JP4147731B2 - Heat exchanger for cooling - Google Patents

Heat exchanger for cooling Download PDF

Info

Publication number
JP4147731B2
JP4147731B2 JP2000233503A JP2000233503A JP4147731B2 JP 4147731 B2 JP4147731 B2 JP 4147731B2 JP 2000233503 A JP2000233503 A JP 2000233503A JP 2000233503 A JP2000233503 A JP 2000233503A JP 4147731 B2 JP4147731 B2 JP 4147731B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
protrusion
heat transfer
air flow
protrusions
transfer plates
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2000233503A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2002048491A (en
Inventor
正径 牧原
洋至 浜崎
栄一 鳥越
裕司 長田
謙治 金田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Denso Corp
Toyota Central R&D Labs Inc
Original Assignee
Denso Corp
Toyota Central R&D Labs Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Denso Corp, Toyota Central R&D Labs Inc filed Critical Denso Corp
Priority to JP2000233503A priority Critical patent/JP4147731B2/en
Publication of JP2002048491A publication Critical patent/JP2002048491A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP4147731B2 publication Critical patent/JP4147731B2/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F17/00—Removing ice or water from heat-exchange apparatus
    • F28F17/005—Means for draining condensates from heat exchangers, e.g. from evaporators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
    • F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
    • F28D1/0325—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another
    • F28D1/0333—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other the plates having lateral openings therein for circulation of the heat-exchange medium from one conduit to another the plates having integrated connecting members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F3/00—Plate-like or laminated elements; Assemblies of plate-like or laminated elements
    • F28F3/02—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations
    • F28F3/04—Elements or assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with recesses, with corrugations the means being integral with the element

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、冷熱流体通路を構成するプレート状部材だけで構成されるフィンレスタイプの冷却用熱交換器に関するもので、例えば、車両空調用蒸発器に用いて好適である。
【０００２】
【従来の技術】
従来の冷却用熱交換器、例えば、車両空調用蒸発器においては、２枚のプレートを最中状に接合して構成される断面偏平状のチューブ相互の間に、空気側の伝熱面積拡大のためにルーバ付きのコルゲートフィンを介在させている。このコルゲートフィンでは、ルーバの先端効果を利用して境界層の厚さを薄くすることにより、空気側の熱伝達率を向上させている。
【０００３】
空気側の熱伝達率向上のために、ルーバは近年、加工限界付近まで微細化されてきているので、コルゲートフィンの加工工数の増加を招いている。また、チューブを構成する２枚のプレートの間に薄肉のコルゲートフィンを組付けるために組付性を悪化させている。従って、コルゲートフィンの存在が熱交換器のコスト低減、および小型化に対して大きな阻害要因となっている。
【０００４】
そこで、特開平１１−２８７５８０号公報では、コルゲートフィン等のフィンを必要とせず、冷媒通路を構成する伝熱プレートだけで必要伝熱性能を確保できるフィンレスタイプの冷却用熱交換器が提案されている。
【０００５】
この従来技術では、複数枚の伝熱プレートに、それぞれ複数の突出部を形成し、この突出部の内側に冷媒の流れる冷媒通路を構成し、突出部の凸面頂部が隣接する伝熱プレートに対して隙間を介在して対向し、この隙間により伝熱プレートの外部側を流れる空気の通路を構成するとともに、突出部が空気の流れの直進を妨げて乱れを起こさせる乱れ発生器として作用するようになっている。
【０００６】
この従来技術によると、冷媒通路を構成する突出部それ自体が乱れ発生器として作用することにより空気側の熱伝達率を大幅に向上できるので、空気側にフィン部材を設けなくても、必要伝熱性能を確保することができる。
【０００７】
従って、冷媒通路を構成する突出部を持つ伝熱プレートだけで熱交換器を構成でき、熱交換器の大幅なコスト低減および小型化を達成できるという特徴を有している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記従来技術の実用化に向けて本発明者らが詳細に実験検討したところ、上記従来技術では空気側の通路で送風異音が発生することが判明した。
【０００９】
この送風異音の発生は、冷媒通路を構成する突出部の空気流れ後端側に発生する渦に起因することが分かった。特に、冷媒通路を構成する突出部が直線形状で、かつ、同一高さであると、突出部の後端側で突出部長手方向に沿って渦が一斉に剥離しており、このように渦の発生、剥離が突出部長手方向に沿ってつながることにより送風異音を増幅させている。
【００１０】
なお、送風異音の低減のための対策として、冷媒通路相互の間隔である通路ピッチを広げて、空気通路の断面積を拡大して通過風速を低下させることが考えられるが、このような対策では風速の低下により空気側の熱伝達率を低下させるとともに、通路ピッチの拡大により伝熱面積の縮小を招き、伝熱性能を低下させる。
【００１１】
また、上記従来技術では、別の実施形態として、空気流れ方向に対して所定角度で傾斜する突出部を交差して２枚の伝熱プレートを接合する構成のものを開示しているが、この構成によると、傾斜突出部の凸面同士の交差部（クロスリブ形状）が形成されるので、冷却用熱交換器においては凝縮水が凸面同士の交差部に滞留し、通風抵抗を増加させるという不具合が生じる。
【００１２】
本発明は上記点に鑑みて、冷媒通路を構成するプレート状部材だけで構成されるフィンレスタイプの冷却用熱交換器において、伝熱性能および凝縮水の排水性を確保しつつ、送風異音を抑制することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
突出部（１４）の外部側にて冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
突出部（１４）の側面に突出部幅方向の凹凸部を形成して突出部（１４）の側面に突出部幅方向で屈曲する形状を上下方向に延びるように設けることにより渦分断手段が構成されることを特徴とする。
【００１４】
これによると、突出部（１４）が上下方向に連続して延びる形状であるから、傾斜突出部の凸面同士の交差部（クロスリブ形状）が形成されることがない。そのため、冷却用熱交換器の凝縮水が凸面同士の交差部に滞留して通風抵抗を増加させるという不具合が生じない。
【００１５】
しかも、突出部（１４）の側面に突出部幅方向で屈曲する形状を上下方向に延びるように設けて渦分断手段を構成することにより、突出部（１４）の空気流れ後端側で渦が発生するタイミングを突出部（１４）側面の屈曲形状によりずらして突出部空気流れ後端側での渦のつながりを分断できる。これにより、突出部（１４）の空気流れ後端側での一斉の渦の剥離を抑制できるので、送風異音を低減できる。
【００１８】
特に、請求項２に記載の発明のように、請求項１に記載の冷却用熱交換器において、複数の突出部（１４）相互の屈曲形状の位相をずらすことにより、複数の突出部（１４）相互間の間隔に大小の変化をつけて空気流れを大きく屈曲させることができ、これにより、渦のつながりの分断効果を高めて、送風異音を一層効果的に低減できる。
請求項３に記載の発明のように、請求項１または２に記載の冷却用熱交換器において、突出部（１４）の空気流れ方向前後の両側面のうち空気流れ後端側の側面のみに、突出部幅方向で屈曲する形状を形成するようにしてもよい。
【００１９】
また、請求項４に記載の発明では、伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
突出部（１４）の外部側にて冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
突出部（１４）の突き出し高さを冷熱流体の流れ方向において変更することにより渦分断手段が構成されることを特徴とする。
【００２０】
これによると、突出部（１４）の空気流れ後端側で渦が発生するタイミングを突出部（１４）の突き出し高さの変更によりずらして突出部空気流れ後端側での渦のつながりを分断できる。これにより、請求項４に記載の発明においても、請求項１に記載の発明と同様の作用効果を発揮できる。
【００２１】
また、請求項５に記載の発明では、伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
突出部（１４）の外部側にて冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
突出部（１４）の凸面頂部に突起（１４ｂ）を部分的に設けることにより渦分断手段が構成されることを特徴とする。
【００２２】
これによると、突出部（１４）の空気流れ後端側で渦が発生するタイミングを突出部（１４）の凸面頂部の部分的な突起（１４ｂ）によりずらして突出部空気流れ後端側での渦のつながりを分断できる。これにより、請求項５に記載の発明においても、請求項１に記載の発明と同様の作用効果を発揮できる。
【００２３】
また、請求項６に記載の発明では、伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
突出部（１４）の外部側にて冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
突出部（１４）から空気の流れ方向前後の少なくとも一方へ突き出す突起（１４ｄ）を互いに位置をずらして設けることにより渦分断手段が構成されることを特徴とする。
【００２４】
請求項６に記載の発明によると、突起（１４ｄ）は互いに位置をずらして設けてあるので、突起（１４ｄ）同士が空気通路内で当接して空気通路の一部を閉塞することがない。従って、突起（１４ｄ）を形成しても、空気や、凝縮水をスムースに通過させることができるので、通風抵抗、排水性への悪影響を少なくしながら、送風異音の低減効果を発揮することができる。
【００２５】
また、請求項７に記載の発明では、伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
突出部（１４）の外部側にて冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｃ）を伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）において突出部（１４）近傍に、空気が通過する貫通穴（１４ｃ）を設けることにより渦分断手段が構成され、
貫通穴（１４ｃ）は突出部（１４）の長手方向に沿う細長の矩形状にて多数個設けられており、
貫通穴（１４ｃ）の長さ（Ｌ３）は貫通穴（１４ｃ）相互の間隔（Ｌ４）より大きくなっており、
空気の流れ方向（Ａ）において貫通穴（１４ｃ）の部位と貫通穴（１４ｃ）を設けない部位が交互に形成されるように貫通穴（１４ｃ）を千鳥配列にしたことを特徴とする。
【００２６】
これによると、突出部（１４）近傍の貫通穴（１４ｃ）を通過して空気が流れることにより、渦の発生自体を抑制できる。
【００２７】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００２８】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
まず、最初に本発明の第１実施形態の前提となる比較例を図１〜図５について説明する。この比較例は本発明者らが試作検討したもので、車両空調用蒸発器１０に適用した例を示している。なお、この比較例は、前述の特開平１１−２８７５８０号公報と基本的には同一構成である。図１は冷媒出入口側における伝熱プレート構成を示す分解斜視図で、図２は蒸発器全体の冷媒通路構成を示す分解斜視図である。図３〜図５は伝熱プレートの具体例を示す。
【００２９】
蒸発器１０は、空調用空気の流れ方向Ａと、伝熱プレート部での冷媒流れ方向Ｂ（図２に示す上下方向）とが略直交する直交流熱交換器として構成されている。この蒸発器１０は、空調用空気と冷媒（冷熱流体）との熱交換を行うコア部１１を、多数枚の伝熱プレート１２ａ、１２ｂ、１２ｃを積層するだけで構成している。
【００３０】
図１、２の構成例では、第１伝熱プレート１２ａと第２伝熱プレート１２ｂとの組み合わせ領域Ｘ、および第１伝熱プレート１２ａと第３伝熱プレート１２ｃとの組み合わせ領域Ｙにより、コア部１１を構成している。
【００３１】
そして、各伝熱プレート１２ａ、１２ｂ、１２ｃは、Ａ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラッド材からなるもので、板厚ｔ＝０．１〜０．４ｍｍ程度の薄板をプレス成形したものである。この伝熱プレート１２ａ、１２ｂ、１２ｃは概略長方形の平面形状を有し、その外形寸法はいずれも同一であり、長辺方向の長さは例えば、２４５ｍｍで、短辺方向の幅は例えば、４５ｍｍである。
【００３２】
伝熱プレート１２ａ、１２ｂ、１２ｃの具体的な打ち出し形状は、冷媒通路成立、蒸発器の組付性、ろう付け性、凝縮水の排水性等の理由から異なっているが、基本的には同一形状でよい。そこで、次に、第１、第２伝熱プレート１２ａ、１２ｂに例をとって、その具体的な打ち出し形状を図３〜５により説明すると、各伝熱プレート１２ａ、１２ｂは平坦な基板部１３から突出部（リブ）１４を打ち出し成形している。この突出部１４は、冷凍サイクルの減圧手段（膨張弁等）を通過した後の低圧側冷媒が流れる冷媒通路（冷熱流体通路）１９、２０を構成するものであって、伝熱プレート１２の長手方向（換言すると空気流れ方向Ａと略直交方向）に連続して平行に延びる形状である。また、突出部１４の断面形状は、図４、５に示すように略略台形状である。
【００３３】
この突出部１４の打ち出し数は、図３〜図５に示すように伝熱プレート１２ａ、１２ｂのいずれも５本であるが、両伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（又は１２ａ、１２ｃ）の突出部１４の打ち出し位置が空気流れ方向Ａにおいて互いにずれており、一方の伝熱プレートの各突出部１４の間隔である突出部ピッチＰ１の中心位置に相手側の伝熱プレートの各突出部１４が位置する。
【００３４】
そのため、両伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（又は１２ａ、１２ｃ）を、互いの突出部１４が外側へ向くように向かい合わせて、互いの基板部１３同士を当接させ接合すると、一方の伝熱プレートの各突出部１４の内面側は相手側の伝熱プレートの基板部１３により密封される。従って、各突出部１４の内面側と相手側の伝熱プレートの基板部１３との間に冷媒通路１９、２０を構成することができる。
【００３５】
すなわち、各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの幅方向（空気流れ方向Ａ）において、中央部Ｃ（図４、５）より風上側に位置する突出部１４の内側には、風上側の冷媒通路２０を形成し、各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの幅方向において、中央部Ｃより風下側に位置する突出部１４の内側には、風下側の冷媒通路１９を形成する。
【００３６】
風上側の冷媒通路２０と風下側の冷媒通路１９は、図４、５に示すように、両伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（又は１２ａ、１２ｃ）の間にそれぞれ、５個づつ並列に形成されている。
【００３７】
一方、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃのうち、空気流れ方向Ａと直交する方向（伝熱プレート長手方向）Ｂの両端部に、それぞれ伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）に分割されたタンク部１５〜１８が２個づつ形成してある。このタンク部１５〜１８は各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃにおいて、突出部１４、１４０と同一方向に打ち出されるもので、その打ち出し高さは突出部１４、１４０と同一高さｈ（図７）である。
【００３８】
このように、タンク部１５〜１８を突出部１４と同一方向に打ち出すとともに、突出部１４の長手方向の両端部の打ち出しによる凹形状がタンク部１５〜１８の打ち出し凹形状に連続するようにしてあるので、風上側の冷媒通路２０の両端部は風上側のタンク部１７、１８に連通し、また、風下側の冷媒通路１９の両端部は風下側のタンク部１５、１６に連通する。
【００３９】
また、伝熱プレート上端のタンク部１５と１７、および伝熱プレート下端のタンク部１６と１８は、伝熱プレート幅方向に２分割されている。各タンク部１５〜１８の打ち出し形状は図３の図示例では円形状にしてあるが、図１、２の図示例のように各タンク部１５〜１８を略長円状に形成してもよい。また、各タンク部１５〜１８の打ち出し形状を略Ｄ字状にしてもよい。
【００４０】
各タンク部１５〜１８の中央部には連通穴１５ａ〜１８ａが開口している。この連通穴１５ａ〜１８ａにより図１、２に示す左右方向（伝熱プレート積層方向）において、隣接する伝熱プレート相互間でタンク部１５〜１８同士の流路を連通させることができる。すなわち、隣接する各タンク部１５〜１８の打ち出し頂部は互いに当接して接合されることにより、連通穴１５ａ〜１８ａ相互の連通がなされる。
【００４１】
なお、図１、図３に示すように、各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃのいずれにおいても、風上側のタンク部１７、１８に比して風下側のタンク部１５、１６の高さを所定寸法だけ小さくしている。これにより、後述するようにコア部１１において風上側の領域に比して風下側の領域における通風面積を拡大して凝縮水の排水性を向上できる。
【００４２】
また、風下側の冷媒通路１９は後述するように入口側冷媒通路であり、また、風上側の冷媒通路２０は出口側冷媒通路である。そして、風上側（出口側）の冷媒通路２０は風下側（入口側）の冷媒通路１９に比較して冷媒乾き度が増加して冷媒の比容積が増加するので、風上側（出口側）のタンク部１７、１８の通路断面積を風下側（入口側）のタンク部１５、１６より拡大することは、冷媒側の圧損低減のためにも有利である。
【００４３】
また、各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの各突出部１４の側面部から伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）へ突出する小突起１４ａを形成している。この小突起１４ａは、各突出部１４の長手方向において同一位置にて複数個（図４の例では４個）設けている。
【００４４】
このため、隣接する２枚の伝熱プレート１２ａ、１２ｂまたは１２ａ、１２ｃの小突起１４ａ同志を当接させ、この小突起１４ａ同志の当接部に伝熱プレート積層方向の押圧力が作用した状態で、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃ相互を接合することができる。
【００４５】
これにより、伝熱プレート１２のうち、長手方向両端のタンク部１５〜１８を除く中間部位（冷媒通路１９、２０の形成部位）でも、上記押圧力を作用させて伝熱プレート１２の基板部１３同志を全面的に確実に当接させて、この基板部１３同志の当接面を良好にろう付けすることができる。よって、ろう付け不良による冷媒通路１９、２０からの冷媒洩れを防止できる。
【００４６】
ところで、各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの幅方向（空気流れ方向Ａ）において、複数の突出部１４は図４、５に示すように、互いに隣接する各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの突出部１４と形成位置がずれているので、各突出部１４、１４０を隣接する各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの基板部１３により形成される凹面部に位置させることができる。
【００４７】
その結果、各突出部１４の凸面側の頂部と、隣接する他の伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの基板部１３による凹面部との間に必ず隙間が形成される。この隙間は突出部１４の打ち出し高さｈからプレート板厚分を引いた大きさの隙間であって、この隙間により、伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）の全長にわたって矢印Ａ1 のごとく波状に蛇行した空気通路が連続して形成される。
【００４８】
従って、矢印Ａ方向に送風される空調空気は、上記空気通路を矢印Ａ1 のごとく波状に蛇行しながら２枚の伝熱プレート１２ａ、１２ｂまたは１２ａ、１２ｃの間を通り抜けることができる。
【００４９】
次に、コア部１１に対する冷媒の入出を行う部分について説明すると、図１、図２に示すように、伝熱プレート積層方向の両端側には、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃと同一の大きさを持ったエンドプレート２１、２２が配設されている。このエンドプレート２１、２２はいずれも伝熱プレート１２ａの突出部１４およびタンク部１５〜１８の凸面側に当接して伝熱プレート１２ａと接合される平坦な板形状になっている。
【００５０】
図１、２の左側のエンドプレート２１には、その下端部近傍位置に冷媒入口穴２１ａおよび冷媒出口穴２１ｂが開けられ、この冷媒入口穴２１ａは伝熱プレート１２ａの下端部の風下側タンク部１６の連通穴１６ａと連通し、また、冷媒出口穴２１ｂは伝熱プレート１２ａの下端部の風上側タンク部１８の連通穴１８ａと連通する。また、エンドプレート２１の冷媒入口穴２１ａおよび冷媒出口穴２１ｂにはそれぞれ冷媒入口パイプ２３、冷媒出口パイプ２４が接合される。
【００５１】
一方のエンドプレート２１は、冷媒入口、出口パイプ２３、２４との接合のために、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃと同様にＡ３０００系のアルミニウム芯材の両面にＡ４０００系のアルミニウムろう材をクラッドした両面クラッド材からなる。他方のエンドプレート２２は、Ａ３０００系のアルミニウム芯材の片面（伝熱プレート１２ａと接合される側の面）のみにＡ４０００系のアルミニウムろう材をクラッドした片面クラッド材からなる。また、両エンドプレート２１、２２は、伝熱プレート１２に比して板厚ｔを厚く（例えば、板厚ｔ＝１．０ｍｍ程度）して強度向上を図っている。
【００５２】
上記冷媒入口パイプ２３には、図示しない膨張弁等の減圧手段で減圧された気液２相冷媒が流入し、冷媒出口パイプ２４は図示しない圧縮機吸入側に接続され、蒸発器１０で蒸発したガス冷媒を圧縮機吸入側に導くものである。
【００５３】
各伝熱プレート１２ａ〜１２ｃにおいて、風下側の冷媒通路１９は、冷媒入口パイプ２３からの冷媒が流入するため、蒸発器全体の冷媒通路の中で、入口側冷媒通路を構成し、風上側の冷媒通路２０は、風下側（入口側）の冷媒通路１９を通過した冷媒が流入し、冷媒出口パイプ２４へと冷媒を流出させるため、出口側冷媒通路を構成することになる。
【００５４】
次に、蒸発器１０全体としての冷媒通路を図２により説明すると、まず、図１、２の左右方向（伝熱プレート積層方向）において、一方のエンドプレート２１側の半分領域Ｘでは、２枚の伝熱プレート１２ａと１２ｂを１組として多数組積層し、また、他方のエンドプレート２２側の半分領域Ｙでは、２枚の伝熱プレート１２ａと１２ｃを１組として多数組積層し、各伝熱プレート間を接合することによりコア部１１を構成している。
【００５５】
そして、蒸発器１０の上下両端部に位置するタンク部１５〜１８のうち、風下側のタンク部１５、１６が冷媒入口側タンク部を構成し、また、風上側のタンク部１７、１８が冷媒出口側タンク部を構成している。風下側の下側の冷媒入口側タンク部１６は、伝熱プレート１２の積層方向の中間位置（領域Ｘと領域Ｙの境界部）に配設した仕切り部２７により、図２左側流路（領域Ｘ側の流路）と図２右側流路（領域Ｙ側の流路）とに仕切られている。
【００５６】
同様に、風上側の下側の冷媒出口側タンク部１８も、同様に中間位置に配設した仕切り部２８により、図２左側流路（領域Ｘ側の流路）と図２右側流路（領域Ｙ側の流路）とに仕切られている。これらの仕切り部２７、２８は、前述した伝熱プレート１２ａ〜１２ｃのうち、該当部位に位置する伝熱プレートのみ、そのタンク部１５、１８の連通穴１５ａ、１８ａ部分を閉塞した盲蓋形状のものを使用することにより簡単に構成できる。
【００５７】
図２の冷媒通路構成によると、膨張弁で減圧された低圧の気液２相冷媒が冷媒入口パイプ２３から矢印ａのように風下側の下側の入口側タンク部１６に入る。この入口側タンク部１６の流路は仕切り部２７より左右の領域ＸとＹに分断されているので、冷媒は入口側タンク部１６の左側領域Ｘの流路のみに入る。
【００５８】
そして、冷媒は図２の左側領域Ｘにおいて、伝熱プレート１２ａ、１２ｂの風下側突出部１４により形成される冷媒通路１９を矢印ｂのように上昇して上側の入口側タンク部１５に入る。次に、冷媒は上側の入口側タンク部１５を矢印ｃのように図２の右側領域Ｙに移行して、伝熱プレート１２ａ、１２ｃの風下側突出部１４により形成される冷媒通路１９を矢印ｄのように下降して下側の入口側タンク部１６の右側領域Ｙの流路に入る。
【００５９】
ここで、右側領域Ｙに組み込まれている第３伝熱プレート１２ｃの下側のタンク部１６と１８の中間位置には、この両タンク部１６、１８を直接連通するための連通路１２０（図２参照）が形成されているので、タンク部１６の右側領域Ｙの冷媒は、次に、この連通路１２０を通って矢印ｅのように風上側の下側の出口側タンク部１８に入る。
【００６０】
ここで、この出口側タンク部１８の流路は仕切り部２８より左右の領域ＸとＹに分断されているので、冷媒は出口側タンク部１８の右側領域Ｙの流路のみに入る。次に、冷媒はこのタンク部１８の右側領域Ｙにおいて、伝熱プレート１２ａ、１２ｃの風上側突出部１４により形成される冷媒通路２０を矢印ｆのように上昇して上側の出口側タンク部１７の右側領域Ｙに入る。
【００６１】
この右側領域Ｙから冷媒は上側の出口側タンク部１７を矢印ｇのように図２の左側領域Ｘに移行し、その後、伝熱プレート１２ａ、１２ｂの風上側突出部１４により形成される冷媒通路２０を矢印ｈのように下降して下側の出口側タンク部１８の左側領域Ｘの流路に入る。この出口側タンク部１８を冷媒は矢印ｉのように左側へ流れて、冷媒出口パイプ２４から蒸発器外部へ流出する。
【００６２】
図１、２の蒸発器１０では冷媒通路が以上のように構成されており、図１、２に示す各構成部品を相互に当接した状態に積層して、その積層状態（組付状態）を適宜の治具により保持してろう付け加熱炉内に搬入して、組付体をろう材の融点まで加熱することにより組付体を一体ろう付けする。これにより、蒸発器１０の組付を完了できる。
【００６３】
この一体ろう付けにおいて、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの長手方向の接合面において、隣接する２枚の伝熱プレート１２ａ、１２ｂまたは１２ａ、１２ｃの小突起１４ａ同士を当接（図５参照）させ、この小突起１４ａ同志の当接部に伝熱プレート積層方向の押圧力を上記治具により作用させた状態で、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃ相互を接合することができる。
【００６４】
次に、上記蒸発器１０の作用を説明すると、蒸発器１０は図示しない空調ユニットケース内に図１、２の上下方向を上下にして収容され、図示しない空調用送風機の作動により矢印Ａ方向に空気が送風される。
【００６５】
そして、冷凍サイクルの圧縮機が作動すると、図示しない膨張弁により減圧された低圧側の気液２相冷媒が前述した図２の矢印ａ〜ｉの通路構成に従って流れる。一方、コア部１１の伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの外面側に凸状に突出している突出部１４、１４０と基板部１３の間に形成される隙間により、伝熱プレート幅方向（空気流れ方向Ａ）の全長にわたって図４の矢印Ａ1 のごとく波状に蛇行した空気通路が連続して形成されている。
【００６６】
その結果、矢印Ａ方向に送風される空調空気は、上記空気通路を矢印Ａ1 のごとく波状に蛇行しながら２枚の伝熱プレート１２ａと１２ｂの間または１２ａと１２ｃの間を通り抜けることができ、この空気の流れから冷媒は蒸発潜熱を吸熱して蒸発するので、空調空気は冷却され、冷風となる。
【００６７】
この際、空調空気の流れ方向Ａに対して、風下側に入口側冷媒通路１９を、また、風上側に出口側冷媒通路２０を配置することにより、空気流れに対する冷媒出入口が対向流の関係となる。
【００６８】
さらに、空気側においては、空気流れ方向Ａが、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの突出部１４の長手方向（冷媒通路１９、２０での冷媒流れ方向Ｂ）に対して直交する方向になっており、突出部１４、１４０が空気流れと直交状に突出する凸面（伝熱面）を形成しているので、空気はこの直交状に延びる突出部１４、１４０の凸面形状により直進を妨げられる。
【００６９】
このため、空気流の流れが乱れて乱流状態となり、空気側の熱伝達率を飛躍的に向上することができる。ここで、コア部１１が伝熱プレート１２ａ〜１２ｃのみで構成されているため、従来のフィン部材を備えている通常の蒸発器に比して、空気側の伝熱面積が大幅に減少するが、乱流状態の設定により空気側の熱伝達率が飛躍的に向上するため、空気側伝熱面積の減少を空気側熱伝達率の向上により補うことが可能となり、必要冷却性能を確保できるのである。
【００７０】
ところで、上記した比較例について詳細に実験検討してみると、図６に示すように冷媒通路１９、２０を構成する突出部１４の空気流れ後端部Ｄに主流Ｅから剥離した剥離層を発生するとともに、この剥離層に渦を発生する。しかも、突出部１４が空気流れ方向Ａと直交する方向に直線状に、且つ、同一高さで延びているので、突出部１４の空気流れ後端部Ｄに同一のタイミングで一斉に渦を発生する。このように突出部１４の長手方向に沿ってつながった渦が一斉に発生することにより送風異音を増幅させることが判明した。
【００７１】
そこで、第１実施形態では、突出部１４を乗り越える空気流れのタイミングを突出部１４の長手方向においてずらし、渦のつながりを分断することにより送風異音の低減を図るものである。図７〜図９は前述の比較例の図３〜図５に対応する第１実施形態の図であり、突出部１４の形状を長手方向、すなわち、冷媒流れ方向Ｂで蛇行状に屈曲させている。
【００７２】
これによると、突出部１４を乗り越える空気流れのタイミングが突出部１４の長手方向において同一とならず、蛇行状の屈曲形状に従ってずれるので、突出部１４の空気流れ後端部Ｄにおける渦の発生（剥離）タイミングもずれる。また、蛇行状の屈曲形状により冷媒流れ方向（図７の上下方向）の速度成分を空気流れに誘起するため、空気流れを攪乱して渦の連携を妨げる。
【００７３】
以上の結果、渦のつながりを分断して送風異音の増幅を防止することができるので、送風異音を低減できる。
【００７４】
しかも、第１実施形態によると、冷媒通路１９、２０の相互の間隔である通路ピッチＰ２を広げる必要がないので、通路ピッチＰ２の拡大による伝熱性能低下の問題が生じない。
【００７５】
次に、蒸発器１０の凝縮水の排水性について説明すると、蒸発器１０は、図１、２に示すように伝熱プレート１２ａ〜１２ｃ（突出部１４）の長手方向が上下方向となるように配置されて実際に使用される。従って、蒸発器１０の使用状態において、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの相互間に、その長手方向（上下方向）に延びる隙間（図８、９参照）を連続して形成できる。
【００７６】
その場合、突出部１４はその長手方向（上下方向）において蛇行状に屈曲するだけで、連続して延びる形状を維持しているので、従来技術の傾斜突出部のような交差部（クロスリブ形状）を形成しない。それ故、突出部１４の長手方向（上下方向）に沿って凝縮水の落下する経路を連続的に形成できる。そのため、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの表面に発生する凝縮水を、上下方向に連続して延びる経路により下方側へスムースに落下させることができる。
【００７７】
また、凝縮水の一部は送風空気の風圧により風下側へ移行する傾向にあるが、本実施形態によると、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃのいずれにおいても、風上側のタンク部１７、１８に比して風下側のタンク部１５、１６の径を所定寸法だけ小さくしている。これにより、コア部１１において風上側の領域に比して風下側の領域における通風面積を拡大することができ、風下側の領域における空気流速を低下できる。
【００７８】
そのため、凝縮水の一部が風下側へ移行しても、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃの風下側端部から凝縮水が下流側へ飛散することを上記空気流速の低下により効果的に抑制できる。
【００７９】
（第２実施形態）
第１実施形態では、送風異音の低減のために、複数の突出部１４の全部を図７のように蛇行状に屈曲させているが、第２実施形態では図１０〜図１２のように、複数の突出部１４のうち、例えば、空気流れ方向Ａの中央部の突出部１４のみを蛇行状に屈曲させる形状としている。このようにしても送風異音を低減する効果を発揮できる。
【００８０】
（第３実施形態）
第１、第２実施形態では、複数の突出部１４の屈曲形状の位相（凹凸の位相）を一致させているが、第３実施形態では図１３〜図１４（ａ）、（ｂ）に示すように、複数の突出部１４の屈曲形状の位相（凹凸の位相）をずらしている。より具体的には、各突出部１４の屈曲形状の凸部と凸部、凹部と凹部が突出部長手方向で互いに対向するように、屈曲形状の位相をずらして（反転して）いる。
【００８１】
第３実施形態のように屈曲形状の凹凸の位相がずれていると、第１実施形態のように屈曲形状の凹凸の位相を一致させるものに比較して、送風異音をより一層効果的に低減できる。
【００８２】
この理由を図１５（ａ）〜（ｄ）により説明すると、図１５（ａ）、（ｂ）は第１実施形態の場合であり、図１５（ｃ）、（ｄ）は第３実施形態の場合であり、いずれも各突出部１４の屈曲形状の振れ幅Ｗは同一値（例えば、１ｍｍ）としている。
【００８３】
図１５（ａ）、（ｂ）の第１実施形態では、屈曲形状の凹凸の位相が一致しているので、伝熱プレート積層方向に蛇行した空気通路を形成する、対向する各突出部１４相互の間隔、すなわち斜線部の突出部１４と細点部の突出部１４の間隔が突出部長手方向においてどの部位でも同じになる。このため、第１実施形態では空気が図１５（ｂ）の矢印ａ１のように突出部長手方向と直交する方向に直線的に流れる。
【００８４】
これに対し、図１５（ｃ）、（ｄ）の第３実施形態では、屈曲形状の凹凸の位相がずれている（反転している）ので、伝熱プレート積層方向に蛇行した空気通路を形成する、対向する各突出部１４相互の間隔、すなわち斜線部の突出部１４と細点部の突出部１４の間隔が突出部長手方向において一定とならず、この間隔の広い部分Ｙ１と狭い部分Ｙ２が突出部長手方向において交互に生じる。
【００８５】
その結果、空気の流れは通風抵抗の小さい部分である間隔の広い部分Ｙ１を通過しようとするので、空気の流れは突出部長手方向においても図１５（ｄ）の矢印ａ２のように蛇行（屈曲）する。この突出部長手方向に対する空気流れの蛇行が加わることにより、突出部長手方向における渦のつながり、増幅をより確実に遮断でき、送風異音の低減効果を第１実施形態より向上できる。
【００８６】
（第４実施形態）
第１〜第３実施形態ではいずれも複数の突出部１４の屈曲形状を同一としているが、第４実施形態では図１６〜図１８に示すように、接合される一対の伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（１２ｃ）のうち、一方の伝熱プレート１２ａの突出部１４の屈曲形状と他方の伝熱プレート１２ｂ（１２ｃ）の突出部１４の屈曲形状とを異なる形状にしている。
【００８７】
より具体的には、一方の伝熱プレート１２ａの突出部１４の屈曲形状（図１６の実線形状）の凹凸間隔を小とし、他方の伝熱プレート１２ｂ（１２ｃ）の突出部１４の屈曲形状（図１６の破線形状）の凹凸間隔を大にしている。このように突出部１４の屈曲形状を変更しても、空気流れ後端部Ｄにおける渦のつながりを抑えて送風異音の低減効果を発揮できる。
【００８８】
（第５実施形態）
第１〜第４実施形態ではいずれも各伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（１２ｃ）の複数の突出部１４における空気流れ前後の側面をともに屈曲させているが、第５実施形態では図１９〜図２１に示すように、各突出部１４における空気流れ前後の側面のうち、空気流れ後端側の側面のみ屈曲形状とし、空気流れ前端側の側面は直線形状としている。このように空気流れ後端側の側面のみを屈曲させる形状としても空気流れ後端部Ｄにおける渦のつながりを抑えて送風異音の低減効果を発揮できる。
【００８９】
（第６実施形態）
図２２、２３は第６実施形態であり、各伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（１２ｃ）の複数の突出部１４の長手方向の一部のみに蛇行状の屈曲形状を設け、長手方向の他の部分は直線状としている。このような屈曲形状にしても空気流れ後端部Ｄにおける渦のつながりを抑えて送風異音の低減効果を発揮できる。
【００９０】
（第７実施形態）
図２４〜図２６は第７実施形態であり、各伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（１２ｃの突出部１４の打ち出し高さを突出部長手方向（冷媒流れ方向）において部分的に変更するようにしたものである。
【００９１】
より具体的には、図２５、２６の断面図に示すように各伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（１２ｃ）の突出部１４の打ち出し高さを突出部長手方向（冷媒流れ方向）においてｈ１とｈ２（ｈ１＞ｈ２）の２段階に交互に変更している。
【００９２】
このように突出部１４の打ち出し高さを部分的に変更しても空気流れ後端部Ｄにおける渦の一斉発生を抑えて送風異音の低減効果を発揮できる。
【００９３】
（第８実施形態）
図２７〜図２９は第８実施形態であり、各伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（１２ｃの突出部１４の凸面頂部に部分的に突起１４ｂを設けて、突出部１４の打ち出し高さを突出部長手方向において部分的に変更するようにしたものである。
【００９４】
より具体的には、突起１４ｂは突出部１４の長手方向に延びる細長の矩形状であり、この突起１４ｂの長さＬ１は例えば、６ｍｍ程度であり、所定間隔Ｌ２（例えば、４ｍｍ程度）を開けて突起１４ｂを突出部１４の凸面頂部上に多数個設けている。このように突出部１４の凸面頂部に部分的に突起１４ｂを設けても空気流れ後端部Ｄにおける渦のつながりを抑えて送風異音の低減効果を発揮できる。
【００９５】
（第９実施形態）
図３０、３１は第９実施形態であり、各伝熱プレート１２ａ、１２ｂ（１２ｃ）の基板部１３において、突出部１４の空気流れ後端側の部位に貫通穴１４ｃを設けている。
【００９６】
より具体的には、貫通穴１４ｃは突出部１４の長手方向に沿う細長の矩形状であり、この貫通穴１４ｃの長さＬ３は例えば、６ｍｍ程度であり、所定間隔Ｌ４（例えば、４ｍｍ程度）を開けて貫通穴１４ｃを突出部１４の空気流れ後端側の部位に多数個設けている。また、図３０の配置例では、貫通穴１４ｃの長さＬ３を間隔Ｌ４より大きくするとともに、空気流れ方向Ａにおいて貫通穴１４ｃの部位と、貫通穴１４ｃを設けない部位（間隔Ｌ４の部位）が交互に形成されるように、貫通穴１４ｃを千鳥配列にしている。
【００９７】
貫通穴１４ｃの形成部位では貫通穴１４ｃを通過する空気流れが生じ、この空気流れにより渦の発生を抑制できるので、第９実施形態の構成によっても送風異音の低減効果を発揮できる。
【００９８】
（第１０実施形態）
図３２〜３４は第１０実施形態であり、各伝熱プレートの各突出部１４から空気流れ後端側あるいは空気流れ前端側へ突き出す突起１４ｄを設けるものであり、この突起１４ｄは空気通路を形成する対向する伝熱プレート相互間で互いにずれた位置（オフセット位置）に配置されている。
【００９９】
ところで、第１実施形態の比較例の中で説明した小突起１４ａは図５の断面図に示すように空気通路を形成する対向する伝熱プレート相互間で当接する位置に配置されている。これにより、小突起１４ａは、ろう付け時に伝熱プレート積層方向の押圧力を伝熱プレートの接合面全域に作用させて、ろう付け性を向上させるものである。
【０１００】
従って、この小突起１４ａ同士の当接部は空気通路を部分的に遮断するので、その形成数を増やすと、通風抵抗を増大させたり、排水性を悪化させる。
【０１０１】
これに対し、第１０実施形態の突起１４ｄは、空気通路を形成する対向する伝熱プレート相互間で互いにずれた位置（オフセット位置）に配置されているので、通風抵抗の増大や排水性の悪化を生じることなく、送風異音の低減効果を発揮できる。
【０１０２】
（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のごとく種々変形可能である。
【０１０３】
▲１▼第３実施形態〜第１０実施形態ではいずれも多数の突出部１４にそれぞれ対応して送風異音低減のための技術手段を設ける場合について説明したが、第２実施形態と同様に第３実施形態〜第１０実施形態においても、各実施形態の技術手段を多数の突出部１４のうち、一部の突出部１４のみに実施するようにしてもよい。
【０１０４】
▲２▼多数の突出部１４に対して第１〜第１０実施形態のいずれか１つの技術手段を一律に適用せず、多数の突出部１４に対して各実施形態の技術手段を複数個組み合わせて実施するようにしてもよい。
【０１０５】
▲３▼上記各実施形態では、伝熱プレート１２の冷媒通路１９、２０を冷凍サイクルの低圧側の低温冷媒が流れる蒸発器１０に本発明を適用した場合について説明したが、伝熱プレート１２の冷媒通路（冷熱流体通路）１９、２０を他の種類の冷熱流体、例えば、冷水が流れる冷却用熱交換器等にも本発明は適用できる。
【０１０６】
▲４▼熱交換器の分野では、２枚の伝熱プレートに相当する大きさ、形状を持った１枚のプレート材を折り曲げて、冷熱流体通路を形成することは周知技術であるから、本発明においても、このように、１枚のプレート材を折り曲げて２枚の伝熱プレート１２ａと１２ｂ、１２ａと１２ｃに相当する部材を形成し、そして、この折り曲げた伝熱プレートの間に、冷媒通路（冷熱流体通路）１９、２０を形成してもよい。
【０１０７】
更に、この折り曲げた１組みのプレート単位を幅の狭い連結部を介して必要数だけ一体に連結することも可能である。
【０１０８】
従って、本明細書における「複数枚の伝熱プレート」という用語は、上記した各実施形態で開示した完全に切り離された複数枚の伝熱プレートに限定されることなく、１枚の伝熱プレートから折り曲げ形成されたプレートも包含する意味で用いている。
【０１０９】
▲５▼各実施形態では、伝熱プレート１２ａ〜１２ｃおよび突出部１４が上下方向に延びるように配置しているが、この上下方向とは水平面に対する垂直方向だけに限定されるものではなく、凝縮水の排水性を損なわない範囲で伝熱プレート１２ａ〜１２ｃおよび突出部１４を垂直方向から多少傾斜配置してもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１実施形態の前提となる比較例の熱交換器構成を示す分解斜視図である。
【図２】図１の比較例の冷媒通路を示す分解斜視図である。
【図３】図１の比較例における伝熱プレートの平面図である。
【図４】図３のＡ−Ａ断面図である。
【図５】図３のＢ−Ｂ断面図である。
【図６】図１の比較例における空気流れの挙動の説明図である。
【図７】第１実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図８】図７のＡ−Ａ断面図である。
【図９】図７のＢ−Ｂ断面図である。
【図１０】第２実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図１１】図１０のＡ−Ａ断面図である。
【図１２】図１０のＢ−Ｂ断面図である。
【図１３】第３実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図１４】（ａ）は図１３のＡ−Ａ断面図で、（ｂ）は図１３のＢ−Ｂ断面図である。
【図１５】第１実施形態と第３実施形態の作用の相違点の説明図である。
【図１６】第４実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図１７】図１６のＡ−Ａ断面図である。
【図１８】図１６のＢ−Ｂ断面図である。
【図１９】第５実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図２０】図１９のＡ−Ａ断面図である。
【図２１】図１９のＢ−Ｂ断面図である。
【図２２】第６実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図２３】図２２のＡ−Ａ断面図である。
【図２４】第７実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図２５】図２４のＡ−Ａ断面図である。
【図２６】（ａ）は図２４のＢ−Ｂ断面図、（ｂ）は（ａ）のＣ部拡大図である。
【図２７】第８実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図２８】（ａ）は図２７のＡ−Ａ断面図、（ｂ）は図２７のＢ−Ｂ断面図である。
【図２９】（ａ）は図２７のＣ−Ｃ断面図、（ｂ）は図２７のＤ−Ｄ断面図、（ｃ）は（ａ）の一部拡大図、（ｄ）は（ｂ）の一部拡大図である。
【図３０】第９実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図３１】図３０のＡ−Ａ断面図である。
【図３２】第１０実施形態における伝熱プレートの一部平面図である。
【図３３】図３２のＡ−Ａ断面図である。
【図３４】図３２のＢ−Ｂ断面図である。
【符号の説明】
１２ａ〜１２ｃ…伝熱プレート、１４…突出部、１５〜１８…タンク部、
１９、２０…冷媒通路。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a finless type cooling heat exchanger composed of only plate-like members constituting a cooling fluid passage, and is suitable for use in, for example, a vehicle air conditioning evaporator.
[0002]
[Prior art]
In a conventional heat exchanger for cooling, for example, an evaporator for vehicle air conditioning, the heat transfer area on the air side is increased between two flat tubes formed by joining two plates in the middle. For this reason, corrugated fins with louvers are interposed. In this corrugated fin, the heat transfer coefficient on the air side is improved by reducing the thickness of the boundary layer using the tip effect of the louver.
[0003]
In recent years, louvers have been miniaturized to near the processing limit in order to improve the heat transfer coefficient on the air side, resulting in an increase in the number of processing steps for corrugated fins. Moreover, since the thin corrugated fin is assembled between the two plates constituting the tube, the assemblability is deteriorated. Therefore, the presence of corrugated fins is a major impediment to cost reduction and downsizing of the heat exchanger.
[0004]
Therefore, Japanese Patent Laid-Open No. 11-287580 proposes a finless type cooling heat exchanger that does not require fins such as corrugated fins and can ensure the necessary heat transfer performance only with the heat transfer plate constituting the refrigerant passage. ing.
[0005]
In this prior art, a plurality of protrusions are formed on each of the plurality of heat transfer plates, a refrigerant passage through which the refrigerant flows is formed inside the protrusions, and the convex tops of the protrusions are adjacent to the adjacent heat transfer plates. The air gap that flows through the outside of the heat transfer plate is formed by the gap, and the protrusion acts as a turbulence generator that prevents the air flow from going straight and causes turbulence. It has become.
[0006]
According to this prior art, since the projecting portion constituting the refrigerant passage itself acts as a turbulence generator, the heat transfer rate on the air side can be greatly improved. Therefore, even if no fin member is provided on the air side, the necessary transmission is achieved. Thermal performance can be ensured.
[0007]
Therefore, the heat exchanger can be constituted only by the heat transfer plate having the projecting portions constituting the refrigerant passage, and the heat exchanger has a feature that significant cost reduction and miniaturization can be achieved.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
However, as a result of detailed experiments and examinations by the present inventors for practical application of the above-described conventional technology, it has been found that abnormal noise is generated in the air-side passage in the above-described conventional technology.
[0009]
It has been found that the generation of this abnormal noise is caused by vortices generated on the rear end side of the air flow of the projecting portion constituting the refrigerant passage. In particular, if the protrusions constituting the refrigerant passage are linear and have the same height, vortices are separated along the protrusion longitudinal direction on the rear end side of the protrusion, and the vortex is thus removed. Generation | occurrence | production and peeling are amplified along a protrusion part longitudinal direction, and the ventilation noise is amplified.
[0010]
In addition, as a measure for reducing the abnormal noise of the air flow, it is conceivable to increase the passage pitch, which is the interval between the refrigerant passages, and to enlarge the cross-sectional area of the air passage to reduce the passing wind speed. In this case, the heat transfer rate on the air side is reduced by lowering the wind speed, and the heat transfer area is reduced by increasing the passage pitch, thereby reducing the heat transfer performance.
[0011]
Moreover, in the said prior art, although the thing of the structure which cross | intersects the protrusion part which inclines at a predetermined angle with respect to an air flow direction and joins two heat exchanger plates as another embodiment is disclosed, According to the configuration, since the intersecting portion (cross rib shape) of the convex surfaces of the inclined projecting portion is formed, in the cooling heat exchanger, condensed water stays at the intersecting portion of the convex surfaces and increases the draft resistance. Arise.
[0012]
In view of the above points, the present invention provides a finless type cooling heat exchanger composed of only plate-like members that constitute a refrigerant passage, while ensuring heat transfer performance and condensate drainage, while blowing noise. It aims at suppressing.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
  In order to achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, the heat transfer plates (12a to 12c) are formed with a plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction, and the protrusions. (14) constitute a cold fluid passage (19, 20) through which the cold fluid flows,
  So that the air flows in the direction intersecting the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14),
  Further, the heat transfer plates (12a to 12c) are provided with vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the longitudinal direction of the protruding portion on the rear end side of the air flow of the protruding portion (14).e,
  The vortex separating means is configured by forming a concavo-convex portion in the width direction of the protrusion on the side surface of the protrusion (14) and providing a shape that bends in the width direction of the protrusion on the side surface of the protrusion (14) so as to extend in the vertical direction. Be doneIt is characterized by that.
[0014]
According to this, since the protrusion (14) has a shape extending continuously in the up-down direction, an intersection (cross rib shape) between the convex surfaces of the inclined protrusion is not formed. Therefore, the trouble that the condensed water of the heat exchanger for cooling stays at the intersection of the convex surfaces and increases the ventilation resistance does not occur.
[0015]
  Moreover,A vortex is generated at the rear end side of the air flow of the protrusion (14) by forming a vortex separating means by providing a shape that bends in the width direction of the protrusion on the side surface of the protrusion (14) so as to extend in the vertical direction. By shifting the timing according to the bent shape of the side surface of the protrusion (14), the connection of the vortex on the rear end side of the protrusion air flow can be broken. ThisSince the simultaneous vortex separation at the rear end side of the air flow of the protrusion (14) can be suppressed, the blowing noise can be reduced.
[0018]
  In particular, the claims2Like the invention described inThe heat exchanger for cooling according to claim 1,By shifting the phase of the bent shape of the plurality of protrusions (14), the air flow can be greatly bent with a large or small change in the interval between the plurality of protrusions (14). The effect of breaking the connection can be enhanced, and the abnormal noise can be reduced more effectively.
  As in the invention described in claim 3, in the cooling heat exchanger according to claim 1 or 2, only the side surface on the rear end side of the air flow among the both side surfaces of the protrusion (14) before and after the air flow direction. A shape that bends in the width direction of the protruding portion may be formed.
[0019]
  The invention according to claim 4Then, a plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (where a cooling fluid flows through the protrusions (14)) ( 19, 20)
  So that the air flows in the direction intersecting the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14),
  Furthermore, the heat transfer plates (12a to 12c) are provided with vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the protrusion longitudinal direction on the air flow rear end side of the protrusion (14),
  Vortex separating means by changing the protruding height of the protrusion (14) in the flow direction of the cold fluidButConstitutionIt is characterized by being.
[0020]
  According to this, the timing at which the vortex is generated on the rear end side of the air flow of the protrusion (14) is shifted by changing the protrusion height of the protrusion (14), and the connection of the vortex on the rear end side of the air flow of the protrusion is broken. it can.Thereby, also in the invention of the fourth aspect, the same effect as that of the invention of the first aspect can be exhibited.
[0021]
  The invention according to claim 5Then, a plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (where a cooling fluid flows through the protrusions (14)) ( 19, 20)
  So that the air flows in the direction intersecting the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14),
  Furthermore, the heat transfer plates (12a to 12c) are provided with vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the protrusion longitudinal direction on the air flow rear end side of the protrusion (14),
  Vortex separating means by partially providing a protrusion (14b) on the top of the convex surface of the protrusion (14)ButConstitutionIt is characterized by being.
[0022]
  According to this, the timing at which the vortex is generated on the air flow rear end side of the protrusion (14) is shifted by the partial protrusion (14b) on the convex top portion of the protrusion (14), and the protrusion air flow rear end side The connection of the vortex can be broken.Thereby, also in the invention according to claim 5, the same effect as that of the invention according to claim 1 can be exhibited.
[0023]
  The invention according to claim 6Then, a plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (where a cooling fluid flows through the protrusions (14)) ( 19, 20)
  So that the air flows in the direction intersecting the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14),
  Furthermore, the heat transfer plates (12a to 12c) are provided with vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the protrusion longitudinal direction on the air flow rear end side of the protrusion (14),
  The vortex separating means is provided by providing the protrusions (14d) protruding from the protrusion (14) to at least one of the front and rear of the air flow direction while shifting their positions.ButConstitutionIt is characterized by being.
[0024]
  Claim 6Invention described inbyWhen,Since the protrusions (14d) are provided so as to be displaced from each other, the protrusions (14d) do not come into contact with each other in the air passage and block part of the air passage. Therefore, even if the protrusion (14d) is formed, air and condensed water can be passed smoothly, so there is little adverse effect on the ventilation resistance and drainage.Demonstrate the effect of reducing airflow noisecan do.
[0025]
  In the invention according to claim 7, the heat transfer plates (12 a to 12 c) are formed with a plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction, and inside the protrusion (14). A cooling fluid passage (19, 20) through which the cooling fluid flows,
  So that the air flows in the direction intersecting the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14),
  Furthermore, the vortex dividing means (which divides the connection of the vortex along the protruding portion longitudinal direction on the air flow rear end side of the protruding portion (14) (14c) Are provided on the heat transfer plates (12a to 12c),
  In the heat transfer plates (12a to 12c), a vortex dividing means is configured by providing a through hole (14c) through which air passes in the vicinity of the protrusion (14).And
  A large number of through holes (14c) are provided in the form of an elongated rectangle along the longitudinal direction of the protrusion (14).
  The length (L3) of the through holes (14c) is larger than the interval (L4) between the through holes (14c),
  In the air flow direction (A), the through holes (14c) are arranged in a staggered pattern so that the portions of the through holes (14c) and the portions not provided with the through holes (14c) are alternately formed.It is characterized by that.
[0026]
According to this, generation | occurrence | production of vortex itself can be suppressed when air flows through the through-hole (14c) of the protrusion part (14) vicinity.
[0027]
In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each said means shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.
[0028]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
(First embodiment)
First, a comparative example which is a premise of the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. This comparative example was experimentally examined by the present inventors and shows an example applied to the vehicle air conditioning evaporator 10. This comparative example has basically the same configuration as the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-287580. FIG. 1 is an exploded perspective view showing a heat transfer plate configuration on the refrigerant inlet / outlet side, and FIG. 2 is an exploded perspective view showing a refrigerant passage configuration of the entire evaporator. 3 to 5 show specific examples of the heat transfer plate.
[0029]
The evaporator 10 is configured as a cross-flow heat exchanger in which the air-conditioning air flow direction A and the refrigerant flow direction B (vertical direction shown in FIG. 2) in the heat transfer plate section are substantially orthogonal. The evaporator 10 includes a core portion 11 that performs heat exchange between air-conditioning air and a refrigerant (cold fluid) by simply laminating a large number of heat transfer plates 12a, 12b, and 12c.
[0030]
In the configuration example of FIGS. 1 and 2, the combination region X of the first heat transfer plate 12a and the second heat transfer plate 12b and the combination region Y of the first heat transfer plate 12a and the third heat transfer plate 12c Part 11 is configured.
[0031]
Each of the heat transfer plates 12a, 12b, and 12c is made of a double-sided clad material in which an A4000 series aluminum brazing material is clad on both sides of an A3000 series aluminum core material, and a plate thickness t = 0.1 to 0.4 mm. A thin plate of a certain degree is press-molded. The heat transfer plates 12a, 12b, and 12c have a substantially rectangular planar shape, the outer dimensions are all the same, the length in the long side direction is, for example, 245 mm, and the width in the short side direction is, for example, 45 mm. It is.
[0032]
The specific launch shapes of the heat transfer plates 12a, 12b, and 12c are different for reasons such as formation of the refrigerant passage, assembly of the evaporator, brazing, drainage of condensed water, etc., but basically the same. Shape may be sufficient. Therefore, taking the first and second heat transfer plates 12a and 12b as examples, the specific punching shape will be described with reference to FIGS. 3 to 5. Each of the heat transfer plates 12a and 12b is a flat substrate portion 13. The projecting portion (rib) 14 is formed by punching. The protrusions 14 constitute refrigerant passages (cold fluid passages) 19 and 20 through which the low-pressure side refrigerant flows after passing through the decompression means (expansion valve or the like) of the refrigeration cycle. It is a shape that extends continuously in parallel in a direction (in other words, a direction substantially orthogonal to the air flow direction A). Moreover, the cross-sectional shape of the protrusion part 14 is substantially trapezoidal shape as shown in FIG.
[0033]
As shown in FIGS. 3 to 5, the number of projecting portions 14 is five in each of the heat transfer plates 12 a and 12 b, but the projecting portions 14 of both the heat transfer plates 12 a and 12 b (or 12 a and 12 c). Are displaced from each other in the air flow direction A, and the protrusions 14 of the mating heat transfer plate are located at the center position of the protrusion pitch P1, which is the distance between the protrusions 14 of one heat transfer plate. .
[0034]
Therefore, when both the heat transfer plates 12a and 12b (or 12a and 12c) face each other so that the projecting portions 14 face outward and the substrate portions 13 are brought into contact with each other and joined, one heat transfer plate The inner surface side of each projecting portion 14 is sealed by the substrate portion 13 of the mating heat transfer plate. Accordingly, the refrigerant passages 19 and 20 can be formed between the inner surface side of each projecting portion 14 and the substrate portion 13 of the mating heat transfer plate.
[0035]
That is, in the width direction (air flow direction A) of each of the heat transfer plates 12a to 12c, the windward side refrigerant passage 20 is provided inside the protruding portion 14 located on the windward side from the center C (FIGS. 4 and 5). In the width direction of each of the heat transfer plates 12a to 12c, a leeward refrigerant passage 19 is formed on the inner side of the projecting portion 14 located on the leeward side from the central portion C.
[0036]
As shown in FIGS. 4 and 5, the upwind refrigerant passage 20 and the downwind refrigerant passage 19 are formed in parallel between the heat transfer plates 12 a and 12 b (or 12 a and 12 c). Yes.
[0037]
On the other hand, among the heat transfer plates 12a to 12c, tank portions divided in the heat transfer plate width direction (air flow direction A) at both ends of the direction B (heat transfer plate longitudinal direction) B orthogonal to the air flow direction A, respectively. 15 to 18 are formed two by two. The tank portions 15 to 18 are ejected in the same direction as the projecting portions 14 and 140 in the respective heat transfer plates 12a to 12c, and the projecting height is the same height h as the projecting portions 14 and 140 (FIG. 7). is there.
[0038]
In this way, the tank portions 15 to 18 are driven out in the same direction as the protruding portion 14, and the concave shape due to the punching at both ends in the longitudinal direction of the protruding portion 14 is made to be continuous with the protruding concave shape of the tank portions 15 to 18. Therefore, both ends of the leeward refrigerant passage 20 communicate with the leeward tank portions 17 and 18, and both ends of the leeward refrigerant passage 19 communicate with the leeward tank portions 15 and 16.
[0039]
The tank portions 15 and 17 at the upper end of the heat transfer plate and the tank portions 16 and 18 at the lower end of the heat transfer plate are divided into two in the heat transfer plate width direction. In the illustrated example of FIG. 3, the launch shape of each of the tank portions 15 to 18 is circular, but each of the tank portions 15 to 18 may be formed in a substantially oval shape as illustrated in FIGS. . Moreover, you may make the launch shape of each tank part 15-18 substantially D-shape.
[0040]
Communication holes 15a to 18a are opened in the central portions of the tank portions 15 to 18, respectively. Through the communication holes 15a to 18a, the flow paths of the tank portions 15 to 18 can be communicated with each other between adjacent heat transfer plates in the left-right direction (heat transfer plate stacking direction) shown in FIGS. In other words, the projecting tops of the adjacent tank portions 15 to 18 are brought into contact with each other and joined, whereby the communication holes 15a to 18a communicate with each other.
[0041]
As shown in FIGS. 1 and 3, in any of the heat transfer plates 12a to 12c, the height of the tank parts 15 and 16 on the leeward side is a predetermined dimension compared to the tank parts 17 and 18 on the windward side. Just make it smaller. Thereby, as will be described later, in the core portion 11, the ventilation area in the leeward region can be increased compared with the region on the leeward side, and the drainage of condensed water can be improved.
[0042]
Further, the leeward refrigerant passage 19 is an inlet-side refrigerant passage as described later, and the leeward refrigerant passage 20 is an outlet-side refrigerant passage. The refrigerant path 20 on the windward side (exit side) increases in the refrigerant dryness and the specific volume of the refrigerant as compared with the refrigerant path 19 on the leeward side (inlet side). Enlarging the passage cross-sectional area of the tank portions 17 and 18 more than the tank portions 15 and 16 on the leeward side (inlet side) is advantageous for reducing pressure loss on the refrigerant side.
[0043]
Moreover, the small protrusion 14a which protrudes in the heat-transfer plate width direction (air flow direction A) from the side part of each protrusion part 14 of each heat-transfer plate 12a-12c is formed. A plurality (four in the example of FIG. 4) of the small protrusions 14a are provided at the same position in the longitudinal direction of each protrusion 14.
[0044]
For this reason, the small protrusions 14a of two adjacent heat transfer plates 12a, 12b or 12a, 12c are brought into contact with each other, and a pressing force in the heat transfer plate stacking direction acts on the contact portions of the small protrusions 14a. Thus, the heat transfer plates 12a to 12c can be joined to each other.
[0045]
As a result, in the heat transfer plate 12, the substrate portion 13 of the heat transfer plate 12 is also made to act on the intermediate portion (the formation portion of the refrigerant passages 19 and 20) excluding the tank portions 15 to 18 at both ends in the longitudinal direction by applying the pressing force. It is possible to reliably braze the abutting surfaces of the substrate portions 13 by bringing the comrades into contact with each other reliably. Therefore, refrigerant leakage from the refrigerant passages 19 and 20 due to poor brazing can be prevented.
[0046]
By the way, in the width direction (air flow direction A) of each of the heat transfer plates 12a to 12c, as shown in FIGS. 4 and 5, the plurality of protrusions 14 and the protrusions 14 of the heat transfer plates 12a to 12c adjacent to each other. Since the formation position is shifted, the projecting portions 14 and 140 can be positioned on the concave surface portions formed by the substrate portions 13 of the adjacent heat transfer plates 12a to 12c.
[0047]
As a result, a gap is always formed between the top portion of each projecting portion 14 on the convex surface side and the concave surface portion formed by the substrate portion 13 of the other adjacent heat transfer plates 12a to 12c. This gap is a gap having a size obtained by subtracting the plate plate thickness from the launch height h of the protrusion 14, and this gap causes the arrow A to extend over the entire length in the heat transfer plate width direction (air flow direction A).1In this way, the air passage meandering like a wave is continuously formed.
[0048]
Therefore, the conditioned air blown in the direction of arrow A moves the air passage through the arrow A.1It can pass through between two heat-transfer plates 12a and 12b or 12a and 12c, meandering like a wave.
[0049]
Next, a description will be given of the portion where the refrigerant enters and exits the core portion 11. As shown in FIGS. 1 and 2, the same size as the heat transfer plates 12 a to 12 c is formed on both ends in the heat transfer plate stacking direction. End plates 21 and 22 are provided. Each of the end plates 21 and 22 has a flat plate shape that comes into contact with the projecting portion 14 of the heat transfer plate 12a and the convex surfaces of the tank portions 15 to 18 and is joined to the heat transfer plate 12a.
[0050]
The left end plate 21 in FIGS. 1 and 2 is provided with a refrigerant inlet hole 21a and a refrigerant outlet hole 21b in the vicinity of the lower end thereof. The refrigerant inlet hole 21a is a leeward tank portion at the lower end of the heat transfer plate 12a. The refrigerant outlet hole 21b communicates with the communication hole 18a of the windward tank 18 at the lower end of the heat transfer plate 12a. A refrigerant inlet pipe 23 and a refrigerant outlet pipe 24 are joined to the refrigerant inlet hole 21a and the refrigerant outlet hole 21b of the end plate 21, respectively.
[0051]
One end plate 21 has both sides of an A3000 series aluminum core material clad with an A4000 series aluminum brazing material, similar to the heat transfer plates 12a to 12c, for joining to the refrigerant inlet and outlet pipes 23 and 24. Made of clad material. The other end plate 22 is made of a single-side clad material in which an A4000 series aluminum brazing material is clad only on one side of the A3000 series aluminum core (the side to be joined to the heat transfer plate 12a). In addition, the end plates 21 and 22 have a plate thickness t thicker than that of the heat transfer plate 12 (for example, plate thickness t = about 1.0 mm) to improve strength.
[0052]
Gas-liquid two-phase refrigerant decompressed by decompression means such as an expansion valve (not shown) flows into the refrigerant inlet pipe 23, and the refrigerant outlet pipe 24 is connected to a compressor suction side (not shown) and is evaporated by the evaporator 10. The gas refrigerant is guided to the compressor suction side.
[0053]
In each of the heat transfer plates 12a to 12c, since the refrigerant from the refrigerant inlet pipe 23 flows into the leeward side refrigerant passage 19, an inlet side refrigerant passage is configured in the refrigerant passage of the entire evaporator, The refrigerant passage 20 forms an outlet-side refrigerant passage because the refrigerant that has passed through the refrigerant passage 19 on the leeward side (inlet side) flows in and flows out to the refrigerant outlet pipe 24.
[0054]
Next, the refrigerant passage as a whole of the evaporator 10 will be described with reference to FIG. 2. First, in the left and right direction (heat transfer plate stacking direction) of FIGS. In the half region Y on the other end plate 22 side, a large number of heat transfer plates 12a and 12b are stacked as one set, and a plurality of heat transfer plates 12a and 12c are stacked as a set. The core part 11 is comprised by joining between heat | fever plates.
[0055]
Of the tank portions 15 to 18 located at both upper and lower ends of the evaporator 10, the leeward tank portions 15 and 16 constitute a refrigerant inlet side tank portion, and the leeward tank portions 17 and 18 are refrigerants. It constitutes the outlet side tank. The refrigerant inlet side tank portion 16 on the leeward side is separated from the left channel (region) in FIG. 2 by a partition portion 27 disposed at an intermediate position in the stacking direction of the heat transfer plate 12 (boundary portion between the region X and the region Y). X channel) and the right channel in FIG. 2 (region Y channel).
[0056]
Similarly, the refrigerant outlet side tank 18 on the lower side of the windward side is also divided into a left side flow channel (region X side flow channel) in FIG. And a flow path on the region Y side). These partition portions 27 and 28 are in the shape of a blind lid in which only the heat transfer plates located in the corresponding portions of the heat transfer plates 12a to 12c are closed in the communication holes 15a and 18a of the tank portions 15 and 18. It can be easily configured by using a thing.
[0057]
2, the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant decompressed by the expansion valve enters the lower inlet side tank section 16 from the refrigerant inlet pipe 23 as indicated by the arrow a. Since the flow path of the inlet side tank section 16 is divided into the left and right areas X and Y by the partition section 27, the refrigerant enters only the flow path of the left area X of the inlet side tank section 16.
[0058]
Then, in the left region X of FIG. 2, the refrigerant rises in the refrigerant passage 19 formed by the leeward projecting portions 14 of the heat transfer plates 12 a and 12 b as indicated by the arrow b and enters the upper inlet side tank portion 15. Next, the refrigerant moves through the upper inlet side tank portion 15 to the right region Y in FIG. 2 as indicated by arrow c, and the refrigerant passage 19 formed by the leeward protruding portion 14 of the heat transfer plates 12a and 12c is indicated by the arrow. It descends like d and enters the flow path of the right side area Y of the lower inlet side tank section 16.
[0059]
Here, in the middle position between the lower tank portions 16 and 18 of the third heat transfer plate 12c incorporated in the right region Y, a communication path 120 (see FIG. 2), the refrigerant in the right region Y of the tank portion 16 then enters the outlet side tank portion 18 on the lower side of the windward side through the communication path 120 as indicated by an arrow e.
[0060]
Here, since the flow path of the outlet side tank unit 18 is divided into the left and right regions X and Y from the partition unit 28, the refrigerant enters only the flow channel of the right side region Y of the outlet side tank unit 18. Next, in the right side region Y of the tank portion 18, the refrigerant ascends the refrigerant passage 20 formed by the windward protruding portion 14 of the heat transfer plates 12 a and 12 c as indicated by an arrow f, and the upper outlet side tank portion 17. Enter the right-hand area Y.
[0061]
From the right side area Y, the refrigerant moves from the upper outlet side tank part 17 to the left side area X in FIG. 2 as indicated by an arrow g, and then a refrigerant path formed by the windward side protrusions 14 of the heat transfer plates 12a and 12b. 20 is lowered as shown by an arrow h and enters the flow path of the left side region X of the lower outlet side tank section 18. The refrigerant flows through the outlet side tank portion 18 to the left as indicated by an arrow i and flows out of the evaporator from the refrigerant outlet pipe 24.
[0062]
In the evaporator 10 of FIGS. 1 and 2, the refrigerant passage is configured as described above, and the components shown in FIGS. 1 and 2 are stacked in contact with each other, and the stacked state (assembled state). Is held by a suitable jig and carried into a brazing heating furnace, and the assembly is heated to the melting point of the brazing material to braze the assembly. Thereby, the assembly | attachment of the evaporator 10 can be completed.
[0063]
In this integrated brazing, the small protrusions 14a of the two adjacent heat transfer plates 12a, 12b or 12a, 12c are brought into contact with each other (see FIG. 5) at the longitudinal joint surfaces of the heat transfer plates 12a-12c. The heat transfer plates 12a to 12c can be joined to each other with the pressing force in the heat transfer plate stacking direction applied to the contact portions of the small protrusions 14a by the jig.
[0064]
Next, the operation of the evaporator 10 will be described. The evaporator 10 is accommodated in an air conditioning unit case (not shown) with the vertical direction in FIGS. Air is blown.
[0065]
When the compressor of the refrigeration cycle is activated, the low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant decompressed by an expansion valve (not shown) flows according to the above-described passage configuration indicated by arrows a to i in FIG. On the other hand, the heat transfer plate width direction (air flow direction A) is formed by the gap formed between the projecting portions 14 and 140 projecting convexly on the outer surface side of the heat transfer plates 12a to 12c of the core portion 11 and the substrate portion 13. 4) over the entire length of FIG.1The air passage meandering like a wave is continuously formed.
[0066]
As a result, the conditioned air blown in the direction of arrow A moves the air passage through arrow A.1Since the refrigerant can absorb the latent heat of vaporization and evaporate from the air flow, it can pass between the two heat transfer plates 12a and 12b or between 12a and 12c while meandering in a wave shape. It is cooled and becomes cold air.
[0067]
At this time, the inlet-side refrigerant passage 19 is disposed on the leeward side and the outlet-side refrigerant passage 20 is disposed on the leeward side with respect to the flow direction A of the conditioned air, so that the refrigerant inlet / outlet with respect to the air flow is in a counterflow relationship. Become.
[0068]
Furthermore, on the air side, the air flow direction A is a direction orthogonal to the longitudinal direction of the protrusions 14 of the heat transfer plates 12a to 12c (the refrigerant flow direction B in the refrigerant passages 19 and 20). Since the protrusions 14 and 140 form a convex surface (heat transfer surface) that protrudes perpendicular to the air flow, the air is prevented from going straight by the convex shape of the protrusions 14 and 140 extending orthogonally.
[0069]
For this reason, the flow of the air flow is disturbed to be in a turbulent state, and the heat transfer coefficient on the air side can be greatly improved. Here, since the core part 11 is comprised only by the heat-transfer plates 12a-12c, compared with the normal evaporator provided with the conventional fin member, the heat-transfer area by the side of air reduces significantly. Because the heat transfer coefficient on the air side is dramatically improved by setting the turbulent flow state, it is possible to compensate for the decrease in the air side heat transfer area by improving the air side heat transfer coefficient, and the necessary cooling performance can be secured. is there.
[0070]
By the way, when the above-described comparative example is experimentally examined in detail, as shown in FIG. 6, a peeling layer peeled off from the main flow E is generated at the rear end D of the air flow of the protrusion 14 constituting the refrigerant passages 19 and 20. In addition, a vortex is generated in the release layer. Moreover, since the protrusions 14 extend linearly and at the same height in a direction perpendicular to the air flow direction A, vortices are generated at the same timing at the air flow rear end D of the protrusions 14. To do. Thus, it was found that the vortex connected along the longitudinal direction of the projecting portion 14 is generated at the same time to amplify the blowing noise.
[0071]
Therefore, in the first embodiment, the timing of the air flow over the projecting portion 14 is shifted in the longitudinal direction of the projecting portion 14 and the connection of vortices is broken to reduce the blowing noise. 7 to 9 are views of the first embodiment corresponding to FIGS. 3 to 5 of the comparative example described above, and the shape of the protrusion 14 is bent in a meandering manner in the longitudinal direction, that is, the refrigerant flow direction B. Yes.
[0072]
According to this, the timing of the air flow over the projecting portion 14 is not the same in the longitudinal direction of the projecting portion 14 and is shifted according to the meandering bent shape. (Peeling) Timing is also shifted. Further, since the velocity component in the refrigerant flow direction (vertical direction in FIG. 7) is induced in the air flow by the meandering bent shape, the air flow is disturbed to prevent the vortex from cooperating.
[0073]
As a result, the connection of vortices can be broken to prevent the blowing noise from being amplified, so that the blowing noise can be reduced.
[0074]
In addition, according to the first embodiment, there is no need to widen the passage pitch P2, which is the distance between the refrigerant passages 19 and 20, so there is no problem of deterioration in heat transfer performance due to the enlargement of the passage pitch P2.
[0075]
Next, the drainage of the condensed water of the evaporator 10 will be described. In the evaporator 10, the longitudinal direction of the heat transfer plates 12 a to 12 c (projecting portions 14) is the vertical direction as shown in FIGS. Arranged and actually used. Therefore, when the evaporator 10 is in use, a gap (see FIGS. 8 and 9) extending in the longitudinal direction (vertical direction) can be continuously formed between the heat transfer plates 12a to 12c.
[0076]
In that case, since the protrusion 14 is bent in a meandering manner in the longitudinal direction (vertical direction) and maintains a continuously extending shape, the intersection (cross rib shape) such as the inclined protrusion of the prior art is maintained. Does not form. Therefore, a path through which condensed water falls can be formed continuously along the longitudinal direction (vertical direction) of the protrusion 14. Therefore, the condensed water which generate | occur | produces on the surface of the heat exchanger plates 12a-12c can be smoothly dropped below by the path | route extended continuously in an up-down direction.
[0077]
Further, some of the condensed water tends to move to the leeward side due to the wind pressure of the blown air. However, according to the present embodiment, any of the heat transfer plates 12a to 12c is compared with the tank parts 17 and 18 on the upwind side. Thus, the diameter of the leeward tank portions 15 and 16 is reduced by a predetermined dimension. Thereby, in the core part 11, the ventilation area in the area on the leeward side can be expanded as compared with the area on the leeward side, and the air flow velocity in the area on the leeward side can be reduced.
[0078]
Therefore, even if a part of the condensed water moves to the leeward side, it is possible to effectively suppress the condensed water from scattering from the leeward side end portions of the heat transfer plates 12a to 12c to the downstream side by the decrease in the air flow velocity.
[0079]
(Second Embodiment)
In the first embodiment, all of the plurality of projecting portions 14 are bent in a meandering manner as shown in FIG. 7 in order to reduce the abnormal noise of the blast, but in the second embodiment, as shown in FIGS. Of the plurality of protrusions 14, for example, only the protrusion 14 at the center in the air flow direction A is bent in a meandering shape. Even if it does in this way, the effect which reduces ventilation noise can be exhibited.
[0080]
(Third embodiment)
In the first and second embodiments, the phases of the bent shapes (concave and convex phases) of the plurality of projecting portions 14 are matched, but in the third embodiment, as shown in FIGS. 13 to 14A and 14B. As described above, the phase of the bent shape (the phase of the unevenness) of the plurality of protrusions 14 is shifted. More specifically, the phase of the bent shape is shifted (inverted) so that the convex portions and convex portions of the protruding portions 14 and the concave portions and the concave portions face each other in the longitudinal direction of the protruding portions.
[0081]
When the phase of the bent irregularities is shifted as in the third embodiment, the blowing noise is more effectively compared to the one in which the phases of the bent irregularities are matched as in the first embodiment. Can be reduced.
[0082]
The reason for this will be described with reference to FIGS. 15A to 15D. FIGS. 15A and 15B show the case of the first embodiment, and FIGS. 15C and 15D show the case of the third embodiment. In any case, the deflection width W of each protruding portion 14 is set to the same value (for example, 1 mm).
[0083]
In the first embodiment shown in FIGS. 15A and 15B, since the phases of the bent shapes of the projections and recesses coincide with each other, the opposing protrusions 14 forming the air passages meandering in the heat transfer plate stacking direction. , That is, the interval between the projecting portion 14 in the shaded portion and the projecting portion 14 in the fine dot portion is the same in any part in the longitudinal direction of the projecting portion. For this reason, in 1st Embodiment, air flows linearly in the direction orthogonal to a protrusion part longitudinal direction like the arrow a1 of FIG.15 (b).
[0084]
On the other hand, in the third embodiment of FIGS. 15C and 15D, the phase of the bent irregularities is shifted (inverted), so that an air passage meandering in the heat transfer plate stacking direction is formed. Therefore, the interval between the protruding portions 14 facing each other, that is, the interval between the protruding portion 14 in the hatched portion and the protruding portion 14 in the fine dot portion is not constant in the longitudinal direction of the protruding portion, and the wide portion Y1 and the narrow portion Y2 Alternately occur in the longitudinal direction of the protrusion.
[0085]
As a result, the air flow tries to pass through the wide space portion Y1, which is a portion having a small ventilation resistance, and therefore the air flow meanders (bends) as shown by an arrow a2 in FIG. ) By adding the meandering of the air flow with respect to the protrusion longitudinal direction, the connection and amplification of vortices in the protrusion longitudinal direction can be more reliably cut off, and the effect of reducing blowing noise can be improved from the first embodiment.
[0086]
(Fourth embodiment)
In all of the first to third embodiments, the plurality of protrusions 14 have the same bent shape, but in the fourth embodiment, as shown in FIGS. 16 to 18, a pair of heat transfer plates 12 a and 12 b to be joined together. In (12c), the bent shape of the protruding portion 14 of one heat transfer plate 12a is different from the bent shape of the protruding portion 14 of the other heat transfer plate 12b (12c).
[0087]
More specifically, the convex-concave interval of the bent shape (solid line shape in FIG. 16) of the protruding portion 14 of one heat transfer plate 12a is made small, and the bent shape of the protruding portion 14 of the other heat transfer plate 12b (12c) ( The concave-convex interval of the broken line in FIG. 16 is increased. Thus, even if the bending shape of the protrusion 14 is changed, the connection of vortices at the rear end D of the air flow can be suppressed, and the effect of reducing the blowing noise can be exhibited.
[0088]
(Fifth embodiment)
In each of the first to fourth embodiments, the side surfaces of the plurality of protrusions 14 of the heat transfer plates 12a and 12b (12c) before and after the air flow are both bent, but in the fifth embodiment, FIGS. 19 to 21 are used. As shown in FIG. 4, only the side surface on the rear end side of the air flow among the side surfaces before and after the air flow in each projecting portion 14 has a bent shape, and the side surface on the front end side of the air flow has a linear shape. In this way, even if only the side surface on the air flow rear end side is bent, the connection of vortices in the air flow rear end portion D can be suppressed, and the effect of reducing blowing noise can be exhibited.
[0089]
(Sixth embodiment)
22 and 23 show a sixth embodiment in which a meandering bent shape is provided only in a part in the longitudinal direction of the plurality of protrusions 14 of each heat transfer plate 12a, 12b (12c), and the other part in the longitudinal direction. Is straight. Even with such a bent shape, the connection of vortices at the rear end D of the air flow can be suppressed, and the effect of reducing blowing noise can be exhibited.
[0090]
(Seventh embodiment)
24 to 26 show a seventh embodiment in which the heat transfer plates 12a and 12b (the projecting height of the projecting portion 14 of 12c is partially changed in the projecting portion longitudinal direction (the refrigerant flow direction)). It is.
[0091]
More specifically, as shown in the cross-sectional views of FIGS. 25 and 26, the launch heights of the protrusions 14 of the heat transfer plates 12a and 12b (12c) are set to h1 and h2 in the protrusion longitudinal direction (refrigerant flow direction). It is changed alternately in two stages of h1> h2).
[0092]
Thus, even if the launch height of the projecting portion 14 is partially changed, the simultaneous generation of vortices at the rear end D of the air flow can be suppressed, and the effect of reducing blowing noise can be exhibited.
[0093]
(Eighth embodiment)
27 to 29 show an eighth embodiment. Each of the heat transfer plates 12a and 12b (protrusions 14b are provided partially on the top of the convex surface of the projecting portion 14 of 12c, and the projecting height of the projecting portion 14 is set to the length of the projecting portion. It is intended to change partially in the direction.
[0094]
More specifically, the protrusion 14b is an elongated rectangular shape extending in the longitudinal direction of the protrusion 14, and the length L1 of the protrusion 14b is about 6 mm, for example, and a predetermined interval L2 (for example, about 4 mm) is opened. A plurality of protrusions 14 b are provided on the top of the convex surface of the protrusion 14. Thus, even if the protrusion 14b is partially provided on the convex top of the protrusion 14, the vortex connection at the rear end D of the air flow can be suppressed and the effect of reducing the blowing noise can be exhibited.
[0095]
(Ninth embodiment)
30 and 31 show a ninth embodiment, in which a through hole 14c is provided in a portion of the protruding portion 14 on the rear end side of the air flow in the substrate portion 13 of each heat transfer plate 12a, 12b (12c).
[0096]
More specifically, the through hole 14c is an elongated rectangular shape along the longitudinal direction of the protruding portion 14, and the length L3 of the through hole 14c is, for example, about 6 mm, and a predetermined interval L4 (for example, about 4 mm). And a plurality of through holes 14c are provided at the rear end side of the protruding portion 14 in the air flow direction. In addition, in the arrangement example of FIG. 30, the length L3 of the through hole 14c is made larger than the interval L4, and the part of the through hole 14c in the air flow direction A and the part where the through hole 14c is not provided (part of the interval L4). The through holes 14c are arranged in a staggered pattern so as to be alternately formed.
[0097]
Since an air flow passing through the through hole 14c is generated at the site where the through hole 14c is formed, and the generation of vortices can be suppressed by this air flow, the effect of reducing blowing noise can also be exhibited by the configuration of the ninth embodiment.
[0098]
(10th Embodiment)
FIGS. 32 to 34 show a tenth embodiment, in which a protrusion 14d protruding from each protrusion 14 of each heat transfer plate to the rear end side of the air flow or the front end side of the air flow is provided. The protrusion 14d forms an air passage. It arrange | positions in the position (offset position) which mutually shifted between the opposing heat-transfer plates.
[0099]
By the way, the small protrusions 14a described in the comparative example of the first embodiment are disposed at positions where they contact each other between the opposing heat transfer plates forming the air passage as shown in the sectional view of FIG. As a result, the small protrusion 14a improves the brazing performance by applying a pressing force in the heat transfer plate stacking direction to the entire joining surface of the heat transfer plate during brazing.
[0100]
Accordingly, the contact portions between the small protrusions 14a partially block the air passage. Therefore, increasing the number of the protrusions increases ventilation resistance or deteriorates drainage.
[0101]
On the other hand, since the protrusion 14d of the tenth embodiment is disposed at a position (offset position) shifted from each other between the opposing heat transfer plates forming the air passage, the ventilation resistance increases and the drainage performance deteriorates. The effect of reducing blowing noise can be exhibited without producing any noise.
[0102]
(Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified as follows.
[0103]
(1) In the third to tenth embodiments, the case where technical means for reducing blowing noise is provided corresponding to each of the large number of projecting portions 14 has been described. However, as in the second embodiment, Also in the third embodiment to the tenth embodiment, the technical means of each embodiment may be performed on only some of the protrusions 14 among the many protrusions 14.
[0104]
(2) The technical means of any one of the first to tenth embodiments is not uniformly applied to a large number of protrusions 14, and a plurality of technical means of each embodiment are combined with respect to the large number of protrusions 14. May be implemented.
[0105]
(3) In each of the above embodiments, the case where the present invention is applied to the evaporator 10 in which the low-temperature refrigerant on the low-pressure side of the refrigeration cycle flows through the refrigerant passages 19 and 20 of the heat transfer plate 12 has been described. The present invention can also be applied to the refrigerant passages (cold fluid passages) 19 and 20 to other types of cold fluids such as a cooling heat exchanger through which cold water flows.
[0106]
(4) In the field of heat exchangers, it is a well-known technique to form a cold fluid passage by bending a single plate material having a size and shape corresponding to two heat transfer plates. Also in the invention, in this way, one plate material is bent to form members corresponding to the two heat transfer plates 12a and 12b and 12a and 12c, and the refrigerant is interposed between the bent heat transfer plates. The passages (cold fluid passages) 19 and 20 may be formed.
[0107]
Furthermore, it is also possible to integrally connect the bent one set of plate units as many as necessary through a narrow connecting portion.
[0108]
Therefore, the term “a plurality of heat transfer plates” in the present specification is not limited to the plurality of completely separated heat transfer plates disclosed in the above-described embodiments, but one heat transfer plate. It is also used to include a plate that is bent from the above.
[0109]
(5) In each embodiment, the heat transfer plates 12a to 12c and the projecting portion 14 are arranged so as to extend in the vertical direction. However, the vertical direction is not limited to the vertical direction with respect to the horizontal plane. The heat transfer plates 12a to 12c and the protrusions 14 may be slightly inclined from the vertical direction within a range that does not impair the water drainage.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an exploded perspective view showing a heat exchanger configuration of a comparative example which is a premise of the first embodiment.
2 is an exploded perspective view showing a refrigerant passage of the comparative example of FIG. 1. FIG.
FIG. 3 is a plan view of a heat transfer plate in the comparative example of FIG.
4 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 3;
5 is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG.
6 is an explanatory diagram of air flow behavior in the comparative example of FIG. 1;
FIG. 7 is a partial plan view of a heat transfer plate in the first embodiment.
8 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
9 is a sectional view taken along line BB in FIG.
FIG. 10 is a partial plan view of a heat transfer plate in the second embodiment.
11 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
12 is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG.
FIG. 13 is a partial plan view of a heat transfer plate in the third embodiment.
14A is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 13, and FIG. 14B is a cross-sectional view taken along line BB in FIG.
FIG. 15 is an explanatory diagram of a difference in operation between the first embodiment and the third embodiment.
FIG. 16 is a partial plan view of a heat transfer plate in the fourth embodiment.
17 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
18 is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG.
FIG. 19 is a partial plan view of a heat transfer plate in a fifth embodiment.
20 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
21 is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG.
FIG. 22 is a partial plan view of a heat transfer plate in the sixth embodiment.
23 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG.
FIG. 24 is a partial plan view of a heat transfer plate in a seventh embodiment.
25 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 24. FIG.
26A is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 24, and FIG. 26B is an enlarged view of a portion C in FIG.
FIG. 27 is a partial plan view of a heat transfer plate according to an eighth embodiment.
28A is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 27, and FIG. 28B is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 27;
29A is a sectional view taken along the line CC in FIG. 27, FIG. 29B is a sectional view taken along the line DD in FIG. 27, FIG. 29C is a partially enlarged view of FIG. FIG.
FIG. 30 is a partial plan view of a heat transfer plate in the ninth embodiment.
31 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 30. FIG.
FIG. 32 is a partial plan view of a heat transfer plate in the tenth embodiment.
33 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 32. FIG.
34 is a cross-sectional view taken along the line BB in FIG. 32. FIG.
[Explanation of symbols]
12a-12c ... Heat transfer plate, 14 ... Projection part, 15-18 ... Tank part,
19, 20... Refrigerant passage.

Claims (7)

伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、前記突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
前記突出部（１４）の外部側にて前記冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、前記突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を前記伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
前記突出部（１４）の側面に突出部幅方向の凹凸部を形成して前記突出部（１４）の側面に前記突出部幅方向で屈曲する形状を前記上下方向に延びるように設けることにより前記渦分断手段が構成されることを特徴とする冷却用熱交換器。A plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (19) in which a cooling fluid flows inside the protrusion (14). 20),
Allowing air to flow in a direction crossing the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14);
Furthermore, vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the longitudinal direction of the protrusion on the rear end side of the air flow of the protrusion (14) is provided on the heat transfer plate (12a-12c). Bei example,
By forming a concavo-convex portion in the width direction of the protrusion on the side surface of the protrusion (14) and providing a shape that bends in the width direction of the protrusion on the side surface of the protrusion (14) so as to extend in the vertical direction. A cooling heat exchanger characterized in that vortex breaking means is configured . 前記複数の突出部（１４）相互の屈曲形状の位相をずらすことを特徴とする請求項１に記載の冷却用熱交換器。The heat exchanger for cooling according to claim 1 , wherein the plurality of protrusions (14) are shifted in phase from each other. 前記突出部（１４）の空気流れ方向前後の両側面のうち空気流れ後端側の側面のみに、前記突出部幅方向で屈曲する形状が形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の冷却用熱交換器。The shape which bends in the said protrusion part width direction is formed only in the side surface of the air flow rear end side among the both side surfaces before and behind the air flow direction of the said protrusion part (14), The heat exchanger for cooling as described in 2. 伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、前記突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
前記突出部（１４）の外部側にて前記冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、前記突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を前記伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
前記突出部（１４）の突き出し高さを前記冷熱流体の流れ方向において変更することにより前記渦分断手段が構成されることを特徴とする冷却用熱交換器。 A plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (19) in which a cooling fluid flows inside the protrusion (14). 20),
Allowing air to flow in a direction crossing the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14);
Furthermore, vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the longitudinal direction of the protrusion on the rear end side of the air flow of the protrusion (14) is provided on the heat transfer plate (12a-12c). Prepared,
The cooling heat exchanger according to claim 1, wherein the vortex dividing means is configured by changing a protruding height of the protrusion (14) in a flow direction of the cooling fluid. 伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、前記突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
前記突出部（１４）の外部側にて前記冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、前記突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を前記伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
前記突出部（１４）の凸面頂部に突起（１４ｂ）を部分的に設けることにより前記渦分断手段が構成されることを特徴とする冷却用熱交換器。 A plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (19) in which a cooling fluid flows inside the protrusion (14). 20),
Allowing air to flow in a direction crossing the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14);
Furthermore, vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the longitudinal direction of the protrusion on the rear end side of the air flow of the protrusion (14) is provided on the heat transfer plate (12a-12c). Prepared,
The cooling heat exchanger according to claim 1, wherein the vortex dividing means is configured by partially providing a protrusion (14b) on a convex top of the protrusion (14). 伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、前記突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
前記突出部（１４）の外部側にて前記冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、前記突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を前記伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
前記突出部（１４）から前記空気の流れ方向前後の少なくとも一方へ突き出す複数の突起（１４ｄ）を互いに位置をずらして設けることにより前記渦分断手段が構成されることを特徴とする冷却用熱交換器。 A plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (19) in which a cooling fluid flows inside the protrusion (14). 20),
Allowing air to flow in a direction crossing the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14);
Furthermore, vortex dividing means (14b, 14c, 14d) for dividing the connection of vortices along the longitudinal direction of the protrusion on the rear end side of the air flow of the protrusion (14) is provided on the heat transfer plate (12a-12c). Prepared,
Heat exchange for cooling, wherein the vortex dividing means is configured by providing a plurality of protrusions (14d) protruding from the protrusion (14) to at least one of the front and rear of the air flow direction. vessel. 伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に、上下方向に連続して延びる形状からなる複数の突出部（１４）を形成するとともに、前記突出部（１４）の内側に冷熱流体の流れる冷熱流体通路（１９、２０）を構成し、
前記突出部（１４）の外部側にて前記冷熱流体の流れ方向と交差する方向に空気が流れるようにし、
更に、前記突出部（１４）の空気流れ後端側での突出部長手方向に沿った渦のつながりを分断する渦分断手段（１４ｃ）を前記伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）に備え、
前記伝熱プレート（１２ａ〜１２ｃ）において前記突出部（１４）近傍に、空気が通過する貫通穴（１４ｃ）を設けることにより前記渦分断手段が構成され、
前記貫通穴（１４ｃ）は前記突出部（１４）の長手方向に沿う細長の矩形状にて多数個設けられており、
前記貫通穴（１４ｃ）の長さ（Ｌ３）は前記貫通穴（１４ｃ）相互の間隔（Ｌ４）より大きくなっており、
前記空気の流れ方向（Ａ）において前記貫通穴（１４ｃ）の部位と前記貫通穴（１４ｃ）を設けない部位が交互に形成されるように前記貫通穴（１４ｃ）を千鳥配列にしたことを特徴とする冷却用熱交換器。A plurality of protrusions (14) having a shape extending continuously in the vertical direction are formed on the heat transfer plates (12a to 12c), and a cooling fluid passage (19) in which a cooling fluid flows inside the protrusion (14). 20),
Allowing air to flow in a direction crossing the flow direction of the cold fluid on the outside of the protrusion (14);
Furthermore, the heat transfer plates (12a to 12c) are provided with vortex dividing means ( 14c ) for dividing the connection of vortices along the longitudinal direction of the protrusion on the rear end side of the air flow of the protrusion ( 14 ),
In the heat transfer plates (12a to 12c), the vortex dividing means is configured by providing a through hole (14c) through which air passes in the vicinity of the protrusion (14) ,
A plurality of the through holes (14c) are provided in an elongated rectangular shape along the longitudinal direction of the protrusion (14),
The length (L3) of the through hole (14c) is larger than the interval (L4) between the through holes (14c),
In the air flow direction (A), the through holes (14c) are arranged in a staggered arrangement so that the portions of the through holes (14c) and the portions not provided with the through holes (14c) are alternately formed. Cooling heat exchanger.
JP2000233503A 2000-08-01 2000-08-01 Heat exchanger for cooling Expired - Fee Related JP4147731B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000233503A JP4147731B2 (en) 2000-08-01 2000-08-01 Heat exchanger for cooling

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2000233503A JP4147731B2 (en) 2000-08-01 2000-08-01 Heat exchanger for cooling

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2002048491A JP2002048491A (en) 2002-02-15
JP4147731B2 true JP4147731B2 (en) 2008-09-10

Family

ID=18726015

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2000233503A Expired - Fee Related JP4147731B2 (en) 2000-08-01 2000-08-01 Heat exchanger for cooling

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP4147731B2 (en)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007163947A (en) 2005-12-15 2007-06-28 Fujifilm Corp Multiplexing optical system
KR101505938B1 (en) 2008-04-18 2015-03-25 스벤 멜커 닐손 Channel system
SE533453C2 (en) * 2008-08-06 2010-10-05 Sven Melker Nilsson Duct
PL2202476T3 (en) 2008-12-29 2016-09-30 Method of manufacturing a welded plate heat exchanger
JP6227901B2 (en) * 2013-02-28 2017-11-08 サンデンホールディングス株式会社 Heat exchanger
JP2014059139A (en) * 2013-10-23 2014-04-03 Melker Nilsson Sven Channel system
KR101749059B1 (en) 2015-09-04 2017-06-20 주식회사 경동나비엔 Wave plate heat exchanger
KR101613042B1 (en) * 2015-09-14 2016-04-15 주식회사 세아에프에스 Transmission oil cooler
KR101789503B1 (en) * 2015-09-25 2017-10-26 주식회사 경동나비엔 Round plate heat exchanger

Also Published As

Publication number Publication date
JP2002048491A (en) 2002-02-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP4122578B2 (en) Heat exchanger
JP2006322698A (en) Heat exchanger
JP4122608B2 (en) Refrigerant evaporator
CN100552360C (en) Cooling heat exchanger
JP3864916B2 (en) Heat exchanger
US20120103583A1 (en) Heat exchanger and fin for the same
US20070056719A1 (en) Heat exchanger for cooling
US6431264B2 (en) Heat exchanger with fluid-phase change
JP3965901B2 (en) Evaporator
WO2019009158A1 (en) Heat exchanger
JP2009204279A (en) Heat exchanger
JP4147731B2 (en) Heat exchanger for cooling
JP4122670B2 (en) Heat exchanger
JP7292510B2 (en) heat exchangers and air conditioners
WO2011049015A1 (en) Evaporator
JP2001027484A (en) Serpentine heat-exchanger
JP2009121708A (en) Heat exchanger
JPH11223421A (en) Refrigerant evaporator
JP5084304B2 (en) Finned tube heat exchanger and refrigeration cycle
JP2002130973A (en) Heat exchanger
JP3805665B2 (en) Heat exchanger
JP6906149B2 (en) Plate fin laminated heat exchanger and refrigeration system using it
JP2009204278A (en) Heat exchanger
JP4048629B2 (en) Heat exchanger
JP2004271116A (en) Fin structure of heat exchanger

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20050228

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20070316

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20070821

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20071018

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20080108

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20080222

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20080603

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20080616

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704

Year of fee payment: 3

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704

Year of fee payment: 4

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313532

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704

Year of fee payment: 4

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130704

Year of fee payment: 5

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees