JP4141242B2

JP4141242B2 - Damper disk assembly

Info

Publication number: JP4141242B2
Application number: JP2002364319A
Authority: JP
Inventors: 宏上原
Original assignee: Exedy Corp
Current assignee: Exedy Corp
Priority date: 2002-12-16
Filing date: 2002-12-16
Publication date: 2008-08-27
Anticipated expiration: 2022-12-16
Also published as: JP2004197781A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、トルクを伝達するとともに捩じり振動を吸収・減衰するためのダンパーディスク組立体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車輌に用いられるクラッチディスク組立体は、フライホイールに連結・切断されるクラッチ機能と、フライホイールからの捩じり振動を吸収・減衰するためのダンパー機能とを有している。一般に車両の振動には、アイドル時異音（ガラ音）、走行時異音（加速・減速ラトル，こもり音）及びティップイン・ティップアウト（低周波振動）がある。これらの異音や振動を取り除くことがクラッチディスク組立体のダンパーとしての機能である。
【０００３】
アイドル時異音とは、信号待ち等でシフトをニュートラルに入れ、クラッチペダルを放したときにトランスミッションから発生する「ガラガラ」と聞こえる音である。この異音が生じる原因は、エンジンアイドリング回転付近ではエンジントルクが低く、エンジン爆発時のトルク変動が大きいことにある。このときにトランスミッションのインプットギアとカウンターギアとが歯打ち現象を起こしている。
【０００４】
ティップイン・ティップアウト（低周波振動）とは、アクセルペダルを急に踏んだり放したりしたときに生じる車体の前後の大きな振れである。駆動伝達系の剛性が低いと、タイヤに伝達されたトルクが逆にタイヤに伝達されたトルクが逆にタイヤ側からトルクに伝わり、その揺り返しとしてタイヤに過大トルクが発生し、その結果車体を過渡的に前後に大きく振らす前後振動となる。
【０００５】
アイドリング時異音に対しては、クラッチディスク組立体の捩じり特性においてゼロトルク付近が問題となり、そこでの捩じり剛性は低い方が良い。一方、ティップイン・ティップアウトの前後振動に対しては、クラッチディスク組立体の捩じり特性をできるだけソリッドにすることが必要である。
【０００６】
以上の問題を解決するために、２種類のばね部材を用いることにより２段特性を実現したクラッチディスク組立体が提供されている。そこでは、捩じり特性における１段目（低捩じり角度領域）における捩じり剛性及びヒステリシストルクを低く抑えているために、アイドリング時の異音防止効果がある。また、捩じり特性における２段目（高捩じり角度領域）では捩じり剛性及びヒステリシストルクを高く設定しているため、ティップイン・ティップアウトの前後振動を十分に減衰できる。
【０００７】
さらに、捩じり特性２段目においてたとえばエンジンの燃焼変動に起因する微小捩じり振動が入力されたときに、２段目の大摩擦機構を作動させないことで、微小捩じり振動を効果的に吸収するダンパー機構も知られている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
クラッチディスク組立体では、円板状の出力側フランジと、その軸方向両側に配置された円板状の入力側クラッチプレート及びリティーニングプレートと、両者の回転方向間に配置されたコイルスプリングとからダンパー機構が構成されている。
【０００９】
クラッチプレートとリティーニングプレートは、軸方向に間隔を空けて配置され、複数のピン部材によって互いに固定されている。ピン部材は、出力側フランジに形成された切り欠き内を貫通している。ピン部材は切り欠き内を円周方向に移動可能であり、切り欠きの円周方向端に当接すると出力側フランジとクラッチプレート及びリティーニングプレートとの相対回転が停止する。言い換えると、切り欠きとピン部材はクラッチディスク組立体のダンパー機構の捩り角ストッパーを構成している。この捩り角ストッパーでは、ピン部材が切り欠き内を移動できる角度がダンパー機構の総捩り角度になり、さらに切り欠き内のピン部材の円周方向位置がダンパー機構の捩り特性の正側捩り角度と負側捩り角度を決定している。
【００１０】
一方、クラッチディスク組立体は搭載する車両によって異なる捩り特性を要求されることがある。しかし、異なる捩り特性ごとに各部品の種類を異ならせていると、各部品の品種が増えて、コスト高になるという問題が生じる。
【００１１】
本発明の課題は、ピン部材と切り欠きとによって捩り角ストッパーを構成しているダンパーディスク組立体において、各部品の種類を減らすことで生産コストを下げることにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載のダンパーディスク組立体は、一対の第１円板状部材と、第２円板状部材と、複数の弾性部材と、複数のピン部材とを備えている。一対の第１円板状部材は軸方向に対向して配置され互いに固定されている。第２円板状部材は、一対の第１円板状部材の間に、一対の第１円板状部材に相対回転可能に配置されている。複数の弾性部材は、第１円板状部材と第２円板状部材を回転方向に弾性的に連結するための部材である。複数のピン部材は、一対の第１円板状部材同士を互いに固定するための部材である。ピン部材と第２円板状部材に設けられたストッパー部とによって、第１円板状部材と第２円板状部材の相対回転を規制するための捩り角ストッパーが形成されている。一対の第１円板状部材には、複数のピン部材のそれぞれ１つに対して複数のピン取付部が回転方向に設けられ、複数のピン取付部に対して１つのピン部材が選択的に装着されている。
【００１３】
このダンパーディスク組立体では、各ピン部材は一対の第１円板状部材に円周方向に複数設けられたピン取付部のいずれかに取り付けられている。ピン部材がいずれのピン取付部に取り付けられるかによって、捩り特性の正側捩り角度と負側捩り角度が異なっている。すなわち、一対の第１円板状部材をピン部材によって互いに固定する際にそのダンパーディスク組立体の捩り特性を変更できる。このことは、一対の第１円板状部材には同じ種類のものを使いながら、捩り特性を変更できることを意味する。その結果、一対の第１円板状部材の種類が減って生産コストが低くなる。
【００１４】
請求項２に記載のダンパーディスク組立体では、請求項１において、ピン取付部は軸方向に貫通する孔である。
【００１５】
このダンパーディスク組立体では、ピン取付部が孔であるため、加工が簡単である。
【００１６】
請求項３に記載のダンパーディスク組立体では、請求項１又は２において、第２円板状部材のストッパー部は、回転方向に設けられた複数のピン取付部を内部に含み、ピン部材が貫通する切り欠きである。
【００１７】
このダンパーディスク組立体では、複数のピン取付部はすべて切り欠きの円周方向内側に配置されており、いずれのピン取付部にピン部材を取り付けても捩り角ストッパーが実現される。
【００１８】
請求項４に記載のダンパーディスク組立体では、請求項１〜３のいずれかにおいて、弾性部材は、第１弾性部材と、半径方向位置がピンの半径方向位置より内周側にあり第１弾性部材より剛性が低い第２弾性部材とを含んでいる。
【００１９】
このダンパーディスク組立体では、低剛性の第２弾性部材がピン部材の半径方向内側に配置されることで、捩り角ストッパーの作動角度を大きくできる。
【００２０】
請求項５に記載のダンパーディスク組立体では、請求項４において、第１弾性部材と捩り角ストッパーは円周方向に並んでいる。すなわち、ピン部材及び切り欠きは第１弾性部材の外周側に配置されておらず、そのため第２円板状部材の強度が高く維持される。
【００２１】
【発明の実施の形態】
（１）全体の構成
図１及び図２に本発明の一実施形態としてのクラッチディスク組立体１の断面図を示し、図３にその平面図を示す。クラッチディスク組立体１は、車両（特にＦＦ車）のクラッチ装置に用いられる動力伝達装置であり、クラッチ機能とダンパー機能とを有している。クラッチ機能とは、フライホイール（図示せず）に連結及び離反することによってトルクの伝達及び遮断を行う機能である。ダンパー機能とは、フライホイール側から入力されるトルク変動等をばね等によって吸収・減衰する機能である。
【００２２】
図１及び図２においてＯ−Ｏがクラッチディスク組立体１の回転軸である。図１の左側にエンジン及びフライホイール（図示せず）が配置され、図１の右側にトランスミッション（図示せず）が配置されている。さらに、図３の矢印Ｒ１側がクラッチディスク組立体１の駆動側（回転方向正側）であり、矢印Ｒ２側がその反対側（回転方向負側）である。なお、以下の説明で「回転（円周）方向」、「軸方向」及び「半径方向」とは、特に断らない限り、回転体としてのクラッチディスク組立体１の各方向をいうものとする。
【００２３】
クラッチディスク組立体１は、主に、入力回転部材２と、出力回転部材３と、両回転部材２，３間に配置された弾性連結機構４とから構成されている。また、各部材によって、トルクを伝達するとともに捩じり振動を減衰するためのダンパー機構が構成されていることになる。
【００２４】
（２）入力回転部材
入力回転部材２はフライホイール（図示せず）からトルクが入力される部材である。入力回転部材２は主にクラッチディスク１１とクラッチプレート１２とリティーニングプレート１３とから構成されている。クラッチディスク１１は、図示しないフライホイールに押し付けられて連結される部分である。クラッチディスク１１は、クッショニングプレート１５と、その軸方向両側にリベット１８によって固定された１対の摩擦フェーシング１６，１７とからなる。
【００２５】
クラッチプレート１２とリティーニングプレート１３は、ともに板金製の円板状かつ環状の部材であり、互いに対して軸方向に対して所定の間隔を開けて配置されている。クラッチプレート１２はエンジン側に配置され、リティーニングプレート１３はトランスミッション側に配置されている。リティーニングプレート１３の外周縁には、円周方向に所定の間隔で複数の（４つの）箇所に、ストップピン２２が配置されている。ストップピン２２は軸方向に延びる円柱形状の部材である。ストップピン２２は、プレート１２，１３の軸方向間に挟まれた胴部２２ａと、その両側から延びてプレート１２，１３の孔５３内に配置された首部２２ｂと、プレート１２，１３の軸方向外側面に当接する頭部２２ｃとを有している。一方の頭部２２ｃはかしめて形成されている。これにより、クラッチプレート１２とリティーニングプレート１３は一体回転するようになり、さらに軸方向の間隔が定められている。さらに、ストップピン２２は、クッショニングプレート１５の内周部をクラッチプレート１２の外周部に固定している。なお、本発明に係るピン部材は、ストップピン２２の構造や形状に限定されない。
【００２６】
クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３にはそれぞれ中心孔が形成されている。この中心孔内には後述のボス７が配置される。
【００２７】
クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３の各々には、円周方向に並んだ複数の窓部（４１，４２）が形成されている。各窓部（４１，４２）は同一形状であり、同一半径方向位置で円周方向に並んで複数（４つ）形成されている。各窓部（４１，４２）は概ね円周方向に長く延びている。
【００２８】
ここで、図３及び図４において上下方向に対向して配置された１対の窓部を第１窓部４１といい、図３及び図４において左右方向に対向して配置された１対の窓部を第２窓部４２ということにする。各窓部４１，４２は、軸方向に貫通した孔と、その孔の縁に沿って形成された支持部とからなる。
【００２９】
第１窓部４１の支持部は、外周側支持部４５と内周側支持部４６と回転方向支持部４７とから構成されている。平面視で、外周側支持部４５は概ね円周方向に沿った形状に湾曲しており、内周側支持部４６はほぼ直線状に延びている。また、回転方向支持部４７は、概ね半径方向に直線状に延びており、窓部４１，４２の円周方向中心とクラッチディスク組立体１の中心Ｏとを通る直線に平行である。外周側支持部４５及び内周側支持部４６は他のプレート部分から軸方向に起こされた部分である。
【００３０】
第２窓部４２の支持部は、外周側支持部４８と内周側支持部４９と回転方向支持部５０とから構成されている。平面視で、外周側支持部４８は概ね円周方向に沿った形状に湾曲しており、内周側支持部４９はほぼ直線状に延びている。図３に示すように、第１窓部４１の回転方向中心同士を結ぶ直線をＣ１とし、それに垂直な直線をＣ２とすると、第２窓部４２の回転方向中心同士を結ぶ直線Ｃ３は直線Ｃ２に対して回転方向Ｒ２側に所定角度だけずれている。すなわち、各第２窓部４２は、回転方向Ｒ１側の第１窓部４１により回転方向Ｒ２側の第１窓部４１に近接している。第２窓部４２は、第１窓部４１に比べて、回転方向長さ及び半径方向幅も短くなっている。さらに、第２窓部４２の内径は第１窓部４１の内径と概ね同じであるが、第２窓部４２の外径は第１窓部４１の外径より小さい。
【００３１】
ストップピン２２のプレート１２，１３における位置について説明する。ストップピン２２は、プレート１２，１３の外周部に設けられており、各窓部４１，４２の回転方向間に配置されている。さらに、詳細には、ストップピン２２は、窓部４１，４２の間でより第２窓部４２側にずれて配置されている。ストップピン２２は、第１窓部４１の外周縁より半径方向内側であるが、第２窓部４２の外周縁より半径方向外側に位置している。より詳細には、ストップピン２２は、その半径方向最内側部分ですら、第２窓部４２の外周縁より半径方向外側に位置している。
【００３２】
図４に示すように、クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３において、第１窓部４１の回転方向Ｒ２側にあるストップピン２２の回転方向両側にはピン取付孔５４，５５が設けられている。つまり、この箇所にはストップピン２２が実際に取り付けられている孔５３を含めて、合計３つの孔５３〜５５が回転方向に並んで形成されていることになる。ピン取付孔５３とピン取付孔５４との間の回転方向角度はθ１１であり、ピン取付孔５３とピン取付孔５５との間の回転方向角度はθ１２である。また、クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３において、第１窓部４１の回転方向Ｒ１側にあるストップピン２２の回転方向Ｒ１側には、ピン取付孔５７が設けられている。つまり、この箇所にはストップピン２２が実際に取り付けられている孔５６を含めて、合計２つの孔５６，５７が回転方向に並んで形成されていることになる。ピン取付孔５６とピン取付孔５７との間の回転方向角度はθ１３である。
【００３３】
この実施形態では、θ１１〜θ１３の大きさは同一であり、９度である。
【００３４】
（３）出力回転部材
出力回転部材３は、入力回転部材２から弾性連結機構４を介してトルクが入力れ、さらに図示しないトランスミッション入力シャフトにトルクを出力するための部材である。出力回転部材３は主にハブ６によって構成されている。ハブ６はボス７とフランジ８とからなる。
【００３５】
ボス７はクラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３の中心孔内に配置された筒状の部材である。ボス７はその中心孔に挿入されたトランスミッション入力シャフト（図示せず）に対してスプライン係合している。フランジ８は、ボス７の外周に一体に形成され、外周側に延びる円板形状部分である。フランジ８は、クラッチプレート１２とリティーニングプレート１３との軸方向間に配置されている。フランジ８は、最内周側の環状の内周部８ａと、その外周側に設けられた外周部８ｂとからなる。
【００３６】
フランジ８の外周部８ｂには、窓部４１，４２に対応して窓孔（４３，４４）が形成されている。すなわち、同一半径方向位置で円周方向に並んだ複数の（４つの）窓孔（４３，４４）が形成されている。ここで、図３及び図５において上下方向に対向して配置された１対の窓部を第１窓孔４３といい、図３及び図５において左右方向に対向して配置された１対の窓部を第２窓孔４４ということにする。各第１窓孔４３は、軸方向に打ち抜かれた孔であり、円周方向に長く延びている。各第１窓孔４３は外周側支持部６３と内周側支持部６４と回転方向支持部６５とを有する。平面視で、外周側支持部６３及び内周側支持部６４は円周方向に沿った湾曲形状である。また、回転方向支持部６５は概ね半径方向に直線状に延びており、より詳細には、回転方向支持部６５は、窓孔４３の回転方向中心とクラッチディスク組立体１の中心Ｏとを結ぶ直線に対して平行である。ただし、回転方向Ｒ１側の回転方向支持部６５には、内周側に回転方向凹部６５ａが形成されている。回転方向凹部６５ａは、その外周側の部分に対して回転方向Ｒ１側にわずかに凹んでいる。内周側支持部６４の回転方向中間には、半径方向凹部６４ａが形成されている。半径方向凹部６４ａはその回転方向の両側の部分に対して半径方向内側に凹んでいる。第１窓部４１は、第１窓孔４３に比べて回転方向に短く、かつ、第１窓孔４３の回転方向Ｒ１側に寄っている。このため、第１窓部４１の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部４７は第１窓孔４３の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部６５に一致しているが、第１窓部４１の回転方向Ｒ２側の回転方向支持部４７は第１窓孔４３の回転方向Ｒ２側の回転方向支持部６５との間に第４回転方向隙間３８（θ６）を確保している。
【００３７】
第２窓孔４４は、軸方向に打ち抜かれた孔であり、円周方向に長く延びている。各第２窓孔４４は外周側支持部６７と内周側支持部６８と回転方向支持部６９とを有する。平面視で、外周側支持部６７及び内周側支持部６８は円周方向に沿った湾曲形状である。また、回転方向支持部６９は概ね半径方向に直線状に延びており、より詳細には、回転方向支持部６９は、第２窓孔４４の回転方向中心とクラッチディスク組立体１の中心Ｏとを結ぶ直線に対して平行である。第２窓部４２は、第２窓孔４４に比べて回転方向に短く、かつ、第２窓孔４４の回転方向Ｒ２側に寄っている。このため、第２窓部４２の回転方向Ｒ２側の回転方向支持部５０は第２窓孔４４の回転方向Ｒ２側の回転方向支持部６９に一致しているが、第２窓部４２の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部５０は第２窓孔４４の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部６９との間に所定角度の第３回転方向隙間３７（θ５）を確保している。
【００３８】
フランジ８の外周縁には、ストップピン２２が軸方向に通過している切り欠き８ｃが形成されている。切り欠き８ｃは、各窓孔（４３，４４）の回転方向間に位置しており、その中をストップピン２２が回転方向に移動可能である。切り欠き８ｃは、第１窓孔４３が形成された部分の半径方向突起８３と、第２窓孔４４の外周側の半径方向突起８４とによって形成されている。つまり、各切り欠き８ｃは、フランジ８の外周縁８ｄと、各突起８３，８４の回転方向面８３ａ，８４ａとによって形成されている。ストップピン２２からみて、回転方向Ｒ１側の回転方向面８４ａとの間には第１回転方向隙間３５（θ１）が確保され、回転方向Ｒ２側の回転方向面８３ａとの間には第２回転方向隙間３６（θ２）が確保されている。以上より、ストップピン２２と突起８３，８４及び切り欠き８ｃによってクラッチディスク組立体１の捩り角ストッパー８６が形成されていることになる。
【００３９】
なお、クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３のピン取付孔５３〜５７は、切り欠き８ｃの円周方向範囲内に配置されている。この結果、いずれのピン取付孔にストップピン２２を取り付けても捩り角ストッパー８６が実現される。
【００４０】
突起８４は、第２窓孔４４に対応して形成されており、回転方向中心同士は一致している。なお、突起８４は第２窓孔４４に比べて回転方向長さを短くすることができ、その場合は回転方向面８４ａは回転方向支持部６９より回転方向内側に位置する。つまり、切り欠き８ｃは第２窓孔４４の外周側（の一部）まで延びており、ストップピン２２は第２窓孔４４の外周側にまで移動可能となる。これを言い換えると、捩り角ストッパー８６（具体的にはストップピン２２）が第２窓孔４４と回転方向に干渉していない。その結果、捩り角ストッパー８６の捩り可能角度が従来より大きくなる。
【００４１】
（４）弾性連結機構
弾性連結機構４は、入力回転部材２から出力回転部材３にトルクを伝達するとともに、捩り振動を吸収・減衰するための機構である。弾性連結機構４は複数の弾性部材（３０，３１）から構成されている。この実施形態では４つの弾性部材（３０，３１）が用いられている。各弾性部材（３０，３１）は第１窓孔４３，４４及び窓部４１，４２内に配置されている。弾性部材（３０，３１）は、第１窓孔４３及び第１窓部４１内に配置された第１弾性部材３０と、第２窓孔４４及び第２窓部４２内に配置された第２弾性部材３１との２種類から構成されている。
【００４２】
第１弾性部材３０は、回転方向に延びるコイルスプリングであって、回転方向両端が第１窓部４１の両回転方向支持部４７に支持されている。したがって、第１弾性部材３０は、第１窓孔４３内において回転方向Ｒ１側に寄って配置されている。より具体的には、第１弾性部材３０の回転方向Ｒ１側端は第１窓孔４３の回転方向支持部６５に当接又は近接しているが、第１弾性部材３０の回転方向Ｒ２側端は第１窓孔４３の回転方向支持部６５との間に第４回転方向隙間３８（θ６）を確保している。
【００４３】
第２弾性部材３１は、回転方向に延びるコイルスプリングであって、第１弾性部材３０に比べて回転方向長さやコイル径が小さく、さらにばね定数が小さい（剛性が低い）。第２弾性部材３１は回転方向両端が第２窓部４２の両回転方向支持部５０に支持されている。したがって、第２弾性部材３１は、第２窓孔４４内において回転方向Ｒ２側に寄って配置されている。より具体的には、第２弾性部材３１の回転方向Ｒ２側端は第２窓孔４４の回転方向支持部５０に当接又は近接しているが、第２弾性部材３１の回転方向Ｒ１側端は第２窓孔４４の回転方向支持部６９との間に第３回転方向隙間３７（θ５）を確保している。
【００４４】
（５）中間回転部材
中間回転部材１０は、入力回転部材２と出力回転部材３との間で相対回転可能に配置された部材であり、出力回転部材３に対して回転方向に係合するとともに、入力回転部材２との間に第２摩擦発生部７１（後述）を形成している。中間回転部材１０は、ブッシュ５１と、プレート５２とから構成されている。
【００４５】
ブッシュ５１は、クラッチプレート１２の内周部とフランジ８との間に配置された環状の部材であり、例えば樹脂からなる。ブッシュ５１は、軸方向トランスミッション側に延び、第１窓孔４３の半径方向凹部６４ａ内を軸方向に延びる突出部５１ａを有している。プレート５２は、フランジ８とリティーニングプレート１３との間に配置された部材であり、例えば板金製である。プレート５２にはブッシュ５１の突出部５１ａが係合しており、この結果両部材５１，５２は一体回転するようになっている。プレート５２の外周縁には、半径方向外側に延びる突出部５２ａが形成されている。突出部５２ａの回転方向Ｒ２側の縁には、軸方向エンジン側に延びる折り曲げ爪５２ｂが形成されている。折り曲げ爪５２ｂは、第１窓孔４３の回転方向凹部６５ａ内に収納され、回転方向支持部６５とともに第１弾性部材３０の回転方向Ｒ１側端面を支持している。この結果、爪５２ｂは、第１窓孔４３の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部６５と第２弾性部材３１の回転方向Ｒ１側端との間に挟まれ、フランジ８に対して回転方向Ｒ２側に離れることはできるが、回転方向Ｒ１側には移動不能となっている。
【００４６】
なお、図６に示すように、ブッシュ５１の突出部５１ａの回転方向Ｒ２側端は半径方向凹部６４ａの回転方向Ｒ２側端との間に、第５回転方向隙間３９を確保しており、その捩り角度の大きさはθ４である。つまり、プレート５２はフランジ８に対して図５の状態から回転方向Ｒ２側に捩り角度θ４のみ移動可能となっている。
【００４７】
突出部５２ａの回転方向Ｒ１側縁５２ｃは、第２弾性部材３１の回転方向Ｒ２側端に近接して配置されており、第６回転方向隙間４０（θ４）を確保している。
【００４８】
以上に述べたように、ブッシュ５１とプレート５２は軸方向に当接するとともに回転方向にも係合しており、一体回転する１つの部材（中間回転部材１０）を構成している。なお、ブッシュ５１とプレート５２との軸方向距離はフランジ８の軸方向厚みより大きいため、フランジ８の軸方向両側面は両側の部材５１，５２から離れて配置されている。
【００４９】
このように、中間回転部材１０がブッシュ５１とプレート５２という２つの部材からなり、ブッシュ５１がプレート５２と係合する突出部５１ａを有している。したがって、従来のサブピンを省略することができ、部品点数が少なくなることでコストを低くできる。
【００５０】
以上より中間回転部材１０とフランジ８の関係をまとめると、中間回転部材１０はフランジ８に対して、折り曲げ爪５２ｂが第１窓孔４３の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部６５に当接しているため、回転方向Ｒ１側には相対回転不能である。しかし、中間回転部材１０はフランジ８に対して、回転方向Ｒ２側には突出部５１ａが半径方向凹部６４ａの回転方向Ｒ２側の端面に当接するまで相対回転可能である。つまり、爪５２ｂは回転方向凹部６５ａから捩り角度θ４だけ回転方向Ｒ２側に離れて捩り角度θ４の回転方向隙間を形成することができる。このように、中間回転部材１０は、フランジ８に対して、捩り角度θ４だけ相対回転可能となっている。このように、中間回転部材１０は、出力回転部材３に対して捩じり特性の正側では一体回転するが、負側では所定角度範囲内で相対回転できるようになっている。
【００５１】
（６）摩擦発生機構
クラッチディスク組立体１は、弾性連結機構４に対して並列に機能するように配置された摩擦発生機構７９をさらに備えている。摩擦発生機構７９は、低ヒステリシストルクを発生するための第１摩擦発生部７０と、高ヒステリシストルクを発生するための第２摩擦発生部７１とを有している。
【００５２】
第１摩擦発生部７０は、弾性連結機構４が作用している全領域すなわち捩じり特性の正側及び負側両方でヒステリシストルクを発生するための機構である。第１摩擦発生部７０は、第１ブッシュ７２と、第１コーンスプリング７３とを有している。第１ブッシュ７２と第１コーンスプリング７３は、フランジ８の内周部８ａとリティーニングプレート１３の内周部との間に配置されている。第１ブッシュ７２は、ワッシャ状の部材であり、フランジ８の内周部８ａの軸方向トランスミッション側面に摺動可能に当接する摩擦面を有している。第１コーンスプリング７３は、第１ブッシュ７２とリティーニングプレート１３の内周部との軸方向間に配置され、軸方向に圧縮されている。
【００５３】
以上に述べた構造によって、第１摩擦発生部７０では、第１コーンスプリング７３の弾性力によって、クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３と一体回転する第１ブッシュ７２が、フランジ８に対して軸方向から押し付けられ、回転方向に摺動可能となっている。
【００５４】
第２摩擦発生部７１は、第２ブッシュ７６と、第２コーンスプリング７７とから構成されている。
【００５５】
第２ブッシュ７６と第２コーンスプリング７７は、プレート５２の中心部とリティーニングプレート１３の内周部との軸方向間、すなわち第１ブッシュ７２及び第１コーンスプリング７３の外周側に配置されている。第２ブッシュ７６は、プレート５２の中心部の軸方向トランスミッション側面に当接する摩擦面を有している。また、第２ブッシュ７６は、環状本体部分から軸方向に延びリティーニングプレート１３に形成された孔内に挿入された突起を有している。この係合によって第２ブッシュ７６はリティーニングプレート１３に対して軸方向には移動可能であるが相対回転は不能になっている。第２コーンスプリング７７は第２ブッシュ７６とリティーニングプレート１３の内周部との軸方向間に配置され、両者の間で軸方向に圧縮されている。第２ブッシュ７６の内周部には第１ブッシュ７２から延びる突起が回転方向に係合する凹部が形成されており、この係合により第１ブッシュ７２は第２ブッシュ７６及びリティーニングプレート１３と一体回転する。
【００５６】
以上に述べた構造によって、第２摩擦発生部７１では、第２コーンスプリング７７の弾性力によって、リティーニングプレート１３と一体回転する第２ブッシュ７６及びクラッチプレート１２が、中間回転部材１０に対して軸方向から押し付けられ、回転方向に摺動可能となっている。第２摩擦発生部７１で発生するヒステリシストルクは第１摩擦発生部７０で発生するヒステリシストルクよりかなり大きく、１０〜２０倍の範囲にある。
【００５７】
（７）回転方向隙間
各回転方向隙間３５〜３７等の捩り角度の大きさの意味を関係について説明する。なお、以下に示す具体的な数値は単なる例示である。
【００５８】
第１回転方向隙間３５は、クラッチディスク組立体１の捩り特性の正側の全捩り角度を意味しており、その大きさをθ１で表す。この実施形態では、θ１の具体的な数値は１６度であるが、その数値に限定されない。第２回転方向隙間３６は、クラッチディスク組立体１の捩り特性の負側の全捩り角度を意味しており、その大きさをθ２で示す。この実施形態では、θ２の具体的な数値は１１度であり、θ１より小さい。以上より、θ１とθ２の合計がクラッチディスク組立体１の全捩り角度を示す。
【００５９】
第３回転方向隙間３７は、捩り特性の正側において、第２弾性部材３１の圧縮が開始されるまで（第１弾性部材３０のみが圧縮されている領域）の捩り角度である。第３回転方向隙間３７の捩り角度をθ５で示しており、具体的な数値は５度である。この結果、捩り特性の正側は、第１弾性部材３０のみが圧縮される第１領域と、第１領域より捩り角度の大きな領域であり第１弾性部材３０と第２弾性部材３１が並列に圧縮される第２領域とを含んでおり、捩り特性正側の多段化が実現されている。
【００６０】
第４回転方向隙間３８は、捩り特性の負側において、第１弾性部材３０の圧縮が開始されるまで（第２弾性部材３１のみが圧縮されている領域）の捩り角度である。第４回転方向隙間３８の捩り角度をθ６で示しており、具体的な数値は９度である。この結果、捩り特性の負側は、第２弾性部材３１のみが圧縮される第３領域と、第３領域より捩り角度の大きな領域であり第１弾性部材３０と第２弾性部材３１が並列に圧縮される第４領域とを含んでおり、捩り特性負側の多段化が実現されている。
【００６１】
第５回転方向隙間３９及び第６回転方向隙間４０は、捩り特性の負側において微少捩り振動が入力されたときに第２弾性部材３１の荷重が中間回転部材１０に作用するのを所定角度だけ防止するための隙間である。第５回転方向隙間３９及び第６回転方向隙間４０の捩り角度はθ４で表しており、この実施形態ではθ４は１度である。
【００６２】
（８）捩じり特性
次に、図９に示す捩じり特性線図を用いて、クラッチディスク組立体１の捩じり特性について説明する。なお、図９に表れた具体的な数値は本発明の一実施例として開示するものであり、本発明を限定するものではない。
【００６３】
最初に、図８を用いて、中立状態から入力回転部材２を固定しておきそれ対してハブ６を回転方向Ｒ２側に捩じっていく捩じり特性正側領域の動作（このとき入力回転部材２が出力回転部材３に対して回転方向Ｒ１側に捩じれることになる）を説明する。
【００６４】
捩じり角度の小さな領域では、２個の第１弾性部材３０が圧縮される。捩じり角度がθ５より大きくなると、第２窓孔４４の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部６９が第２弾性部材３１の回転方向Ｒ１側端に当接する。これ以降は、２個の第１弾性部材３０が２個の第２弾性部材３１に並列に圧縮され、高剛性の特性が得られる。また、第１摩擦発生部７０及び第２摩擦発生部７１が作動し、高ヒステリシストルクの特性が得られる。第２摩擦発生部７１では、中間回転部材１０は、折り曲げ爪５２ｂが第１窓孔４３のＲ１側の回転方向支持部６５に押されることで、フランジ８と回転方向Ｒ２側に一体回転し、クラッチプレート１２及び第２ブッシュ７６に対して摺動する。
【００６５】
この捩じり特性正側において微小捩じり振動がクラッチディスク組立体１に入力された場合に、中間回転部材１０の折り曲げ爪５２ｂは常に第１弾性部材３０によって第１窓孔４３の回転方向Ｒ１側の回転方向支持部６５に押し付けられている。したがって、中間回転部材１０はフランジ８に対して相対回転することができず、微少振動入力時であっても弾性部材３０，３１の弾性力は常に中間回転部材１０を介して第２摩擦発生部７１に作用している。つまり、入力回転部材２と出力回転部材３とが相対回転するときは、捩じり特性正側では常に第２摩擦発生部７１が作動し、高ヒステリシストルクを発生している。
【００６６】
次に、図９を用いて、中立状態から入力回転部材２を固定しておきそれ対してハブ６を回転方向Ｒ１側に捩じっていく捩じり特性負側領域の動作（このとき入力回転部材２が出力回転部材３に対して回転方向Ｒ２側に捩じれることになる）を説明する。
【００６７】
捩じり角度の小さな領域では、２個の第２弾性部材３１のみが圧縮され、正側に比べて低剛性の特性が得られる。また、第１摩擦発生部７０及び第２摩擦発生部７１が作動し、高ヒステリシストルクの特性が得られる。このとき第２摩擦発生部７１では、中間回転部材１０は、ブッシュ５１の突出部５１ａが半径方向凹部６４ａの回転方向Ｒ２側端に押されることで、フランジ８と回転方向Ｒ１側に一体回転し、第２ブッシュ７６に対して摺動する。以上の動作において、折り曲げ爪５２ｂは凹部６５ａから回転方向Ｒ２側に捩り角度θ４離れている。
【００６８】
この状態で微少捩り振動が入力された場合に、第２弾性部材３１の荷重はθ４の範囲内では中間回転部材１０には伝達されない。なぜなら、第２弾性部材３１の回転方向Ｒ２側端とプレート５２の縁５２ｃとの間にθ４の回転方向隙間が確保され、さらにフランジ８の半径方向凹部６４ａの回転方向Ｒ１側の壁とブッシュ５１の突出部５１ａの回転方向Ｒ１側の面との間にはθ４の回転方向隙間が確保されているからである。
【００６９】
捩じり角度がθ６になると、第１窓孔４３の回転方向Ｒ２側の回転方向支持部６５が第１弾性部材３０の回転方向Ｒ２側端に当接する。これ以降は、２個の第１弾性部材３０が２個の第２弾性部材３１に並列に圧縮される。この結果、高剛性・高ヒステリシストルクの捩じり特性が得られる。
【００７０】
以上に述べたように、第２弾性部材３１は、捩り特性正側において、捩り角度θ２の範囲のみ（正側全角度θ１より小さい範囲）で圧縮されるようになっており、正側で圧縮される角度が負側で圧縮される角度（負側全角度）と同じである。他の実施例としては、第２弾性部材３１が正側で圧縮される角度が負側で圧縮される角度（負側全角度）より小さくてもよい。このように、第２弾性部材３１が正側で圧縮される角度が負側で圧縮される角度（負側全角度）より大きくないことによって、第２弾性部材を低剛性でかつ低トルク容量のものにすることができる。この結果、第２弾性部材３１の形状を前述のように第１弾性部材３０より小さくすることができ、結果として第２弾性部材３１をストップピン２２の作動範囲より内側に配置することができる。
【００７１】
次に、図９の捩じり特性線図を参照して、具体的にクラッチディスク組立体１に各種捩り振動が入力された時の捩り特性について説明する。
【００７２】
車両の前後振動のように振幅の大きな捩り振動が発生すると、捩り特性は正負両側にわたって変動を繰り返す。この時、正負両側で発生する高ヒステリシストルクによって車両の前後振動は速やかに減衰される。
【００７３】
次に、例えばエンジンブレーキをかけた減速時においてエンジンの燃焼変動に起因する微小捩り振動がクラッチディスク組立体１に入力されたとする。このとき、中間回転部材１０は、捩り角度θ４内においてはフランジ８に対して相対回転し、第２摩擦発生部７１においてクラッチプレート１２及び第２ブッシュ７６に摺動しない。この結果、微小捩じり振動に対しては高ヒステリシストルクが発生しない。すなわち捩り特性線図において捩り角度θ４内では第２弾性部材３１が作動するが、第２摩擦発生部７１では滑りが生じない。つまり、捩じり角度θ４の範囲では、負側のヒステリシストルクよりはるかに小さなヒステリシストルク（第１摩擦発生部７０によるヒステリシストルク）が得られる。この捩り角度θ４内のヒステリシストルクは全体にわたるヒステリシストルクの１／１０程度であることが好ましい。このように、捩じり特性の負側において第２摩擦発生部７１を所定角度範囲内では作動させない回転方向隙間を設けたため、エンジンブレーキをかけた減速時の振動・騒音レベルを大幅に低くすることができる。
【００７４】
捩じり特性の正側において第２摩擦発生部７１を所定角度範囲内で作動させない回転方向隙間を設けなかったため、実用回転域に共振ピークが残ることが多いＦＦ車などの場合、共振回転数付近で音・振動性能が悪化しない。
【００７５】
このように、捩じり特性の正負両側のうち一方にのみ摩擦機構を所定角度範囲内で作動させない回転方向隙間を確保しているため、加速・減速の両方で音・振動性能が向上する。
【００７６】
以上に述べたように、本発明に係るダンパー機構では、捩じり特性の正側と負側とで捩じり剛性を異ならせるのみでなく、微小捩じり振動に対して高ヒステリシストルクを発生させない構造を捩じり特性の一方のみに設けることで、全体として好適な捩じり特性を実現している。
【００７７】
特に、本発明に係るダンパー機構では、中間回転部材１０を用いた簡単な構造によって、捩じり特性の一方側のみに微小捩じり振動に対して高ヒステリシストルクを発生させない摩擦抑制機構を実現している。具体的には、中間回転部材１０は、ブッシュ５１の突出部５１ａと折り曲げ爪５２ｂという回転方向に離れた２箇所によって、フランジ８に対して微少捩り角度θ４の範囲内で相対回転可能となっている。これにより中間回転部材１０は、入力回転部材２に対して摩擦摺動する摩擦部材として機能するとともに、所定の捩じり角度範囲では摩擦を発生させない摩擦抑制機構をも構成している。
【００７８】
（９）他の実施形態
図１０において、ストップピン２２をピン取付孔５３ではなくピン取付孔５４に取り付けた場合の捩り角ストッパー８６’を示す。ストップピン２２は、前記実施形態に比べて切り欠き８ｃ内をθ１１分だけ回転方向Ｒ１側に配置されている。この結果、第１回転方向隙間３５’の捩り角度θ１’は７度となり、第２回転方向隙間３６’の捩り角度θ２’は２０度となっている。
【００７９】
このクラッチディスク組立体１では、各ストップピン２２はクラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３に円周方向に複数設けられたピン取付孔（例えば、５３〜５７）のいずれかに取り付けられている。ストップピン２２がいずれのピン取付孔に取り付けられるかによって、捩り特性の正側捩り角度と負側捩り角度が異なる。すなわち、クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３をストップピン２２によって互いに固定する際にそのクラッチディスク組立体１の捩り特性を変更できる。このことは、クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３には同じ種類のものを使いながら、捩り特性を変更できることを意味する。その結果、クラッチプレート１２及びリティーニングプレート１３の種類が減って生産コストが低くなる。
【００８０】
また、このクラッチディスク組立体１では、ピン取付部が孔であるため、加工が簡単である。
【００８１】
（９）他の実施形態
本発明が適用されるクラッチディスク組立体の構造は前記実施形態に限定されない。例えば、ハブのボスとフランジが分離してダンパー機構によって連結された構造にも本発明を適用できる。
【００８２】
本発明に係るダンパー機構は、クラッチディスク組立体以外にも採用可能である。例えば、２つのフライホイールを回転方向に弾性的に連結するダンパー機構等である。
【００８３】
【発明の効果】
本発明に係るダンパーディスク組立体では、各ピン部材は一対の第１円板状部材に円周方向に複数設けられたピン取付部のいずれかに取り付けられている。ピン部材がいずれのピン取付部に取り付けられるかによって、捩り特性の正側捩り角度と負側捩り角度が異なる。すなわち、一対の第１円板状部材をピン部材によって互いに固定する際にそのダンパーディスク組立体の捩り特性を変更できる。このことは、一対の第１円板状部材には同じ種類のものを使いながら、捩り特性を変更できることを意味する。その結果、一対の第１円板状部材の種類が減って生産コストが低くなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に係るクラッチディスク組立体の縦断面図であり、図３のI-I断面図。
【図２】本発明の一実施形態に係るクラッチディスク組立体の縦断面図であり、図３のII-O断面図。
【図３】クラッチディスク組立体の平面図。
【図４】図３の部分拡大図。
【図５】図３の部分拡大図。
【図６】フランジとブッシュとの係合部分を示す平面図。
【図７】クラッチディスク組立体の機械回路図。
【図８】クラッチディスク組立体の機械回路図。
【図９】クラッチディスク組立体の捩り特性線図。
【図１０】他の実施形態におけるクラッチディスク組立体の平面図。
【符号の説明】
１クラッチディスク組立体（ダンパーディスク組立体）
２入力回転部材
３出力回転部材
４弾性連結機構
６ハブ
７ボス
８フランジ（第２円板状部材）
１０中間回転部材
１２クラッチプレート（第１円板状部材）
１３リティーニングプレート（第１円板状部材）
２２ストップピン（ピン部材）
３０第１弾性部材
３１第２弾性部材
８６捩り角ストッパー[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a damper disk assembly for transmitting torque and absorbing / damping torsional vibration.
[0002]
[Prior art]
A clutch disk assembly used in a vehicle has a clutch function that is connected to and disconnected from the flywheel, and a damper function that absorbs and attenuates torsional vibration from the flywheel. In general, vehicle vibrations include abnormal noise during idle (rattle), abnormal noise during driving (acceleration / deceleration rattle, booming noise) and tip-in / tip-out (low frequency vibration). The removal of these abnormal noises and vibrations is a function as a damper of the clutch disk assembly.
[0003]
The idle noise is a sound that sounds like a “rattle” generated from the transmission when a shift is made to neutral when waiting for a signal and the clutch pedal is released. The cause of this abnormal noise is that the engine torque is low near the engine idling rotation and the torque fluctuation during engine explosion is large. At this time, the transmission input gear and the counter gear cause a rattling phenomenon.
[0004]
Tip-in / tip-out (low frequency vibration) is a large shake in the front and back of the vehicle body that occurs when the accelerator pedal is suddenly depressed or released. If the rigidity of the drive transmission system is low, the torque transmitted to the tire is conversely transmitted to the torque from the tire side, and as a result, excessive torque is generated in the tire. This is a longitudinal vibration that is greatly swung back and forth transiently.
[0005]
For idling abnormal noise, the vicinity of zero torque becomes a problem in the torsional characteristics of the clutch disk assembly, and the torsional rigidity there should be low. On the other hand, with respect to tip-in and tip-out longitudinal vibration, it is necessary to make the torsional characteristics of the clutch disk assembly as solid as possible.
[0006]
In order to solve the above problems, a clutch disk assembly has been provided that achieves two-stage characteristics by using two types of spring members. In this case, since the torsional rigidity and hysteresis torque in the first stage (low torsional angle region) in the torsional characteristics are kept low, there is an effect of preventing noise during idling. In addition, since the torsional rigidity and hysteresis torque are set high in the second stage (high torsional angle region) in the torsional characteristics, tip-in and tip-out longitudinal vibrations can be sufficiently damped.
[0007]
Furthermore, in the second stage of torsional characteristics, for example, when a minute torsional vibration caused by engine combustion fluctuations is input, the second stage large friction mechanism is not operated, so that the minute torsional vibration is effective. Also known is a damper mechanism that absorbs mechanically.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
In the clutch disk assembly, a disk-shaped output side flange, disk-shaped input-side clutch plates and retaining plates disposed on both sides in the axial direction, and a coil spring disposed between the rotation directions of both of them. A damper mechanism is configured.
[0009]
The clutch plate and the retaining plate are arranged at an interval in the axial direction, and are fixed to each other by a plurality of pin members. The pin member penetrates the notch formed in the output side flange. The pin member can move in the circumferential direction in the notch, and when the pin member comes into contact with the circumferential end of the notch, the relative rotation between the output side flange, the clutch plate, and the retaining plate stops. In other words, the notch and the pin member constitute a torsion angle stopper of the damper mechanism of the clutch disk assembly. In this torsion angle stopper, the angle at which the pin member can move in the notch is the total torsion angle of the damper mechanism, and the circumferential position of the pin member in the notch is the positive torsion angle of the torsion characteristic of the damper mechanism. The negative twist angle is determined.
[0010]
On the other hand, the clutch disk assembly may be required to have different torsional characteristics depending on the vehicle on which it is mounted. However, if the type of each part is made different for different torsional characteristics, there is a problem that the number of types of each part increases and the cost increases.
[0011]
An object of the present invention is to reduce production costs by reducing the types of components in a damper disk assembly in which a torsion angle stopper is constituted by a pin member and a notch.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
A damper disk assembly according to a first aspect includes a pair of first disk-shaped members, a second disk-shaped member, a plurality of elastic members, and a plurality of pin members. The pair of first disk-shaped members are opposed to each other in the axial direction. Placed They are fixed to each other. The second disk-shaped member is disposed between the pair of first disk-shaped members so as to be rotatable relative to the pair of first disk-shaped members. The plurality of elastic members are members for elastically connecting the first disk-shaped member and the second disk-shaped member in the rotation direction. The plurality of pin members are members for fixing the pair of first disk-shaped members to each other. A torsion angle stopper for restricting relative rotation of the first disk-shaped member and the second disk-shaped member is formed by the pin member and the stopper portion provided on the second disk-shaped member. In the pair of first disk-shaped members, Multiple pins for each one of multiple pin members Pin mounting part Times Rolling direction Set in Kerare One pin member is selectively attached to a plurality of pin mounting portions. ing.
[0013]
In this damper disk assembly, each pin member is attached to any one of a plurality of pin attachment portions provided in a circumferential direction on the pair of first disk-like members. The positive side torsional angle and the negative side torsional angle of torsional characteristics differ depending on which pin attachment part the pin member is attached to. That is, when the pair of first disk members are fixed to each other by the pin member, the torsional characteristics of the damper disk assembly can be changed. This means that the torsional characteristics can be changed while using the same type of first pair of disk-shaped members. As a result, the types of the pair of first disk members are reduced, and the production cost is reduced.
[0014]
According to a second aspect of the present invention, in the damper disk assembly according to the first aspect, the pin mounting portion is a hole penetrating in the axial direction.
[0015]
In this damper disk assembly, since the pin mounting portion is a hole, processing is simple.
[0016]
Damper disk assembly according to claim 3 In the body In claim 1 or 2, the stopper portion of the second disk-shaped member is Provided in the direction of rotation Multiple pin mounting Inside, A notch through which the pin member penetrates.
[0017]
In this damper disk assembly, the plurality of pin mounting portions are all arranged on the inner side in the circumferential direction of the notches, and a torsion angle stopper is realized even if a pin member is mounted on any pin mounting portion.
[0018]
According to a fourth aspect of the present invention, in the damper disk assembly according to any one of the first to third aspects, the elastic member includes a first elastic member, and a first elastic member having a radial position closer to an inner peripheral side than a radial position of the pin. And a second elastic member having rigidity lower than that of the member.
[0019]
In this damper disk assembly, the operating angle of the torsion angle stopper can be increased by disposing the low-rigidity second elastic member on the radially inner side of the pin member.
[0020]
According to a fifth aspect of the present invention, in the damper disk assembly according to the fourth aspect, the first elastic member and the torsion angle stopper are arranged in the circumferential direction. That is, the pin member and the notch are not arranged on the outer peripheral side of the first elastic member, and therefore the strength of the second disk-shaped member is maintained high.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
(1) Overall configuration
1 and 2 are sectional views of a clutch disk assembly 1 as an embodiment of the present invention, and FIG. 3 is a plan view thereof. The clutch disk assembly 1 is a power transmission device used for a clutch device of a vehicle (particularly, FF vehicle), and has a clutch function and a damper function. The clutch function is a function of transmitting and interrupting torque by being connected to and separated from a flywheel (not shown). The damper function is a function that absorbs and attenuates torque fluctuations and the like input from the flywheel side by a spring or the like.
[0022]
In FIGS. 1 and 2, OO is a rotation shaft of the clutch disk assembly 1. An engine and a flywheel (not shown) are arranged on the left side of FIG. 1, and a transmission (not shown) is arranged on the right side of FIG. Further, the arrow R1 side in FIG. 3 is the drive side (rotation direction positive side) of the clutch disk assembly 1, and the arrow R2 side is the opposite side (rotation direction negative side). In the following description, “rotational (circumferential) direction”, “axial direction”, and “radial direction” refer to directions of the clutch disk assembly 1 as a rotating body unless otherwise specified.
[0023]
The clutch disk assembly 1 is mainly composed of an input rotating member 2, an output rotating member 3, and an elastic coupling mechanism 4 disposed between the rotating members 2 and 3. Further, each member constitutes a damper mechanism for transmitting torque and attenuating torsional vibration.
[0024]
(2) Input rotation member
The input rotating member 2 is a member to which torque is input from a flywheel (not shown). The input rotating member 2 is mainly composed of a clutch disk 11, a clutch plate 12, and a retaining plate 13. The clutch disk 11 is a portion that is pressed and connected to a flywheel (not shown). The clutch disk 11 includes a cushioning plate 15 and a pair of friction facings 16 and 17 fixed by rivets 18 on both axial sides thereof.
[0025]
The clutch plate 12 and the retaining plate 13 are both disk-shaped and annular members made of sheet metal, and are arranged at a predetermined interval in the axial direction with respect to each other. The clutch plate 12 is disposed on the engine side, and the retaining plate 13 is disposed on the transmission side. Stop pins 22 are arranged on the outer peripheral edge of the retaining plate 13 at a plurality of (four) locations at predetermined intervals in the circumferential direction. The stop pin 22 is a cylindrical member extending in the axial direction. The stop pin 22 includes a body portion 22a sandwiched between the axial directions of the plates 12 and 13, a neck portion 22b extending from both sides thereof and disposed in the hole 53 of the plates 12 and 13, and the axial direction of the plates 12 and 13. A head 22c that contacts the outer surface. One head 22c is formed by caulking. As a result, the clutch plate 12 and the retaining plate 13 rotate together, and the axial interval is determined. Further, the stop pin 22 fixes the inner peripheral portion of the cushioning plate 15 to the outer peripheral portion of the clutch plate 12. The pin member according to the present invention is not limited to the structure and shape of the stop pin 22.
[0026]
A central hole is formed in each of the clutch plate 12 and the retaining plate 13. A boss 7 described later is disposed in the center hole.
[0027]
Each of the clutch plate 12 and the retaining plate 13 is formed with a plurality of windows (41, 42) arranged in the circumferential direction. Each window (41, 42) has the same shape, and a plurality (four) are formed side by side in the circumferential direction at the same radial position. Each window part (41, 42) extends long in the circumferential direction.
[0028]
Here, the pair of windows arranged in the up-down direction in FIGS. 3 and 4 is referred to as a first window 41, and the pair of windows arranged in the left-right direction in FIGS. The window portion is referred to as the second window portion 42. Each window part 41 and 42 consists of the hole penetrated to the axial direction, and the support part formed along the edge of the hole.
[0029]
The support portion of the first window portion 41 includes an outer peripheral side support portion 45, an inner peripheral side support portion 46, and a rotation direction support portion 47. In plan view, the outer peripheral side support part 45 is curved in a shape substantially along the circumferential direction, and the inner peripheral side support part 46 extends substantially linearly. The rotation direction support portion 47 extends substantially linearly in the radial direction, and is parallel to a straight line passing through the circumferential center of the window portions 41 and 42 and the center O of the clutch disk assembly 1. The outer periphery side support portion 45 and the inner periphery side support portion 46 are portions raised in the axial direction from other plate portions.
[0030]
The support portion of the second window portion 42 includes an outer peripheral side support portion 48, an inner peripheral side support portion 49, and a rotation direction support portion 50. In plan view, the outer peripheral side support portion 48 is curved in a shape substantially along the circumferential direction, and the inner peripheral side support portion 49 extends substantially linearly. As shown in FIG. 3, when a straight line connecting the rotation direction centers of the first window portion 41 is C1, and a straight line perpendicular thereto is C2, a straight line C3 connecting the rotation direction centers of the second window portion 42 is a straight line C2. Is shifted by a predetermined angle toward the rotation direction R2. That is, each second window portion 42 is close to the first window portion 41 on the rotation direction R2 side by the first window portion 41 on the rotation direction R1 side. The second window portion 42 has a shorter rotational direction length and radial width than the first window portion 41. Further, the inner diameter of the second window portion 42 is substantially the same as the inner diameter of the first window portion 41, but the outer diameter of the second window portion 42 is smaller than the outer diameter of the first window portion 41.
[0031]
The position of the stop pin 22 on the plates 12 and 13 will be described. The stop pin 22 is provided on the outer periphery of the plates 12 and 13 and is disposed between the rotation directions of the window portions 41 and 42. Further, in detail, the stop pin 22 is disposed so as to be shifted toward the second window portion 42 between the window portions 41 and 42. The stop pin 22 is located radially inward from the outer peripheral edge of the first window portion 41, but is positioned radially outward from the outer peripheral edge of the second window portion 42. More specifically, the stop pin 22 is located radially outside the outer peripheral edge of the second window portion 42 even in the radially innermost portion.
[0032]
As shown in FIG. 4, in the clutch plate 12 and the retaining plate 13, pin attachment holes 54 and 55 are provided on both sides in the rotation direction of the stop pin 22 on the rotation direction R <b> 2 side of the first window portion 41. That is, a total of three holes 53 to 55 including the hole 53 to which the stop pin 22 is actually attached are formed side by side in the rotational direction. The rotation direction angle between the pin attachment hole 53 and the pin attachment hole 54 is θ11, and the rotation direction angle between the pin attachment hole 53 and the pin attachment hole 55 is θ12. In the clutch plate 12 and the retaining plate 13, a pin mounting hole 57 is provided on the rotation direction R1 side of the stop pin 22 on the rotation direction R1 side of the first window portion 41. That is, a total of two holes 56 and 57 including the hole 56 to which the stop pin 22 is actually attached are formed side by side in the rotational direction. The rotation direction angle between the pin mounting hole 56 and the pin mounting hole 57 is θ13.
[0033]
In this embodiment, the magnitudes of θ11 to θ13 are the same, 9 degrees.
[0034]
(3) Output rotating member
The output rotating member 3 is a member for receiving torque from the input rotating member 2 through the elastic coupling mechanism 4 and outputting torque to a transmission input shaft (not shown). The output rotating member 3 is mainly constituted by a hub 6. The hub 6 includes a boss 7 and a flange 8.
[0035]
The boss 7 is a cylindrical member disposed in the center hole of the clutch plate 12 and the retaining plate 13. The boss 7 is spline-engaged with a transmission input shaft (not shown) inserted in the center hole. The flange 8 is a disc-shaped portion that is integrally formed on the outer periphery of the boss 7 and extends to the outer peripheral side. The flange 8 is disposed between the clutch plate 12 and the retaining plate 13 in the axial direction. The flange 8 is composed of an annular inner peripheral portion 8a on the innermost peripheral side and an outer peripheral portion 8b provided on the outer peripheral side thereof.
[0036]
In the outer peripheral portion 8 b of the flange 8, window holes (43, 44) are formed corresponding to the window portions 41, 42. That is, a plurality of (four) window holes (43, 44) arranged in the circumferential direction at the same radial position are formed. Here, the pair of windows disposed in the vertical direction in FIGS. 3 and 5 is referred to as a first window hole 43, and the pair of windows disposed in the horizontal direction in FIGS. The window portion is referred to as a second window hole 44. Each first window hole 43 is a hole punched in the axial direction and extends long in the circumferential direction. Each first window hole 43 includes an outer peripheral side support portion 63, an inner peripheral side support portion 64, and a rotation direction support portion 65. In plan view, the outer peripheral side support part 63 and the inner peripheral side support part 64 have a curved shape along the circumferential direction. Further, the rotation direction support portion 65 extends substantially linearly in the radial direction. More specifically, the rotation direction support portion 65 connects the rotation direction center of the window hole 43 and the center O of the clutch disk assembly 1. Parallel to the straight line. However, the rotation direction support portion 65 on the rotation direction R1 side is formed with a rotation direction recess 65a on the inner peripheral side. The rotational recess 65a is slightly recessed toward the rotational direction R1 with respect to the outer peripheral portion. A radial recess 64 a is formed in the middle in the rotational direction of the inner peripheral side support portion 64. The radial recess 64a is recessed radially inward with respect to the portions on both sides in the rotational direction. The first window portion 41 is shorter in the rotation direction than the first window hole 43 and is closer to the rotation direction R1 side of the first window hole 43. Therefore, the rotation direction support portion 47 on the rotation direction R1 side of the first window portion 41 coincides with the rotation direction support portion 65 on the rotation direction R1 side of the first window hole 43, but the rotation of the first window portion 41 The rotation direction support part 47 on the direction R2 side secures a fourth rotation direction gap 38 (θ6) between the rotation direction support part 65 on the rotation direction R2 side of the first window hole 43.
[0037]
The second window hole 44 is a hole punched in the axial direction and extends long in the circumferential direction. Each second window hole 44 includes an outer peripheral side support portion 67, an inner peripheral side support portion 68, and a rotation direction support portion 69. In plan view, the outer peripheral side support portion 67 and the inner peripheral side support portion 68 have a curved shape along the circumferential direction. Further, the rotational direction support portion 69 extends substantially linearly in the radial direction. More specifically, the rotational direction support portion 69 includes the rotational direction center of the second window hole 44 and the center O of the clutch disk assembly 1. Parallel to the straight line connecting The second window portion 42 is shorter in the rotational direction than the second window hole 44 and is closer to the rotational direction R2 side of the second window hole 44. Therefore, the rotation direction support portion 50 on the rotation direction R2 side of the second window portion 42 coincides with the rotation direction support portion 69 on the rotation direction R2 side of the second window hole 44, but the rotation of the second window portion 42 The rotation direction support part 50 on the direction R1 side secures a third rotation direction gap 37 (θ5) of a predetermined angle with the rotation direction support part 69 on the rotation direction R1 side of the second window hole 44.
[0038]
A notch 8 c through which the stop pin 22 passes in the axial direction is formed on the outer peripheral edge of the flange 8. The notch 8c is located between the rotation directions of the window holes (43, 44), and the stop pin 22 can move in the rotation direction. The notch 8 c is formed by a radial protrusion 83 in a portion where the first window hole 43 is formed and a radial protrusion 84 on the outer peripheral side of the second window hole 44. That is, each notch 8 c is formed by the outer peripheral edge 8 d of the flange 8 and the rotational direction surfaces 83 a and 84 a of the protrusions 83 and 84. A first rotation direction clearance 35 (θ1) is secured between the rotation direction surface 84a on the rotation direction R1 side and the second rotation between the rotation direction surface 83a on the rotation direction R2 side as viewed from the stop pin 22. A direction gap 36 (θ2) is secured. As described above, the torsion angle stopper 86 of the clutch disk assembly 1 is formed by the stop pin 22, the projections 83 and 84, and the notch 8c.
[0039]
The pin mounting holes 53 to 57 of the clutch plate 12 and the retaining plate 13 are disposed within the circumferential range of the notch 8c. . This As a result, the torsion angle stopper 86 is realized even if the stop pin 22 is attached to any pin attachment hole.
[0040]
The protrusions 84 are formed corresponding to the second window holes 44, and the centers in the rotation direction coincide with each other. The protrusion 84 can be shorter in the rotation direction than the second window hole 44, and in this case, the rotation direction surface 84 a is located on the inner side in the rotation direction than the rotation direction support portion 69. That is, the notch 8 c extends to the outer peripheral side (a part thereof) of the second window hole 44, and the stop pin 22 can move to the outer peripheral side of the second window hole 44. In other words, the torsion angle stopper 86 (specifically, the stop pin 22) does not interfere with the second window hole 44 in the rotation direction. As a result, the twistable angle of the torsion angle stopper 86 becomes larger than the conventional one.
[0041]
(4) Elastic coupling mechanism
The elastic coupling mechanism 4 is a mechanism for transmitting torque from the input rotating member 2 to the output rotating member 3 and absorbing / damping torsional vibration. The elastic coupling mechanism 4 is composed of a plurality of elastic members (30, 31). In this embodiment, four elastic members (30, 31) are used. Each elastic member (30, 31) is disposed in the first window holes 43, 44 and the window portions 41, 42. The elastic members (30, 31) are the first elastic member 30 disposed in the first window hole 43 and the first window part 41, and the second window disposed in the second window hole 44 and the second window part 42. It consists of two types of elastic members 31.
[0042]
The first elastic member 30 is a coil spring extending in the rotation direction, and both ends in the rotation direction are supported by both rotation direction support portions 47 of the first window portion 41. Accordingly, the first elastic member 30 is disposed in the first window hole 43 toward the rotation direction R1 side. More specifically, the rotation direction R1 side end of the first elastic member 30 is in contact with or close to the rotation direction support portion 65 of the first window hole 43, but the rotation direction R2 side end of the first elastic member 30 Secures a fourth rotation direction gap 38 (θ6) between the first window hole 43 and the rotation direction support portion 65.
[0043]
The second elastic member 31 is a coil spring extending in the rotation direction, and is smaller in the rotation direction length and coil diameter than the first elastic member 30, and further has a small spring constant (low rigidity). Both ends of the second elastic member 31 in the rotational direction are supported by both rotational direction support portions 50 of the second window portion 42. Therefore, the second elastic member 31 is disposed in the second window hole 44 toward the rotation direction R2 side. More specifically, the rotation direction R2 side end of the second elastic member 31 is in contact with or close to the rotation direction support portion 50 of the second window hole 44, but the rotation direction R1 side end of the second elastic member 31 Secures a third rotation direction gap 37 (θ5) between the second window hole 44 and the rotation direction support portion 69.
[0044]
(5) Intermediate rotating member
The intermediate rotation member 10 is a member disposed so as to be relatively rotatable between the input rotation member 2 and the output rotation member 3, and engages with the output rotation member 3 in the rotation direction. A second friction generating portion 71 (described later) is formed between the two. The intermediate rotation member 10 includes a bush 51 and a plate 52.
[0045]
The bush 51 is an annular member disposed between the inner peripheral portion of the clutch plate 12 and the flange 8, and is made of, for example, resin. The bush 51 has a protruding portion 51a that extends toward the transmission side in the axial direction and extends in the radial direction in the radial recess 64a of the first window hole 43. The plate 52 is a member disposed between the flange 8 and the retaining plate 13 and is made of, for example, a sheet metal. The projecting portion 51a of the bush 51 is engaged with the plate 52, and as a result, both the members 51 and 52 rotate together. On the outer peripheral edge of the plate 52, a protruding portion 52a extending outward in the radial direction is formed. A bent claw 52b extending toward the axial engine side is formed at the edge of the protruding portion 52a on the rotation direction R2 side. The bending claw 52b is housed in the rotational direction recess 65a of the first window hole 43 and supports the rotational direction R1 side end surface of the first elastic member 30 together with the rotational direction support part 65. As a result, the claw 52 b is sandwiched between the rotation direction support portion 65 on the rotation direction R1 side of the first window hole 43 and the rotation direction R1 side end of the second elastic member 31, and the rotation direction R2 with respect to the flange 8. Although it can be separated to the side, it cannot move to the rotation direction R1 side.
[0046]
In addition, as shown in FIG. 6, the rotation direction R2 side end of the protrusion 51a of the bush 51 secures a fifth rotation direction gap 39 between the rotation direction R2 side end of the radial recess 64a, The magnitude of the twist angle is θ4. That is, the plate 52 can move with respect to the flange 8 from the state shown in FIG.
[0047]
The rotation direction R1 side edge 52c of the projecting portion 52a is disposed close to the rotation direction R2 side end of the second elastic member 31, and the sixth rotation direction gap 40 (θ4) is secured.
[0048]
As described above, the bush 51 and the plate 52 are in contact with each other in the axial direction and are also engaged in the rotation direction, and constitute one member (intermediate rotation member 10) that rotates integrally. Since the axial distance between the bush 51 and the plate 52 is larger than the axial thickness of the flange 8, both side surfaces in the axial direction of the flange 8 are disposed away from the members 51 and 52 on both sides.
[0049]
As described above, the intermediate rotation member 10 includes two members, the bush 51 and the plate 52, and the bush 51 has the protruding portion 51 a that engages with the plate 52. Therefore, the conventional sub pin can be omitted, and the cost can be reduced by reducing the number of parts.
[0050]
From the above, the relationship between the intermediate rotating member 10 and the flange 8 is summarized. In the intermediate rotating member 10, the bending claw 52 b abuts on the rotation direction support portion 65 on the rotation direction R 1 side of the first window hole 43. Therefore, relative rotation is impossible on the rotation direction R1 side. However, the intermediate rotation member 10 can rotate relative to the flange 8 until the protruding portion 51a contacts the end surface of the radial recess 64a on the rotation direction R2 side in the rotation direction R2 side. That is, the claw 52b can be separated from the rotation direction recess 65a by the twist angle θ4 toward the rotation direction R2 to form a rotation direction gap with the twist angle θ4. Thus, the intermediate rotation member 10 can rotate relative to the flange 8 by a twist angle θ4. As described above, the intermediate rotating member 10 rotates integrally with the output rotating member 3 on the positive side of the torsional characteristics, but can rotate relatively within a predetermined angle range on the negative side.
[0051]
(6) Friction generation mechanism
The clutch disk assembly 1 further includes a friction generating mechanism 79 arranged to function in parallel with the elastic coupling mechanism 4. The friction generating mechanism 79 has a first friction generating unit 70 for generating a low hysteresis torque and a second friction generating unit 71 for generating a high hysteresis torque.
[0052]
The first friction generating unit 70 is a mechanism for generating hysteresis torque in the entire region in which the elastic coupling mechanism 4 is acting, that is, both the positive side and the negative side of the torsional characteristics. The first friction generating unit 70 includes a first bush 72 and a first cone spring 73. The first bush 72 and the first cone spring 73 are disposed between the inner peripheral portion 8 a of the flange 8 and the inner peripheral portion of the retaining plate 13. The first bush 72 is a washer-like member, and has a friction surface that slidably contacts an axial transmission side surface of the inner peripheral portion 8 a of the flange 8. The first cone spring 73 is disposed between the first bush 72 and the inner peripheral portion of the retaining plate 13 in the axial direction, and is compressed in the axial direction.
[0053]
With the structure described above, in the first friction generating portion 70, the first bush 72 that rotates integrally with the clutch plate 12 and the retaining plate 13 is axially moved with respect to the flange 8 by the elastic force of the first cone spring 73. Is slidable in the rotational direction.
[0054]
The second friction generating part 71 includes a second bush 76 and a second cone spring 77.
[0055]
The second bush 76 and the second cone spring 77 are arranged between the central portion of the plate 52 and the inner peripheral portion of the retaining plate 13, that is, on the outer peripheral side of the first bush 72 and the first cone spring 73. Yes. The second bushing 76 has a friction surface that abuts against the side surface of the axial transmission in the center of the plate 52. The second bushing 76 has a protrusion extending in the axial direction from the annular main body portion and inserted into a hole formed in the retaining plate 13. By this engagement, the second bush 76 can move in the axial direction with respect to the retaining plate 13 but cannot be rotated relative to the retaining plate 13. The second cone spring 77 is disposed between the second bush 76 and the inner peripheral portion of the retaining plate 13 in the axial direction, and is compressed in the axial direction between the two. On the inner peripheral portion of the second bush 76, a recess is formed in which a protrusion extending from the first bush 72 is engaged in the rotational direction. By this engagement, the first bush 72 is connected to the second bush 76 and the retaining plate 13. Rotates together.
[0056]
With the structure described above, in the second friction generating portion 71, the second bush 76 and the clutch plate 12 that rotate together with the retaining plate 13 by the elastic force of the second cone spring 77 are moved against the intermediate rotating member 10. It is pressed from the axial direction and is slidable in the rotational direction. The hysteresis torque generated by the second friction generating unit 71 is considerably larger than the hysteresis torque generated by the first friction generating unit 70 and is in the range of 10 to 20 times.
[0057]
(7) Rotational clearance
The meaning of the magnitude of the twist angle of each of the rotational direction gaps 35 to 37 will be described. Note that the specific numerical values shown below are merely examples.
[0058]
The first rotational direction gap 35 means the total twist angle on the positive side of the torsional characteristics of the clutch disk assembly 1, and its magnitude is represented by θ1. In this embodiment, the specific value of θ1 is 16 degrees, but is not limited to that value. The second rotational direction gap 36 means the total twist angle on the negative side of the torsional characteristics of the clutch disk assembly 1, and its magnitude is indicated by θ 2. In this embodiment, the specific value of θ2 is 11 degrees and is smaller than θ1. From the above, the sum of θ1 and θ2 represents the total twist angle of the clutch disk assembly 1.
[0059]
The third rotational direction gap 37 is a twist angle until the compression of the second elastic member 31 is started (a region where only the first elastic member 30 is compressed) on the positive side of the torsional characteristics. The twist angle of the third rotational direction gap 37 is indicated by θ5, and a specific numerical value is 5 degrees. As a result, the positive side of the torsional characteristics is the first region where only the first elastic member 30 is compressed, and the region where the torsion angle is larger than the first region, and the first elastic member 30 and the second elastic member 31 are in parallel. The second region to be compressed is included, and multi-stages on the torsional characteristic positive side are realized.
[0060]
The fourth rotation direction gap 38 is a twist angle until the compression of the first elastic member 30 is started (a region where only the second elastic member 31 is compressed) on the negative side of the torsional characteristics. The torsion angle of the fourth rotational direction gap 38 is indicated by θ6, and the specific numerical value is 9 degrees. As a result, the negative side of the torsional characteristics is the third region where only the second elastic member 31 is compressed, and the region where the torsion angle is larger than the third region, and the first elastic member 30 and the second elastic member 31 are in parallel. The fourth region to be compressed is included, and a multi-stage on the negative side of the torsion characteristic is realized.
[0061]
The fifth rotational direction gap 39 and the sixth rotational direction gap 40 allow the load of the second elastic member 31 to act on the intermediate rotational member 10 by a predetermined angle when a minute torsional vibration is input on the negative side of the torsional characteristics. It is a gap for preventing. The twist angle of the fifth rotational direction gap 39 and the sixth rotational direction gap 40 is represented by θ4. In this embodiment, θ4 is 1 degree.
[0062]
(8) Torsional characteristics
Next, the torsional characteristics of the clutch disk assembly 1 will be described using the torsional characteristic diagram shown in FIG. The specific numerical values shown in FIG. 9 are disclosed as an embodiment of the present invention and do not limit the present invention.
[0063]
First, referring to FIG. 8, the operation of the torsional characteristic positive side region in which the input rotary member 2 is fixed from the neutral state and the hub 6 is twisted in the rotational direction R2 side (input at this time). The rotating member 2 will be twisted in the rotational direction R1 side with respect to the output rotating member 3).
[0064]
In the region where the twist angle is small, the two first elastic members 30 are compressed. When the twist angle becomes larger than θ5, the rotation direction support portion 69 on the rotation direction R1 side of the second window hole 44 comes into contact with the rotation direction R1 side end of the second elastic member 31. Thereafter, the two first elastic members 30 are compressed in parallel with the two second elastic members 31, and a high rigidity characteristic is obtained. In addition, the first friction generating unit 70 and the second friction generating unit 71 operate, and a characteristic of high hysteresis torque is obtained. In the second friction generating portion 71, the intermediate rotating member 10 rotates integrally with the flange 8 and the rotation direction R2 side by the bending claw 52b being pushed by the rotation direction support portion 65 on the R1 side of the first window hole 43, It slides with respect to the clutch plate 12 and the second bush 76.
[0065]
When a minute torsional vibration is input to the clutch disk assembly 1 on the positive side of the torsional characteristic, the bending claw 52b of the intermediate rotating member 10 is always rotated by the first elastic member 30 in the rotation direction of the first window hole 43. It is pressed against the rotation direction support portion 65 on the R1 side. Therefore, the intermediate rotating member 10 cannot rotate relative to the flange 8, and the elastic force of the elastic members 30 and 31 is always via the intermediate rotating member 10 even when a minute vibration is input. It acts on 71. That is, when the input rotating member 2 and the output rotating member 3 rotate relative to each other, the second friction generating unit 71 is always operated on the positive side of the torsional characteristic, and high hysteresis torque is generated.
[0066]
Next, with reference to FIG. 9, the operation of the torsion characteristic negative side region where the input rotating member 2 is fixed from the neutral state and the hub 6 is twisted in the rotational direction R1 side (input at this time) is performed. The rotating member 2 will be twisted in the rotational direction R2 side with respect to the output rotating member 3).
[0067]
In the region where the torsion angle is small, only the two second elastic members 31 are compressed, and a characteristic with low rigidity is obtained compared to the positive side. In addition, the first friction generating unit 70 and the second friction generating unit 71 operate, and a characteristic of high hysteresis torque is obtained. At this time, in the second friction generating portion 71, the intermediate rotating member 10 rotates integrally with the flange 8 and the rotation direction R1 side by pushing the protruding portion 51a of the bush 51 against the rotation direction R2 side end of the radial recess 64a. Slid with respect to the second bush 76. In the above operation, the bending claw 52b is separated from the recess 65a in the rotational direction R2 by the twist angle θ4.
[0068]
When a minute torsional vibration is input in this state, the load of the second elastic member 31 is not transmitted to the intermediate rotating member 10 within the range of θ4. This is because a rotation direction clearance of θ4 is ensured between the rotation direction R2 side end of the second elastic member 31 and the edge 52c of the plate 52, and the rotation direction R1 side wall of the radial recess 64a of the flange 8 and the bush 51 This is because a rotation direction clearance of θ4 is secured between the protrusion 51a and the surface on the rotation direction R1 side.
[0069]
When the twist angle becomes θ6, the rotation direction support portion 65 on the rotation direction R2 side of the first window hole 43 comes into contact with the rotation direction R2 side end of the first elastic member 30. Thereafter, the two first elastic members 30 are compressed in parallel with the two second elastic members 31. As a result, torsional characteristics with high rigidity and high hysteresis torque can be obtained.
[0070]
As described above, the second elastic member 31 is compressed only in the range of the torsion angle θ2 on the positive side of the torsional characteristic (the range smaller than the full positive angle θ1), and compressed on the positive side. The angle to be compressed is the same as the angle compressed on the negative side (the negative side full angle). As another embodiment, the angle at which the second elastic member 31 is compressed on the positive side may be smaller than the angle at which the second elastic member 31 is compressed on the negative side (negative side full angle). In this way, the angle at which the second elastic member 31 is compressed on the positive side is not larger than the angle at which the second elastic member 31 is compressed on the negative side (the negative side full angle), so that the second elastic member has low rigidity and low torque capacity. Can be a thing. As a result, the shape of the second elastic member 31 can be made smaller than that of the first elastic member 30 as described above, and as a result, the second elastic member 31 can be disposed inside the operating range of the stop pin 22.
[0071]
Next, the torsional characteristics when various torsional vibrations are input to the clutch disk assembly 1 will be described with reference to the torsional characteristic diagram of FIG.
[0072]
When a torsional vibration having a large amplitude occurs like a longitudinal vibration of a vehicle, the torsional characteristics repeatedly fluctuate on both the positive and negative sides. At this time, the longitudinal vibration of the vehicle is quickly damped by the high hysteresis torque generated on both the positive and negative sides.
[0073]
Next, for example, it is assumed that minute torsional vibrations caused by engine combustion fluctuations are input to the clutch disc assembly 1 during deceleration with the engine brake applied. At this time, the intermediate rotating member 10 rotates relative to the flange 8 within the torsion angle θ4 and does not slide on the clutch plate 12 and the second bush 76 in the second friction generating portion 71. As a result, no high hysteresis torque is generated against minute torsional vibration. That is, in the torsion characteristic diagram, the second elastic member 31 operates within the torsion angle θ4, but the second friction generating portion 71 does not slip. That is, in the range of the twist angle θ4, a hysteresis torque much smaller than the negative hysteresis torque (hysteresis torque by the first friction generating unit 70) is obtained. The hysteresis torque within the twist angle θ4 is preferably about 1/10 of the overall hysteresis torque. As described above, since the rotation direction gap is provided on the negative side of the torsional characteristic so that the second friction generating portion 71 is not operated within a predetermined angle range, the vibration / noise level during deceleration with the engine brake applied is greatly reduced. be able to.
[0074]
In the case of an FF vehicle or the like in which a resonance peak often remains in a practical rotation region because the rotation direction gap that does not operate the second friction generating unit 71 within a predetermined angle range is provided on the positive side of the torsional characteristic, the resonance rotation speed Sound and vibration performance does not deteriorate in the vicinity.
[0075]
As described above, since the rotation direction clearance that does not operate the friction mechanism within a predetermined angle range is secured on only one of the positive and negative sides of the torsional characteristics, the sound / vibration performance is improved in both acceleration and deceleration.
[0076]
As described above, in the damper mechanism according to the present invention, not only the torsional rigidity is varied between the positive side and the negative side of the torsional characteristics, but also high hysteresis torque is applied to minute torsional vibrations. By providing a structure that does not occur in only one of the torsional characteristics, a favorable torsional characteristic as a whole is realized.
[0077]
In particular, the damper mechanism according to the present invention realizes a friction suppressing mechanism that does not generate high hysteresis torque against minute torsional vibration only on one side of torsional characteristics by a simple structure using the intermediate rotating member 10. is doing. Specifically, the intermediate rotating member 10 can be relatively rotated with respect to the flange 8 within a range of a minute twist angle θ4 by two locations separated in the rotational direction, that is, the protruding portion 51a of the bush 51 and the bending claw 52b. Yes. Thus, the intermediate rotating member 10 functions as a friction member that frictionally slides with respect to the input rotating member 2 and also constitutes a friction suppressing mechanism that does not generate friction in a predetermined torsion angle range.
[0078]
(9) Other embodiments
FIG. 10 shows a torsion angle stopper 86 ′ when the stop pin 22 is attached to the pin attachment hole 54 instead of the pin attachment hole 53. The stop pin 22 is disposed on the rotation direction R1 side in the notch 8c by θ11 as compared with the above embodiment. As a result, the twist angle θ1 ′ of the first rotational direction gap 35 ′ is 7 degrees, and the twist angle θ2 ′ of the second rotational direction gap 36 ′ is 20 degrees.
[0079]
In the clutch disk assembly 1, each stop pin 22 is attached to one of a plurality of pin attachment holes (for example, 53 to 57) provided in the clutch plate 12 and the retaining plate 13 in the circumferential direction. Depending on which pin mounting hole the stop pin 22 is attached to, the positive side twist angle and the negative side twist angle of the torsional characteristics are different. That is, when the clutch plate 12 and the retaining plate 13 are fixed to each other by the stop pin 22, the torsional characteristics of the clutch disk assembly 1 can be changed. This means that the torsional characteristics can be changed while using the same type of clutch plate 12 and retaining plate 13. As a result, the types of the clutch plate 12 and the retaining plate 13 are reduced and the production cost is reduced.
[0080]
Moreover, in this clutch disc assembly 1, since the pin mounting portion is a hole, processing is simple.
[0081]
(9) Other embodiments
The structure of the clutch disk assembly to which the present invention is applied is not limited to the above embodiment. For example, the present invention can be applied to a structure in which a boss and a flange of a hub are separated and connected by a damper mechanism.
[0082]
The damper mechanism according to the present invention can be used in addition to the clutch disk assembly. For example, a damper mechanism or the like that elastically connects two flywheels in the rotational direction.
[0083]
【The invention's effect】
In the damper disk assembly according to the present invention, each pin member is attached to one of a plurality of pin attachment portions provided in a circumferential direction on the pair of first disk-like members. The positive side torsional angle and the negative side torsional angle of torsional characteristics differ depending on which pin attachment part the pin member is attached to. That is, when the pair of first disk members are fixed to each other by the pin member, the torsional characteristics of the damper disk assembly can be changed. This means that the torsional characteristics can be changed while using the same type of first pair of disk-shaped members. As a result, the types of the pair of first disk members are reduced, and the production cost is reduced.
[Brief description of the drawings]
1 is a longitudinal sectional view of a clutch disk assembly according to an embodiment of the present invention, and is a II sectional view of FIG.
2 is a longitudinal sectional view of a clutch disk assembly according to an embodiment of the present invention, and a sectional view taken along the line II-O in FIG.
FIG. 3 is a plan view of a clutch disk assembly.
4 is a partially enlarged view of FIG. 3;
FIG. 5 is a partially enlarged view of FIG. 3;
FIG. 6 is a plan view showing an engagement portion between a flange and a bush.
FIG. 7 is a mechanical circuit diagram of a clutch disk assembly.
FIG. 8 is a mechanical circuit diagram of a clutch disk assembly.
FIG. 9 is a torsional characteristic diagram of the clutch disk assembly.
FIG. 10 is a plan view of a clutch disk assembly in another embodiment.
[Explanation of symbols]
1 Clutch disc assembly (damper disc assembly)
2 Input rotating member
3 Output rotating member
4 Elastic coupling mechanism
6 Hub
7 Boss
8 Flange (2nd disk-shaped member)
10 Intermediate rotating member
12 Clutch plate (first disc-shaped member)
13 Retaining plate (first disc-shaped member)
22 Stop pin (pin member)
30 First elastic member
31 Second elastic member
86 Torsion angle stopper

Claims

A pair of first disk-shaped members disposed opposite to each other in the axial direction and fixed to each other;
A second disk-shaped member disposed between the pair of first disk-shaped members so as to be rotatable relative to the pair of first disk-shaped members;
A plurality of elastic members for elastically connecting the first disk-shaped member and the second disk-shaped member in the rotational direction;
A plurality of pin members for fixing the pair of first disk-shaped members to each other;
A torsion angle stopper for restricting relative rotation of the first disk-shaped member and the second disk-shaped member is formed by the pin member and a stopper portion provided on the second disk-shaped member,
Wherein the pair of first disk-shaped member, said setting a plurality of pin mounting portion is in the direction of rotation relative to one each of the plurality of pin members vignetting, one pin to the plurality of pin mounting portion The member is selectively mounted ,
Damper disk assembly.

The damper disk assembly according to claim 1, wherein the pin mounting portion is a hole penetrating in an axial direction.

3. The damper disk according to claim 1 , wherein the stopper portion of the second disk-shaped member includes a plurality of pin mounting portions provided in a rotation direction, and is a notch through which the pin member passes. Assembly.

2. The elastic member includes a first elastic member and a second elastic member having a radial position closer to an inner peripheral side than the radial position of the pin member and lower in rigidity than the first elastic member. The damper disk assembly in any one of -3.

The damper disk assembly according to claim 4, wherein the first elastic member and the torsion angle stopper are arranged in a circumferential direction.