JP4106882B2

JP4106882B2 - Zoom lens

Info

Publication number: JP4106882B2
Application number: JP2001240685A
Authority: JP
Inventors: 悦郎川上
Original assignee: Casio Computer Co Ltd
Current assignee: Casio Computer Co Ltd
Priority date: 2001-08-08
Filing date: 2001-08-08
Publication date: 2008-06-25
Anticipated expiration: 2021-08-08
Also published as: JP2003057542A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主にデジタルスチルカメラのようなＣＣＤ（charged coupled device）等のイメージセンサを使用した小型の撮像装置に用いられる高性能なズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
デジタルスチルカメラは、撮影レンズによって結像された静止画像をＣＣＤ等により電気的に取り込み、内蔵メモリや着脱可能なメモリカードなどに記録する撮像装置であるが、画像の取り込みに使用しているＣＣＤ等の撮像素子（以下ＣＣＤ等）の画素数の多いものが安価に供給されるなどして、民生品であっても鮮鋭な画像を提供することが可能となったため、ここ数年で急速に普及してきた。現在では、普及判のプリントサイズなどの制限の範囲では銀塩カメラの解像力と同等の性能を有するものが既に製品化されている。
【０００３】
デジタルスチルカメラの撮影レンズに注目してみる。ＣＣＤを使用した光学系としてＶＴＲカメラの撮影レンズがあるが、デジタルスチルカメラとＶＴＲカメラの撮影レンズの特徴を比較して見ると、イメージサークルの大きさがほぼ同等であると考えてよく、また詳しくは後述するようにテレセントリック性を要求されるなどの点で、これらの必要がない銀塩カメラよりもＶＴＲカメラ用の撮影レンズのほうがデジタルスチルカメラの撮影レンズに類似している。従って、ＶＴＲカメラ用の撮影レンズをデジタルスチルカメラに利用することは、普及の当初では行われていた。ＶＴＲカメラも開発が進められ最近ではデジタル処理をして高画質を特徴とするものも製品化されているが、再生画像をテレビジョンあるいはモニターで見るという性質上要求される解像度についてはデジタルスチルカメラで使用されるＣＣＤより１桁小さい３５万画素クラスで十分とされている。このクラスのＣＣＤの画素ピッチは約５．６μ程度である。従って、このようなＶＴＲカメラ用の撮影レンズを100万画素を越えるＣＣＤさらには200万画素クラスのＣＣＤを使用しているデジタルスチルカメラに利用するには解像力不足で、改善の余地があり、撮影レンズの歪曲収差の量についても動画と静止画の違いから要求されるレベルが異なり、デジタルスチルカメラではさらに厳しく収差補正の必要がある。
【０００４】
デジタルスチルカメラやＶＴＲカメラのように、ＣＣＤ等のイメージセンサを用いた光学系ではテレセントリック性を良好に設計しなければならない。テレセントリック性とは、各像点に対する光線束の主光線が、光学系の最終面を射出した後、光軸とほぼ平行になる、すなわち、像面とはほぼ垂直に交わることを言う。言い換えると、光学系の射出瞳位置が像面から十分離れることが要求されるのである。これは、ＣＣＤ上の色フィルターが撮像面からやや離れた位置にあるために、光線が、斜めから入射した場合、実質的な開口効率が減少する（シェーディングという）ためであり、特に最近の高感度型のＣＣＤでは、撮像面の直前にマイクロレンズアレーを配しているものが多いが、この場合も同様に、射出瞳が十分離れていないと、周辺で開口効率がで低下してしまう。また、ＣＣＤの周期構造に起因して発生するモアレ現象等を防止するために光学系とＣＣＤの間に挿入される水晶フィルター（オプチカルローパスフィルター）やＣＣＤの赤外波長域での感度を低下させて人の目の比視感度に近づける目的で、やはり光学系とＣＣＤの間に挿入される赤外吸収フィルターの実効厚さが、光軸上と周辺であまり変動しないことが求められ、この点でもデジタルスチルカメラ用の撮影レンズにおいてはテレセントリック性を良好に設計する必要が生じる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、最近になってＣＣＤ上のマイクロレンズアレーの設計を使用する撮影レンズに合わせて設計することにより、また撮影レンズのバックフォーカス部分に挿入される光学部品も極力排除することによって撮影レンズの設計に課せられる課題のうちバックフォーカスを大きくとらなければならないこと、及びテレセントリック性を良好に維持しなければならないという条件が緩和されるようになってきた。その分、さらなるコンパクト化や高性能化を達成するという考え方となりつつある。
このような状況にあって、ズームなどの機能も備えた撮影レンズを供給するためには非球面レンズの効果的な導入なしには不可能なのであるが、ガラス材料を使用した非球面レンズは高価であるために、コストの面を考えると多用することもし辛い。
【０００６】
本発明は、前述した事情に鑑み樹脂材料による非球面レンズを効果的に配することにより、高解像でかつ歪曲収差が小さく、コンパクトで構成枚数の少ない安価なズームレンズを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明のズームレンズは物体側より順に、第１レンズ群及び第２レンズ群から構成され、前記第１レンズ群は負の屈折力を有し、メニスカス形状で負の屈折力を有するレンズである第１レンズ、及び小さな正または負の屈折力を有しメニスカス形状である第２レンズを配して構成され、前記第２レンズ群は正の屈折力を有し、正の屈折力を有するレンズである第３レンズ、小さい正または負の屈折力を有しメニスカス形状である第４レンズ、負の屈折力を有するレンズである第５レンズ、正の屈折力を有するレンズである第６レンズを配して構成され、前記第１レンズ群，及び前記第２レンズ群の位置を移動することにより変倍を成しているズームレンズにおいて、レンズ全系の光軸方向の寸法に関して下記条件式（１）を満足しており、前記第１レンズ群のパワーに関して下記条件式（２）を満足しており、前記第１レンズ群を構成する前記第２レンズのパワーに関して下記条件式（３）を満足しており、前記第２レンズ群を構成する前記第４レンズのパワーに関して下記条件式（４）を満足していることを特徴とする。（請求項１）
（１）６．０＜ＴＬ／ｆ_ｗ＜９．０
（２）２．０＜｜ｆ_I ｜／ｆ_ｗ＜５．０（絶対値はｆ_I ＜０のため）
（３）ｆ _ｗ／｜ｆ _２｜＜０．１（絶対値はｆ _２＜０の場合があるため）
（４）ｆ _ｗ／｜ｆ _４｜＜０．１（絶対値はｆ _４＜０の場合があるため）
ただし、
ＴＬ：広角端における第１レンズの物体側面から像面までの距離
（ただし、平行平面ガラス部分は空気換算距離）
ｆ_ｗ：広角端におけるレンズ全系の合成焦点距離
ｆ_I ：第１レンズ群の合成焦点距離
ｆ _２：第２レンズの焦点距離
ｆ _４：第４レンズの焦点距離
【０００８】
条件式（１）は、広角端におけるレンズ全長を規定するものである。広角端でのレンズ全長が、他のどの焦点距離の場合よりも大きくなるので、すなわち本発明のレンズの小型化に関する条件である。上限を越えると収差補正という面では有利である反面、本発明の特徴である小型化と相反することとなる。また、逆に下限を越えると、各レンズのパワーを大きくしなければならず、諸収差の悪化、敏感度の悪化を招き、実状に適さない。
【０００９】
条件式（２）は、負の屈折力を有する第１レンズ群へのパワーの適切な配分に関するものである。光学系全体の大きさと諸収差を適正に補正するための条件のバランスとなる。下限を越えると、第１レンズ群の負のパワーが大きいことになり、これに伴い第２レンズ群、第３レンズ群の正のパワーを強めなければならず諸収差のバランスを取るのが困難となり性能が低下する。逆に上限を越えると、第２群との空気間隔を大きくとらねばならず光学系全体の大きさが大型化する事となりコンパクトなデジタルスチルカメラの用途に適さない
【００１１】
また、高解像を実現するために、前記第２レンズと前記第４レンズに非球面を採用しているが、ガラス材料を使用しての非球面レンズはコストの面で不利となるため、前記第２レンズ及び前記第４レンズを樹脂材料により製作するための設計的配慮をしている。具体的には各々のレンズのパワーをほぼ０とすることであり、このことによって、樹脂材料を採用しても、使用環境の温度や湿度が変動したとしても、樹脂材料の屈折率の変化や、形状の変化の画質への影響を最小限に押さえることができる。また、樹脂材料の成形性においても、均肉性が向上するため好ましい結果となる。条件式（３）及び条件式（４）はそのための条件式であり、条件式（３）は、前記第２レンズにおける条件で、条件式で示された範囲では、前記第２レンズに樹脂材料を使用しても問題ないが、範囲を越えると、使用環境が変わることによる特性変化が問題となり、成形性も悪化する。同様に、条件式（４）の範囲を越えると、前記第４レンズでの使用環境が変わることによる特性変化が問題となり、成形性も悪化する。
【００１２】
また、前記請求項１に記載のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群を構成する前記第１レンズの形状に関して下記条件式（５）を満足し、また前記第１レンズの材質に関して下記条件式（６）を満足していることが好ましい。（請求項２）
（５）０．９＜ｒ_２／ｆ_ｗ＜２．０
（６）７５＜ｎ_１・ν_１
ただし、
ｒ_２：第１レンズの像側の面の曲率半径
ｎ_１：第１レンズの屈折率
ν_１：第１レンズのアッベ数
【００１３】
条件式（５）は、曲率の大きい凹面である前記第１レンズの像側面の形状に関する条件式である。条件式（５）の範囲で曲率を与える事によって、入射瞳に対して同心的形状とすることにより諸収差の発生を基本的に小さくしている。下限を越えると、前記第１レンズの像側面の曲率半径が小さくなり加工が困難となると共に、負のパワーが過大になりすぎ、ペッツバール和が過小となってしまう。逆に上限を越えると、加工上は有利となるが、同心性が悪化し、歪曲収差や像面湾曲の補正が困難となる。
【００１４】
条件式（６）は、前記第１レンズに使用されている硝材の特性についての条件である。前記第１レンズ群は前記第２レンズのパワーを条件式（３）の如く小さくしているため、前記第１レンズが前記第１レンズ群の負のパワーのほぼ全部を負担していると考えられる。従って、変倍したときの性能を考慮すると、条件式（７）を満たしていることが必要でとなる。条件式（６）の下限を越えると、例えば前記第１レンズのアッベ数が小さくなった場合、変倍時の色収差変動が大きくなり、また前記第１レンズの屈折率が小さくなった場合にはペッツバール和が小さくなりすぎてしまう。
【００１５】
さらに、前記第２レンズ群を構成する前記第５レンズのパワーに関して下記条件式（７）を満足し、また前記第２レンズ群を構成する各レンズのアッベ数の配分に関して下記条件式（８）を満足し、前記第３レンズの形状に関して下記条件式（９）を満足し、さらに前記第２レンズ群を構成する前記第４レンズの形状に関して下記条件式（１０）を満足していることが好ましい。（請求項３）
（７）０．７＜｜ｆ_５｜／ｆ_ｗ＜１．１５（絶対値はｆ_５＜０のため）
（８）２０＜（ν_３＋ν_６）／２−ν_５
（９）０．８５＜ｒ_５／ｆ_ｗ＜１．１
（１０）１．６＜ｒ_７／ｆ_ｗ＜１．９
ただし、
ｆ_５：第５レンズの焦点距離
ν_３：第３レンズのアッベ数
ν_５：第５レンズのアッベ数
ν_６：第６レンズのアッベ数
ｒ_５：第３レンズの物体側の面の曲率半径
ｒ_７：第４レンズの物体側の面の曲率半径
【００１６】
条件式（７）は、第５レンズのパワーに関してのもので、ペッツバール和すなわち像面湾曲及び色収差に対して重要な役割を持っている。下限を越えると、すなわち第５レンズのパワーが大きいと像面湾曲及び色収差に対しては有利な条件となるが、球面収差及びコマ収差に対しては不利な条件となる。逆に上限をこえると、すなわち第５レンズのパワーが小さいと球面収差やコマ収差に対しては有利となるが、像面湾曲及び色収差に対しては不利な条件となる。
【００１７】
条件式（８）は、第２レンズ群に使用されている正レンズと負レンズのアッベ数の配分に関するものである。第４レンズはほとんどパワーを持たないので、項としては取り上げていない。従って、色収差を良好に補正しつつ各収差とのバランスを保持するための条件となる。上限を越えると、すなわち第２レンズ群の各正レンズのアッベ数が大きくなった場合には、それぞれの屈折率は逆に低くなりペッツバール和が大きくなってしまい像面湾曲の補正が不利となる。逆に下限を越えると、色収差の補正のため各レンズのパワーが大きくなり、球面収差およびコマ収差の補正に不利となる。
【００１８】
条件式（９）は、第３レンズ物体側面の形状に関する条件式である。第３レンズ物体側面は開口絞りの直後に配置されるため、球面収差の補正に関して重要な役割を受け持つ。第１レンズ群の負のパワーとも関連しているが、球面収差を良好に補正するための条件となる。条件式（９）で上限を越えると、コマ収差や非点収差などの軸外の収差に関しては補正し易くなるが、球面収差が補正過剰となる。逆に下限を越えると、球面収差は補正不足となり、同時に軸外の収差も良好な補正が困難となる。
【００１９】
条件式（１０）は、第４レンズ物体側面の形状に関する条件式である。第４レンズ物体側面は第３レンズの直後に配置されており、また第４レンズそのものにはほとんどパワーがないため、第３レンズの役割に対して、非球面形状の効果をもって補強する形となっている。すなわち、やはり球面収差を良好に補正するための条件となる。条件式（１０）の上限を越えると、コマ収差などの軸外の収差に関しては補正し易くなるが、球面収差が補正過剰となり、逆に下限を越えると、球面収差は補正不足、軸外の収差も良好な補正は出来ない。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下、具体的な数値実施例について、本発明を説明する。以下の実施例１ないし実施例６では、第１レンズ群ＬＧ１及び第２レンズ群ＬＧ２から構成され、前記第１レンズ群ＬＧ１は、メニスカス形状で負の屈折力を有するレンズ（以下負レンズ）である第１レンズＬ１、及び小さな正または負の屈折力を有しメニスカス形状である第２レンズＬ２を配して構成され、前記第２レンズ群ＬＧ２は正の屈折力を有し、正の屈折力を有するレンズ（正レンズ）である第３レンズＬ３、小さい正または負の屈折力を有しメニスカス形状である第４レンズＬ４、負レンズである第５レンズＬ５、正レンズである第６レンズＬ６を配して構成される。また、前記第２レンズ群ＬＧ２と像面との間には空気間隔をおいて平行平面ガラスＬＰが配されている。前記平行平面ガラスＬＰは詳細にはＣＣＤのカバーガラス、水晶フィルター、及び赤外吸収フィルターなど複数或いは単品で構成されているのであるが、光学的には何ら問題はないのでこれらの総厚に等しい１枚の平行平面ガラスで表現している。
【００２１】
各実施例において使用している非球面については、周知のごとく、光軸方向にＺ軸、光軸と直交する方向にＹ軸をとるとき、非球面式：
Ｚ＝（Ｙ^２／ｒ）〔１＋√｛１−（１＋Ｋ）（Ｙ／ｒ）^２｝〕＋Ａ・Ｙ^４＋Ｂ・Ｙ^６＋Ｃ・Ｙ^８＋Ｄ・Ｙ^１０＋‥‥
で与えられる曲線を光軸の回りに回転して得られる曲面で、近軸曲率半径：ｒ、円錐定数：Ｋ、高次の非球面係数：Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを与えて形状を定義する。尚表中の円錐定数及び高次の非球面係数の表記において「Ｅとそれに続く数字」は「１０の累乗」を表している。例えば、「Ｅ−４」は１０^−４を意味し、この数値が直前の数値に掛かるのある。
【００２２】
［実施例１］本発明の非球面レンズの第１実施例について数値例を表１に示す。また図１は、そのレンズ構成図、図２はその諸収差図である。
表及び図面中、ｆはレンズ全系の焦点距離、Ｆ_noはＦナンバー、２ωはレンズの全画角、ｂ_ｆはバックフォーカスを表す。バックフォーカスｂ_ｆは第２レンズ群を構成する第６レンズ像側面から像面までの距離の空気換算距離である。また、Ｒは曲率半径、Ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎ_ｄはｄ線の屈折率、ν_ｄはｄ線のアッベ数を示す。諸収差図中のｄ、ｇ、Ｃはそれぞれの波長における収差曲線である。またＳはサジタル、Ｍはメリディオナルを示している。
【００２３】
【表１】

【００２４】
［実施例２］第２実施例について数値例を表２に示す。また、図３はそのレンズ構成図、図４はその諸収差図である。
【表２】

【００２５】
［実施例３］第３実施例について数値例を表３に示す。また、図５はそのレンズ構成図、図６はその諸収差図である。
【表３】

【００２６】
［実施例４］第４実施例について数値例を表４に示す。また、図７はそのレンズ構成図、図８はその諸収差図である。
【表４】

【００２７】
［実施例５］第５実施例について数値例を表５に示す。また、図９はそのレンズ構成図、図１０はその諸収差図である。
【表５】

【００２８】
［実施例６］第６実施例について数値例を表６に示す。また、図１１はそのレンズ構成図、図１２はその諸収差図である。
【表６】

【００２９】
次に実施例１から実施例６に関して条件式（１）から条件式（１０）に対応する値を、まとめて表７に示す。
【表７】

表７から明らかなように、実施例１から実施例６の各実施例に関する数値は条件式（１）から（１０）を満足しているとともに、各実施例における収差図からも明らかなように、各収差とも良好に補正されている。
【００３０】
【発明の効果】
本発明によれば、樹脂材料による非球面レンズを効果的に配することにより、高解像でかつ歪曲収差が小さく、コンパクトで構成枚数の少ない安価なズームレンズを提供することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明によるズームレンズの第１実施例のレンズ構成図
【図２】第１実施例のレンズの諸収差図
【図３】本発明によるズームレンズの第２実施例のレンズ構成図
【図４】第２実施例のレンズの諸収差図
【図５】本発明によるズームレンズの第３実施例のレンズ構成図
【図６】第３実施例のレンズの諸収差図
【図７】本発明によるズームレンズの第４実施例のレンズ構成図
【図８】第４実施例のレンズの諸収差図
【図９】本発明によるズームレンズの第５実施例のレンズ構成図
【図１０】第５実施例のレンズの諸収差図
【図１１】本発明によるズームレンズの第６実施例のレンズ構成図
【図１２】第６実施例のレンズの諸収差図[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a high-performance zoom lens mainly used in a small-sized imaging device using an image sensor such as a CCD (charged coupled device) such as a digital still camera.
[0002]
[Prior art]
A digital still camera is an imaging device that electrically captures a still image formed by a taking lens by a CCD or the like and records it on a built-in memory or a removable memory card. In recent years, it has become possible to provide sharp images even for consumer products, for example, by providing inexpensive image sensors (hereinafter referred to as CCDs) with a large number of pixels. It has become popular. At present, products having performance equivalent to the resolving power of silver halide cameras have already been commercialized within the limits of the print size and the like of the popular format.
[0003]
Let's focus on the photographic lens of the digital still camera. There is a VTR camera taking lens as an optical system using a CCD, but if you compare the characteristics of the digital still camera and VTR camera taking lens, you may think that the size of the image circle is almost the same. For details, as described later, telecentricity is required, and the photographing lens for the VTR camera is more similar to the photographing lens of the digital still camera than the silver salt camera which does not need these. Therefore, the use of a photographic lens for a VTR camera in a digital still camera was performed at the beginning of its spread. VTR cameras are also being developed and recently digitally processed and featured high image quality have been commercialized, but digital still cameras are required for the resolution required for viewing reproduced images on a television or monitor. The 350,000 pixel class, which is an order of magnitude smaller than the CCD used in the above, is sufficient. The pixel pitch of this class of CCD is about 5.6μ. Therefore, there is room for improvement because there is insufficient resolution to use such a VTR camera taking lens for a digital still camera using a CCD with more than 1 million pixels or a 2 million pixel class CCD. The required level of distortion of the lens differs depending on the difference between a moving image and a still image, and the digital still camera requires a more strict correction of aberration.
[0004]
In an optical system using an image sensor such as a CCD like a digital still camera or a VTR camera, the telecentricity must be designed well. Telecentricity means that the chief ray of the light bundle for each image point exits the final surface of the optical system and then becomes substantially parallel to the optical axis, that is, intersects the image surface substantially perpendicularly. In other words, the exit pupil position of the optical system is required to be sufficiently away from the image plane. This is because, since the color filter on the CCD is located slightly away from the imaging surface, the effective aperture efficiency is reduced (called shading) when a light beam is incident obliquely. In many sensitivity type CCDs, a microlens array is arranged immediately before the imaging surface. Similarly, in this case, if the exit pupil is not sufficiently separated, the aperture efficiency decreases at the periphery. It also reduces the sensitivity in the infrared wavelength region of the crystal filter (optical low-pass filter) inserted between the optical system and the CCD in order to prevent the moire phenomenon that occurs due to the periodic structure of the CCD. The effective thickness of the infrared absorption filter inserted between the optical system and the CCD is required not to fluctuate much on and around the optical axis in order to approximate the human eye's specific visual sensitivity. However, it is necessary to design the telecentricity well in a photographing lens for a digital still camera.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, the design of the photographic lens has recently been made by designing it to match the photographic lens using the design of the micro lens array on the CCD, and by eliminating as much as possible the optical components inserted into the back focus part of the photographic lens. Among the issues imposed on the system, the condition that a large back focus must be taken and that the telecentricity must be maintained well has been relaxed. Accordingly, the idea is to achieve further compactness and higher performance.
In such a situation, it is impossible to effectively supply an aspheric lens in order to supply a photographic lens having a function such as zoom, but an aspheric lens using a glass material is expensive. Therefore, it is difficult to use a lot when considering the cost.
[0006]
An object of the present invention is to provide an inexpensive zoom lens with high resolution, small distortion, and a small number of components, by effectively arranging an aspheric lens made of a resin material in view of the circumstances described above. And
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group and a second lens group. The first lens group has a negative refractive power and is a meniscus lens having a negative refractive power. A lens having a first lens and a second lens having a small positive or negative refractive power and having a meniscus shape, and the second lens group has a positive refractive power and a positive refractive power. A fourth lens having a small positive or negative refractive power and a meniscus shape, a fifth lens being a lens having negative refractive power, and a sixth lens being a lens having positive refractive power In a zoom lens that is configured by changing the magnification by moving the positions of the first lens group and the second lens group, the following conditional expression ( We are satisfied with 1), before Is satisfied the following conditional expression (2) with respect to a power of the first lens group, and satisfies the following conditional expression (3) with respect to a power of the second lens constituting the first lens group, the second lens The following conditional expression (4) is satisfied with respect to the power of the fourth lens constituting the group . (Claim 1)
(1) 6.0 <TL / f _w <9.0
(2) 2.0 <| f _I | / f _w <5.0 (because the absolute value is f _I <0)
(3) _fw / | F ₂ | <0.1 (the absolute value is f ₂ <Because it may be 0)
(4) _fw / | F ₄ | <0.1 (absolute value is f ₄ <Because it may be 0)
However,
TL: Distance from the object side surface of the first lens to the image plane at the wide-angle end (however, the plane-parallel glass portion is the air equivalent distance)
f _w : Composite focal length of the entire lens system at the wide angle end f _I : Composite focal length of the first lens unit
f ₂ : Focal length of the second lens
f ₄ : Focal length of the fourth lens
Conditional expression (1) defines the total lens length at the wide-angle end. The total lens length at the wide-angle end is larger than any other focal length, that is, a condition relating to the miniaturization of the lens of the present invention. Exceeding the upper limit is advantageous in terms of aberration correction, but contradicts the miniaturization that is a feature of the present invention. On the other hand, if the lower limit is exceeded, the power of each lens must be increased, leading to deterioration of various aberrations and deterioration of sensitivity, which is not suitable for the actual situation.
[0009]
Conditional expression (2) relates to appropriate distribution of power to the first lens group having negative refractive power. This is a balance of conditions for appropriately correcting the size of the entire optical system and various aberrations. If the lower limit is exceeded, the negative power of the first lens group becomes large. Accordingly, the positive power of the second lens group and the third lens group must be increased, and it is difficult to balance various aberrations. As a result, performance decreases. On the other hand, if the upper limit is exceeded, the air gap from the second group must be increased, and the overall size of the optical system increases, making it unsuitable for compact digital still camera applications.
In order to achieve high resolution, aspherical surfaces are adopted for the second lens and the fourth lens, but aspherical lenses using glass materials are disadvantageous in terms of cost. Design considerations for manufacturing the second lens and the fourth lens from a resin material are provided. Specifically, the power of each lens is set to almost zero, so that even if a resin material is used or the temperature and humidity of the usage environment fluctuate, the refractive index of the resin material changes. The influence of the shape change on the image quality can be minimized. In addition, the moldability of the resin material is also preferable because the uniform thickness is improved. Conditional expression (3) and conditional expression (4) are conditional expressions therefor, and conditional expression (3) is a condition for the second lens, and in the range indicated by the conditional expression, a resin material is applied to the second lens. Although there is no problem even if it is used, if it exceeds the range, a change in characteristics due to a change in the use environment becomes a problem, and the moldability deteriorates. Similarly, if the range of the conditional expression (4) is exceeded, a change in characteristics due to a change in the use environment of the fourth lens becomes a problem, and the moldability also deteriorates.
[0012]
Further, in the above zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression with respect to the shape of the first lens constituting the first lens group satisfies (5), also satisfied with respect to the material of the first lens ( It is preferable that 6) is satisfied. ( Claim 2 )
(5) 0.9 <r ₂ / f _w <2.0
(6) 75 <n ₁ · ν ₁
However,
r ₂ : radius of curvature of the image side surface of the first lens n ₁ : refractive index ν _{1 of} the first lens: Abbe number of the first lens
Conditional expression (5) is a conditional expression regarding the shape of the image side surface of the first lens which is a concave surface having a large curvature. By giving a curvature in the range of conditional expression (5), the occurrence of various aberrations is basically reduced by forming a concentric shape with respect to the entrance pupil. If the lower limit is exceeded, the radius of curvature of the image side surface of the first lens becomes small and processing becomes difficult, the negative power becomes excessively large, and the Petzval sum becomes excessively small. On the other hand, if the upper limit is exceeded, processing is advantageous, but concentricity deteriorates, and it becomes difficult to correct distortion and curvature of field.
[0014]
Conditional expression (6) is a condition regarding the characteristics of the glass material used in the first lens. Since the first lens group reduces the power of the second lens as in the conditional expression (3), it is considered that the first lens bears almost all of the negative power of the first lens group. It is done. Therefore, considering the performance when zooming, it is necessary to satisfy the conditional expression (7). When the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, for example, when the Abbe number of the first lens is small, the chromatic aberration variation during zooming is large, and the refractive index of the first lens is small. Petzval sum becomes too small.
[0015]
Further, the following conditional expression (7) is satisfied with respect to the power of the fifth lens constituting the second lens group, and the following conditional expression (8) with respect to the distribution of the Abbe number of each lens constituting the second lens group. The following conditional expression (9) is satisfied with respect to the shape of the third lens, and the following conditional expression (10) is satisfied with respect to the shape of the fourth lens constituting the second lens group. preferable. ( Claim 3 )
(7) 0.7 <| f ₅ | / f _w <1.15 (because the absolute value is f ₅ <0)
(8) 20 <(ν ₃ + ν ₆ ) / 2−ν ₅
(9) 0.85 <r ₅ / f _w <1.1
(10) 1.6 <r ₇ / f _w <1.9
However,
f ₅ : focal length of the fifth lens ν ₃ : third lens Abbe number ν ₅ : fifth lens Abbe number ν ₆ : sixth lens Abbe number r ₅ : radius of curvature of the object side surface of the third lens r ₇ : radius of curvature of the object side surface of the fourth lens
Conditional expression (7) relates to the power of the fifth lens and has an important role with respect to Petzval sum, that is, field curvature and chromatic aberration. If the lower limit is exceeded, that is, if the power of the fifth lens is large, it is an advantageous condition for field curvature and chromatic aberration, but it is a disadvantageous condition for spherical aberration and coma aberration. Conversely, if the upper limit is exceeded, that is, if the power of the fifth lens is small, it is advantageous for spherical aberration and coma aberration, but it is a disadvantageous condition for field curvature and chromatic aberration.
[0017]
Conditional expression (8) relates to the distribution of the Abbe numbers of the positive lens and the negative lens used in the second lens group. Since the fourth lens has almost no power, it is not taken up as a term. Therefore, this is a condition for maintaining a balance with each aberration while correcting chromatic aberration well. When the upper limit is exceeded, that is, when the Abbe number of each positive lens in the second lens group becomes large, the refractive index of each becomes low, and the Petzval sum becomes large, which makes it difficult to correct field curvature. . On the other hand, when the lower limit is exceeded, the power of each lens increases for correcting chromatic aberration, which is disadvantageous for correcting spherical aberration and coma.
[0018]
Conditional expression (9) is a conditional expression regarding the shape of the third lens object side surface. Since the third lens object side surface is disposed immediately after the aperture stop, it plays an important role in correcting spherical aberration. This is also related to the negative power of the first lens group, but is a condition for satisfactorily correcting spherical aberration. If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, off-axis aberrations such as coma and astigmatism will be easily corrected, but spherical aberration will be overcorrected. On the contrary, if the lower limit is exceeded, the spherical aberration is insufficiently corrected, and at the same time, it is difficult to correct off-axis aberrations well.
[0019]
Conditional expression (10) is a conditional expression related to the shape of the fourth lens object side surface. The fourth lens object side surface is arranged immediately after the third lens, and the fourth lens itself has almost no power, so that the role of the third lens is reinforced with an aspherical shape effect. ing. That is, this is also a condition for satisfactorily correcting spherical aberration. Exceeding the upper limit of conditional expression (10) makes it easy to correct off-axis aberrations such as coma, but overcorrecting spherical aberration, conversely, exceeding the lower limit causes spherical aberration to be undercorrected and off-axis. Aberrations cannot be corrected well.
[0020]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described with respect to specific numerical examples. In Examples 1 to 6 below, the lens unit includes a first lens group LG1 and a second lens group LG2, and the first lens group LG1 is a meniscus lens having negative refractive power (hereinafter, negative lens). A first lens L1 and a second lens L2 having a small meniscus shape having a small positive or negative refractive power are arranged, and the second lens group LG2 has a positive refractive power and has a positive refraction. A third lens L3 that is a lens having positive power (positive lens), a fourth lens L4 that has a small positive or negative refractive power and has a meniscus shape, a fifth lens L5 that is a negative lens, and a sixth lens that is a positive lens L6 is arranged. A plane parallel glass LP is disposed between the second lens group LG2 and the image plane with an air gap. The parallel plane glass LP is composed of a plurality of or a single product such as a CCD cover glass, a crystal filter, and an infrared absorption filter in detail. However, since there is no optical problem, it is equal to the total thickness of these. It is expressed by a single plane-parallel glass.
[0021]
As is well known, the aspherical surface used in each embodiment has an aspherical formula when taking the Z axis in the optical axis direction and the Y axis in the direction orthogonal to the optical axis:
Z = (Y ² / r) [1 + √ {1− (1 + K) (Y / r) ² }] + A · Y ⁴ + B · Y ⁶ + C · Y ⁸ + D · Y ¹⁰ +
Is a curved surface obtained by rotating the curve given by around the optical axis, and the shape is defined by giving paraxial curvature radius: r, conic constant: K, and higher-order aspheric coefficients: A, B, C, D To do. In the notation of the conic constant and the higher-order aspheric coefficient in the table, “E and the number following it” represent “power of 10”. For example, “E-4” means 10 ⁻⁴ , and this numerical value may multiply the previous numerical value.
[0022]
Example 1 Table 1 shows numerical examples of the first example of the aspherical lens of the present invention. FIG. 1 is a diagram showing the lens configuration, and FIG. 2 is a diagram showing various aberrations thereof.
In the table and drawings, f is the focal length of the entire lens system, F _no is the total angle of view of F-number, 2 [omega lens, b _f is the back focus. The back focus b _f is an air equivalent distance of the distance from the side surface of the sixth lens constituting the second lens group to the image plane. Further, R is a radius of curvature, D is a lens thickness or a lens interval, N _d is a refractive index of the d line, and ν _d is an Abbe number of the d line. D, g, and C in the various aberration diagrams are aberration curves at respective wavelengths. S represents sagittal and M represents meridional.
[0023]
[Table 1]

[0024]
[Example 2] Table 2 shows numerical examples of the second example. FIG. 3 is a diagram showing the lens configuration, and FIG. 4 is a diagram showing various aberrations thereof.
[Table 2]

[0025]
[Example 3] Table 3 shows numerical examples of the third example. FIG. 5 is a lens configuration diagram, and FIG.
[Table 3]

[0026]
[Example 4] Table 4 shows numerical examples of the fourth example. FIG. 7 is a lens configuration diagram, and FIG.
[Table 4]

[0027]
[Example 5] Table 5 shows numerical examples of the fifth example. FIG. 9 is a lens configuration diagram, and FIG. 10 is a diagram showing various aberrations.
[Table 5]

[0028]
[Example 6] Table 6 shows numerical examples of the sixth example. FIG. 11 is a lens configuration diagram, and FIG.
[Table 6]

[0029]
Next, Table 7 collectively shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (10) regarding the first to sixth embodiments.
[Table 7]

As is clear from Table 7, the numerical values related to the respective examples from Example 1 to Example 6 satisfy the conditional expressions (1) to (10) and are also apparent from the aberration diagrams in the respective examples. Each aberration is corrected well.
[0030]
【The invention's effect】
According to the present invention, it is possible to provide an inexpensive zoom lens having a high resolution, a small distortion, a small number of components, by effectively arranging an aspheric lens made of a resin material.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first example of a zoom lens according to the present invention. FIG. 2 is a diagram showing various aberrations of the lens of the first example. FIG. 3 is a lens configuration diagram of a second example of a zoom lens according to the present invention. FIG. 4 is a diagram showing various aberrations of the lens of the second embodiment. FIG. 5 is a lens configuration diagram of the third embodiment of the zoom lens according to the present invention. FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations of the lens according to the fourth embodiment. FIG. 9 is a lens configuration diagram according to the fifth embodiment of the zoom lens according to the present invention. FIG. 11 is a diagram showing the lens arrangement of a sixth embodiment of the zoom lens according to the present invention. FIG. 12 is a diagram showing various aberrations of the lens of the sixth embodiment.

Claims

In order from the object side, the first lens group is composed of a first lens group and a second lens group. The first lens group has a negative refractive power, is a meniscus-shaped lens having a negative refractive power, and a small lens. A third lens having a positive or negative refractive power and a second lens having a meniscus shape, the second lens group having a positive refractive power and a positive refractive power; A fourth lens having a small positive or negative refractive power and having a meniscus shape, a fifth lens being a lens having negative refractive power, and a sixth lens being a lens having positive refractive power; In the zoom lens that is zoomed by moving the positions of the first lens group and the second lens group,
The following conditional expression (1) is satisfied with respect to the dimension in the optical axis direction of the entire lens system.
The power of the first lens group satisfies the following conditional expression (2) ,
The following conditional expression (3) is satisfied with respect to the power of the second lens constituting the first lens group:
A zoom lens characterized in that the following conditional expression (4) is satisfied with respect to the power of the fourth lens constituting the second lens group .
(1) 6.0 <TL / f _w <9.0
(2) 2.0 <| f _I | / f _w <5.0 (because the absolute value is f _I <0)
(3) _fw / | F ₂ | <0.1 (the absolute value is f ₂ <Because it may be 0)
(4) _fw / | F ₄ | <0.1 (absolute value is f ₄ <Because it may be 0)
However,
TL: Distance from the object side surface of the first lens to the image plane at the wide-angle end (however, the plane-parallel glass portion is the air equivalent distance)
f _w : Composite focal length of the entire lens system at the wide angle end f _I : Composite focal length of the first lens unit
f ₂ : Focal length of the second lens
f ₄ : Focal length of the fourth lens

Before SL satisfies the following conditional expression (5) with respect to the shape of the first lens constituting the first lens group, also characterized in that it satisfies the following conditional expression (6) with respect to the material of the first lens The zoom lens according to claim 1.
(5) 0.9 <r ₂ / f _w <2.0
(6) 75 <n ₁ · ν ₁
However,
r ₂ : radius of curvature of the image side surface of the first lens n ₁ : refractive index ν _{1 of} the first lens: Abbe number of the first lens

Before SL satisfies the following conditional expression (7) with respect to a power of the fifth lens constituting the second lens group, also satisfied with respect to the distribution of the Abbe numbers of the lenses constituting the second lens group (8) Satisfying, the following conditional expression (9) is satisfied with respect to the shape of the third lens, and further, the following conditional expression (10) is satisfied with respect to the shape of the fourth lens constituting the second lens group. The zoom lens according to claim 1 or 2 .
(7) 0.7 <| f ₅ | / f _w <1.15 (because the absolute value is f ₅ <0)
(8) 20 <(ν ₃ + ν ₆ ) / 2−ν ₅
(9) 0.85 <r ₅ / f _w <1.1
(10) 1.6 <r ₇ / f _w <1.9
However,
f ₅ : focal length of the fifth lens ν ₃ : third lens Abbe number ν ₅ : fifth lens Abbe number ν ₆ : sixth lens Abbe number r ₅ : radius of curvature of the object side surface of the third lens r ₇ : radius of curvature of the object side surface of the fourth lens