JP4100037B2 - Discharge lamp lighting device - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、蛍光灯やHIDランプ等の放電灯を点灯させる放電灯点灯装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
従来、図5に示すように、蛍光灯やHIDランプ等の放電灯を点灯させる放電灯点灯装置として、直流電源Eと、この直流電源Eの出力に接続されスイッチング素子Q1及びインダクタL1を備えた降圧チョッパー11と、この降圧チョッパー11の出力に接続された平滑コンデンサC1と、このコンデンサC1と並列に接続された放電灯Laと、スイッチング素子Q1を高周波でオンオフさせスイッチング周波数を制御することにより放電灯Laに供給する電力を制御する乗算回路13及び電力制御回路14を備えたものが提案されている。放電灯Laは、Q2〜Q5のスイッチング素子からなる極性反転回路、イグナイタIgを介して平滑コンデンサC1と並列に接続されている。
【0003】
この装置の動作を以下に説明する。まず、直流電源Eから供給される電圧は降圧チョッパー11により降圧され、この降圧電圧が平滑用コンデンサC1に蓄えられる。そして、イグナイタIgにより放電灯Laに高圧パルス電圧が印加され、放電灯Laが電極間で絶縁破壊を起こし、平滑コンデンサC1に蓄えられた充電電圧が放電灯Laに流れて放電が開始する。
【0004】
また、この装置には、インダクタL1に流れる電流を検出する電流検出抵抗15と平滑コンデンサC1の電圧を検出する電圧検出抵抗12が設けられ、これらの電流検出抵抗15及び電圧検出抵抗12によって検出された電流と電圧とを乗算回路13で乗算して現状の電力値を算出し、この電力値に基づいてスイッチング素子Q1のスイッチング周波数を制御して放電灯Laに供給する電力を制御している。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来の放電灯点灯装置では、点灯電圧の範囲が広い放電灯を用いた場合、高点灯電圧領域では、降圧チョッパーのスイッチング周波数が大きくなり、スイッチングロスが増大してスイッチング素子の温度上昇が大きくなるため、スイッチング素子の温度を放熱させる放熱板を大きくしなければならなかったり、効率が低下したりするという問題がある。
【0006】
本発明は、上記事由に鑑みてなされたものであり、その目的は、降圧チョッパースイッチング素子のスイッチングロスを低減し、小型で高効率の放電灯点灯装置を提供することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】
請求項1記載の発明は、直流電源と、この直流電源の出力に接続されスイッチング素子及びインダクタを備えた降圧チョッパーと、この降圧チョッパーの出力に接続された平滑コンデンサと、このコンデンサと並列に接続された放電灯と、スイッチング素子を高周波でオンオフさせスイッチング周波数を制御することにより放電灯に供給する電力を制御する電力制御回路と、を備え、電力制御回路は、所定周波数と所定周波数よりも小さい第二の所定周波数とを有し、放電灯の定常点灯状態において、スイッチング周波数が所定周波数よりも小さく、かつ、第二の所定周波数よりも大きいスイッチング周波数ではスイッチング素子のオフ時にインダクタに流れる電流が略ゼロになるとスイッチング素子をオンさせるように制御し、スイッチング周波数が所定周波数よりも大きいスイッチング周波数ではインダクタに流れる電流に休止期間がある不連続電流となるように制御し、スイッチング周波数が第二の所定周波数よりも小さい低周波数状態ではインダクタに流れる電流がゼロにならない連続電流となるよう制御することを特徴として構成している。
【0008】
このような放電灯点灯装置では、スイッチング周波数の増大によるスイッチングロスの増大を防止し、スイッチング素子の温度上昇を小さくしている。また、放電灯点灯電圧が低いときに、スイッチング周波数が低くなりすぎることを防止し、特に第二の所定周波数が可聴領域の上限に設定したときなどは、スイッチング周波数の低下による騒音を防止している。
【0009】
また、請求項2記載の発明は、請求項1記載の発明において、スイッチング素子の温度が所定温度以下では、スイッチング素子のオフ時にインダクタに流れる電流が略ゼロになるように制御し、スイッチング素子の温度が所定温度以上では、インダクタに流れる電流に休止期間がある不連続電流となるように制御することを特徴として構成している。
【0010】
このような放電灯点灯装置では、スイッチング素子の温度が所定温度よりも大きい非定常温度状態ではインダクタに流れる電流に休止期間がある不連続電流となるので、スイッチング周波数の増大によるスイッチングロスの増大を防止し、スイッチング素子の温度上昇を小さくしている。
【0013】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図1乃至図4に基づいて説明する。
【0014】
図1は、本発明の実施の形態の放電灯点灯装置を示す回路図である。また、図2は、同上の放電灯点灯装置の回路動作を示すタイムチャート図である。
【0015】
図1、図2に示すように、この放電灯点灯装置は、蛍光灯やHIDランプ等の放電灯を点灯させる装置であり、直流電源Eと、この直流電源Eの出力に接続されスイッチング素子Q1及びインダクタL1を備えた降圧チョッパーと、この降圧チョッパーの出力に接続された平滑コンデンサC1と、このコンデンサC1と並列に接続された放電灯Laと、スイッチング素子Q1を高周波でオンオフさせスイッチング周波数を制御することにより放電灯Laに供給する電力を制御する電力制御回路1と、を備えた放電灯点灯装置であり、スイッチング周波数が所定周波数よりも小さい定常周波数状態ではスイッチング素子Q1のオフ時にインダクタL1に流れる電流が略ゼロになるとスイッチング素子Q1をオンさせるように制御し、スイッチング周波数が所定周波数よりも大きい高周波数状態ではインダクタL1に流れる電流に休止期間がある不連続電流となるように制御する電流制御回路を設けている。
【0016】
また、スイッチング周波数が所定周波数よりもさらに小さい第二の所定周波数よりも小さい低周波数状態ではインダクタL1に流れる電流がゼロにならない連続電流となるよう制御している。
【0017】
この回路は、さらに具体的には、平滑コンデンサC1の電圧を検出し、インダクタL1に流れる所定の電流を算出するマイコン2と、このマイコン2で算出された所定電流値とゼロの間で放電灯電流が変化するようスイッチング素子Q1をオンオフ制御する信号制御回路3と、所定周波数および第二の所定周波数で発振するタイマー回路4とを有している。
【0018】
直流電源Eは、例えば交流電源の交流出力を整流して得られ、正極が降圧チョッパーを介して平滑コンデンサC1の正極に接続されている。平滑コンデンサC1の負極は電流検出用の小抵抗R1を介して直流電源Eの負極に接続されている。直流電源Eの負極はグランドラインに接続されている。スイッチング素子Q1とインダクタL1の接続点には回生電流通電用のダイオードD1のカソードが接続されており、ダイオードD1のアノードは平滑コンデンサC1の負極に接続されている。スイッチング素子Q1及びインダクタL1は降圧チョッパーを構成しており、スイッチング素子Q1が高周波で断続的にオンオフ駆動されることにより、直流電源Eの電圧を降圧した電圧が平滑コンデンサC1に充電される。また、スイッチング素子Q1のゲートにはパルストランスPTの2次巻線の一端が接続され、パルストランスPTの1次巻線は信号制御回路3の出力に接続されている。この信号制御回路3の出力のオンオフによりパルストランスPTの2次巻線に電圧が発生しスイッチング素子Q1をオンオフ制御している。
【0019】
平滑コンデンサC1の電圧は、抵抗R4,R5の直列回路により分圧されて、放電灯電圧の検出値としてマイコン2の入力となる。マイコン2は、目標となる放電灯電力が記憶されており、入力された放電灯電圧と記憶された放電灯電力とから放電灯電流の目標値を算出し出力端子に相当の電圧値を出力している。
【0020】
信号制御回路3は、放電灯電流が目標値に達したときにスイッチング素子Q1をオフさせるよう出力変化するコンパレータCP1と、放電灯電流がゼロになったときにスイッチング素子Q1をオンさせるよう出力変化するコンパレータCP2と、これら両コンパレータの出力状態からスイッチング素子Q1のゲート信号を出力するRSラッチ回路と、から構成されている。
【0021】
コンパレータCP1の反転入力端子はマイコン2の出力端子に接続され、放電灯電流の目標値相当の電圧を基準電圧としている。またコンパレータCP1の非反転入力端子は平滑コンデンサC1の負極に接続され、電流検出用の小抵抗R1の両端電圧すなわち放電灯電流相当の電圧の検出値が入力される。そして、この放電灯電流相当の電圧の検出値が基準電圧よりも大きくなったとき、すなわち放電灯電流が放電灯電流の目標値を上回ったときにコンパレータCP1の出力がHとなる。また、コンパレータCP2の反転入力端子はマイコン電源電圧を抵抗R6,R7で分圧した接続点に接続され、放電灯電流のゼロ相当の電圧を基準電圧としている。またコンパレータCP2の非反転入力端子はダイオードD1のカソードとグランド間の電圧を抵抗R2,R3で分圧した接続点に接続され、放電灯電流相当の電圧の検出値が入力される。そして、この放電灯電流相当の電圧の検出値が基準電圧よりも小さくなったとき、すなわち放電灯電流がゼロになったときにコンパレータCP2の出力がLとなる。
【0022】
RSラッチ回路は、コンパレータCP1の出力が直接入力されるNORゲートNOR3と、コンパレータCP2の出力がNORゲートNOR1を介して入力されるNORゲートNOR2とから、構成されている。NORゲートNOR1の入力には、後述するコンパレータCP3の出力が接続されている。またNORゲートNOR2の入力にはNORゲートNOR4の出力が入力され、NORゲートNOR4の入力には後述するコンパレータCP4の出力が接続されている。またNORゲートNOR3の出力Voutがスイッチング素子Q1のオンオフ信号を制御するべく、バッファBufを介してパルストランスPTの1次側巻線の一端に接続されている。
【0023】
このRSラッチ回路では、コンパレータCP2及びコンパレータCP3の出力が共にLになったときにNORゲートNOR1の出力がHになって出力VoutがHになる。この後、コンパレータCP2の出力とコンパレータCP3の出力のどちらかがHになると、NORゲートNOR1の出力がLになるが、出力VoutはHの状態を保持する。このとき、コンパレータCP1の出力がHになると出力VoutがLになる。この後にコンパレータCP1の出力がLになっても出力VoutはLの状態を保持する。また、NORゲートNOR4の出力がHになると、たとえNORゲートNOR1の出力がLのままでも出力VoutがHになる。
【0024】
タイマー回路4は、スイッチング素子Q1がオフしてから所定周波数相当の時間が経過すると出力がLとなるコンパレータCP3と、スイッチング素子Q1がオフしてから第二の所定周波数相当の時間が経過すると出力がHとなるコンパレータCP4と、定電流源IとコンデンサC3の直列回路からなるタイマー本体と、RSラッチ回路の出力にそのベースが接続されて出力VoutがLになったときからコンデンサC3の充電、すなわちタイマー動作を開始するNPN型のトランジスタQ6と、から構成されている。
【0025】
コンパレータCP3の非反転入力端子はマイコン電源電圧を抵抗R10,R11で分圧した接続点に接続され、所定周波数の相当の電圧の基準電圧としている。また、コンパレータCP3の反転入力端子は定電流源IとコンデンサC3との接続点に接続されている。また、コンパレータCP3の出力は、NORゲートNOR1の入力に接続されている。コンパレータCP4の反転入力端子はマイコン電源電圧を抵抗R12,R13で分圧した接続点に接続され、第二の所定周波数の相当の電圧の基準電圧としている。また、コンパレータCP4の非反転入力端子は定電流源IとコンデンサC3との接続点に接続されている。コンパレータCP4の出力は、NORゲートNOR4の入力に接続されている。またコンパレータCP3の反転入力端子及びコンパレータCP4の非反転入力端子はトランジスタQ6のコレクタ端子に接続されている。またトランジスタQ6のエミッタ端子はグランドに、ベース端子は抵抗R9を介してRSラッチ回路の出力にそれぞれ接続されている。
【0026】
このタイマー回路4では、RSラッチ回路が出力VoutがHになったとき、すなわちスイッチング素子Q1がオンして放電灯電流が流れたときは、トランジスタQ6がオンしてコンデンサC3の電圧はゼロ近傍に保持され、コンパレータCP3の出力はH、コンパレータCP4の出力はLにそれぞれ保持されている。この状態でスイッチング素子Q1がオフしたとき、トランジスタQ6はオフし、定電流源IによりコンデンサC3が充電され、コンデンサC3の電圧が徐々に大きくなってタイマー動作がスタートする。そして、所定周波数相当の時間が経過すると、コンパレータCP3の反転入力端子電圧が非反転入力端子電圧を上回り、コンパレータCP3の出力はHからLに変化する。さらに、この後に第二の所定周波数相当の時間が経過すると、同様にコンパレータCP4の出力はLからHに変化する。
【0027】
また平滑コンデンサC1に蓄えられた電圧はQ2〜Q5のスイッチング素子Q1からなる極性反転回路を介して放電灯Laに供給される。極性反転回路では、スイッチング素子Q2、Q3の直列回路とスイッチング素子Q4、Q5の直列回路が平滑コンデンサC1の両端に並列に接続されている。スイッチング素子Q2、Q3の接続点とスイッチング素子Q4、Q5の接続点との間には、インダクタL2、HIDランプ等の放電灯La、イグナイタ回路Igが直列接続されており、放電灯Laとイグナイタ回路Igの直列回路の両端にコンデンサC2が設けられている。このインダクタL2とコンデンサC2とでLC共振動作させ、イグナイタ回路Igにより放電灯Laに高い高圧パルス電圧を発生させ、放電灯Laの電極間に絶縁破壊を起こして、放電を開始させる。
【0028】
このような回路では、放電灯電圧が中程度に安定しているときは、スイッチング周波数が所定周波数と第二の所定周波数の間になるよう動作し、インダクタ電流Ilaが略ゼロになるとスイッチング素子Q1をオンさせるようなゼロクロス制御を行う。また、放電灯電圧が高くなってスイッチング周波数が所定周波数よりも高くなると、電流Ilaに休止期間がある不連続電流となるように制御を行う。また、放電灯電圧が低くなってスイッチング周波数が所定周波数よりも低くなると、電流Ilaがゼロにならない連続電流となるように制御を行う。以下に各制御について説明する。
【0029】
図2(a)に示すように、ゼロクロス制御では、電流Ilaがゼロのとき、すなわちt=t1の時、コンパレータCP1の出力がL、コンパレータCP2の出力が一瞬Lとなり、出力VoutがHとなって、スイッチング素子Q1がオンし、インダクタL1に電流が流れ直線的に増加する。そして、このインダクタL1の電流Ilaが目標値I1に到達した時、すなわちt=t2の時、コンパレータCP1の出力が一瞬Hとなる。このとき、出力VoutがLとなって、スイッチング素子Q1がオフし、電流Ilaが直線的に減少する。またこのとき、タイマー動作が始まり、所定周波数相当の時間が経過すると、コンパレータCP3の出力はHからLに変化する。そして、この減少した電流Ilaがゼロ相当になったとき、すなわちt=t3の時、コンパレータCP2の出力がHからLに変化し、NORゲートNOR1の出力がHとなるので出力VoutがHとなって、再びスイッチング素子Q1がオンする。
【0030】
また、図2(b)に示すように、不連続電流制御では、スイッチング周波数が所定周波数よりも高くなり、電流Ilaがゼロ相当になってコンパレータCP2の出力がHからLに変化しても、コンパレータCP3の出力はまだHのままであり、NORゲートNOR1の出力がLのままであるので出力VoutはLの状態を保持し、電流Ilaがゼロのままである。そして、コンパレータCP3の出力がLになったとき、すなわちt=t5の時、NORゲートNOR1の出力はHに変化し出力VoutはHになる。したがって、電流Ilaがゼロ相当になってからコンパレータCP3の出力が変化するまでのある一定期間は電流Ilaがゼロの状態を保持している。
【0031】
また、図2(c)に示すように、連続電流制御では、スイッチング周波数が第二の所定周波数よりも低くなり、インダクタL1に流れる電流Ilaがゼロ相当になる前のコンパレータCP2の出力がHの状態のままでも、コンパレータCP4の出力はLからHに変化する(t=t8時)。このとき、RSラッチ回路の状態が変化し、出力VoutはHになる。したがって、電流Ilaがゼロになる期間がなく、インダクタL1には連続的に電流が流れる。
【0032】
図3は、同上の放電灯点灯装置の回路電力を示すグラフ図である。
【0033】
図3に示すように、横軸は放電灯Laの電圧Vla、縦軸は放電灯Laの電流Ilaおよび放電灯Laの電力Wlaを示している。図中、実線はIla−Vla特性であり、破線はIla−Wla特性である。また、図中A区間はゼロクロス制御、B区間は不連続制御、C区間は連続制御の各区間を示している。ゼロクロス制御では、所定の電力となるようIla−Vla特性が反比例の特性を示している。不連続制御では、電流Ilaが小さくなるようにしているので、Ila−Vla特性が反比例の特性に乗らず、電力Wlaは低下傾向にある。また連続制御では、電圧Vlaが低いが電流の最大値に限界があり、Ila−Vla特性が反比例の特性に乗らず、電力Wlaは低下傾向にある。
【0034】
このような放電灯点灯装置では、スイッチング周波数が所定周波数よりも大きい高周波数状態ではインダクタL1に流れる電流が休止期間のある不連続電流となるので、スイッチング周波数の増大によるスイッチングロスの増大を防止し、スイッチング素子Q1の温度上昇を小さくしている。また、スイッチング周波数が所定周波数よりもさらに小さい第二の所定周波数よりも小さい低周波数状態ではインダクタL1に流れる電流がゼロにならない連続電流となるので、放電灯点灯電圧が低いときに、スイッチング周波数が低くなりすぎることを防止し、特に第二の所定周波数が可聴領域の上限に設定したときなどは、スイッチング周波数の低下による騒音を防止している。
【0035】
図4は、本発明の実施の形態の同上と異なる放電灯点灯装置を示す回路図である。
【0036】
図4に示すように、この放電灯点灯装置は、蛍光灯やHIDランプ等の放電灯Laを点灯させる装置であり、直流電源Eと、この直流電源Eの出力に接続されスイッチング素子Q1及びインダクタL1を備えた降圧チョッパーと、この降圧チョッパーの出力に接続された平滑コンデンサC1と、このコンデンサと並列に接続された放電灯Laと、スイッチング素子Q1を高周波でオンオフさせスイッチング周波数を制御することにより放電灯Laに供給する電力を制御する電力制御回路1と、を備えた放電灯点灯装置である。
【0037】
異なる点は、スイッチング素子Q1の温度が所定温度よりも小さい定常温度状態ではスイッチング素子Q1のオフ時にインダクタL1に流れる電流が略ゼロになるとスイッチング素子Q1をオンさせるように制御し、スイッチング素子Q1の温度が所定温度よりも大きい非定常温度状態ではインダクタL1に流れる電流に休止期間がある不連続電流となるように制御する温度制御回路5を設けていることである。
【0038】
さらに、詳述すると、マイコン2、コンパレータCP1、及びコンパレータCP2は前述の回路と全く同様である。信号制御回路3では、コンパレータCP1の出力が直接NORゲートNOR3の入力に接続され、コンパレータCP2の出力及び後述するコンパレータCP3の出力がNORゲートNOR1の入力に接続され、NORゲートNOR1の出力がNORゲートNOR2の入力に接続されている。このNORゲートNOR2とNORゲートNOR3とでRSラッチ回路を形成し、この出力VoutがバッファBufを介してパルストランスPTの一次側に接続されている。
【0039】
温度制御回路5は、コンパレータCP3と、定電流源IとコンデンサC3の直列回路からなるタイマー本体と、RSラッチ回路の出力にそのベースが接続されて出力VoutがLになったときからコンデンサC3の充電、すなわちタイマー動作を開始するNPN型のトランジスタQ6と、サーマルプロテクタTPと、サーマルプロテクタTPと抵抗R15の直列回路の接続点がその非反転入力端子に接続され、その反転入力端子が抵抗R12,R13の接続点に接続されたコンパレータCP4と、このコンパレータCP4の出力がそのベースに接続され、そのコレクタがコンパレータCP3の非反転入力端子に接続され、そのエミッタがグランドに接続されたトランジスタQ7とから構成されている。
【0040】
サーマルプロテクタTPは、スイッチング素子Q1の温度を検知するものであり、ここでは所定の高温で接点が開成するノーマルクローズのものを用いている。このサーマルプロテクタTPは、スイッチング素子Q1にネジなどでに密着して取り付けられた放熱板(図示せず)に密着して取り付けられており、この放熱板の温度をサーマルプロテクタTPで検知することにより、スイッチング素子Q1の温度を略検知できるようにしている。
【0041】
この回路では、スイッチング素子Q1がオフして電流Ilaが減少しているとき、スイッチング素子Q1の温度が所定温度よりも低い定常温度状態では、サーマルプロテクタTPの接点が閉じ、コンパレータCP4の出力がHとなり、トランジスタQ7はオンしてコンパレータCP3の出力はLになっている。コンパレータCP1の出力がL、コンパレータCP2の出力がHになり、RSラッチ回路の出力VoutがLになっている。この後、電流Ilaが略ゼロになると、コンパレータCP2の出力がLになり、出力VoutがHになるというゼロクロス制御を行う。
【0042】
しかし、スイッチング素子Q1の温度が所定温度よりも大きい非定常温度状態になると、サーマルプロテクタTPの接点が開放し、コンパレータCP4の出力がLとなり、トランジスタQ7はオフする。このとき、コンパレータCP3の非反転入力端子電圧が大きくなって、コンパレータCP3の出力がHとなる。この状態では、NORゲートNOR1の入力がHとなり、たとえコンパレータCP2の出力がLになっても、NORゲートNOR1の出力はLのままであり、出力VoutはLの状態を保持している。そして、スイッチング素子Q1の温度が所定温度よりも低い定常温度状態では、サーマルプロテクタTPの接点が閉じると、コンパレータCP3の出力はLとなり、出力VoutがHになる。
【0043】
したがって、この場合は、電流Ilaがゼロ相当になってからコンパレータCP3の出力が変化するまでのある一定期間は電流Ilaがゼロの状態を保持する不連続制御になっているわけである。
【0044】
このような放電灯点灯装置では、スイッチング素子Q1の温度が所定温度よりも大きい非定常温度状態ではインダクタL1に流れる電流に休止期間がある不連続電流となるので、スイッチング周波数の増大によるスイッチングロスの増大を防止し、スイッチング素子Q1の温度上昇を小さくしている。
【0045】
【発明の効果】
請求項1の発明は、スイッチング周波数が所定周波数よりも大きい高周波数状態ではインダクタに流れる電流が休止期間のある不連続電流となるので、スイッチング周波数が所定周波数に固定され、スイッチング周波数の増大によるスイッチングロスの増大を防止し、スイッチング素子の温度上昇を小さくしている。
【0046】
また、スイッチング素子の温度上昇が小さいため、放熱板を小さくすることができ、小型で高効率にすることができる。
【0047】
請求項2の発明は、スイッチング素子の温度が所定温度よりも大きい非定常温度状態ではインダクタに流れる電流に休止期間がある不連続電流となるので、スイッチング素子の温度上昇を小さくし、スイッチング周波数の増大によるスイッチングロスの増大を防止している。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施の形態の放電灯点灯装置を示す回路図である。
【図2】同上の放電灯点灯装置の回路動作を示すタイムチャート図である。
【図3】同上の放電灯点灯装置の回路電力を示すグラフ図である。
【図4】本発明の実施の形態の同上と異なる放電灯点灯装置を示す回路図である。
【図5】従来の放電灯点灯装置の一例を示す回路図である。
【符号の説明】
1 電力制御回路
2 マイコン
3 信号制御回路
4 タイマー回路
5 温度制御回路
11 降圧チョッパー
12 電圧検出抵抗
13 乗算回路
14 電力制御回路
15 電流検出抵抗[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a discharge lamp lighting device for lighting a discharge lamp such as a fluorescent lamp or an HID lamp.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as shown in FIG. 5, as a discharge lamp lighting device for lighting a discharge lamp such as a fluorescent lamp or an HID lamp, a DC power source E, a switching element Q1 and an inductor L1 connected to the output of the DC power source E are provided. The step-down
[0003]
The operation of this apparatus will be described below. First, the voltage supplied from the DC power source E is stepped down by the step-down
[0004]
Further, this device is provided with a
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above conventional discharge lamp lighting device, when a discharge lamp with a wide lighting voltage range is used, the switching frequency of the step-down chopper increases in the high lighting voltage region, the switching loss increases, and the temperature of the switching element increases. Therefore, there is a problem that the heat radiating plate for radiating the temperature of the switching element has to be enlarged or the efficiency is lowered.
[0006]
The present invention has been made in view of the above reasons, and an object of the present invention is to provide a compact and highly efficient discharge lamp lighting device that reduces the switching loss of the step-down chopper switching element.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The invention described in
[0008]
In such a discharge lamp lighting device, an increase in switching loss due to an increase in switching frequency is prevented, and a temperature rise of the switching element is reduced. Also, when the discharge lamp lighting voltage is low, the switching frequency is prevented from becoming too low, especially when the second predetermined frequency is set at the upper limit of the audible range, to prevent noise due to a decrease in the switching frequency. Yes.
[0009]
According to a second aspect of the invention, in the first aspect of the invention, when the temperature of the switching element is equal to or lower than a predetermined temperature, the current flowing through the inductor is controlled to be substantially zero when the switching element is turned off. When the temperature is equal to or higher than a predetermined temperature, the current flowing through the inductor is controlled to be a discontinuous current having a pause period .
[0010]
In such a discharge lamp lighting device, in a non-steady temperature state where the temperature of the switching element is higher than a predetermined temperature, the current flowing through the inductor becomes a discontinuous current having a pause, so that an increase in switching loss due to an increase in switching frequency is caused. This prevents the temperature rise of the switching element.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS.
[0014]
FIG. 1 is a circuit diagram showing a discharge lamp lighting device according to an embodiment of the present invention. FIG. 2 is a time chart showing the circuit operation of the above-described discharge lamp lighting device.
[0015]
As shown in FIGS. 1 and 2, the discharge lamp lighting device is a device for lighting a discharge lamp such as a fluorescent lamp or an HID lamp, and is connected to a DC power source E and an output of the DC power source E, and a switching element Q1. The step-down chopper provided with the inductor L1, the smoothing capacitor C1 connected to the output of the step-down chopper, the discharge lamp La connected in parallel with the capacitor C1, and the switching element Q1 are turned on and off at a high frequency to control the switching frequency. And a
[0016]
Further, in a low frequency state where the switching frequency is lower than the second predetermined frequency, which is lower than the predetermined frequency, control is performed such that the current flowing through the inductor L1 is a continuous current that does not become zero.
[0017]
More specifically, this circuit detects a voltage of the smoothing capacitor C1 and calculates a predetermined current flowing through the inductor L1, and a discharge lamp between a predetermined current value calculated by the
[0018]
The DC power supply E is obtained, for example, by rectifying the AC output of an AC power supply, and the positive electrode is connected to the positive electrode of the smoothing capacitor C1 via a step-down chopper. The negative electrode of the smoothing capacitor C1 is connected to the negative electrode of the DC power supply E through a small resistor R1 for current detection. The negative electrode of the DC power supply E is connected to the ground line. The connection point between the switching element Q1 and the inductor L1 is connected to the cathode of a diode D1 for energizing regenerative current, and the anode of the diode D1 is connected to the negative electrode of the smoothing capacitor C1. The switching element Q1 and the inductor L1 constitute a step-down chopper. When the switching element Q1 is intermittently turned on and off at a high frequency, a voltage obtained by stepping down the voltage of the DC power supply E is charged in the smoothing capacitor C1. One end of the secondary winding of the pulse transformer PT is connected to the gate of the switching element Q1, and the primary winding of the pulse transformer PT is connected to the output of the signal control circuit 3. As the output of the signal control circuit 3 is turned on / off, a voltage is generated in the secondary winding of the pulse transformer PT to control the on / off of the switching element Q1.
[0019]
The voltage of the smoothing capacitor C1 is divided by a series circuit of resistors R4 and R5, and becomes an input to the
[0020]
The signal control circuit 3 includes a comparator CP1 that changes its output so as to turn off the switching element Q1 when the discharge lamp current reaches a target value, and an output change that turns on the switching element Q1 when the discharge lamp current becomes zero. And an RS latch circuit that outputs the gate signal of the switching element Q1 from the output states of both comparators.
[0021]
The inverting input terminal of the comparator CP1 is connected to the output terminal of the
[0022]
The RS latch circuit includes a NOR gate NOR3 to which the output of the comparator CP1 is directly input, and a NOR gate NOR2 to which the output of the comparator CP2 is input via the NOR gate NOR1. The output of the comparator CP3 described later is connected to the input of the NOR gate NOR1. The output of the NOR gate NOR4 is input to the input of the NOR gate NOR2, and the output of the comparator CP4 described later is connected to the input of the NOR gate NOR4. The output Vout of the NOR gate NOR3 is connected to one end of the primary winding of the pulse transformer PT via the buffer Buf so as to control the on / off signal of the switching element Q1.
[0023]
In this RS latch circuit, when the outputs of the comparators CP2 and CP3 both become L, the output of the NOR gate NOR1 becomes H and the output Vout becomes H. Thereafter, when either the output of the comparator CP2 or the output of the comparator CP3 becomes H, the output of the NOR gate NOR1 becomes L, but the output Vout maintains the H state. At this time, when the output of the comparator CP1 becomes H, the output Vout becomes L. After this, even if the output of the comparator CP1 becomes L, the output Vout maintains the L state. Further, when the output of the NOR gate NOR4 becomes H, the output Vout becomes H even if the output of the NOR gate NOR1 remains L.
[0024]
The
[0025]
The non-inverting input terminal of the comparator CP3 is connected to a connection point obtained by dividing the microcomputer power supply voltage by the resistors R10 and R11, and serves as a reference voltage corresponding to a predetermined frequency. The inverting input terminal of the comparator CP3 is connected to the connection point between the constant current source I and the capacitor C3. The output of the comparator CP3 is connected to the input of the NOR gate NOR1. The inverting input terminal of the comparator CP4 is connected to a connection point obtained by dividing the microcomputer power supply voltage by the resistors R12 and R13, and serves as a reference voltage corresponding to a second predetermined frequency. The non-inverting input terminal of the comparator CP4 is connected to the connection point between the constant current source I and the capacitor C3. The output of the comparator CP4 is connected to the input of the NOR gate NOR4. The inverting input terminal of the comparator CP3 and the non-inverting input terminal of the comparator CP4 are connected to the collector terminal of the transistor Q6. The emitter terminal of the transistor Q6 is connected to the ground, and the base terminal is connected to the output of the RS latch circuit via the resistor R9.
[0026]
In the
[0027]
The voltage stored in the smoothing capacitor C1 is supplied to the discharge lamp La via a polarity inversion circuit comprising the switching elements Q1 of Q2 to Q5. In the polarity inversion circuit, a series circuit of switching elements Q2 and Q3 and a series circuit of switching elements Q4 and Q5 are connected in parallel to both ends of the smoothing capacitor C1. Between the connection point of the switching elements Q2 and Q3 and the connection point of the switching elements Q4 and Q5, a discharge lamp La such as an inductor L2 and an HID lamp and an igniter circuit Ig are connected in series, and the discharge lamp La and the igniter circuit are connected. Capacitors C2 are provided at both ends of the Ig series circuit. The inductor L2 and the capacitor C2 are LC-resonated, and a high voltage pulse voltage is generated in the discharge lamp La by the igniter circuit Ig, causing a dielectric breakdown between the electrodes of the discharge lamp La and starting discharge.
[0028]
In such a circuit, when the discharge lamp voltage is moderately stable, the circuit operates so that the switching frequency is between the predetermined frequency and the second predetermined frequency, and when the inductor current Ila becomes substantially zero, the switching element Q1. Perform zero-crossing control to turn on. Further, when the discharge lamp voltage increases and the switching frequency becomes higher than a predetermined frequency, control is performed so that the current Ila becomes a discontinuous current having a pause period. Further, when the discharge lamp voltage becomes low and the switching frequency becomes lower than the predetermined frequency, control is performed so that the current Ila becomes a continuous current that does not become zero. Each control will be described below.
[0029]
As shown in FIG. 2A, in the zero cross control, when the current Ila is zero, that is, when t = t1, the output of the comparator CP1 becomes L, the output of the comparator CP2 becomes L for a moment, and the output Vout becomes H. Thus, the switching element Q1 is turned on, a current flows through the inductor L1, and increases linearly. When the current Ila of the inductor L1 reaches the target value I1, that is, when t = t2, the output of the comparator CP1 becomes H for a moment. At this time, the output Vout becomes L, the switching element Q1 is turned off, and the current Ila decreases linearly. At this time, the timer operation starts and when the time corresponding to the predetermined frequency has elapsed, the output of the comparator CP3 changes from H to L. When the reduced current Ila becomes equivalent to zero, that is, when t = t3, the output of the comparator CP2 changes from H to L and the output of the NOR gate NOR1 becomes H, so the output Vout becomes H. Then, the switching element Q1 is turned on again.
[0030]
Further, as shown in FIG. 2B, in the discontinuous current control, even when the switching frequency becomes higher than the predetermined frequency, the current Ila becomes zero, and the output of the comparator CP2 changes from H to L, Since the output of the comparator CP3 is still H and the output of the NOR gate NOR1 is still L, the output Vout is kept at L and the current Ila is still zero. When the output of the comparator CP3 becomes L, that is, when t = t5, the output of the NOR gate NOR1 changes to H and the output Vout becomes H. Therefore, the current Ila is kept at zero for a certain period from when the current Ila becomes equal to zero until the output of the comparator CP3 changes.
[0031]
Further, as shown in FIG. 2C, in the continuous current control, the output of the comparator CP2 is H when the switching frequency becomes lower than the second predetermined frequency and the current Ila flowing through the inductor L1 becomes equivalent to zero. Even in this state, the output of the comparator CP4 changes from L to H (when t = t8). At this time, the state of the RS latch circuit changes and the output Vout becomes H. Therefore, there is no period in which the current Ila becomes zero, and a current flows continuously through the inductor L1.
[0032]
FIG. 3 is a graph showing circuit power of the above-described discharge lamp lighting device.
[0033]
As shown in FIG. 3, the horizontal axis represents the voltage Vla of the discharge lamp La, and the vertical axis represents the current Ila of the discharge lamp La and the power Wla of the discharge lamp La. In the figure, the solid line is the Ila-Vla characteristic, and the broken line is the Ila-Wla characteristic. In the figure, section A shows zero-cross control, section B shows discontinuous control, and section C shows continuous control. In the zero cross control, the Ila-Vla characteristic shows an inversely proportional characteristic so that the predetermined power is obtained. In the discontinuous control, since the current Ila is made small, the Ila-Vla characteristic does not ride on the inversely proportional characteristic, and the power Wla tends to decrease. In the continuous control, the voltage Vla is low, but the maximum value of the current is limited, the Ila-Vla characteristic is not on an inversely proportional characteristic, and the power Wla tends to decrease.
[0034]
In such a discharge lamp lighting device, in a high frequency state where the switching frequency is higher than a predetermined frequency, the current flowing through the inductor L1 becomes a discontinuous current having a pause period, so that an increase in switching loss due to an increase in the switching frequency is prevented. The temperature rise of the switching element Q1 is reduced. Further, in a low frequency state in which the switching frequency is lower than the second predetermined frequency, which is lower than the predetermined frequency, the current flowing through the inductor L1 is a continuous current that does not become zero. Therefore, when the discharge lamp lighting voltage is low, the switching frequency is In particular, when the second predetermined frequency is set to the upper limit of the audible range, noise due to a decrease in the switching frequency is prevented.
[0035]
FIG. 4 is a circuit diagram showing a discharge lamp lighting device different from that of the embodiment of the present invention.
[0036]
As shown in FIG. 4, this discharge lamp lighting device is a device for lighting a discharge lamp La such as a fluorescent lamp or an HID lamp. The discharge lamp lighting device is connected to the DC power source E and the output of the DC power source E and connected to the switching element Q1 and the inductor. A step-down chopper provided with L1, a smoothing capacitor C1 connected to the output of the step-down chopper, a discharge lamp La connected in parallel with the capacitor, and a switching element Q1 on and off at a high frequency to control the switching frequency A discharge lamp lighting device comprising: a
[0037]
The difference is that in a steady temperature state where the temperature of the switching element Q1 is lower than a predetermined temperature, the switching element Q1 is controlled to be turned on when the current flowing through the inductor L1 becomes substantially zero when the switching element Q1 is turned off. In the unsteady temperature state where the temperature is higher than the predetermined temperature, the
[0038]
More specifically, the
[0039]
The
[0040]
The thermal protector TP detects the temperature of the switching element Q1, and here, a normally-closed one whose contact is opened at a predetermined high temperature is used. This thermal protector TP is attached in close contact with a heat radiating plate (not shown) attached in close contact with the switching element Q1 with a screw or the like. By detecting the temperature of the heat radiating plate with the thermal protector TP, The temperature of the switching element Q1 can be substantially detected.
[0041]
In this circuit, when the switching element Q1 is turned off and the current Ila is decreasing, the contact of the thermal protector TP is closed and the output of the comparator CP4 is H when the temperature of the switching element Q1 is lower than a predetermined temperature. Thus, the transistor Q7 is turned on and the output of the comparator CP3 is L. The output of the comparator CP1 is L, the output of the comparator CP2 is H, and the output Vout of the RS latch circuit is L. Thereafter, when the current Ila becomes substantially zero, the zero cross control is performed such that the output of the comparator CP2 becomes L and the output Vout becomes H.
[0042]
However, when the temperature of the switching element Q1 becomes an unsteady temperature state higher than the predetermined temperature, the contact of the thermal protector TP is opened, the output of the comparator CP4 becomes L, and the transistor Q7 is turned off. At this time, the non-inverting input terminal voltage of the comparator CP3 increases, and the output of the comparator CP3 becomes H. In this state, the input of the NOR gate NOR1 becomes H, and even if the output of the comparator CP2 becomes L, the output of the NOR gate NOR1 remains L, and the output Vout maintains the L state. In a steady temperature state where the temperature of the switching element Q1 is lower than the predetermined temperature, when the contact of the thermal protector TP is closed, the output of the comparator CP3 becomes L and the output Vout becomes H.
[0043]
Therefore, in this case, the discontinuous control is performed in which the current Ila is maintained at zero for a certain period from when the current Ila becomes equivalent to zero until the output of the comparator CP3 changes.
[0044]
In such a discharge lamp lighting device, in a non-steady temperature state where the temperature of the switching element Q1 is higher than a predetermined temperature, the current flowing through the inductor L1 becomes a discontinuous current having a pause period. The increase is prevented and the temperature rise of the switching element Q1 is made small.
[0045]
【The invention's effect】
According to the first aspect of the present invention, since the current flowing through the inductor becomes a discontinuous current having a pause period in a high frequency state where the switching frequency is higher than the predetermined frequency, the switching frequency is fixed to the predetermined frequency, and switching due to an increase in the switching frequency is performed. Loss is prevented from increasing and the temperature rise of the switching element is reduced.
[0046]
Further, since the temperature rise of the switching element is small, the heat radiating plate can be made small, and it can be made small and highly efficient.
[0047]
According to the second aspect of the present invention, since the current flowing through the inductor is a discontinuous current having a quiescent period in an unsteady temperature state where the temperature of the switching element is higher than a predetermined temperature, the temperature rise of the switching element is reduced, and the switching frequency is reduced. An increase in switching loss due to the increase is prevented.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a circuit diagram showing a discharge lamp lighting device according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a time chart showing the circuit operation of the above discharge lamp lighting device.
FIG. 3 is a graph showing circuit power of the above-described discharge lamp lighting device.
FIG. 4 is a circuit diagram showing a discharge lamp lighting device different from that of the embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a circuit diagram showing an example of a conventional discharge lamp lighting device.
[Explanation of symbols]
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