JP4082747B2 - Oxide superconducting current lead and superconducting magnet device - Google Patents
Oxide superconducting current lead and superconducting magnet device Download PDFInfo
- Publication number
- JP4082747B2 JP4082747B2 JP7268495A JP7268495A JP4082747B2 JP 4082747 B2 JP4082747 B2 JP 4082747B2 JP 7268495 A JP7268495 A JP 7268495A JP 7268495 A JP7268495 A JP 7268495A JP 4082747 B2 JP4082747 B2 JP 4082747B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxide superconductor
- superconducting
- oxide
- electrode
- main body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
【0001】
【産業上の利用分野】
本発明は、超電導装置に用いられる酸化物超電導電流リードおよび超電導マグネット装置に関する。
【0002】
【従来の技術】
現在の種々の超電導装置においては、外部装置と電気的な接続を持つために超電導電流リードが不可欠であり、今までにも種々の構造の超電導電流リードが提案されている。近年は液体ヘリウムや液体水素等の冷媒への熱侵入量を低下させるための手段として、熱伝導性の低い酸化物超電導体を利用した超電導電流リードが使用されている。
【0003】
ここで、従来の超電導マグネット装置については、図9の断面図を、従来の酸化物超電導リードについては、図10の断面図(a)、(b)を参照しながら説明していく。
【0004】
従来の超電導マグネット装置101は、周囲がクライオスタット102で構成され、クライオスタット102内に超電導マグネット103が収容装着されている。該超電導マグネット103は、液体ヘリウム104中に浸漬冷却されている。また、クライオスタット102外の外部電源側に接続する銅製リード105と、銅製リード105を挿通冷却する液体窒素槽106がある。超電導マグネット103と液体窒素槽106中に浸漬された銅製リード105との間に管状の酸化物超電導電流リード107が接続してある。その他、液体窒素等の冷媒の通路109があり、冷媒の通路109内には、冷媒注入口および冷媒回収口などが設けられている。
【0005】
また、図10(a)に示されているように、酸化物超電導電流リード107は、管状の酸化物超電導体107aの両端部に、銅製の端子107bを直接接続した構成を採っている。
【0006】
なお、図10(b)に示されているように、管状の酸化物超電導体107aの周囲に非接触に機械的強度が高く、熱伝導率の小さい、例えばステンレス鋼などの金属やFRP(Fiber Reinforced Plastics)などの保護部材109を端子107bに支持されるように設置し、管状の酸化物超電導体107aを保護しているものもある。
【0007】
以下、このように構成された超電導マグネット装置101の動作について説明していく。
クライオスタット外の外部電源から供給される電流は、一部分が液体窒素槽106中に浸漬されている銅製リード105に通電する。この液体窒素槽106で外部から侵入する熱を吸収している。その後電流は、超電導状態である酸化物超電導電流リード107を流れる。ここで酸化物超電導電流リード107は、さらに熱の侵入をおさえ、液体ヘリウム104中に浸漬されている超電導マグネット103に電流を通電する。そして、超電導マグネット103は磁界を発生することにより、MRI(Magnetic Resonance Imaging apparatus)や磁気浮上超電導機器などの磁気供給源として利用される。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
上述のように構成された酸化物超電導電流リードおよび超電導マグネット装置は、酸化物超電導電流リードが無い構成と比べて、液体ヘリウムに侵入してくる熱を大幅に低減させることができる。それは、酸化物超電導体の場合は、熱伝導率が銅より1桁以上も小さいばかりでなく、超電導状態を有する臨界温度以下に冷却すれば、通電電流の2乗に比例して発生するジュール熱も発生しないためである。
【0009】
しかしながら、酸化物超電導体は種々の金属と異なり、一般に塑性変形をほとんどせず、曲げ力や衝撃、振動に対して構造的に弱いためクラックなどの破損が生じる恐れがある。クラックなどの破損は、酸化物超電導電流リードにとっては致命的な欠陥となり、超電導マグネットの損傷に繋がり、酸化物超電導体の飛散による二次災害に及ぶこともある。
【0010】
また、保護部材による酸化物超電導体の強度補強は、超電導状態に冷却する際において、保護部材と酸化物超電導体との物性的な熱収縮性の違いによって、酸化物超電導体に大きな歪が生じて破断が起きやすくなるという問題点がある。
そこで、本発明は上記課題に鑑みて、酸化物超電導体との接続部や本体に無理な力が加わることなく、熱収縮および組み立て、構成時の誤差調整に対応でき、振動などの衝撃に対して耐久性があり、しかも仮に破損したとしても超電導マグネットを保護し、かつ歪による酸化物超電導体の破断によって生じる酸化物超電導体の飛散による二次災害も防止することができる信頼性の高い酸化物超電導電流リードおよび超電導マグネット装置を提供することを目的としたものである。
【0011】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために本発明の酸化物超電導電流リードにおいては、酸化物超電導体本体と、前記酸化物超電導体本体の両端部に接続される熱伝導性および電気伝導性を持つ部材からなる電極部と、前記電極部に接続され電流を導くリード部と、前記酸化物超電導体本体を囲むように離間して設けられ前記電極部に支持される保護筒と、前記保護筒の壁内を一端から他端へ貫通し、前記電極部に支持されると共に電気伝導性を持ち前記両端部の電極部と電気的に接続する支持棒を具備し、前記支持棒と少なくとも一方の前記電極部間を弾性支持する弾性体とから構成される。
【0012】
すなわち、本発明は、電極部および保護筒とを弾性体で接続し、酸化物超電導体本体および酸化物超電導体本体に接続される電極部および保護筒に対し、低温下で熱収縮性の相違に起因する歪みを吸収する弾性体を設けると共に酸化物超電導体が超電導状態でなくなった場合であっても両電極間に電流を流しうる構成としたことを骨子としている。
【0015】
また、本発明の超電導マグネット装置では、クライオスタット内で第1冷却材に浸漬されている超電導マグネットと、前記クライオスタット内で第2冷却材に浸漬されているリード部と、前記クライオスタット内の酸化物超電導体本体と、前記酸化物超電導体本体の両端部に接続され、前記リード部および前記超電導マグネットに接続される熱伝導性および電気伝導性を持つ部材からなる電極部と、前記酸化物超電導体本体を囲むように離間して設けられ前記電極部に支持される保護筒と、前記保護筒の周面部において一端から他端へ貫通し、前記電極部に支持されると共に電気伝導性を持ち前記両端部の電極部と電気的に接続する支持棒と、前記支持棒と前記電極部とを弾性支持する弾性体とから構成される。
【0017】
【作用】
本発明による酸化物超電導電流リードによれば、酸化物超電導体の熱収縮による変位は、電極部および保護筒が接続される支持棒に設けられた弾性体が伸縮することで、酸化物超電導本体や接続部に無理な力が加わることが無くなる。
【0018】
また、弾性体によって適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体と電極部との接続部分での電気的、熱的な接触抵抗を低減できる。
万一、酸化物超電導本体がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも支持棒が瞬間的には電気を流すことで超電導マグネットの保護やアーク放電事故を低減させ、しかも、保護筒により酸化物超電導本体の飛散による二次災害を防止することができる。
【0019】
また、この保護筒は外部から酸化物超電導本体への輻射熱の侵入を防止することになり、安定した優れた酸化物超電導電流リードとして機能する。
さらに、本発明による超電導マグネット装置によれば、酸化物超電導電流リードが無い構成と比べて、液体ヘリウムに侵入してくる熱を大幅に低減させることができる。例えば、酸化物超電導体の場合は、熱伝導率が銅より1桁以上も小さいばかりでなく、超電導状態を有する臨界温度以下に冷却すれば、通電電流の2乗に比例して発生するジュール熱も発生しないため、高価な液体ヘリウムを従来の使用量と比べて低減することが可能となる。
【0020】
【実施例】
以下、本発明を図面を参照しながら説明していく。
(実施例1)
図1は、本発明の第1実施例に係る酸化物超電導電流リードの断面図を示している。
【0021】
例えば管状の酸化物超電導体本体1には、熱伝導性および電気伝導性をもつ銅などの上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bが半田や銀ペーストによって接続されている。ここで、酸化物超電導体本体1は、線状および板状の形状でも良い。上部第1電極部2aは、クライオスタット外の外部電源とつながれている。また、酸化物超電導体本体1と同等の熱収縮率で、熱を伝え難いセラミック材料やFRPなどの円筒形状または断面が方形など多角形状等の中空の保護筒3が酸化物超電導体本体1を囲むように離間して配置されている。保護筒3の壁内には一端から他端に貫通している円筒または多角形のガイド穴4が設けられている。ガイド穴4には、電気伝導性をもち、温度変化によっても形状が変化しない物質例えばSUSなどの材料等から構成される支持棒5が挿入されており、上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bにもそれぞれ挿通されている。ここで、図1のように支持棒5の一端にはバネ等の弾性体6が設けてあり、他端は固定されており、酸化物超電導体本体1の軸心上に適切な初期圧縮力を加えてある。
【0022】
また、超電導マグネット7と、下部第1電極部2bとの間を接続する柔軟性のある銅の網線などのリード線8が設けられている。
このように構成された第1実施例の動作については、以下の通りである。
【0023】
酸化物超電導体本体1が超電導状態を保持している通常の場合は、外部電源より供給される電流は、まず液体窒素温度以下に冷却されている上部第1電極部2aを通り、保護筒3も上部第1電極部2aに接続されているが超電導状態にある酸化物超電導体本体1に流れ、さらに下部第1電極部2bおよびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などの磁気供給源に利用される。
【0024】
しかしながら、酸化物超電導体本体1が熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時(常電導状態へ転移した時)は、以下に述べるような動作を行う。
外部電源より供給される電流の流路は、液体窒素温度以下に冷却されている上部第1電極部2aを通り、上部第1電極部2aに接している支持棒5に流れ、さらに下部第1電極部2bおよびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などに利用される。
【0025】
すなわち、本実施例における支持棒5は、熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時に流れる臨界電流値以上の超過電流によって、酸化物超電導体本体1や超電導マグネット7が破損してしまうことを防止する役目を果たしている。 また、上部第1電極部2aは液体窒素に、下部第1電極部2bは液体ヘリウムに浸漬されるため、酸化物超電導体本体1および支持棒5および保護筒3および上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bにはそれぞれ熱収縮がおこる。この熱収縮によって生じる歪により酸化物超電導体本体1が破損することを防ぐために、バネ等の弾性体6が伸縮することで熱収縮による変化分を吸収している。 このような本実施例によれば、常温で酸化物超電導電流リード9を組み立てているため、酸化物超電導電流リード9を構成している各構成要素は、低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒3および上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bが、熱収縮によって変位を生ずる。そして、酸化物超電導体本体1や酸化物超電導体本体1と上部第1電極部2aの接続部分、また酸化物超電導体本体1と下部第1電極部2bとの接続部分に歪による無理な力が加わるが、その歪を弾性体6が吸収することで破損がなくなる。
【0026】
さらに、超電導装置に運搬や組み立て時に外部からの無理な力が加わったり、振動があっても弾性体6が酸化物超電導体本体1の軸心の平行方向および垂直方向からの力を支持し、酸化物超電導本体1に無理な力が作用することを防止する。それによって、酸化物超電導体本体1の割れや折れなどを防止している。
【0027】
また、適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体1と第1電極部2aとの接続部分での電気的および熱的な接触抵抗を低減でき、酸化物超電導体本体1外部からの熱侵入量を低減し、酸化物超電導体本体1に流す電流を増加できるなど性能向上が図れる。
【0028】
万一、酸化物超電導本体1がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも瞬間的に電気が支持棒5に流れることで超電導マグネット7を保護し、またアーク放電事故を防止することが可能となる。しかも、保護筒3により酸化物超電導本体1が破損によって飛散し、それによる二次災害を防止することができる。
【0029】
さらに保護筒3は、外部から酸化物超電導体本体1への輻射熱の侵入を防止することになり、安定して優れた酸化物超電導電流リード9として機能している。
(実施例2)
図2は、本発明の第2実施例に係る酸化物超電導電流リードの断面図を示している。
【0030】
例えば管状の酸化物超電導体本体1には、熱伝導性および電気伝導性をもつ銅などの上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bが半田や銀ペーストによって接続されている。ここで、酸化物超電導体本体1は、線状および板状の形状でも良い。上部第1電極部2aは、クライオスタット外の外部電源とつながれている。また、酸化物超電導体本体1と同等の熱収縮率で、熱を伝え難いセラミック材料やFRPなどの円筒形状または断面が方形など多角形状等の中空の保護筒3が酸化物超電導体本体1を囲むように離間して配置されている。保護筒3の壁には一端から壁中を他端に貫通している円筒または多角形のガイド穴4が設けられている。ガイド穴4には、電気伝導性をもち、温度変化によっても形状が変化しない物質例えばSUSなどの材料等から構成される支持棒5が挿入されており、上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bにもそれぞれ挿通されている。ここで、図2のように支持棒5の両端にはバネ等の弾性体6が設けてあり、酸化物超電導体本体1の軸心上に適切な初期圧縮力を加えてある。
【0031】
また、超電導マグネット7と、下部第1電極部2bとの間を接続する柔軟性のある銅の網線などのリード線8が設けられている。
このように構成された第1実施例の動作については、以下の通りである。
【0032】
酸化物超電導体本体1が超電導状態を保持している通常の場合は、外部電源より供給される電流は、まず液体窒素温度以下に冷却されている上部第1電極部2aを通り、保護筒3も上部第1電極部2aに接続されているが超電導状態にある酸化物超電導体本体1に流れ、さらに下部第1電極部2bおよびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などの磁気供給源に利用される。
【0033】
しかしながら、酸化物超電導体本体1が熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時(常電導状態へ転移した時)は、以下に述べるような動作を行う。
外部電源より供給される電流の流路は、液体窒素温度以下に冷却されている上部第1電極部2aを通り、上部第1電極部2aに接している支持棒5に流れ、さらに下部第1電極部2bおよびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などに利用される。
【0034】
すなわち、本実施例における支持棒5は、熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時に流れる臨界電流値以上の超過電流によって、酸化物超電導体本体1や超電導マグネット7が破損してしまうことを防止する役目を果たしている。 また、上部第1電極部2aは液体窒素に、下部第1電極部2bは液体ヘリウムに浸漬されるため、酸化物超電導体本体1および支持棒5および保護筒3および上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bにはそれぞれ熱収縮がおこる。この熱収縮によって生じる歪により酸化物超電導体本体1が破損することを防ぐために、バネ等の弾性体6が伸縮することで熱収縮による変化分を吸収している。 このような本実施例によれば、常温で酸化物超電導電流リード9を組み立てているため、酸化物超電導電流リード9を構成している各構成要素は、低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒3および上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bが、熱収縮によって変位を生ずる。そして、酸化物超電導体本体1や酸化物超電導体本体1と上部第1電極部2aの接続部分、また酸化物超電導体本体1と下部第1電極部2bとの接続部分に歪による無理な力が加わるが、その歪を弾性体6が吸収することで破損がなくなる。
【0035】
さらに、超電導装置に運搬や組み立て時に外部からの無理な力が加わったり、振動があっても弾性体6が酸化物超電導体本体1の軸心の平行方向および垂直方向からの力を支持し、酸化物超電導本体1に無理な力が作用することを防止する。それによって、酸化物超電導体本体1の割れや折れなどを防止している。
【0036】
また、適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体1と第1電極部2aとの接続部分での電気的および熱的な接触抵抗を低減でき、酸化物超電導体本体1外部からの熱侵入量を低減し、酸化物超電導体本体1に流す電流を増加できるなど性能向上が図れる。
【0037】
万一、酸化物超電導本体1がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも瞬間的に電気が支持棒5に流れることで超電導マグネット7を保護し、またアーク放電事故を防止することが可能となる。しかも、保護筒3により酸化物超電導本体1が破損によって飛散し、それによる二次災害を防止することができる。
【0038】
さらに、保護筒3は、外部から酸化物超電導体本体1への輻射熱の侵入を防止することになり、安定して優れた酸化物超電導電流リード9として機能している。
【0039】
また、実施例1よりも、低温下での酸化物超電導体本体1および保護筒3および上部第1電極部2aおよび下部第1電極部2bの熱収縮による歪を2つの弾性体6が吸収することでより破損を防止している。
(参考例1)
図3は、第1の参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図である。
【0040】
図3のように、例えば管状の酸化物超電導体本体1が、熱伝導性および電気伝導性をもつ銅などの第1電極部10および第2電極部11が電気的に半田や銀ペーストを用いて接続されている。ここで、酸化物超電導体本体1は、線状および板状でも良い。
【0041】
第2電極部11は、図4の外観図に示されるように酸化物超電導体本体1の曲がりを防ぐために、酸化物超電導体本体1との接続部分を酸化物超電導体本体1の軸心方向や軸心方向と対向する方向などの変位を自在に支持している。
【0042】
第1電極部10は、図示されていないが外部電源とつながれている。また、酸化物超電導体本体1と同等の熱収縮で、熱を伝え難いセラミック材料やステンレス材やFRPなどの円筒形状または断面が方形など多角形等の中空の保護筒3が酸化物超電導体本体1を囲むように離間して配置されている。酸化物超電導体本体1の周囲に非接触に配置される保護筒3は、その端部が第1電極部10および第2電極部11に締結されている。また、超電導マグネット7と、第2電極部11との間を接続する柔軟性のある銅の網線などのリード線8が設けられている。
【0043】
また、図4に示すように第2電極部11は、筒状の第1バネ部12および蛇腹状の第2バネ部13から構成されている。第2電極部11は、酸化物超電導体本体1に対して適度なバネ強さに調整されてある。酸化物超電導体本体1との接続側には第1バネ部12が、また、柔軟性をもつリード線8側には第2バネ部13がそれぞれ接続されている。ここで、第1バネ部12は、酸化物超電導体本体1の軸心と平行に複数の第1スリット14が形成されている。また、第2バネ部13は、酸化物超電導体本体1の軸心と垂直方向に複数の第2スリット15が放射状に形成されている。これら第1スリット14および第2スリット15は、酸化物超電導体本体1の軸心と平行方向および垂直方向の熱収縮による歪の変位に対して伸縮自在となるように構成され、歪を吸収している。
【0044】
このように構成された第1の参考例の動作については以下の通りである。酸化物超電導体本体1が超電導状態を保持している通常の場合は、外部電源より供給される電流は、まず液体窒素温度以下に冷却されている第1電極部10を通り、保護筒3も第1電極部10に接続されているが超電導状態にある酸化物超電導体本体1に流れ、さらに第2電極部11およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などに磁気供給源に利用される。
【0045】
しかしながら、酸化物超電導体本体1が熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時(常電導状態へ転移した時)は、以下ような動作を行う。
外部電源より供給される電流の流路は、液体窒素温度以下に冷却されている第1電極部10を通り、第1電極部10に接している保護筒3に流れ、さらに第2電極部11およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして、超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などの磁気供給源に利用される。
【0046】
すなわち本参考例における保護筒3は、熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時の臨界電流値以上の超過電流によって、酸化物超電導体本体1や超電導マグネット7が破損してしまうことを防止する役目を果たしている。
【0047】
また、第1電極部10は液体窒素に、第2電極部11は液体ヘリウムに浸漬されるため、酸化物超電導体本体1および保護筒3および第1電極部10および第2電極部11にはそれぞれ熱収縮がおこる。この熱収縮によって生じる歪により酸化物超電導体本体1が破損することを防ぐために、第2電極部11に設けられる第1スリット14および第2スリット15が伸縮することで熱収縮による変化分を吸収している。
【0048】
このような本参考例によれば、常温で酸化物超電導電流リード9を組み立てているため、酸化物超電導電流リード9を構成している各構成要素は、低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒3および第1電極部10および第2電極部11が、熱収縮によって変位を生ずる。そして、酸化物超電導体本体1や酸化物超電導体本体1と第1電極部10の接続部分、また酸化物超電導体本体1と第2電極部11との接続部分に歪による無理な力が加わるが、その歪を第2電極部11に設けられる第1スリット14および第2スリット15が吸収することで破損がなくなる。さらに、超電導装置に運搬や組み立て時に外部からの無理な力が加わったり、振動があっても第1バネ部12および第2バネ部13が酸化物超電導体本体1の軸心の平行方向および垂直方向からの力を支持し、酸化物超電導本体1に無理な力が作用することを防止する。それによって、酸化物超電導体本体1の割れや折れなどを防止している。
【0049】
また、適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体1と第2電極部11との接続部分での電気的および熱的な接触抵抗を低減でき、酸化物超電導体本体1外部からの熱侵入量を低減し、酸化物超電導体本体1に流す電流を増加できるなど性能向上が図れる。
【0050】
万一、酸化物超電導本体1がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも瞬間的に電気を保護筒3に流すことで超電導マグネット7を保護し、またアーク放電事故を防止することが可能となる。しかも、保護筒3により酸化物超電導本体1が破損によって飛散し、それによる二次災害を防止することができる。
【0051】
さらに保護筒3は、外部から酸化物超電導体本体1への輻射熱の侵入を防止することになり、安定して優れた酸化物超電導電流リード9として機能している。
(参考例2)
図5は、本発明の第2参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図である。
【0052】
図5のように、例えば管状の酸化物超電導体本体1が、熱伝導性および電気伝導性をもつ銅などの第1電極部10および第2電極部11が電気的に半田や銀ペーストを用いて接続されている。また、図5に示されるように第2電極部11が酸化物超電導体本体1の両端部に接続されている。ここで、酸化物超電導体本体1は、線状および板状でも良い。
【0053】
第1電極部10は、図示されていないが外部電源とつながれている。また、酸化物超電導体本体1と同等の熱収縮で、熱を伝え難いセラミック材料やステンレス材やFRPなどの円筒形状または断面が方形など多角形等の中空の保護筒3が酸化物超電導体本体1を囲むように離間して配置されている。酸化物超電導体本体1の周囲に非接触に配置される保護筒3は、その端部が第1電極部10および第2電極部11に締結されている。また、超電導マグネット7と、第2電極部11との間を接続する柔軟性のある銅の網線などのリード線8が設けられている。
【0054】
第2電極部11は、酸化物超電導体本体1に対して適度なバネ強さに調整されてある。この第2電極部11によって、酸化物超電導体本体1の軸心と平行方向および垂直方向の熱収縮による歪の変位に対して伸縮自在となるように構成され、歪を吸収している。
【0055】
このように構成された第2参考例の動作については以下の通りである。酸化物超電導体本体1が超電導状態を保持している通常の場合は、外部電源より供給される電流は、まず液体窒素温度以下に冷却されている第1電極部10を通り、保護筒3も第1電極部10に接続されているが超電導状態にある酸化物超電導体本体1に流れ、さらに第2電極部11およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などに磁気供給源に利用される。
【0056】
しかしながら、酸化物超電導体本体1が熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時(常電導状態へ転移した時)は、以下ような動作を行う。
外部電源より供給される電流の流路は、液体窒素温度以下に冷却されている第1電極部10を通り、第1電極部10に接している保護筒3に流れ、さらに第2電極部11およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして、超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などの磁気供給源に利用される。
【0057】
すなわち本参考例における保護筒3は、熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時の臨界電流値以上の超過電流によって、酸化物超電導体本体1や超電導マグネット7が破損してしまうことを防止する役目を果たしている。
【0058】
また、第1電極部10は液体窒素に、第2電極部11は液体ヘリウムに浸漬されるため、酸化物超電導体本体1および保護筒3および第1電極部10および第2電極部11にはそれぞれ熱収縮がおこる。この熱収縮によって生じる歪により酸化物超電導体本体1が破損することを防ぐために、第2電極部11が伸縮することで熱収縮による変化分を吸収している。
【0059】
このような本参考例によれば、常温で酸化物超電導電流リード9を組み立てているため、酸化物超電導電流リード9を構成している各構成要素は、低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒3および第1電極部10および第2電極部11が、熱収縮によって変位を生ずる。そして、酸化物超電導体本体1や酸化物超電導体本体1と第1電極部10の接続部分、また酸化物超電導体本体1と第2電極部11との接続部分に歪による無理な力が加わるが、その歪を第2電極部11が吸収することで破損がなくなる。さらに、超電導装置に運搬や組み立て時に外部からの無理な力が加わったり、振動があっても第2電極部11が酸化物超電導体本体1の軸心の平行方向および垂直方向からの力を支持し、酸化物超電導本体1に無理な力が作用することを防止する。それによって、酸化物超電導体本体1の割れや折れなどを防止している。
【0060】
また、適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体1と第2電極部11との接続部分での電気的および熱的な接触抵抗を低減でき、酸化物超電導体本体1外部からの熱侵入量を低減し、酸化物超電導体本体1に流す電流を増加できるなど性能向上が図れる。
【0061】
万一、酸化物超電導本体1がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも瞬間的に電気を保護筒3に流すことで超電導マグネット7を保護し、またアーク放電事故を防止することが可能となる。しかも、保護筒3により酸化物超電導本体1が破損によって飛散し、それによる二次災害を防止することができる。
【0062】
さらに保護筒3は、外部から酸化物超電導体本体1への輻射熱の侵入を防止することになり、安定して優れた酸化物超電導電流リード9として機能している。また、参考例1よりも低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒3および第1電極部10および第2電極部11の熱収縮によって生ずる歪をより吸収することで破損をより防止している。
(参考例3)
図6は、本発明の第3参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図を示している。
【0063】
例えば、管状の酸化物超電導体本体1の一端部には、熱伝導性および電気伝導性をもつ銅などの電極部16が半田や銀ペーストによって接続されている。ここで、酸化物超電導体本体1は、線状および板状の形状でも良い。電極部16は、クライオスタット外の外部電源とつながれている。また、酸化物超電導体本体1と同等の熱収縮率で、熱を伝え難いセラミック材料やFRPなどの円筒形状または断面が方形など多角形状等の中空の保護筒体17が酸化物超電導体本体1を囲むように離間して配置されている。さらに、保護筒体17には突起状の部分が設けられている。そして、図6に示されるように突起部分と電極部16との間にはバネ等の弾性体6が設けてあり、酸化物超電導体本体1の軸心上に適切な初期圧縮力を加えてある。そして、超電導マグネット7と、電極部16との間を接続する柔軟性のある銅の網線などのリード線8が設けられている。
【0064】
このように構成された第3参考例の動作については、以下の通りである。酸化物超電導体本体1が超電導状態を保持している通常の場合は、外部電源より供給される電流は、まず液体窒素温度以下に冷却されている電極部16を通り、保護筒体17も電極部16に接続されているが超電導状態にある酸化物超電導体本体1に流れ、さらに電極部16およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などの磁気供給源に利用される。
【0065】
しかしながら、酸化物超電導体本体1が熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時(常電導状態へ転移した時)は、以下に述べるような動作を行う。
外部電源より供給される電流の流路は、液体窒素温度以下に冷却されている電極部11を通り、電極部16に接している保護筒体17に流れ、さらに電極部16およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などに利用される。
【0066】
すなわち、本参考例における保護筒体17は、熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時に流れる臨界電流値以上の超過電流によって、酸化物超電導体本体1や超電導マグネット7が破損してしまうことを防止する役目を果たしている。
【0067】
また、電極部16は液体窒素および液体ヘリウムに浸漬されるため、酸化物超電導体本体1および保護筒体17および電極部16にはそれぞれ熱収縮がおこる。この熱収縮によって生じる歪により酸化物超電導体本体1が破損することを防ぐために、保護筒16の突起部分に設けられたバネ等の弾性体6が伸縮することで熱収縮による変化分を吸収している。
【0068】
このような本参考例によれば、常温で酸化物超電導電流リード9を組み立てているため、酸化物超電導電流リード9を構成している各構成要素は、低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒体17および電極部16が、熱収縮によって変位を生ずる。そして、酸化物超電導体本体1や酸化物超電導体本体1と電極部16の接続部分との接続部分に歪による無理な力が加わるが、その歪を弾性体6が吸収することで破損がなくなる。
【0069】
さらに、超電導装置に運搬や組み立て時に外部からの無理な力が加わったり、振動があっても弾性体6が酸化物超電導体本体1の軸心の平行方向および垂直方向からの力を支持し、酸化物超電導本体1に無理な力が作用することを防止する。それによって、酸化物超電導体本体1の割れや折れなどを防止している。
【0070】
また、適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体1と電極部16との接続部分での電気的および熱的な接触抵抗を低減でき、酸化物超電導体本体1外部からの熱侵入量を低減し、酸化物超電導体本体1に流す電流を増加できるなど性能向上が図れる。
【0071】
万一、酸化物超電導本体1がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも瞬間的に電気が保護筒体17に流れることで超電導マグネット7を保護し、またアーク放電事故を防止することが可能となる。しかも、保護筒体17により酸化物超電導本体1が破損によって飛散し、それによる二次災害を防止することができる。
【0072】
さらに保護筒体17は、外部から酸化物超電導体本体1への輻射熱の侵入を防止することになり、安定して優れた酸化物超電導電流リード9として機能している。
(参考例4)
図7は、本発明の第4参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図を示している。
【0073】
例えば、管状の酸化物超電導体本体1の両端部には、熱伝導性および電気伝導性をもつ銅などの電極部16が半田や銀ペーストによって接続されている。ここで、酸化物超電導体本体1は、線状および板状の形状でも良い。電極部16は、クライオスタット外の外部電源とつながれている。また、酸化物超電導体本体1と同等の熱収縮率で、熱を伝え難いセラミック材料やFRPなどの円筒形状または断面が方形など多角形状等の中空の保護筒体17が酸化物超電導体本体1を囲むように離間して配置されている。さらに、保護筒体17には突起状の部分が設けられている。そして、図7に示されるように突起部分と電極部16との間にはバネ等の弾性体6が設けてあり、酸化物超電導体本体1の軸心上に適切な初期圧縮力を加えてある。そして、超電導マグネット7と、電極部16との間を接続する柔軟性のある銅の網線などのリード線8が設けられている。
【0074】
このように構成された第4参考例の動作については、以下の通りである。酸化物超電導体本体1が超電導状態を保持している通常の場合は、外部電源より供給される電流は、まず液体窒素温度以下に冷却されている電極部16を通り、保護筒体17も電極部16に接続されているが超電導状態にある酸化物超電導体本体1に流れ、さらに電極部16およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などの磁気供給源に利用される。
【0075】
しかしながら、酸化物超電導体本体1が熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時(常電導状態へ転移した時)は、以下に述べるような動作を行う。
外部電源より供給される電流の流路は、液体窒素温度以下に冷却されている電極部11を通り、電極部16に接している保護筒体17に流れ、さらに電極部16およびリード線8の順に通電していく。そして、柔軟性のあるリード線8の下部に配置される超電導マグネット7に導かれ、磁界を発生する。そして超電導マグネット7は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などに利用される。
【0076】
すなわち、本参考例における保護筒体17は、熱などの何らかの要因によりクエンチを起こした時に流れる臨界電流値以上の超過電流によって、酸化物超電導体本体1や超電導マグネット7が破損してしまうことを防止する役目を果たしている。
【0077】
また、電極部16は液体窒素および液体ヘリウムに浸漬されるため、酸化物超電導体本体1および保護筒体17および電極部16にはそれぞれ熱収縮がおこる。この熱収縮によって生じる歪により酸化物超電導体本体1が破損することを防ぐために、保護筒16の突起部分に設けられたバネ等の弾性体6が伸縮することで熱収縮による変化分を吸収している。
【0078】
このような本参考例によれば、常温で酸化物超電導電流リード9を組み立てているため、酸化物超電導電流リード9を構成している各構成要素は、低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒体17および電極部16が、熱収縮によって変位を生ずる。そして、酸化物超電導体本体1や酸化物超電導体本体1と電極部16の接続部分との接続部分に歪による無理な力が加わるが、その歪を弾性体6が吸収することで破損がなくなる。
【0079】
さらに、超電導装置に運搬や組み立て時に外部からの無理な力が加わったり、振動があっても弾性体6が酸化物超電導体本体1の軸心の平行方向および垂直方向からの力を支持し、酸化物超電導本体1に無理な力が作用することを防止する。それによって、酸化物超電導体本体1の割れや折れなどを防止している。
【0080】
また、適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体1と電極部16との接続部分での電気的および熱的な接触抵抗を低減でき、酸化物超電導体本体1外部からの熱侵入量を低減し、酸化物超電導体本体1に流す電流を増加できるなど性能向上が図れる。
【0081】
万一、酸化物超電導本体1がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも瞬間的に電気が保護筒体17に流れることで超電導マグネット7を保護し、またアーク放電事故を防止することが可能となる。しかも、保護筒体17により酸化物超電導本体1が破損によって飛散し、それによる二次災害を防止することができる。
【0082】
さらに保護筒体17は、外部から酸化物超電導体本体1への輻射熱の侵入を防止することになり、安定して優れた酸化物超電導電流リード9として機能している。
【0083】
また、参考例4よりも低温下で酸化物超電導体本体1および保護筒体17および電極部16が熱収縮によって生ずる歪による無理な力を弾性体6が吸収することで破損がさらに防止される。
(実施例3)
本発明の超電導マグネット装置の構成について、図8の断面図を参照しながら以下、説明していく。
【0084】
まず、超電導マグネット装置18は、周囲がクライオスタット19で構成され、クライオスタット19内に超電導マグネット20が収容装着されている。該超電導マグネット20は、液体ヘリウム21(第1冷却材)中に浸漬冷却されている。 また、クライオスタット19外の外部電源側に接続する銅製リード22と、銅製リード22を挿通冷却する液体窒素槽23(第2冷却材)がある。超電導マグネット20と液体窒素槽23中に浸漬された銅製リード22との間に管状の酸化物超電導電流リード9が接続してある。その他、液体窒素等の冷媒の通路24があり、冷媒の通路24内には、冷媒注入口および冷媒回収口などが設けられている。ここで、酸化物超電導電流リード9は、板状および線状の形状でもかまわない。
【0085】
また、酸化物超電導電流リード9について説明していく。例えば管状の酸化物超電導体本体には、熱伝導性および電気伝導性をもつ銅などの上部第1電極部および下部第1電極部が半田や銀ペーストによって接続されている。ここで、酸化物超電導体本体は、線状および板状の形状でも良い。上部第1電極部は、クライオスタット外の外部電源とつながれている。また、酸化物超電導体本体と同等の熱収縮率で、熱を伝え難いセラミック材料やFRPなどの円筒形状または断面が方形など多角形状等の中空の保護筒が酸化物超電導体本体の周囲に非接触に配置されている。保護筒の周面部には一端から壁中を他端に貫通している円筒または多角形のガイド穴が設けられている。ガイド穴には、電気伝導性をもち、温度変化によって形状が変化しない物質例えばSUSなどの材料等から構成される支持棒が挿入されており、上部第1電極部および下部第1電極部にもそれぞれ挿通されている。ここで、支持棒の少なくとも一端にはバネ等の弾性体が設けてあり、他端は固定されており、酸化物超電導体本体の軸心上に適切な初期圧縮力を加えてある。また、超電導マグネットと、下部第1電極部との間を接続する柔軟性のある銅の網線などのリード線が設けられている。
【0086】
以下、このように構成された超電導マグネット装置18の動作について説明していく。
クライオスタット外の外部電源から供給される電流は、一部分が液体窒素槽23中に浸漬されている銅製リード22に通電する。この液体窒素槽23で外部から侵入する熱を吸収している。その後電流は、超電導状態である酸化物超電導電流リード9を流れる。ここで酸化物超電導電流リード9は、さらに熱の侵入をおさえ、液体ヘリウム21中に浸漬されている超電導マグネット20に電流を通電する。そして、超電導マグネット20は磁界を発生することにより、MRIや磁気浮上超電導機器などの磁気供給源として利用される。
【0087】
上述のように構成された超電導マグネット装置18では、酸化物超電導体の場合は、熱伝導率が銅より1桁以上も小さいばかりでなく、超電導状態を有する臨界温度以下に冷却すれば、通電電流の2乗に比例して発生するジュール熱も発生しないため、酸化物超電導電流リード9が無い構成と比べて、液体ヘリウムに侵入してくる熱を大幅に低減させることができる。
【0088】
また、常温で酸化物超電導電流リード9を組み立てているため、酸化物超電導電流リード9を構成している各構成要素は、低温下で酸化物超電導体本体および保護筒および上部第1電極部および下部第1電極部が、熱収縮によって変位を生ずる。そして、酸化物超電導体本体や酸化物超電導体本体と上部第1電極部の接続部分、また酸化物超電導体本体と下部第1電極部との接続部分に歪による無理な力が加わるが、その歪を弾性体が吸収することで破損がなくなる。
【0089】
さらに、超電導装置に運搬や組み立て時に外部からの無理な力が加わったり、振動があっても弾性体が酸化物超電導体本体の軸心の平行方向および垂直方向からの力を支持し、酸化物超電導本体に無理な力が作用することを防止する。それによって、酸化物超電導体本体の割れや折れなどを防止している。
【0090】
また、適切な初期圧縮力を加えているため酸化物超電導体本体と第1電極部との接続部分での電気的および熱的な接触抵抗を低減でき、酸化物超電導体本体外部からの熱侵入量を低減し、酸化物超電導体本体に流す電流を増加できるなど性能向上が図れる。
【0091】
万一、酸化物超電導本体がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも瞬間的に電気が支持棒に流れることで超電導マグネットを保護し、またアーク放電事故を防止することが可能となる。しかも、保護筒により酸化物超電導本体が破損によって飛散し、それによる二次災害を防止することができる。
さらに保護筒は、外部から酸化物超電導体本体への輻射熱の侵入を防止することになり、安定して優れた酸化物超電導電流リードとして機能している。
【0092】
【発明の効果】
以上、説明したように本発明によれば、熱収縮等に起因する酸化物超電導体本体の割れや折れなどを防止できる。
また、万一酸化物超電導本体がクエンチ現象を起こしたり、破損したときでも超電導マグネットの保護やアーク放電事故を無くし、しかも、酸化物超電導体本体の飛散による二次災害を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の第1実施例に係る酸化物超電導電流リードの断面図。
【図2】 本発明の第2実施例に係る酸化物超電導電流リードの断面図。
【図3】 本発明の第1参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図。
【図4】 第1参考例に用いられる第2電極部の外観図。
【図5】 第2参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図。
【図6】 第3参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図。
【図7】 第4参考例に係る酸化物超電導電流リードの断面図。
【図8】 本発明の超電導マグネット装置の断面図。
【図9】 従来の超電導マグネット装置の断面図。
【図10】 従来の酸化物超電導電流リードの断面図。
【符号の説明】
1 酸化物高温超電導本体
2a 上部第1電極部
2b 下部第1電極部
3 保護筒
4 ガイド穴
5 支持棒
6 弾性体
7 超電導マグネット
8 リード線
9 酸化物超電導電流リード
10 第1電極部
11 第2電極部
12 第1バネ部
13 第2バネ部
14 第1スリット
15 第2スリット
16 電極部
17 保護筒体
18 超電導マグネット装置
19 クライオスタット
20 超電導マグネット
21 液体ヘリウム(第1冷却材)
22 銅製リード
23 液体窒素槽(第2冷却材)
24 冷媒の通路[0001]
[Industrial application fields]
The present invention relates to an oxide superconducting current lead and a superconducting magnet device used in a superconducting device.
[0002]
[Prior art]
In various current superconducting devices, a superconducting current lead is indispensable in order to have an electrical connection with an external device, and superconducting current leads having various structures have been proposed so far. In recent years, a superconducting current lead using an oxide superconductor with low thermal conductivity has been used as a means for reducing the amount of heat penetration into a refrigerant such as liquid helium or liquid hydrogen.
[0003]
Here, the conventional superconducting magnet apparatus will be described with reference to the cross-sectional view of FIG. 9, and the conventional oxide superconducting lead will be described with reference to the cross-sectional views (a) and (b) of FIG.
[0004]
A conventional
[0005]
Further, as shown in FIG. 10A, the oxide superconducting
[0006]
In addition, as shown in FIG. 10B, a metal such as stainless steel or FRP (Fiber) with high mechanical strength and low thermal conductivity in a non-contact manner around the
[0007]
Hereinafter, the operation of the
A current supplied from an external power source outside the cryostat energizes the
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
The oxide superconducting current lead and the superconducting magnet device configured as described above can significantly reduce the heat entering the liquid helium as compared with the configuration without the oxide superconducting current lead. In the case of an oxide superconductor, the thermal conductivity is not less than an order of magnitude smaller than that of copper, but if it is cooled below a critical temperature having a superconducting state, Joule heat is generated in proportion to the square of the energization current. This is because neither occurs.
[0009]
However, unlike various metals, oxide superconductors generally do not undergo plastic deformation and are structurally weak against bending forces, impacts, and vibrations, which may cause damage such as cracks. Breakage such as cracks becomes a fatal defect for the oxide superconducting current lead, leading to damage to the superconducting magnet and possibly causing a secondary disaster due to scattering of the oxide superconductor.
[0010]
In addition, the strength reinforcement of the oxide superconductor by the protective member causes a large distortion in the oxide superconductor due to the difference in physical heat shrinkability between the protective member and the oxide superconductor when cooling to the superconducting state. There is a problem that breakage is likely to occur.
Therefore, in view of the above problems, the present invention can cope with thermal shrinkage, assembly, and error adjustment at the time of construction without applying excessive force to the connection part and body of the oxide superconductor, and against shocks such as vibration. Highly reliable oxidation that protects the superconducting magnet even if it is damaged, and can prevent secondary disasters caused by the scattering of the oxide superconductor caused by the fracture of the oxide superconductor due to strain An object of the present invention is to provide a superconducting current lead and a superconducting magnet device.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the oxide superconducting current lead of the present invention comprises an oxide superconductor main body and members having thermal conductivity and electrical conductivity connected to both ends of the oxide superconductor main body. An electrode portion, a lead portion connected to the electrode portion for guiding current, a protective cylinder that is provided so as to surround the oxide superconductor main body and is supported by the electrode portion, and an inner wall of the protective cylinder From one end to the other end and supported by the electrode part With Has electrical conductivity Electrically connected to the electrodes at both ends A support bar is provided, and the support bar and an elastic body that elastically supports between at least one of the electrode portions.
[0012]
That is, according to the present invention, the electrode portion and the protective cylinder are connected by an elastic body, and the heat shrinkability difference is low at low temperatures with respect to the electrode superconductor body and the oxide superconductor body connected to the oxide superconductor main body. An elastic body that absorbs strain caused by In addition, even when the oxide superconductor is no longer in the superconducting state, a current can flow between both electrodes. The point is that.
[0015]
In the superconducting magnet device of the present invention, the superconducting magnet immersed in the first coolant in the cryostat, the lead part immersed in the second coolant in the cryostat, and the oxide superconductivity in the cryostat. A body main body, an electrode portion connected to both ends of the oxide superconductor main body and connected to the lead portion and the superconducting magnet, and a member having thermal conductivity and electrical conductivity; and the oxide superconductor main body A protective cylinder that is provided so as to surround the electrode and is supported by the electrode part, and penetrates from one end to the other end of the peripheral surface part of the protective cylinder, and is supported by the electrode part With Has electrical conductivity Electrically connected to the electrodes at both ends It is comprised from a support bar and the elastic body which elastically supports the said support bar and the said electrode part.
[0017]
[Action]
According to the oxide superconducting current lead according to the present invention, the displacement due to the thermal contraction of the oxide superconductor is caused by the expansion and contraction of the elastic body provided on the support rod to which the electrode portion and the protective cylinder are connected. And no excessive force is applied to the connection.
[0018]
Further, since an appropriate initial compressive force is applied by the elastic body, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the oxide superconductor main body and the electrode portion can be reduced.
In the unlikely event that the oxide superconducting body undergoes a quench phenomenon or breaks, the support rod instantaneously conducts electricity to reduce superconducting magnet protection and arc discharge accidents. Secondary disasters caused by scattering of the main body can be prevented.
[0019]
In addition, this protective cylinder prevents intrusion of radiant heat from the outside into the oxide superconducting body, and functions as a stable and excellent oxide superconducting current lead.
Furthermore, according to the superconducting magnet device according to the present invention, heat entering the liquid helium can be greatly reduced as compared with the configuration without the oxide superconducting current lead. For example, in the case of an oxide superconductor, Joule heat is generated in proportion to the square of the energization current if the thermal conductivity is not less than an order of magnitude lower than that of copper but is cooled below a critical temperature having a superconducting state. Therefore, expensive liquid helium can be reduced compared to the conventional usage.
[0020]
【Example】
The present invention will be described below with reference to the drawings.
Example 1
FIG. 1 shows a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to a first embodiment of the present invention.
[0021]
For example, an upper
[0022]
Further, a
The operation of the first embodiment configured as described above is as follows.
[0023]
In the normal case where the oxide superconductor
[0024]
However, when the oxide superconductor
The flow path of the current supplied from the external power source passes through the upper
[0025]
That is, the
[0026]
Furthermore, even if an excessive force is applied to the superconducting device from the outside during transportation or assembly, or the vibration occurs, the
[0027]
Moreover, since an appropriate initial compressive force is applied, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the
[0028]
In the unlikely event that the
[0029]
Further, the
(Example 2)
FIG. 2 shows a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to the second embodiment of the present invention.
[0030]
For example, an upper
[0031]
Further, a
The operation of the first embodiment configured as described above is as follows.
[0032]
In the normal case where the oxide superconductor
[0033]
However, when the oxide superconductor
The flow path of the current supplied from the external power source passes through the upper
[0034]
That is, the
[0035]
Furthermore, even if an excessive force is applied to the superconducting device from the outside during transportation or assembly, or the vibration occurs, the
[0036]
Moreover, since an appropriate initial compressive force is applied, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the
[0037]
In the unlikely event that the
[0038]
Further, the
[0039]
In addition, the two
( Reference example 1 )
FIG. First reference example 2 is a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to FIG.
[0040]
As shown in FIG. 3, for example, the tubular oxide superconductor
[0041]
As shown in the external view of FIG. 4, the
[0042]
Although not shown, the
[0043]
In addition, as shown in FIG. 4, the
[0044]
Configured like this First reference example The operation of is as follows. In the normal case where the
[0045]
However, when the
The flow path of the current supplied from the external power source passes through the
[0046]
Ie book reference The
[0047]
In addition, since the
[0048]
Book like this reference According to the example, since the oxide superconducting
[0049]
Further, since an appropriate initial compressive force is applied, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the
[0050]
In the unlikely event that the
[0051]
Further, the
( Reference example 2 )
FIG. 5 illustrates the present invention. Second reference example 2 is a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to FIG.
[0052]
As shown in FIG. 5, for example, the tubular oxide superconductor
[0053]
Although not shown, the
[0054]
The
[0055]
Configured like this Second reference example The operation of is as follows. In the normal case where the
[0056]
However, when the
The flow path of the current supplied from the external power source passes through the
[0057]
Ie Reference example The
[0058]
In addition, since the
[0059]
like this Reference example Since the oxide superconducting
[0060]
Further, since an appropriate initial compressive force is applied, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the
[0061]
In the unlikely event that the
[0062]
Further, the
( Reference example 3 )
FIG. 6 illustrates the present invention. Third reference example FIG. 2 shows a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to FIG.
[0063]
For example, one end portion of the tubular oxide superconductor
[0064]
Configured like this Third reference example The operation of is as follows. In the normal case where the
[0065]
However, when the oxide superconductor
The flow path of the current supplied from the external power source passes through the
[0066]
That is, Reference example The
[0067]
Moreover, since the
[0068]
like this Reference example Since the oxide superconducting
[0069]
Furthermore, even if an excessive force is applied to the superconducting device from the outside during transportation or assembly, or the vibration occurs, the
[0070]
Further, since an appropriate initial compressive force is applied, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the
[0071]
In the unlikely event that the
[0072]
Further, the
( Reference example 4 )
FIG. 7 illustrates the present invention. Fourth reference example FIG. 2 shows a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to FIG.
[0073]
For example,
[0074]
Configured like this Fourth reference example The operation of is as follows. In the normal case where the
[0075]
However, when the oxide superconductor
The flow path of the current supplied from the external power source passes through the
[0076]
That is, Reference example The
[0077]
Moreover, since the
[0078]
like this Reference example Since the oxide superconducting
[0079]
Furthermore, even if an excessive force is applied to the superconducting device from the outside during transportation or assembly, or the vibration occurs, the
[0080]
Further, since an appropriate initial compressive force is applied, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the
[0081]
In the unlikely event that the
[0082]
Further, the
[0083]
Also, Reference example 4 In addition, the
(Example 3 )
The configuration of the superconducting magnet apparatus of the present invention will be described below with reference to the cross-sectional view of FIG.
[0084]
First, the superconducting magnet device 18 is composed of a
[0085]
The oxide superconducting
[0086]
Hereinafter, the operation of the superconducting magnet device 18 configured as described above will be described.
A current supplied from an external power supply outside the cryostat energizes the
[0087]
In the superconducting magnet device 18 configured as described above, in the case of an oxide superconductor, not only the thermal conductivity is smaller than that of copper by one digit or more, but also if it is cooled below a critical temperature having a superconducting state, Since no Joule heat is generated in proportion to the square of, the heat entering the liquid helium can be greatly reduced as compared with the configuration without the oxide superconducting
[0088]
Further, since the oxide superconducting
[0089]
In addition, the elastic body supports forces from the parallel and vertical directions of the axis of the oxide superconductor body even when excessive force is applied to the superconducting device during transportation and assembly, and even when there is vibration, the oxide Prevents excessive force from acting on the superconducting body. As a result, the oxide superconductor main body is prevented from cracking or breaking.
[0090]
In addition, since an appropriate initial compressive force is applied, the electrical and thermal contact resistance at the connecting portion between the oxide superconductor body and the first electrode portion can be reduced, and heat intrusion from the outside of the oxide superconductor body can be achieved. The performance can be improved by reducing the amount and increasing the current flowing through the oxide superconductor body.
[0091]
In the unlikely event that the oxide superconducting main body undergoes a quench phenomenon or breaks, electricity can flow instantaneously to the support rod, thereby protecting the superconducting magnet and preventing an arc discharge accident. Moreover, the oxide superconducting main body is scattered due to breakage by the protective cylinder, and secondary disasters due to the scattering can be prevented.
Further, the protective cylinder prevents intrusion of radiant heat from the outside to the oxide superconductor main body, and functions stably as an excellent oxide superconducting current lead.
[0092]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is possible to prevent the oxide superconductor main body from being cracked or broken due to heat shrinkage or the like.
In addition, even if the oxide superconducting body is quenched or damaged, the superconducting magnet can be protected and an arc discharge accident can be eliminated, and a secondary disaster due to scattering of the oxide superconducting body can be prevented.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view of an oxide superconducting current lead according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 3 of the present invention First reference example Sectional drawing of the oxide superconducting electric current lead which concerns on.
[Fig. 4] First reference example The external view of the 2nd electrode part used for this.
[Figure 5] Second reference example Sectional drawing of the oxide superconducting electric current lead which concerns on.
[Fig. 6] Third reference example Sectional drawing of the oxide superconducting electric current lead which concerns on.
[Fig. 7] Fourth reference example Sectional drawing of the oxide superconducting electric current lead which concerns on.
FIG. 8 is a cross-sectional view of the superconducting magnet device of the present invention.
FIG. 9 is a cross-sectional view of a conventional superconducting magnet device.
FIG. 10 is a cross-sectional view of a conventional oxide superconducting current lead.
[Explanation of symbols]
1 High-temperature oxide superconducting body
2a Upper first electrode part
2b Lower first electrode part
3 protection cylinder
4 Guide hole
5 Support rod
6 Elastic body
7 Superconducting magnet
8 Lead wire
9 Oxide superconducting current lead
10 First electrode section
11 Second electrode section
12 First spring part
13 Second spring part
14 1st slit
15 Second slit
16 Electrode section
17 Protective cylinder
18 Superconducting magnet device
19 Cryostat
20 Superconducting magnet
21 Liquid helium (first coolant)
22 Copper lead
23 Liquid nitrogen tank (second coolant)
24 Refrigerant passage
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7268495A JP4082747B2 (en) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | Oxide superconducting current lead and superconducting magnet device |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7268495A JP4082747B2 (en) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | Oxide superconducting current lead and superconducting magnet device |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08273922A JPH08273922A (en) | 1996-10-18 |
JP4082747B2 true JP4082747B2 (en) | 2008-04-30 |
Family
ID=13496458
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7268495A Expired - Fee Related JP4082747B2 (en) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | Oxide superconducting current lead and superconducting magnet device |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4082747B2 (en) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5065102B2 (en) * | 2008-03-07 | 2012-10-31 | 公益財団法人鉄道総合技術研究所 | Manufacturing method of high-temperature superconducting current lead |
JP5693915B2 (en) * | 2010-10-29 | 2015-04-01 | 住友重機械工業株式会社 | Superconducting current lead and superconducting magnet device |
JP5697162B2 (en) * | 2011-11-14 | 2015-04-08 | 学校法人中部大学 | Current lead |
JP5697161B2 (en) * | 2011-11-14 | 2015-04-08 | 学校法人中部大学 | Current lead |
JP6517112B2 (en) * | 2015-08-27 | 2019-05-22 | 住友重機械工業株式会社 | Superconducting lead structure |
CN108806917B (en) * | 2018-06-29 | 2020-10-16 | 苏州超磁半导体科技有限公司 | Superconducting magnet low-temperature structure supporting rod |
CN114284026B (en) * | 2021-12-21 | 2024-04-05 | 深圳供电局有限公司 | Metal-enclosed liquid nitrogen insulating superconducting line |
-
1995
- 1995-03-30 JP JP7268495A patent/JP4082747B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH08273922A (en) | 1996-10-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5742217A (en) | High temperature superconductor lead assembly | |
EP0596249B1 (en) | Compact superconducting magnet system free from liquid helium | |
JP4082747B2 (en) | Oxide superconducting current lead and superconducting magnet device | |
JPS60189207A (en) | Superconductive magnet device | |
JP2011134921A (en) | Superconducting magnet | |
JPS5998505A (en) | Super conductive current lead | |
KR100573915B1 (en) | Toroidal coil structure for superconducting tokamak | |
JPH08321416A (en) | Current lead for superconducting device | |
JPH07283023A (en) | Superconducting oxide current lead | |
JP4734004B2 (en) | Superconducting current lead | |
JP3125532B2 (en) | Current lead using oxide superconductor | |
US4458099A (en) | Three-phase combined type gas insulated electrical apparatus | |
JPH11191511A (en) | Oxide superconducting current lead | |
JP3185521B2 (en) | Current lead | |
JPH06252454A (en) | Superconductive current lead | |
JP2000101153A (en) | Current lead for superconducting device | |
JP2768776B2 (en) | Conductor for current lead | |
JP3181345B2 (en) | Superconducting current lead | |
Noto et al. | Design and Performance of Superconducting Magnets for Hybrid Magnets (Part I. Establishment and Tests of Hybrid Magnet System at HFLSM) | |
Koyanagi et al. | A cryocooler-cooled 10 T superconducting magnet with 100 mm room temperature bore | |
US20120049990A1 (en) | electromagnetic device | |
JPS63108703A (en) | Supporting structure of electrical power supply line for superconductive conductor | |
JPH0570921B2 (en) | ||
JPH08153618A (en) | Current lead for superconducting device | |
JPH05109531A (en) | Oxide superconducting current lead |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041027 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041029 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041228 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20050414 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050415 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20050606 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080117 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080212 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110222 Year of fee payment: 3 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |