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【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、複写機、ファクシミリ、プリンタ等の画像形成装置等に用いられるシート搬送装置、定着装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
コピー等に用いられる普通紙や、ＯＨＰシートや、カード、ハガキ等の厚紙や、封筒等の、普通紙よりも熱容量が大きないわゆる特殊シートや、紙幣等（以下「シート」という）を搬送するシート搬送装置が、複写機、ファクシミリ、プリンタ等の画像形成装置、ＡＴＭ、シート上に形成された像を溶融により剥離してシートを再利用できるようにするシート再生装置等に、従来、広く用いられている。シート搬送装置は、ローラや、ローラに掛け渡された無端ベルト等の駆動部材と、この駆動部材に圧接される加圧部材とを有している。
【０００３】
シート搬送装置が上述のような画像形成装置に、定着装置の一部として用いられる場合には、画像形成部で形成されたトナー画像をシートに転写し、このトナー画像が未定着状態で乗ったシートを、シート搬送装置によって搬送する定着装置に通して永久画像とすることが行われている。
【０００４】
定着装置としては、回転駆動される加熱可能な駆動部材としての定着用ローラと、この定着用ローラに平行に対向配置され、且つ、圧接されて回転される加圧部材としての加圧用ローラとから成る基本構成を有するものがあり、未定着トナー画像が乗ったシートを定着用ローラと加圧用ローラとの間に通して挟持搬送すると、定着用ローラの熱でトナーが溶融するとともに溶融トナーが圧力でシートの組成繊維間に入り込んで絡む等して、その結果、脱落しない永久画像として定着される。
【０００５】
ところで、このような定着装置では、互いに圧接されたローラ間に未定着トナー画像が乗ったシートを挟んで搬送するため、各ローラの表面精度のバラツキやこれに基づく接触圧の不均一性、あるいはローラの表面性状の不均一性等の要因により、記録材にシワが発生することがある。シワが発生した場合、記録材の記録媒体としての品質が低下することになる。
【０００６】
一方、各ローラの間の摩擦係数が均一に分布している場合においては、搬送されるシートは定着用ローラにより幅方向に均一な搬送力を受けるともに加圧用ローラが負荷になって、シートの搬送速度は定着用ローラの表面線速度より若干遅くなり幅方向で均一に分布する。このように幅方向全体にわたり均一な搬送速度でシートを搬送した場合、シートは定着温度まで急速に加熱されるために縦しわが生じ易い。
【０００７】
これを防止するものとして、ローラ形状を鼓形としたシート搬送装置を有する定着装置が知られている。定着用ローラと加圧用ローラをその外径が軸方向における中央部より両端部が徐々に大きくなるように形成したものである。このような鼓形状とすることにより、圧接時ローラの両端部が外方へ延びる変形を起こし、これに伴って記録材の両端部はそれぞれ外方へ引っ張られる。このため、シートの搬送方向と直交する方向、すなわちシートの幅方向に常時引っ張り力が働き、定着動作中、終始シワ発生を抑制する力が作用する。
【０００８】
しかしながら、鼓形のローラを採用した場合、一般的なストレート円筒形のローラに比べて精度を出すのが困難な多次元曲面が存在するので、製造コストの観点から問題があった。
【０００９】
上記シワの発生は両面画像形成において特に問題となるが、これを以下に説明する。
【００１０】
シートの１面側（表面）のみに画像を定着する場合には、鼓形による上記シワ発生抑制機能が発揮されて問題はないが、フルカラー複写機の両面複写等の両面画像形成においては、１面側の定着工程によって生じたシートの変形及び表面性状の変化が２面側（裏面）の定着に影響を及ぼす。
【００１１】
一般的にシートの中央部は端部に比べて画像比率が高く、トナーが多く存在する。このため、１面目の定着によるトナーの溶融及び凝縮によってシートの中央部にはカールや歪みが生じ易い。
【００１２】
また、定着後のトナーの表面はシートの地肌に比べて緻密であり、塗布したオイルが紙に吸収されずに表面に残ることもあり、シート全体の表面性状としては中央部が滑り易い状況となっている。かかる状態で２面目の定着のための挟持搬送が行われると、中央部の方がその摩擦力の低さから両端部より速く搬送されて搬送力の偏在が生じ、上記カールや歪みが生じていた場合にはこれらが寄せられる結果となり、シワが発生する。
【００１３】
このような両面複写の場合における問題に対処すべく、特開平６−３０１３０６号公報には、シワを発生させる根本的原因ともいえるローラ間の接触圧そのものをシワを発生させない程度に低減し、且つ、定着不良を起こさないニップ幅（接触幅）を確保する内容のものが提案されている。
【００１４】
かかる思想の具体化は、各ローラの表面を構成する弾性層の厚みや表面硬度に接触圧との関係の下に一定の条件を付することによってなされている。
【００１５】
また、特開平８−１３７３１０号公報には、加圧用ローラの代わりとしての非回転の固定的弾性加圧部材の表面形状を端部よりも中央部が突出する形状とし、記録材の中央部の摩擦力を大きくする内容のものが提案されている。
【００１６】
上記固定的弾性加圧部材の表面形状によって中央部の摩擦力が端部に比べて高くなるため、中央部での搬送速度が端部に比べて遅くなり、その結果、シートの搬送方向と直交する方向に引っ張り力が生じてシワ発生が防止される、というものである。
【００１７】
また、特開平６−１１０３５１号公報には、両面画像形成時のシートのシワ、及び画像形成部への離型剤の付着による画像劣化を防止する観点から、１面定着時と２面定着時でその離型剤の塗布量もしくは種類を変える内容のものが提案されている。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
上記特開平６−３０１３０６号公報記載のものでは、接触圧と、双方のローラのそれぞれの弾性層の厚みの差等との相互関係が存在するので、制限の多さによって、ローラの製造上の困難性を伴う問題がある。
【００１９】
また、上記特開平８−１３７３１０号公報記載のものでは、固定的弾性加圧部材の表面形状に鼓形と同様の多次元曲面が存在するので、製造上の困難性の問題が依然として存在する。
【００２０】
また、特開平６−１１０３５１号公報記載のものでは、離型剤の塗布の制御構成が複雑であり、近年における装置の小型化、簡易化の趨勢に沿えない、という問題がある。
【００２１】
これらの不具合は、トナーを定着されるシートを搬送するための駆動部材としての定着用回転体としての無端の定着ベルトと、この定着ベルトを掛け渡した張架部材と、この張架部材に対向して配置され定着ベルトを挟んで張架部材に圧接された加圧部材とを有するシート搬送装置を用いる定着装置においても発生する。
【００２２】
しかし、このタイプの定着装置においてしわを防止するものとしては、張架部材や加圧部材を鼓状のローラとし、用紙の送り方向における両端の速度を中心部の速度より大きくして、シートに対しその中心部分からその両端部分へ向けた方向への張力を生じさせるもののみが提案されているにすぎず、鼓状のローラの作成にはかなりの精度を要しコストがかかるという問題がある。
【００２３】
一方、回転駆動される加熱可能な駆動部材としての加熱用回転体としての定着用ローラと、この定着用ローラに平行に対向配置され、且つ、圧接されて回転される加圧部材としての加圧用ローラとから成る基本構成のシート搬送装置を有する、いわゆる加熱ローラ定着装置においては、定着ローラ、加圧ローラの少なくとも一方の外径形状を、その長手方向の両端部の外径が最大で、中央部に向かって徐々に小さくなり、中央部の外径が最小となるような、いわゆる逆クラウン形状に形成して、シートが前記ニップ部を通過する時に、シートの両端が引っ張られるようにすることにより、シワが生じるのを防止するものもある。また両端部の径が中央部の径より大きな逆クラウン状の駆動ローラと一様な径の従動ローラを使用し、搬送するシートの両端部の搬送速度を中央部の搬送速度より大きくしてシートにしわが生じることを防止するシート搬送装置が特開平５−４０４２８号公報に開示されている。
【００２４】
しかし、このような構成においては、シートを定着ローラ等の長手方向に強制的に引き伸ばすこととなり、コシの弱いシートの場合は、その両端部がうねって、いわゆる波打ちやしわが生じてしまい、特に、両面印刷の時等には、画像品位を損ねてしまうことがあった。また、逆クラウン上の駆動ローラを形成する場合には、ローラの長手方向で１／１００ｍｍのオーダーで寸法精度を管理する必要があり、コスト上昇の原因となってしまう。
【００２５】
そこで、特開平７−１２９０１４号公報においては、両ローラの少なくとも一方の外径形状が、シート通過領域内で、長手方向に徐々に大きくなり、次いで徐々に外径が小さくなることを繰り返す波状形状を有し、ストレスが波状形状の影響で周期的に開放されているので、端部にストレスが集中することなく、波打ちを防止することができる加熱定着装置が開示されている。
【００２６】
しかしながら、かかる定着装置においては、両ローラの少なくとも一方の外径形状が複雑な波状形状を有しているので、このようなローラを作成するには高精度が要求され、しかもコストがかかるという問題点があった。
【００２７】
また、特開平８−２０８０８８号公報おいては、シートに搬送力を与えるローラの中央部分と両端部分のいずれか一方にトラクション係数を大きくするための刻み面を形成し、他方をトラクション係数を小さくするために平滑面とし、２種類のトラクション係数を組み合わせて、両係数の中間の一定のトラクション係数となるようにして搬送するシートのしわ発生を防止するシート搬送装置が開示されている。
【００２８】
しかし、搬送されるシートに発生するしわはシートの送り速度分布で定まるが、シートの搬送速度は、シートを挟んだときの駆動部材としての駆動ローラとシートとの間及び加圧部材としての従動ローラとシートとの間のトラクション係数及び摩擦係数の関係に大きく依存するため、シートに搬送力を与える駆動ローラに２種類のトラクションを与えるようにして、駆動ローラとシートとの間のトラクション係数を両係数の中間の一定のトラクション係数となるようにしても明確な効果を得ることは困難である。
【００２９】
そこで、本発明は、製造上の困難性を回避できるとともに、簡易な構成でシートの波打ちやシワの発生を抑制できる低廉なシート搬送装置の提供を、その目的とする。
【００３０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記従来の各シワ抑制方式のうち、特開平８−１３７３１０号公報記載のものと同様に、加圧用ローラの中央部における記録材の摩擦力を端部側より高めて引っ張り力を発現させる方式を基本の１つとしている。
【００３１】
しかしながら、これを従来のようにローラの形状によって実現するのではなく、製造上の困難性を回避すべく、加圧用ローラの表面性状の差等によって実現したものである。
【００３６】
請求項１に記載の発明では、加熱ローラと、前記加熱ローラに対向して並行に設けられる加圧ローラとを有し、前記加熱ローラと前記加圧ローラとの間で未定着トナーを載せたシートを狭持搬送し、定着する定着装置であって、前記加熱ローラに離型材を塗布する離型材塗布手段と、一端が前記加圧ローラの表面に接触するとともに他端が支持部材に支持されたゴムブレードを有し、前記加圧ローラの表面に転移した離型材を回収する離型材回収手段と、を有し、前記ゴムブレードが対応する領域は、前記離型材塗布手段が対応する最大通紙領域内において、前記加圧ローラの軸方向における中心部位表面のみからなることを特徴とする。
【００３７】
【発明の実施の形態】
この発明のシート搬送装置は駆動部材としての駆動ローラと加圧部材としての従動ローラとを有する。駆動ローラは中央部の領域の表面が滑らかに形成され、両端部の領域の表面が粗く形成され、従動ローラは中央部の領域の表面が粗く形成され、両端部の領域の表面が滑らかに形成される場合がある。駆動ローラ、従動ローラは離型剤の塗布を行われる場合がある。従動ローラは軸方向において周期的に表面の粗さを変化される場合がある。つまり駆動ローラや従動ローラの幅方向において駆動ローラ及び／又は従動ローラの摩擦係数もしくはトラクション係数を異ならせることで、搬送するシートに対する駆動ローラと従動ローラの間の摩擦係数もしくはトラクション係数（以下、摩擦係数という）が変化される。
【００３８】
そして駆動ローラと従動ローラの摩擦係数の差Δμがシート搬送方向と直交する方向において変化し、摩擦係数差の分布が、搬送するシートの中央部近傍領域が端部よりも小さくなるように構成される場合があり、駆動ローラと従動ローラの摩擦係数の差Δμの変化分布を、中央部の領域が端部より小さくなるようにすると、駆動ローラと従動ローラの摩擦係数差Δμの大きいシートの両端部の速度が速くなり、摩擦係数差Δμの小さいシートの中央部で速度が遅くなる。係る場合には駆動ローラと従動ローラの摩擦係数差Δμによりシートの幅方向で送り速度を調節することができる。そしてシートの中央領域の送り速度より両端部の送り速度を早くすることにより、シートの両端部を広げる作用をして搬送されるシートにしわが生じることを防止することができる。
【００３９】
【実施例】
図１はこの発明の一実施例のシート搬送装置の構成図である。以下各実施例において説明するシート搬送装置は、コピー等に用いられる普通紙や、ＯＨＰシートや、カード、ハガキ等の厚紙や、封筒等の、普通紙よりも熱容量が大きないわゆる特殊シートや、紙幣等（以下適宜「シート」、「記録材」、「用紙」等という）を搬送するものであって、複写機、ファクシミリ、プリンタ等の画像形成装置、ＡＴＭ、シート上に形成された像を溶融により剥離してシートを再利用できるようにするシート再生装置等に用いることができるが、画像形成装置において定着装置に用いる場合について説明している。
【００４０】
図に示すように、シート搬送装置３０１は荷重Ｐｒで押圧された駆動部材としての駆動ローラ３０２と加圧部材としての従動ローラ３０３とを有し、上述のように、複写機等の画像形成装置に使用され、記録用紙等のシート３０４を搬送する。このシート搬送装置３０１の駆動ローラ３０２は駆動モータや駆動伝達機構に連結され、駆動伝達機構の駆動力により回転し、駆動ローラ３０２の回転により従動ローラ３０３を回転させている。この駆動ローラ３０２で従動ローラ３０３を回転しているときの駆動ローラ３０２の表面線速度Ｖ１と従動ローラ３０３の表面線速度Ｖ２を比較すると、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との間の滑りなどの伝達力損失のため従動ローラ３０３の表面線速度Ｖ２が駆動ローラ３０２の表面線速度Ｖ１より若干遅くなる。このように荷重Ｐｒで押圧されている駆動ローラ３０２の表面線速度Ｖ１と従動ローラ３０３の表面線速度Ｖ２に差がある場合、線速度の差に起因する摩擦力が生じる。この摩擦力はトラクションといわれ、表面線速度が大きい駆動ローラ３０２には減速するようにトラクションＦ１が接線力として働き、表面線速度が小さい従動ローラ３０３にはトラクションＦ２がトラクションＦ１と同じ大きさで逆向きの接線力として働く。このトラクションＦと荷重Ｐとの比μｔをトラクション係数といい、トラクション係数μｔは駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３のすべり率（ｄＶ／Ｖ）＝（Ｖ１−Ｖ２）／Ｖ１の関数として表せる。通常の乾燥摩擦状態におけるトラクション係数μｔは、すべり率（ｄＶ／Ｖ）が小さい領域ではすべり率（ｄＶ／Ｖ）に比例し、速度差が大きくなると動摩擦係数が漸近線となる。またトラクション係数μｔは、静摩擦係数、接触面の幾何学的条件、弾性係数に依存するので、トラクション係数μｔをローラの材質の選択、その表面の被膜、被覆等によって調節することができるが、本実施例及び以下の実施例においては、おもに駆動部材、従動部材の表面の粗さ、離型剤の塗布、被覆がトラクション係数μｔに大きな影響を与えている。
【００４１】
駆動ローラ３０２は、第１の実施例を示す図２の斜視図に示すように中央部の領域３２１の表面が滑らかに形成され、両端部の領域３２２の表面が粗く形成され、駆動ローラ３０２とシート３０４との摩擦係数もしくはトラクション係数μ２４は、図３に示すように、中央部で小さくなるように分布している。
【００４２】
本実施例を含み以下説明する実施例においては、駆動部材、加圧部材の表面の粗さを変化させたり、離型剤を塗布したり、することを行うが、これによりシート搬送装置における摩擦係数及びトラクション係数の調節が同時に行われるので、以下の説明においては摩擦係数及びトラクション係数を摩擦係数という。
【００４３】
従動ローラ３０３は中央部の領域３３１の表面が粗く形成され、両端部の領域３３２の表面が滑らかに形成され、従動ローラ３０３とシート３０４との摩擦係数（上述のように摩擦係数又はトラクション係数を指す。以下同じ。）μ３４は図３に示すように、中央部で大きくなるように分布し、シート３０４に対する駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数の差Δμ＝（μ２４−μ３４）の変化分布は、図３に示すように、中央部の領域Ｗが端部より小さくなるように構成されている。
【００４４】
このように駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数の差Δμの変化分布を、中央部の領域Ｗが端部より小さくなるようにすると、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμの大きいシート３０４の両端部の速度が速くなり、摩擦係数差Δμの小さいシート３０４の中央部で速度が遅くなる。これは図４に示すように、駆動ローラ３０２が力ｆ１でシート３０４を送ろうとするときに、速度の遅い従動ローラ３０３が力ｆ２でシート３０４を送るのを妨げるためである。この力ｆ１、ｆ２の関係は摩擦係数差Δμにより変化し、力ｆ１、ｆ２の関係の変化によりシート３０４の送り速度が変化する。摩擦係数差Δμが小さいということは、図３に示すように、駆動ローラ３０２とシート３０４の摩擦係数μ２４に比べて従動ローラ３０３とシート３０４の摩擦係数μ３４が大きく、その結果、シート３０４を送る力ｆ１と妨げる力ｆ２がほぼ同じになり、駆動ローラ３０２がシート３０４を搬送しようとするのを従動ローラ３０３が妨げて、シート３０４の送り速度はあまり大きくならない。これに対して摩擦係数差Δμが大きいということは、駆動ローラ３０２とシート３０４の摩擦係数μ２４に比べて従動ローラ３０３とシート３０４の摩擦係数μ３４が小さく、シート３０４を送る力ｆ１より妨げる力ｆ２が小さいため、駆動ローラ３０２がシート３０４を搬送しようとするとき従動ローラ３０３で妨げる力が小さく、シート３０４の送り速度が速くなる。したがって駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμによりシート３０４の幅方向で送り速度を調節することができる。そしてシート３０４の中央領域Ｗの送り速度より両端部の送り速度を早くすることにより、シート３０４の両端部を広げる作用をして搬送されるシート３０４にしわが生じることを防止することができる。
【００４５】
上記実施例は駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の両方の表面状態を記録用紙３０４の搬送方向と直交する方向において変化させた場合について説明したが、第２の実施例を示す図５に示すように、駆動ローラ３０２の表面を均一にして、従動ローラ３０３の中央領域３３１の表面を粗くし、両端部の領域３３２の表面を滑らかにして、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを、図６に示すように、シート３０４の中央領域Ｗで小さくし、両端部の領域で大きくなるようにしても良い。
【００４６】
また、第３の実施例を示す図７に示すように、従動ローラ３０３の表面を均一にして、駆動ローラ３０２の中央領域３２１の表面を滑らかにして、両端部の領域３３２の表面を粗くして、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを、図８に示すように、シート３０４の中央領域Ｗで小さくし、両端部の領域で大きくなるようにしても良い。
【００４７】
このように駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３のいずれか一方の表面を均一に形成することによりローラの加工を簡単に行うことができ、加工工数を低減することができる。
【００４８】
また、シート搬送装置３０１を例えば複写機等の画像形成装置の定着装置に使用している場合、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の記録用紙等のシート３０４に転写された未定着画像が接触するローラの表面を均一に形成することにより、シート紙３０４が駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３とを通るとき、転写された画像が乱れることを防止することができ、良質な画像を安定して形成することができる。
【００４９】
上記各実施例は駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の表面の加工状態を変えて、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμをシート３０４の搬送方向と直交する方向で変化させた場合について説明したが、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の表面の材質を両端部の領域と中央部の領域とで変えて、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμをシート搬送方向と直交する方向で変化させるようにしても良い。このように駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の表面の材質を両端部の領域と中央部の領域とで変えることにより、簡単に駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμをシート搬送方向と直交する方向で変化させて分布させることができる。
【００５０】
また、上記各実施例は駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを中央部の領域と両端部の領域で１段階に変化させた場合について説明したが、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の少なくとも一方に表面あらさの異なる複数領域、例えば、第４の実施例を示す図９に示すように、駆動ローラ３０２の中央部の表面が滑らかに形成され領域３２１と両端部の表面が粗く形成された領域３２２の中間部に表面が中間のあらさで形成された領域３２３を設け、従動ローラ３０３の中央部の表面が粗く形成され領域３３１と両端部の表面が滑らかに形成された領域３３２の中間部に表面が中間のあらさで形成された領域３３３を設け、図１０に示すように、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との摩擦係数差Δμを中央部の領域と両端部の領域で段階的に変化させるようにしても良い。このように、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との摩擦係数差Δμを中央部の領域と両端部の領域で段階的に変化させることにより、シート３０４の搬送速度が幅方向で急激に変化することを防ぐことができ、シート３０４に大きな応力が加えられず、薄紙など腰の無い記録用紙でもしわや波打ちの発生を低減でき、画像品質の低下を防ぐことができる。
【００５１】
また、上記実施例は駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３に表面あらさの異なる３領域を設けた場合について説明したが、第５の実施例を示す図１１に示すように、駆動ローラ３０２の中央部に幅Ｗ１の表面が滑らかな領域３２１を設け、従動ローラ３０３の中央部には幅Ｗ１と異なる幅Ｗ２を有する表面が粗い領域３３１を設け、図１２に示すように、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との摩擦係数差Δμを中央部の領域と両端部の領域で段階的に変化させるようにしても良い。
【００５２】
このように駆動ローラ３０２の中央部の表面が滑らかな領域３２１と従動ローラ３０３の中央部の表面が粗い領域３３１の幅を異ならせると、簡単な構成で駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との摩擦係数差Δμを中央部の領域と両端部の領域で段階的に変化させることができる。
【００５３】
さらに、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との表面の粗さを順次変化させて、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との摩擦係数差Δμを、第６の実施例を示す図１３に示すように、滑らかに変化させるようにしても良い。
【００５４】
また、シート搬送装置３０１を例えば複写機等の画像形成装置に使用しているときに、図１４に示すように、シート３０４の従動ローラ３０３と接触する面の中央部に定着した画像３０５が形成されている場合がある。このシート３０４の画像３０５の領域と両端部の領域３０６では表面の状態が異なり、画像３０５の表面が両端部の領域３０６の表面より滑らかになる。この場合、図１４に示すように、駆動ローラ３０２の表面を均一にして、従動ローラ３０３の中央領域３３１の表面を粗くし、両端部の領域３３２の表面を滑らかにしても、従動ローラ３０３の中央領域３３１とシート３０４の画像３０５との間の摩擦係数μ３１５及び従動ローラ３０３の両端部の領域３３２とシート３０４の画像３０５との間の摩擦係数μ３２５は、図１５に示すように小さくなる。この摩擦係数μ３１５が一定限度より小さくなると、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３との摩擦係数差Δμはシート３０４の中央領域で両端部の領域より大きくなってしまう。そこで、第７の実施例を示す図１６に示すように、従動ローラ３０３の中央領域３３１とシート３０４の画像３０５との間の摩擦係数μ３１５と従動ローラ３０３の両端部の領域３３２とシート３０４の画像３０５との間の摩擦係数μ３２５の差（μ３１５−μ３２５）が従動ローラ３０３の両端部の領域３３２とシート３０４の両端部の領域３０６との間の摩擦係数μ３２６と従動ローラ３０３の両端部の領域３３２とシート３０４の画像３０５との間の摩擦係数μ３２５との差（μ３２６−μ３２５）より大きくなるように、従動ローラ３０３の中央領域３３１の表面あらさを定め（具体的には高摩擦とする）、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμがシート３０４の中央領域で両端部の領域より小さくなるようにする。このようにしてシート３０４の搬送速度を、常に、中央部の領域で小さくして両端部の領域で大きくすることができ、裏面に画像があるシート３０４を搬送する場合でもしわが生じることを低減することができる。
【００５５】
［具体例１］ 例えば電子写真方式の複写機の定着装置に図４に示すシート搬送装置３０１を使用し、駆動ローラ３０２を発熱部とし従動ローラ３０３を加圧部として記録用紙やＯＨＰシート等を搬送して、搬送した記録用紙等にしわが生じるかどうかを調べた。駆動ローラ３０２は円筒状のアルミや鉄及びその合金からなり、内部にハロゲンヒータを配置し、外表面にはトナーなどの画像形成剤との離型性を高めるため１０μｍから３０μｍのフッ素系樹脂層を形成して均一な滑らかな表面とし、従動ローラ３３０は鉄など金属芯の上に弾性体層として耐熱性のあるシリコンゴムの外層を形成し、中央部の領域３２１の表面を粗くして、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを中央部の領域で両端部の領域より約０．６小さくなるようにした。この駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の温度を約１５０°Ｃにして白紙を一定枚数通した結果、しわは１枚も生じなかった。また、比較例として駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμが均一に分布している場合に、上記と同じ条件で白紙を通した結果、８割の白紙にしわが発生した。
【００５６】
［具体例２］ また、従動ローラ３０３の中央部の領域３２１の表面を粗くして、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを中央部の領域で両端部の領域より約１．０小さくして、裏面中央部にベタ画像領域３０５を有する記録用紙を一定枚数、例えば１０枚以上通した結果、しわは１枚も生じなかったが、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを中央部の領域で両端部の領域より約０．６小さくした場合には、ほとんど全部の記録用紙の後端の中央付近に縦にしわが発生した。したがって、記録用紙の両面に印刷する場合には、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを中央部の領域で両端部の領域より一定範囲以上小さくすると良いことが確認できた。
【００５７】
［具体例３］ 上記具体例１に示したシート搬送装置でしわの発生し易い薄い白紙を１００枚通したところ、約２割がローラ入口で紙に波打ちが発生してしわが発生した。そこで、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３の摩擦係数差Δμを中央部の領域で両端部の領域より段階的に約０．６から約１．０小さくなるようにして薄い白紙を１００枚通したところ、しわは１枚も発生しなかった。
【００５８】
上記各実施例は駆動ローラ３０２に対向させて従動ローラ３０３を設けた場合について説明したが、駆動ローラ３０２と従動ローラ３０３のいずれか一方に複数のローラに巻回されたベルトを使用しても良い。
【００５９】
さらに、以下、本発明の実施例を図に基づいて説明する。
【００６０】
図１７に示すように、第８の実施例としてのシート搬送装置を有する定着装置２には、内部に熱源としてのハロゲンヒータ４を有する駆動部材であり定着用回転体としての加熱ローラ６と、この加熱ローラ６に対向して平行に設けられ、少なくとも定着時には加熱ローラ６に圧接される加圧部材であり回転自在な加圧用回転体としての加圧ローラ８が備えられている。加熱ローラ６と加圧ローラ８は共にストレート円筒形状に形成されている。
【００６１】
加熱ローラ６は、アルミニウム製のパイプ材からなる芯材１０と、この芯材１０の表面に形成された耐熱性のシリコンゴムからなる弾性層１２と、弾性層１２の表面に皮膜されたフッ素樹脂からなる離型層１４とから構成されている。一方の加圧ローラ８も加熱ローラ６と同様に、芯材１６、弾性層１８、離型層２０とから構成されている。
【００６２】
加熱ローラ６は図示しない駆動モータから駆動力を受けて図中矢印方向に回転駆動され、加圧ローラ８はこれに従動して図中矢印方向に回転するようになっている。これらの加熱ローラ６と加圧ローラ８との間で、未定着トナー２２の乗った記録材２４が挟持搬送され、定着が行われる。
【００６３】
本実施例では、記録材２４として、裏面に何も定着されていないもの、裏面に白黒のトナーが定着されているもの、裏面にフルカラーのトナーが定着されているものを使用した。但しこれらに限定される趣旨ではなく、ＯＨＰシートなどでもよい（以下の各実施例においても同じ）。
【００６４】
加熱ローラ６の熱源はハロゲンヒータ４に限らず、赤外線ランプ等も採用でき、また、加熱ローラ６としては、発熱抵抗体を一体に有するいわゆる自己発熱タイプ（面発熱タイプ）としてもよく、加熱ローラ６の表面を軸方向に規定の温度範囲で均一に加熱できるものであれば特に規定はしない。加熱ローラ６、加圧ローラ８の芯材１０，１６としては、アルミニウムの他に、鉄、ステンレス、ニッケル等の金属やその合金、あるいはセラミックスなどでもよい。また、弾性層１２，１８は無くてもよく、最外層の離型層１４，２０はシリコンゴムでもよく、あるいは無くてもよい。
【００６５】
なお、図１７において、弾性層１２，１８や離型層１４，２０の厚みは図面上わかり易く表示したもので、実際とは必ずしも一致しない。
【００６６】
図１７に示すように、加熱ローラ６側には、加熱ローラ６の表面へのトナーのオフセットを防止する等の観点から、離型材を塗布するための塗布手段としての離型剤塗布手段２６が備えられているとともに、微量にオフセットしたトナーを離型材とともに除去するクリーニング手段３２が備えられている。本実施例では離型材としてシリコンオイルを使用しており、離型剤塗布手段２６は、シリコンオイルが溜められるオイルタンク２８と、このオイルタンク２８からシリコンオイルを吸い上げて加熱ローラ６の表面に供給する塗布フェルト３０とから構成されている。クリーニング装置３２は、ウェブ３４がロール状に巻かれた繰り出しローラ３６と、巻き取りローラ３８と、これらのローラ間に位置する押圧ローラ４０と、この押圧ローラ４０を常時加熱ローラ６の表面に押圧するように付勢するバネ４２とから構成されている。離型剤塗布手段２６の塗布フェルト３０に代えてローラを用いてもよい。
【００６７】
一方、加圧ローラ８側には、加圧ローラ８の表面に転移した離型材を回収するための離型材回収手段４４が備えられている。離型材回収手段４４は、装置本体に固定された支持部材４６と、一端が加圧ローラ８の表面に接触するとともに他端が支持部材４６に支持されたゴムブレード４８とから構成されている。離型材回収部材としては、ゴムブレード４８に代えてフェルトやローラを用いてもよい。
【００６８】
図１８に示すように、ゴムブレード４８が対応する領域は、離型材塗布手段２６の塗布フェルト３０が対応する最大通紙領域（換言すれば、最大幅の記録材２４の通過領域）Ｗ（本実施例では３００ｍｍ）内において、加圧ローラ８の軸方向における中心部位表面Ｗ０ （本実施例では１００ｍｍ）のみとなっている。
【００６９】
かかる構成により、加熱ローラ６からシリコンオイルが表面全体に亘って転移した加圧ローラ８において、その中心部位表面Ｗ０ のみからシリコンオイルが回収されることにより、中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数は、シリコンオイルが回収されない最大通紙領域Ｗ内の他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ に比べて高くなる。実際には、かかる構成により中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数を０．５高くすることができた。
【００７０】
これにより、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、その結果、記録材２４の幅方向の引張力が生じる。これによって、挟持搬送中、記録材２４の中心部位表面Ｗ０ に対応する部分は常に幅方向に引っ張られることになり、シワの発生が抑制される。
【００７１】
実験の結果、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数を高くすることによってシワの発生を抑制できることが確認された。
【００７２】
中心部位表面Ｗ０ 、他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ の長さは、特にことわらない限り、以下の各実施例においても本実施例と同様である。
【００７３】
次に、第９の実施例を図１９に基づいて説明する。なお、要旨以外の部分は最初の実施例と同様であるので、その基本的構成及び機能上の重複説明は適宜省略する（以下の他の実施例において同じ）。
【００７４】
本実施例においては、図１９に示すように、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数を高くすることが、他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ に潤滑材を積極的に塗布することによってなされる。潤滑材の塗布は塗布フェルト５０によってなされ、塗布フェルト５０の端部は図示しない潤滑材タンクに浸されている。加圧ローラ８に接触する塗布フェルト５０の端部は、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ に対応する部分を切り欠いた凹状に形成されており、加圧ローラ８が回転することによって、加圧ローラ８の他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ にのみ潤滑材が塗布される。本実施例では、潤滑材としてシリコンオイルを使用している。潤滑材塗布部材としては、塗布フェルト５０に限らず、ローラ等も採用できる。
【００７５】
加圧ローラ８の他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ にシリコンオイルが塗布されることによって、他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ の摩擦係数が低くなり、中心部位表面Ｗ０ には何ら処理をしなくてもその摩擦係数は相対的に高くなる。実際には、かかる構成により中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数を０．４高くすることができた。これにより、中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、上記実施例と同様の理由でシワの発生が抑制される。
【００７６】
次に、第１０の実施例を図２０に基づいて説明する。
【００７７】
本実施例では、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ に軸方向に延びる多数の切り込みないしスジ５２を入れることによって当該部位の摩擦係数を他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より高くしている。中心部位表面Ｗ０ の寸法（切り込み５２の長さ）は８０ｍｍで、切り込み５２の間隔は３ｍｍ、深さは０．３ｍｍである。切り込み５２を入れる間隔は、ニップ幅により規制されるが、３ｍｍ以下が望ましい。本実施例においてもシワの発生が抑制された。
【００７８】
切り込み５２の向きは記録材２４の搬送方向に交差する軸方向が望ましいが、斜めあるいは記録材２４の搬送方向に沿う態様であっても、切り込み５２の存在による表面の凹凸によって摩擦係数が高くなるので、同様のシワ抑制機能を得ることができる。従って、切り込み５２等の形成にローレット加工を採用してもよい。
【００７９】
次に、第１１の実施例を図２１に基づいて説明する。
【００８０】
本実施例では、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ を物理的又は化学的処理によって粗くすることによって当該部位の摩擦係数を他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より高くしている。実際には、中心部位表面Ｗ０ をサンドペーパーで擦って摩擦係数を他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ に比べて０．８高くした。これにより、中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、上記実施例と同様の理由でシワの発生が抑制される。
【００８１】
加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ を物理的又は化学的に粗くする方法としては、上記の他に、コロナ放電や型に入れて成形する方法、ショットピーニングやショットブラスト、エッチング処理等を採用できる。
【００８２】
次に、第１２の実施例を図２２に基づいて説明する。
【００８３】
本実施例では、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ を他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より摩擦係数の高い素材で形成することによって当該部位の摩擦係数を他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より高くしている。具体的には、図２２に示すように、中心部位表面Ｗ０ にはシリコンゴム（摩擦係数１．５）を皮膜し、他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ にはフッ素樹脂（摩擦係数０．５）を皮膜している。これにより、中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、上記実施例と同様の理由でシワの発生が抑制される。
【００８４】
摩擦係数の異なる素材としては上記のものに限らず、中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数を他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より高くできるものであればよい。
【００８５】
次に、第１３の実施例を図２３及び図２４に基づいて説明する。
【００８６】
本実施例では、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ に物理的又は化学的処理によって細かい凹凸を形成し、その後に全体をフッ素樹脂の薄膜５４で皮膜している。かかる構成により中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数を他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より０．４高くした。これにより、中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、上記実施例と同様の理由でシワの発生が抑制される。
【００８７】
上記各実施例は単独で実施してもよいが、第８の実施例と第９の実施例、第８の実施例と第１０実施例、第８の実施例と第１１の実施例など、組み合わせて実施してもよい。
【００８８】
次に、第１４の実施例を図２５に基づいて説明する。図２５において縦軸は摩擦係数、横軸は加圧ローラ８の軸方向の座標を示している。
【００８９】
本実施例では、第１１の実施例と同様に物理的又は化学的処理によって加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ を粗くしているが、その粗さを段階的としている。具体的には、図２５に示すように、加圧ローラ８の中心Ｘを０とし、左右４０ｍｍの範囲の摩擦係数を１．５、さらに左右４０ｍｍの範囲の摩擦係数を１．０としている。
【００９０】
これにより、中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、上記実施例と同様の理由でシワの発生が抑制される。
【００９１】
本実施例では摩擦係数を２段階に設定しているが、３段階、４段階でも可能である。段階数については規定はしないが、急激な摩擦係数の変化によって却って引張力では対処できないシワが発生するのを防止する観点から、多い方が望ましい。また、段階的形状は中心から左右対称となるようにするのが望ましい。
【００９２】
次に、第１５の実施例を図２６に基づいて説明する。図１０において縦軸は摩擦係数、横軸は加圧ローラ８の軸方向の座標を示しており、加圧ローラ８の中心Ｘを０としている。
【００９３】
本実施例では、第１１の実施例と同様に物理的又は化学的処理によって加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ を粗くしているが、その粗さを加圧ローラ８の中心部から軸方向端部に向けて下記の式のように線形に減少させている。これにより、中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、上記実施例と同様の理由でシワの発生が抑制される。摩擦係数の変化が滑らかであるので、上記実施例に比べてシワ抑制をさらに向上させることができる。線形形状は中心から左右対称となるようにするのが望ましい。
【００９４】
μ＝１．５＋８×１０−３Ｘ （−１５０≦Ｘ≦０）
μ＝１．５−８×１０−３Ｘ （１５０≧Ｘ＞０）
次に、第１６の実施例を図２７に基づいて説明する。図１１において縦軸は摩擦係数、横軸は加圧ローラ８の軸方向の座標を示しており、加圧ローラ８の中心Ｘを０としている。
【００９５】
本実施例では、第１１の実施例と同様に物理的又は化学的処理によって加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ を粗くしているが、その粗さを加圧ローラ８の中心部から軸方向端部に向けて下記の式のようにガウス関数型で非線形的に減少させている。これにより、中心部位表面Ｗ０ における記録材２４の搬送速度が他の表面Ｗ１ ，Ｗ２ より遅くなり、上記実施例と同様の理由でシワの発生が抑制される。
【００９６】
図２７のグラフ形状は非線形であれば特に規定はしないが、端部方向に向かって一部分でも増加するような傾向にないものが好ましい。また、グラフ形状は中心から左右対称となるようにするのが望ましい。
【００９７】
本実施例によれば、関数の型が多彩に決められるので、加圧ローラ８などの厚み材質などを考慮して様々な変化をつけることができるので、幅広い対応が可能となる。
【００９８】
μ＝０．３＋１．２×ｅｘｐ（−７．０×１０−４×Ｘ２）
（−１５０≦Ｘ≦１５０）
第１４ないし１６の実施例において、加圧ローラ８の中心部位表面Ｗ０ の摩擦係数を高める方法を第１１の実施例と同様としたが、これに限定される趣旨ではなく、その他の実施例における方法やさらに他の方法も適用可能である。
【００９９】
図２８に示す本発明を適用したシート搬送装置を有する定着装置は、上述の実施例と同様に、複写機、ファクシミリ、プリンタ等の周知の図示しない画像形成装置に備えられるものである。またトナー像を定着される被定着物をシートであり記録材としての用紙Ｐとして説明するが、用紙Ｐは、その裏面に、定着済の単色またはフルカラーのトナー像を有していてもよいし、用紙Ｐに替えてＯＨＰシートを用いてもよい。
【０１００】
第１７の実施例としてのシート搬送装置を有する定着装置１０１は、トナーを定着される用紙Ｐを搬送するための駆動部材である定着用回転体としての搬送ベルトとしての無端の定着ベルト１０２と、定着ベルト１０２を加熱するための加熱手段としてのヒータ１０３を有し定着ベルト１０２を掛け渡した張架部材としての加熱体１０４と、径をその幅方向に亘って略同一とされ加熱体１０４に対向して配置され図示しない付勢手段により定着ベルト１０２を挟んで加熱体１０４に対して幅方向に亘って略均一の圧力で圧接された加圧部材としての加圧ローラ１０５とを有し、加圧ローラ１０５の軸方向の中心部分には、加圧ローラ１０５の軸方向の両端部分、詳しくは用紙通過領域の両端部分の摩擦係数よりも大きい高摩擦領域１０６が形成されている。
【０１０１】
定着ベルト１０２は加熱体１０４の他に、それぞれ軸１０７ａ、１０８ａを中心に回転する２つのローラ１０７、１０８に掛け渡されている。定着ベルト１０２は耐熱素材のポリイミド樹脂からなるが、アラミド樹脂等の他の耐熱素材により形成してもよい。
【０１０２】
加熱体１０４は定着ベルト１０２に当接する部分が滑面に形成され、定着ベルト１０２の搬送方向における前後端が丸みを帯びた非回転の部材である。加熱体１０４本体の素材は、耐熱性且つ電気絶縁性を有するアルミナ製であるが、この性質を満たす他の素材でもよく、また、それらを含む複合部材であってもよい。ヒータ１０３は加熱体１０４の下面に線状に設けられたのものであって、Ｔａ２Ｎからなるが、Ｔａ２Ｎでなく周知の他の発熱体でもよいし、帯状に設けてもよい。
【０１０３】
加圧ローラ１０５は軸１０５ａを中心に定着ベルト１０２に連れ回りするもので、定着ベルト１０２の幅と略同じ長さである。定着ベルト１０２の幅、加圧ローラ１０５の長さは、幅３００ｍｍの用紙通過領域よりも大きく設定されている。ローラ１０５は、詳細を図示しないが、アルミニウム製のパイプ材に耐熱性のシリコンゴムからなる弾性体層を設けたものである。パイプ材には、鉄、ステンレス、ニッケル等の金属や、その合金、あるいはセラミックス等を用いてもよい。またローラ１０７は図示しない駆動源により駆動される駆動ローラであり、ローラ１０８は定着ベルト１０２の移動にしたがって回転される従動ローラである。
【０１０４】
定着ベルト１０２には、これを挟んでローラ１０８と対向する位置に、定着ベルト１０２における用紙通過領域にシリコンオイルからなる離型剤を塗布するための塗布手段１０９が設けられている。加圧ローラ１０５の中心部分には、加圧ローラ１０５に塗布された離型剤を除去する回収手段としての幅１００ｍｍのゴム製のブレード１１４が当接している。ブレード１１４は、図示しない基部が加圧ローラ１０５の幅方向に移動可能な図示しない駆動部材に固定されており、高摩擦領域１０６が用紙Ｐの中心部分に対応するように移動制御される。回収手段は、ブレードではなく、ローラを用いてもよいし、その材質をフェルトとしてもよい。
【０１０５】
図２９に示すように、塗布手段１０９は、定着ベルト１０２と離間して設けられ離型剤を蓄える離型剤貯溜層１１０と、離型剤貯溜槽１１０内の離型剤に一端を浸され他端を定着ベルト１０２に当接されたフェルト製の離型剤塗布部材１１１と、離型剤塗布部材１１１を位置保持するために離型剤塗布部材１１１を挟持する上ガイド板１１２および下ガイド板１１３とからなる。
【０１０６】
図３０に示すように、上下ガイド板１１２、１１３は互いに並行に設けられている。これは、離型剤塗布部材１１１の定着ベルト１０２側の端部に、その幅方向に亘って略一定の圧力をかけることで、離型剤塗布部材１１１が、定着ベルト１０２に対し、その幅方向に亘って略同じ量の離型剤を塗布するようにするためである。
【０１０７】
本実施例は以上のような構成であるから、図示しない画像形成装置本体の電源の投入等により、定着装置１０１は予熱のためにヒータ１０３への通電を開始するとともに、図示しない駆動源によって各ローラ１０５、１０７、１０８の回転および定着ベルト１０２の移動が開始される。定着ベルト１０２の移動にともない、塗布手段１０９により、定着ベルトの幅方向の略全幅に亘って略均一量の離型剤が塗布される。
【０１０８】
一部の離型剤は定着ベルト１０２から加圧ローラ１０５の表面に転移する。転移した離型剤のうち、加圧ローラ１０５の軸方向における中心部分の離型剤は、ブレード１１４により、加圧ローラ１０５の回転に伴って除去される。これによって多の部分よりも摩擦係数が０．５高い高摩擦領域１０６が形成される。
【０１０９】
予熱が完了し、画像形成が開始されると、図示しない静電潜像担持体上のトナー像を転写された用紙Ｐは、定着ベルト１０２の回転により、定着ベルト１０２と加圧ローラ１０５との間を通過される。用紙Ｐは、定着ベルト１０２の移動にしたがって、加圧ローラ１０５が加熱体１０４側に付勢されていることによる圧力と、ヒータ１０３により加熱された定着ベルト１０２の熱とにより、トナー像を定着される。
【０１１０】
定着ベルト１０２には塗布手段１０９によりその軸方向における略全幅に亘って離型剤が塗布されているため、定着ベルト１０２にトナーや用紙が付着することはない。加圧ローラ１０５には用紙Ｐの中心部分に対応する位置に高摩擦領域１０６が形成されているため、用紙Ｐの中心部分の搬送速度がその両端部の搬送速度より遅くなり、用紙Ｐには、その中心部分からその両端部分へ向けた方向への張力が生じるため、定着の際のしわの発生が防止される。定着後の用紙Ｐはさらに搬送されて画像形成装置外に排出される。
【０１１１】
図３１に第１８の実施例を示すが、高摩擦領域１０６を形成するための手段としては、定着ベルト１０２の、加圧ローラ１０５の軸方向の中心部分以外の部分に対応する領域、具体的には、定着ベルト１０２の用紙通過領域の両端からそれぞれ１００ｍｍの幅の部分にのみ離型剤を塗布する塗布手段１１６を用いてもよい。塗布手段１１６が塗布手段１０９と異なるのは、塗布手段１０９における離型剤塗布部材１１１に対応する、離型剤塗布部材１１５の形状である。離型剤塗布部材１１５は、定着ベルト１０２に当接する端部の、加圧ローラ１０５の軸方向の中心部分に対応する部分が幅１００ｍｍに渡って切り欠かれ、切欠部１１５ａを有している。塗布手段１１６の設置位置は塗布手段１０９と同様であり、またその他の、離型剤貯溜層、上ガイド板および下ガイド板は塗布手段１０９におけるものと同様の構成であるので、離型剤貯溜層に符号１１０を付するにとどめ、上下ガイド板の図示やこれら各構成に関する説明は省略する。
【０１１２】
離型剤塗布部材１１５が切欠部１１５ａを有するので、定着ベルト１０２には、加圧ローラ１０５の軸方向の中心部分以外の部分に対応する領域にのみ離型剤が塗布されるため、加圧ローラ１０５の軸方向の中心部分には離型剤が付着することはなく、多の部分に比して摩擦係数が０．４高い高摩擦領域１０６（図１２参照）が形成される。この場合、高摩擦領域１０６を形成するために離型剤を除去するブレードは不要である。また、図示は省略するが、加圧ローラ１０５に対し、塗布手段１１６と同様の構成の塗布手段を設け、加圧ローラ１０５の中心部分以外の部分に離型剤を塗布することにより、高摩擦領域１０６を形成してもよい。
【０１１３】
図３２、図３３にそれぞれ第１９、２０の実施例を示すが、高摩擦領域１０６は、加圧ローラ１０５の中心部分の表面を他の部分よりも粗くした粗面であってもよい。図３２に示した高摩擦領域１０６は、加圧ローラ１０５の表面に軸１０５ａに平行な複数の切り込み１１７を刻むことにより形成したものである。切り込み１１７はそれぞれ加圧ローラ１０５の軸方向における中心部に、幅８０ｍｍ深さ０．３ｍｍの大きさで、３ｍｍ間隔で設けられている。切り込み１１７の間隔は、定着ベルト１０２と加圧ローラ１０５とにより形成されるニップの幅によって左右されるが、３ｍｍ以下とすることが望ましい。切り込み１１７は、軸１０５Ａに対して角度を持つように刻まれてもよいし、格子状に刻まれてもよい。図３３に示した高摩擦領域１０６は、サンドペーパーを用いて加圧ローラ１０５の中心部分の表面を幅１００ｍｍに亘って削って形成したものである。
【０１１４】
図３２および図３３に示した高摩擦領域１０６は何れも物理的手段によって形成したものであるが、その他、コロナ放電によって形成してもよいし、また化学的手段、たとえば加圧ローラ１０５の表面を溶かす溶剤を吹き付ける等して化学的に形成された粗面としてもよいし、加圧ローラ１０５自体を、その所定部位の表面が粗面となるような型に入れて成形してもよい。また、図示を省略するが、高摩擦領域を、加圧ローラの軸方向の中心部分を被覆した高摩擦の部材の層によって形成してもよい。
【０１１５】
図３４に第２１の実施例を示すが、加圧ローラ１０５の、物理または化学的手段により形成した高摩擦領域を含む表面をフッ素樹脂の層１１８で覆って高摩擦領域とすると、しわの発生と同時に異物の付着を防止することができる。この高摩擦領域の摩擦係数は他の部分に比して０．４高く設定されている。この場合、層１１８を、粗面の凹凸を残すように形成するために薄膜で形成することが肝要である。また加圧ローラ１０５を層１１８で覆うことは、離型剤を塗布して高摩擦領域を形成する塗布手段を用いた上述の定着装置にも適用できる。また、フッ素樹脂の層を加圧ローラ１０５の用紙通過領域の両端部からそれぞれ１００ｍｍの幅の部分のみに形成すれば、加圧ローラ１０５の中心部分の１００ｍｍの幅の部分はシリコンゴムが露出することとなり、高摩擦領域を得ることができる。この場合、加圧ローラ１０５を構成するシリコンゴムの摩擦係数を１．５とし、フッ素樹脂の摩擦係数を０．５とすれば、摩擦係数が高コントラストの高摩擦領域を得ることができる。
【０１１６】
また、加圧ローラ１０５を構成するシリコンゴム上の、フッ素樹脂をコーティングした部分以外の部分に高摩擦係数の層、たとえばシリコンゴム等の高摩擦係数を有する素材の層を設けるようにすれば、任意のコントラストの高摩擦領域を得ることができるし、高摩擦領域以外の部分を、フッ素樹脂ではなく、低摩擦係数のシリコンゴム等の素材でコーティングすることもできる。
【０１１７】
図３５ないし図３７に示すように、高摩擦領域１０６の摩擦係数は、加圧ローラ１０５の軸方向において変化するようにすることができる。図３５ないし図３７の何れにおいても、縦軸は加圧ローラ１０５表面の摩擦係数μ、横軸は同ローラ１０５の軸方向の座標Ｘを示しており、軸方向の座標は、加圧ローラ１０５の軸方向の中心をＸ＝０の原点としている。図３５ないし図３７において、矢印Ｅは、用紙通過領域を示している。
【０１１８】
図３５に示す第２２の実施例は、高摩擦領域の摩擦係数を、加圧ローラ１０５の軸方向の中心から同軸方向の端部へ向けて段階的に減少するように設定した場合である。図３５の場合は２段階に摩擦係数を変化させて高摩擦領域を形成しているが、より多段階に摩擦係数を変化させてもよく、用紙Ｐのしわ防止にはその方が好ましい。
【０１１９】
図３６に示す第２３の実施例は、高摩擦領域の摩擦係数を、加圧ローラ１０５の軸方向の中心から同軸方向の端部へ向けて線形的に減少するように設定した場合である。図３６の場合は、摩擦係数を、
μ＝１．５＋８×１０−３Ｘ（−１５０≦Ｘ≦０）
μ＝１．５−８×１０−３Ｘ（１５０≧Ｘ＞０）
と設定している。
【０１２０】
図３７に示す第２４の実施例は、高摩擦領域の摩擦係数を、加圧ローラ１０５の軸方向の中心から同軸方向の端部へ向けて非線形的に減少するように設定した場合である。図３７の場合は、摩擦係数がガウス関数型の曲線を描くように設定している。具体的には、
μ＝０．３＋１．２×ｅｘｐ（−７．０×１０−４×Ｘ２）（−１５０≦Ｘ≦１５０）
と設定している。摩擦係数は、上述の関数で表される曲線となるように変化するものに限られず、非線形であればよいので、用紙Ｐの厚み等を考慮し、様々な変化をつけることができるため幅広い対応が可能となるが、中心から端部に向かって摩擦係数が増加することがないものであることが望ましい。
【０１２１】
図３５ないし図３７に示した摩擦係数の分布は、上述の物理又は化学的手段により形成する粗面の凹凸の密度や深さを変化させることによって設定することができるし、塗布手段との組み合わせにより設定することもできる。
【０１２２】
塗布手段のみにより上述の分布を得る場合には、図３８および図３９に示すように、離型剤塗布部材１１１を挟む上ガイド１１２と下ガイド１１３との間隔をその幅方向において変化させればよい。図３８に示す第２５の実施例は上下ガイド１１２、１１３の間隔を段階的に変化させた場合を、図３９に示す第２６の実施例は上下ガイド１２、１３の間隔を非線形的に変化させた場合を示している。
【０１２３】
上下ガイド１１２、１１３の間隔を狭くすれば、離型剤塗布部材１１１が圧迫され、圧迫されていない部分に比べて離型剤の浸透率が低下し、定着ベルト１０２又は加圧ローラ１０５に塗布する離型剤の量が減少するため、高摩擦領域が形成される。図４０に第２７の実施例を示すが、離型剤塗布部材を軸１１９ａを中心に定着ベルト１０２に連れ回りする離型剤塗布ローラ１１９とし、その径をその軸方向において変化させれば、径が大きい部分は小さい部分に比してベルトへの当接の圧力が大きくなるので、その部分の離型剤塗布量は減少して上述のような摩擦の分布を得ることができる。図４０においては離型剤貯溜層の図示を省略している。
【０１２４】
以上述べた、高摩擦領域を形成するための各手段は、図４１および図４２に示す周知の型の、シート搬送装置を有する定着装置に適宜適用することができる。
【０１２５】
図４１に示す定着装置１２０は、トナーを定着される記録材としての用紙を搬送するための定着用回転体としての無端の定着ベルト１２１と、定着ベルト１２１を加熱するための加熱手段１２２を有し定着ベルト１２１を掛け渡した加熱ローラ１２３と、加熱ローラ１２３とともに定着ベルト１２１を掛け渡す張架部材としての駆動ローラ１２４と、駆動ローラ１２４に対向して配置され定着ベルト１２１を挟んで駆動ローラ１２４に圧接された加圧部材としての加圧ローラ１２５と、トナーを定着される用紙Ｐを定着ベルト１２１と加圧ローラ１２５とが互いに当接する位置に案内するガイドＧを有するものであり、定着動作に関しては定着装置１０１と略同様である。
【０１２６】
図４２に示す定着装置１２６は、内部に加熱手段１２７を有する定着用回転体である駆動ローラとしての加熱ローラ１２８と、加熱ローラ１２８に圧接され同ローラ１２８に従動回転する加圧部材としての加圧ローラ１２９と、両ローラ１２８、１２９が互いに当接する位置にトナーを定着される記録材としての用紙Ｐを案内するガイドとを有し、両ローラ１２８、１２９の間に同ローラ１２８、１２９の回転により用紙を通過させ、用紙Ｐにトナーを加熱圧着して定着を行うものである。
【０１２７】
以上、本発明にかかるシート搬送装置を適用した、又は適用できる定着装置を説明したが、各構成の組み合わせは、上述のもの以外であっても、本発明の目的を達するために適宜自由に設定できる。例えば、塗布手段をローラ１０７に対向して設けたり、定着ベルトおよび加圧ローラにそれぞれ設けたりしてもよいし、粗面を物理的手段および化学的手段により形成してもよい。加圧ローラは、パイプ材に高摩擦領域を形成されるのであれば、シリコンゴムの層を備えていなくともよい。加圧部材はローラ状でなく固定された非回転の部材であってもよい。
【０１２８】
以下さらに、この発明の実施例を図面を参照して説明する。図４３において、駆動部材としての定着用回転体としての加熱用回転体である定着ローラ２０１と、回転自在に加圧部材としての加圧用回転体である加圧ローラ２０２とは、各々の長手方向の両端部において、図示しないバネが固定されており、このバネの付勢力により互いに圧接されている。定着ローラ２０１は、耐熱性に優れたアルミニウムから成る中空芯金２１５の表層部に、ＰＦＡ２１６が被覆されており、この中空芯金２１５の内部には、定着ローラ２０１を加熱するためのハロゲンヒータ２０３が配設されている。一方、加圧ローラ２０２は、鉄から成る芯金２０９の外周部に、離型性に優れたシリコンゴム２１０が形成された構成である。符号２０４は記録材としての転写材を示している。
【０１２９】
定着ローラ２０１の通紙可能な転写材の最大サイズは、幅３００ｍｍとしており、当該ローラ２０１は、図示しない駆動モータから駆動力が伝達されて回転駆動され、加圧ローラ２０２はこれに従動して回転する。
【０１３０】
このシート搬送装置を有する加熱定着装置を用いた、第２８の実施例について説明する。加圧ローラ２０２は、図４４に示すように、その中央部Ｃから端部に向かうにつれて、表面の摩擦力が大きい領域２０５と、小さい領域２０６とが周期的に繰り返すように形成されている。あるいは、中央部Ｃから端部に向かうにつれ、逆に小さい領域２０６と、大きい領域２０５とが周期的に繰り返すように形成しても良い。この場合、転写材通過領域内の中央部Ｃに対して、左右対称となるように摩擦係数を変化を設定する。
【０１３１】
このように、加圧ローラ２０２表面の摩擦係数を変化させることにより、摩擦の高い部分では、転写材２０４の搬送速度が遅くなり、搬送速度の速くなる摩擦の低い方に力を受けるため、矢印Ａで示す、転写材幅方向に対し部分的に転写材２０４を外側方向に引っ張る一対の力と、矢印Ｂで示す、その力を打ち消す方向に働く一対の力が交互に加わる。
【０１３２】
したがって、この第２８の実施例では、変化する摩擦係数の影響で、転写紙２０４に加わるストレスが周期的に開放されているため、その両端部にストレスが集中することがない。
【０１３３】
なお、転写材のサイズによって効果に差が出る、即ち、転写材サイズの依存性を無くし、シワを防止するためには、摩擦係数を変化させる周期を、５０ｍｍ以下、２０ｍｍ以上とするのが望ましい。
【０１３４】
ところで、上記第２８の実施例における摩擦係数の変化の仕方は、交互に変化させたが、段階的に変化させることもできる。この第２９の実施例としての加圧ローラ２０２の表面の軸方向に対する摩擦係数の変化をグラフに表すと、図４５に示すように、縦軸μを摩擦係数、横軸Ｘを加圧ローラ２の軸方向の座標、ローラ中心をＸ＝０とすると、摩擦係数μは、例えば０.５から１.２の範囲で、周期的に２段階に変化する特性線で示される。符号２１２で示した範囲は、最大幅３００ｍｍの転写材通過領域を示す。
【０１３５】
同図において、摩擦係数μの変化は、２段階となっているが、３段階、あるいは４段階の変化も可能であり、周期的変化の数については、特に限定はしないが、多い方が好ましい。また、この形状は加圧ローラ２０２の軸方向の中心から左右対称となるようにする方が望ましく、同図の例では、摩擦係数が高くなる部分を中心に左右対称としている。
【０１３６】
このような簡単な形状であっても、転写材２０５の中心部の搬送速度が遅くなるので、端部にストレスが集中することがない。
【０１３７】
また、上記第２８の実施例において、加圧ローラ２０２の軸方向に対する摩擦係数の変化を、図４６に示すグラフのようにし、第３０の実施例を構成した。同図は、図４５のグラフと同じ仕様であって、同一の単位、座標、及び符号を用いており、摩擦係数μは、軸方向（Ｘ座標）に対して、周期的に一定の変化率で変化し、ノコギリ歯状の特性線で表される。この場合も、加圧ローラ２０２の軸方向の中心から左右対称となるようにする方が好ましい。
【０１３８】
さらに、上記第２８の実施例において、加圧ローラ２０２の軸方向に対する摩擦係数の変化を、図４７に示すグラフのようにし、第３１の実施例を構成した。同図は、図４５のグラフと同じ仕様であって、同一の単位、座標、及び符号を用いており、摩擦係数μを、軸方向（Ｘ座標）に対する関数とすると、摩擦係数μの変化は、周期的な放物線形状の特性線で表される。この場合も、加圧ローラ２０２の軸方向の中心から左右対称となるようにする方が好ましい。
【０１３９】
次に、加圧ローラ２０２に関する第３２の実施例について説明する。図４８に示すように、加圧ローラ２２０の表面に、４０ｍｍ周期で、幅２０ｍｍをサンドペーパーで、細かい凹凸を有する粗面２０８を形成することにより、その部分の摩擦係数を０.７高くした。
【０１４０】
この構成により、粗面２０８の部分の転写材２０４の搬送速度が遅くなり、搬送速度の速くなる摩擦の低い方に力を受けるため、矢印Ａで示す、転写材幅方向に対し部分的に転写材２０４を外側方向に引っ張る一対の力と、矢印Ｂで示す、その力を打ち消す方向に働く一対の力が交互に加わり、力が周期的に開放されているため、両端部にストレスが集中することない。
【０１４１】
なお、加圧ローラ２０２の表面を周期的に、物理的、化学的に粗面にする方法として、この実施例のサンドペーパーに依る以外に、コロナ放電や、型に入れて成型する方法等が考えられる。
【０１４２】
この加圧ローラ２０２の表面の軸方向に対する摩擦係数の変化をグラフに表すと、図４９に示すように、縦軸μを摩擦係数、横軸Ｘを加圧ローラ２０２の軸方向の座標、ローラ中心をＸ＝０とすると、摩擦係数μは、例えば０.５から１.２の範囲で周期的に変化する歯状形状の特性線で表される。符号２１２で示した範囲は、最大幅３００ｍｍの転写材通過領域を示す。
【０１４３】
次に、加圧ローラ２に関する第３３の実施例について、図４８、及び図５０を参照して説明する。図５０に示すように、加圧ローラ２０２は、２層構造をしており、芯金２０９の外周部を弾性体のシリコンゴムから成る内側層２１０が覆っており、その外側にフッ素樹脂の薄膜２１１が形成されている。この内側層２１０の表面には、図４８に示すように、４０ｍｍ周期で、幅２０ｍｍの細かい凹凸領域である粗面２０８が形成されており、この粗面２０８の部分に、その上から上記フッ素樹脂の薄膜２１１が被膜して作製されている。
【０１４４】
この構成により、加圧ローラ２０２の粗面２０８の摩擦係数が０.４程高くなり、その部分の転写材２０４の搬送速度が遅くなるので、実施例２８、２９、３０と同様の作用で、端部にストレスが集中することがない。
【０１４５】
次に、第３４の実施例について、図５１を参照して説明する。加圧ローラ２０２には、その表面に、軸方向に４０ｍｍの周期で、軸方向に幅２０ｍｍ、深さ０.３ｍｍの切り込み２０７を、３ｍｍ間隔で平行に、加圧ローラ２０２外周を包囲するように多数形成した。この切り込み２０７を形成する間隔は、定着ローラ２０１と加圧ローラ２０２が当接するニップ幅により規制されるが、３ｍｍ以下が望ましい。
【０１４６】
この構成において、切り込み２０７に垂直方向から力が加わって圧接されると、切り込み２０７が開いて摩擦が大きくなり、この部分の転写材の搬送速度が遅くなるので、搬送速度の速くなる摩擦の低い方に力を受けるため、矢印Ａで示す、転写材幅方向に対し部分的に転写材を外側方向に引っ張る一対の力と、矢印Ｂで示す、その力を打ち消す方向に働く一対の力が交互に加わり、力が周期的に開放されているため、端部にストレスが集中することがない。
【０１４７】
次に、加圧ローラ２０２に関する第３５の実施例について、図５２を参照して説明する。同図において、加圧ローラ２０２には、その表面に、４０ｍｍ周期で、幅２０ｍｍ、摩擦係数１.５のシリコンゴム２１０の領域を形成し、幅３００ｍｍの転写材通過領域２１２のその他の表面には、摩擦係数０.５のフッ素樹脂２１３を被膜した。
【０１４８】
この構成において、シリコンゴム２１０の摩擦係数を大きくした部分の転写材２０４の搬送速度が遅くなるので、実施例２８、２９、３０と同様の作用で、端部にストレスが集中することがない。
【０１４９】
なお、この実施例では、シリコンゴム２１０とフッ素樹脂２１３を用いたが、これらの素材に限定されるわけではなく、シリコンゴム２１０を被膜した部分には、フッ素樹脂２１３を用いた部分と比較して高い摩擦係数の素材を、フッ素樹脂２１３を用いた部分には、それよりも低い摩擦係数の素材をそれぞれ用いれば良い。
【０１５０】
なお、上記図４５のグラフは、加圧ローラ２０２の表面の摩擦係数を周期的に高めるための、第２８の実施例の別形態として示したが、それ以外にも、実施例２９〜実施例３２で示したどの方法でも、あるいはその他の方法でも適用可能であり、特に、限定はしない。図４５ないし図４７に示したような摩擦係数の変化は、切り込み２０７の数、幅、深さを変化させたり、他の物理的、化学的に粗面にする方法によって加圧ローラ表面の凹凸の数、密度、深さを変化させることによって達成される。
【０１５１】
以上、大別して第１ないし第７、第８ないし第１６、第１７ないし第２７、第２８ないし第３５の実施例からなる第１ないし第３５の実施例について説明したが、これらの説明において開示されている、ローラ状、ベルト状の定着用回転体、ローラの材質、ローラを構成する層状体の有無や材質、クリーニング装置（図１７）の有無等の構成は、他の実施例に適宜組み合わせることができる。すなわち、上述の実施例において開示されたすべての構成は、上記実施例の組み合わせに限られることなく、他のすべての組み合わせを構成することができる。なお、トラクション係数μｔは、静摩擦係数、接触面の幾何学的条件、弾性係数に依存するので、トラクション係数μｔは上記各実施例において、駆動部材、従動部材の材質の選択、その表面の被膜、被覆等それ自体よっても調節されている。
【０１５２】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、駆動部材や加圧部材の軸方向において駆動部材及び／又は加圧部材の表面の摩擦係数もしくはトラクション係数を異ならせるので、シートにはその幅方向に適当な張力が生じるため、しわの発生を防止でき、かつ鼓状の駆動部材や加圧部材を必要としないので製造が容易で低コストのシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用した場合には、しわが発生しやすいフルカラー両面複写時にも記録材の波打ち、しわの発生を防止でき、製造が容易で低コストの定着装置を提供することができる。
【０１５３】
この発明は以上説明したように、搬送するシートに対する駆動部材と従動部材の摩擦係数もしくはトラクション係数の差をシート搬送方向と直交する方向において変化させて中央部の領域を端部よりも小さくして、シートの中央領域の搬送速度より両端部の搬送速度を速くするようにしたから、簡単な構成で搬送するシートにしわや波打ちが生じることを防ぐことができる。
【０１５４】
また、駆動部材と従動部材のいずれか一方を平滑な表面で形成することにより、簡単に加工することができ、加工工数を低減することができるようになる。
【０１５５】
さらに、シート搬送装置を複写機等の画像形成装置の定着装置に使用している場合、記録用紙に転写された未定着画像が接触する駆動部材と従動部材のいずれか一方の表面を均一に形成するようにすれば、記録用紙がシート搬送装置を通るときに画像が乱れることを防止することができ、良質な画像を安定して形成することができるようになる。
【０１５６】
また、駆動部材と従動部材の摩擦係数もしくはトラクション係数の差を駆動部材と従動部材の表面あらさを部分的に変えて変化させるようにすれば、簡単に摩擦係数もしくはトラクション係数の差の分布を変えることができるようになる。
【０１５７】
さらに、駆動部材と従動部材の摩擦係数もしくはトラクション係数の差を駆動部材と従動部材の材質を部分的に変えて変化させるようにすれば、より簡単に摩擦係数もしくはトラクション係数の差の分布を変えることができるようになる。
【０１５８】
また、駆動部材と従動部材の摩擦係数もしくはトラクション係数の差を段階的あるいは滑らかに変化させることにより、シートの搬送速度が幅方向で急激に変化することを防ぐことができ、シートに大きな応力が加えられず、薄紙など腰の無い記録用紙等でもしわや波打ちの発生を低減でき、シート搬送装置を画像形成装置に適用した場合、画像品質の低下を防ぐことができるようになる。
【０１５９】
さらに、従動部材の摩擦係数もしくはトラクション係数を中央部の領域で端部の領域より一定限度以上大きく分布させることにより、裏面に画像がある記録用紙等を搬送する場合でも、常に、シートの搬送速度を中央部の領域で小さくして両端部の領域で大きくすることができ、しわや波打ちが生じることを確実に低減することができる。
【０１６０】
また、本発明によれば、加圧ローラの表面性状の変化による摩擦係数もしくはトラクション係数の相違によって、シートの中心部から幅方向外方へ向かう引張力が生じる構成としたので、製造上の困難性を伴うことなく容易に且つ簡易な構成でシワや波打ちの発生を抑制することができる。
【０１６１】
摩擦係数もしくはトラクション係数を高めるための凹凸の上面をさらに薄い膜で被覆する構成とすれば、凹凸部分での紙粉等の目詰まりによる摩擦係数の低下や、凹凸部分の経時的劣化・摩耗を抑制でき、シワや波打ちの抑制機能を長期に亘って維持することができるようになる。
【０１６２】
また、現在使用している加圧ローラに対しても容易に処理を施して摩擦係数もしくはトラクション係数を高めることができるので、既存設備の利用の観点からも貢献できる。
【０１６３】
また、加圧部材の軸方向の中心部分に、同加圧手段の軸方向の両端部分の摩擦係数もしくはトラクション係数よりも大きい高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成すれば、シートの中心部分の搬送速度がその両端部の搬送速度より遅くなり、シートにはその中心部分からその両端部分へ向けた方向への張力が生じるため、しわの発生を防止でき、かつ鼓状の張架部材や加圧部材を必要としないので製造が容易で低コストのシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用すれば、しわが発生しやすいフルカラー両面複写時にも記録材の波打ち、しわの発生を防止でき、かつ製造が容易で低コストの定着装置を提供することができる。
【０１６４】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域が、搬送ベルトに離型剤を塗布する塗布手段と、加圧部材の中心部分に当接し同中心部分の離型剤を除去する回収手段とにより形成されるようにすれば、搬送ベルトには略その幅方向に亘って離型剤が塗布されるためシートのみならず紙粉等の付着が防止されるとともに、加圧ローラには高摩擦領域もしくは高トラクション領域が形成され、簡単な構成でシートの波打ち、しわの発生を良好に防止できるシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、シートのみならずトナーや紙粉等の付着が防止されるとともに、加圧ローラには高摩擦領域もしくは高トラクション領域が形成され、簡単な構成でシートの波打ち、しわの発生を良好に防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１６５】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域が、加圧部材の中心部分以外の部分に離型剤を塗布する塗布手段により形成されるようにすれば、回収手段を備えずとも離型剤塗布手段による高摩擦領域もしくは高トラクション領域の形成が可能となり、シートの波打ち、しわの発生を防止できる低コストのシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用すれば、シートの波打ち、しわの発生を防止できる低コストの定着装置を提供することができる。
【０１６６】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域が、搬送ベルトの、加圧部材の中心部分以外の部分に対応する領域に離型剤を塗布する塗布手段により形成されるようにすれば、塗布手段の設置位置の自由度を向上して、シートの波打ち、しわの発生を防止できるシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用すれば、塗布手段の設置位置の自由度を向上して、シートの波打ち、しわの発生を防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１６７】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域を、加圧部材の中心部分の表面を他の部分よりも粗くした粗面とすれば、塗布手段を用いずとも高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成することができるので、小型で、シートの波打ち、しわの発生を防止できるシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用すれば、小型で、シートの波打ち、しわの発生を防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１６８】
粗面を物理的手段によって形成するようにすれば、様々な物理的方法により粗面を形成することができ、設計上の自由度が高く、所望の摩擦係数もしくはトラクション係数の高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成することができ、シートの波打ち、しわの発生を防止できるシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用すれば、設計上の自由度が高く、シートの波打ち、しわの発生を防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１６９】
物理的手段を、加圧部材の表面に切り込みを刻むことであるようにすれば、切り込みの数、幅や深さ等によって所望の摩擦係数もしくはトラクション係数の高摩擦領域もしくは高トラクション領域を容易且つ任意に形成することができ、また、切り込みに垂直な方向から力が加わるときり込みが開いてシートとの摩擦が高くなることによりシートの中心部分の搬送速度がその両端部の搬送速度より遅くなり、シートにはその中心部分からその両端部分へ向けた方向への張力が生じて、シートの波打ち、しわの発生を良好に防止できるシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用すれば、切り込みの数、幅や深さ等によって所望の摩擦係数もしくはトラクション係数の高摩擦領域もしくは高トラクション領域を容易且つ任意に形成することができ、またシートの波打ち、しわの発生を良好に防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１７０】
粗面を化学的手段によって形成するようにすれば、様々な化学的方法により粗面を形成することができ、設計上の自由度が高く、所望の摩擦係数もしくはトラクション係数の高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成することができ、シートの波打ち、しわの発生を防止できるシート搬送装置を提供でき、これを定着装置に適用すれば、設計上の自由度が高く、所望の摩擦係数もしくはトラクション係数の高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成することができ、シートの波打ち、しわの発生を防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１７１】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域の摩擦係数もしくはトラクション係数が、加圧部材の幅方向に中心から同幅方向の端部へ向けて段階的に減少するように設定されるようにすれば、シートの中心部分の搬送速度がその両端部の搬送速度よりさらに遅くなり、シートにはその中心部分からその両端部分へ向けた方向への張力が良好に生じるため、シートの波打ち、しわの発生を効果的に防止できるシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、しわが発生しやすいフルカラー両面複写時にもシートの波打ち、しわの発生を効果的に防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１７２】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域の摩擦係数もしくはトラクション係数が、加圧部材の幅方向に中心から同幅方向の端部へ向けて線形的に減少するように設定されるようにすれば、シートの中心部分の搬送速度がその両端部の搬送速度より連続的且つ滑らかに遅くなり、シートにはその中心部分からその両端部分へ向けた方向への張力が連続的に良好に生じるため、シートの波打ち、しわの発生をより効果的に防止できるシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、しわが発生しやすいフルカラー両面複写時にもシートの波打ち、しわの発生をより効果的に防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１７３】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域の摩擦係数もしくはトラクション係数が、加圧部材の幅方向に中心から同幅方向の端部へ向けて非線形的に減少するように設定されるようにすれば、様々な構成に対応した摩擦係数もしくはトラクション係数の変化をつけることができ、シートの中心部分の搬送速度がその両端部の搬送速度より、好ましい傾斜で連続的且つ滑らかに遅くなり、シートにはその中心部分からその両端部分へ向けた方向への張力が適当な大きさを持って連続的に良好に生じるため、しわの発生をさらに効果的に防止でき、この防止効果の適用範囲が広いシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、しわが発生しやすいフルカラー両面複写時にもシートの波打ち、しわの発生をさらに効果的に防止でき、この防止効果の適用範囲が広い定着装置を提供することができるようになる。
【０１７４】
高摩擦領域もしくは高トラクション領域を加圧部材の中心部分を被覆した高摩擦もしくは高トラクションの部材の層により形成するようにすれば、加圧部材を所望の摩擦係数もしくはトラクション係数を有する部材で被覆することで高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成することができ、設計上の自由度が高く、シートの波打ち、しわの発生を防止できるシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、設計上の自由度が高く、シートの波打ち、しわの発生を防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１７５】
加圧部材の表面を薄膜で被覆するようにすれば、耐久性を大幅に向上でき、加圧部材への紙粉等の異物の付着を防止できるとともに、表面が高摩擦もしくは高トラクションの部材で形成された加圧部材を被覆する際には、被覆の位置や面積を変えることにより高摩擦領域もしくは高トラクション領域の位置や面積を任意に変えることができ、シートの波打ち、しわの発生を良好に防止できるシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、シートの波打ち、しわの発生を良好に防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１７６】
張架部材が加熱手段を有するようにすれば、加熱手段の配置位置や固定手段を省くことができ、小型でシートの波打ち、しわの発生を防止できるシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、小型でシートの波打ち、しわの発生を防止できる定着装置を提供することができるようになる。
【０１７７】
加圧部材を搬送ベルトに連れ回りする加圧ローラであるようにすれば、張架部材を搬送ベルトに当接する部分が滑面に形成されて非回転の部材であるので、鼓状の張架部材や加圧部材を必要とせず、また搬送ベルトの移動を良好に行うことができるのでシート材の搬送を滑らかに行うことができ、波打ちやしわの発生を効果的に防止できる低コストのシート搬送装置を提供することができ、これを定着装置に適用すれば、シート材の搬送を滑らかに行うことができ、波打ちやしわの発生を効果的に防止できる低コストの定着装置を提供することができるようになる。
【０１７８】
加圧部材の表面は、その摩擦係数もしくはトラクション係数が、シートの通過領域内において、加圧部材の幅方向に、その中心部から両端部に向かって、大きくなり、次いで小さくなるか、あるいは、小さくなり、次いで大きくなるように変化するのを周期的に繰り返すように形成されるようにし、且つ、この変化が、前記幅方向の中心から左右対称に形成されているようにすれば、力が周期的に開放されることになり、従来の逆クラウン形状のように、シートの両端部にストレスが集中することがなく、シートのサイズに殆ど依存しないで、低コストで簡単な構成により、シートの波打ち、しわを防止することができるようになる。
【０１８２】
前記加圧部材の表面の摩擦係数もしくはトラクション係数の変化は、物理的、又は化学的処理によって粗面にされることにより形成されるようにすれば、摩擦係数もしくはトラクション係数の大きさや粗面の面積を、任意に、簡単な方法で変えることができ、シートの波打ち、しわを防止することができるようになる。
【０１８３】
前記摩擦係数もしくは前記トラクション係数の変化の仕方が、一定の変化率で変化するようにすれば、後述の請求項４２の段階的な変化よりも効果的に、シートの波打ち、しわを防止することができるようになる。
【０１８４】
前記摩擦係数もしくはトラクション係数の変化の仕方が、摩擦係数もしくはトラクション係数が幅方向に対する関数であるようにすると、この関数のグラフのように曲線的に変化するので、関数の型を種々決めることができ、普通紙、厚紙、封筒、ＯＨＰシート等の複数種類のシートに同時に対応しなければならない場合、それぞれのシートの厚みや材質等に対応した、最適な摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を付けることでき、波打ち、しわの防止に関し、幅広く対応することができるようになる。
【０１８５】
前記物理的、又は化学的処理によって粗面にされた部分を、薄い膜で被覆するようにすれば、摩擦係数もしくはトラクション係数の大きさや粗面の面積を、任意に、簡単な方法で変えることができ、シートの波打ち、しわを防止することができる。同時に、異物の付着が抑えられ、加圧部材の耐久性が向上するため、寿命を大幅に延ばすことができるようになる。
【０１８６】
加圧部材の表面には、その幅方向に、所定幅、所定深さの直線状の切り込みが、３ｍｍ以下の等間隔で平行に、外周を包囲するように多数形成されて摩擦係数もしくはトラクション係数が大きくされ、且つ、この切り込みが、幅方向に周期的に形成されるようにすれば、摩擦係数もしくはトラクション係数の大きさや粗面の面積を、任意に、簡単な方法で変えることができ、シートの波打ち、しわを防止することができるようになる。
【０１８７】
前記加圧部材の表面に、その幅方向に、所定の摩擦係数もしくはトラクション係数の部材と、この摩擦係数もしくはトラクション係数より小さい、又は大きい部材とが隣接するように、それぞれ所定幅で周期的に被膜して形成されるようにすれば、摩擦係数もしくはトラクション係数の大きさや粗面の面積を、任意に、簡単な方法で変えることができ、シートの波打ち、しわを防止することができる。また、加圧部材への異物の付着が少なく、その耐久性を向上させることができるようになる。
【０１８８】
前記摩擦係数もしくは前記トラクション係数の周期的な変化の仕方を、段階的に行うようにすれば、摩擦係数もしくはトラクション係数を大きくする部分の作製が極めて簡単であり、低コストで、シートの波打ち、しわを防止することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明の実施例のシート搬送装置の構成図である。
【図２】 駆動ローラと従動ローラの表面状態を示す斜視図である。
【図３】 上記実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の分布特性図である。
【図４】 上記実施例の動作を示す説明図である。
【図５】 第２の実施例の構成図である。
【図６】 第２の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の分布特性図である。
【図７】 第３の実施例の構成図である。
【図８】 第３の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の分布特性図である。
【図９】 第４の実施例の構成図である。
【図１０】 第４の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の分布特性図である。
【図１１】 第５の実施例の構成図である。
【図１２】 第５の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の分布特性図である。
【図１３】 第６の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の分布特性図である。
【図１４】 第７の実施例の構成図である。
【図１５】 第７の実施例の動作を示す摩擦係数もしくはトラクション係数の特性図である。
【図１６】 第７の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の分布特性図である。
【図１７】 本発明の一実施例におけるシート搬送装置及びこれを有する定着装置の全体的概要図である。
【図１８】 図１７で示したシート搬送装置および定着装置の要部斜視図である。
【図１９】 他の実施例における加圧部材部分の斜視図である。
【図２０】 さらに他の実施例における加圧部材の斜視図である。
【図２１】 さらに他の実施例における加圧部材の斜視図である。
【図２２】 さらに他の実施例における加圧部材の斜視図である。
【図２３】 さらに他の実施例における加圧部材の斜視図である。
【図２４】 図２３で示した加圧部材の要部断面図である。
【図２５】 さらに他の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を示すグラフである。
【図２６】 さらに他の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を示すグラフである。
【図２７】 さらに他の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を示すグラフである。
【図２８】 本発明を適用したシート搬送装置及びこれを有する定着装置を示す概略斜視図である。
【図２９】 図２８に示した塗布手段の一部拡大斜視図である。
【図３０】 図２８に示した塗布手段の搬送ベルト側からの正面図である。
【図３１】 切欠部を有する塗布手段の概略斜視図である。
【図３２】 高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成された加圧部材の一態様を示す概略斜視図である。
【図３３】 高摩擦領域もしくは高トラクション領域を形成された加圧部材の別の態様を示す概略斜視図である。
【図３４】 表面を薄膜で被覆された加圧部材を示す概略斜視図である。
【図３５】 段階的に変化された高摩擦領域もしくは高トラクション領域の摩擦係数もしくはトラクション係数を示す図である。
【図３６】 線形的に変化された高摩擦領域もしくは高トラクション領域の摩擦係数もしくはトラクション係数を示す図である。
【図３７】 非線形的に変化された高摩擦領域もしくは高トラクション領域の摩擦係数もしくはトラクション係数を示す図である。
【図３８】 幅方向において離型剤の塗布量を段階的に変化させる場合の塗布手段の一例を示す搬送ベルト側からの正面図である。
【図３９】 幅方向において離型剤の塗布量を非線形的に変化させる場合の塗布手段の一例を示す搬送ベルト側からの正面図である。
【図４０】 塗布手段としてローラを用いた場合を示す概略斜視図である。
【図４１】 本発明を適用可能な他の型のシート搬送装置及びこれを有する定着装置を示す概略図である。
【図４２】 本発明を適用可能なさらに他の型のシート搬送装置及びこれを有する定着装置を示す概略図である。
【図４３】 この発明の実施例を示すシート搬送装置及びこれを有する加熱定着装置の概略構成図である。
【図４４】 この発明の第２８の実施例における加圧部材を示す斜視図である。
【図４５】 第２９の実施例の請求項４２に基づく摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を示す特性線図である。
【図４６】 第３０の実施例の摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を示す特性線図である。
【図４７】 第３１の実施例の摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を示す特性線図である。
【図４８】 第３２の実施例における加圧部材を示す側面図である。
【図４９】 第３２、３３、３４の実施例における摩擦係数もしくはトラクション係数の変化を示す特性線図である。
【図５０】 第３３の実施例における加圧部材を示す断面図である。
【図５１】 第３４の実施例における加圧部材を示す側面図である。
【図５２】 第３５の実施例における加圧部材を示す側面図である。
【符号の説明】
６ 駆動部材としての定着用回転体としての加熱ローラ
８ 加圧部材である加圧用回転体としての加圧ローラ
２４ シートとしての記録材
２６ 塗布手段としての離型材塗布手段
５２ 切り込み
５４ 薄い膜としてのフッ素樹脂の薄膜
Ｗ０ 中心部位表面
Ｗ１ ，Ｗ２ 他の表面
Ｗ 最大通紙領域
１０１ シート搬送装置を有する定着装置
１０２ 駆動部材としての定着用回転体としての定着ベルト
１０３ 加熱手段
１０４ 張架部材
１０５ 加圧部材
１０６ 高摩擦領域もしくは高トラクション領域
１０９ 塗布手段
１１４ 回収手段
１１６ 塗布手段
１１７ 切り込み
１２１ 搬送ベルトとしての定着用回転体としての定着ベルト
１２２ 加熱手段
１２４ 張架部材
１２５ 加圧部材
１２８ 搬送ベルトとしての定着用回転体としての定着ベルト
１２９ 加圧部材
Ｐ シートとしての記録材としての用紙
２０１ 駆動部材としての定着用回転体としての加熱用回転体
２０２ 加圧部材としての加圧用回転体
２０４ シートとしての記録材としての転写材
２０５ 摩擦係数もしくはトラクション係数が徐々に大きくなる領域
２０６ 摩擦係数もしくはトラクション係数が徐々に小さくなる領域
３０１ シート搬送装置
３０２ 駆動部材としての駆動ローラ
３０３ 加圧部材としての従動ローラ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
  The present invention relates to a sheet conveying apparatus used for an image forming apparatus such as a copying machine, a facsimile, a printer, etc., Fixing deviceAbout.
[0002]
[Prior art]
  Sheets that carry plain paper used for copying, OHP sheets, thick paper such as cards and postcards, so-called special sheets with larger heat capacity than plain paper, such as envelopes, and bills (hereinafter referred to as “sheets”) Conventionally, conveying devices have been widely used in image forming apparatuses such as copying machines, facsimiles, and printers, ATMs, sheet reproducing apparatuses that allow images formed on sheets to be peeled off by melting and reuse sheets. ing. The sheet conveying device includes a driving member such as a roller and an endless belt stretched over the roller, and a pressure member pressed against the driving member.
[0003]
  When the sheet conveying device is used in the image forming apparatus as described above as a part of the fixing device, the toner image formed in the image forming unit is transferred to the sheet, and the toner image is mounted in an unfixed state. The sheet is passed through a fixing device that is conveyed by a sheet conveying device to form a permanent image.
[0004]
  The fixing device includes a fixing roller as a heatable drive member that is driven to rotate, and a pressure roller as a pressure member that is disposed in parallel to the fixing roller and is pressed against and rotated. When a sheet carrying an unfixed toner image is nipped and conveyed between a fixing roller and a pressure roller, the toner is melted by the heat of the fixing roller and the molten toner is pressurized. As a result, it enters between the composition fibers of the sheet and becomes entangled, and as a result, it is fixed as a permanent image that does not fall off.
[0005]
  By the way, in such a fixing device, since a sheet on which an unfixed toner image is placed is sandwiched between rollers pressed against each other, variations in surface accuracy of each roller and contact pressure non-uniformity based on this, or Wrinkles may occur in the recording material due to factors such as non-uniformity in the surface texture of the roller. When wrinkles occur, the quality of the recording material as a recording medium is degraded.
[0006]
  On the other hand, when the friction coefficient between the rollers is uniformly distributed, the conveyed sheet is subjected to a uniform conveying force in the width direction by the fixing roller and the pressure roller becomes a load, and the sheet The conveying speed is slightly slower than the surface linear velocity of the fixing roller and is uniformly distributed in the width direction. In this way, when the sheet is conveyed at a uniform conveyance speed over the entire width direction, the sheet is rapidly heated to the fixing temperature, and thus vertical wrinkles are likely to occur.
[0007]
  In order to prevent this, a fixing device having a sheet conveying device in which the roller shape is a drum shape is known. The fixing roller and the pressure roller are formed such that the outer diameters of the fixing roller and the pressure roller gradually increase from the central portion in the axial direction. By adopting such a drum shape, both ends of the roller at the time of press contact are deformed to extend outward, and accordingly, both ends of the recording material are pulled outward. For this reason, a tensile force always acts in a direction orthogonal to the sheet conveyance direction, that is, the sheet width direction, and a force that suppresses the generation of wrinkles throughout the fixing operation.
[0008]
  However, when a drum-shaped roller is employed, there is a problem from the viewpoint of manufacturing cost because there is a multidimensional curved surface that is difficult to obtain accuracy compared to a general straight cylindrical roller.
[0009]
  The generation of the wrinkles is particularly problematic in double-sided image formation, which will be described below.
[0010]
  When fixing an image only on one side (front side) of the sheet, the wrinkle generation suppressing function by the drum shape is exhibited and there is no problem. However, in double-sided image formation such as double-sided copying of a full-color copying machine, 1 The deformation of the sheet and the change in the surface properties caused by the fixing process on the surface side affect the fixing on the second surface side (back surface).
[0011]
  Generally, the central portion of the sheet has a higher image ratio than the end portion, and a large amount of toner exists. For this reason, curling and distortion are likely to occur in the central portion of the sheet due to melting and condensation of the toner due to fixing on the first surface.
[0012]
  In addition, the surface of the toner after fixing is denser than the background of the sheet, and the applied oil may remain on the surface without being absorbed by the paper. It has become. In this state, when nipping and transporting for fixing the second surface is performed, the central part is transported faster than both ends due to its low frictional force, and the transporting force is unevenly distributed, causing the curl and distortion. If this happens, these will be brought together and wrinkles will occur.
[0013]
  In order to cope with such a problem in the case of double-sided copying, Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-301306 discloses that the contact pressure between rollers, which can be the root cause of wrinkles, is reduced to a level that does not cause wrinkles, and In order to secure a nip width (contact width) that does not cause fixing failure, a proposal has been made.
[0014]
  The idea is embodied by subjecting the thickness and surface hardness of the elastic layer constituting the surface of each roller to certain conditions under the relationship with the contact pressure.
[0015]
  Japanese Patent Laid-Open No. 8-137310 discloses that the surface shape of a non-rotating fixed elastic pressure member as a substitute for the pressure roller is such that the central portion protrudes from the end portion, and the central portion of the recording material is The content of increasing the frictional force has been proposed.
[0016]
  Due to the surface shape of the fixed elastic pressure member, the frictional force at the center is higher than at the end, so the transport speed at the center is slower than at the end, and as a result, orthogonal to the sheet transport direction. A pulling force is generated in the direction to prevent wrinkling.
[0017]
  Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-110351 discloses a sheet-side fixing and a two-side fixing from the viewpoint of preventing image degradation due to sheet wrinkling during double-sided image formation and adhesion of a release agent to the image forming unit. The content of changing the amount or type of the release agent is proposed.
[0018]
[Problems to be solved by the invention]
  In the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-301306, there is a correlation between the contact pressure and the difference in thickness between the elastic layers of both rollers. There is a problem with difficulty.
[0019]
  Moreover, in the thing of the said Unexamined-Japanese-Patent No. 8-137310, since the multidimensional curved surface similar to a drum shape exists in the surface shape of a fixed elastic pressurization member, the problem of manufacture difficulty still exists.
[0020]
  Further, the one described in Japanese Patent Laid-Open No. 6-110351 has a problem that the control configuration of the release agent application is complicated, and the trend of downsizing and simplification of devices in recent years cannot be met.
[0021]
  These problems are that an endless fixing belt as a fixing rotating member serving as a driving member for conveying a sheet on which toner is fixed, a tension member over which the fixing belt is stretched, and the tension member is opposed to the tension member. This also occurs in a fixing device using a sheet conveying device that is arranged in such a manner and has a pressing member that is pressed against a stretching member with a fixing belt interposed therebetween.
[0022]
  However, in order to prevent wrinkles in this type of fixing device, the stretching member and the pressure member are drum-shaped rollers, and the speed at both ends in the paper feeding direction is made larger than the speed at the center, so that the sheet On the other hand, only those that generate tension in the direction from the central portion toward both end portions have been proposed, and there is a problem that the production of the drum-shaped roller requires considerable accuracy and costs. .
[0023]
  On the other hand, a fixing roller as a heating rotator as a heatable driving member that is driven to rotate, and a pressurizing member as a pressing member that is disposed in parallel to the fixing roller and is pressed against and rotated. In a so-called heating roller fixing device having a sheet conveying device having a basic structure composed of a roller, the outer diameter shape of at least one of the fixing roller and the pressure roller has the maximum outer diameter at both ends in the longitudinal direction, and the center It is formed in a so-called inverted crown shape that gradually decreases toward the part and minimizes the outer diameter of the central part so that both ends of the sheet are pulled when the sheet passes through the nip part. Some of them prevent wrinkles from occurring. In addition, a reverse-roller-shaped driving roller having a diameter at both ends larger than the diameter at the center and a driven roller having a uniform diameter are used, and the conveying speed at both ends of the sheet to be conveyed is made larger than the conveying speed at the center. Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-40428 discloses a sheet conveying apparatus that prevents wrinkles from occurring.
[0024]
  However, in such a configuration, the sheet is forcibly stretched in the longitudinal direction of the fixing roller or the like, and in the case of a weak sheet, both ends thereof undulate, so-called undulations and wrinkles occur. In double-sided printing, the image quality may be impaired. Further, when forming the driving roller on the reverse crown, it is necessary to manage the dimensional accuracy on the order of 1/100 mm in the longitudinal direction of the roller, which causes an increase in cost.
[0025]
  Therefore, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-129014, a wavy shape in which the outer diameter shape of at least one of both rollers gradually increases in the longitudinal direction and then gradually decreases in the sheet passing region. A heating and fixing device is disclosed that can prevent undulation without stress concentration at the end because the stress is periodically released due to the influence of the wavy shape.
[0026]
  However, in such a fixing device, since the outer diameter shape of at least one of the two rollers has a complicated wave shape, a high accuracy is required to produce such a roller, and the cost is high. There was a point.
[0027]
  In JP-A-8-208088, a notched surface for increasing the traction coefficient is formed in either one of the central portion and both end portions of the roller that applies a conveying force to the sheet, and the other is used to decrease the traction coefficient. In order to achieve this, there is disclosed a sheet conveying apparatus that prevents the occurrence of wrinkling of a sheet that is a smooth surface and combines two kinds of traction coefficients so as to have a constant traction coefficient intermediate between both coefficients.
[0028]
  However, the wrinkles generated in the conveyed sheet are determined by the sheet feeding speed distribution, but the sheet conveying speed is determined between the driving roller as the driving member when the sheet is sandwiched and the sheet and the driven member as the pressure member. Since it largely depends on the relationship between the traction coefficient and the friction coefficient between the roller and the sheet, the traction coefficient between the driving roller and the sheet is set so as to give two types of traction to the driving roller that applies the conveying force to the sheet. It is difficult to obtain a clear effect even if a constant traction coefficient is intermediate between both coefficients.
[0029]
  Accordingly, an object of the present invention is to provide an inexpensive sheet conveying apparatus that can avoid manufacturing difficulties and can suppress the occurrence of sheet waviness and wrinkles with a simple configuration.
[0030]
[Means for Solving the Problems]
  In the present invention, among the above-described conventional wrinkle suppression methods, similar to the one described in JP-A-8-137310, the frictional force of the recording material at the center of the pressure roller is increased from the end side to increase the pulling force. One of the basics is the method of expression.
[0031]
  However, this is not realized by the shape of the roller as in the prior art, but is realized by the difference in surface properties of the pressure roller in order to avoid manufacturing difficulties.
[0036]
  Claim 1In the invention described inA heating roller; and a pressure roller provided in parallel to the heating roller. The sheet on which unfixed toner is placed is nipped between the heating roller and the pressure roller to be fixed. A fixing device, comprising: a release material applying means for applying a release material to the heating roller; a rubber blade having one end contacting the surface of the pressure roller and the other end supported by a support member; A release material recovery means for recovering the release material transferred to the surface of the pressure roller, wherein the area corresponding to the rubber blade is within the maximum sheet passing area corresponding to the release material application means. It consists only of the central part surface in the axial direction ofIt is characterized by that.
[0037]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
  The sheet conveying apparatus of the present invention has a driving roller as a driving member and a driven roller as a pressure member. The driving roller has a smooth surface in the center area, the surface in both ends is rough, and the driven roller has a rough surface in the center area, and the both ends have a smooth surface. May be. The driving roller and the driven roller may be applied with a release agent. The surface roughness of the driven roller may be periodically changed in the axial direction. In other words, the friction coefficient or traction coefficient (hereinafter referred to as friction coefficient) between the driving roller and the driven roller for the sheet to be conveyed is made different by changing the friction coefficient or traction coefficient of the driving roller and / or the driven roller in the width direction of the driving roller and the driven roller. The coefficient) is changed.
[0038]
  Then, the friction coefficient difference Δμ between the driving roller and the driven roller changes in a direction orthogonal to the sheet conveying direction, and the distribution of the friction coefficient difference is configured such that the region near the center of the conveyed sheet is smaller than the end. If the change distribution of the difference Δμ in the friction coefficient between the driving roller and the driven roller is made smaller than the end area, both ends of the sheet having a large friction coefficient difference Δμ between the driving roller and the driven roller The speed of the portion increases, and the speed decreases at the center portion of the sheet having a small friction coefficient difference Δμ. In such a case, the feeding speed can be adjusted in the width direction of the sheet by the friction coefficient difference Δμ between the driving roller and the driven roller. By making the feeding speed at both ends faster than the feeding speed in the central region of the sheet, wrinkles can be prevented from occurring in the conveyed sheet by expanding the both ends of the sheet.
[0039]
【Example】
  FIG. 1 is a configuration diagram of a sheet conveying apparatus according to an embodiment of the present invention. In the following embodiments, the sheet conveying apparatus includes plain paper used for copying, OHP sheets, thick paper such as cards and postcards, envelopes, and so-called special sheets having larger heat capacity than plain paper, and banknotes. Etc. (hereinafter referred to as “sheet”, “recording material”, “paper”, etc. as appropriate), and image forming apparatuses such as copiers, facsimiles, and printers, ATMs, and images formed on sheets are melted Although the sheet can be used for a sheet reproducing apparatus that enables the sheet to be reused by being peeled off by the above-described method, the case where the sheet is used for a fixing device in an image forming apparatus is described.
[0040]
  As shown in the figure, the sheet conveying device 301 has a driving roller 302 as a driving member pressed by a load Pr and a driven roller 303 as a pressing member, and as described above, an image forming apparatus such as a copying machine. Used to transport a sheet 304 such as a recording sheet. The driving roller 302 of the sheet conveying device 301 is connected to a driving motor or a driving transmission mechanism, and is rotated by the driving force of the driving transmission mechanism, and the driven roller 303 is rotated by the rotation of the driving roller 302. When the surface linear velocity V1 of the driving roller 302 and the surface linear velocity V2 of the driven roller 303 when the driven roller 303 is rotated by the driving roller 302 are compared, slippage between the driving roller 302 and the driven roller 303 is detected. Due to the transmission force loss, the surface linear velocity V2 of the driven roller 303 is slightly slower than the surface linear velocity V1 of the driving roller 302. Thus, when there is a difference between the surface linear velocity V1 of the driving roller 302 pressed by the load Pr and the surface linear velocity V2 of the driven roller 303, a frictional force due to the difference in linear velocity is generated. This frictional force is called traction. The traction F1 acts as a tangential force so as to decelerate the driving roller 302 having a large surface linear velocity, and the traction F2 has the same magnitude as the traction F1 on the driven roller 303 having a small surface linear velocity. Works as a reverse tangential force. Ratio μ between this traction F and load PtIs called the traction coefficient, and the traction coefficient μtCan be expressed as a function of the slip ratio (dV / V) = (V1−V2) / V1 between the driving roller 302 and the driven roller 303. Traction coefficient μ in normal dry friction conditiontIs proportional to the slip ratio (dV / V) in a region where the slip ratio (dV / V) is small, and the dynamic friction coefficient becomes an asymptotic line as the speed difference increases. The traction coefficient μtDepends on the coefficient of static friction, the geometric condition of the contact surface, and the elastic modulus, so the traction coefficient μtHowever, in this embodiment and the following embodiments, the surface roughness of the driving member and the driven member, and the application of the release agent can be adjusted. , The coating has a traction coefficient μtIt has a great influence on.
[0041]
  As shown in the perspective view of FIG. 2 showing the first embodiment, the driving roller 302 has a smooth surface in the center region 321 and a rough surface in the region 322 at both ends. Friction coefficient or traction coefficient μ with the sheet 30424As shown in FIG. 3, the distribution is such that it becomes smaller at the center.
[0042]
  In the embodiment described below including this embodiment, the surface roughness of the driving member and the pressure member is changed, or a release agent is applied. Since the coefficient and the traction coefficient are adjusted simultaneously, the friction coefficient and the traction coefficient are referred to as a friction coefficient in the following description.
[0043]
  In the driven roller 303, the surface of the central region 331 is roughened, the surfaces of the regions 332 at both ends are formed smoothly, and the friction coefficient between the driven roller 303 and the sheet 304 (the friction coefficient or the traction coefficient is set as described above). The same applies hereinafter.) Μ343 is distributed so as to increase in the center as shown in FIG. 3, and the difference Δμ = (μ between the friction coefficients of the driving roller 302 and the driven roller 303 with respect to the sheet 30424−μ343) is configured such that the central region W is smaller than the end portion, as shown in FIG. 3.
[0044]
  As described above, when the change distribution of the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is set to be smaller than the end portion, the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is large. The speed at both ends of the sheet 304 increases, and the speed decreases at the center of the sheet 304 having a small friction coefficient difference Δμ. This is because, as shown in FIG. 4, when the driving roller 302 tries to feed the sheet 304 with the force f1, the driven roller 303 having a low speed is prevented from feeding the sheet 304 with the force f2. The relationship between the forces f1 and f2 changes depending on the friction coefficient difference Δμ, and the feeding speed of the sheet 304 changes due to the change in the relationship between the forces f1 and f2. The small friction coefficient difference Δμ means that the friction coefficient μ between the driving roller 302 and the sheet 304 is shown in FIG.24Compared to the friction coefficient μ of the driven roller 303 and the sheet 304.34As a result, the force f1 for feeding the sheet 304 and the force f2 for preventing the sheet 304 are almost the same, the driven roller 303 prevents the driving roller 302 from trying to convey the sheet 304, and the feeding speed of the sheet 304 is too high. Don't be. On the other hand, the fact that the friction coefficient difference Δμ is large means that the friction coefficient μ between the driving roller 302 and the sheet 304.24Compared to the friction coefficient μ of the driven roller 303 and the sheet 304.34Since the force f2 that hinders the sheet 304 is smaller than the force f1 that feeds the sheet 304, the force that is obstructed by the driven roller 303 when the drive roller 302 tries to convey the sheet 304 is small, and the feeding speed of the sheet 304 increases. Therefore, the feeding speed can be adjusted in the width direction of the sheet 304 by the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303. Further, by making the feeding speed at both ends faster than the feeding speed of the central region W of the sheet 304, it is possible to prevent wrinkles from occurring on the sheet 304 that is conveyed by spreading the both ends of the sheet 304.
[0045]
  In the above embodiment, the case where the surface states of both the driving roller 302 and the driven roller 303 are changed in the direction orthogonal to the conveyance direction of the recording paper 304 has been described. As shown in FIG. 5 showing the second embodiment. The surface of the driving roller 302 is made uniform, the surface of the central region 331 of the driven roller 303 is roughened, the surface of the region 332 at both ends is smoothed, and the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is As shown in FIG. 6, the sheet 304 may be reduced in the central region W and may be increased in the regions at both ends.
[0046]
  Further, as shown in FIG. 7 showing the third embodiment, the surface of the driven roller 303 is made uniform, the surface of the central region 321 of the driving roller 302 is made smooth, and the surfaces of the regions 332 at both ends are made rough. Thus, as shown in FIG. 8, the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 may be reduced in the central region W of the sheet 304 and increased in the regions at both ends.
[0047]
  In this way, by uniformly forming the surface of either the driving roller 302 or the driven roller 303, the processing of the roller can be easily performed, and the number of processing steps can be reduced.
[0048]
  In addition, when the sheet conveying device 301 is used in a fixing device of an image forming apparatus such as a copying machine, a roller with which an unfixed image transferred to a sheet 304 such as a recording sheet of a driving roller 302 and a driven roller 303 contacts. By uniformly forming the surface, it is possible to prevent the transferred image from being disturbed when the sheet paper 304 passes through the driving roller 302 and the driven roller 303, and to stably form a high-quality image. Can do.
[0049]
  In each of the above embodiments, the processing state of the surfaces of the driving roller 302 and the driven roller 303 is changed, and the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is changed in a direction orthogonal to the conveying direction of the sheet 304. However, the material of the surfaces of the driving roller 302 and the driven roller 303 is changed between the end region and the central region, and the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is changed in the direction orthogonal to the sheet conveying direction. It may be changed. In this way, by changing the material of the surfaces of the driving roller 302 and the driven roller 303 between the region at both ends and the region at the center, the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 can be easily orthogonal to the sheet conveying direction. The distribution can be changed in different directions.
[0050]
  In each of the above embodiments, the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is changed in one step between the central area and the both end areas. As shown in FIG. 9 showing the fourth embodiment, at least one of the regions having different surface roughnesses, for example, the surface of the central portion of the driving roller 302 is formed smoothly and the surfaces of the region 321 and both ends are formed rough. A region 323 having a surface with an intermediate roughness is provided in the middle of the region 322, and the region between the region 331 where the surface of the center portion of the driven roller 303 is rough and the surfaces of both ends are formed smoothly An area 333 whose surface is formed with an intermediate roughness is provided in the part, and the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is changed between the central area and the area as shown in FIG. Part area may be stepwise varied in the. As described above, the conveyance speed of the sheet 304 is rapidly changed in the width direction by changing the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 stepwise between the central region and the both end regions. Therefore, a large stress is not applied to the sheet 304, and the occurrence of wrinkles and undulations can be reduced even on a thin recording paper such as thin paper, thereby preventing a reduction in image quality.
[0051]
  In the above embodiment, the driving roller 302 and the driven roller 303 are provided with three regions having different surface roughnesses. However, as shown in FIG. 11 showing the fifth embodiment, the driving roller 302 has a central portion. A region 321 having a smooth surface of the width W1 is provided, and a region 331 having a rough surface having a width W2 different from the width W1 is provided in the center of the driven roller 303. As shown in FIG. 12, the driving roller 302 and the driven roller 303 are provided. The friction coefficient difference Δμ may be changed stepwise between the central region and both end regions.
[0052]
  Thus, if the width of the region 321 where the surface of the central portion of the driving roller 302 is smooth and the width of the region 331 where the surface of the central portion of the driven roller 303 is rough are made different, the friction between the driving roller 302 and the driven roller 303 becomes simple. The coefficient difference Δμ can be changed stepwise between the central area and the both end areas.
[0053]
  Further, the roughness of the surface of the driving roller 302 and the driven roller 303 is sequentially changed, and the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is as shown in FIG. 13 showing the sixth embodiment. You may make it change smoothly.
[0054]
  Further, when the sheet conveying device 301 is used in an image forming apparatus such as a copying machine, for example, as shown in FIG. 14, a fixed image 305 is formed at the center of the surface of the sheet 304 that contacts the driven roller 303. May have been. The state of the surface is different between the region 306 of the image 305 and the region 306 at both ends of the sheet 304, and the surface of the image 305 is smoother than the surface of the region 306 at both ends. In this case, as shown in FIG. 14, even if the surface of the driving roller 302 is made uniform, the surface of the central region 331 of the driven roller 303 is roughened, and the surface of the region 332 at both ends is smoothed, Friction coefficient μ between the central region 331 and the image 305 of the sheet 304315And the friction coefficient μ between the region 332 at both ends of the driven roller 303 and the image 305 of the sheet 304.325Becomes smaller as shown in FIG. This friction coefficient μ315Becomes smaller than a certain limit, the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 becomes larger in the central region of the sheet 304 than in the regions at both ends. Therefore, as shown in FIG. 16 showing the seventh embodiment, the coefficient of friction μ between the central region 331 of the driven roller 303 and the image 305 of the sheet 304.315And the friction coefficient μ between the region 332 at both ends of the driven roller 303 and the image 305 of the sheet 304.325Difference (μ315−μ325) Is a coefficient of friction μ between the region 332 at both ends of the driven roller 303 and the region 306 at both ends of the sheet 304.326And the friction coefficient μ between the region 332 at both ends of the driven roller 303 and the image 305 of the sheet 304.325Difference (μ326−μ325The surface roughness of the central region 331 of the driven roller 303 is determined so as to be larger (specifically, high friction), and the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is increased at both ends in the central region of the sheet 304. It should be smaller than the area of the part. In this way, the conveyance speed of the sheet 304 can always be decreased in the central area and increased in the both end areas, and the occurrence of wrinkles can be reduced even when the sheet 304 having an image on the back surface is conveyed. can do.
[0055]
  [Specific Example 1] For example, a sheet conveying device 301 shown in FIG. 4 is used as a fixing device of an electrophotographic copying machine, and recording paper, an OHP sheet, or the like is used with a driving roller 302 as a heat generating portion and a driven roller 303 as a pressing portion. The paper was transported and checked for wrinkles on the transported recording paper. The drive roller 302 is made of cylindrical aluminum, iron, or an alloy thereof, and a halogen heater is disposed inside, and a fluorine resin layer having a thickness of 10 μm to 30 μm is provided on the outer surface to improve releasability from an image forming agent such as toner. The driven roller 330 forms a heat-resistant silicon rubber outer layer as an elastic layer on a metal core such as iron, and roughens the surface of the central region 321. The friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is set to be about 0.6 smaller in the central area than in the both end areas. The temperature of the driving roller 302 and the driven roller 303 was about 150 ° C., and a fixed number of blank sheets were passed. As a result, no wrinkles were generated. Further, as a comparative example, when the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is uniformly distributed, as a result of passing the blank paper under the same conditions as described above, 80% of the blank paper was wrinkled.
[0056]
  [Specific Example 2] Further, the surface of the central region 321 of the driven roller 303 is roughened so that the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is about 1.0 in the central region than the regions at both ends. As a result of reducing the size and passing a certain number of recording sheets having a solid image area 305 at the center of the back surface, for example, 10 sheets or more, no wrinkle occurred, but the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 In the central area, the vertical wrinkles occurred in the vicinity of the center of the rear edge of almost all the recording sheets when the area was made approximately 0.6 smaller than the both end areas. Therefore, when printing on both sides of the recording paper, it was confirmed that the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 should be smaller than a certain range in the central area than in the both end areas.
[0057]
  [Specific Example 3] When 100 sheets of thin white paper, which is likely to be wrinkled, were passed through the sheet conveying apparatus shown in Specific Example 1, about 20% of the paper was wavy at the roller entrance and wrinkled. Therefore, when 100 sheets of thin white paper are passed so that the friction coefficient difference Δμ between the driving roller 302 and the driven roller 303 is gradually reduced from about 0.6 to about 1.0 in the central area than in the both end areas. No wrinkles were generated.
[0058]
  Each of the above embodiments has been described with respect to the case where the driven roller 303 is provided so as to face the driving roller 302. However, a belt wound around a plurality of rollers may be used as either the driving roller 302 or the driven roller 303. good.
[0059]
  Further, embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
[0060]
  As shown in FIG. 17, the fixing device 2 having the sheet conveying device as the eighth embodiment includes a heating roller 6 as a fixing member and a driving member having a halogen heater 4 as a heat source therein, A pressure roller 8 is provided as a pressure member that is provided in parallel to face the heat roller 6 and is pressed against the heat roller 6 at least at the time of fixing. Both the heating roller 6 and the pressure roller 8 are formed in a straight cylindrical shape.
[0061]
  The heating roller 6 includes a core material 10 made of an aluminum pipe material, an elastic layer 12 made of heat-resistant silicon rubber formed on the surface of the core material 10, and a fluororesin coated on the surface of the elastic layer 12. It is comprised from the mold release layer 14 which consists of. One pressure roller 8 is also composed of a core material 16, an elastic layer 18, and a release layer 20, similarly to the heating roller 6.
[0062]
  The heating roller 6 receives a driving force from a driving motor (not shown) and is rotationally driven in the direction of the arrow in the figure, and the pressure roller 8 is driven to rotate in the direction of the arrow in the figure. The recording material 24 carrying the unfixed toner 22 is nipped and conveyed between the heating roller 6 and the pressure roller 8 to be fixed.
[0063]
  In this embodiment, as the recording material 24, a recording material having nothing fixed on the back surface, a material having black and white toner fixed on the back surface, and a material having full color toner fixed on the back surface was used. However, it is not limited to these, and may be an OHP sheet or the like (the same applies to each of the following examples).
[0064]
  The heat source of the heating roller 6 is not limited to the halogen heater 4, and an infrared lamp or the like can be employed. The heating roller 6 may be a so-called self-heating type (surface heating type) integrally including a heating resistor. If the surface of 6 can be heated uniformly in the specified temperature range in the axial direction, there is no particular limitation. As the core materials 10 and 16 of the heating roller 6 and the pressure roller 8, in addition to aluminum, metals such as iron, stainless steel, nickel, alloys thereof, ceramics, or the like may be used. The elastic layers 12 and 18 may be omitted, and the outermost release layers 14 and 20 may be silicon rubber or may be omitted.
[0065]
  In FIG. 17, the thicknesses of the elastic layers 12, 18 and the release layers 14, 20 are displayed in an easy-to-understand manner in the drawing and do not necessarily match the actual values.
[0066]
  As shown in FIG. 17, on the heating roller 6 side, from the viewpoint of preventing toner offset to the surface of the heating roller 6, a release agent application unit 26 as an application unit for applying a release material is provided. A cleaning unit 32 is also provided for removing a small amount of offset toner together with the release material. In this embodiment, silicon oil is used as the release material, and the release agent application means 26 sucks up the silicon oil from the oil tank 28 in which the silicon oil is stored and supplies it to the surface of the heating roller 6. Application felt 30 to be formed. The cleaning device 32 includes a feeding roller 36 in which a web 34 is wound in a roll shape, a take-up roller 38, a pressing roller 40 positioned between these rollers, and the pressing roller 40 constantly pressing the surface of the heating roller 6. And a spring 42 that urges the head to urge. A roller may be used in place of the coating felt 30 of the release agent coating means 26.
[0067]
  On the other hand, on the pressure roller 8 side, a release material collecting means 44 for collecting the release material transferred to the surface of the pressure roller 8 is provided. The release material collecting means 44 includes a support member 46 fixed to the apparatus main body, and a rubber blade 48 having one end contacting the surface of the pressure roller 8 and the other end supported by the support member 46. As the release material collecting member, a felt or roller may be used instead of the rubber blade 48.
[0068]
  As shown in FIG. 18, the area corresponding to the rubber blade 48 is the maximum sheet passing area (in other words, the passing area of the recording material 24 having the maximum width) W (the book) corresponding to the application felt 30 of the release material applying means 26. In the embodiment, the central portion surface W in the axial direction of the pressure roller 8 within 300 mm)0 (100 mm in this embodiment).
[0069]
  With this configuration, the surface W of the central portion of the pressure roller 8 from which the silicon oil has been transferred from the heating roller 6 over the entire surface.0 The center part surface W is recovered by collecting silicon oil only from0 The friction coefficient of the other surface W in the maximum sheet passing area W where the silicone oil is not recovered is1 , W2 Higher than In practice, such a configuration causes the central part surface W0 It was possible to increase the friction coefficient by 0.5.
[0070]
  Thereby, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 As a result, a tensile force in the width direction of the recording material 24 is generated. As a result, the surface W of the central portion of the recording material 24 during nipping and conveying.0 The portion corresponding to is always pulled in the width direction, and the generation of wrinkles is suppressed.
[0071]
  As a result of the experiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 It was confirmed that the generation of wrinkles can be suppressed by increasing the friction coefficient.
[0072]
  Center part surface W0 , Other surface W1 , W2 Unless otherwise specified, the length of is the same as that of the present embodiment in the following embodiments.
[0073]
  Next, a ninth embodiment will be described with reference to FIG. Since the portions other than the gist are the same as those in the first embodiment, a redundant description of the basic configuration and functions will be omitted as appropriate (the same applies to the other embodiments below).
[0074]
  In the present embodiment, as shown in FIG. 19, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 It is possible to increase the friction coefficient of other surfaces W1 , W2 This is done by positively applying a lubricant. The lubricant is applied by the application felt 50, and the end of the application felt 50 is immersed in a lubricant tank (not shown). The end portion of the application felt 50 that contacts the pressure roller 8 is the surface W of the central portion of the pressure roller 8.0 The other surface W of the pressure roller 8 is formed by the rotation of the pressure roller 8.1 , W2 Lubricant is applied only to the surface. In this embodiment, silicon oil is used as the lubricant. As the lubricant application member, not only the application felt 50 but also a roller or the like can be adopted.
[0075]
  Other surface W of the pressure roller 81 , W2 By applying silicon oil to the other surface W1 , W2 The friction coefficient of the center part surface W becomes lower0 Without any treatment, the friction coefficient is relatively high. In practice, such a configuration causes the central part surface W0 The coefficient of friction was increased by 0.4. Thereby, the central part surface W0 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 The generation of wrinkles is suppressed for the same reason as in the above embodiment.
[0076]
  Next, a tenth embodiment will be described with reference to FIG.
[0077]
  In this embodiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 By inserting a number of slits or streaks 52 extending in the axial direction into the surface, the coefficient of friction of the part is changed to another surface W.1 , W2 Higher. Center part surface W0 The dimension (the length of the notch 52) is 80 mm, the interval between the notches 52 is 3 mm, and the depth is 0.3 mm. The interval at which the cuts 52 are made is regulated by the nip width, but is preferably 3 mm or less. Also in this example, the generation of wrinkles was suppressed.
[0078]
  The direction of the cut 52 is preferably an axial direction that intersects with the conveyance direction of the recording material 24, but the friction coefficient is increased due to surface irregularities due to the presence of the cut 52 even in an oblique or along the conveyance direction of the recording material 24. Therefore, the same wrinkle suppression function can be obtained. Therefore, a knurling process may be employed for forming the notches 52 and the like.
[0079]
  Next, an eleventh embodiment will be described with reference to FIG.
[0080]
  In this embodiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 By roughening the surface by physical or chemical treatment, the friction coefficient of the part is changed to the other surface W.1 , W2 Higher. Actually, the central part surface W0 Rub the surface with sandpaper to change the friction coefficient to the other surface W1 , W2 It was 0.8 higher than Thereby, the central part surface W0 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 The generation of wrinkles is suppressed for the same reason as in the above embodiment.
[0081]
  Surface W of the central portion of the pressure roller 80 As a method of physically or chemically roughening, in addition to the above, a method of forming by corona discharge or putting in a mold, shot peening, shot blasting, etching treatment or the like can be adopted.
[0082]
  Next, a twelfth embodiment will be described with reference to FIG.
[0083]
  In this embodiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 The other surface W1 , W2 By forming the material with a higher friction coefficient, the friction coefficient of the part is changed to the other surface W.1 , W2 Higher. Specifically, as shown in FIG.0 Is coated with silicon rubber (friction coefficient 1.5) and the other surface W1 , W2 Is coated with a fluororesin (friction coefficient 0.5). Thereby, the central part surface W0 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 The generation of wrinkles is suppressed for the same reason as in the above embodiment.
[0084]
  The material having a different friction coefficient is not limited to the above, but the central portion surface W0 The friction coefficient of other surface W1 , W2 Anything higher can be used.
[0085]
  Next, a thirteenth embodiment will be described with reference to FIGS.
[0086]
  In this embodiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 Fine irregularities are formed by physical or chemical treatment, and then the whole is covered with a thin film 54 of fluororesin. With this configuration, the central portion surface W0 The friction coefficient of other surface W1 , W2 0.4 higher. Thereby, the central part surface W0 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 The generation of wrinkles is suppressed for the same reason as in the above embodiment.
[0087]
  Each of the above embodiments may be carried out independently, but the eighth embodiment and the ninth embodiment, the eighth embodiment and the tenth embodiment, the eighth embodiment and the eleventh embodiment, etc. You may implement in combination.
[0088]
  Next, a fourteenth embodiment will be described with reference to FIG. In FIG. 25, the vertical axis represents the friction coefficient, and the horizontal axis represents the coordinate in the axial direction of the pressure roller 8.
[0089]
  In this embodiment, as in the eleventh embodiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 8 by physical or chemical treatment.0 The roughness is gradual. Specifically, as shown in FIG. 25, the center X of the pressure roller 8 is set to 0, the friction coefficient in the left and right 40 mm range is 1.5, and the friction coefficient in the left and right 40 mm range is 1.0.
[0090]
  Thereby, the central part surface W0 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 The generation of wrinkles is suppressed for the same reason as in the above embodiment.
[0091]
  In this embodiment, the coefficient of friction is set to two stages, but three or four stages are possible. Although the number of stages is not specified, a larger number is desirable from the viewpoint of preventing wrinkles that cannot be dealt with by tensile force due to a sudden change in the friction coefficient. Further, it is desirable that the stepped shape is symmetrical from the center.
[0092]
  Next, a fifteenth embodiment will be described with reference to FIG. 10, the vertical axis indicates the friction coefficient, the horizontal axis indicates the coordinate in the axial direction of the pressure roller 8, and the center X of the pressure roller 8 is set to zero.
[0093]
  In this embodiment, as in the eleventh embodiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 8 by physical or chemical treatment.0 The roughness is linearly decreased from the center of the pressure roller 8 toward the end in the axial direction as shown in the following equation. Thereby, the central part surface W0 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 The generation of wrinkles is suppressed for the same reason as in the above embodiment. Since the change of the friction coefficient is smooth, the wrinkle suppression can be further improved as compared with the above embodiment. It is desirable that the linear shape be symmetrical from the center.
[0094]
  μ = 1.5 + 8 × 10-3X (−150 ≦ X ≦ 0)
  μ = 1.5-8 × 10-3X (150 ≧ X> 0)
  Next, a sixteenth embodiment will be described with reference to FIG. In FIG. 11, the vertical axis indicates the friction coefficient, the horizontal axis indicates the coordinate in the axial direction of the pressure roller 8, and the center X of the pressure roller 8 is zero.
[0095]
  In this embodiment, as in the eleventh embodiment, the surface W of the central portion of the pressure roller 8 by physical or chemical treatment.0 However, the roughness is reduced non-linearly by a Gaussian function from the center of the pressure roller 8 toward the end in the axial direction as shown in the following equation. Thereby, the central part surface W0 The conveyance speed of the recording material 24 in the other surface W1 , W2 The generation of wrinkles is suppressed for the same reason as in the above embodiment.
[0096]
  The graph shape of FIG. 27 is not particularly defined as long as it is non-linear, but preferably does not tend to increase even partly in the end direction. Also, it is desirable that the graph shape is symmetrical from the center.
[0097]
  According to the present embodiment, since the function types are variously determined, various changes can be made in consideration of the thickness material of the pressure roller 8 and the like, so that a wide range of correspondence is possible.
[0098]
  μ = 0.3 + 1.2 × exp (−7.0 × 10-4× X2)
    (−150 ≦ X ≦ 150)
  In the fourteenth to sixteenth embodiments, the surface W of the central portion of the pressure roller 80 Although the method for increasing the friction coefficient is the same as that of the eleventh embodiment, the method is not limited to this, and the methods in other embodiments and other methods are also applicable.
[0099]
  A fixing device having a sheet conveying device to which the present invention is applied as shown in FIG. 28 is provided in a well-known image forming apparatus (not shown) such as a copying machine, a facsimile, and a printer, as in the above-described embodiment. Further, the fixing object to which the toner image is fixed is described as a sheet and a sheet P as a recording material. However, the sheet P may have a fixed single-color or full-color toner image on the back surface thereof. Instead of the paper P, an OHP sheet may be used.
[0100]
  A fixing device 101 having a sheet conveying device as a seventeenth embodiment includes an endless fixing belt 102 as a conveying belt as a fixing rotating member, which is a driving member for conveying the paper P on which toner is fixed, A heating body 104 as a stretching member that has a heater 103 as a heating means for heating the fixing belt 102 and spans the fixing belt 102, and the diameter is substantially the same in the width direction. A pressure roller 105 serving as a pressure member disposed oppositely and pressed against the heating body 104 with a substantially uniform pressure across the fixing belt 102 by an urging means (not shown). A central portion of the pressure roller 105 in the axial direction is formed with a high friction region 106 having a coefficient of friction larger than that of both end portions of the pressure roller 105 in the axial direction, specifically, both end portions of the paper passage region. It is.
[0101]
  In addition to the heating body 104, the fixing belt 102 is stretched around two rollers 107 and 108 that rotate about shafts 107a and 108a, respectively. The fixing belt 102 is made of a heat-resistant material polyimide resin, but may be formed of another heat-resistant material such as an aramid resin.
[0102]
  The heating body 104 is a non-rotating member having a smooth surface at the portion that contacts the fixing belt 102 and rounded front and rear ends in the conveying direction of the fixing belt 102. The material of the main body of the heating body 104 is made of alumina having heat resistance and electrical insulation, but other materials satisfying this property may be used, or a composite member including them may be used. The heater 103 is linearly provided on the lower surface of the heating body 104, and Ta2N, but Ta2Instead of N, another known heating element may be used, or it may be provided in a strip shape.
[0103]
  The pressure roller 105 rotates with the fixing belt 102 around the shaft 105 a and has substantially the same length as the width of the fixing belt 102. The width of the fixing belt 102 and the length of the pressure roller 105 are set to be larger than the paper passage region having a width of 300 mm. Although not shown in detail, the roller 105 is made of an aluminum pipe material provided with an elastic layer made of heat-resistant silicon rubber. As the pipe material, a metal such as iron, stainless steel, nickel, an alloy thereof, ceramics, or the like may be used. The roller 107 is a driving roller driven by a driving source (not shown), and the roller 108 is a driven roller that is rotated according to the movement of the fixing belt 102.
[0104]
  The fixing belt 102 is provided with an application unit 109 for applying a release agent made of silicone oil to a sheet passage region of the fixing belt 102 at a position facing the roller 108 with the belt interposed therebetween. A rubber blade 114 having a width of 100 mm as a collecting means for removing the release agent applied to the pressure roller 105 is in contact with the central portion of the pressure roller 105. The blade 114 is fixed to a driving member (not shown) whose base (not shown) is movable in the width direction of the pressure roller 105, and is controlled to move so that the high friction area 106 corresponds to the central portion of the paper P. The collecting means may use a roller instead of a blade, or may use felt as the material.
[0105]
  As shown in FIG. 29, one end of the application means 109 is immersed in a release agent storage layer 110 that is provided separately from the fixing belt 102 and stores the release agent, and a release agent in the release agent storage tank 110. A felt release agent application member 111 having the other end in contact with the fixing belt 102, and an upper guide plate 112 and a lower guide that sandwich the release agent application member 111 to hold the release agent application member 111 in position. It consists of a plate 113.
[0106]
  As shown in FIG. 30, the upper and lower guide plates 112 and 113 are provided in parallel to each other. This is because the release agent application member 111 applies a substantially constant pressure to the end of the release agent application member 111 on the fixing belt 102 side in the width direction so that the release agent application member 111 applies a width to the fixing belt 102. This is to apply approximately the same amount of release agent across the direction.
[0107]
  Since the present embodiment has the above-described configuration, the fixing device 101 starts energization to the heater 103 for preheating by turning on the power of the image forming apparatus main body (not shown), and each driving source is not shown. The rotation of the rollers 105, 107, and 108 and the movement of the fixing belt 102 are started. As the fixing belt 102 moves, the coating unit 109 applies a substantially uniform amount of the release agent over substantially the entire width of the fixing belt.
[0108]
  A part of the release agent is transferred from the fixing belt 102 to the surface of the pressure roller 105. Of the transferred release agent, the release agent at the central portion in the axial direction of the pressure roller 105 is removed by the blade 114 as the pressure roller 105 rotates. As a result, a high friction region 106 having a friction coefficient 0.5 higher than that of many portions is formed.
[0109]
  When preheating is completed and image formation is started, the sheet P on which the toner image on the electrostatic latent image carrier (not shown) is transferred is rotated between the fixing belt 102 and the pressure roller 105 by the rotation of the fixing belt 102. Passed between. The sheet P is fixed with a toner image by the pressure generated when the pressure roller 105 is biased toward the heating body 104 and the heat of the fixing belt 102 heated by the heater 103 as the fixing belt 102 moves. Is done.
[0110]
  Since the release agent is applied to the fixing belt 102 over substantially the entire width in the axial direction by the applying means 109, toner and paper do not adhere to the fixing belt 102. Since the high friction region 106 is formed in the pressure roller 105 at a position corresponding to the central portion of the paper P, the transport speed of the central portion of the paper P is slower than the transport speed of both ends thereof. Since a tension is generated in the direction from the central portion toward the both end portions, the generation of wrinkles during fixing is prevented. The sheet P after fixing is further conveyed and discharged out of the image forming apparatus.
[0111]
  FIG. 31 shows an eighteenth embodiment. As a means for forming the high friction region 106, a region corresponding to a portion other than the central portion in the axial direction of the pressure roller 105 of the fixing belt 102, specifically, In this case, an application unit 116 that applies a release agent only to portions having a width of 100 mm from both ends of the sheet passing area of the fixing belt 102 may be used. The application unit 116 is different from the application unit 109 in the shape of the release agent application member 115 corresponding to the release agent application member 111 in the application unit 109. The release agent application member 115 has a notch 115a, with a portion corresponding to the central portion in the axial direction of the pressure roller 105 at the end in contact with the fixing belt 102 cut out over a width of 100 mm. . The installation position of the application means 116 is the same as that of the application means 109, and the other parting agent reservoir layer, upper guide plate and lower guide plate have the same configuration as that in the application means 109. Only the reference numeral 110 is attached to the layer, and the illustration of the upper and lower guide plates and the description of these components are omitted.
[0112]
  Since the release agent application member 115 has the notch 115a, the release agent is applied to the fixing belt 102 only in a region corresponding to a portion other than the central portion of the pressure roller 105 in the axial direction. The release agent does not adhere to the central portion of the roller 105 in the axial direction, and a high friction region 106 (see FIG. 12) having a friction coefficient 0.4 higher than that of many portions is formed. In this case, a blade for removing the release agent is not necessary to form the high friction region 106. Although not shown in the drawing, an application unit having the same configuration as the application unit 116 is provided for the pressure roller 105, and a release agent is applied to a portion other than the central portion of the pressure roller 105, thereby achieving high friction. Region 106 may be formed.
[0113]
  FIGS. 32 and 33 show the nineteenth and twentieth embodiments, respectively, but the high friction region 106 may be a rough surface in which the surface of the central portion of the pressure roller 105 is rougher than the other portions. The high friction region 106 shown in FIG. 32 is formed by cutting a plurality of cuts 117 parallel to the shaft 105 a on the surface of the pressure roller 105. The notches 117 are provided at the center of the pressure roller 105 in the axial direction at a width of 80 mm and a depth of 0.3 mm at intervals of 3 mm. The interval of the notches 117 depends on the width of the nip formed by the fixing belt 102 and the pressure roller 105, but is desirably 3 mm or less. The notches 117 may be carved so as to have an angle with respect to the axis 105A, or may be carved in a lattice shape. The high friction region 106 shown in FIG. 33 is formed by grinding the surface of the center portion of the pressure roller 105 over a width of 100 mm using sandpaper.
[0114]
  Each of the high friction regions 106 shown in FIGS. 32 and 33 is formed by physical means, but may be formed by corona discharge or by chemical means such as the surface of the pressure roller 105. It may be a rough surface chemically formed by spraying a solvent for dissolving the pressure, or the pressure roller 105 itself may be molded in a mold in which the surface of the predetermined portion becomes a rough surface. Although not shown, the high friction region may be formed by a layer of a high friction member covering the central portion of the pressure roller in the axial direction.
[0115]
  FIG. 34 shows the twenty-first embodiment. When the surface of the pressure roller 105 including the high friction region formed by physical or chemical means is covered with the fluororesin layer 118 to form the high friction region, wrinkles are generated. At the same time, it is possible to prevent adhesion of foreign matters. The friction coefficient in this high friction region is set to 0.4 higher than that in the other portions. In this case, it is important to form the layer 118 as a thin film so as to leave the rough surface unevenness. Covering the pressure roller 105 with the layer 118 is also applicable to the above-described fixing device using an application unit that applies a release agent to form a high friction region. Further, if the fluororesin layer is formed only on the 100 mm width portion from both ends of the paper passage area of the pressure roller 105, silicon rubber is exposed at the 100 mm width portion of the central portion of the pressure roller 105. As a result, a high friction region can be obtained. In this case, if the friction coefficient of the silicon rubber constituting the pressure roller 105 is 1.5 and the friction coefficient of the fluororesin is 0.5, a high friction region with a high friction coefficient can be obtained.
[0116]
  Further, if a layer having a high friction coefficient, for example, a layer of a material having a high friction coefficient such as silicon rubber, is provided on a portion other than the portion coated with fluororesin on the silicon rubber constituting the pressure roller 105, A high friction region having an arbitrary contrast can be obtained, and a portion other than the high friction region can be coated with a material such as silicon rubber having a low friction coefficient instead of a fluororesin.
[0117]
  As shown in FIGS. 35 to 37, the friction coefficient of the high friction region 106 can be changed in the axial direction of the pressure roller 105. 35 to 37, the vertical axis represents the friction coefficient μ of the surface of the pressure roller 105, the horizontal axis represents the coordinate X in the axial direction of the roller 105, and the coordinate in the axial direction represents the pressure roller 105. Is the origin of X = 0. 35 to 37, an arrow E indicates a paper passage area.
[0118]
  In the twenty-second embodiment shown in FIG. 35, the friction coefficient in the high friction region is set so as to decrease stepwise from the axial center of the pressure roller 105 toward the end in the coaxial direction. In the case of FIG. 35, the high friction region is formed by changing the friction coefficient in two stages, but the friction coefficient may be changed in more stages, which is preferable for preventing wrinkling of the paper P.
[0119]
  The twenty-third embodiment shown in FIG. 36 is a case where the friction coefficient in the high friction region is set so as to decrease linearly from the axial center of the pressure roller 105 toward the end in the coaxial direction. In the case of FIG. 36, the friction coefficient is
  μ = 1.5 + 8 × 10-3X (−150 ≦ X ≦ 0)
  μ = 1.5-8 × 10-3X (150 ≧ X> 0)
Is set.
[0120]
  The twenty-fourth embodiment shown in FIG. 37 is a case where the friction coefficient in the high friction region is set so as to decrease nonlinearly from the axial center of the pressure roller 105 toward the end in the coaxial direction. In the case of FIG. 37, the friction coefficient is set to draw a Gaussian function type curve. In particular,
  μ = 0.3 + 1.2 × exp (−7.0 × 10-4× X2) (−150 ≦ X ≦ 150)
Is set. The friction coefficient is not limited to the one that changes so as to be a curve represented by the above-mentioned function, and may be non-linear. Therefore, various changes can be made in consideration of the thickness of the paper P and the like. However, it is desirable that the coefficient of friction does not increase from the center toward the end.
[0121]
  The distribution of the friction coefficient shown in FIGS. 35 to 37 can be set by changing the density and depth of the unevenness of the rough surface formed by the above-mentioned physical or chemical means, and is combined with the application means. Can also be set.
[0122]
  When the above distribution is obtained only by the application means, as shown in FIGS. 38 and 39, if the interval between the upper guide 112 and the lower guide 113 sandwiching the release agent application member 111 is changed in the width direction. Good. In the twenty-fifth embodiment shown in FIG. 38, the interval between the upper and lower guides 112 and 113 is changed stepwise, and in the twenty-sixth embodiment shown in FIG. 39, the interval between the upper and lower guides 12 and 13 is changed nonlinearly. Shows the case.
[0123]
  If the distance between the upper and lower guides 112 and 113 is narrowed, the release agent application member 111 is compressed, and the penetration rate of the release agent is lower than that of the uncompressed portion. Since the amount of release agent to be reduced is reduced, a high friction region is formed. FIG. 40 shows the twenty-seventh embodiment. If the release agent application member is a release agent application roller 119 that rotates with the fixing belt 102 around the shaft 119a, and its diameter changes in the axial direction, Since the pressure at the contact with the belt is larger in the portion having a larger diameter than in the portion having a smaller diameter, the amount of the release agent applied to the portion is decreased, and the friction distribution as described above can be obtained. In FIG. 40, the release agent reservoir layer is not shown.
[0124]
  Each means for forming the high friction region described above can be appropriately applied to a known type of fixing device having a sheet conveying device shown in FIGS. 41 and 42.
[0125]
  A fixing device 120 shown in FIG. 41 has an endless fixing belt 121 as a fixing rotating body for conveying a sheet as a recording material on which toner is fixed, and a heating unit 122 for heating the fixing belt 121. A heating roller 123 around which the fixing belt 121 is stretched, a driving roller 124 as a stretching member that spans the fixing belt 121 together with the heating roller 123, and a driving roller that is disposed opposite the driving roller 124 and sandwiches the fixing belt 121 therebetween. A pressure roller 125 as a pressure member pressed against 124, and a guide G for guiding the sheet P on which toner is fixed to a position where the fixing belt 121 and the pressure roller 125 are in contact with each other. The operation is substantially the same as that of the fixing device 101.
[0126]
  The fixing device 126 shown in FIG. 42 includes a heating roller 128 as a driving roller that is a fixing rotating body having a heating means 127 inside, and a pressure member as a pressure member that is pressed against the heating roller 128 and rotated by the roller 128. A pressure roller 129 and a guide for guiding the paper P as a recording material on which toner is fixed at a position where the rollers 128 and 129 contact each other, and between the rollers 128 and 129, The sheet is passed by rotation, and the toner is fixed on the sheet P by heat-pressing.
[0127]
  Although the fixing device to which the sheet conveying device according to the present invention is applied or applicable has been described above, the combination of the respective configurations can be freely set to achieve the object of the present invention, even if other than the above-described combinations it can. For example, the application means may be provided facing the roller 107, or may be provided on the fixing belt and the pressure roller, respectively, or the rough surface may be formed by physical means and chemical means. The pressure roller may not include a silicon rubber layer as long as a high friction region is formed in the pipe material. The pressure member may be a fixed non-rotating member instead of a roller.
[0128]
  Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In FIG. 43, a fixing roller 201 that is a heating rotator as a fixing rotator as a driving member and a pressure roller 202 that is a pressurizing rotator as a pressure member that can rotate freely are respectively in the longitudinal direction. The springs (not shown) are fixed at both ends of the two, and are pressed against each other by the biasing force of the springs. In the fixing roller 201, the surface layer portion of a hollow cored bar 215 made of aluminum having excellent heat resistance is covered with PFA 216, and a halogen heater 203 for heating the fixing roller 201 is inside the hollow cored bar 215. Is arranged. On the other hand, the pressure roller 202 has a configuration in which a silicon rubber 210 having excellent releasability is formed on the outer periphery of a cored bar 209 made of iron. Reference numeral 204 denotes a transfer material as a recording material.
[0129]
  The maximum size of the transfer material that can be passed through the fixing roller 201 is 300 mm in width. The roller 201 is rotated by a driving force transmitted from a driving motor (not shown), and the pressure roller 202 is driven by this. Rotate.
[0130]
  A twenty-eighth embodiment using a heat fixing apparatus having this sheet conveying apparatus will be described. As shown in FIG. 44, the pressure roller 202 is formed such that a region 205 where the surface frictional force is large and a region 206 where the surface friction force is small are periodically repeated from the center C toward the end. Or you may form so that the small area | region 206 and the large area | region 205 may be repeated periodically as it goes to an edge part from the center part C. FIG. In this case, the change of the friction coefficient is set so as to be symmetrical with respect to the central portion C in the transfer material passage region.
[0131]
  In this way, by changing the friction coefficient on the surface of the pressure roller 202, the transfer speed of the transfer material 204 is reduced in a portion where the friction is high, and the force is applied to the lower friction where the transfer speed is increased. A pair of forces indicated by A, which partially pulls the transfer material 204 outward in the width direction, and a pair of forces indicated by an arrow B acting in the direction to cancel the force are alternately applied.
[0132]
  Accordingly, in the twenty-eighth embodiment, the stress applied to the transfer paper 204 is periodically released due to the influence of the changing friction coefficient, so that the stress does not concentrate at both ends thereof.
[0133]
  Note that the effect varies depending on the size of the transfer material, that is, in order to eliminate the dependency of the transfer material size and prevent wrinkles, it is desirable to set the cycle of changing the friction coefficient to 50 mm or less and 20 mm or more. .
[0134]
  By the way, although the manner of changing the friction coefficient in the twenty-eighth embodiment is changed alternately, it can be changed stepwise. When the change of the friction coefficient with respect to the axial direction of the surface of the pressure roller 202 as the twenty-ninth embodiment is represented in a graph, the vertical axis μ is the friction coefficient and the horizontal axis X is the pressure roller 2 as shown in FIG. Assuming that the coordinate in the axial direction and the roller center is X = 0, the friction coefficient μ is indicated by a characteristic line that periodically changes in two steps in the range of 0.5 to 1.2, for example. A range denoted by reference numeral 212 indicates a transfer material passage region having a maximum width of 300 mm.
[0135]
  In the figure, the change in the friction coefficient μ has two stages, but three or four stages can be changed, and the number of periodic changes is not particularly limited, but a larger one is preferable. . In addition, it is desirable that this shape be symmetric with respect to the center of the pressure roller 202 in the axial direction. In the example shown in the figure, the shape is symmetric with respect to a portion where the friction coefficient increases.
[0136]
  Even with such a simple shape, the conveyance speed at the center of the transfer material 205 is slow, so that stress does not concentrate on the edge.
[0137]
  In the twenty-eighth embodiment, the change in the friction coefficient with respect to the axial direction of the pressure roller 202 is as shown in the graph of FIG. This figure has the same specifications as the graph of FIG. 45, uses the same units, coordinates, and symbols, and the friction coefficient μ is a constant rate of change with respect to the axial direction (X coordinate). And is represented by a sawtooth characteristic line. Also in this case, it is preferable that the pressure roller 202 be symmetrical from the center in the axial direction.
[0138]
  Further, in the twenty-eighth embodiment, the change of the friction coefficient with respect to the axial direction of the pressure roller 202 is as shown in the graph of FIG. This figure has the same specifications as the graph of FIG. 45, uses the same units, coordinates, and symbols. When the friction coefficient μ is a function with respect to the axial direction (X coordinate), the change in the friction coefficient μ is It is represented by a characteristic line having a periodic parabolic shape. Also in this case, it is preferable that the pressure roller 202 be symmetrical from the center in the axial direction.
[0139]
  Next, a thirty-second embodiment relating to the pressure roller 202 will be described. As shown in FIG. 48, a rough surface 208 having fine irregularities is formed on the surface of the pressure roller 220 with a sand paper with a width of 20 mm in a cycle of 40 mm, thereby increasing the friction coefficient of the portion by 0.7. .
[0140]
  With this configuration, the transfer speed of the transfer material 204 in the portion of the rough surface 208 is slow, and a force is applied to the lower friction that increases the transport speed. Therefore, the transfer is partially performed in the transfer material width direction indicated by the arrow A. A pair of forces pulling the material 204 outward and a pair of forces acting in the direction to cancel the force indicated by the arrow B are alternately applied, and the forces are periodically released, so stress concentrates at both ends. Nothing.
[0141]
  In addition, as a method of periodically and physically and chemically roughing the surface of the pressure roller 202, there are a corona discharge, a method of molding in a mold, etc. in addition to using the sandpaper of this embodiment. Conceivable.
[0142]
  When the change of the friction coefficient with respect to the axial direction of the surface of the pressure roller 202 is represented in a graph, as shown in FIG. 49, the vertical axis μ is the friction coefficient, the horizontal axis X is the coordinate in the axial direction of the pressure roller 202, and the roller Assuming that the center is X = 0, the friction coefficient μ is represented by a characteristic line of a tooth shape that periodically changes in a range of 0.5 to 1.2, for example. A range denoted by reference numeral 212 indicates a transfer material passage region having a maximum width of 300 mm.
[0143]
  Next, a thirty-third embodiment relating to the pressure roller 2 will be described with reference to FIGS. 48 and 50. FIG. As shown in FIG. 50, the pressure roller 202 has a two-layer structure, and an inner layer 210 made of elastic silicon rubber covers the outer periphery of the cored bar 209, and a fluororesin thin film is formed on the outer side. 211 is formed. As shown in FIG. 48, a rough surface 208, which is a fine uneven region having a width of 20 mm, is formed on the surface of the inner layer 210 at a cycle of 40 mm. The resin thin film 211 is coated.
[0144]
  With this configuration, the friction coefficient of the rough surface 208 of the pressure roller 202 is increased by about 0.4, and the transfer speed of the transfer material 204 in that portion is decreased. Therefore, the same operation as in Examples 28, 29, and 30 is performed. No stress is concentrated on the edges.
[0145]
  Next, a thirty-fourth embodiment will be described with reference to FIG. The pressure roller 202 has a surface of 40 mm in the axial direction and a notch 207 having a width of 20 mm and a depth of 0.3 mm in the axial direction on the surface so as to surround the outer periphery of the pressure roller 202 in parallel at intervals of 3 mm. Many were formed. The interval at which the notch 207 is formed is regulated by the nip width where the fixing roller 201 and the pressure roller 202 abut, but is preferably 3 mm or less.
[0146]
  In this configuration, when a force is applied to the notch 207 from the vertical direction to press the notch 207, the notch 207 opens to increase the friction, and the transfer speed of the transfer material in this portion is reduced. The pair of forces that pull the transfer material partially in the outward direction with respect to the width direction of the transfer material indicated by arrow A and the pair of forces that act in the direction to cancel the force indicated by arrow B alternate. In addition, since the force is periodically released, no stress is concentrated on the end.
[0147]
  Next, a thirty-fifth embodiment relating to the pressure roller 202 will be described with reference to FIG. In the figure, the pressure roller 202 is formed with a region of silicon rubber 210 having a width of 20 mm and a friction coefficient of 1.5 on the surface of the pressure roller 202 at a cycle of 40 mm, and on the other surface of the transfer material passage region 212 having a width of 300 mm. Coated with a fluororesin 213 having a friction coefficient of 0.5.
[0148]
  In this configuration, the transfer speed of the transfer material 204 in the portion where the friction coefficient of the silicon rubber 210 is increased is slow, so that stress is not concentrated on the end portion in the same manner as in Examples 28, 29, and 30.
[0149]
  In this embodiment, the silicon rubber 210 and the fluororesin 213 are used. However, the present invention is not limited to these materials, and the portion coated with the silicon rubber 210 is compared with the portion using the fluororesin 213. A material having a higher friction coefficient may be used for a portion using the fluororesin 213, and a material having a lower friction coefficient may be used.
[0150]
  The graph of FIG. 45 is shown as another form of the twenty-eighth embodiment for periodically increasing the coefficient of friction of the surface of the pressure roller 202, but in addition to this, the embodiments 29 to Any of the methods shown in FIG. 32 or other methods can be applied, and there is no particular limitation. The change in the friction coefficient as shown in FIGS. 45 to 47 is caused by changing the number, width, and depth of the cuts 207, or by other physical and chemical roughening methods. This can be achieved by changing the number, density, and depth.
[0151]
  The first to thirty-fifth embodiments including the first to seventh, eighth to sixteenth, seventeenth to twenty-seventh, twenty-eighth to thirty-fifth embodiments have been described broadly, and disclosed in these descriptions. The configurations of the roller-shaped, belt-shaped fixing rotating body, the material of the roller, the presence / absence and material of the layered body constituting the roller, and the presence / absence of the cleaning device (FIG. 17) are appropriately combined with other embodiments. be able to. That is, all the configurations disclosed in the above-described embodiments are not limited to the combinations of the above-described embodiments, and all other combinations can be configured. The traction coefficient μtDepends on the coefficient of static friction, the geometric condition of the contact surface, and the elastic modulus, so the traction coefficient μtIn each of the above-described embodiments, the selection of the material of the driving member and the driven member, the coating on the surface, the covering, etc. are adjusted by themselves.
[0152]
【The invention's effect】
  As described above, according to the present invention, the friction coefficient or the traction coefficient of the surface of the drive member and / or the pressure member is made different in the axial direction of the drive member and the pressure member, so that the sheet has an appropriate width direction. Since tension is generated, wrinkle generation can be prevented and a drum-shaped drive member or pressure member is not required, so that it is possible to provide an easy-to-manufacture and low-cost sheet conveying device, and when this is applied to a fixing device Can prevent the waviness and wrinkles of the recording material even during full-color double-sided copying, where wrinkles are likely to occur, and can provide a fixing device that is easy to manufacture and low cost.
[0153]
  As described above, according to the present invention, the difference between the friction coefficient or the traction coefficient of the driving member and the driven member with respect to the sheet to be conveyed is changed in the direction orthogonal to the sheet conveying direction so that the central region is smaller than the end portion. Since the conveyance speed at both ends is made faster than the conveyance speed in the central region of the sheet, wrinkles and undulations can be prevented from occurring in the sheet conveyed with a simple configuration.
[0154]
  Further, by forming either one of the driving member or the driven member with a smooth surface, it can be easily processed and the number of processing steps can be reduced.It becomes like this.
[0155]
  Further, when the sheet conveying device is used as a fixing device of an image forming apparatus such as a copying machine, the surface of either the driving member or the driven member that contacts the unfixed image transferred to the recording paper is uniformly formed. DoIf you do so,It is possible to prevent the image from being distorted when the recording paper passes through the sheet conveying apparatus, and to stably form a high-quality image.It becomes like this.
[0156]
  Further, the difference in friction coefficient or traction coefficient between the driving member and the driven member is changed by partially changing the surface roughness of the driving member and the driven member.If you do so,Easy to change the distribution of friction coefficient or traction coefficient differenceBecome.
[0157]
  Further, the difference in friction coefficient or traction coefficient between the driving member and the driven member is changed by partially changing the material of the driving member and the driven member.If you do, You can more easily change the distribution of friction coefficient or traction coefficient differenceBecome.
[0158]
  In addition, by changing the difference in friction coefficient or traction coefficient between the driving member and the driven member stepwise or smoothly, the sheet conveying speed can be prevented from changing suddenly in the width direction, and a large stress is applied to the sheet. It is possible to reduce the occurrence of wrinkles and undulations even with thin recording paper such as thin paper, and when the sheet conveying apparatus is applied to an image forming apparatus, it is possible to prevent deterioration in image quality.Become.
[0159]
  Furthermore, by distributing the friction coefficient or traction coefficient of the driven member more than a certain limit in the central area than in the edge area, the sheet conveying speed is always maintained even when conveying recording paper with images on the back. Can be reduced in the central area and increased in the both end areas, and the occurrence of wrinkles and undulations can be reliably reduced.
[0160]
  In addition, according to the present invention, because the configuration is such that a tensile force is generated from the center of the sheet outward in the width direction due to the difference in the friction coefficient or traction coefficient due to the change in the surface properties of the pressure roller. The occurrence of wrinkles and undulations can be suppressed easily and with a simple configuration without causing any problems.
[0161]
  If the upper surface of the unevenness to increase the friction coefficient or traction coefficient is covered with a thinner film, the friction coefficient will decrease due to clogging of paper powder etc. in the uneven portion, and the unevenness and wear over time of the uneven portion will be reduced. It can be suppressed and the function of suppressing wrinkles and undulations can be maintained over a long period of time.Become.
[0162]
  In addition, since the pressure roller currently in use can be easily processed to increase the friction coefficient or the traction coefficient, it is possible to contribute from the viewpoint of using existing equipment.
[0163]
  Further, if a high friction region or a high traction region larger than the friction coefficient or the traction coefficient of both end portions in the axial direction of the pressure member is formed in the central portion of the pressure member in the axial direction, the central portion of the sheet is conveyed. The speed becomes slower than the conveying speed at both ends, and the sheet is tensioned in the direction from the center to the both ends. Therefore, wrinkles can be prevented, and the drum-shaped stretch member and pressurization can be prevented. Since no material is required, a sheet transporting device that is easy to manufacture and low in cost can be provided. By applying this to a fixing device, it is possible to prevent waviness and wrinkling of the recording material even during full-color duplex copying, where wrinkles are likely to occur. In addition, it is possible to provide a fixing device that is easy to manufacture and low in cost.
[0164]
  The high friction region or the high traction region is formed by an application unit that applies a release agent to the conveyance belt and a recovery unit that abuts against the central portion of the pressure member and removes the release agent at the central portion. In this case, a release agent is applied to the conveying belt substantially in the width direction, so that not only the sheet but also paper dust and the like are prevented from being attached, and the pressure roller has a high friction area or a high traction area. It is possible to provide a sheet conveying device that can be formed and can prevent the occurrence of sheet waviness and wrinkles with a simple configuration, and if this is applied to a fixing device, adhesion of not only the sheet but also toner, paper dust, etc. In addition to being prevented, a high friction region or a high traction region is formed on the pressure roller, and a fixing device capable of satisfactorily preventing the occurrence of sheet waviness and wrinkles with a simple configuration can be provided.Become.
[0165]
  If the high friction region or the high traction region is formed by the application means for applying the release agent to a portion other than the central portion of the pressure member, the high friction by the release agent application means can be provided without a recovery means. It is possible to form a region or a high traction region, and it is possible to provide a low-cost sheet conveying apparatus that can prevent the occurrence of sheet waviness and wrinkles. By applying this to a fixing device, it is possible to prevent the occurrence of sheet wavy and wrinkles. A low-cost fixing device can be provided.
[0166]
  If the high friction area or the high traction area is formed by the application means for applying the release agent to the area corresponding to the portion other than the central portion of the pressure member of the conveyance belt, the installation position of the application means is determined. The degree of freedom can be improved to provide a sheet conveying device capable of preventing the occurrence of wavy sheets and wrinkles, and if this is applied to a fixing device, the degree of freedom of the installation position of the application means is improved, A fixing device capable of preventing the generation of wrinkles can be provided.Become.
[0167]
  If the high friction region or the high traction region is a rough surface in which the surface of the central portion of the pressure member is rougher than the other portions, the high friction region or the high traction region can be formed without using coating means. Therefore, it is possible to provide a small-sized sheet conveying apparatus that can prevent the occurrence of wavy sheets and wrinkles, and when this is applied to a fixing apparatus, a small-sized fixing apparatus that can prevent the occurrence of wavy sheets and wrinkles is provided. CanBecome.
[0168]
  If the rough surface is formed by physical means, the rough surface can be formed by various physical methods, the degree of freedom in design is high, and a high friction region or a high friction coefficient or traction coefficient is desired. It is possible to provide a sheet conveying device that can form a traction area and prevent the occurrence of sheet waviness and wrinkles, and if this is applied to a fixing device, the degree of freedom in design is high, and sheet wavy and wrinkle generation occurs. Can be provided.Become.
[0169]
  If the physical means is to make a cut on the surface of the pressure member, a high friction region or a high traction region with a desired friction coefficient or traction coefficient can be easily and depending on the number of cuts, width, depth, etc. It can be arbitrarily formed, and when the force is applied from the direction perpendicular to the notch, the notch is opened and the friction with the sheet is increased, so that the conveying speed of the central part of the sheet is slower than the conveying speed of both ends thereof. If the sheet is tensioned in the direction from the center to the both ends of the sheet, it is possible to provide a sheet conveyance device that can satisfactorily prevent the sheet from wavy and wrinkled. Depending on the number of cuts, width, depth, etc., a high friction region or a high traction region having a desired friction coefficient or traction coefficient can be easily and arbitrarily formed. Can be can be, also waving of the sheet, to provide a fixing device capable of favorably preventing the occurrence of wrinklesBecome.
[0170]
  If the rough surface is formed by chemical means, the rough surface can be formed by various chemical methods, the degree of freedom in design is high, and a high friction region or a high friction coefficient or traction coefficient is desired. It is possible to provide a sheet conveying apparatus that can form a traction area and prevent the sheet from wavy and wrinkled. If this is applied to a fixing apparatus, the degree of freedom in design is high, and a desired friction coefficient or traction coefficient. A high-friction region or a high-traction region can be formed, and a fixing device that can prevent the sheet from wavy and wrinkled can be provided.Become.
[0171]
  If the friction coefficient or traction coefficient of the high friction area or high traction area is set so as to decrease stepwise from the center in the width direction of the pressure member toward the end in the same width direction, The conveyance speed of the central part is further slower than the conveyance speed of both ends, and the sheet is well tensioned in the direction from the central part to the both ends. A sheet conveying apparatus capable of preventing the occurrence of wrinkles can be provided, and if this is applied to a fixing apparatus, a fixing apparatus capable of effectively preventing the occurrence of wavy and wrinkled sheets even during full-color double-sided copying where wrinkles are likely to occur is provided. be able toBecome.
[0172]
  If the friction coefficient or traction coefficient of the high friction area or high traction area is set so as to decrease linearly from the center in the width direction of the pressure member toward the end in the same width direction, Since the transport speed of the central part is continuously and smoothly slower than the transport speed of both ends, and the sheet is continuously tensioned in the direction from the central part toward the both ends, the sheet corrugation It is possible to provide a sheet conveying device that can more effectively prevent the generation of wrinkles, and if this is applied to a fixing device, the wavy and wrinkle generation of sheets is more effective even during full-color duplex copying, where wrinkles are likely to occur. A fixing device that can be prevented automaticallyBecome.
[0173]
  If the friction coefficient or the traction coefficient in the high friction region or the high traction region is set so as to decrease nonlinearly from the center in the width direction of the pressure member toward the end portion in the same width direction, various The friction coefficient or traction coefficient can be changed according to the configuration, and the conveyance speed of the central part of the sheet is continuously and smoothly slower than the conveyance speed of the both ends at a preferable inclination. Since the tension in the direction from both ends to the both ends of the sheet has a suitable size and is continuously generated well, the generation of wrinkles can be prevented more effectively. If this is applied to a fixing device, it is possible to more effectively prevent sheet wavy and wrinkle generation even during full-color duplex copying, where wrinkles are likely to occur. Come, the scope of this prevention effect can be provided a wide fixing deviceBecome.
[0174]
  If the high friction region or high traction region is formed by a layer of a high friction or high traction member covering the central portion of the pressure member, the pressure member is covered with a member having a desired friction coefficient or traction coefficient. By doing so, it is possible to form a high friction region or a high traction region, and to provide a sheet conveying device that has a high degree of freedom in design and can prevent the occurrence of sheet waviness and wrinkles. If applied, it is possible to provide a fixing device having a high degree of freedom in design and capable of preventing the occurrence of wavy and wrinkled sheets.Become.
[0175]
  If the surface of the pressure member is covered with a thin film, the durability can be greatly improved, and adhesion of foreign matters such as paper dust to the pressure member can be prevented, and the surface can be made of a member with high friction or high traction. When coating the formed pressure member, the position and area of the high friction region or high traction region can be changed arbitrarily by changing the position and area of the coating, and the occurrence of sheet wavy and wrinkles is good. The sheet conveying device can be provided, and if this is applied to the fixing device, it is possible to provide a fixing device that can satisfactorily prevent the occurrence of sheet waviness and wrinkles.Become.
[0176]
  If the tension member has the heating means, the arrangement position of the heating means and the fixing means can be omitted, and a sheet conveying apparatus that can be small and can prevent the sheet from wavy and wrinkled can be provided. Is applied to the fixing device, it is possible to provide a fixing device that is small in size and can prevent sheet waviness and wrinkles.Become.
[0177]
  If the pressure member is a pressure roller that rotates the conveyance belt, the portion where the tension member abuts the conveyance belt is formed on the smooth surface and is a non-rotating member. A low-cost sheet that does not require a member or pressure member, and that can smoothly move the conveying belt, so that the sheet material can be smoothly conveyed, and the occurrence of undulations and wrinkles can be effectively prevented. Provided is a low-cost fixing device that can provide a conveying device and, if this is applied to a fixing device, can smoothly convey a sheet material and effectively prevent the occurrence of undulations and wrinkles. CanBecome.
[0178]
  The surface of the pressure member has a coefficient of friction or a traction coefficient that increases in the width direction of the pressure member in the width direction of the sheet from the center to both ends, and then decreases, or If it is formed so as to periodically repeat the change to become smaller and then increase, and if this change is formed symmetrically from the center in the width direction, the force is increased. The sheet is opened periodically, and stress is not concentrated on both ends of the sheet, unlike the conventional inverted crown shape, and the sheet is hardly dependent on the size of the sheet, and the sheet has a low cost and simple configuration. Can prevent wavy and wrinklesBecome.
[0182]
  If the change in the friction coefficient or traction coefficient of the surface of the pressure member is formed by roughening by physical or chemical treatment, the size of the friction coefficient or traction coefficient or the roughness The area can be arbitrarily changed by a simple method, and the sheet can be prevented from wavy and wrinkled.Become.
[0183]
  If the way of changing the friction coefficient or the traction coefficient is changed at a constant rate of change, it is possible to prevent sheet waviness and wrinkles more effectively than the stepwise change of claim 42 described later. CanBecome.
[0184]
  If the friction coefficient or the traction coefficient changes as a function of the width direction when the friction coefficient or the traction coefficient is a function with respect to the width direction, the function changes in a curved manner as in the graph of this function. Yes, if multiple types of sheets such as plain paper, cardboard, envelope, and OHP sheet must be supported at the same time, the optimal coefficient of friction or traction coefficient should be changed according to the thickness and material of each sheet. Can handle a wide range of wavy and wrinkle preventionBecome.
[0185]
  If the portion roughened by the physical or chemical treatment is covered with a thin film, the size of the friction coefficient or traction coefficient and the area of the rough surface can be arbitrarily changed by a simple method. It is possible to prevent the sheet from wavy and wrinkled. At the same time, the adhesion of foreign matter is suppressed and the durability of the pressure member is improved, so that the life can be extended significantly.Become.
[0186]
  On the surface of the pressure member, a large number of linear cuts having a predetermined width and a predetermined depth are formed in the width direction so as to surround the outer periphery in parallel at equal intervals of 3 mm or less. If this notch is formed periodically in the width direction, the size of the friction coefficient or traction coefficient and the area of the rough surface can be arbitrarily changed by a simple method, Can prevent sheet waviness and wrinklesBecome.
[0187]
  Periodically with a predetermined width so that a member having a predetermined friction coefficient or traction coefficient and a member smaller than or larger than this friction coefficient or traction coefficient are adjacent to the surface of the pressure member in the width direction. If it is formed by coating, the size of the friction coefficient or traction coefficient and the area of the rough surface can be arbitrarily changed by a simple method, and the wavy and wrinkle of the sheet can be prevented. Moreover, there is little adhesion of the foreign material to a pressurization member, and the durability can be improved.Become.
[0188]
  If the method of periodically changing the friction coefficient or the traction coefficient is performed step by step, it is very easy to produce a portion that increases the friction coefficient or the traction coefficient, and the sheet is corrugated at low cost. Can prevent wrinklesBecome.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a configuration diagram of a sheet conveying apparatus according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a perspective view showing surface states of a driving roller and a driven roller.
FIG. 3 is a distribution characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient in the embodiment.
FIG. 4 is an explanatory diagram showing the operation of the embodiment.
FIG. 5 is a configuration diagram of a second embodiment.
FIG. 6 is a distribution characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient in the second embodiment.
FIG. 7 is a configuration diagram of a third embodiment.
FIG. 8 is a distribution characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient in the third embodiment.
FIG. 9 is a configuration diagram of a fourth embodiment.
FIG. 10 is a distribution characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient in the fourth embodiment.
FIG. 11 is a configuration diagram of a fifth embodiment.
FIG. 12 is a distribution characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient in the fifth embodiment.
FIG. 13 is a distribution characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient in a sixth embodiment.
FIG. 14 is a configuration diagram of the seventh embodiment.
FIG. 15 is a characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient showing the operation of the seventh embodiment.
FIG. 16 is a distribution characteristic diagram of a friction coefficient or a traction coefficient in the seventh embodiment.
FIG. 17 is an overall schematic diagram of a sheet conveying device and a fixing device having the same according to an embodiment of the present invention.
FIG. 18 is a perspective view of main parts of the sheet conveying device and the fixing device shown in FIG.
FIG. 19 is a perspective view of a pressure member portion in another embodiment.
FIG. 20 is a perspective view of a pressure member in still another embodiment.
FIG. 21 is a perspective view of a pressure member in still another embodiment.
FIG. 22 is a perspective view of a pressure member in still another embodiment.
FIG. 23 is a perspective view of a pressure member in still another embodiment.
24 is a cross-sectional view of a main part of the pressure member shown in FIG. 23. FIG.
FIG. 25 is a graph showing changes in a friction coefficient or a traction coefficient in still another example.
FIG. 26 is a graph showing changes in friction coefficient or traction coefficient in still another example.
FIG. 27 is a graph showing changes in friction coefficient or traction coefficient in still another example.
FIG. 28 is a schematic perspective view illustrating a sheet conveying device to which the present invention is applied and a fixing device having the same.
29 is a partially enlarged perspective view of the application unit shown in FIG. 28. FIG.
30 is a front view of the application unit shown in FIG. 28 from the conveyance belt side.
FIG. 31 is a schematic perspective view of a coating means having a notch.
FIG. 32 is a schematic perspective view showing an embodiment of a pressure member in which a high friction region or a high traction region is formed.
FIG. 33 is a schematic perspective view showing another aspect of the pressure member formed with a high friction region or a high traction region.
FIG. 34 is a schematic perspective view showing a pressure member whose surface is coated with a thin film.
FIG. 35 is a diagram showing a friction coefficient or a traction coefficient of a high friction region or a high traction region that is changed stepwise.
FIG. 36 is a diagram showing a friction coefficient or a traction coefficient in a high friction area or a high traction area that is linearly changed.
FIG. 37 is a diagram showing a friction coefficient or a traction coefficient of a high friction area or a high traction area that is nonlinearly changed.
FIG. 38 is a front view from the conveying belt side showing an example of the application means when the application amount of the release agent is changed stepwise in the width direction.
FIG. 39 is a front view from the conveying belt side showing an example of the application means when the application amount of the release agent is changed nonlinearly in the width direction.
FIG. 40 is a schematic perspective view showing a case where a roller is used as the application unit.
FIG. 41 is a schematic view showing another type of sheet conveying apparatus to which the present invention is applicable and a fixing apparatus having the same.
FIG. 42 is a schematic view showing still another type of sheet conveying apparatus to which the present invention is applicable and a fixing apparatus having the same.
FIG. 43 is a schematic configuration diagram of a sheet conveying device and a heat fixing device having the same according to an embodiment of the present invention.
FIG. 44 is a perspective view showing a pressure member according to the twenty-eighth embodiment of the present invention.
FIG. 45 is a characteristic diagram showing a change in friction coefficient or traction coefficient based on claim 42 of the 29th embodiment.
FIG. 46 is a characteristic diagram showing a change in friction coefficient or traction coefficient in the thirtieth embodiment.
FIG. 47 is a characteristic diagram showing a change in friction coefficient or traction coefficient in the thirty-first embodiment.
FIG. 48 is a side view showing a pressure member in a thirty-second embodiment.
FIG. 49 is a characteristic diagram showing changes in friction coefficient or traction coefficient in Examples 32, 33, and 34;
FIG. 50 is a sectional view showing a pressure member in a thirty-third embodiment.
FIG. 51 is a side view showing a pressure member in a thirty-fourth embodiment.
FIG. 52 is a side view showing a pressure member according to a thirty-fifth embodiment.
[Explanation of symbols]
    6 Heating roller as fixing rotator as drive member
    8 Pressure roller as a pressure rotator as a pressure member
    24 Recording material as a sheet
    26 Mold release material application means as application means
    52 notches
    54 Thin film of fluororesin as a thin film
    W0         Central part surface
    W1 , W2   Other surface
    W Maximum paper passing area
    101 Fixing device having sheet conveying device
    102 Fixing Belt as Fixing Rotating Body as Driving Member
    103 Heating means
    104 Tension member
    105 Pressure member
    106 High friction area or high traction area
    109 Application means
    114 Collection means
    116 Application means
    117 notches
    121 Fixing Belt as Fixing Rotating Body as Conveying Belt
    122 Heating means
    124 Tension member
    125 Pressure member
    128 Fixing Belt as Fixing Rotating Body as Conveying Belt
    129 Pressure member
    Paper as recording material as P sheet
    201 A heating rotator as a fixing rotator as a driving member
    202 Rotating body for pressurization as pressurizing member
    204 Transfer material as a recording material as a sheet
    205 Area where friction coefficient or traction coefficient gradually increases
    206 Area where friction coefficient or traction coefficient gradually decreases
    301 Sheet conveying device
    302 Driving roller as a driving member
    303 Follower Roller as Pressure Member

Claims (1)

加熱ローラと、
前記加熱ローラに対向して並行に設けられる加圧ローラとを有し、
前記加熱ローラと前記加圧ローラとの間で未定着トナーを載せたシートを狭持搬送し、定着する定着装置であって、
前記加熱ローラに離型材を塗布する離型材塗布手段と、
一端が前記加圧ローラの表面に接触するとともに他端が支持部材に支持されたゴムブレードを有し、前記加圧ローラの表面に転移した離型材を回収する離型材回収手段と、を有し、
前記ゴムブレードが対応する領域は、前記離型材塗布手段が対応する最大通紙領域内において、前記加圧ローラの軸方向における中心部位表面のみからなることを特徴とする定着装置。 A heating roller;
A pressure roller provided in parallel to face the heating roller,
A fixing device for nipping and conveying and fixing a sheet on which unfixed toner is placed between the heating roller and the pressure roller;
A release material application means for applying a release material to the heating roller;
A release material recovery means for recovering the release material transferred to the surface of the pressure roller, and having a rubber blade having one end contacting the surface of the pressure roller and the other end supported by a support member; ,
The fixing device according to claim 1, wherein the region corresponding to the rubber blade is composed of only the surface of the central portion in the axial direction of the pressure roller within the maximum sheet passing region corresponding to the release material applying unit .
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