JP4054865B2

JP4054865B2 - Molten steel recirculation degassing equipment structure

Info

Publication number: JP4054865B2
Application number: JP23191298A
Authority: JP
Inventors: 文雄小幡; 良二若; 光邦佐藤; 克則伊東; 洋祐河田
Original assignee: Tottori University
Current assignee: Tottori University
Priority date: 1998-08-18
Filing date: 1998-08-18
Publication date: 2008-03-05
Anticipated expiration: 2018-08-18
Also published as: JP2000063928A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は溶鋼環流式脱ガス設備構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
溶鋼を減圧雰囲気を利用して脱ガス処理を行なう真空脱ガス法は、脱炭、脱水素、脱酸のみならず、非金属介在物の減少、成分調整による品質の向上を可能とし、なかでもＲＨ法は大容量の脱ガス処理に適合するものとして広く使用されている（例えば実開昭６２−３６０５４号、特開昭５２−６８８１１号、特開平１−１９８４１８号の各公報参照）。
【０００３】
上記ＲＨ法と称される脱ガス設備は、上記公報にもみられるように図１０（Ａ）、（Ｂ）を参照すると脱ガス槽１の底部１ａに２本の環流管２₁，２₂およびこれに接続された浸漬管３，３を有し、これら浸漬管３，３を図１１のように取鍋等の溶融金属容器４内に浸漬し、脱ガス槽１を真空にして一方の環流管２₁に繋がる浸漬管３からＡｒガスを吹き込んで溶鋼を脱ガス槽１内に流入飛散させることにより脱ガスを行なうようになされたもので、脱ガスされた溶鋼は自重により他方の環流管２₂、浸漬管３を通じて容器４内に排出される。
【０００４】
従来の上記脱ガス設備としては、一般に前記図１０（Ａ），（Ｂ）に示したように脱ガス槽１の底部１ａに２本の環流管２₁，２₂が該槽１の中心Ｏに対し直径線上対称位置に設けられており、これら環流管２₁，２₂の内周の前記中心Ｏから最も離間した位置の上方部の脱ガス槽１の耐火物ライニング５は溶鋼の流動にさらされて先行損傷するため他よりも内方に張り出すように厚く形成されてオーバーハング状に構成されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかして上記従来の技術では、前述の脱ガス処理を行なったとき耐火物ライニング５はスラグによる溶損、溶鋼流による摩耗、スポーリング等によって損傷が進むため、前述のように厚く形成されているが、この場合には図１３〜図１６に示すように溶鋼の上昇する側の環流管２₁から下降側の環流管２₂へ向けて流れる溶鋼６と側壁耐火物ライニング５との間にスラグ溜り７ができ、このスラグ溜り７に溜るスラグによって耐火物ライニング５が強い溶損を受けやすいうえ、この耐火物ライニング５のオーバーハング部分で溶鋼流に渦流９，９が発生し、これにより耐火物ライニング５の摩耗が著しい。
【０００６】
また上昇側の環流管２₁では、溶鋼上昇のためのガスが吹き込まれるので激しい流動が発生し、図１５、図１６に示すようにオーバーハング状に張り出している耐火物ライニング５に溶鋼流が激突してその耐火物の損傷が大きく、特に近年では精錬処理の需要の増大のため環流速度を高める要求からガスの吹き込み量も多くなり、そのため耐火物の損傷度合いも一層大きくなる傾向にある。
【０００７】
さらに精錬処理用として酸素を脱ガス槽１の真上または側部から槽内に吹き込む場合、図１２に示すように脱ガス槽１の底部敷の中央部１ａに向かってランスパイプ８により酸素が吹き込まれるが、この酸素による急激な発熱により図１７に示すように底部敷の中央部１ａが異常損傷することが起こる。
【０００８】
一方、脱ガス槽１の側壁耐火物ライニング５の炉内面に加わる溶鋼の圧力分布（炉内面に垂直方向の力）および剪断力分布（炉内面に沿う方向の力）をみると、図１８に圧力分布を、図１９に剪断力分布を示すように、上昇側の環流管２₁側の端部１ｂ部分の圧力が高く、かつその圧力の加わる領域が広く、剪断力は中央部から両側部にかけて広い範囲に及び、著しく高いものとなっていた。
【０００９】
本発明は上記従来の技術における問題点に着目し、これを改善することを課題としてなされたもので、第１の課題は、溶鋼を効率よく脱ガス処理し、単純な構成により耐用性の高い溶鋼環流式脱ガス設備を提供することであり、第２の課題は、脱ガス、低炭素鋼、清浄鋼、成分の微調整、スラグ精錬等の溶鋼処理において適正な環流速度、環流量を得ることにある。さらに第３の課題は、脱ガス槽の耐火物のスラグによる溶損、溶鋼による摩耗損傷、スポーリング損傷を低減するようにしたことにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決する手段として本発明は、溶鋼中にガスを吹き込んで環流させることにより脱ガスを行なう溶鋼環流式脱ガス設備において、脱ガス槽の底部中心位置に下降用の環流管を設置し、この環流管を中心としてこの中心から所要距離離間しかつその周辺に２本以上の上昇用の環流管を配設したことを特徴とする。
【００１１】
こうしたことにより、スラグが脱ガス槽の内周の耐火物ライニングに接しない中央部に集まり、その結果、耐火物ライニングのスラグ溶損が防がれ、耐用性が高められ、また上昇用の環流管が下降用の環流管の周りに複数本設置されることにより、上昇用環流管１本当りの溶鋼量を減少させることができるので上昇用環流管および脱ガス槽の側壁耐火物ライニングの下方部の溶鋼流による摩耗が低減される。また酸素吹きを行なった場合には、脱ガス槽の底部中央には下降用環流管が位置するので炉底耐火物がなく、底部敷の異常溶損がない。
【００１２】
前記上昇用の環流管は、その内周を前記脱ガス槽の耐火物ライニングの内周面に外接する位置に配設することが溶鋼の流れをスムーズとし、耐火物ライニング部分の損傷を少なくするうえで好ましい。
【００１３】
また、前記上昇用の環流管と下降用の環流管との断面積を、上昇用環流管の総断面積をＳｕ、下降用環流管の断面積をＳｄとするときＳｕ≦Ｓｄとすることが環流量を増加させることができるので望ましい。
【００１４】
さらに前記脱ガス槽の耐火物ライニングを前記上昇用環流管の内周が外接する位置から上方へはストレートとし、内周方向は凹凸を有しない平滑面とすることにより溶鋼の流れをスムーズとし、耐火物ライニングの溶鋼摩耗損傷を低減することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を図面に示す実施の形態を参照して説明する。
図１は本発明の一実施形態における脱ガス槽１０の縦断面図を示し、図２は平面図を示すもので、脱ガス槽１０の底部１１の中心Ｏと同心位置に下降用の環流管１２が設けられ、この環流管１２を中心としてその周辺に３本の上昇用の環流管１３，１３，１３が同心円上に等角配置（１２０°間隔）として設けられている。
【００１６】
上記上昇用の環流管１３，１３，１３は、その内周が前記脱ガス槽１０の内面を構成する耐火物ライニング１４（ウエア耐火物）の内周面に外接する位置とされている。
【００１７】
これら環流管１２および１３，１３，１３の水平断面形状は図示のように真円形とすることが最も構成しやすいので好ましいが、他に楕円形等、耐火物構造に適した形状を選択することは任意である。また上昇用環流管１３，１３，１３の配置は、前記のように下降用環流管１２に対し等距離離間しかつ円周方向等角配置とすることが構成上好ましいが、これ以外の配置構成を選択することは任意である。
【００１８】
上記の構成法により、溶鋼の環流時に図３に示すようにスラグ１５が脱ガス槽１０の中央に集まり、脱ガス槽１０の耐火物ライニング１４に接することがないので耐火物ライニング１４のスラグ溶損がない。また上昇用の環流管１３，１３，１３は下降用の環流管１２の周りに配設されていることにより、溶鋼中へのガスの吹き込みを各環流管１３，１３，１３に分散して行なうことができ、その結果上昇用環流管１３，１３，１３の１本当りの溶鋼流の流量を減少させることができることに併せ、溶鋼流が図４のように周辺から中央に向かって流れることになり、これらにより上昇用環流管１３，１３，１３および脱ガス槽１０の耐火物ライニング１４下部の溶鋼による摩耗が低減される。
【００１９】
さらに酸素吹きを行なう場合も、脱ガス槽１０の底部１１の中央には下降用の環流管１２が位置しているので、底部敷が異常溶損することがない。
【００２０】
前記脱ガス槽１０の底部１１の中央部に設けられる下降用の環流管１２と、その周辺に周方向に等角配置として設けられる上昇用の環流管１３，１３，１３との断面積を、下降用の環流管１２の断面積をＳｄとし、上昇用の環流管１３の総断面積をＳｕとするとき、Ｓｕ≦Ｓｄとされている。
【００２１】
上記の関係とすることにより環流量を増大させるうえで好ましく、そのガス吹き込み量と環流量との水モデルによる実験結果を図５、図６に示している。すなわち上昇用の環流管１３の内径をｂ、下降用の環流管１２の内径をＢとするとき、ｂ寸法を２０ｍｍに一定とし、Ｂ寸法を２０ｍｍ、３４ｍｍ、５０ｍｍの３種によりガスの吹き込み量を変えたときの結果である。この結果からも下降用の環流管１２の内径を上昇用の環流管１３の内径より大きくすることにより環流量を増大させ得ることが明らかとなっている。
【００２２】
前記脱ガス槽１０の内面を構成する耐火物ライニング１４（ウエア煉瓦）は、前記上昇用の環流管１３，１３，１３の内周が外接する位置から上方へはストレートな面とされ、周方向へは凹凸を有しない平滑面とされている。
【００２３】
上記の構成は、上昇用の環流管１３，１３，１３を下降用の環流管１２を中心としてその周囲に配設したことと相俟って溶鋼の流れが前記図４のように脱ガス槽１０の周辺から中央に向けての流れとなり、脱ガス槽１０の耐火物ライニング１４に溶鋼流が激突することがなく、またオーバーハング部分が存在しないので溶鋼流に渦流を生じず、これらの相乗作用により耐火物ライニング１４の摩耗や損傷の発生が低減する。
【００２４】
また側壁部の耐火物ライニング１４の内面１４ａについては、溶鋼の圧力分布は図７に示すように上昇用の環流管１３，１３，１３上部の部位１４ｂの限られた範囲に「中」程度の圧力が掛る程度であり、また剪断力分布についても図８（Ａ）に示すように表面の極く一部に高い剪断力が発生するのみであり、これらにより前記内面１４ａの部位１４ｂの耐火物に加わるストレスは従来の図１８、図１９に示したものに比べ格段に小さいものとなっている。すなわち側壁耐火物ライニング１４は溶鋼による剪断力および圧力のストレスが小さく、侵食損傷、溶鋼による摩耗損傷が抑制される。
【００２５】
図９（Ａ）〜（Ｃ）は本発明の形態例を列記するもので、図９（Ａ）は上昇用の環流管１３，１３を２本とし、下降用の環流管１２を間にしてその直径線上対称位置に設ける場合、図９（Ｂ）は前述の実施形態（上昇用の環流管１３が３本の場合）であり、図９（Ｃ）は上昇用の環流管１３が同心円上に等角配置（９０°間隔）に４本とした場合を示す。
【００２６】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、脱ガス槽の底部中央に下降用の環流管を設置し、その周辺に複数本の上昇用環流管を配置したことにより、上昇する溶鋼流およびスラグは脱ガス槽の耐火物ライニングに不必要に接しずに中央部へ集まり、その結果耐火物ライニングがスラグや溶鋼流により損耗を受けることを著しく低減することができる。
【００２７】
また上昇用環流管を下降用環流管の周りに複数本設置したことにより、環流管１本当りの溶鋼量を減少することができ、上昇用の環流管および脱ガス槽の耐火物ライニングの下方部の溶鋼による摩耗を低減することが可能となる。
【００２８】
また、溶鋼の環流量を増大させることができ、大量処理に際し特に有効である。また請求項４によれば、前述のように溶鋼流が中央へ集まることと相俟って流れをスムーズにし、耐火物ライニングを厚くせずとも溶鋼摩耗損傷を防ぐことができ、耐用性を高めることができる。また耐火物重量を従来より軽減することができるので、施工時の作業負荷も軽減され、さらに高耐用性と相俟って運用コストの削減も図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態を示す縦断面図。
【図２】同、平面図。
【図３】同、溶鋼の流れおよびスラグ溜りの状況を示す縦断面図。
【図４】同、平面図。
【図５】実験モデルの説明図。
【図６】実験によるガス吹き込み量と環流量との関係を示すグラフ。
【図７】本発明における脱ガス槽の側壁部内面の圧力分布を示し、（Ａ）は（Ｂ）の白矢視図。
【図８】同、剪断力を示し、（Ａ）は（Ｂ）の白矢視図。
【図９】（Ａ）〜（Ｃ）は上昇用環流管の本数および配置例を示す平面図。
【図１０】従来の技術を示し、（Ａ）は縦断面図、（Ｂ）は平面図。
【図１１】従来の技術による使用上の不具合いを示す断面図。
【図１２】酸素吹きを行なう場合の形態を示す断面図。
【図１３】図１０（Ａ）による溶鋼の流れおよびスラグ溜りの状況を示す説明図。
【図１４】同、平面図。
【図１５】図１０（Ａ）による溶鋼流の状況を示す断面図。
【図１６】図１５における溶鋼流による耐火物ライニングの損耗状況を示す断面図。
【図１７】従来の技術において酸素吹きによる不具合いを示す断面図。
【図１８】従来の脱ガス槽側壁内面部の圧力分布を示し、（Ａ）は（Ｂ）の白矢視図。
【図１９】同、剪断応力分布を示し、（Ａ）は（Ｂ）の白矢視図。
【符号の説明】
１、１０脱ガス槽
１ａ底部
２₁、２₂ 環流管
３浸漬管
４溶融金属容器
５耐火物ライニング
８ランスパイプ
１１底部
１２下降用環流管
１３上昇用環流管
１４耐火物ライニング[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a molten steel reflux type degassing equipment structure.
[0002]
[Prior art]
The vacuum degassing method, in which molten steel is degassed in a reduced-pressure atmosphere, allows not only decarburization, dehydrogenation, and deoxidation, but also reduces non-metallic inclusions and improves quality by adjusting the components, The RH method is widely used as being suitable for large-volume degassing treatment (see, for example, Japanese Utility Model Laid-Open Nos. 62-36054, 52-68811, and 1-198418).
[0003]
As shown in the above publication, the degassing equipment referred to as the RH method has two reflux tubes 2 ₁ , 2 ₂ and 2 at the bottom 1a of the degassing tank 1 with reference to FIGS. 10 (A) and 10 (B). There are dip tubes 3 and 3 connected to this, and these dip tubes 3 and 3 are immersed in a molten metal container 4 such as a ladle as shown in FIG. was made the molten steel from the immersion tube 3 connected to the tube 2 ₁ by blowing Ar gas so as to perform degassing by flowing scattered degassing tank 1, it degassed molten steel other reflux condenser by gravity 2 ₂ , discharged into the container 4 through the dip tube 3.
[0004]
As the conventional degassing equipment, generally, as shown in FIGS. 10A and 10B, two reflux pipes 2 ₁ and 2 ₂ are provided at the center O of the tank 1 at the bottom 1a of the degassing tank 1. The refractory lining 5 of the degassing tank 1 in the upper part at a position farthest from the center O on the inner circumference of the reflux pipes 2 ₁ and 2 ₂ is provided for the flow of molten steel. Since it is exposed and is damaged in advance, it is formed thicker so as to protrude inward than the others and is formed in an overhang shape.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
Therefore, in the above-described conventional technology, the refractory lining 5 is thickened as described above because the refractory lining 5 is damaged due to slag melting, wear due to molten steel flow, spalling, etc. but slag between the molten steel 6 and the side wall refractory lining 5 which flows from reflux condenser 2 ₁ side to the downward side of the reflux condenser 2 ₂ rising of the molten steel as shown in FIGS. 13 to 16 in this case The refractory lining 5 is easily damaged by the slag accumulated in the slag reservoir 7, and the eddy currents 9 and 9 are generated in the molten steel flow in the overhang portion of the refractory lining 5. The wear of the object lining 5 is remarkable.
[0006]
Also the rising side of the reflux condenser 2 _1, the gas for the molten steel increase is blown severe flow occurs, FIG. 15, the molten steel flow in the refractory lining 5 which protrudes overhanging shape as shown in FIG. 16 The refractory is smashed and the damage of the refractory is large. In recent years, the demand for increasing the recirculation speed is increased due to the increase in demand for refining treatment, and the amount of gas blown is increased.
[0007]
Further, when oxygen is blown into the tank from directly above or from the side of the degassing tank 1 for refining treatment, oxygen is supplied by the lance pipe 8 toward the central portion 1a of the bottom of the degassing tank 1 as shown in FIG. Although it is blown in, the sudden heat generation by oxygen causes abnormal damage to the central portion 1a of the bottom floor as shown in FIG.
[0008]
On the other hand, when the pressure distribution (force in the direction perpendicular to the furnace inner surface) and the shear force distribution (force in the direction along the furnace inner surface) of the molten steel applied to the furnace inner surface of the side wall refractory lining 5 of the degassing tank 1 are shown in FIG. As shown in FIG. 19, the pressure distribution is high, the pressure at the end ₁ b portion on the ascending reflux tube 21 side is high, and the area to which the pressure is applied is wide. It was extremely high over a wide range.
[0009]
The present invention has been made with a focus on the above-mentioned problems in the prior art, and has been made to improve the problem. The first problem is that the molten steel is efficiently degassed, and has a simple structure and high durability. It is to provide molten steel recirculation degassing equipment. The second problem is to obtain an appropriate recirculation velocity and recirculation flow rate in molten steel processing such as degassing, low carbon steel, clean steel, fine adjustment of components, and slag refining. There is. A third problem is to reduce melting damage due to slag of the refractory in the degassing tank, wear damage due to molten steel, and spalling damage.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
As a means for solving the above problems, the present invention provides a descending reflux pipe at the center of the bottom of a degassing tank in a molten steel reflux degassing facility that performs degassing by blowing gas into the molten steel and circulating it. The present invention is characterized in that two or more ascending reflux tubes are arranged around the reflux tube at a required distance from the center.
[0011]
As a result, the slag gathers in the center of the degassing tank, not in contact with the refractory lining, and as a result, slag melting of the refractory lining is prevented, the durability is increased, and the rising reflux By installing a plurality of pipes around the descending reflux pipe, it is possible to reduce the amount of molten steel per ascending reflux pipe, so the bottom of the ascending reflux pipe and the side wall refractory lining of the degassing tank Wear due to the molten steel flow is reduced. Further, when oxygen is blown, there is no furnace bottom refractory because the descending reflux tube is located in the center of the bottom of the degassing tank, and there is no abnormal melting of the bottom.
[0012]
The ascending recirculation pipe has an inner circumference arranged at a position that circumscribes the inner circumference surface of the refractory lining of the degassing tank so that the flow of molten steel is smooth and the damage to the refractory lining is reduced. In addition, it is preferable.
[0013]
Further, the cross-sectional area of the ascending reflux pipe and the descending reflux pipe may be set such that Su ≦ Sd when the total sectional area of the ascending reflux pipe is Su and the sectional area of the descending reflux pipe is Sd. This is desirable because the ring flow rate can be increased.
[0014]
Furthermore, the refractory lining of the degassing tank is straight upward from a position where the inner circumference of the rising reflux pipe circumscribes, and the inner circumferential direction is a smooth surface without irregularities, thereby smoothing the flow of molten steel, The molten steel wear damage of the refractory lining can be reduced.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The present invention will be described below with reference to embodiments shown in the drawings.
FIG. 1 shows a longitudinal sectional view of a degassing tank 10 according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 shows a plan view. A reflux pipe for descending at a position concentric with the center O of the bottom 11 of the degassing tank 10. 12 and three ascending reflux tubes 13, 13 and 13 are provided concentrically on the periphery of the reflux tube 12 as an equiangular arrangement (at intervals of 120 °).
[0016]
The ascending reflux pipes 13, 13, 13 are positioned so as to circumscribe the inner peripheral surface of the refractory lining 14 (wear refractory) constituting the inner surface of the degassing tank 10.
[0017]
The horizontal cross-sectional shape of these reflux tubes 12 and 13, 13, 13 is preferably the perfect circle as shown in the figure because it is most easily configured, but other shapes such as an ellipse are suitable for the refractory structure. Is optional. In addition, the arrangement of the ascending reflux pipes 13, 13, and 13 is preferably the same as that of the descending reflux pipe 12 and is equiangular in the circumferential direction as described above. Choosing is optional.
[0018]
With the above construction method, the slag 15 gathers at the center of the degassing tank 10 and does not contact the refractory lining 14 of the degassing tank 10 as shown in FIG. There is no loss. Further, the ascending reflux pipes 13, 13, and 13 are disposed around the descending reflux pipe 12, so that gas is blown into the molten steel while being distributed to the respective reflux pipes 13, 13, and 13. As a result, the flow rate of the molten steel flow per one of the ascending reflux pipes 13, 13, 13 can be reduced, and the molten steel flow can flow from the periphery toward the center as shown in FIG. As a result, wear due to the molten steel at the lower part of the refractory lining 14 of the ascending reflux tubes 13, 13, 13 and the degassing tank 10 is reduced.
[0019]
Further, even when oxygen is blown, since the descending reflux pipe 12 is located at the center of the bottom 11 of the degassing tank 10, the bottom cover is not abnormally melted.
[0020]
The cross-sectional areas of the descending reflux tube 12 provided at the center of the bottom portion 11 of the degassing tank 10 and the raising reflux tubes 13, 13, 13 provided in the peripheral direction as an equiangular arrangement are as follows: When the sectional area of the descending reflux tube 12 is Sd and the total sectional area of the raising reflux tube 13 is Su, Su ≦ Sd.
[0021]
The above relationship is preferable in increasing the ring flow rate, and experimental results based on a water model of the gas blowing amount and the ring flow rate are shown in FIGS. That is, when the inner diameter of the ascending reflux pipe 13 is b and the inner diameter of the descending reflux pipe 12 is B, the b dimension is constant at 20 mm, and the amount of gas blown by three types of B dimension: 20 mm, 34 mm, and 50 mm It is the result when changing. From this result, it is clear that the flow rate of the circulation can be increased by making the inner diameter of the descending reflux pipe 12 larger than the inner diameter of the raising reflux pipe 13.
[0022]
The refractory lining 14 (wear brick) constituting the inner surface of the degassing tank 10 is a straight surface upward from the position where the inner circumference of the ascending reflux pipes 13, 13, 13 is circumscribed, and the circumferential direction The surface has a smooth surface with no irregularities.
[0023]
The above configuration is combined with the fact that the ascending reflux pipes 13, 13, and 13 are arranged around the descending reflux pipe 12, and the flow of the molten steel is degassed as shown in FIG. The flow from the periphery of the steel 10 toward the center, the molten steel flow does not collide with the refractory lining 14 of the degassing tank 10, and since there is no overhang portion, no eddy current is generated in the molten steel flow. The action reduces the occurrence of wear and damage to the refractory lining 14.
[0024]
Moreover, about the inner surface 14a of the refractory lining 14 of a side wall part, as shown in FIG. 7, the pressure distribution of molten steel is about "medium" in the limited range of the site | part 14b of the raising reflux tubes 13,13,13. As shown in FIG. 8 (A), only a high shearing force is generated on a very small part of the surface, and the refractory material of the portion 14b of the inner surface 14a is thus generated. The stress applied to is much smaller than that shown in FIGS. That is, the side wall refractory lining 14 has a small shearing force and pressure stress caused by molten steel, and erosion damage and wear damage caused by molten steel are suppressed.
[0025]
9 (A) to 9 (C) list examples of the present invention. FIG. 9 (A) has two ascending reflux tubes 13 and 13 with a descending reflux tube 12 in between. 9B is the above-described embodiment (in the case where there are three ascending reflux pipes 13), and FIG. 9C is a concentric circle where the ascending reflux pipes 13 are concentrically arranged. Shows the case where four are arranged in equiangular arrangement (interval of 90 °).
[0026]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the descending reflux pipe is installed in the center of the bottom of the degassing tank, and a plurality of ascending reflux pipes are arranged in the vicinity thereof, so that the molten steel flow and the slag rising are It is possible to remarkably reduce the refractory lining from being worn by slag and molten steel flow as a result of gathering at the center without unnecessary contact with the refractory lining of the degassing tank.
[0027]
In addition, by installing a plurality of ascending reflux pipes around the descending reflux pipe, the amount of molten steel per reflux pipe can be reduced, and the bottom of the ascending reflux pipe and the refractory lining of the degassing tank It is possible to reduce wear due to molten steel in the part.
[0028]
In addition, the flow rate of the molten steel can be increased, which is particularly effective for mass processing. Further, according to the fourth aspect of the present invention, the flow of the molten steel is concentrated in the center as described above, and the flow can be made smooth and the wear damage of the molten steel can be prevented without increasing the thickness of the refractory lining, thereby improving the durability. be able to. Further, since the weight of the refractory can be reduced as compared with the conventional one, the work load at the time of construction can be reduced, and the operation cost can be reduced in combination with the high durability.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a plan view of the same.
FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing the state of molten steel flow and slag accumulation.
FIG. 4 is a plan view of the same.
FIG. 5 is an explanatory diagram of an experimental model.
FIG. 6 is a graph showing the relationship between the gas blowing amount and the ring flow rate according to the experiment.
FIG. 7 shows a pressure distribution on the inner surface of the side wall of the degassing tank in the present invention, and (A) is a white arrow view of (B).
FIG. 8 shows the shearing force, and (A) is a white arrow view of (B).
9A to 9C are plan views showing the number and arrangement examples of ascending reflux tubes.
10A and 10B show a conventional technique, in which FIG. 10A is a longitudinal sectional view, and FIG. 10B is a plan view.
FIG. 11 is a cross-sectional view showing a problem in use according to a conventional technique.
FIG. 12 is a cross-sectional view showing an embodiment when oxygen is blown.
FIG. 13 is an explanatory view showing the flow of molten steel and the state of slag accumulation according to FIG. 10 (A).
FIG. 14 is a plan view of the same.
FIG. 15 is a cross-sectional view showing a state of a molten steel flow according to FIG.
16 is a cross-sectional view showing the wear state of the refractory lining due to the molten steel flow in FIG.
FIG. 17 is a cross-sectional view showing a defect caused by oxygen blowing in a conventional technique.
FIG. 18 shows a pressure distribution on the inner surface of the side wall of a conventional degassing tank, (A) is a white arrow view of (B).
FIG. 19 shows shear stress distribution, (A) is a white arrow view of (B).
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1, 10 Degassing tank 1a Bottom part 2 ₁ , 2 ₂ Circulation pipe 3 Immersion pipe 4 Molten metal container 5 Refractory lining 8 Lance pipe 11 Bottom part 12 Lowering reflux pipe 13 Ascending reflux pipe 14 Refractory lining

Claims

In a molten steel recirculation type degassing facility that performs degassing by blowing gas into the molten steel and circulating it, a descending recirculation pipe is installed at the center of the bottom of the degassing tank, and the center is required from this center. Two or more ascending reflux tubes are arranged at a distance and in the vicinity thereof ,
The rising reflux pipe is disposed at a position where the inner periphery circumscribes the inner peripheral surface of the side wall refractory lining of the degassing tank,
The cross-sectional area of the ascending and descending reflux pipes is Su ≦ Sd, where Su is the total sectional area of the ascending reflux pipe and Sd is the sectional area of the descending reflux pipe,
The side wall refractory lining of the degassing tank is straight upward from the position where the inner periphery of the ascending reflux pipe is circumscribed, and the inner peripheral direction is a smooth surface having no irregularities. Structure of the molten steel recirculation type degassing equipment.