JP4011358B2

JP4011358B2 - Superconducting wire manufacturing method

Info

Publication number: JP4011358B2
Application number: JP2002035303A
Authority: JP
Inventors: 慎一小林; 純藤上; 武志加藤; 哲幸兼子
Original assignee: International Superconductivity Technology Center; Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: International Superconductivity Technology Center; Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2002-02-13
Filing date: 2002-02-13
Publication date: 2007-11-21
Anticipated expiration: 2022-02-13
Also published as: JP2003242847A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、超電導線材の製造方法と、超電導線材の構造に関するものである。特に、臨界電流密度（Jc）を向上できる超電導線材の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
パイダーインチューブ法によりBi2223相などの酸化物超電導体を長尺のテープ線材に形成する技術が知られている。この方法は、まず超電導相の原料粉末を金属パイプに充填する。次に、この金属パイプを伸線加工してクラッド線とする。複数のクラッド線を束ねて再度金属パイプに挿入し、伸線加工して多芯線とする。この多芯線を圧延加工して、金属シース中に多数の超電導フィラメントが含まれるテープ線材とする。テープ線材に一次熱処理を施して目的の超電導相を生成させる。続いて、このテープ線材を再度圧延してから二次熱処理を施して、超電導相の結晶粒同士を接合させる。これら２回の塑性加工と熱処理は、1回しか行わない場合もある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の超電導線材では、超電導コイルやケーブルなどの用途に適用する場合は、さらに高いJc（Ic：臨界電流、Je：実効臨界電流密度）が求められており、数％でもJcを向上することが重要かつ困難な課題であった。
【０００４】
高温超電導線材は、酸化物セラミックスであるため、そのJcは原料粉末、フィラメント配置、加工プロセス、圧延条件、熱処理条件など、全ての製造条件の影響を受ける。そのため、さらに高いJcを実現するには、これらの各製造条件を最適化する必要がある。
【０００５】
これらの製造条件のうち、多芯線の圧延条件について言えば、従来は、特に圧延方向を規定することがなかった。そのため、Bi2223相の結晶粒の配向性も揃っておらず、Jc向上の阻害要因となっていた。
【０００６】
従って、本発明の主目的は、Jc（Ic、Je）を向上させることができる超電導線材の製造方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は、多芯線を圧延してテープ線材にする際の圧延方向を規定することで上記の目的を達成する。
【０００８】
すなわち、本発明超電導線材の製造方法は、超電導相の原料粉末を金属パイプに充填する工程と、この金属パイプを伸線加工してクラッド線とする工程と、複数のクラッド線を束ねて再度金属パイプ内に多角形に配置されるよう挿入し、伸線加工して多芯線とする工程と、この多芯線を圧延加工して、金属シース中に多数の超電導フィラメントが含まれるテープ線材とする工程とを具え、前記多芯線の圧延加工において、圧延方向を多角形に配置されたクラッド線の対辺方向または対角方向とすることを特徴とする。
【０００９】
従来、多芯線を圧延する場合、圧延方向は特に規定していなかった。そのため、テープ線材中の超電導フィラメントは結晶の配向が揃わず、Jc向上の妨げとなっていた。本発明製造方法によれば、複数のクラッド線で構成される多角形の対角方向または対辺方向に圧延を行うことで結晶の配向を揃え、Jcの向上を実現することができる。
【００１０】
対角方向に圧延した場合、超電導フィラメントはテープ線材の厚さ方向に整列して並ぶ。その結果、テープ線材の幅方向中央部に最も多数のフィラメントが積層され、両端部にフィラメントの積層数が少なくなる配列となる。中でも、中央部のフィラメントが最も大きく圧縮されているため、中央部の特性が良いテープ線材を得ることができる。
【００１１】
一方、対辺方向に圧延した場合、超電導フィラメントはテープ線材の厚さ方向に交互に整列して並ぶ。その結果、テープ線材の幅方向の大半にわたってほぼ均等にフィラメントが配列されて、Jc特性に優れたテープ線材を得ることができる。特に、対辺方向への圧延は、圧縮が行いやすく、より小さい力で圧延を行うことができる。
【００１２】
また、前記多角形に配置された複数のクラッド線のうち、頂点に位置するクラッド線を、超電導相を含まないフィラー線に置換することが好ましい。フィラー線としては、クラッド線よりも圧縮変形しやすい材料で構成されたものが好ましい。一般的には、金属線が利用できる。より具体的には、Ag線またはAg合金線などが挙げられる。その他、Cu、Fe、Ni、Cr、Ti、Mo、W、Pt、Pd、Rh、Ir、Ru、Osより選択される金属線またはこれらの金属をベースとする合金線の利用も考えられる。
【００１３】
このフィラー線の存在により、多角形に配置したクラッド線の対辺方向および対角方向を容易に目視にて確認することができる。多芯線を形成する場合、複数のクラッド線を多角形に配置して金属パイプに挿入する。しかし、その後の伸線により、いずれのクラッド線もほぼ円形に配置されるため、多角形に配置されたクラッド線のうち頂点に位置するクラッド線とそれ以外のクラッド線とを区別することが困難なことがある。そのため、多角形の頂点に位置するクラッド線を、超電導相を含まないフィラー線とすることで容易に頂点の位置がわかり、対辺方向および対角方向を識別することができる。
【００１４】
また、フィラー線を用いることで、圧延時、多角形に配置したクラッド線の対角方向、対辺方向を意識することなく圧延しても、ほぼ対角方向から圧延することができる。これは、フィラー線がクラッド線よりも変形し易いため、多芯線をどのような方向から圧延しても、まず多角形の対角線のうち、最も圧縮方向軸に沿った対角線上に位置する一対のフィラー線から圧縮されることになり、その結果、多芯線は回転するなどして、ほぼ対角方向から圧延されることになると考えられる。ただし、圧延方向を意識しなくても、偶然対辺方向に圧延した場合は、最初に対角位置のフィラー線から圧縮されるわけではなく、対辺方向に圧縮が行われると考えられる。
【００１５】
以下、本発明をより詳しく説明する。
（製造工程）
通常、超電導線材の製造工程は、「原料粉末の調整→原料粉末の金属パイプへの充填→塑性加工→熱処理」により行われる。より詳しくは、「塑性加工」に「クラッド線の作製→多芯線の作製→テープ線材の加工」が含まれる。さらに、塑性加工と熱処理が各々２回行われる場合もある。例えば、上記の「塑性加工→熱処理」の代わりに「一次塑性加工→一次熱処理→二次塑性加工→二次熱処理」を行ってテープ状の超電導線材を得る。
【００１６】
（原料粉末と金属パイプ）
原料粉末には、最終的に77K以上の臨界温度を持ちうる超電導相が得られるように配合した粉末が好適である。この原料粉末には、複合酸化物を所定の組成比となるように混合した粉末のみならず、その混合粉末を焼結し、これを粉砕した粉末も含まれる。
【００１７】
例えば、最終的にBi2223系超電導線材を得る場合、出発原料にはBi₂O₃、PbO、SrCO₃、CaCO₃、CuOを用いる。これら粉末を700〜870℃、10〜40時間、大気雰囲気又は減圧雰囲気下にて少なくとも1回焼結する。このような焼結により、Bi2223相よりもBi2212相が主体となった原料粉末を得ることができる。
【００１８】
具体的な組成比は、Bi_aPb_bSr_cCa_dCu_eでa＋b：c：d：e＝1.7〜2.8：1.7〜2.5：1.7〜2.8：3を満たすものが好ましい。中でもBiまたはBi＋Pb：Sr：Ca：Cu＝2：2：2：3を中心とする組成が好適である。特に、Biは1.8付近、Pbは0.3〜0.4、Srは1.9付近、Caは2.0付近、Cuは3.0付近が望ましい。
【００１９】
金属パイプに充填する粉末は、最大粒径が3.0μｍ以下であり、平均粒径が2.5μｍ以下であることが好ましい。このような微粉末を用いることで、高温超電導相を生成しやすくなる。
【００２０】
金属パイプの材料としては、Ag、Cu、Fe、Ni、Cr、Ti、Mo、W、Pt、Pd、Rh、Ir、Mn、Mg、Ru、Osより選択される金属またはこれらの金属をベースとする合金が好ましい。特に、酸化物超電導体との反応性や加工性からAgまたはAg合金が好ましい。
【００２１】
（塑性加工）
塑性加工には、種々の減面加工が含まれ、その具体例としては、伸線加工、圧延加工、プレス加工、スウェージなどが挙げられる。
【００２２】
塑性加工を一度しか行わない場合、塑性加工の具体的内容としては、▲１▼原料粉末を充填した金属パイプを減面加工してクラッド線を作製すること、▲２▼クラッド線を束ねて多角形に配列するように金属パイプに挿入し、これを減面加工して多芯線を製造すること、▲３▼多芯線をテープ線材に加工することが含まれる。多芯線からテープ線材に加工するのは、最終的に形成される超電導導体の結晶の向きを揃えるためである。一般に、酸化物系の超電導導体は結晶の方向により流すことができる電流密度に大きな違いがあり、結晶方向を揃えることでより大きな電流密度を得ることができる。多芯線を製造する場合、複数のクラッド線により形成される多角形は頂点の数が偶数の多角形が好ましい。好ましい具体例としては六角形が挙げられる。
【００２３】
塑性加工を２度行う場合、一次塑性加工には前述したクラッド線の作製、多芯線の作製、テープ線材の加工が含まれる。一次塑性加工における減面率は20％以上95％未満、より好ましくは40％以上80％以下であることが望ましい。二次塑性加工では、テープ線材をさらに再圧延することが挙げられる。この再圧延加工は、一次熱処理による反応で形成された空隙を押し潰し、後に行う二次熱処理で超電導体の結晶同士を強固に結合させるために行われる。二次塑性加工における減面率は5％以上が好ましく、さらに好ましくは10％以上20％以下程度である。
【００２４】
（熱処理）
熱処理は、代表的には一次熱処理と二次熱処理の２回行われる。一次熱処理は、主としてBi2223相などの超電導相を生成させることを目的として行われる。二次熱処理は、主としてBi2223相などの結晶粒同士を強固に結合させるために行う。
【００２５】
処理温度は、一次熱処理・二次熱処理共に815℃超860℃以下とすることが好ましい。より好ましくは830℃〜850℃程度である。特に、一次熱処理を840℃以上850℃以下とし、二次熱処理を830℃以上840℃以下とすることが好適である。さらに、二次熱処理を上記温度内の異なる温度で多段階（特に２段階）に行っても良い。
【００２６】
処理時間は、一次熱処理・二次熱処理共に50時間以上250時間以下とすることが好ましい。特に、二次熱処理を50時間以上とすることが好適である。
【００２７】
雰囲気は、一次熱処理・二次熱処理共に例えば大気雰囲気にて行えば良い。好ましくは、酸素分圧比は20％から5％、より好ましくは10％から5％がよく、さらに酸素以外の成分は不活性ガス（窒素、アルゴン等）が好ましい。このような気流中で熱処理を施すとよい。その際、熱処理雰囲気における水分及びC（炭素）の含有率を低下させることが好ましい。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を説明する。
（試験例１）
「原料粉末の調整→原料粉末の金属パイプへの充填→一次圧延加工→一次熱処理（大気中）→二次圧延加工→二次熱処理（大気中）」の製造工程によりBi2223テープ線材を製造する。そして、一次圧延加工における圧延方向を変え、得られたテープ線材のIcおよびJeを確認する。
【００２９】
Bi₂O₃、PbO、SrCO₃、CaCO₃、CuOの各粉末を1.81：0.30：1.90：2.01：3.01の割合で混合する。混合粉末を大気中にて700℃×8時間、800℃×10時間、133Pa（1Torr）の減圧雰囲気において760℃×8時間の熱処理を順次行う。各熱処理後にはそれぞれ粉砕を行う。このようにして得られた粉末をさらに845℃×12時間の熱処理して原料粉末を調整する。この原料粉末を外径25mm、内径22mmの銀パイプに充填し、直径2.4mmまで伸線してクラッド線を作製する。クラッド線を61本束ねて六角形となるように配置し、外径25mm、内径22mmの銀パイプに挿入して、これを直径1.5mmにまで伸線して多芯線を得る。61芯のクラッド線は銀パイプに挿入した際、銀パイプに内接する六角形に配列される。この六角形の頂点に位置する6本のクラッド線を銀からなるフィラー線に置き換えた多芯線も同様に製造した。
【００３０】
多芯線の拡大断面写真を図１、図２に示す。図１は61芯のクラッド線を用いた多芯線の断面写真、図２は55芯のクラッド線と6芯のフィラー線とを用いた多芯線の断面写真である。各断面図において、黒く見えているのが超電導相であり、白く見えているのは銀である。フィラー線を用いた場合、六角形の頂点がどこであるかは一目瞭然である。他の参考例として、85芯のクラッド線を用いた多芯線の断面写真も図３に示す。図３の多芯線では、六角形の頂点に位置するクラッド線がしずく型の断面形状であるのに対し、他のクラッド線はほぼ円形の断面形状であり、頂点の位置を比較的容易に認識することができる。
【００３１】
上述した61芯の多芯線を圧延（一次圧延）し、テープ線材に加工する。その際の圧延方向を図４に基づいて説明する。図４は多芯線1の断面を示す模式図で、銀パイプ2内に複数のクラッド線3が六角形に配列されている状態を示している。ここでは六角形の頂点に位置するクラッド線（フィラー線4）を白抜きで示し、他のクラッド線3を黒で示している。図中の矢印が圧延方向である。図４(A)はクラッド線3を束ねて形成した六角形の対角方向に圧延を行う場合を示している。図４(B)はクラッド線3を束ねて形成した六角形の対角方向でも対辺方向でもない方向に圧延を行う場合を示している。図４(C)はクラッド線3を束ねて形成した六角形の対辺方向に圧延を行う場合を示している。
【００３２】
一次圧延により得られたテープ線材に、大気雰囲気にて840℃〜850℃×50時間の一次熱処理を施す。一次熱処理後のテープ線材を幅3.9mm×厚さ0.24mmになるように再圧延（二次圧延）する。そして、再圧延後のテープ線材に大気雰囲気にて840℃〜850℃×50時間〜150時間の二次熱処理を施す。
【００３３】
得られた３種類のテープ状の超電導線材について外部磁場を印加しない状態での77KにおけるIcおよび線材全断面積当りの実効臨界電流密度Je（Je＝Ic／（線幅×線厚み））を調べた。その結果を表１に示す。表1の結果から明らかなように、対角方向または対辺方向に圧延したテープ線材は、それ以外の方向に圧延した線材に比べてIc、Jeが向上していることがわかる。
【００３４】
【表１】

【００３５】
また、圧延方向の異なる３種類のテープ線材の断面写真を図５に、対角方向に圧延したテープ線材の一部断面模式図を図６(A)に、対辺方向に圧延したテープ線材の一部断面模式図を図６(B)に示す。図５の写真中で白く見えるのが銀であり、黒く見えるのが超電導フィラメントである。
【００３６】
対角方向に圧延した線材（図５A、図６A）は、銀シース5内の中央部に最も多くの超電導フィラメント6が積層され、両端部に向かうに従って超電導フィラメントの積層数が少なくなっている。そして、銀シース5中の超電導フィラメント6は、テープ線材の厚み方向に整列して配置されている。そのため、中央部に超電導特性が優れた部分が集中した線材であると考えられる。
【００３７】
対角方向でも対辺方向でもない方向に圧延した線材（図５B）は、超電導フィラメントの形状も不揃いであり、同フィラメントの配向にもばらつきが大きい。
【００３８】
対辺方向に圧延した線材（図５C、図６B）は、超電導フィラメント6がテープ線材の厚さ方向に交互に整列して並ぶ。つまり、ある層の各超電導フィラメント6の間に次層の超電導フィラメント6が並ぶ。その結果、テープ線材の幅方向の大半にわたってほぼ均等にフィラメント6が配列されて、Jc特性に優れたテープ線材を得ることができる。さらに、対辺方向への圧延は、より小さい力で圧延を行うことができる。
【００３９】
（試験例２）
続いて、六角形の頂点にフィラー線を用いた多芯線を圧延方向を規定することなく圧延を行って、得られたテープ線材のIcおよびJeを確認した。その結果、フィラー線を用いた多芯線は、圧延方向を規定しなくても試験例１において対角方向に圧延を行った線材と同等のIcおよびJeであることが確認された。さらに、このテープ線材の断面における幅方向の硬度分布を測定したところ、中央部が最も硬度が高く、両端部に向かうに従って硬度が低くなることがわかった。これらのことから、六角形の頂点にフィラー線を用いれば、圧延方向に関わらず、ほぼ対角方向への圧延が可能であることがわかる。
【００４０】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明超電導線材の製造方法によれば、複数のクラッド線を多角形に配置した多芯線を圧延する際、この多角形の対角方向または対辺方向に圧延を行うことで、超電導相の結晶の配向が揃ったテープ線材を得ることができる。それにより、超電導線材のIc、Jc、Jeを向上させることができる。
【００４１】
また、前記多角形の頂点に相当するクラッド線を、超電導相を含まないフィラー線に置換することで、容易に対角方向・対辺方向を目視確認できる。さらに、圧延方向を規定しなくても、実質的に対角方向への圧延を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 61芯のクラッド線を用いた多芯線の断面顕微鏡写真である。
【図２】 55芯のクラッド線と6芯のフィラー線とを用いた多芯線の断面顕微鏡写真である。
【図３】 85芯のクラッド線を用いた多芯線の断面顕微鏡写真である。
【図４】 (A)はクラッド線を束ねて形成した六角形の対角方向に圧延を行う場合を示す説明図、(B)は同六角形の対角方向でも対辺方向でもない方向に圧延を行う場合を示す説明図、(C)は同六角形の対辺方向に圧延を行う場合を示す説明図である。
【図５】 (A)はクラッド線を束ねて形成した六角形の対角方向に圧延を行ったテープ線材の断面顕微鏡写真、(B)は同六角形の対角方向でも対辺方向でもない方向に圧延を行ったテープ線材の断面顕微鏡写真、(C)は同六角形の対辺方向に圧延を行ったテープ線材の断面顕微鏡写真である。
【図６】 (A)は対角方向に圧延したテープ線材の一部断面模式図、(B)は対辺方向に圧延したテープ線材の一部断面模式図である。
【符号の説明】
1 多芯線
2 銀パイプ
3 クラッド線
4 フィラー線
5 銀シース
6 超電導フィラメント[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method of manufacturing a superconducting wire and a structure of the superconducting wire. In particular, the present invention relates to a method for manufacturing a superconducting wire capable of improving the critical current density (Jc).
[0002]
[Prior art]
A technique for forming an oxide superconductor such as a Bi2223 phase on a long tape wire by a piper-in-tube method is known. In this method, first, raw material powder of a superconducting phase is filled into a metal pipe. Next, this metal pipe is drawn to form a clad wire. A plurality of clad wires are bundled and inserted again into a metal pipe, and drawn to form a multi-core wire. This multi-core wire is rolled to obtain a tape wire material in which a number of superconducting filaments are contained in a metal sheath. The tape wire is subjected to a primary heat treatment to produce the desired superconducting phase. Subsequently, the tape wire is rolled again and then subjected to a secondary heat treatment to join the crystal grains of the superconducting phase. These two plastic working and heat treatments may be performed only once.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, in conventional superconducting wires, higher Jc (Ic: critical current, Je: effective critical current density) is required when applied to applications such as superconducting coils and cables. This was an important and difficult task.
[0004]
Since the high-temperature superconducting wire is an oxide ceramic, its Jc is affected by all manufacturing conditions such as raw material powder, filament arrangement, processing process, rolling conditions, and heat treatment conditions. Therefore, in order to achieve a higher Jc, it is necessary to optimize each of these manufacturing conditions.
[0005]
Of these manufacturing conditions, the rolling direction of the multifilamentary wire has not been particularly defined in the past. For this reason, the orientation of the Bi2223 phase crystal grains is not uniform, which is an impediment to improving Jc.
[0006]
Accordingly, a main object of the present invention is to provide a method for manufacturing a superconducting wire capable of improving Jc (Ic, Je).
[0007]
[Means for Solving the Problems]
This invention achieves said objective by prescribing | regulating the rolling direction at the time of rolling a multi-core wire into a tape wire.
[0008]
That is, the superconducting wire manufacturing method of the present invention includes a step of filling a metal pipe with superconducting phase raw material powder, a step of drawing the metal pipe into a clad wire, a bundle of a plurality of clad wires, and a metal again Inserting the pipe so as to be arranged in a polygon, drawing it into a multi-core wire, and rolling the multi-core wire to obtain a tape wire containing a number of superconducting filaments in a metal sheath In the rolling process of the multi-core wire, the rolling direction is the opposite side direction or the diagonal direction of the clad wire arranged in a polygon.
[0009]
Conventionally, when rolling a multifilamentary wire, the rolling direction is not particularly specified. For this reason, the superconducting filaments in the tape wire are not aligned in the crystal orientation, which hinders the improvement of Jc. According to the manufacturing method of the present invention, rolling in the diagonal direction or the opposite side direction of a polygon composed of a plurality of clad lines can align the crystal orientation and improve Jc.
[0010]
When rolled diagonally, the superconducting filaments are aligned and aligned in the thickness direction of the tape wire. As a result, the largest number of filaments are stacked at the center in the width direction of the tape wire, and the number of filaments stacked at both ends is reduced. Especially, since the filament of a center part is compressed most, the tape wire material with the favorable characteristic of a center part can be obtained.
[0011]
On the other hand, when rolled in the opposite direction, the superconducting filaments are arranged alternately in the thickness direction of the tape wire. As a result, the filaments are arranged almost uniformly over most of the width direction of the tape wire, and a tape wire excellent in Jc characteristics can be obtained. In particular, the rolling in the opposite direction is easy to compress and can be performed with a smaller force.
[0012]
Moreover, it is preferable to replace the cladding wire located at the apex among the plurality of cladding wires arranged in the polygon with a filler wire not including a superconducting phase. The filler wire is preferably made of a material that is more easily compressed and deformed than the clad wire. In general, a metal wire can be used. More specifically, an Ag wire or an Ag alloy wire can be used. In addition, the use of metal wires selected from Cu, Fe, Ni, Cr, Ti, Mo, W, Pt, Pd, Rh, Ir, Ru, and Os or alloy wires based on these metals is also conceivable.
[0013]
Due to the presence of the filler wire, the opposite side direction and the diagonal direction of the clad wire arranged in a polygon can be easily visually confirmed. When forming a multi-core wire, a plurality of clad wires are arranged in a polygon and inserted into a metal pipe. However, since all the clad lines are arranged in a substantially circular shape by subsequent drawing, it is difficult to distinguish the clad line located at the apex among the clad lines arranged in a polygon from the other clad lines. There is something wrong. Therefore, the position of the vertex can be easily determined by making the clad wire located at the vertex of the polygon a filler wire that does not include the superconducting phase, and the opposite side direction and the diagonal direction can be identified.
[0014]
Moreover, by using a filler wire, even if it rolls without being conscious of the diagonal direction of a clad wire arrange | positioned in the polygon at the time of rolling, and an opposite direction, it can roll from a substantially diagonal direction. This is because the filler wire is more easily deformed than the clad wire, so that even if the multifilamentary wire is rolled from any direction, the pair of polygonal diagonal lines that are located on the diagonal line that is the most along the compression direction axis. It will be compressed from the filler wire, and as a result, the multi-core wire is considered to be rolled from substantially the diagonal direction, for example, by rotating. However, even if it is not conscious of the rolling direction, when rolling in the opposite direction accidentally, it is not first compressed from the filler wire at the diagonal position, but is considered to be compressed in the opposite direction.
[0015]
Hereinafter, the present invention will be described in more detail.
(Manufacturing process)
Usually, the manufacturing process of the superconducting wire is performed by “preparation of raw material powder → filling of raw material powder into metal pipe → plastic processing → heat treatment”. More specifically, “plastic processing” includes “manufacture of clad wire → manufacture of multi-core wire → processing of tape wire”. Furthermore, plastic processing and heat treatment may be performed twice each. For example, instead of the above “plastic working → heat treatment”, “primary plastic working → primary heat treatment → secondary plastic working → secondary heat treatment” is performed to obtain a tape-shaped superconducting wire.
[0016]
(Raw material powder and metal pipe)
As the raw material powder, a powder blended so as to obtain a superconducting phase that can finally have a critical temperature of 77K or higher is suitable. This raw material powder includes not only a powder obtained by mixing a composite oxide so as to have a predetermined composition ratio, but also a powder obtained by sintering and pulverizing the mixed powder.
[0017]
For example, when finally obtaining a Bi2223 superconducting wire, Bi ₂ O ₃ , PbO, SrCO ₃ , CaCO ₃ , and CuO are used as starting materials. These powders are sintered at least once in an air atmosphere or a reduced pressure atmosphere at 700 to 870 ° C. for 10 to 40 hours. By such sintering, a raw material powder mainly composed of the Bi2212 phase rather than the Bi2223 phase can be obtained.
[0018]
Specific composition _{_{_{ratio, Bi a Pb b Sr c Ca}}} d Cu e with a + b: c: d: e = 1.7~2.8: 1.7~2.5: 1.7~2.8: preferably satisfy the 3. Among them, a composition centering on Bi or Bi + Pb: Sr: Ca: Cu = 2: 2: 2: 3 is preferable. In particular, Bi is preferably around 1.8, Pb is 0.3 to 0.4, Sr is around 1.9, Ca is around 2.0, and Cu is around 3.0.
[0019]
The powder filled in the metal pipe preferably has a maximum particle size of 3.0 μm or less and an average particle size of 2.5 μm or less. By using such fine powder, it becomes easy to generate a high-temperature superconducting phase.
[0020]
As a material of the metal pipe, a metal selected from Ag, Cu, Fe, Ni, Cr, Ti, Mo, W, Pt, Pd, Rh, Ir, Mn, Mg, Ru, Os or a metal based on these metals. Alloys are preferred. In particular, Ag or an Ag alloy is preferable from the viewpoint of reactivity with an oxide superconductor and workability.
[0021]
(Plastic processing)
Plastic processing includes various surface reduction processing, and specific examples thereof include wire drawing processing, rolling processing, press processing, swaging, and the like.
[0022]
When plastic working is performed only once, the concrete contents of plastic working are as follows: (1) producing a clad wire by reducing the surface of a metal pipe filled with raw material powder; (2) bundling the clad wire; It includes inserting into a metal pipe so as to be arranged in a square shape, and reducing the surface of the metal pipe to produce a multi-core wire, and (3) processing the multi-core wire into a tape wire. The reason why the multifilamentary wire is processed into the tape wire is to align the crystal orientation of the finally formed superconducting conductor. In general, oxide-based superconducting conductors have a large difference in current density that can flow depending on the direction of the crystal, and a larger current density can be obtained by aligning the crystal direction. When manufacturing a multi-core wire, the polygon formed by a plurality of clad wires is preferably a polygon having an even number of vertices. A preferable specific example is a hexagon.
[0023]
When the plastic working is performed twice, the primary plastic working includes the above-described clad wire production, multi-core wire production, and tape wire material processing. The area reduction rate in primary plastic working is preferably 20% or more and less than 95%, more preferably 40% or more and 80% or less. In the secondary plastic working, the tape wire is further re-rolled. This re-rolling process is performed in order to crush the voids formed by the reaction by the primary heat treatment and firmly bond the superconductor crystals to each other by the secondary heat treatment performed later. The area reduction rate in the secondary plastic working is preferably 5% or more, more preferably about 10% or more and 20% or less.
[0024]
(Heat treatment)
The heat treatment is typically performed twice: a primary heat treatment and a secondary heat treatment. The primary heat treatment is performed mainly for the purpose of generating a superconducting phase such as a Bi2223 phase. The secondary heat treatment is mainly performed in order to firmly bond crystal grains such as the Bi2223 phase.
[0025]
The treatment temperature is preferably more than 815 ° C. and not more than 860 ° C. for both the primary heat treatment and the secondary heat treatment. More preferably, it is about 830 ° C to 850 ° C. In particular, the primary heat treatment is preferably 840 ° C. or higher and 850 ° C. or lower, and the secondary heat treatment is preferably 830 ° C. or higher and 840 ° C. or lower. Further, the secondary heat treatment may be performed in multiple stages (particularly in two stages) at different temperatures within the above temperature.
[0026]
The treatment time is preferably 50 hours or more and 250 hours or less for both the primary heat treatment and the secondary heat treatment. In particular, the secondary heat treatment is preferably 50 hours or longer.
[0027]
For the atmosphere, both the primary heat treatment and the secondary heat treatment may be performed in an air atmosphere, for example. Preferably, the oxygen partial pressure ratio is 20% to 5%, more preferably 10% to 5%, and the components other than oxygen are preferably inert gases (nitrogen, argon, etc.). Heat treatment may be performed in such an air flow. At that time, it is preferable to reduce the moisture and C (carbon) content in the heat treatment atmosphere.
[0028]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below.
(Test Example 1)
A Bi2223 tape wire is manufactured by the manufacturing process of “preparation of raw material powder → filling of raw material powder into metal pipe → primary rolling process → primary heat treatment (in air) → secondary rolling process → secondary heat treatment (in air)”. Then, the rolling direction in the primary rolling process is changed, and Ic and Je of the obtained tape wire are confirmed.
[0029]
Bi ₂ O ₃ , PbO, SrCO ₃ , CaCO ₃ , and CuO powders are mixed in a ratio of 1.81: 0.30: 1.90: 2.01: 3.01. The mixed powder is sequentially heat-treated in the atmosphere at 700 ° C. × 8 hours, 800 ° C. × 10 hours, and in a reduced pressure atmosphere of 133 Pa (1 Torr) at 760 ° C. × 8 hours. Grinding is performed after each heat treatment. The powder thus obtained is further heat-treated at 845 ° C. for 12 hours to prepare a raw material powder. This raw material powder is filled into a silver pipe having an outer diameter of 25 mm and an inner diameter of 22 mm, and drawn to a diameter of 2.4 mm to produce a clad wire. 61 clad wires are bundled and arranged in a hexagonal shape, inserted into a silver pipe having an outer diameter of 25 mm and an inner diameter of 22 mm, and drawn to a diameter of 1.5 mm to obtain a multifilamentary wire. The 61-core clad wires are arranged in a hexagonal shape inscribed in the silver pipe when inserted into the silver pipe. A multi-core wire in which the six clad wires located at the apexes of the hexagon were replaced with filler wires made of silver was also produced in the same manner.
[0030]
An enlarged cross-sectional photograph of a multicore wire is shown in FIGS. FIG. 1 is a cross-sectional photograph of a multi-core wire using a 61-core clad wire, and FIG. 2 is a cross-sectional photograph of a multi-core wire using a 55-core clad wire and a 6-core filler wire. In each cross-sectional view, the superconducting phase appears black, and the silver appears white. When the filler wire is used, it is obvious at a glance where the vertex of the hexagon is. As another reference example, a cross-sectional photograph of a multi-core wire using an 85-core clad wire is also shown in FIG. In the multifilamentary wire of FIG. 3, the clad line located at the apex of the hexagon has a drop-shaped cross-section, while the other clad lines have a substantially circular cross-sectional shape, so that the position of the apex can be recognized relatively easily. can do.
[0031]
The above-described 61-core multi-core wire is rolled (primary rolling) and processed into a tape wire. The rolling direction at that time will be described with reference to FIG. FIG. 4 is a schematic view showing a cross section of the multifilamentary wire 1 and shows a state in which a plurality of clad wires 3 are arranged in a hexagonal shape in the silver pipe 2. Here, the clad line (filler line 4) located at the apex of the hexagon is shown in white, and the other clad line 3 is shown in black. The arrow in the figure is the rolling direction. FIG. 4A shows a case where rolling is performed in a diagonal direction of a hexagon formed by bundling the clad wires 3. FIG. 4B shows a case where rolling is performed in a direction that is neither a diagonal direction nor an opposite direction of a hexagon formed by bundling the clad wires 3. FIG. 4C shows a case where rolling is performed in the opposite direction of the hexagon formed by bundling the clad wires 3.
[0032]
The tape wire obtained by the primary rolling is subjected to primary heat treatment at 840 ° C. to 850 ° C. for 50 hours in an air atmosphere. The tape wire after the primary heat treatment is re-rolled (secondary rolling) to a width of 3.9 mm and a thickness of 0.24 mm. The tape wire after the rerolling is subjected to a secondary heat treatment at 840 ° C. to 850 ° C. for 50 hours to 150 hours in an air atmosphere.
[0033]
The obtained three types of tape-shaped superconducting wires were examined for Ic at 77K and the effective critical current density Je (Je = Ic / (line width x line thickness)) at 77K without applying an external magnetic field. It was. The results are shown in Table 1. As is clear from the results in Table 1, it can be seen that the tape wire rolled in the diagonal direction or the opposite side direction has improved Ic and Je compared to the wire rod rolled in the other direction.
[0034]
[Table 1]

[0035]
FIG. 5 is a cross-sectional photograph of three types of tape wires with different rolling directions, FIG. 6A is a partial cross-sectional schematic view of a tape wire rolled in a diagonal direction, and FIG. A schematic cross-sectional view is shown in FIG. In the photograph of FIG. 5, the silver appears white, and the superconducting filament appears black.
[0036]
In the wire rod rolled in the diagonal direction (FIGS. 5A and 6A), the largest number of superconducting filaments 6 are laminated at the central portion in the silver sheath 5, and the number of superconducting filaments is reduced toward both ends. The superconducting filaments 6 in the silver sheath 5 are arranged in alignment in the thickness direction of the tape wire. For this reason, it is considered that the wire has a central portion concentrated with excellent superconducting properties.
[0037]
A wire rod rolled in a direction other than the diagonal direction or the opposite side direction (FIG. 5B) also has irregular shapes of superconducting filaments and large variations in the orientation of the filaments.
[0038]
In the wire rod rolled in the opposite direction (FIGS. 5C and 6B), the superconducting filaments 6 are alternately arranged in the thickness direction of the tape wire. That is, the superconducting filament 6 of the next layer is arranged between the superconducting filaments 6 of a certain layer. As a result, the filaments 6 are arranged almost uniformly over most of the width direction of the tape wire, and a tape wire excellent in Jc characteristics can be obtained. Furthermore, the rolling in the opposite direction can be performed with a smaller force.
[0039]
(Test Example 2)
Subsequently, the multifilamentary wire using filler wires at the vertices of the hexagon was rolled without specifying the rolling direction, and Ic and Je of the obtained tape wire were confirmed. As a result, it was confirmed that the multifilamentary wire using the filler wire has the same Ic and Je as the wire rod rolled in the diagonal direction in Test Example 1 even if the rolling direction is not specified. Furthermore, when the hardness distribution in the width direction in the cross section of this tape wire was measured, it was found that the central portion had the highest hardness, and the hardness decreased toward both ends. From these facts, it can be seen that if a filler wire is used at the apex of the hexagon, rolling in a substantially diagonal direction is possible regardless of the rolling direction.
[0040]
【The invention's effect】
As described above, according to the method of manufacturing a superconducting wire of the present invention, when rolling a multi-core wire in which a plurality of clad wires are arranged in a polygon, by rolling in the diagonal direction or the opposite side direction of the polygon. Thus, a tape wire with a uniform orientation of the superconducting phase crystals can be obtained. Thereby, Ic, Jc and Je of the superconducting wire can be improved.
[0041]
Moreover, the diagonal direction and the opposite direction can be easily visually confirmed by replacing the clad wire corresponding to the apex of the polygon with a filler wire not including a superconducting phase. Furthermore, even if the rolling direction is not defined, rolling in the diagonal direction can be substantially realized.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional micrograph of a multi-core wire using a 61-core clad wire.
FIG. 2 is a cross-sectional micrograph of a multi-core wire using a 55-core clad wire and a 6-core filler wire.
FIG. 3 is a cross-sectional micrograph of a multi-core wire using an 85-core clad wire.
4A is an explanatory diagram showing a case where rolling is performed in a diagonal direction of a hexagon formed by bundling clad wires, and FIG. 4B is a rolling in a direction that is neither diagonal nor opposite direction of the hexagon. (C) is an explanatory view showing a case where rolling is performed in the opposite direction of the hexagon.
FIG. 5A is a cross-sectional micrograph of a tape wire rolled in a diagonal direction of a hexagon formed by bundling clad wires, and FIG. 5B is a direction that is neither diagonal nor opposite direction of the hexagon. (C) is a cross-sectional micrograph of a tape wire rolled in the opposite direction of the hexagon.
6A is a partial cross-sectional schematic view of a tape wire rolled in a diagonal direction, and FIG. 6B is a partial cross-sectional schematic view of a tape wire rolled in an opposite direction.
[Explanation of symbols]
1 Multi-core wire
2 Silver pipe
3 Clad wire
4 Filler wire
5 Silver sheath
6 Superconducting filament

Claims

Filling the metal pipe with the raw powder of the superconducting phase;
A process of drawing this metal pipe into a clad wire;
Bundling a plurality of clad wires and inserting them again into a metal pipe so as to be arranged in a polygon, drawing the wire into a multi-core wire, and
Rolling the multifilamentary wire to provide a tape wire containing a number of superconducting filaments in a metal sheath,
Of the plurality of clad wires arranged in the polygon, the clad wire located at the apex is a filler wire that does not contain a superconducting phase,
In the rolling process of the multifilamentary wire, the rolling direction is set to the diagonal direction of the clad wires arranged in a polygonal shape.

2. The method of manufacturing a superconducting wire according to claim 1, wherein the rolling direction is replaced with a direction opposite to a clad wire arranged in a polygonal shape.