JP4010301B2 - Hot rolled steel sheet production line and method - Google Patents
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Description
本発明は、鋼板内の温度差を少なくしたうえで鋼板形状を矯正することにより、形状矯正後において良好な平坦度を有する鋼板を製造可能な、熱間圧延鋼板の製造ライン及びその製造方法に関する。 The present invention relates to a hot rolled steel plate production line and a method for producing the same, which can produce a steel plate having good flatness after shape correction by reducing the temperature difference in the steel plate and then correcting the shape of the steel plate. .
熱間圧延された鋼板の形状を矯正する形状矯正装置として、ローラレベラ及びテンションレベラが広く使用されている。ここで、ローラレベラとは、上下に千鳥状に配置したロールの間に鋼板を通し、これに繰り返し曲げを与えて鋼板の形状矯正を行う装置であり、テンションレベラとは、鋼板に張力を付与した状態でこれに繰り返し曲げを与えて鋼板の形状を矯正する装置である（以後、これらのレベラを単に「レベラ」と記す。）。熱間圧延鋼板の形状（反り、耳波、及び中伸び等）をレベラにより矯正する際、その矯正効果を高めるために、大きな張力や圧下量を鋼板に付与して鋼板の形状を矯正する方法がある一方で、最近では熱加工制御（Thermo-mechanical Controlled Process、以後、「ＴＭＣＰ」と記す。）技術の発達に伴い、オンラインによる制御冷却技術を用いて製造される鋼板が増加している。 A roller leveler and a tension leveler are widely used as a shape correction device for correcting the shape of a hot-rolled steel sheet. Here, the roller leveler is a device that passes a steel plate between rolls arranged in a staggered pattern on the top and bottom, and repeatedly bends the steel plate to correct the shape of the steel plate. The tension leveler applies tension to the steel plate. In this state, the apparatus is a device that repeatedly bends the sheet to correct the shape of the steel sheet (hereinafter, these levelers are simply referred to as “levelers”). When correcting the shape of a hot rolled steel sheet (warp, ear wave, medium elongation, etc.) with a leveler, a method of correcting the shape of the steel sheet by applying a large tension or reduction amount to the steel sheet in order to enhance the correction effect. On the other hand, recently, with the development of the thermo-mechanical controlled process (hereinafter referred to as “TMCP”), the number of steel plates manufactured using online controlled cooling technology is increasing.
このＴＭＣＰ技術により製造される鋼板においては、加速冷却後における鋼板内の温度ムラが問題となる。かかる温度ムラを有する鋼板の形状を矯正すると、次工程へと鋼板が搬送される過程において、温度ムラに起因する平坦度不良が発生する。
平坦度不良の原因としては、圧延中に発生した平坦度不良の残存と、オンラインによる加速冷却後の鋼板内に存在する温度ムラとが考えられており、これら二つの中でも特に問題が多いのは、後者の温度ムラである。この温度ムラに起因する平坦度不良には、長手方向の温度ムラによるものと、板幅方向の温度ムラによるものとが存在し、現実の平坦度不良は、これらが複雑に絡み合って起こると言われている。温度ムラに起因する平坦度不良は、鋼板の形状矯正後における放冷中に発生するものが多く、かかる平坦度不良を改善する為には、冷間レベラやプレス矯正等による余分な工程を要する。
In a steel plate manufactured by this TMCP technology, temperature unevenness in the steel plate after accelerated cooling becomes a problem. When the shape of the steel plate having such temperature unevenness is corrected, a flatness defect due to temperature unevenness occurs in the process of conveying the steel plate to the next process.
The cause of the flatness failure is considered to be the remaining flatness failure that occurred during rolling and the temperature unevenness that exists in the steel sheet after online accelerated cooling, and among these two, there are particularly many problems. This is the latter temperature unevenness. There are two types of flatness failure due to temperature unevenness, one due to temperature unevenness in the longitudinal direction and the other due to temperature unevenness in the width direction of the plate. Actual flatness failure is said to be caused by complex intertwining. It has been broken. Many flatness defects caused by temperature irregularities occur during cooling after steel plate shape correction. To improve such flatness defects, an extra step such as cold leveling or press correction is required. .
これまでに、これらの現象に対する防止策が検討されてきている。例えば、特許文献１には、温度ムラへの対策として、オンラインでの加速冷却前に鋼板の形状を矯正し、形状を矯正してから鋼板を冷却する技術が開示されている。また、特許文献２には、冷却装置の後に誘導加熱装置を設置し、誘導加熱で鋼板の温度を均一にしてから鋼板の形状を矯正する方法が開示されている。
しかし、特許文献１に開示されている方法では、冷却装置が原因の温度ムラを防ぐことはできないため、冷却後に形状矯正を行っても温度ムラがそのまま残り、その後の放冷過程で鋼板の平坦度が悪化するという問題点があった。また、特許文献２に開示されている方法では、形状矯正後の放冷中に発生する鋼板の平坦度不良を改善する為に、冷間レベラやプレス矯正等による余分な工程を要するという問題点があった。 However, the method disclosed in Patent Document 1 cannot prevent the temperature unevenness caused by the cooling device. Therefore, the temperature unevenness remains as it is even after shape correction after cooling, and the steel plate is flattened in the subsequent cooling process. There was a problem that the degree deteriorated. In addition, the method disclosed in Patent Document 2 has a problem in that an extra step such as cold leveling or press correction is required in order to improve the flatness failure of the steel sheet that occurs during cooling after shape correction. was there.
一方で、本発明者らは、温度ムラを有する鋼板を形状矯正装置により矯正し、鋼板の平坦度を矯正しても、形状矯正後の放冷過程において、鋼板内の温度ムラに起因する平坦度不良が発生するとの知見を有している。この知見に鑑みれば、特許文献２に開示されている方法は、温度ムラ自身をなくす方法であるため、一見、放冷過程における平坦度向上には有効であるとも思われる。しかし、当該方法により鋼板内の温度ムラを低減させるには、温度ムラの程度にもよるが、誘導加熱装置において、鋼板を遅い速度で、かつ、数回に渡って通過させるか、又は複数台の誘導加熱装置を設置する必要があるため、生産性が阻害されるか又は膨大な設備費が必要となるとの問題点及び誘導加熱装置の電力費が高くなるとの問題点があった。 On the other hand, the present inventors have corrected the steel plate having temperature unevenness with a shape correction device, and even if the flatness of the steel plate is corrected, in the cooling process after shape correction, the flatness caused by the temperature unevenness in the steel plate. Have the knowledge that poor quality will occur. In view of this knowledge, the method disclosed in Patent Document 2 is a method for eliminating temperature unevenness itself, and at first glance, it seems to be effective for improving the flatness in the cooling process. However, in order to reduce the temperature unevenness in the steel sheet by the method, depending on the degree of the temperature unevenness, in the induction heating device, the steel sheet is passed at a slow speed and several times, or a plurality of Therefore, there is a problem that productivity is hindered or a huge equipment cost is required, and that the power cost of the induction heating apparatus is increased.
そこで、本発明は、形状矯正後の放冷過程において良好な平坦度を有する熱間圧延鋼板を得ることが可能であるとともに、安価な設備費で優れた生産性を有する鋼板の製造ライン及び製造方法を提供することを課題とする。 Therefore, the present invention is capable of obtaining a hot-rolled steel sheet having good flatness in the cooling process after shape correction, and also has a production line and production of steel sheet having excellent productivity at low equipment costs. It is an object to provide a method.
本発明者らは、鋭意研究の結果、以下に示す１）〜３）の知見を得て本発明を完成させるに至った。
１）冷却装置出側に設置された温度計により多数の鋼板における温度ムラを測定し、かかる温度ムラと形状矯正後における鋼板の平坦度不良との関係を調査した結果、「平坦度不良が発生する限界温度ムラ」の値と「鋼板の板幅／鋼板の板厚」の値との間に相関があること。
ここで、限界温度ムラとは冷却装置による冷却直後における鋼板内の温度ムラをいう。
２）鋼板内の温度ムラの値が一定値を超える鋼板を形状矯正装置により矯正すると、形状矯正後の放冷過程において、鋼板の平坦度不良が発生する。
３）鋼板内の温度ムラの値を、「鋼板の板幅／鋼板の板厚」の２次関数により与えられる式の値以下とすることにより、形状矯正後の放冷過程においても良好な平坦度を有する鋼板を得ることが可能であること。
As a result of intensive studies, the present inventors have obtained the following findings 1) to 3) and have completed the present invention.
1) As a result of measuring the temperature unevenness in many steel plates with a thermometer installed on the outlet side of the cooling device and investigating the relationship between the temperature unevenness and the flatness failure of the steel plate after shape correction, There is a correlation between the value of “Limit temperature unevenness” and the value of “Steel plate width / Steel plate thickness”.
Here, the limit temperature unevenness means temperature unevenness in the steel sheet immediately after cooling by the cooling device.
2) When a steel sheet in which the value of temperature unevenness in the steel sheet exceeds a certain value is corrected by the shape correction device, a flatness defect of the steel sheet occurs in the cooling process after the shape correction.
3) By setting the value of temperature unevenness in the steel sheet to be equal to or less than the value given by the quadratic function of “steel sheet width / steel sheet thickness”, a good flatness can be achieved even in the cooling process after shape correction. It is possible to obtain a steel plate having a degree.
以下、本発明について説明する。なお、本発明の理解を容易にするために添付図面の参照符号を括弧書きにて付記するが、それにより本発明が図示の形態に限定されるものではない。 The present invention will be described below. In order to facilitate understanding of the present invention, reference numerals in the accompanying drawings are appended in parentheses, but the present invention is not limited to the illustrated embodiment.
第１の本発明は、第一の冷却装置（１０）と、形状矯正装置（３０）との間に第二の冷却装置（２０）が設置されていることを特徴とする熱間圧延鋼板の製造ライン（１００）により、上記課題を解決しようとするものである。
A first aspect of the present invention is a hot-rolled steel sheet characterized in that a second cooling device (20) is installed between the first cooling device (10) and the shape correcting device (30). The production line (100) is intended to solve the above problems.
第１の本発明によれば、第一の冷却装置（１０）による冷却後において鋼板内の温度ムラの値が大きい場合であっても、第二の冷却装置（２０）により当該温度ムラの値を小さくすることが可能になるため、形状矯正装置（３０）による形状矯正後の放冷過程においても良好な平坦度を有する鋼板（１）を得ることが可能になる。
According to 1st this invention, even if it is a case where the value of the temperature nonuniformity in a steel plate is large after cooling by a 1st cooling device (10), the value of the said temperature nonuniformity by a 2nd cooling device (20). Therefore, it is possible to obtain the steel plate (1) having good flatness even in the cooling process after the shape correction by the shape correction device (30).
第１の本発明において、第二の冷却装置（２０）が、鋼板板幅方向における冷却制御機能を具備することが好ましい。
ここで、冷却制御機能とは、鋼板板幅方向の中央部及び／又は端部等、鋼板板幅方向における少なくとも一部分を重点的に冷却し得る機能をいう。
In the first aspect of the present invention , it is preferable that the second cooling device (20) has a cooling control function in the steel plate width direction .
Here, the cooling control function refers to a function capable of preferentially cooling at least a part in the steel plate width direction, such as a central portion and / or an end portion in the steel plate width direction.
かかる形態とすることで、第二の冷却装置（２０）により、鋼板の高温部を重点的に冷却することが可能になるため、第二の冷却装置（２０）において冷却媒体を有効に活用することにより、鋼板（１）の温度ムラの値を小さくすることが可能になる。
ここで、第二の冷却装置（２０）において使用する冷却媒体は、気体、流体、又は混合流体等から適宜選択することが可能であるが、流体、特に水が好ましい。
With this configuration, the second cooling device (20) can intensively cool the high temperature portion of the steel sheet, and thus the cooling medium is effectively used in the second cooling device (20). This makes it possible to reduce the value of the temperature unevenness of the steel plate (1).
Here, the cooling medium used in the second cooling device (20) can be appropriately selected from gas, fluid, mixed fluid, and the like, but fluid, particularly water, is preferable.
また、第１の本発明（変形例も含む。以下同じ。）において、第二の冷却装置（２０）と、形状矯正装置（３０）との間に、誘導加熱装置（４０）が設置されていることが好ましい。
In the first aspect of the present invention (including modifications , the same applies hereinafter) , an induction heating device (40) is installed between the second cooling device (20) and the shape correcting device (30). Preferably it is.
かかる形態とすることで、第一の冷却装置（１０）及び第二の冷却装置（２０）による冷却後における鋼板表面温度の均一化が不完全であっても、誘導加熱装置（４０）により、この均一化の向上を補助することが可能になる。
By adopting such a form , even if the uniformity of the steel sheet surface temperature after cooling by the first cooling device (10) and the second cooling device (20) is incomplete, by the induction heating device (40), It becomes possible to assist in improving the uniformity.
また、第１の本発明において、第一の冷却装置（１０）の後に、温度計（５０）が設置されていることが好ましい。
In the first aspect of the present invention , it is preferable that a thermometer (50) is installed after the first cooling device (10).
第２の本発明は、第１の本発明にかかる熱間圧延鋼板の製造ライン（１００）において鋼板を製造する方法であって、
鋼板の板幅Ｗ（ｍｍ）と板厚ｔ（ｍｍ）とにより与えられる下記（式１）の値をｆ、
ｆ＝０．００４×（Ｗ／ｔ）２−１．８×（Ｗ／ｔ）＋２２０ （式１）
形状矯正装置（３０）により形状矯正を行う前の鋼板表面の最高温度と最低温度との差をΔＴ（℃）、とするとき、
（１） ΔＴ＞ｆ、であるときは、
形状矯正装置（３０）による鋼板の形状矯正終了時までに、ΔＴ≦ｆ となるように、第一の冷却装置（１０）及び／又は第二の冷却装置（２０）により鋼板を冷却し、
（２） ΔＴ≦ｆ、であるときは、
形状矯正装置（３０）により鋼板の形状を矯正する、熱間圧延鋼板の製造方法により、前記課題を解決しようとするものである。
2nd this invention is a method of manufacturing a steel plate in the production line (100) of the hot rolled steel plate concerning 1st this invention ,
The value of the following (formula 1) given by the plate width W (mm) and the plate thickness t (mm) of the steel plate is f,
f = 0.004 × (W / t) 2 −1.8 × (W / t) +220 (Formula 1)
When the difference between the maximum temperature and the minimum temperature of the steel sheet surface before the shape correction by the shape correction device (30) is ΔT (° C.),
(1) When ΔT> f,
The steel plate is cooled by the first cooling device (10) and / or the second cooling device ( 20 ) so that ΔT ≦ f by the end of the shape correction of the steel plate by the shape correcting device (30),
(2) When ΔT ≦ f,
The object of the present invention is to solve the above problem by a method of manufacturing a hot-rolled steel sheet in which the shape of the steel sheet is corrected by the shape correcting device (30).
第２の本発明によれば、ΔＴの値が一定値以下であれば鋼板の平坦度悪化を防止可能であるという特性を利用して、ΔＴの値が一定値を超える鋼板に限り、この値を一定値以下とする冷却を行うことにより、形状矯正後の放冷過程においても平坦度が良好な鋼板を製造することが可能となる。 According to the second aspect of the present invention, if the value of ΔT is equal to or less than a certain value, this value can be used only for a steel sheet having a value of ΔT exceeding a certain value by utilizing the characteristic that flatness deterioration of the steel sheet can be prevented. By performing cooling to a certain value or less, it is possible to manufacture a steel sheet with good flatness even in the cooling process after shape correction.
本発明の鋼板の製造ライン及び製造方法によれば、第一の冷却装置による冷却後の鋼板に温度ムラが発生した場合でも、引き続き第二の冷却装置により鋼板を冷却するため、鋼板内の温度ムラを低減することが可能となる。かかる方法による温度ムラの低減により、形状矯正後の放冷過程においても平坦度が良好な鋼板を製造し得るとともに、安価な設備費で優れた生産性を有する鋼板の製造ライン及び製造方法を提供することが可能となる。 According to the steel sheet production line and method of the present invention, even when temperature unevenness occurs in the steel sheet after cooling by the first cooling device, the temperature in the steel plate is continuously cooled by the second cooling device. Unevenness can be reduced. By reducing temperature unevenness by this method, it is possible to produce a steel sheet with good flatness even in the cooling process after shape correction, and provide a production line and a production method for steel sheet having excellent productivity at low equipment costs It becomes possible to do.
以下、本発明を図面に示す実施形態に基づき説明する。
１．製造ライン
図１は、本発明における鋼板の製造ライン１００の実施形態例を示す図である。本発明の製造ライン１００は、第一の冷却装置１０と、温度計５０と、第二の冷却装置２０と、誘導加熱装置４０と、形状矯正装置３０とが、この順で設置され、鋼板１は図の左から右方向へとライン中を送られる。本発明の製造ライン１００では、第一の冷却装置１０と、形状矯正装置３０との間に第二の冷却装置２０が設置されていることを必須とする。
Hereinafter, the present invention will be described based on embodiments shown in the drawings.
1. Production Line FIG. 1 is a diagram showing an embodiment of a
１．１．冷却装置
本発明において使用する第一の冷却装置１０の形式は、特に限定されるものではなく、通常の冷却装置等を好適に使用することができる。
1.1. Cooling device The type of the
本発明において使用する第二の冷却装置２０の形式は、特に限定されるものではないが、鋼板の板幅方向に冷却媒体量を変化させることが可能であるものが好ましい。例えば、鋼板板幅中央部（例えば、鋼板の中央部１ｍ）及び鋼板端部（例えば、鋼板の端部２００ｍｍ）のみを冷却可能な装置でも良い。また、当該冷却装置２０は、鋼板の表面及び裏面の両面に設置されていても良いし、鋼板の片面だけに設置されていても良い。さらに、この冷却装置２０は、鋼板の板幅方向に冷却媒体量を変化させることが可能な単独の冷却装置であっても良いし、鋼板中央部又は鋼板端部等をそれぞれ冷却する複数の冷却ユニットを有する冷却装置であっても良い。
The type of the
本発明において使用する第二の冷却装置２０における冷却媒体は、特に限定されず、気体、流体、又は混合流体等から適宜選択することが可能であるが、流体、特に水が好ましい。鋼板の製造工場において、水は、工業用水として入手が容易であるほか、廃水処理設備が整備されており、又、水の冷却能力は気体よりも高いためである。
冷却媒体として水を使用する場合、鋼板上面の冷却においては、板幅端部に噴射された水が板幅中央部へと流れることを防ぐため、板幅方向の内側から外側へ向けて水を噴射させるのが効果的であり、また、板幅中央部における冷却水を鋼板の長手方向後端部より流出させるため、鋼板の長手方向と平行に水を噴射するのが効果的である。
The cooling medium in the
When water is used as the cooling medium, in cooling the upper surface of the steel sheet, in order to prevent the water sprayed on the edge of the sheet width from flowing to the center part of the sheet width, water is directed from the inside to the outside in the sheet width direction. It is effective to inject, and since the cooling water in the central portion of the plate width is caused to flow out from the rear end portion in the longitudinal direction of the steel plate, it is effective to inject water parallel to the longitudinal direction of the steel plate.
なお、第二の冷却装置２０による鋼板の冷却は、形状矯正装置３０による形状矯正の直前に実施することが好ましい。また、鋼板は一定以上の長さを有することが通常であるため、同一の鋼板において、その一部を形状矯正装置３０の直前に設置した第二の冷却装置２０により冷却するとともに、当該鋼板の他の部位を形状矯正装置３０により形状矯正することが、さらに好ましい。
Note that the cooling of the steel sheet by the
１．２．形状矯正装置
本発明において使用する形状矯正装置３０の形式は、特に限定されず、ローラレベラやテンションレベラ等を好適に使用することができる。
1.2. Shape Correction Device The type of the
１．３．誘導加熱装置
本発明において、誘導加熱装置４０は、冷却装置１０、２０による冷却後における鋼板の温度ムラの値があまり小さくない場合に、当該鋼板に誘導加熱を施し、かかる温度ムラを低減させるために設置する。そのため、当該誘導加熱装置４０によって鋼板に強力な加熱を施すことは稀であることから、この装置４０による電力消費量を抑えることが可能になる。
1.3. Induction Heating Device In the present invention, the
本発明において使用する誘導加熱装置４０の加熱方式は、特に限定されず、ソレノイド型及びトランスバース型のいずれでも良いが、鋼板を均一に加熱することを重視する場合には、ソレノイド型の加熱方式を具備する誘導加熱装置４０が好ましい。
The heating method of the
１．４．温度計
本発明において使用する温度計５０の形式は、特に限定されず、鋼板の板幅方向全般に渡って測定するタイプの放射温度計や、ＣＣＤカメラや赤外線サーモグラフィー等による画像解析等を好適に使用することができる。
1.4. Thermometer The form of the
２．製造方法
２．１．温度ムラ
本発明の鋼板の製造方法において、製造方法選択の判断基準となる温度ムラΔＴにつき、以下に定義する。
温度ムラΔＴは、鋼板のエッジ部各々２０ｍｍ及び鋼板の先後端１ｍを除いた部分の鋼板面における、最高温度と最低温度との差とした。鋼板のエッジ部及び鋼板の先後端を除くのは、かかる部分は過冷却され特異値となるためである。
ここで、温度ムラΔＴは、冷却装置の出側にスキャン温度計を設置して測定しても良いし、ＣＣＤカメラ、赤外線サーモグラフィー等の画像解析により温度ムラΔＴを算出しても良い。
2. Manufacturing method 2.1. Temperature Unevenness In the method for manufacturing a steel sheet of the present invention, temperature unevenness ΔT that is a criterion for selection of the manufacturing method is defined below.
The temperature unevenness ΔT was defined as a difference between the maximum temperature and the minimum temperature on the steel plate surface except for each 20 mm edge portion of the steel plate and the front and rear end 1 m of the steel plate. The reason why the edge portion of the steel plate and the front and rear ends of the steel plate are excluded is that such a portion is supercooled and becomes a singular value.
Here, the temperature unevenness ΔT may be measured by installing a scan thermometer on the exit side of the cooling device, or the temperature unevenness ΔT may be calculated by image analysis such as a CCD camera or infrared thermography.
２．２．鋼板の冷却条件
本発明者らは、鋼板に平坦度不良が起こる温度ムラΔＴの限界値を、鋼板の板幅及び板厚で整理したところ、「平坦度不良を起こす温度ムラΔＴの限界値」と「鋼板の板幅／鋼板の板厚」との間に、一定の関係があることを見出した。図２に、鋼板内温度ムラと鋼板の平坦度との関係を示す。図２の各測定点では、製造現場における実際の各種サイズの鋼板を用いて調査した。図２の縦軸である「加速冷却後の温度ムラΔＴ」は、冷却装置により冷却した直後における鋼板の温度ムラである。冷却装置における鋼板出側に鋼板の幅方向における温度差を測定可能な放射温度計を設置し、この温度計により、０．２秒毎に鋼板幅方向の温度差を鋼板のほぼ全長に渡って測定した。
上記温度ムラは、この測定結果から、最大温度差を計算することにより特定した。一方、鋼板の平坦度は、鋼板の製造ラインの側面にうねり高さ測定目盛りを設置して運転席から目視で確認しても良いし、平坦度計による鋼板の急峻度測定によりうねり高さを測定しても良いし、板幅と同程度の長さを有する直尺を鋼板の表面に当てて目視又は隙見ゲージにより測定しても良いが、図２における鋼板の平坦度は、製造現場の最終検査場において、板幅と同程度の長さを有する直尺を鋼板の表面に当てて隙間ゲージで測定することにより特定した。図２において、「平坦度良好」とは、鋼板の平坦度が１０ｍｍ以下である場合を指し、「平坦度不良」とは、同平坦度が１０ｍｍを超える場合を指す。
なお、鋼板の平坦度については、板厚が１５〜３０ｍｍ、板幅が２０００〜４０００ｍｍである鋼板において反りが発生したものを選び、データを採取した。また、鋼板の平坦度不良は、鋼板の長手方向にも生じるが、水冷された鋼板においては、特に鋼板の幅方向における平坦度が悪いため、かかる方向の平坦度を測定した。
2.2. The cooling conditions of the steel sheet The inventors of the present invention arranged the limit values of the temperature unevenness ΔT at which flatness defects occur in the steel sheet by the plate width and thickness of the steel sheet. And “the width of the steel sheet / the thickness of the steel sheet” was found to have a certain relationship. In FIG. 2, the relationship between the temperature non-uniformity in a steel plate and the flatness of a steel plate is shown. In each measurement point of FIG. 2, it investigated using the steel plate of actual various sizes in a manufacturing field. The “temperature unevenness ΔT after accelerated cooling” on the vertical axis in FIG. 2 is the temperature unevenness of the steel sheet immediately after being cooled by the cooling device. A radiation thermometer capable of measuring the temperature difference in the width direction of the steel sheet is installed on the outlet side of the steel sheet in the cooling device. With this thermometer, the temperature difference in the width direction of the steel sheet is changed over almost the entire length of the steel sheet every 0.2 seconds. It was measured.
The temperature unevenness was specified by calculating the maximum temperature difference from this measurement result. On the other hand, the flatness of the steel sheet may be confirmed by visual observation from the driver's seat by installing a undulation height measurement scale on the side of the production line of the steel sheet, or by measuring the steepness of the steel sheet with a flatness meter. It may be measured, or it may be measured visually or with a gap gauge by applying a straight scale having the same length as the plate width to the surface of the steel plate, but the flatness of the steel plate in FIG. In the final inspection site, a straight scale having a length approximately equal to the plate width was applied to the surface of the steel plate and measured by a gap gauge. In FIG. 2, “good flatness” refers to the case where the flatness of the steel sheet is 10 mm or less, and “poor flatness” refers to the case where the flatness exceeds 10 mm.
In addition, about the flatness of the steel plate, the steel plate with a plate thickness of 15 to 30 mm and a plate width of 2000 to 4000 mm was selected, and data was collected. Moreover, although the flatness defect of a steel plate arises also in the longitudinal direction of a steel plate, since the flatness in the width direction of a steel plate is especially bad in the water-cooled steel plate, the flatness of this direction was measured.
図２において、「○」は、鋼板の平坦度が良好であり次工程において形状矯正が不要であることを意味し、一方、「●」は、鋼板に平坦度が不良な箇所が発生したため次工程において形状矯正が必要であることを意味している。図２から、鋼板に温度ムラΔＴが存在しても、「鋼板の板幅／鋼板の板厚」の値との関係で、鋼板に平坦度不良が発生しない許容範囲が存在することが示唆される。鋼板の板幅をＷ（ｍｍ）、同板厚をｔ（ｍｍ）とする時、かかる許容範囲の境界は、「鋼板の板幅／鋼板の板厚」の関数として次式で与えられる。
ｆ＝０．００４×（Ｗ／ｔ）２−１．８×（Ｗ／ｔ）＋２２０
鋼板の温度ムラΔＴが当該許容値の範囲内である場合、すなわち、ΔＴの値が上記ｆの値以下である場合には、次工程（冷却床）における放冷過程において平坦度不良が発生しないため、鋼板の平坦度不良抑制を目的とした冷却は不要である。一方で、鋼板温度ムラが当該許容値の範囲外である場合、すなわち、ΔＴの値が上記ｆの値を超える場合には、ΔＴの値をｆの値以下とする冷却をすれば次工程における放冷過程において鋼板の平坦度不良を抑制することが可能であるため、鋼板内の温度ムラがかかる値以下とする冷却が必要となる。
In FIG. 2, “◯” means that the flatness of the steel plate is good and that no shape correction is required in the next process, while “●” means that the location where the flatness is poor occurs in the steel plate. This means that shape correction is required in the process. FIG. 2 suggests that even if there is temperature unevenness ΔT in the steel sheet, there is an allowable range in which the flatness defect does not occur in the steel sheet due to the relationship of the value of “steel sheet width / steel sheet thickness”. The When the plate width of the steel plate is W (mm) and the plate thickness is t (mm), the boundary of the allowable range is given by the following equation as a function of “plate width of the steel plate / plate thickness of the steel plate”.
f = 0.004 × (W / t) 2 −1.8 × (W / t) +220
When the temperature unevenness ΔT of the steel sheet is within the allowable value range, that is, when the value of ΔT is equal to or less than the value f, flatness failure does not occur in the cooling process in the next process (cooling floor). Therefore, cooling for the purpose of suppressing poor flatness of the steel sheet is unnecessary. On the other hand, when the steel plate temperature unevenness is outside the range of the permissible value, that is, when the value of ΔT exceeds the value of f, cooling in which the value of ΔT is equal to or less than the value of f is performed in the next step. Since it is possible to suppress the flatness failure of the steel sheet in the cooling process, it is necessary to cool the steel sheet so that the temperature unevenness in the steel sheet is not more than the value.
２．３．製造方法の詳細
以下に、本発明における熱間圧延鋼板の製造方法の詳細を示す。
形状矯正装置３０により形状を矯正する前における鋼板の板幅及び板厚が、それぞれＷ（ｍｍ）及びｔ（ｍｍ）であり、この鋼板は、ΔＴ（℃）の温度ムラを有しているとする。この時、当該鋼板は、「Ｗの値及びｔの値を下記（式１）に代入して得られるｆの値と、ΔＴの値との間における大小関係」に応じて、以下に示す２通りの方法により、その形状を矯正される。
ｆ＝０．００４×（Ｗ／ｔ）２−１．８×（Ｗ／ｔ）＋２２０ （式１）
2.3. Details of Manufacturing Method Details of the manufacturing method of the hot-rolled steel sheet in the present invention are shown below.
The plate width and plate thickness of the steel plate before correcting the shape by the
f = 0.004 × (W / t) 2 −1.8 × (W / t) +220 (Formula 1)
（１）ケースＡ
「ΔＴ＞ｆ」である場合、鋼板は、形状矯正装置３０による形状矯正が終了するまでに、ΔＴ≦ｆ となるように、第一の冷却装置１０及び／又は第二の冷却装置２０により冷却された後、次工程へと送られる。
(1) Case A
When “ΔT> f”, the steel sheet is cooled by the
ここで、第一の冷却装置１０及び／又は第二の冷却装置２０による冷却は、温度計５０による温度測定の結果を、冷却装置に反映させることにより、温度ムラΔＴの値を小さくするような冷却方法を採ることが好ましい。例えば、温度計５０により温度を測定した鋼板がΔＴ＞ｆであり、かつ、鋼板中央部が鋼板端部よりも高温である場合には、鋼板中央部のみを冷却することにより、温度ムラの値を小さくする方法を採ることが好ましい。かかる冷却方法を採ることにより、冷却水の無駄な使用を抑制することが可能となる。
この冷却方法を採る場合において、温度測定の結果を冷却装置に反映させる方法は、特に限定されず、計算機からの指示をオンラインで冷却装置へと送ることにより反映させても良いし、オペレータが温度計５０の指示値を見て、手動で冷却装置を操作することにより結果を反映させても良い。
Here, the cooling by the
In the case of adopting this cooling method, the method for reflecting the result of temperature measurement to the cooling device is not particularly limited, and it may be reflected by sending an instruction from the computer to the cooling device online, or the temperature may be reflected by the operator. The result may be reflected by manually operating the cooling device by looking at the indicated value of 50 in total.
第二の冷却装置２０の形態としては、板幅端部冷却用及び板幅中央部冷却用のヘッダーを各々２個以上、並びに、広幅用及び狭幅用の冷却ユニットを二種類以上設置し、鋼板の温度ムラの大きさや鋼板の板厚サイズに応じて、これらを適宜使い分けることが可能な形態とすることが有効である。かかる形態を採る第二の冷却装置の概念図を図３に示す。
As a form of the
図３（ａ）は、広幅板中央部冷却用ユニット２１、広幅及び／又は狭幅板中央部冷却用ユニット２２、広幅板端部冷却用ユニット２３、及び狭幅板端部冷却用ユニット２４を具備する第二の冷却装置２０を斜め上方から見た斜視図であり、鋼板は図の下から上へと送られる。また、図中の直線は冷却媒体の噴射方向を示しており、狭幅板端部冷却用ユニット２４及び広幅板端部冷却用ユニット２３では、鋼板中央部から端部へと向かう方向に冷却媒体が噴射され、広幅及び／又は狭幅板中央部冷却用ユニット２２並びに広幅板中央部冷却用ユニット２１では、鋼板の進行方向へと冷却媒体が噴射されている。一方、図３（ｂ）は、図３（ａ）に示す第二の冷却装置２０を横から見た図であり、鋼板は図の左から右へと送られる。
FIG. 3A shows a wide plate
図３（ａ）及び（ｂ）に示す第二の冷却装置２０において、鋼板の板幅が広幅であるときは、端部冷却用ユニット２３、２４及び中央部冷却用ユニット２１、２２により好適に組み合わせ広幅鋼板を冷却することができる一方、鋼板の板幅が狭幅であるときは、狭幅板端部冷却用ユニット２４及び狭幅板中央部冷却用ユニット２２により好適に狭幅鋼板を冷却することができる。なお、実際に鋼板を冷却する際には、これらの冷却方法に限定されず、冷却用ユニット２１〜２４の少なくとも一つ以上を選択して使用しても良いほか、冷却用ユニット２１〜２４の全てを使用しても良い。
なお、各ユニットの冷却ヘッダーは１本の場合もあるが、複数本の場合もある。
In the
Each unit may have one cooling header, but there may be a plurality of cooling headers.
（２）ケースＢ
「ΔＴ≦ｆ」である場合、鋼板は、形状矯正装置３０により、その形状を矯正された後、次工程へと送られる。
この場合は、「ΔＴ≦ｆ」であるため、形状矯正装置３０による形状矯正後の放冷過程において、鋼板１の温度ムラに起因する平坦度不良は発生しない。したがって、冷却装置による再度の冷却は不要である。
(2) Case B
In the case of “ΔT ≦ f”, the shape of the steel sheet is corrected by the
In this case, since “ΔT ≦ f”, no flatness defect due to temperature unevenness of the steel sheet 1 does not occur in the cooling process after the shape correction by the
なお、上記ケースＡ及びケースＢにおいて、形状矯正装置３０の圧下設定については特に規定しないが、この装置３０における入り側から三本目のロールの塑性変形率が０．８となるように、入り側から出側に向けて傾動圧下の設定をすることが好ましい。また、鋼板１が形状矯正装置３０を通過する回数は、１〜３回程度が好ましいが、この回数は、１回以上であれば特に限定されない。
In addition, in case A and case B, the rolling setting of the
以下に、本発明の実施例及び比較例を示す。各実施例及び比較例においては、鋼板サイズ、冷却装置の冷却条件等を予め設定した材質予測シミュレーションにより、鋼板の温度ムラを算出した。
本発明の実施例及び比較例のシミュレーションにおいて用いた鋼板は、ＪＩＳ ＳＭ４９０Ａ相当材とした。鋼板サイズは、板厚２５ｍｍ×板幅３２００ｍｍ×長さ３７ｍとし、鋼板製造ラインにおける冷却装置入り側の鋼板温度は７８０℃、冷却装置出側の鋼板温度は４００℃とした。ここで、鋼板の板厚２５ｍｍと、同板幅３２００ｍｍとから、ｆは、
f＝0.004×(3200/25)2−1.8×(3200/25)＋220＝55.136
となり、本発明の実施例及び比較例において使用した鋼板の限界温度ムラは約５５℃であった。
Examples of the present invention and comparative examples are shown below. In each example and comparative example, the temperature unevenness of the steel sheet was calculated by a material prediction simulation in which the steel sheet size, the cooling conditions of the cooling device, and the like were set in advance.
The steel plates used in the simulations of the examples and comparative examples of the present invention were JIS SM490A equivalent materials. The steel plate size was 25 mm thick × 3200 mm wide × 37 m long, the steel plate temperature on the cooling device entry side in the steel plate production line was 780 ° C., and the steel plate temperature on the cooling device exit side was 400 ° C. Here, from a plate thickness of 25 mm and a plate width of 3200 mm, f is
f = 0.004 × (3200/25) 2 −1.8 × (3200/25) + 220 = 55.136
Thus, the limit temperature unevenness of the steel plates used in the examples and comparative examples of the present invention was about 55 ° C.
本発明の実施例又は比較例において使用した、鋼板製造ラインの構成配置を表１に、冷却装置の仕様を表２に、誘導加熱装置の仕様を表３に、形状矯正装置の仕様を表４に、本発明の実施例及び比較例の結果をあわせて表５に、それぞれ示す。なお、表２において、「１０Ｐ×１００ｍｍ」とは、ノズル１０本がそれぞれ１００ｍｍ間隔で配置されていることを意味し、「２０Ｐ×１００ｍｍ」とは、ノズル２０本がそれぞれ１００ｍｍ間隔で配置されていることを意味している。「１０Ｐ×５０ｍｍ」及び「２０Ｐ×５０ｍｍ」の意味も同様である。 Table 1 shows the configuration and arrangement of the steel plate production line used in Examples or Comparative Examples of the present invention, Table 2 shows the specifications of the cooling device, Table 3 shows the specifications of the induction heating device, and Table 4 shows the specifications of the shape correction device. Table 5 shows the results of Examples and Comparative Examples of the present invention. In Table 2, “10P × 100 mm” means that 10 nozzles are arranged at intervals of 100 mm, and “20P × 100 mm” means that 20 nozzles are arranged at intervals of 100 mm. It means that The meanings of “10P × 50 mm” and “20P × 50 mm” are the same.
（実施例１）
本実施例では、表１に示す鋼板製造ラインａを使用した。本実施例において、加速冷却装置による冷却（以後、本実施例において、この冷却を「一度目の冷却」という。）後における鋼板温度を、温度計により測定したところ、鋼板中央部及び鋼板端部の温度は、それぞれ４３０℃及び３７０℃であり、ｆ＝５５．１３６であることから、ΔＴ＞ｆ となった。したがって、本実施例における鋼板は上記ケースＡに該当するため、引き続き、第２の冷却装置により冷却（以後、本実施例において、この冷却装置による冷却を「二度目の冷却」という。）した。
Example 1
In this example, the steel sheet production line a shown in Table 1 was used. In this example, the steel plate temperature after cooling by an accelerated cooling device (hereinafter, this cooling is referred to as “first cooling” in this example) was measured with a thermometer. Were 430 ° C. and 370 ° C., respectively, and f = 55.136. Therefore, ΔT> f. Therefore, since the steel plate in this example corresponds to the above case A, it was subsequently cooled by the second cooling device (hereinafter, the cooling by this cooling device is referred to as “second cooling” in this example).
二度目の冷却では、オペレータによる一度目の冷却後における鋼板内温度ムラの確認結果を反映して、鋼板中央部の冷却のみを実施した。また、二度目の冷却時における（加速）冷却装置内の鋼板搬送速度は３０ｍｐｍとし、鋼板の上方及び下方に位置する各２本のヘッダーから約６０ｍ３／ｈの冷却水を約６０秒間に渡って噴射することにより、冷却を実施した。この二度目の冷却により、鋼板中央部の温度は３９０℃となり、当該鋼板内の温度ムラは２０℃に低下した。 In the second cooling, only the central part of the steel sheet was cooled, reflecting the result of confirmation of the temperature unevenness in the steel sheet after the first cooling by the operator. In addition, the steel plate conveyance speed in the (acceleration) cooling device at the second cooling is 30 mpm, and about 60 m 3 / h of cooling water is supplied from each of the two headers located above and below the steel plate for about 60 seconds. Cooling was performed by spraying. By this second cooling, the temperature of the central part of the steel sheet became 390 ° C., and the temperature unevenness in the steel sheet decreased to 20 ° C.
かかる二度目の冷却を、形状矯正装置による形状矯正と同時に実施したところ、本実施例における鋼板は、検査場における平坦度が最大３ｍｍであり、形状矯正後の放冷過程においても良好な平坦度を有した。ここで、検査場における鋼板の平坦度は、鋼板の板幅方向に、鋼板の板幅と同程度の長さを有する直尺を当てることにより測定し、平坦度の値は、鋼板板幅方向の最大凸部と最大凹部との差から算出した。なお、本発明の実施例及び比較例において、鋼板が良好な平坦度を有するか否かは、平坦度が１０もしくは８ｍｍ（品質グレードにより多少変化する１０〜８ｍｍ）以内であるか否かにより判断し、本実施例では、平坦度が１０ｍｍ以内であるか否かにより判断した。
鋼板の平坦度は、製造現場の最終検査場において、鋼板の幅方向に全長２ｍの直尺を当て、隙間ゲージにより鋼板のうねり高さを確認することにより特定した。ここで、「平坦度良好」とは、鋼板のうねり高さが１０もしくは８ｍｍ以下である場合を指し、「平坦度不良」とは、うねり高さが１０もしくは８ｍｍを超える場合を指す。
When the second cooling was performed simultaneously with the shape correction by the shape correction device, the steel plate in this example had a flatness of 3 mm at the maximum at the inspection site, and good flatness in the cooling process after the shape correction. Had. Here, the flatness of the steel plate at the inspection site is measured by applying a straight scale having the same length as the plate width of the steel plate in the plate width direction of the steel plate, and the value of the flatness is the steel plate width direction. It was calculated from the difference between the maximum convex part and the maximum concave part. In Examples and Comparative Examples of the present invention, whether or not a steel sheet has good flatness is determined by whether or not the flatness is within 10 or 8 mm (10 to 8 mm, which varies slightly depending on the quality grade). In this example, the determination was made based on whether the flatness was within 10 mm.
The flatness of the steel plate was specified by applying a straight length of 2 m in the width direction of the steel plate at the final inspection site at the manufacturing site and checking the swell height of the steel plate with a gap gauge. Here, “good flatness” refers to the case where the waviness height of the steel sheet is 10 or 8 mm or less, and “unsatisfactory flatness” refers to the case where the waviness height exceeds 10 or 8 mm.
（実施例２）
本実施例では、表１に示す鋼板製造ラインｂを使用した。本実施例において、加速冷却装置による冷却（以後、本実施例において、この冷却を「一度目の冷却」という。）後における鋼板温度を、温度計により測定したところ、鋼板中央部及び鋼板端部の温度は、それぞれ４５０℃及び３５０℃であり、ｆ＝５５．１３６であることから、ΔＴ＞ｆ となった。したがって、本実施例における鋼板は上記ケースＡに該当するため、当該鋼板は加速冷却装置の前まで逆送され、再び、加速冷却装置により冷却し、引き続き、冷却装置により冷却（以後、本実施例において、この冷却を「二度目の冷却」という。）した。
なお、本実施例では、逆送後における加速冷却装置による冷却を１回のみとしたが、実際には、この回数を適宜変更することが可能であり、冷却回数は２回以上であっても良い。
(Example 2)
In this example, a steel plate production line b shown in Table 1 was used. In this example, the steel plate temperature after cooling by an accelerated cooling device (hereinafter, this cooling is referred to as “first cooling” in this example) was measured with a thermometer. Were 450 ° C. and 350 ° C., respectively, and f = 55.136. Therefore, ΔT> f. Therefore, since the steel plate in this embodiment corresponds to the case A, the steel plate is fed back to the front of the acceleration cooling device, cooled again by the acceleration cooling device, and then cooled by the cooling device (hereinafter, this embodiment). This cooling was referred to as “second cooling”).
In the present embodiment, the cooling by the accelerating cooling device after the reverse feeding is performed only once. However, in practice, this number can be changed as appropriate, and the number of times of cooling may be two or more. good.
二度目の冷却では、オペレータによる一度目の冷却後における鋼板内温度ムラの確認結果を反映して、鋼板中央部の冷却のみを実施した。また、二度目の冷却時における加速冷却装置内の鋼板搬送速度は３０ｍｐｍとし、鋼板の上方及び下方に位置する各２本のヘッダーから、約６０ｍ３／ｈの冷却水を約６０秒間に渡って噴射することにより、冷却を実施した。 In the second cooling, only the central part of the steel sheet was cooled, reflecting the result of confirmation of the temperature unevenness in the steel sheet after the first cooling by the operator. In addition, the steel plate conveyance speed in the accelerated cooling device at the second cooling is 30 mpm, and about 60 m 3 / h of cooling water is supplied from each of the two headers located above and below the steel plate for about 60 seconds. Cooling was carried out by spraying.
かかる二度目の冷却を経た後、本実施例においては誘導加熱装置による加熱を施し、鋼板内温度ムラの更なる低減を図った。本加熱は、７０％の加熱出力の下、２５ｍｐｍの鋼板搬送速度にて誘導加熱装置を１．５往復させることにより、実施した。当該加熱により、鋼板温度は平均で１００℃上昇し、加熱後の鋼板は、鋼板中央部及び鋼板端部の温度が、それぞれ５１０℃及び４８０℃となり、ΔＴ≦ｆ となった。 After passing through the second cooling, in this example, heating by an induction heating device was performed to further reduce the temperature unevenness in the steel sheet. This heating was performed by reciprocating the induction heating device 1.5 times at a steel plate conveyance speed of 25 mpm under a heating output of 70%. Due to the heating, the steel plate temperature increased by 100 ° C. on average, and the steel plate after heating had temperatures of 510 ° C. and 480 ° C. at the steel plate center portion and steel plate end portion, respectively, and ΔT ≦ f.
以上の工程後に、形状矯正装置により鋼板の形状を矯正したところ、本実施例の鋼板は、検査場における平坦度が最大５ｍｍであり、本実施例における平坦度が、その良否の判断基準となる８ｍｍ未満であったため、形状矯正後の放冷過程においても良好な平坦度を有する鋼板を得ることができた。 After the above steps, when the shape of the steel sheet was corrected with the shape correction device, the steel sheet of this example had a maximum flatness of 5 mm at the inspection site, and the flatness in this example was a criterion for the quality. Since it was less than 8 mm, the steel plate which has favorable flatness was able to be obtained also in the cooling process after shape correction.
（比較例）
本比較例では、表１に示す鋼板製造ラインｃを使用した。本比較例において、加速冷却装置による冷却後における鋼板温度を、温度計により測定したところ、鋼板中央部及び鋼板端部の温度は、それぞれ４３０℃及び３７０℃であり、ｆ＝５５．１３６であることから、ΔＴ＞ｆ となった。したがって、本比較例における鋼板は上記ケースＡに該当するが、鋼板製造ラインｃは、加速冷却装置以外の冷却装置を有しないため、引き続き、形状矯正装置によりその形状を矯正した。
(Comparative example)
In this comparative example, the steel sheet production line c shown in Table 1 was used. In this comparative example, when the steel plate temperature after cooling by the accelerated cooling device was measured by a thermometer, the temperatures of the steel plate center portion and the steel plate end were 430 ° C. and 370 ° C., respectively, and f = 55.136. Therefore, ΔT> f. Therefore, although the steel plate in this comparative example corresponds to the above case A, the steel plate production line c does not have a cooling device other than the accelerated cooling device, so that its shape was subsequently corrected by the shape correcting device.
本比較例により、ΔＴ＞ｆ である鋼板の形状を矯正したところ、形状矯正後の放冷過程において鋼板の平坦度が悪化し、検査場における平坦度は最大８０ｍｍとなり、本比較例において平坦度の良否の判断基準となる８ｍｍを大きく超えた。
したがって、熱間圧延鋼板の製造ラインでは、加速冷却装置と形状矯正装置との間に第二の冷却装置に相当する冷却装置及び／又は誘導加熱装置を設置し、形状矯正装置による形状矯正前に、鋼板の温度ムラをΔＴ≦ｆ とする製造方法を採ることが必要であるという結果が得られた。
According to this comparative example, when the shape of the steel plate with ΔT> f was corrected, the flatness of the steel plate deteriorated in the cooling process after the shape correction, and the flatness in the inspection field became 80 mm at the maximum. It greatly exceeded 8 mm, which is a criterion for determining whether or not the product is good.
Therefore, in the production line for hot rolled steel sheets, a cooling device and / or induction heating device corresponding to the second cooling device is installed between the acceleration cooling device and the shape correction device, and before the shape correction by the shape correction device. As a result, it was necessary to adopt a manufacturing method in which the temperature unevenness of the steel sheet was ΔT ≦ f.
１ 鋼板
１０ 第一の冷却装置
２０ 第二の冷却装置
３０ 形状矯正装置
４０ 誘導加熱装置
５０ 温度計
１００ 熱間圧延鋼板の製造ライン
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (4)
鋼板の板幅Ｗ（ｍｍ）と板厚ｔ（ｍｍ）とにより与えられる下記（式１）の値をｆ、
ｆ＝０．００４×（Ｗ／ｔ） ２ −１．８×（Ｗ／ｔ）＋２２０ （式１）
前記形状矯正装置により形状矯正を行う前の前記鋼板表面の最高温度と最低温度との差をΔＴ（℃）、とするとき、
（１） ΔＴ＞ｆ、であるときは、
前記形状矯正装置による前記鋼板の形状矯正終了時までに、ΔＴ≦ｆ となるように、前記第一の冷却装置及び／又は前記第二の冷却装置により前記鋼板を冷却し、
（２） ΔＴ≦ｆ、であるときは、
前記形状矯正装置により前記鋼板の形状を矯正する、熱間圧延鋼板の製造方法。 Between the first cooling device and the shape correction device, a second cooling device is installed, which is a method of manufacturing a steel sheet in a hot rolled steel sheet manufacturing line,
The value of the following (formula 1) given by the plate width W (mm) and the plate thickness t (mm) of the steel plate is f,
f = 0.004 × (W / t) 2 −1.8 × (W / t) +220 (Formula 1)
When the difference between the maximum temperature and the minimum temperature of the steel sheet surface before performing shape correction by the shape correction device is ΔT (° C.),
(1) When ΔT> f,
The steel plate is cooled by the first cooling device and / or the second cooling device so that ΔT ≦ f by the end of the shape correction of the steel plate by the shape correction device,
(2) When ΔT ≦ f,
A method for producing a hot-rolled steel sheet, wherein the shape of the steel sheet is corrected by the shape correcting device.
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