JP4002629B6 - 水蒸気沈殿ジェット - Google Patents

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、広い意味で、液体樹脂溶液から樹脂粉末を製造するための水蒸気沈殿に係り、特に、水蒸気と樹脂溶液を混合して、樹脂粉末を沈殿させるための噴霧化した噴霧を生成するジェットアセンブリに係る。
【０００２】
【従来の技術】
水蒸気沈殿は、固体の樹脂粉末（たとえばポリカーボネート）を製造するための一般的な方法であり、液体の樹脂溶液、たとえば溶媒としてのメチレンクロライド（ＭｅＣｌ₂ ）に溶解したポリカーボネートを水蒸気中に導入し、その後この水蒸気によって溶媒を気化させて固体の樹脂すなわち粉末形態のポリカーボネートを単離する方法である。この方法では通常、１０〜３０重量％のポリカーボネートを含有する樹脂溶液をジェットといわれるコンポーネント内の高速水蒸気中に射出して噴霧を生じさせる。この噴霧から溶媒を蒸発させると固体顆粒状のポリカーボネート粉末が沈殿するので、通常はこれを下流の沈殿配管ループ内で回収する。
【０００３】
この沈殿法における水蒸気の利用度は重大なコスト要因である。この水蒸気利用効率は、水蒸気の質量流量と樹脂自身の質量流量との比として定義される水蒸気／樹脂比（Ｓ／Ｒ比）を計算することによって評価できる。Ｓ／Ｒ比が小さいということは水蒸気効率が良好であることを示す。現行の沈殿ジェットの作動Ｓ／Ｒ比は一般に、プロセス条件および樹脂のグレードに応じて約１．６から２．２以上まで変化している。最小の作動Ｓ／Ｒ比は、大きい粉末粒子やそれが凝集したかたまり、および／または沈殿ジェットや下流の装置の目詰まりのような望ましくない粉末特性の出現によって定まる。沈殿ジェットの性能を評価する際のその他の要因としては、ある範囲の樹脂溶液流量範囲に渡って効率良く作動できる能力、ならびに得られる樹脂粉末の特性、たとえば嵩密度、取扱い特性および粉末サイズの最適化がある。
【０００４】
従来の沈殿ジェットのひとつでは、複数の円筒状バレルが間隔をもって周囲に配置されており、これから共通の環状衝突コーンに原料が送られる。このコーンは、そこから下流に伸びる共通のチューブ状スロートおよびディフューザに連通している。バレルはその各々が、そのバレル中で軸方向に水蒸気を射出するための先細の入口と、この水蒸気入口のすぐ下流に樹脂溶液を射出するための別の入口とを含んでいる。
【０００５】
作動の際には、水蒸気入口および樹脂溶液入口からの噴霧が個々のバレル内を軸方向下流に流れ、次に衝突コーンに沿って半径方向内側に流れ、そして共通のスロートに流れ、最後にこのジェットのディフューザから通常の沈殿配管ループ中に放出される。個々のバレル内、衝突コーンの内側、および下流のスロートの回りに樹脂の薄膜が生成し、そうすると膜の蓄積または凝固の機会がさらに増大し、その結果性能が低下する。樹脂の流量が増大するにつれて、部分的に沈殿した樹脂の望ましくない栓がバレル内部に形成され易くなる。これらの栓は大きなかたまりとして放出されるか、またはバレルから外側へ成長して衝突コーンや下流の管内により大きな栓を形成する。バレルの中にはその寸法の微差に起因して樹脂流が優先的に大きくなるものがある。そのため、あるバレルは他のものより早く詰まる傾向があり、したがって樹脂の流量と水蒸気の効率が制限される。沈殿ジェットの大きさは決まっているため水蒸気の流れを制御するには水蒸気の供給圧力を変化させる必要がある。しかし、供給圧力が変化すると樹脂溶液の噴霧化と沈殿にとって重要な要因である水蒸気の温度およびジェットに対する速度が変わり、そのためジェットの複雑な性能挙動に影響が出る。
【０００６】
【発明の概要】
本発明の沈殿ジェットはノズルを含んでおり、このノズルは液体樹脂溶液を受容するための入口と、円錐状のチップと、樹脂溶液を放出するために間隔をもって周囲に配置されノズルチップを通って伸延する複数の出口とをもっている。チューブ状のレシーバがノズルチップと同軸に配置され、軸方向にノズルチップから間隔をもって配置されている。このレシーバはノズルチップから軸方向に離れている円錐台状の衝突面を含んでいて環状のフローチャネルを規定しており、このフローチャネルの両端には、水蒸気を受容するためのチャネル入口と、水蒸気と樹脂溶液の噴霧化された噴霧を放出してこの噴霧から樹脂粉末を沈殿させるためのチャネル出口とがある。
【０００７】
【発明の詳細な開示】
以下、添付の図面を参照した詳細な説明により、本発明の好ましい具体例に従ってそのさらなる目的および利点と共に本発明を説明する。
適切なガス１２（たとえば水蒸気）を通常の液体樹脂溶液１４と混合してそれから樹脂粉末を沈殿させるための本発明の沈殿ジェット／ノズルアセンブリ１０の一具体例を図１に示す。樹脂溶液１４はいかなる適切な形態であってもよく、たとえばメチレンクロライド（ＭｅＣｌ₂ ）溶媒中に溶解したポリカーボネートであり、これは約１０〜約３０重量％のポリカーボネートを含有し得る。樹脂溶液１４と高速の水蒸気１２を適切に射出すると噴霧化した噴霧が生成する。そしてメチレンクロライド溶媒はその噴霧から気化して固体顆粒状のポリカーボネート樹脂粉末が生成するが、この粉末は下流の加熱された沈殿配管ループ１６から常法によって回収する。
【０００８】
ジェット１０はチューブ状または円筒状のノズル１８を含んでおり、このノズルはその基部端に、液体樹脂溶液１４を供給する常用の手段２０からの液体樹脂溶液を受容するためのノズル入口１８ａをもっている。この手段２０は通常、前記溶液を、たとえば約１００〜４００psigの範囲の適切な高圧でノズル入口１８ａに射出するために適したポンプと樹脂溶液タンクを含んでいる。ノズル１８はさらにその末端すなわち下流端に円錐状のチップ１８ｂを含んでいる。たとえば円筒状の穴の形態で周辺に間隔をもって配置された複数のノズル出口１８ｃが、樹脂溶液を放出または射出するためノズルチップ１８ｂを通って軸方向に伸延している。
【０００９】
ジェット１０の共通中心軸２４の回りでノズルチップ１８ｂと同軸に、かつノズルチップ１８ｂから軸方向下流に向かって離れて、環状またはチューブ状のレシーバ２２が配置されている。このレシーバ２２はその上流端または前方端に円錐台状の衝突面２２ａを含んでおり、これはノズルチップ１８ｂの外面から軸方向下流または後方に向かって離れて配置されていて、このレシーバとノズルチップの間に環状または円錐状のフローチャネル２６が定められている。この円錐状フローチャネル２６の上流端または前方端にはこのフローチャネルの最大直径を有する環状のチャネル入口２６ａがある。このチャネル入口２６ａは、たとえば約１６０psigまでの適切な高い圧力下で水蒸気１２を供給するための通常の手段２８と流れ連通して配置されている。フローチャネル２６は反対側すなわち下流端（チャネルの最小直径の部分である）に、水蒸気１２と樹脂溶液１４の噴霧化されつつある噴霧を放出するための環状のチャネル出口をもっている。この樹脂溶液１４はノズル出口１８ｃからフローチャネル２６中に射出される。この樹脂溶液１４は最初衝突面２２ａに沿って薄膜を形成し、高速の水蒸気１２がこの樹脂溶液薄膜を次第に噴霧化する。この熱い水蒸気１２はまた、樹脂溶液１４内の溶媒を気化させて固体顆粒状の樹脂粉末を溶液から沈殿させる。こうして沈殿した樹脂粉末はジェット１０の下流端に続く沈殿ループ１６で常法通り回収される。
【００１０】
レシーバ２２はまた、ノズル１８と同軸でチャネル出口２６ｂから下流に伸びる単一の円筒状チューブまたはバレル２２ｂを含んでおり、これが樹脂溶液薄膜を受容し、その内面に沿って樹脂溶液薄膜が運ばれる。高速の水蒸気１２はこの中を通って流れ、薄膜の噴霧化を続ける。このバレル２２ｂの後方端すなわち下流端には、噴霧化された噴霧を沈殿ループ１６中に放出するためのバレルまたはレシーバの単一の出口２２ｃが配置されている。
【００１１】
図１に示した基本的なジェット１０により、水蒸気１２と樹脂溶液１４の両者の導入を改良するための単純化された流動設計が提供され、樹脂溶液の衝突の制御が改善されると共に水蒸気と気化した溶媒の速度の制御が改善されて、樹脂粉末を沈殿させる際の効率と性能が向上する。このジェット１０により、水蒸気と樹脂溶液を開放された場所で混合する自由噴霧化沈殿ジェットと比べて各種改良がなされ、また前記従来の技術の欄で述べた多数のバレルを用いるものと比べても改良される。たとえば、水蒸気１２と樹脂溶液１４の両方が、衝突面２２ａとノズルチップ１８ｂとの間に定められたフローチャネル２６中に直接導入されるので、噴霧化が有効に行なわれ、樹脂粉末の沈殿効率が改善される。
【００１２】
図１に示した好ましい具体例において、ノズル出口１８ｃはチャネル入口２６ａとチャネル出口２６ｂとの間でノズルチップ１８ｂ内に軸方向に配置されており、フローチャネル２６は、ノズル出口１８ｃからチャネル出口２６ｂまで流動（断）面積が次第に増大するのが好ましい発散部２６ｃを含んでいる。この面積の増大は、射出された樹脂溶液１４が占める流動面積とそれから蒸発する溶媒を収容するために好ましいものであり、それによって水蒸気または溶媒蒸気の速度を可能な限り速く保ち、改良された作動効率を保つ。発達中の噴霧がノズル出口１８ｃの共通軸平面から下流に流れるにつれて、溶媒の蒸発が多くなり、したがって蒸気相中の溶媒の分率が増大する。フローチャネル２６の流動面積が下流の方向に向かって増大しているので増大する溶媒蒸気の分率を収容し、高速度・高効率の作動が維持される。次にこの噴霧は加熱された沈殿ループ１６に入る。そこでは噴霧からの溶媒の蒸発が続くと共に溶媒の蒸発の結果生成する水蒸気の凝縮体が再度気化して常法通り粉末樹脂製造用の溶媒と共に除去される。
【００１３】
ノズルチップ１８ｂとレシーバ２２の上流端との接続の様子を図２と３に詳細に示す。射出された水蒸気１２の速度を最大にするためにフローチャネル２６はさらに、ノズルチップ１８ｂの外面とそれに対向する衝突面２２ａとの間の最小流動面積を有する水蒸気ギャップまたはスロート２６ｅのところで発散部２６ｃと接続している収束部２６ｄを含んでいる。この収束部はスロート２６ｅに向かって流動面積が減少していて水蒸気１２を最大速度まで加速し、発散部２６ｃはこのスロート２６ｅから下流に向かって流動面積が増大している。この好ましい具体例においてスロート２６ｅはノズル出口１８ｃの後方端の上流に近接して配置されているので、ノズル出口１８ｃでフローチャネル２６中に射出される樹脂溶液１４の導入直前に水蒸気１２の速度が最大になる。
【００１４】
レシーバ２２の上流端内のノズルチップ１８ｂの配置により、水蒸気１２による樹脂溶液１４の噴霧化を開始するための簡単で効率的な体勢が整えられる。この際、樹脂溶液１４は衝突面２２ａに対して直接衝突して、後に噴霧化される薄膜を形成するが、これにより、得られる樹脂粉末の形態が望ましいものになる。水蒸気１２と樹脂溶液１４はフローチャネル２６の共通の上流端中においてその収束部２６ｄで別々に射出される。衝突面２２ａは、最初その上に樹脂溶液１４の薄膜が形成され、その後射出された水蒸気１２によって噴霧化されるようになっている。こうして発達しつつある噴霧は次にフローチャネル２６内において半径方向内側に、かつ軸方向後方に運ばれる。このフローチャネルの流動面積は発散部２６ｃで増大しており、最大速度が保たれて効率が増大する。
【００１５】
ここで再び図１と２を参照する。水蒸気供給源からの水蒸気１２は任意の適切な方法でチャネル入口２６ａ中に送ることができる。図１に示した好ましい具体例では、チューブ状ハウジング３０が少なくともノズル１８の下流端とレシーバ２２全体を取り囲んでおり、部分的に半径方向外側に向かって離れていて入口プレナム３２を規定している。この入口プレナム３２はチャネル入口２６ａの回りを円周方向に伸びていて、最初水蒸気供給源２８からの水蒸気１２を受容し、次にその水蒸気１２を軸方向でチャネル入口２６ａ中に送る。したがって、水蒸気供給源２８は水蒸気１２を適切なハウジング入口を通して入口プレナム３２中に送り、次にチャネル入口２６ａ中に流す。
【００１６】
図１に示した本発明の好ましい具体例のジェット１０は、スロート２６ｅとバレル出口２２ｃのいずれかで最大音速（マッハ数＝１）のチョークドフローを得るのに特に適した構成になっている。たとえば、バレル２２ｂは所定の一定の内径Ｄと所定の軸長Ｌをもっているのが好ましい。この直径Ｄと流れ方向の長さＬは最大ジェット流れ能に影響する。すなわち、設計流れは固定された直径のバレル出口２２ｃでの水蒸気と溶媒蒸気のチョーキングによって制限されるからである。バレル長Ｌを増大するとその中の樹脂薄膜を噴霧化する領域が長くなるが、バレル出口２２ｃでより大きな溶媒蒸気質量分率が得られる。その結果、水蒸気容量が低下し、バレル２２ｂを通る際の速度が低くなり、性能の流量変化に対する感受性が増大し、作動流量のフレキシビリティーが少なくなる。バレル長Ｌを短くすると樹脂薄膜を噴霧化するのに利用できる領域が短くなるが、バレル２２ｂ全体に渡る水蒸気容量と速度の増大に起因する流量のフレキシビリティーが大きくなる。したがって、直径Ｄとバレル長Ｌの両者は、各々の特定設計の用途に向けて所望の作動条件で性能を最適化するように選択される。
【００１７】
また、水蒸気供給源２８は、チャネル入口２６ａで所定の供給圧力の水蒸気を提供してチャネルスロート２６ｅでチョークドフローが得られように有効であるのが好ましい。同様に、樹脂溶液供給源２０もノズル出口１８ｃを通って所定の流量の樹脂溶液を供給するのに有効であるのが好ましく、チャネルスロート２６ｅもまた所定の流動面積を有する。バレルの直径Ｄおよび長さＬ、水蒸気供給圧力、樹脂溶液流量、ならびにスロート流動面積のこれらの所定のパラメーターはスロート２６ａかまたはバレル出口２２ｃでチョークドフローが得られるように総合的に選択する。
【００１８】
ジェット１０の作動の基礎は、スロート２６ｅのところとバレル２２ｂ全体の両者で高い蒸気相速度が維持されるようにスロート流動面積、バレル径および流量を調和させることである。このためには、特定の流量範囲のジェットの設計においてバレル径Ｄを適当に選択し、次に作動中のスロート流動面積と樹脂溶液流量を適当に調節する。樹脂溶液流量が小さくスロート面積が小さいと、スロートの流動面積に対して充分に大きいバレルの流動面積と低い溶媒蒸気相含量によって蒸気相の流れはスロート２６ｅでチョーキングを起こし、バレル出口２２ｃでの蒸気相速度が局部チョーキング速度より低く保たれる。スロートの流動面積を増大し、かつ／または樹脂溶液流量を増大するにつれて、蒸気相の流れはバレル出口２２ｃのところでチョーキングを起こし、するとジェット１０を通過する水蒸気の流量が制限される。こうなるとスロート２６ｅで流れのチョーキングは起きず、その箇所での水蒸気の速度が低下する。このスロート２６ｅでのチョークドフローからバレル出口２２でのチョークドフローへの遷移が起こる箇所は樹脂溶液流量とバレル径Ｄによって変化する。ジェット１０の作動は、ジェット１０全体を通じて最大蒸気相速度を維持して樹脂溶液を噴霧化する能力を高めジェット１０の目詰まりを避けるために、この遷移点にできるだけ近い条件で行なうのが好ましい。
【００１９】
いくつかのパラメーターに基づくジェット１０の性能を評価するためにさまざまな形態のジェット１０を使用していろいろな試験を行なった。研究したパラメーターとしては、バレル長Ｌ、バレル径Ｄ、バレルの出口の形状・大きさ、スロートを決定する水蒸気ギャップの寸法、および樹脂溶液を射出するためのノズル出口１８ｃの寸法がある。これらの試験はまた、適切に噴霧化できないために望ましくない粉末形態となることのないようなジェット１０の有効な作動を示すように約１．０５まで落としたさまざまなＳ／Ｒ比で実施した。約１．０５まで落とした試験したＳ／Ｒ比は従来技術のジェットで現在達成できる公知のＳ／Ｒ比より実質的に低い。したがって、水蒸気利用効率は本発明を使用すると大幅に向上し得る。典型的なプロセス条件に理想的な最小Ｓ／Ｒ比は約０．８と評価されるが、本発明のジェット１０はたとえば１．０５比でこの値に近接することができる。これらの試験ではまた、４時間を越える連続作動、ならびに分枝、低分子量、高分子量、高耐熱グレードおよび高フローグレードのポリカーボネート樹脂を含めていくつかのポリカーボネート樹脂での良好な作動可能性を立証した。これらの試験の結果、レシーバ２２を取り囲むハウジング３０は冷却しないかまたはレシーバ２２を冷却する手段がないことも好ましい。これにより、レシーバ２２の内面に沿って生成した樹脂溶液薄膜が凝固や目詰まりを起こす傾向を減じるために局部ガラス化温度より高く保たれる。ジェット１０の有効な作動を維持するにはレシーバ２２を熱い水蒸気１２で加熱することが望ましい。レシーバ２２の温度はさらに別の方法で制御してジェット１０の性能を所望に応じてさらに高めることができる。
【００２０】
図３で、本発明のひとつの好ましい具体例のノズルチップ１８ｂのテーパ角度Ａは約９０°である。衝突面２２ａは発散チャネル部２６ｃでテーパ角度の二分の一角Ｂが約３０°（すなわち、テーパ角度は約６０°）であるのが好ましい。また収束チャネル部２６ｄの衝突面２２ａはテーパ角度の二分の一角Ｃが約６０°（すなわち、テーパ角度は１２０°）である。
【００２１】
本発明の好ましい具体例でノズル出口１８ｃは、軸方向に互いに平行に、かつ中心軸２４に対して平行に伸びる円筒状の穴である。そして図１に示してあるように、好ましくはより大きい直径の沈殿ループ１６中に噴霧を放出するためのバレル２２ｂの出口２２ｃはずんどうすなわち平坦であるのが好ましい。別の具体例では、バレル出口２２ｃにテーパを付け、外側に向かって発散させて、直径のより大きい沈殿ループ１６へ次第に遷移するようにすることができる。
【００２２】
個々の設計要素に応じて種々のバレル長Ｌを使用することができる。いろいろ試験した具体例でこの長さＬは１．５インチから３７．５インチまでの範囲であり、好ましい具体例では２１．５インチで、バレル径Ｄは１．７５インチである。
図１に示したジェット１０は特定の生産プロセスに対してあらかじめ定めた寸法と流量になるように形成してもよいが、所望であればこのジェット１０は単にその性能を向上させるように調節可能とすることもできる。円錐状のフローチャネル２６はこのジェットの主要な構造上・機能上の要素であるので、その幾何学的構造は、ノズル１８とレシーバ２２の少なくともひとつを軸方向に移動させることによってスロート２６ｅの流動面積を選択的に調節または変化させるのに適した手段３４を設けることにより、容易に変更できるようにすることができる。ノズル１８とレシーバ２２は互いに同軸で配置されていてその間にフローチャネル２６が形成されるようになっているので、図１に示してあるようにノズル１８をレシーバ２２に対して移動させてもよいし、あるいはレシーバ２２をノズル１８に対して移動させてもよい（図示してない）。
【００２３】
図１に例示した調節手段３４は、一対の普通のスラストベアリング３８の間でハウジング３０の前方端に適切に設置されたブルギア３６を含んでいる。このブルギア３６は内部にねじを切った穴をもっており、このめねじはノズル１８の外面の中間部の回りに設けたおねじ４０と係合している。通常の位置決めモータ４２がピニオンギア４４と連動しており、このピニオンギアはブルギア３６と係合している。このピニオンギア４４を選択的に回転させることによってブルギア３６が回転させられ、次いでねじ４０によってノズル１８が軸方向で所望により前方または後方に移動させられてノズルチップ１８ｂとレシーバ２２の間の間隔をそれぞれ増大または減少させる。こうして、ノズルチップ１８ｂを軸方向に移動させることによってスロート２６ｅの流動チャネル面積を選択的に変化させることができる。通常のリニアベアリングまたはブッシング４６がノズル１８の外面とハウジング３０の一部との間に配置されていてノズル１８が軸方向に正確に移動できるようになっている。また、ハウジング３０とノズル１８の外面との間にはリニアベアリング４６に隣接して適切なシール４８（たとえば１個以上のＯリングシール）も設けられていて入口プレナム３２からの水蒸気の漏れをシールしている。
【００２４】
このように、ノズル１８を移動させることによってチャネルスロート２６ｅの流動面積を選択的に調節する能力により、ジェット１０の作動中の作動効率を制御するためにその作動を最適化または調整するパラメーターが提供される。スロート２６ｅの大きさは変えることができるので、水蒸気供給源２８からの水蒸気１２の圧力は固定したままにすることができ、代わりに水蒸気の流れは単にスロート２６ｅの流動面積を所望に応じて変化させることによって制御できる。また、調節可能なスロート２６ｅにより水蒸気の質量流量の制御が可能になり、一方任意の作動条件に対して樹脂溶液射出点における供給圧力と速度を一定に保つことができる。環状のフローチャネル２６によって水蒸気１２と樹脂溶液１４の両方を受容する単一または共通の流路が提供され、そのため得られる樹脂溶液薄膜と水蒸気はレシーバ２２の衝突面２２ａの回りに均一に分配される。フローチャネル２６によって樹脂溶液薄膜と水蒸気の均一な環状の流れが得られ、これはノズル１８とレシーバ２２の適切で正確な同軸配列によって達成することができる。このためには、これらの要素とそれに対応する支持構造とを正確に整合させればよい。所望であれば、ノズル１８に接触する適切なセンタリングスクリューまたは調節可能なベアリングを設けて、ノズルチップ１８ｂと衝突面２２ａの半径方向の相対的位置を所望に応じて調節してもよい。
【００２５】
以上、本発明の好ましい具体例と考えられる例について説明して来たが、本明細書の教示に基づいて当業者には本発明のその他の修正が明らかであろう。したがって、そのような修正はすべて本発明の思想と範囲内に入るものとして特許請求の範囲に含まれているものとする。
【図面の簡単な説明】
【図１】液体の樹脂溶液を噴霧化し、それから粉末を沈殿させるための、本発明のひとつの態様に従う水蒸気沈殿ジェットの、一部断面で表わした概略図である。
【図２】図１に示した沈殿ジェットの一部の２−２線に沿ってとった断面図であり、水蒸気を受容するチューブ状レシーバの一端に液体の樹脂溶液を射出するためのノズル部分を示している。
【図３】図１に示した、近接しているノズルとレシーバの一部の拡大断面図である。
【符号の説明】
１０ 沈殿ジェット／ノズルアセンブリ、
１２ 高速水蒸気、
１４ 液体樹脂溶液、
１６ 沈殿配管ループ、
１８ ノズル、
１８ａ ノズル入口、
１８ｂ 円錐状ノズルチップ、
１８ｃ ノズル出口、
２０ 液体樹脂溶液供給手段、
２２ レシーバ、
２２ａ 円錐台状衝突面、
２２ｂ 円筒状バレル、
２２ｃ バレル出口
２６ フローチャネル、
２６ａ チャネル入口、
２６ｂ チャネル出口、
２６ｃ 発散部、
２６ｄ 収束部、
２６ｅ スロート、
２８ 水蒸気供給手段、
３０ ハウジング、
３２ 入口プレナム、
３４ 調節手段、
Ａ テーパ角度、
Ｄ バレル径、
Ｌ バレル長。

Claims (10)

1. 液体樹脂溶液（１４）をガス（１２）で噴霧化してこれから樹脂粉末を沈殿させるためのジェット（１０）であって、当該ジェットが、
   液体樹脂溶液を受容する入口（１８ａ）と、その遠位端の円錐状のノズルチップ（１８ｂ）と、樹脂溶液を放出するためにノズルチップ（１８ｂ）を貫通しその円周上に間隔をもって配置された複数の出口（１８ｃ）とを有するノズル（１８）、及び
   ノズルチップ（１８ｂ）と同軸にかつノズルチップから軸方向に間隔をもって配置されたチューブ状のレシーバ（２２）
   を備えており、レシーバ（２２）がノズルチップ（１８ｂ）から軸方向に離隔した円錐台状の衝突面（２２ａ）を含んでいてノズルチップと共に環状のフローチャネル（２６）を規定しており、フローチャネル（２６）がその両端に、前記ガスを受容するチャネル入口（２６ａ）と、ノズル出口（１８ｃ）から該フローチャネル内に射出された樹脂溶液と上記ガスとの噴霧化された噴霧を放出してこの噴霧から樹脂粉末を沈殿させるためのチャネル出口（２６ｂ）とを有しており、レシーバ（２２）がさらに、ノズル（１８）と同軸にチャネル出口（２６ｂ）から延在していて上記噴霧を流す円筒状のバレル（２２ｂ）を含んでおり、ノズル出口（１８ｃ）がチャネル入口（２６ａ）とチャネル出口（２６ｂ）の間のノズルチップ（１８ｂ）に軸方向に設けられており、フローチャネル（２６）がノズル出口（１８ｃ）からチャネル出口（２６ｂ）まで流動面積の増大する発散部（２６ｃ）を備える、ジェット。
2. フローチャネル（２６）がさらに、最小流動面積のスロート（２６ｅ）で発散部（２６ｃ）と接続した収束部（２６ｄ）を含んでおり、収束部（２６ｄ）は流動面積がスロート（２６ｅ）まで減少していて前記ガスを加速し、発散部（２６ｃ）から流動面積が増大する、請求項１記載のジェット。
3. スロート（２６ｅ）がノズル出口（１８ｃ）の上流に配置されていて、ノズル出口（１８ｃ）でフローチャネル（２６）内に射出された樹脂溶液を噴霧化する前に前記ガスの速度を最大にする、請求項２記載のジェット。
4. さらに、ノズル（１８）の少なくとも一部とレシーバ（２２）を取り囲むハウジング（３０）を備えていて、該ハウジングが部分的に半径方向外側に離隔していて、前記ガスを受容してからガスをチャネル入口（２６ａ）に流すための入口プレナム（３２）をチャネル入口（２６ａ）の周囲に規定している、請求項３記載のジェット。
5. 前記複数のノズル出口（１８ｃ）が軸方向に互いに平行に延在している、請求項４記載のジェット。
6. さらに、ノズル（１８）とレシーバ（２２）の少なくとも一方を軸方向に移動させることによってスロート（２６ｅ）の流動面積を選択的に調節するための手段（３６，３８）を備える、請求項４記載のジェット。
7. さらに、ガス（１２）を入口プレナム（３２）に供給する手段（２８）と、液体樹脂溶液（１４）をノズル入口（１８ａ）に供給する手段（２０）と、バレル（２２ｂ）の出口と流れ連通して配置されていて、前記噴霧をバレル出口から受容して樹脂粉末を形成する沈殿ループ（１６）とを組み合わせて含む、請求項４記載のジェット。
8. バレル（２２ｂ）が所定の内径と所定の軸長を有しており、ガス供給手段（２８）が所定圧力のガスをチャネル入口（２６ａ）に供給するのに有効であり、樹脂溶液供給手段（２０）がノズル出口（１８ｃ）を通して所定流量の樹脂溶液を供給するのに有効であり、スロート（２６ｅ）が所定の流動面積を有しており、上記所定のパラメーターがすべてスロート（２６ｅ）及び前記バレル出口のいずれかでチョークドフローが得られるように総合的に選択される、請求項７記載のジェット。
9. 液体樹脂溶液（１４）をガス（１２）で噴霧化してこれから樹脂粉末を沈殿させる方法であって、
   樹脂溶液を噴霧化するために円錐台状の衝突面（２２ａ）とそれから軸方向に離隔した同軸の円錐状ノズルチップ（１８ｂ）との間に規定された環状のフローチャネル（２６）の一端にガスと樹脂溶液を別々に射出させ、その際樹脂溶液は衝突面（２２）に射出して 、発達する噴霧を形成し、該発達する噴霧を、流動面積の増大するフローチャネル（２６）内で半径方向内側に向かって流す
   ことからなる方法。
10. さらに、前記発達する噴霧を、環状のフローチャネル（２６）から所定長に渡って実質的に一定の流動面積で下流に流すことを含む、請求項９記載の方法。

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