JP3978129B2 - Apparatus and method for controlling concentration of processing solution for forming phosphate film - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明はリン酸塩皮膜形成用処理液の濃度制御装置及びその方法に関し、特に、家電製品、建材、及び土木等の多岐の分野にわたって用いられる亜鉛メッキ鋼板の金属表面にリン酸塩皮膜を形成して、優れた溶接性及び塗装性を有するリン酸亜鉛メッキ鋼板を製造するために用いて好適なものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、鋼板は家電製品、建材等の構造部材として使用されており、日常生活で種々の鋼板が身近に存在している。このような身近に使用されている鋼板は、充分な強度を具備しているものの、鋼板が使用される環境によっては錆が生じやすいという欠点を有している。
【0003】
そのため、例えば、従来は鋼板表面に電気亜鉛メッキ(以下、亜鉛メッキと称する)を行って亜鉛メッキ鋼板を生成することにより防錆を行い、鋼板の耐食性を向上させているが、経時変化等により上記亜鉛メッキは腐蝕する。そこで、上記亜鉛メッキの腐食をできるだけ抑制することができれば、亜鉛メッキ鋼板の耐食性をより向上させることができる。
【0004】
ところで、亜鉛メッキの腐食を抑制する方法には、亜鉛メッキ鋼板にリン酸塩化成処理やクロメート処理等を施こす方法が知られている。中でも鋼板リサイクルを容易に実現できるリン酸塩化成処理を施こす方法が主として用いられている。
【0005】
特に、マグネシウムを含有したリン酸塩処理液を用いて、鋼板に形成された亜鉛メッキ層の表面に、さらにリン酸塩皮膜を形成することにより、優れた耐食性効果が生じることがわかっている(例えば、特許文献1参照。)。
【0006】
そこで近年、上記リン酸塩処理液の組成及び成分濃度の適正化を図ることにより、処理液中に適正量のマグネシウムイオンを存在させ、上記亜鉛メッキ鋼板の表面に所定量のマグネシウムが含有されたリン酸塩皮膜を形成するリン酸塩化成処理が行われている。
【0007】
図4は、リン酸塩皮膜の生成を実現するために用いられている従来のリン酸化成処理装置400の概略構成を示す構成図である。図4に示したように、従来のリン酸化成処理装置400は、ボンデ循環タンク420、ボンデ処理スプレー槽430、及び補給液タンク440を備え、上記ボンデ処理スプレー槽430内において亜鉛メッキ鋼板410にリン酸塩化成処理を施して鋼板表面にリン酸塩皮膜を形成した鋼板(以下、ボンデ鋼板という)を生成するようにしている。
【0008】
上記ボンデ循環タンク420は、亜鉛メッキ鋼板410にリン酸塩皮膜(以下、ボンデ皮膜という)を形成するために必要な複数の成分を含有した処理液を収容している。
【0009】
そして、上記ボンデ循環タンク420内に収容している処理液を上記ポンプ450によって上記ボンデ処理スプレー槽430内に送り込み、上記ボンデ処理スプレー槽430内部において、連続的に搬入される亜鉛メッキ鋼板410に対して処理液を吹き付けて、亜鉛メッキ鋼板410上にボンデ皮膜を形成させている。
【0010】
【特許文献1】
特開2001−152356号公報
【0011】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述したような従来のリン酸化成処理装置400には、以下に示すような問題があった。
すなわち、亜鉛メッキ鋼板410上にボンデ皮膜を形成するために用いられるボンデ循環タンク420内の処理液は、ボンデ処理スプレー槽430内で亜鉛メッキ鋼板410に対して吹き付けられた後、ボンデ皮膜を形成するために用いられなかった処理液はボンデ循環タンク420に戻されて元の処理液と合流する。
【0012】
その後、上記ポンプ450によってボンデ処理スプレー430槽に再びポンプアップされて亜鉛メッキ鋼板410に吹き付けられる。このように、処理液はボンデ循環タンク420とボンデ処理スプレー槽430との間を循環しながら、繰返し使用されている。
【0013】
そのため、ボンデ処理スプレー槽内430に亜鉛メッキ鋼板410が連続的に搬入されて、処理液の吹き付けが一定時間以上連続的に行われる場合、処理液を構成する各々の成分は、リン酸塩化成処理が行われる毎に亜鉛メッキ鋼板410の成分とそれぞれ反応する。その結果、処理液を構成する各々の成分濃度のバランスが崩れるといった経時的な変化が生じてくるようになる。
【0014】
上記処理液の成分濃度の変化は、亜鉛メッキ鋼板410上のボンデ皮膜の形成量に影響を与えることになるため、皮膜形成量が連続的に一定値となるような安定したボンデ皮膜を形成することが困難になってしまうことになる。
【0015】
そこで、従来のリン酸化成処理装置400では、ボンデ循環タンク420内の処理液の減少量に対応した量の処理液を補給液タンク440から補給しながら、ボンデ循環タンク420内の処理液の成分濃度を一定に保つようにしていた。
【0016】
しかしながら、図4に示したように、リン酸化成処理装置400で用いられる補給液タンク440は1つであり、ボンデ循環タンク420内の処理液を組成するすべての成分を上記補給液タンク440に収容しているため、処理液を構成する各成分について、個々に濃度を所定の値に制御することが困難であるという問題があった。
【0017】
そこで、本発明は、上記の問題点に鑑みて成されたもので、亜鉛メッキ鋼板にボンデ皮膜(リン酸塩皮膜)を形成する際に、皮膜形成量が連続的に一定量となるように処理液の濃度を高精度に制御することを第1の目的とする。
また、処理液に含有される複数の成分の濃度変化が生じる時間に大きな差異がある場合でも、処理液の濃度を高精度に制御して皮膜形成量が一定量になることを第2の目的とする。
【0018】
【課題を解決するための手段】
本発明のリン酸塩皮膜形成用処理液の濃度制御装置は、走行する亜鉛メッキ鋼板にリン酸塩皮膜を形成するための処理液の濃度制御装置であって、上記処理液を収容しているボンデ循環タンクは、上記処理液の量を一定に保つためのオーバーフロー装置を備え、かつ、上記処理液の供給配管と戻り配管でボンデ処理スプレー槽に接続され、かつ、少なくともリン酸含有溶液、希釈液、Mg溶液から構成された成分の異なる複数の補給液を補給タンク群から受け入れる構造になっており、上記処理液の濃度制御を行うにあたっては、上記亜鉛メッキ鋼板の板幅と鋼板速度に基づいて物質収支バランス計算を行い、上記複数の補給液の量を決めて定常補給する処理、および、予め定められた時間ごとに各成分濃度の測定を繰り返して、上記複数の補給液を濃度測定結果に基づいて補給する処理とを併用し、上記予め定められた時間については、リン酸濃度測定に関して定められた時間よりも、Mg濃度測定、Zn濃度測定に関して定められた時間のほうを長くすることによって、濃度増加が必要なリン酸成分とMg成分および希釈が必要なZn成分に対して濃度制御を行うことを特徴とする。
【0019】
本発明のリン酸塩皮膜形成用処理液の濃度制御方法は、走行する亜鉛メッキ鋼板にリン酸塩皮膜を形成するための処理液の濃度制御方法であって、上記処理液の量を一定に保つためのオーバーフロー装置を備え、かつ、上記処理液の供給配管と戻り配管でボンデ処理スプレー槽に接続され、かつ、少なくともリン酸含有溶液、希釈液、Mg溶液から構成された成分の異なる複数の補給液を補給タンク群から受け入れる構造を有するボンデ循環タンクに上記処理液を収容し、上記処理液の濃度制御を行うにあたっては、上記亜鉛メッキ鋼板の板幅と鋼板速度に基づいて物質収支バランス計算を行い、上記複数の補給液の量を決めて定常補給する処理、および、予め定められた時間ごとに各成分濃度の測定を繰り返して、上記複数の補給液を濃度測定結果に基づいて補給する処理とを併用し、上記予め定められた時間については、リン酸濃度測定に関して定められた時間よりも、Mg濃度測定、Zn濃度測定に関して定められた時間のほうを長くすることによって、濃度増加が必要なリン酸成分とMg成分および希釈が必要なZn成分に対して濃度制御を行うことを特徴とする。
【0021】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のリン酸塩皮膜形成用処理液の濃度制御装置及びその方法の実施の形態について図面を用いて説明する。
【0022】
図1は、本発明のリン酸化成処理装置100の実施の形態を示す構成図である。
本実施の形態では、亜鉛メッキ鋼板にボンデ皮膜を形成させたボンデ鋼板を生成するために、複数個の補給液収容容器(例えば、補給液タンク)を備えており、ボンデ循環タンク内の処理液の液量や成分濃度が変化した場合に、上記複数個の補給液タンクのうち、液量や成分濃度の調整に必要な補給液タンクのみのバルブを開放して、必要な成分が必要な量だけボンデ循環タンクに補給されるように構成されている。
【0023】
<リン酸化成処理装置100の全体構成>
図1に示すように、本実施の形態のリン酸化成処理装置100は、ボンデ循環タンク120、ボンデ処理スプレー槽130、第1の補給液タンク141〜第4の補給液タンク144、ポンプ150、自動中和滴定装置160、及びボンデ濃度コントローラ170等によって構成している。
【0024】
ボンデ循環タンク120は、上述したように、亜鉛メッキ鋼板の表面にボンデ皮膜を生成するためのリン酸塩化成処理を行うために必要な複数の成分からなる処理液を収容したタンクである。ボンデ循環タンク120内の処理液は、例えば、特定量、特定比率で配合された亜鉛イオン、リン酸イオン、マグネシウムイオン、硝酸イオン、及びニッケルイオン等を含有したリン酸塩処理液であり、亜鉛メッキ鋼板110の使用用途や使用環境などに対応して、リン酸塩処理液の構成及びその成分濃度を適切に制御するようにしている。
【0025】
図2は、亜鉛メッキ鋼板110の表面にボンデ皮膜が形成された状態の鋼板の断面を模式的に示した図である。例えば、上述した亜鉛イオン、リン酸イオン、マグネシウムイオン、硝酸イオン、及びニッケルイオン等を含有したリン酸塩処理液を用いたリン酸化成処理装置100では、地鉄(Fe)層210の表面に所定量の亜鉛層220を電気メッキにより形成し、さらにリン酸、亜鉛、マグネシウムから構成されるボンデ皮膜230を形成してリン酸亜鉛メッキ鋼板200を製造するようにしている。
このボンデ皮膜230は、具体的には例えば、Zn3(PO4)2・7H2O、Zn2・Mg(PO4)2・7H2Oである。
【0026】
ボンデ処理スプレー槽130内には、内部に搬入される亜鉛メッキ鋼板110に所定の厚さのボンデ皮膜230が形成されるようにするために、複数のスプレーノズル131が配設されており、上記複数のスプレーノズル131と上記ボンデ循環タンク120との間がリン酸塩処理液供給配管132によって接続されている。
【0027】
そして、上記リン酸塩処理液供給配管132の中間にはポンプ150が介設されており、上記ポンプ150によって上記ボンデ循環タンク120内に収容されているリン酸塩処理液を汲み上げて上記複数のスプレーノズル131から亜鉛メッキ鋼板110に吹き付けるようにしている。上記複数のスプレーノズル131、リン酸塩処理液供給配管132及びポンプ150によりリン酸塩処理液吹き付け手段が構成されている。
【0028】
また、上記亜鉛メッキ鋼板110に吹き付けられたリン酸塩処理液は、上記ボンデ処理スプレー槽の下部に接続された戻り配管133を通して上記ボンデ循環タンク120に戻されるように構成されている。なお、図示しないスプレー制御装置が、上記リン酸塩処理液の吹き付け時間や吹き付け量を制御している。
【0029】
第1の補給液タンク141〜第4の補給液タンク144は、図4で示した従来のリン酸化成処理装置400では1つの補給液タンク440で構成されていた。それに対して、本実施の形態のリン酸化成処理装置100では補給液タンクを4個配設した構成にしている。4つの各補給液タンク141〜144は、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液を組成するいずれかの成分を単独又は混合して含有しており、所定の濃度でそれぞれ配合されている。
【0030】
例えば、図1に示す第1の補給液タンク141には75%リン酸液(以下、FA補給液ともいう)が収容されており、遊離酸度(FA:Free Acid、単位:ポイント)の調整のために用いられる。ここで、遊離酸度とは、ホールピペットを用いて化成処理液を10mL採取し、ブロムフェノールブルーを指示薬として、0.1Nの水酸化ナトリウム水溶液でpHが3.8になるまで滴定し、これに要した上記水酸化ナトリウム水溶液の容量(mL)のことである。
【0031】
上記遊離酸度(FA)は、リン酸化成処理を施す上で、亜鉛メッキ鋼板表面の初期反応であるリン酸亜鉛結晶核の生成密度および反応過程での皮膜析出速度に大きく影響し、リン酸亜鉛皮膜量を決定する成分である。遊離酸度(FA)は、これら反応により減少するが、鋼板表面性状およびリン酸塩処理液に含まれるスラッジの濃度によりその変化量は異なる。第1の補給液タンク141に収納されているFA補給液は、上記遊離酸度(FA)の濃度を上昇させることを主目的とした液である。
【0032】
第2の補給液タンク142には、リン酸を主として、硝酸ニッケル、フッ酸、及び微少量のマグネシウム等を含んだ混合溶液(以下、TA補給液ともいう)が収容されており、全酸度(TA:Total Acid、単位:ポイント)の調整のために用いられる。ここで、全酸度とは、ホールピペットを用いて化成処理液を10mL採取し、フェノールフタレインを指示薬として、0.1Nの水酸化ナトリウム水溶液でpHが8.3になるまで滴定し、これに要した上記水酸化ナトリウム水溶液の容量(mL)のことである。
【0033】
上記全酸度(TA)は、第一リン酸亜鉛濃度(H2PO4-)と遊離酸度(FA)を足し合わせた因子であり、リン酸亜鉛皮膜(Zn3PO4)のリン酸イオンの源となる成分である第一リン酸亜鉛の濃度を管理するための指標として用いる。第2の補給液タンク142に収納されるTA補給液は、皮膜生成により消費される第一リン酸亜鉛およびフッ酸、ニッケルイオン及びその他微量元素を定常的に補給することを目的として混合された液である。
【0034】
なお、本実施の形態における遊離酸度、全酸度、及び酸比の調整は、特に限定するものではなく、リン酸塩処理液の組成やその濃度はリン酸亜鉛めっき鋼板の用途によって適宜決定されるものである。
また、全酸度及び遊離酸度のポイントを高くするためには、リン酸や硝酸などの酸の割合を多くして酸の濃度を上げることが挙げられる。逆に、全酸度及び遊離酸度のポイントを低くするためには、特に限定するものではないが、例えば、水酸化ナトリウム水溶液もしくは水で希釈することが挙げられる。なお、水酸化ナトリウム水溶液を用いる際には、局所的な中和反応によるリン酸亜鉛スラッジの生成が起こりやすいため、0.01N程度に希釈した溶液を使用するのが望ましい。
【0035】
第3の補給液タンク143には水が充填されている。ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液は水溶性であるため、ボンデ循環タンク120とボンデ処理スプレー槽130とを循環する間に水分が蒸発することから、その補給用として第3の補給液タンク143を用意している。
第4の補給液タンク144には、防錆効果等に有効なマグネシウム溶液が充填されている。
【0036】
なお、上述した第1の補給液タンク141〜第4の補給液タンク144のように、これらの補給液タンクは必ずしも4個に限定する必要はない。例えば、補給液タンクの個数を2個とし、リン酸塩処理液を構成する成分中で特に濃度変化の起こしやすい成分のみ(例えば、上記第1の補給液タンク141内の75%リン酸など)と、その他の成分とに分けて収容する構成にしてもよい。
【0037】
また、上記第3の補給液タンク143に収容されている水を第2の補給液タンク142の混合溶液と一緒に収容して、合計3個の補給液タンクで構成してもよい。
【0038】
或いは、複数の成分が一緒に収容されている第2の補給液タンク142について、それぞれの成分ごとに独立した補給液タンクを設けて、各成分毎に収容する構成などのように、補給液タンクは任意個数で構成するようにしてもよい。
【0039】
自動中和滴定装置160は、ボンデ循環タンク120内の処理液の成分濃度を分析するための分析装置である。具体的には、一定量の処理液に重量ビュレットを使って所定の溶液(NaOH)を順次滴下していったときの液中のpH変動を検出して、処理液のpHが特定値に到達した時点までに要した上記所定の溶液(NaOH)量から、処理液の濃度を決定している。濃度分析の処理を開始する時間間隔をあらかじめ設定しておくことにより、自動中和滴定装置160は設定した時間毎に処理液の成分濃度の分析を自動的に行う。
【0040】
ボンデ濃度コントローラ170は、自動中和滴定装置160が分析した処理液の成分濃度の分析結果に基づき、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液の補給調整を行うことが必要となる成分を特定したり、その補給量を算出したりする。
【0041】
さらに、所定の補給液タンク(特定した成分が収容された補給液タンク)141〜144からボンデ循環タンク120内に、上記算出した量の補給液が補給されるように、ボンデ濃度コントローラ170は所定の補給液タンク141〜144のバルブを開放するための制御指令を出力する。本実施の形態においては、上記ボンデ濃度コントローラ170及び上記自動中和滴定装置160により、リン酸塩皮膜形成用処理液の濃度制御装置180を構成している。
【0042】
<リン酸化成処理装置100の全体動作>
亜鉛メッキ鋼板110上にボンデ皮膜230を形成するためのリン酸化成処理装置100の全体動作を図3のフローチャートを参照しながら説明する。
【0043】
リン酸化成処理装置100の動作は大きく2つに分かれており、第1の補給液タンク141〜第4の補給液タンク144に収容された各補給液を、(1)定常的に補給する処理、(2)所定時間ごとの濃度計測に基づいて補給する処理、を行っている。以下、それぞれの動作について説明する。
【0044】
(1)定常的に補給する処理
ボンデ皮膜の形成によってリン酸塩処理液が消費されるので、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液はボンデ処理開始前と比較して徐々に減少してくる。このため、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液の総量を一定量に維持すべく、一定時間が経過するごとに補給液タンク141〜144より補給液を定常的に補給している。
【0045】
図1に示すように、上記定常補給によって、ボンデ循環タンク120内に収容しきれないオーバーフロー量がボンデ循環タンク120外へ流出するようになっている。すなわち、定常補給によって処理液の一部がボンデ循環タンク120外へ流出して、ボンデ循環タンク120内の処理液量は常に一定に保たれている。
【0046】
いま、ボンデ循環タンク120からのオーバーフロー量をq0、ボンデ循環タンク120に入ってくる液量(流入液量と称する)をq1、蒸発量をq2、ボンデ循環タンク120から持ち出される液量(持ち出し液量と称する)をq3、TA補給液量をqta、Mg補給液量をqmg、及び水補給量をqwとする。
【0047】
上述したような、ボンデ循環タンク120内の処理液量の一定を図るためには、以下に示す流量バランス式が成立することが必要である。
q0=q1−q2−q3+qta+qmg+qw …………(1)
なお、上式(1)については、後述するボンデ濃度コントローラ170による濃度調整において詳述する。
【0048】
上式(1)のパラメータのうち、算出する液量は、TA補給液量qta、Mg補給液量qmg、水補給液量qw、及びオーバーフロー液量q0である。上記流入液量q1及び持ち出し液量q3は、鋼板の板幅(W)と鋼板走行速度(LS)とに基づいて設定され、又蒸発量q2は定数として適宜設定される。
【0049】
また、定常補給では、上式(1)による流量バランス式の他に、定常補給前と定常補給後とでリン酸の濃度がバランスされていることが必要である。すなわち、リン酸イオン濃度をバランスさせるために、(ボンデ循環タンク内のリン酸イオン総量)−(反応で消費されるリン酸イオン量)―(オーバーフローでボンデ循環タンク外へ流出するリン酸イオン量)+(TA補給溶液より補給するリン酸イオン量)−(スラッジ生成により消費されるリン酸イオン量)=(微小時間当たりのリン酸イオン変化量)=0となるようにする。なお、上記考え方はMg量やZn量についても同様である。
【0050】
そこで、下式(2)によるリン酸濃度バランス式を成立させるようにする。
Δt時間後のボンデ循環タンク120内のリン酸イオン量をPtとすると、
Pt=F1(q0×P×Δt、 qta×p×Δt、 Const) …………(2)
とあらわされる。
【0051】
上式(2)のF1は所定の関数式を意味しており、リン酸イオン濃度Ptは括弧内のパラメータより構成される関数F1の値であらわされることを示している。ここで、上記関数式における括弧内のq0×P×Δtは、微小時間(Δt)におけるオーバーフローで流出するリン酸イオン量である。また、上記qta×p×Δtは、TA補給溶液により微小時間(Δt)あたりに補給されるリン酸イオン量である。
【0052】
上記パラメータConstは関数式F1における定数項成分であり、ボンデ循環タンク120内における初期のリン酸イオン量、ボンデ反応により消費されるΔt時間あたりのリン酸イオン量、通板で持ち出されるΔt時間あたりのリン酸イオン量、及びスラッジとして析出されるΔt時間あたりのリン酸イオン量から決定される。
【0053】
また、同様に、定常補給では、定常補給前後でZn濃度がバランスされていることが必要である。そこで、下式(3)によるZn濃度バランス式を成立させるようにする。
Δt時間後のボンデ循環タンク120内のZn量をZtとすると、
Zt=F2(q0×Z×Δt、Const) …………(3)
であらわされる。
【0054】
上式(3)のF2は所定の関数式を意味しており、Zn濃度Ztは括弧内のパラメータより構成される関数F2の値であらわされることを示している。
ここで、上記関数式における括弧内の上記q0×Z×Δtは、微小時間(Δt)におけるオーバーフローで流出するZn量である。
【0055】
上記パラメータConstは、関数式F2における定数項成分であり、ボンデ循環タンク120内における初期のZn量、亜鉛溶出によるΔt時間あたりのZn量、通板で持ち出されるΔt時間あたりのZn量、及びスラッジとして析出されるΔt時間あたりのZn量から決定される。
【0056】
また、同様に、定常補給では、定常補給前後でMg濃度がバランスされていることが必要である。そこで、下式(4)によるMg濃度バランス式を成立させるようにする。
Δt時間後のボンデ循環タンク120内のMg量をMtとすると、
Mt=F3(q0×M×Δt、qmg×m×Δt、Const) …………(4)
であらわされる。
【0057】
上式(4)のF3は所定の関数式を意味しており、Mg濃度Mtは括弧内のパラメータより構成される関数F3の値であらわされることを示している。
ここで、上記関数式における括弧内のq0×M×Δtは、微小時間(Δt)におけるオーバーフローで流出するMg量である。また、上記qmg×m×Δtは、Mg補給溶液により微小時間(Δt)あたりに補給されるMg量である。
【0058】
上記パラメータConstは関数式F3における定数項成分であり、ボンデ循環タンク120内における初期のMg量、ボンデ反応により消費されるΔt時間あたりのMg量、通板で持ち出されるΔt時間あたりのMg量、及びスラッジとして析出されるΔt時間あたりのMg量から決定される。
【0059】
次に、上記TA補給液量qta、Mg補給液量qmg、水補給液量qw、オーバーフロー液量q0を変数として、上述した4つのバランス式(1)〜(4)の4元1次の連立方程式を解くと、次のようになる。
【0060】
TA補給液量 qta=A´ta×W×LS+B´ta
Mg補給液量 qmg=A´mg×W×LS+B´mg
水補給量 qw=A´w×W×LS+B´w
オーバーフロー量 q0=q1−q2−q3+qta+qmg+qw
【0061】
ここで、A´ta、B´ta、A´mg、B´mg、A´w、及びB´wは、それぞれ定数をあらわしている。
【0062】
このようにして、リン酸化成処理装置100における定常補給では、上述した量のTA補給液量qta、Mg補給液量qmg、水補給液量qwをそれぞれの補給液タンクより供給するようにしている。
【0063】
(2)所定時間ごとの濃度計測に基づいて補給する処理
上記(1)では、定常的に補給するための補給液量の算出方法について説明した。次に、上記定常補給液量に対してさらに補正を加えるための補正方法について説明する。
【0064】
まず始めに、上述した第1の補給液タンク141〜第4の補給液タンク144に収容された各補給液の特徴について説明をする。所定時間ごとの濃度計測に基づく補給液の補正については、各補給液の特徴に応じて行うようにしているためである。
【0065】
本実施の形態において、ボンデ循環タンク120内に収容されているリン酸塩処理液が含有する成分には、濃度変化が大きいものと、濃度変化が比較的小さなものとがある。
【0066】
例えば、第1の補給液タンク141内に収容されている75%リン酸液(FA補給液)によって補給調整されるリン酸液(以下、FA液と称する)は、短時間で成分濃度の変化が生じやすい特徴を有している。
【0067】
また、第2の補給液タンク142内に収容されている混合溶液(TA補給液)、すなわち、リン酸を主とする、硝酸ニッケル、フッ酸、及び微少量のマグネシウム等を含んだ混合溶液(以下、TA液と称する)も、比較的短時間で成分濃度の変化が生じやすい特徴を有している。
【0068】
それに対して、第4の補給液タンク144内に収容されているマグネシウム溶液(Mg補給液)、及び亜鉛メッキ鋼板110表面からリン酸塩処理液中に溶出される亜鉛は、上述したFA液及びTA液に比べて短時間では濃度変化が生じ難い。このため、ある程度の長時間が経過してもボンデ皮膜230を形成する量に対する影響度は小さいという特徴を有している。
【0069】
したがって、ボンデ皮膜を形成する際に行われる亜鉛メッキ鋼板の化成処理装置100の動作制御を、濃度変化が生じやすい成分を含有する補給液の補給量調整と、濃度変化が生じ難い成分を含有する補給液の補給量調整とに分けて行うようにしている。
【0070】
(A)濃度変化が生じやすい成分を含有する補給液の補給量調整
上述したように、処理液中のFA成分及びTA成分は、濃度変化が生じやすいため、自動中和滴定装置160によって短時間毎に(例えば、15分に1回毎に)、濃度測定する。そして、この測定結果に基づいて、ボンデ濃度コントローラ170は、第1の補給液タンク(FA補給液タンク)141または第2の補給液タンク(TA補給液タンク)142のバルブを所定時間開放して、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液の液量制御、及び上記リン酸塩処理液を構成する各成分の濃度制御をオンラインで自動的に行うように構成にしている。
【0071】
図3に示した破線領域A内の処理ステップは、FA補給液及びTA補給液を対象としたオンライン濃度制御を行うための処理ステップである。
図3に示すように、まず、ボンデ処理スプレー槽130内へ亜鉛メッキ鋼板110が搬入されると(ステップS300)、亜鉛メッキ鋼板110に対する処理液の吹き付けが開始される(ステップS301)。なお、上記ステップS300とステップS301の順序を逆にし、処理液の吹き付けがあらかじめ開始された後に(ステップS301)、亜鉛メッキ鋼板がボンデスプレー槽内へ搬入されるように(ステップS300)、動作制御されるようにしてもよい。
【0072】
図3のフローチャートの破線領域A内に示したように、オンラインによる濃度制御では、上述した処理液の吹き付けが所定時間(例えば、15分)経過か否かを監視しており(ステップS302)、上記所定の時間が経過すると自動中和滴定装置160によって全酸度(TA)及び遊離酸度(FA)各々の測定が行われる(ステップS303及びステップS304)。
【0073】
これらの測定により、ボンデ循環タンク120とボンデ処理スプレー槽130との間を循環する処理液のFA成分濃度及びTA成分濃度の実際値が、自動中和滴定装置160による分析結果として出力される。なお、自動中和滴定装置160による濃度測定方法の詳細については後述する。
【0074】
次に、ボンデ濃度コントローラ170には、自動中和滴定装置160から15分毎に出力されるFA及びTA成分の濃度値(現在のFA及びTA成分の濃度値)が入力され、上記入力された現在のFA成分及びTA成分の濃度値と、所定の厚さのボンデ皮膜230を形成するために適切なFA成分及びTA成分の濃度値(目標のFA成分及びTA成分の濃度値)とを比較する。そして、この比較により、ボンデ濃度コントローラ170は、現在のFA成分及びTA成分の濃度値が目標のFA成分及びTA成分の濃度値に対して、どの程度の増減を示しているのかを算出する。
【0075】
上記算出した各成分における濃度値の増減が、濃度一定値とみなせる所定の変動範囲を越えている場合には、現在のボンデ循環タンク120内に存在するリン酸塩処理液量、ボンデ処理スプレー槽130内で吹き付けに使用しているリン酸塩処理液量、及びポンプ150で循環途中にあるリン酸塩処理液量を考慮して、現在のFA成分及びTA成分の濃度が目標の濃度値になるためには、どのくらいの補給量が必要となるのかを、TA成分及びFA成分、水、マグネシウム溶液のそれぞれについて、ボンデ濃度コントローラ170により算出する(ステップS305及びステップS306)。
【0076】
次に、上記算出した補給量の補給液を、FA補給液タンク141及びTA補給液タンク142からボンデ循環タンク120内へ投入するために、ボンデ濃度コントローラ170は、上記第1の補給液タンク141と上記ボンデ循環タンク120との間を接続している第1の液補給用管141bに介設されている第1の開閉バルブ141a、及び上記第2の補給液タンク142と上記ボンデ循環タンク120との間を接続している第2の液補給用管142bに介設されている第2の開閉バルブ142aの開放量と開放時間とを設定する(ステップS307)。
【0077】
そして、ボンデ濃度コントローラ170から上記第1の補給液タンク141、及び第2の補給液タンク142へ上記設定に基づくバルブ開放の制御指令が出力されると、上記第1の開閉バルブ141a及び第2の開閉バルブ142aを開動作して、実際の補給液の供給が行われる(ステップS308)。
【0078】
なお、図1に示した亜鉛メッキ鋼板の化成処理装置100は、ボンデ濃度コントローラ170が上記第1の開閉バルブ141a及び第2の開閉バルブ142aの開閉動作を制御するように構成しているが、上記ボンデ濃度コントローラ170とは独立したバルブの開閉制御装置を設けるようにしてもよい。
【0079】
また、本実施の形態では、説明を簡略化するために、FA成分及びTA成分の濃度測定を15分間隔でそれぞれ同様に行い、このFA成分及びTA成分の濃度制御をまとめてオンライン濃度制御として扱ったが、短時間で濃度変化を起こす複数の成分をまとめて同一の時間間隔で濃度測定することに必ずしも限らない。例えば、FA成分の濃度変化が極めて短時間(数分など)で生じるような場合には、FA成分とTA成分の濃度測定は独立した適切な時間間隔で行うように設定することが望ましい。
【0080】
(B)濃度変化が生じ難い成分を含有する補給液の補給量調整
ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液中のマグネシウム成分については濃度変化が生じ難いので、長時間(例えば、約8時間)に1回程度濃度測定を行うようにしている。そして、その測定結果に基づいて試薬を投入し、リン酸塩処理液中のマグネシウム量を一定量に保持するように制御するようにしている。
【0081】
また、リン酸塩処理液中に溶出している亜鉛についても、約8時間に1回の頻度でボンデ循環タンク120よりオペレータが循環溶液を汲み取りオフラインでの濃度測定を行い、亜鉛濃度が一定値となるためのリン酸塩処理液水分量を補正して、第3の補給液(以下、水分補給液と称する)タンク143から計算量の水をボンデ循環タンク120内に補給調整してリン酸塩処理液を希釈するようにしている。
【0082】
このように、マグネシウム、亜鉛、及び蒸発水分量に関しては、上記FA補給液またはTA補給液についてのオンライン濃度制御とは独立した時間間隔での濃度制御を行い、水分補給液タンク143またはMg補給液タンク144のバルブ開閉制御が実行されるように構成している。
【0083】
図3のフローチャートに示す破線領域B内の処理ステップは、水分補給液(水)及びMg補給液を対象とした濃度制御のための処理ステップを示している。
ボンデ処理スプレー槽130内へ亜鉛メッキ鋼板110が搬入されて、亜鉛メッキ鋼板110に対するリン酸塩処理液の吹き付け動作が開始される点については、上述したFA成分及びTA成分の濃度制御の場合と同様である(ステップS300及びステップS301)。
【0084】
図3のフローチャートの破線領域Bに示す濃度制御では、先ず、リン酸塩処理液の吹き付けが所定時間(例えば、8時間)経過したか否かを判断して(ステップS309)、所定時間の経過後にリン酸塩処理液中のマグネシウム及び亜鉛の各々の濃度測定を行う(ステップS310及びステップS311)。なお、上記所定時間が経過していない場合、本ボンデ皮膜形成処理が終了するか否かを判断する(ステップS316)。その結果、終了しないときはステップS302へ戻り、上述した処理を繰り返す。
【0085】
上記マグネシウム及び亜鉛の濃度測定の実施にあたり、本実施の形態では蛍光X線分析等を用いて所定時間(8時間)毎に自動測定を行うこととしているが、人手によって測定を行うように構成してもよい。
【0086】
次に、上記測定によって得られた濃度値を自動または人手によってボンデ濃度コントローラ170に入力する。これにより、FA成分及びTA成分のオンライン濃度制御で説明した場合と同様に、ボンデ循環タンク120等のリン酸塩処理液量に基づき、ボンデ濃度コントローラ170はマグネシウム濃度を一定値にするための試薬量、及び亜鉛濃度を一定値にするための希釈用水量を決定する(ステップS312及びステップS313)。
【0087】
濃度コントローラ170は、上記のように決定した量の補給液をボンデ循環タンク120に投入するように、上記第3の補給液タンク143と上記ボンデ循環タンク120との間を接続している第3の液補給用管143bに介設されている第3の開閉バルブ143a、及び上記第4の補給液タンク144と上記ボンデ循環タンク120との間を接続している第4の液補給用管144bに介設されている第4の開閉バルブ144aを、設定した開度で所定の時間だけ開放する(ステップS314)。この結果、水及びMgの供給が実際に行われることになる(ステップS315)。その後、ステップS316でボンデ皮膜形成処理の終了を判断して、終了しない場合はステップS302へ戻り、上述した処理を繰り返す。
【0088】
なお、本実施の形態では、説明を簡略化するために、マグネシウム及び亜鉛の濃度測定を8時間間隔でそれぞれ同様に行うようにして、このマグネシウム及び亜鉛の濃度制御をまとめて行うようにした。上記濃度測定間隔は8時間ごとに限らず任意な時間に設定することができ、また、長時間経過後に濃度変化を起こす複数の成分をまとめて同一の時間間隔で濃度測定することに必ずしも限らない。例えば、各成分の濃度変化が生じる時間に対応した適当な測定時間間隔を、成分ごとに独立して設定するようにしてもよい。
【0089】
<ボンデ濃度コントローラ170による濃度調整方法>
ここでは、亜鉛メッキ鋼板110に対して皮膜量一定のボンデ皮膜230を連続的に形成することができるようにするため、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液を、所定時間(例えば、15分)毎に採取して特定成分の濃度分析を行い、その分析結果に基づいて所定の補給液タンク141〜144から所定量の補給液の供給を制御するように構成されたボンデ濃度コントローラ170の濃度調整方法について説明する。
【0090】
ボンデ濃度コントローラ170によるリン酸塩処理液濃度の調整方法は、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液を組成する複数の成分物質の物質収支バランスを安定に維持するという考え方に基づいている。以下、この物質収支バランスの制御について、具体的に説明する。
【0091】
上述したように、亜鉛メッキ鋼板110の表面に形成されるボンデ皮膜230の形成量は、ボンデ循環タンク120内に収容されているリン酸塩処理液の液成分濃度に依存し、この液成分濃度の変化に伴ってボンデ皮膜230の形成量が変化する。
【0092】
上記ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液は複数の成分液から組成されているが、各成分液の濃度は、ボンデ循環タンク120内の総液量に対する各成分液の成分量で表される。このため、各成分液の濃度を一定にするには、ボンデ循環タンク120の総液量に対する各成分液の成分量を制御する必要がある。
【0093】
上述したように、ボンデ循環タンク120内の総液量は、ボンデ循環タンク120内に入ってくる液(流入液)の量と、ボンデ循環タンク120から持ち出される液(持ち出し液)の量で決定される。したがって、リン酸塩処理液の各成分の濃度が一定となるように制御することを高精度に、かつ迅速に行うようにするためには、上記流入液と持ち出し液とのバランスが維持される状態で、各成分液の補給調整を行うようにすることが重要である。
そこで以下に、ボンデ循環タンク120への流入液量と持ち出し液量とを考慮したリン酸塩処理液濃度の調整方法の考え方を示す。
【0094】
まず、ボンデ循環タンク120内へ流入される液量には、次の4種類がある。
(i)ボンデ処理スプレー槽130に搬入される亜鉛メッキ鋼板110の表面に形成している前処理工程における前処理液量(q1)。
(ii)リン酸塩処理液中のTA濃度を制御するために、ボンデ循環タンク120内へ補給されるTA補給液量(qta)。
【0095】
(iii)リン酸塩処理液中のMg濃度を制御するために、ボンデ循環タンク120内へ補給されるMg補給液量(qmg)。
(iv)リン酸塩処理液と亜鉛メッキ鋼板110とが反応することでリン酸塩処理液中に
上昇する2価の亜鉛イオン(Zn2+)量を一定値に制御するために、ボンデ循環タンク120内へ補給される希釈補給水量(qw)。
【0096】
なお、TA補給液には遊離酸(FA)も含まれており、TA補給液により遊離酸(FA)も一定の割合で供給される。ただし、遊離酸(FA)は循環液中のスラッジや亜鉛濃度により、一定割合で変化しない。このため、15分に1回の周期的測定により濃度を確認し、不足した量をFA補給液で供給し補正する。よって、FA補給液は非定常に補給され、上記定常補給のバランス計算では無視される。
【0097】
一方、ボンデ循環タンク120から持ち出される液量には、次の3種類がある。
(v)ボンデ循環タンク120への流入液量と持ち出し液量とのバランスを維持するために、ボンデ循環タンク120からオーバーフローしてしまうオーバーフロー量(q0)。
(vi)ボンデ循環タンク120とボンデ処理スプレー槽130内でリン酸塩処理液が繰返し循環される間に、リン酸塩処理液中の水分が蒸発するが、その水分蒸発量(q2)。
(vii)亜鉛メッキ鋼板110の表面にボンデ皮膜230が形成されることによってリ
ン酸塩処理液は消費されていくので、ボンデ処理スプレー槽130からの持ち出し液量(q3)。
【0098】
ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液の濃度を一定にするためのタンク総液量は、上述したボンデ循環タンク120内への流入液量と、上記ボンデ循環タンク120外への持ち出し液量とのバランスが維持された状態である。この関係を式に表すと上述した式(1)のようになる。
【0099】
この場合、リン酸塩処理液中における各q0〜q3、qta、qmg、及びqwの成分量は、それぞれの液量にそれぞれの濃度を積算することで算出される。このことは、ボンデ循環タンク120に補給される成分量と、ボンデ循環タンク120から消費されていく成分量とは同じであって、ボンデ循環タンク120内の物質収支は一定に制御されていることを示している。
【0100】
なお、上式(1)では便宜上リン酸イオン濃度が一定となるよう物質収支バランスを計算しているが、TA補給液には遊離酸(FA)も含まれており、TA補給液により遊離酸(FA)も一定の割合で供給される。ただし、遊離酸(FA)は循環液中のスラッジ、亜鉛濃度により、一定割合で変化しないため、不足した分をFA補給液で供給し補正するようにしている。
【0101】
次に、上述した物質収支バランスによるリン酸塩処理液の濃度調整方法を、実際の操業ラインに適用する場合に、亜鉛メッキ鋼板110の板幅及び鋼板走行速度との関係で補給液量をどのように設定するかについて説明する。これは、上述した4元1次の連立方程式の解であるTA補給液量qta、Mg補給液量qmg、水補給液量qw、オーバーフロー液量q0を求めることである。
【0102】
補給液量を具体的な式で表せば、以下のようになる。
全酸(TA)の補給液量をqta、マグネシウム(Mg)の補給液量をqmgとすると、
qta=k1×W×LS+k2 ………式(5)
qmg=k3×W×LS+k4 ………式(6)
となる。
【0103】
ここで、Wは亜鉛メッキ鋼板110の板幅であり、LSはボンデ処理スプレー槽130内を亜鉛メッキ鋼板110が搬入されているときの鋼板走行速度であり、さらに、k1〜k4は演繹的に求められる所定の定数である。
【0104】
また、上述したように、亜鉛はボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液中にある所定量含有する成分であるが、亜鉛メッキ鋼板110がボンデ処理スプレー槽130内でリン酸塩処理液が吹き付けられていく過程で鋼板表面の亜鉛は化学反応を起こし、リン酸塩処理液中に亜鉛イオン成分が溶出してくる。そのため、リン酸塩処理液中に溶出してくる2価の亜鉛イオン(Zn2+)を一定値に制御するために水分を補給して希釈させる必要がある。
【0105】
この希釈補給水量をはqwとすると、
qw=k5×W×LS+k6―QTA ………式(7)
と表すことができる。
ここで、Wは亜鉛メッキ鋼板110の板幅、LSはボンデ処理スプレー槽130内を亜鉛メッキ鋼板110が搬入されているときの鋼板走行速度、k5及びk6は演繹的に求められる所定の定数である。
【0106】
上式(7)における末尾のマイナス項―QTAは、ボンデ濃度コントローラ170によって求まるTA補給液量を示している。これは、自動中和滴定装置160によってTAイオンの濃度が測定され、TA補給液タンク142から混合溶液であるTA補給液がQTA量分補給されることから、全体の水量バランスをとる必要が生じる。このため、亜鉛イオンZn2+を希釈するための補給水量からQTA量分差し引くためのマイナス量(―QTA)を追加している。
【0107】
ここで、上式(5)〜(7)における亜鉛メッキ鋼板110の板幅Wと鋼板走行速度LSとの代数積(W×LS)は、単位時間当りのボンデ皮膜形成をおこす反応面積である。この反応面積(W×LS)に対する、全酸(TA)、マグネシウム(Mg)、及び希釈水量の消費量の関係を実験的に求めていけば、消費量から逆算して各補給量qTA、qmg、qwを把握できるので、上式(5)〜(7)における定数k1〜k6を演繹的に決定することができる。
【0108】
このため定数k1〜k6を求めておけば、亜鉛メッキ鋼板110の板幅(W)と鋼板走行速度(LS)の値が設定された場合、式(5)〜(7)により、補給するための補給液量qTA、qmg、qwを求めることが可能となる。
【0109】
上述したリン酸塩処理液の濃度調整方法によって、ボンデ濃度コントローラ170がリン酸塩処理液の濃度調整を行った実施例の内容を以下に示す。
板幅(W)=1600mm、板厚=0.8mm、鋼板走行速度(LS)=30mpmの場合で、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液について濃度調整の目標値を以下のように設定した。
TA=9〜13(ポイント)
FA=0.45〜0.7(ポイント)
Mg2+=11〜13(g/L)
Zn2+=0.6〜0.9(g/L)
【0110】
実際のボンデ循環タンク120への流入液量は、
(i)前処理液量q1=0.58L/min (前処理液量=6g/m2片面(測定値))
(ii)TA補給量q5=qTA=0.384L/min(ここで、k1=0.008、k2=0、W=1.6、LS=30mpm)
(iii)Mg補給量q6=qmg=3.36L/min(ここで、k3=0.07、k4=0、W=1.6、LS=30mpm)
(iv)希釈補給水量q7=qw=19.08L/min(ここで、k5=0.31、k6=5、W=1.
6、LS=30mpm、QTA=0.8L/min)
であった。
【0111】
また、実際のボンデ循環タンク120外への持ち出し液量は、
(v)水分蒸発量q2=2.3L/min
(vi)持ち出し液量q3=0.096L/min (持ち出し液量=1g/m2片面(測定値)
)
(vii)オーバーフロー量q4=21.008L/min
であった。
【0112】
上述したボンデ循環タンク120への流入液量、及びボンデ循環タンク120外への持ち出し液量の場合で、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液の各成分濃度は以下のとおりであった。
TA=12(ポイント)
FA=0.5(ポイント)
Mg2+=12(g/L)
Zn2+=0.7(g/L)
【0113】
各補給液の濃度は設定した目標濃度範囲内にあり、このことから、本実施の形態の亜鉛メッキ鋼板の化成処理装置100における物質収支の一定制御に基づくリン酸塩処理液濃度調整の有効性を確認できた。
【0114】
このように本実施の形態によれば、リン酸塩処理液の濃度調整を行うにあたり、第1に、定常補給として、流量バランス式、リン酸イオンバランス式、Znイオンバランス式、及びMgイオンバランス式より4元連立1次方程式を作成して、各濃度を一定とするために必要な補給液量を求めて補給する。
【0115】
第2に、各成分濃度の変化に緩急の差があることを利用して、濃度測定結果に基づいて補給液量の補正を行うようにしている。具体的には、濃度変化が急に生じる成分(FA成分、TA成分)については短時間毎の濃度測定を行い、その都度、上記測定結果に対応するオンラインの濃度制御を行うようにしている。
一方、濃度変化が緩やかに生じる成分(マグネシウム成分、亜鉛成分など)については長時間毎の濃度測定を行いながら上記測定結果に基づく定常的な補給で対応するというような濃度制御を行うようにした。
【0116】
このため、リン酸塩処理液に含有される成分の組成にあわせて、例えば、4つの補助液((i)FA補給液(75%リン酸液)、(ii)TA補給液(リン酸を主とする、硝酸ニッケル、フッ酸、及び微少量のマグネシウム等を含んだ混合溶液)、(iii)水、(iv)マグネシウム溶液)を収容した溶液用タンク141〜144を備えるようにして、
各補給液タンク141〜144から濃度制御に必要となる成分のみを、濃度一定に要する液量だけ補給することができるようになり、ボンデ循環タンク120内のリン酸塩処理液の濃度を高精度に安定して制御することができるようになった。
【0117】
また、ボンデ循環タンク120に収容されたリン酸塩処理液を、ボンデ循環タンク120に入ってくる液とタンクから出ていく持ち出し液に分けて考え、リン酸塩処理液の濃度調整方法は、この流入液量と流出液量の収支バランスが維持された状態で各成分液の補給調整を行うように構成したので、リン酸塩処理液の各成分の濃度を高精度かつ迅速に一定制御することができるようになった。
【0118】
さらに、亜鉛メッキ鋼板110の板幅、及び亜鉛メッキ鋼板110がボンデ処理スプレー槽130に搬入される時の鋼板走行速度に対して、各補給液量を決定するための算出式の係数を実験的に求めておくことにより、実際の操業ラインで、上記物質収支バランスによるリン酸塩処理液の濃度調整方法を有効に適用することができる。
【0119】
【発明の効果】
上述したように、本発明によれば、亜鉛メッキ鋼板にリン酸塩皮膜を形成するための処理液を収容しているボンデ循環タンクに、上記処理液の量を一定に保つためのオーバーフロー装置を備え、かつ、上記処理液の供給配管と戻り配管でボンデ処理スプレー槽に接続され、かつ、少なくともリン酸含有溶液、希釈液、Mg溶液から構成された成分の異なる複数の補給液を補給タンク群から受け入れる構造に構成し、上記処理液の濃度制御を行うにあたっては、予め定められた時間ごとに各成分濃度の測定を繰り返して、上記複数の補給液を濃度測定結果に基づいて補給する処理と、リン酸濃度測定に関して定められた時間よりも長い時間ごとにMg濃度測定、Zn濃度測定を繰り返して、濃度増加が必要なリン酸成分とMg成分および希釈が必要なZn成分に対して濃度制御を行う処理とを併用して濃度制御を行うようにしたので、各成分物質の濃度を高精度に制御することができるようになり、亜鉛メッキ鋼板上に形成するボンデ皮膜量を安定させて高品質のリン酸亜鉛メッキ鋼板を製造することができる。
【0120】
また、本発明の他の特徴によれば、亜鉛メッキ鋼板にリン酸塩皮膜を形成するためのリン酸塩化成処理に使用するリン酸塩処理液を補給するための補給液収容容器を複数個備えるようにしたので、リン酸塩処理液に含有される成分物質の中で、濃度調整に必要な成分物質のみを必要な量だけ補給することが可能となり、リン酸塩処理液の濃度制御を高精度かつ迅速に行うようにすることができる。これにより、亜鉛メッキ鋼板に形成されるリン酸塩の皮膜量を連続的に一定量にすることが可能となる。
【0121】
また、本発明のその他の特徴によれば、リン酸塩処理液を組成する成分中に、短時間で濃度変化を起こす成分が含有されている場合に、上記濃度変化しやすい成分物質のみ、或いは上記濃度変化しやすい成分物質の割合が高い補給液を収容するための補給液収容容器を独立して備えるようにしたので、リン酸塩処理液の濃度変化に大きな影響を与える上記濃度変化しやすい成分のみを迅速に補給しながら、その他の成分は補給しないようにすることが可能となるので、リン酸塩処理液の濃度調整を効果的に行うことができる。
【0122】
また、本発明のその他の特徴によれば、亜鉛メッキ鋼板にリン酸塩皮膜を形成するためのリン酸塩化成処理に必要なリン酸塩処理液の濃度調整を、上記リン酸塩処理液に含有される成分の濃度変化が生じやすい成分の濃度調整と濃度変化が生じにくい成分の濃度調整とに分けて行うようにするとともに、上記それぞれの濃度調整では所定の時間の経過ごとに成分濃度の測定を行って、その測定結果からリン酸塩処理液の濃度を調整するようにしたので、リン酸塩処理液に含有される複数の成分の濃度変化が生じる時間に大きな差異がある場合でも、リン酸塩処理液の濃度を高精度に制御して皮膜形成量を一定量にすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明のリン酸亜鉛メッキ鋼板の製造装置の実施の形態を示し、主要部の構成を示す構成図である。
【図2】亜鉛メッキ鋼板の表面にボンデ皮膜が形成された状態の鋼板の断面を模式的に示した図である。
【図3】亜鉛メッキ鋼板上にボンデ皮膜を形成するための手順を説明するためのフローチャートである。
【図4】従来のリン酸亜鉛メッキ鋼板の製造装置の概略構成を示す構成図である。
【符号の説明】
100 リン酸亜鉛メッキ鋼板の製造装置
110 電気亜鉛メッキ鋼板
120 ボンデ循環タンク
130 ボンデ処理スプレー槽
131 スプレーノズル
132 リン酸塩処理液供給配管
133 戻り配管
141 第1の補給液タンク(FA補給液タンク)
142 第2の補給液タンク(TA補給液タンク)
143 第3の補給液タンク(水分補給液タンク)
144 第4の補給液タンク(マグネシウム補給液タンク)
150 ポンプ
160 自動中和滴定装置
170 ボンデ濃度コントローラ
180 濃度制御装置[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present inventionConcentration control apparatus and method for treatment liquid for forming phosphate filmIn particular, a phosphate film is formed on the metal surface of a galvanized steel sheet used in various fields such as home appliances, building materials, and civil engineering, and a galvanized steel sheet having excellent weldability and paintability. It is suitable for use for manufacturing.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, steel plates have been used as structural members such as home appliances and building materials, and various types of steel plates exist in daily life. Although such a steel plate used in a familiar manner has sufficient strength, it has a defect that rust is likely to occur depending on the environment in which the steel plate is used.
[0003]
Therefore, for example, conventionally, electrogalvanizing (hereinafter referred to as galvanizing) is performed on the surface of the steel sheet to produce a galvanized steel sheet to prevent rust and improve the corrosion resistance of the steel sheet. The galvanizing is corroded. Therefore, if the corrosion of the galvanized sheet can be suppressed as much as possible, the corrosion resistance of the galvanized steel sheet can be further improved.
[0004]
By the way, as a method for suppressing corrosion of galvanizing, there is known a method of subjecting a galvanized steel sheet to a phosphate chemical conversion treatment or a chromate treatment. Among them, a method of applying a phosphate chemical conversion treatment that can easily realize steel plate recycling is mainly used.
[0005]
In particular, it has been found that an excellent corrosion resistance effect is produced by further forming a phosphate film on the surface of a galvanized layer formed on a steel sheet using a phosphating solution containing magnesium ( For example, see
[0006]
Therefore, in recent years, by optimizing the composition and component concentration of the phosphating treatment liquid, an appropriate amount of magnesium ions was present in the treatment liquid, and a predetermined amount of magnesium was contained on the surface of the galvanized steel sheet. A phosphate chemical conversion treatment for forming a phosphate film is performed.
[0007]
FIG. 4 is a configuration diagram showing a schematic configuration of a
[0008]
The
[0009]
Then, the treatment liquid stored in the
[0010]
[Patent Document 1]
JP 2001-152356 A
[0011]
[Problems to be solved by the invention]
However, the conventional
That is, the treatment liquid in the
[0012]
Thereafter, the
[0013]
Therefore, when the galvanized
[0014]
Since the change in the component concentration of the treatment liquid affects the amount of bond film formed on the galvanized
[0015]
Therefore, in the conventional
[0016]
However, as shown in FIG. 4, there is one
[0017]
Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and when forming a bonde film (phosphate film) on a galvanized steel sheet, the film formation amount is continuously constant. The first object is to control the concentration of the treatment liquid with high accuracy.
Further, the second object is to control the concentration of the treatment liquid with high accuracy so that the film formation amount becomes a constant amount even when there is a large difference in the time when the concentration change of the plurality of components contained in the treatment liquid occurs. And
[0018]
[Means for Solving the Problems]
A concentration control device for a processing liquid for forming a phosphate film according to the present invention is a concentration control device for a processing solution for forming a phosphate coating on a traveling galvanized steel sheet, and contains the processing solution. The bonder circulation tank is provided with an overflow device for keeping the amount of the treatment liquid constant, and is connected to the bonder treatment spray tank through the supply pipe and return pipe of the treatment liquid, and at least a phosphoric acid-containing solution and a dilution It is structured to receive a plurality of replenisher liquids composed of liquid and Mg solutions from a replenishment tank group, and when controlling the concentration of the treatment liquid, it is based on the plate width and steel plate speed of the galvanized steel plate. The material balance balance is calculated, the process of determining the amount of the plurality of replenishing liquids and the steady replenishment, and the measurement of the concentration of each component at a predetermined time are repeated. Combined with the process of replenishing the liquid supply based on the concentration measurement result, the predetermined time is set for the Mg concentration measurement and the Zn concentration measurement, rather than the time set for the phosphoric acid concentration measurement. By making the length longer, the concentration control is performed on the phosphoric acid component and the Mg component that need to be increased in concentration and the Zn component that needs to be diluted.
[0019]
The method for controlling the concentration of a treatment liquid for forming a phosphate film according to the present invention is a method for controlling the concentration of a treatment liquid for forming a phosphate film on a traveling galvanized steel sheet, and the amount of the treatment liquid is kept constant. A plurality of different components composed of at least a phosphoric acid-containing solution, a diluting solution, and an Mg solution. When the treatment liquid is accommodated in a bonder circulation tank having a structure for receiving the replenishment liquid from the replenishment tank group and the concentration of the treatment liquid is controlled, the mass balance balance calculation is performed based on the plate width and the steel plate speed of the galvanized steel plate. The process of deciding the amount of the plurality of replenishing liquids for steady replenishment and the measurement of the concentration of each component at a predetermined time are repeated to concentrate the plurality of replenishing liquids. Combined with the process of replenishing based on the fixed result, the predetermined time for the above-mentioned predetermined time is longer than the predetermined time for the phosphoric acid concentration measurement. Thus, the concentration control is performed on the phosphoric acid component, the Mg component, and the Zn component that need to be diluted.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of a concentration control apparatus and method for a phosphate film forming treatment liquid according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
[0022]
FIG. 1 is a configuration diagram showing an embodiment of a
In the present embodiment, a plurality of replenishment liquid storage containers (for example, replenishment liquid tanks) are provided to produce a bonde steel sheet in which a bonde film is formed on a galvanized steel sheet, and the treatment liquid in the bonder circulation tank is provided. When the amount of liquid or component concentration changes, open the valve of only the replenisher tank necessary for adjusting the amount of liquid or component concentration among the above-mentioned plurality of replenisher tanks, and the required amount It is configured to be refilled only to the bonder circulation tank.
[0023]
<Overall configuration of
As shown in FIG. 1, the
[0024]
As described above, the
[0025]
FIG. 2 is a view schematically showing a cross section of the steel sheet in a state where a bondage film is formed on the surface of the galvanized
Specifically, this
[0026]
In the bonder
[0027]
A
[0028]
Further, the phosphating solution sprayed onto the galvanized
[0029]
The first
[0030]
For example, the first replenishing
[0031]
The free acidity (FA) greatly affects the formation density of zinc phosphate crystal nuclei, which is the initial reaction on the surface of the galvanized steel sheet, and the film deposition rate in the reaction process when performing the phosphorylation treatment. It is a component that determines the coating amount. Free acidity (FA) decreases by these reactions, but the amount of change differs depending on the steel sheet surface properties and the concentration of sludge contained in the phosphating solution. The FA replenisher stored in the
[0032]
The
[0033]
The total acidity (TA) is the concentration of primary zinc phosphate (H2PO4-) And free acidity (FA) are added together and used as an index for managing the concentration of primary zinc phosphate, which is a component of phosphate ions in the zinc phosphate coating (Zn3PO4). The TA replenisher stored in the
[0034]
The adjustment of free acidity, total acidity, and acid ratio in the present embodiment is not particularly limited, and the composition and concentration of the phosphating solution are appropriately determined depending on the use of the zinc phosphate-plated steel sheet. Is.
In order to increase the points of total acidity and free acidity, it is possible to increase the acid concentration by increasing the ratio of acids such as phosphoric acid and nitric acid. On the contrary, in order to lower the points of total acidity and free acidity, although not particularly limited, for example, diluting with an aqueous sodium hydroxide solution or water can be mentioned. When using an aqueous sodium hydroxide solution, it is desirable to use a solution diluted to about 0.01 N because zinc phosphate sludge is likely to be generated by a local neutralization reaction.
[0035]
The
The
[0036]
Note that the number of these replenishing liquid tanks is not necessarily limited to four, like the first replenishing
[0037]
In addition, the water stored in the
[0038]
Alternatively, as for the
[0039]
The
[0040]
The
[0041]
Further, the
[0042]
<Overall Operation of
The overall operation of the
[0043]
The operation of the
[0044]
(1) Processing to replenish constantly
Since the phosphating solution is consumed by the formation of the bond film, the phosphating solution in the
[0045]
As shown in FIG. 1, the above-described steady replenishment allows an overflow amount that cannot be accommodated in the
[0046]
Now, the overflow amount from the
[0047]
In order to make the amount of the processing liquid in the
q0 = q1-q2-q3 + qta+ Qmg+ Qw ………… (1)
The above formula (1) will be described in detail in the density adjustment by the
[0048]
Of the parameters of the above equation (1), the calculated liquid volume is the TA replenisher liquid volume qtaMg replenisher volume qmg, Amount of water replenishment liquid qwAnd the overflow liquid amount q0. The inflow liquid amount q1 and the carry-out liquid amount q3 are set based on the plate width (W) of the steel plate and the steel plate traveling speed (LS), and the evaporation amount q2 is appropriately set as a constant.
[0049]
Further, in the steady replenishment, it is necessary that the concentration of phosphoric acid is balanced before and after the steady replenishment, in addition to the flow rate balance formula according to the above formula (1). That is, in order to balance the phosphate ion concentration, (total phosphate ion in the bonder circulation tank)-(phosphate ion consumed in the reaction)-(phosphate ion amount flowing out of the bonder circulation tank due to overflow) ) + (Amount of phosphate ions replenished from TA replenishment solution) − (amount of phosphate ions consumed by sludge formation) = (amount of phosphate ion change per minute time) = 0. In addition, the said view is the same also about Mg amount and Zn amount.
[0050]
Therefore, the phosphoric acid concentration balance equation according to the following equation (2) is established.
The amount of phosphate ions in the
Pt= F1(Q0 × P × Δt, qta× p × Δt, Const) (2)
It is expressed.
[0051]
F in the above formula (2)1Means a predetermined functional expression, and the phosphate ion concentration PtIs a function F consisting of parameters in parentheses1It is expressed by the value of. Here, q0 × P × Δt in parentheses in the above functional formula is the amount of phosphate ions that flow out by overflow in a minute time (Δt). In addition, qtaXpxΔt is the amount of phosphate ions replenished per minute time (Δt) by the TA replenishment solution.
[0052]
The parameter Const is a function formula F1The initial phosphate ion amount in the
[0053]
Similarly, in steady replenishment, the Zn concentration needs to be balanced before and after steady replenishment. Therefore, the Zn concentration balance equation according to the following equation (3) is established.
The amount of Zn in the
Zt= F2(Q0 × Z × Δt, Const) (3)
It is expressed.
[0054]
F in the above formula (3)2Means a predetermined functional expression, Zn concentration ZtIs a function F consisting of parameters in parentheses2It is expressed by the value of.
Here, the q0 × Z × Δt in parentheses in the above functional equation is the amount of Zn flowing out due to overflow in a minute time (Δt).
[0055]
The parameter Const is a function formula F2In the bond
[0056]
Similarly, in the steady replenishment, the Mg concentration needs to be balanced before and after the steady replenishment. Therefore, the Mg concentration balance equation according to the following equation (4) is established.
The amount of Mg in the
Mt= FThree(Q0 × M × Δt, qmg× m × Δt, Const) ............ (4)
It is expressed.
[0057]
F in the above formula (4)ThreeMeans a predetermined functional expression, and Mg concentration MtIs a function F consisting of parameters in parenthesesThreeIt is expressed by the value of.
Here, q0 × M × Δt in parentheses in the above functional formula is the amount of Mg flowing out due to overflow in a minute time (Δt). In addition, qmgXmxΔt is the amount of Mg replenished per minute time (Δt) by the Mg replenishment solution.
[0058]
The parameter Const is a function formula FThreeThe initial amount of Mg in the
[0059]
Next, the TA replenisher volume qtaMg replenisher volume qmg, Amount of water replenishment liquid qwSolving the above-described four balance equations (1) to (4) with the overflow liquid amount q0 as a variable, the following simultaneous equations are obtained as follows.
[0060]
TA replenisher volume qta= A 'ta× W × LS + B 'ta
Mg replenisher volume qmg= A 'mg× W × LS + B 'mg
Water supply qw= A 'w× W × LS + B 'w
Overflow amount q0 = q1-q2-q3 + qta+ Qmg+ Qw
[0061]
Where A 'ta, B 'ta, A 'mg, B 'mg, A 'wAnd B 'wEach represents a constant.
[0062]
In this way, in the steady replenishment in the
[0063]
(2) Processing for replenishment based on concentration measurement every predetermined time
In the above (1), the method for calculating the amount of the replenisher for replenishing constantly has been described. Next, a correction method for further correcting the above-described steady replenishment liquid amount will be described.
[0064]
First, the characteristics of the replenishing liquids stored in the first replenishing
[0065]
In the present embodiment, the components contained in the phosphating liquid stored in the
[0066]
For example, a phosphoric acid solution (hereinafter referred to as an FA solution) that is replenished and adjusted by a 75% phosphoric acid solution (FA replenishing solution) contained in the first
[0067]
Further, a mixed solution (TA replenisher) contained in the
[0068]
On the other hand, the magnesium solution (Mg replenisher) contained in the
[0069]
Therefore, the operation control of the chemical
[0070]
(A) Replenishment amount adjustment of replenisher containing components that tend to change in concentration
As described above, since the FA component and TA component in the treatment liquid are likely to change in concentration, the concentration is measured by the
[0071]
The processing steps in the broken line area A shown in FIG. 3 are processing steps for performing online concentration control for the FA replenishing solution and the TA replenishing solution.
As shown in FIG. 3, first, when the galvanized
[0072]
As shown in the broken line area A of the flowchart of FIG. 3, in the online concentration control, it is monitored whether or not the above-described treatment liquid spraying has elapsed for a predetermined time (for example, 15 minutes) (step S302). When the predetermined time elapses, the
[0073]
By these measurements, the actual values of the FA component concentration and the TA component concentration of the treatment liquid circulating between the
[0074]
Next, the concentration values of FA and TA components (current concentration values of FA and TA components) output every 15 minutes from the
[0075]
When the calculated increase / decrease in the concentration value of each component exceeds a predetermined fluctuation range that can be regarded as a constant concentration value, the amount of phosphate treatment liquid present in the current
[0076]
Next, in order to supply the calculated replenishment amount of replenishment liquid from the FA
[0077]
When a valve opening control command based on the above setting is output from the
[0078]
The galvanized steel sheet chemical
[0079]
Further, in this embodiment, in order to simplify the explanation, the concentration measurement of the FA component and the TA component is similarly performed at intervals of 15 minutes, and the concentration control of the FA component and the TA component is collectively performed as online concentration control. Although handled, it is not necessarily limited to measuring a concentration at the same time interval by collecting a plurality of components that cause a concentration change in a short time. For example, when the concentration change of the FA component occurs in a very short time (several minutes or the like), it is desirable to set the concentration measurement of the FA component and the TA component so as to be performed at appropriate independent time intervals.
[0080]
(B) Replenishment amount adjustment of a replenisher containing components that hardly change in concentration
Since the concentration of the magnesium component in the phosphating solution in the
[0081]
In addition, with regard to zinc eluted in the phosphating solution, the operator draws the circulating solution from the
[0082]
As described above, regarding the amount of magnesium, zinc, and evaporated water, concentration control is performed at time intervals independent of the online concentration control for the FA replenisher or TA replenisher, and the
[0083]
The processing steps in the broken line area B shown in the flowchart of FIG. 3 indicate processing steps for concentration control for the water replenishing solution (water) and the Mg replenishing solution.
Regarding the point where the galvanized
[0084]
In the concentration control shown in the broken line area B of the flowchart of FIG. 3, first, it is determined whether or not the spraying of the phosphate treatment liquid has passed for a predetermined time (for example, 8 hours) (step S309), and the passage of the predetermined time. Later, concentrations of magnesium and zinc in the phosphating solution are measured (steps S310 and S311). If the predetermined time has not elapsed, it is determined whether or not the bond film forming process is finished (step S316). As a result, when it does not end, the process returns to step S302, and the above-described processing is repeated.
[0085]
In carrying out the concentration measurement of magnesium and zinc, in this embodiment, automatic measurement is performed every predetermined time (8 hours) using fluorescent X-ray analysis or the like, but the measurement is performed manually. May be.
[0086]
Next, the density value obtained by the above measurement is input to the
[0087]
The
[0088]
In the present embodiment, in order to simplify the explanation, the concentration measurement of magnesium and zinc is performed in the same manner at intervals of 8 hours, and the concentration control of magnesium and zinc is performed collectively. The concentration measurement interval is not limited to every 8 hours, and can be set to an arbitrary time. In addition, a plurality of components that cause a change in concentration after a long time have elapsed and the concentration measurement is not necessarily performed at the same time interval. . For example, an appropriate measurement time interval corresponding to the time when the concentration change of each component occurs may be set independently for each component.
[0089]
<Density adjustment method using
Here, the phosphating solution in the
[0090]
The method for adjusting the concentration of the phosphating solution by the
[0091]
As described above, the formation amount of the
[0092]
The phosphate treatment liquid in the
[0093]
As described above, the total amount of liquid in the
Therefore, the concept of a method for adjusting the concentration of the phosphating solution in consideration of the amount of liquid flowing into the
[0094]
First, there are the following four types of liquids flowing into the
(I) Pretreatment liquid amount (q1) in the pretreatment step formed on the surface of the galvanized
(Ii) TA replenisher amount (q) replenished into the
[0095]
(Iii) In order to control the Mg concentration in the phosphating solution, the amount of Mg replenishing solution (qmg).
(Iv) The phosphating solution is reacted with the galvanized
Ascending divalent zinc ion (Zn2+) In order to control the amount to a constant value, the amount of diluted makeup water (qw).
[0096]
The TA replenisher also contains free acid (FA), and free acid (FA) is also supplied at a constant rate by the TA replenisher. However, free acid (FA) does not change at a constant rate depending on the sludge and zinc concentration in the circulating fluid. Therefore, the concentration is confirmed by periodic measurement once every 15 minutes, and the deficient amount is supplied with the FA replenisher and corrected. Therefore, the FA replenishing solution is replenished non-steadyly and ignored in the steady replenishment balance calculation.
[0097]
On the other hand, there are the following three types of liquids taken out from the
(V) An overflow amount (q0) that overflows from the
(Vi) While the phosphating liquid is repeatedly circulated in the
(Vii) When the
Since the phosphate treatment liquid is consumed, the amount of liquid taken out from the bonder treatment spray tank 130 (q3).
[0098]
The total amount of the liquid for making the concentration of the phosphating solution in the
[0099]
In this case, q0 to q3, q in the phosphating solutionta, QmgAnd qwThe amount of the component is calculated by adding the respective concentrations to the respective liquid amounts. This means that the amount of components supplied to the
[0100]
In the above formula (1), the balance of mass balance is calculated so that the phosphate ion concentration is constant for convenience. However, the TA replenisher contains free acid (FA), and the TA replenisher contains free acid. (FA) is also supplied at a constant rate. However, since the free acid (FA) does not change at a constant rate depending on the sludge and zinc concentration in the circulating fluid, the shortage is supplied with the FA replenisher and corrected.
[0101]
Next, when the above-described method for adjusting the concentration of the phosphating treatment liquid based on the material balance is applied to an actual operation line, the amount of the replenishing liquid is determined in relation to the plate width of the galvanized
[0102]
The amount of replenisher can be expressed by a specific formula as follows.
The total acid (TA) replenisher volume is qta, The amount of magnesium (Mg) replenisher is qmgThen,
qta= K1× W × LS + k2 ......... Formula (5)
qmg= KThree× W × LS + kFour ......... Formula (6)
It becomes.
[0103]
Here, W is a plate width of the galvanized
[0104]
Further, as described above, zinc is a component contained in a predetermined amount in the phosphate treatment liquid in the
[0105]
The diluted makeup water volume is qwThen,
qw= KFive× W × LS + k6―QTA ......... Formula (7)
It can be expressed as.
Here, W is the plate width of the galvanized
[0106]
The negative term at the end of equation (7)-QTAIndicates the TA replenisher amount determined by the
[0107]
Here, the algebraic product (W × LS) of the plate width W of the galvanized
[0108]
For this reason, the constant k1~ K6If the values of the plate width (W) and the steel plate travel speed (LS) of the galvanized
[0109]
The contents of the example in which the
In the case where the plate width (W) = 1600 mm, the plate thickness = 0.8 mm, and the steel plate traveling speed (LS) = 30 mpm, the target values for concentration adjustment were set as follows for the phosphating solution in the
TA = 9 to 13 (points)
FA = 0.45-0.7 (points)
Mg2+= 11-13 (g / L)
Zn2+= 0.6 to 0.9 (g / L)
[0110]
The actual amount of liquid flowing into the
(I) Pretreatment liquid amount q1 = 0.58 L / min (Pretreatment liquid amount = 6 g / m2Single side (measured value)
(Ii) TA replenishment amount q5 = qTA= 0.384L / min (where k1= 0.008, k2= 0, W = 1.6, LS = 30 mpm)
(Iii) Mg supply amount q6 = qmg= 3.36 L / min (where kThree= 0.07, kFour= 0, W = 1.6, LS = 30 mpm)
(Iv) Amount of diluted makeup water q7 = qw= 19.08 L / min (where kFive= 0.31, k6= 5, W = 1.
6, LS = 30mpm, QTA= 0.8L / min)
Met.
[0111]
The actual amount of liquid taken out of the
(V) Water evaporation q2 = 2.3 L / min
(Vi) carry-out liquid amount q3 = 0.096 L / min (take-out liquid amount = 1 g / m2One side (measured value)
)
(Vii) Overflow q4 = 21.008 L / min
Met.
[0112]
In the case of the amount of liquid flowing into the
TA = 12 (points)
FA = 0.5 (points)
Mg2+= 12 (g / L)
Zn2+= 0.7 (g / L)
[0113]
The concentration of each replenisher is within the set target concentration range. From this, the effectiveness of the phosphate treatment solution concentration adjustment based on the constant control of the material balance in the galvanized steel sheet chemical
[0114]
As described above, according to the present embodiment, when adjusting the concentration of the phosphating solution, first, as a steady replenishment, a flow balance type, a phosphate ion balance type, a Zn ion balance type, and an Mg ion balance A quaternary simultaneous linear equation is created from the equation, and the amount of replenisher necessary to keep each concentration constant is determined and replenished.
[0115]
Secondly, the amount of replenishment liquid is corrected based on the concentration measurement result by utilizing the fact that there is a gradual difference in the change in the concentration of each component. Specifically, for components (FA component, TA component) in which the concentration change suddenly occurs, concentration measurement is performed every short time, and on-line concentration control corresponding to the measurement result is performed each time.
On the other hand, with regard to components (magnesium component, zinc component, etc.) in which the concentration change occurs slowly, concentration control is performed such that the concentration is measured every hour for a long time, and is constantly replenished based on the above measurement results. .
[0116]
For this reason, in accordance with the composition of the components contained in the phosphate treatment liquid, for example, four auxiliary liquids ((i) FA replenisher (75% phosphoric acid), (ii) TA replenisher (phosphoric acid) Mainly, a mixed solution containing nickel nitrate, hydrofluoric acid, and a small amount of magnesium), (iii) water, (iv) magnesium solution) containing
Only the components necessary for concentration control can be replenished from each of the replenishing
[0117]
In addition, the phosphating solution stored in the
[0118]
Further, the coefficient of the calculation formula for determining each replenisher amount is experimentally determined with respect to the plate width of the galvanized
[0119]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, the overflow device for keeping the amount of the treatment liquid constant in the bonder circulation tank that contains the treatment liquid for forming the phosphate film on the galvanized steel sheet. A plurality of replenisher tanks that are connected to the bonder spray tank by the treatment liquid supply pipe and the return pipe, and that are composed of at least a phosphoric acid-containing solution, a diluting liquid, and an Mg solution. In order to control the concentration of the above processing liquid,Repeat the measurement of each component concentration every predetermined time, replenish the plurality of replenishers based on the concentration measurement results, and Mg concentration every time longer than the time determined for the phosphoric acid concentration measurement Measurement and Zn concentration measurement are repeated, and the concentration control is performed on the phosphoric acid component that needs to be increased in concentration, the Mg component, and the Zn component that needs to be diluted.Is used together to control the concentration of each component substance with high accuracy, and the amount of bond film formed on the galvanized steel sheet can be stabilized and high-quality phosphorus can be controlled. An acid zinc-plated steel sheet can be manufactured.
[0120]
According to another aspect of the present invention, a plurality of replenishing solution storage containers for replenishing a phosphate treatment solution used for a phosphate chemical treatment for forming a phosphate film on a galvanized steel sheet are provided. Since it is provided, it becomes possible to replenish only the necessary amount of the component substance necessary for concentration adjustment among the component substances contained in the phosphate treatment solution, and control the concentration of the phosphate treatment solution. It can be performed with high accuracy and speed. Thereby, it becomes possible to make the amount of the phosphate film formed on the galvanized steel sheet continuously constant.
[0121]
Further, according to another feature of the present invention, when the component constituting the phosphating solution contains a component that causes a concentration change in a short time, only the component substance that easily changes the concentration, or Since a replenisher container for containing a replenisher solution containing a high proportion of component substances that tend to change in concentration is provided independently, the concentration change that greatly affects the concentration change of the phosphating solution is likely to occur. Since it is possible to quickly replenish only the components and not replenish other components, it is possible to effectively adjust the concentration of the phosphating solution.
[0122]
According to another feature of the present invention, the phosphate treatment solution can be adjusted in the concentration of the phosphate treatment solution necessary for the phosphate chemical conversion treatment for forming a phosphate film on the galvanized steel sheet. The concentration adjustment of the component that is likely to cause a concentration change of the contained component is performed separately from the concentration adjustment of the component that is less likely to cause the concentration change. Since the measurement was performed and the concentration of the phosphating solution was adjusted from the measurement result, even when there was a large difference in the time at which the concentration changes of multiple components contained in the phosphating solution occurred, The film formation amount can be made constant by controlling the concentration of the phosphating solution with high accuracy.
[Brief description of the drawings]
BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a configuration diagram showing an embodiment of an apparatus for manufacturing a zinc phosphate-plated steel sheet according to the present invention and showing a configuration of a main part.
FIG. 2 is a view schematically showing a cross section of a steel sheet in which a bond film is formed on the surface of a galvanized steel sheet.
FIG. 3 is a flowchart for explaining a procedure for forming a bondage film on a galvanized steel sheet.
FIG. 4 is a configuration diagram showing a schematic configuration of a conventional apparatus for producing a zinc phosphate plated steel sheet.
[Explanation of symbols]
100 Manufacturing equipment for galvanized steel sheet
110 Electrogalvanized steel sheet
120 Bonde circulation tank
130 Bonde treatment spray tank
131 spray nozzle
132 Phosphate treatment liquid supply piping
133 Return piping
141 First replenisher tank (FA replenisher tank)
142 Second supply tank (TA supply tank)
143 Third replenisher tank (moisture replenisher tank)
144 Fourth supply liquid tank (magnesium supply liquid tank)
150 pump
160 Automatic neutralization titrator
170 Bonde concentration controller
180 Concentration controller
Claims (4)
上記処理液を収容しているボンデ循環タンクは、上記処理液の量を一定に保つためのオーバーフロー装置を備え、かつ、上記処理液の供給配管と戻り配管でボンデ処理スプレー槽に接続され、かつ、少なくともリン酸含有溶液、希釈液、Mg溶液から構成された成分の異なる複数の補給液を補給タンク群から受け入れる構造になっており、
上記処理液の濃度制御を行うにあたっては、上記亜鉛メッキ鋼板の板幅と鋼板速度に基づいて物質収支バランス計算を行い、上記複数の補給液の量を決めて定常補給する処理、および、予め定められた時間ごとに各成分濃度の測定を繰り返して、上記複数の補給液を濃度測定結果に基づいて補給する処理とを併用し、
上記予め定められた時間については、リン酸濃度測定に関して定められた時間よりも、Mg濃度測定、Zn濃度測定に関して定められた時間のほうを長くすることによって、濃度増加が必要なリン酸成分とMg成分および希釈が必要なZn成分に対して濃度制御を行うことを特徴とするリン酸塩皮膜形成用処理液の濃度制御装置。A treatment liquid concentration control device for forming a phosphate film on a traveling galvanized steel sheet,
A bonder circulation tank containing the processing liquid is provided with an overflow device for keeping the amount of the processing liquid constant, and is connected to a bonder processing spray tank by a supply pipe and a return pipe for the processing liquid, and , At least a plurality of replenishing liquids having different components composed of a phosphoric acid-containing solution, a diluting liquid, and an Mg solution,
In controlling the concentration of the treatment liquid, the material balance balance calculation is performed based on the plate width and the steel plate speed of the galvanized steel sheet, the process of determining the amount of the plurality of replenishing liquids , and the steady replenishment , Repeatedly measure the concentration of each component at a given time, in combination with the process of replenishing the plurality of replenishers based on the concentration measurement results ,
Regarding the predetermined time, the phosphoric acid component that needs to be increased in concentration by making the time determined for the Mg concentration measurement and the Zn concentration measurement longer than the time determined for the phosphoric acid concentration measurement. A concentration control apparatus for a processing solution for forming a phosphate film, wherein concentration control is performed on a Mg component and a Zn component that needs to be diluted.
上記処理液の量を一定に保つためのオーバーフロー装置を備え、かつ、上記処理液の供給配管と戻り配管でボンデ処理スプレー槽に接続され、かつ、少なくともリン酸含有溶液、希釈液、Mg溶液から構成された成分の異なる複数の補給液を補給タンク群から受け入れる構造を有するボンデ循環タンクに上記処理液を収容し、
上記処理液の濃度制御を行うにあたっては、上記亜鉛メッキ鋼板の板幅と鋼板速度に基づいて物質収支バランス計算を行い、上記複数の補給液の量を決めて定常補給する処理、および、予め定められた時間ごとに各成分濃度の測定を繰り返して、上記複数の補給液を濃度測定結果に基づいて補給する処理とを併用し、
上記予め定められた時間については、リン酸濃度測定に関して定められた時間よりも、Mg濃度測定、Zn濃度測定に関して定められた時間のほうを長くすることによって、濃度増加が必要なリン酸成分とMg成分および希釈が必要なZn成分に対して濃度制御を行うことを特徴とするリン酸塩皮膜形成用処理液の濃度制御方法。 A method for controlling the concentration of a treatment liquid for forming a phosphate film on a traveling galvanized steel sheet,
An overflow device for keeping the amount of the treatment liquid constant is provided, and is connected to a bonder treatment spray tank by a supply pipe and a return pipe of the treatment liquid, and at least from a phosphoric acid-containing solution, a diluting solution, and an Mg solution The treatment liquid is housed in a bonder circulation tank having a structure for receiving a plurality of replenishing liquids having different components from a replenishing tank group,
In controlling the concentration of the treatment liquid, the material balance balance calculation is performed based on the plate width and the steel plate speed of the galvanized steel sheet, the process of determining the amount of the plurality of replenishing liquids , and the steady replenishment , Repeatedly measure the concentration of each component at a given time, in combination with the process of replenishing the plurality of replenishers based on the concentration measurement results ,
Regarding the predetermined time, the phosphoric acid component that needs to be increased in concentration by making the time determined for the Mg concentration measurement and the Zn concentration measurement longer than the time determined for the phosphoric acid concentration measurement. A method for controlling the concentration of a processing solution for forming a phosphate film, characterized in that the concentration is controlled with respect to a Mg component and a Zn component that needs to be diluted.
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