JP3871440B2 - Concentrated agglomeration reactor - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、汚泥や廃水中から懸濁物質等を濃縮・分離するために用いる凝集反応装置に係わり、特に凝集反応と凝集生成物の濃縮・分離を同時に行うことが可能な濃縮型凝集反応装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
汚泥や廃水中から懸濁物質等を分離するために、先ず凝集法により廃水中から懸濁物質等を凝集し、凝集したペレットを固液分離して分離する場合、凝集装置と固液分離装置を離して設けると、凝集装置から凝集ペレットを固液分離装置へ移送する間にペレットが壊れるおそれがあるので、固液分離装置を内蔵した形式の濃縮型凝集反応装置を使用するのが良い。通常、前記濃縮型凝集反応装置には濃縮分離のために通常スクリーンの形状をしたスリット型の固液分離装置が設けられている。
従来、濃縮型凝集反応装置を用いて汚泥や廃水中の懸濁物質等を凝集し、凝集したペレットを濃縮・分離する場合、前記装置の反応槽内で凝集した凝集ペレットは粒径が2〜10mm程度に成長する。このような凝集ペレットになったものを含んだ被処理液は、反応槽内の濃縮用スクリーンのスリットを通過させることにより分離水の一部は系外に排出され、凝集ペレットを含む懸濁液(被処理液)は濃縮される。
【0003】
典型的な濃縮型凝集反応装置を概念的に示した縦断面図を図5に示す。図5を用いて濃縮型凝集反応装置による被処理液の処理を以下に説明する。
図5において、濃縮型凝集反応装置7の形状は縦型円筒状で、反応装置7の下部側面に汚泥供給管8と、ポリマ−供給管9が、また上面側面に濃縮汚泥流出管10、中段側面に分離水流出管11がそれぞれ接続されている。反応装置7上部には駆動装置13があり、この駆動装置13は反応装置7の凝集反応槽12内を撹拌するためのシャフト16につけた撹拌羽根14とスクレ−パ18を回転させる。分離水を分離するスリットを持つスクリ−ン19は、図4として示すようにリング型のウエッジワイヤ−2を水平にしてそれを垂直方向に例えば1mm間隔で重ね、これらを垂直方向に渡したサポ−トバ−4により固定した構造のものである。この構造については後で詳しく述べる。
【0004】
槽12内の中央部にはスクリ−ン19表面の上向流速を高めるためのドラフトチュ−ブ17がある。被処理液である汚泥は撹拌羽根14で撹拌され、ドラフトチュ−ブ17でスクリ−ン19位置まで持ち上げられる間に、液中の懸濁物質等は凝集し、凝集したペレットはスクリ−ン19のスリットで固液分離され、スクリ−ン19を通った分離水は外に出るので、槽12内の懸濁物濃度は上昇し、濃縮された汚泥(凝集ペレットを含む)は濃縮汚泥流出管10から系外に排出され、前記分離水は分離水流出管11から系外に排出される。分離水は自然流下し、その流量制御はテレスコ−プ弁15で行うようになっている。
【0005】
以上説明したように、凝集ペレットを含む凝集生成物(以下「凝集ペレット」という)は、通常は装置内に配置された撹拌機等による水流で撹拌されながら槽内を数分間滞留した後に、前記した濃縮汚泥のように凝集濃縮液として次工程に移送される。しかし、凝集反応槽内の凝集ペレットが反応槽内を滞留している際にスクリ−ンの分離スリットに付着、堆積して、分離液の流出が妨げられると、スリットの有効分離面積が減少し、濃縮効率が低下する。そのため、通常はスリット面上のクロスフロ−流速を大きくしたり、スリット面付近にスクレ−パやブラシを用いたりして凝集ペレットの付着、堆積を防いでいる。これらのスリット目詰まり防止機構は、装置構造の簡略のために新たな駆動装置を設けずに効果を得るのが望ましいので、槽内の撹拌機の駆動力を利用した簡単な構造である場合が多い。
【0006】
しかし、これらの簡単な目詰まり防止機構は、凝集生成物の性状によって大きくその効果が異なる。具体的には凝集ペレットと分離水の粘性、凝集ペレットの粒径及びせん断強度等が異なると、凝集生成物のスリット面への付着、及びスリット目の目詰まりの度合いが異なり、その防止機構が機能する場合とそうでない場合が生じる。例えば、下水処理場や活性汚泥処理施設等で発生する汚泥等のように凝集ペレットの粒径、剪断力がともに比較的大きい場合は従来のスリット目詰まり防止機構で十分対応できるが、特殊な物質を扱う工場の廃液等では非常に粒径が小さく、その凝集ペレットの剪断力が極端に小さい場合があり、凝集ペレットの一部が壊れてスリットを目詰まりさせる場合がある。そのためクロスフロ−水流やスクレ−パによる目詰まり防止機構では効果が不十分となる場合がある。すなわち、工場の廃液等の分離用スリットの目詰まりを完全に防止するような簡単な構造の濃縮型凝集反応装置は極めて少なかったといえる。
【0007】
従来の濃縮型凝集反応装置の凝集反応槽内で使用されているスクリ−ン型固液分離装置のスクリ−ンの1例を図4に示す。図4に示すスクリ−ン19は、リング型のウエッジワイヤ−2を水平にしてそれを垂直方向に1mm間隔で重ね、これらを垂直方向に渡したサポ−トバ−4により固定した構造のものであって、ウエッジワイヤ−2の間にスリットが形成されている。このようなスクリ−ン19で凝集ペレットを含む凝集生成物を固液分離している際にはスクリ−ン19の分離用スリットに付着、堆積し、分離液の流出が妨げられるようになる。このようなスクリ−ン19におけるスリットの目詰まりを凝集反応装置の撹拌機の駆動力を利用して簡単、かつ効果的に防止するために、スクリ−ン19の内側に配置したブラシ5を設置する技術が提案されていた。しかしながら、ブラシの毛6の尖端とスクリ−ン19のサポ−トバ−4との間に間隙を設けると目詰まりを完全に防止できない場合が多い。しかしまた、ブラシの毛6の尖端がスリット目を貫通するようにした場合は、長時間の運転によりブラシの毛6が曲がったまま戻らなくなり、スリット3を構成するウェッジワイヤ2相互の隙間部分に目詰まりした凝集生成物をブラシの毛6で掻き出すことができなくなるという問題点があった。
【0008】
さらに、前記のようにスクリ−ン19の内側に汚泥を供給し(被処理物が入る方を「一次側」という)、この側にブラシを設ける方式、いわゆる内がき式で処理する場合には、スクリ−ン19の外側の分離水側(この方を「二次側」という)にスカムがたまるという問題がある。これについては、分離水側に断面がL型のスクレーパを配置して回転させることにより防ぐことができるが、この場合逆に一次側にべっとりとつくポリマーや汚泥を取ることはできないという問題がある。このスクレーパを回転した場合には、その進行方向においては水位が高く、後方においては水位が低くなるという現象も生じる。このように、スクリ−ン19の一次側或いは二次側にブラシ又はスクレーパを設けたとしても、スクリ−ン19のスリットの目詰まりを十分に防ぐことができなかった。
【0009】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、従来技術の前記問題点を解決し、凝集反応用の撹拌機以外の駆動装置を用いず、簡単な構造で、分離用スリットの目詰まりを完全に防止する機構を組み入れ、連続して安定した濃縮効率を維持することを可能にした濃縮型凝集反応装置を提供することを課題とする。
【0010】
【課題を解決するための手段】
本発明は、以下の手段によって、前記の課題を解決した。
(1)被処理液の凝集・濃縮を単一の装置で行うことを可能にした、濃縮用スクリ−ンを配置した濃縮型凝集反応装置において、前記濃縮用スクリ−ンの形状を円筒型とし、前記濃縮用スクリ−ンのスリット目の方向を水平方向とし、槽内混合用撹拌機のシャフトに前記濃縮用スクリ−ンがもつスリットの1次側と2次側の両側近傍に沿って回転するスクレ−パをそれぞれスリット目に目詰まりする凝集生成物を除去する位置に配設して、前記濃縮用スクリ−ンに対して相対的に回転し、2次側スクレ−パはそれが通過する際に前記スクレ−パ近傍の分離水をスリット2次側面に押しつけることにより、分離水はスリット面を逆流しスリット目に詰まった凝集生成物を1次側に押し戻し、スリット面1次側に付着していた凝集生成物はスリット表面から浮き上がらせて凝集生成物を除去する機構とすることを特徴とする濃縮型凝集反応装置。
(2)前記スクレ−パが、1次側スクレ−パがゴム系ライニングを施した厚さ10mm未満の平板の一辺をヒンジで固定し対辺がフリ−に動く形状であってスリットの1次側に接触しながら回転するスクレ−パであり、2次側のスクレ−パが平板バ−またはアングルバ−に所定の傾きをつけた形状であって、スリット面から所定の間隔を設けて配設されて回転し、その回転により2次側の分離水が該スクレ−パによりスリット2次側から逆流するように作用を与える前記(1)記載の濃縮型凝集反応装置。
【0011】
(3)前記の1次側スクレ−パの鉛直方向の長さが、前記スクリーンにおける最上端のスリットから槽内ドラフトチュ−ブ上端近傍までである前記(1)または(2)記載の濃縮型凝集反応装置。
(4)前記1次側スクレ−パが、2次側スクレ−パに対して相対的に該スクレ−パの円運動の進行方向に対して10〜300mm後方に位置するように設置されている前記(1)〜(3)のいずれか1項記載の濃縮型凝集反応装置。
【0012】
【発明の実施の形態】
本発明をより具体的に説明すると、上記課題を解決するために、本発明では、濃縮型凝集反応装置においてウェッジワイヤ−をリング形にして数ミリ間隔で重ね、これらを垂直方向に渡したサポートバーで固定することにより円筒型の濃縮用スクリーンを形成し、各ウェッジワイヤ−の間とサポートバーでスリットを形成させ、スリット目詰まり防止機構としては、槽内撹拌機と連結し、スリットの一次側表面上をスリットと接触しながら円運動するゴムライニングを施したスクレ−パとスリットの2次側表面近傍をスリットと所定の間隔をおいて所定の傾きをもって円運動するスクレ−パを組み合わせた二重スクレ−パを用いる方法を採用するものである(図1、図2参照)。
【0013】
前記スリット目詰まり防止機構に関して図面により詳細に説明する。図1および2に示すように、前記二重スクレ−パはスリット面の1次側と2次側の別々のスクレ−パ20、21が接合した形をしている。槽内で濃縮した凝集生成物の一部はスリット1次側で目詰まりを起こしそうになった場合に、前記二重スクレ−パの2次側スクレ−パ21は1次側スクレ−パ20よりも円運動の進行方向に向かって先行して円運動しており、2次側スクレ−パ21が通過する際に前記スクレ−パ近傍の分離水をスリット2次側面に押しつける。その結果、一瞬分離水はスリット面を逆流しスリット目に詰まった凝集生成物を1次側に押し戻し、スリット面1次側に付着していた凝集生成物はスリット表面から槽中心部方向に向かって一瞬浮き上がる。前記スクレ−パの傾き及び該スクレ−パとスリット2次側表面との間隙は、この一瞬の逆流効果を高くするように設定する。凝集生成物が一瞬浮き上がった直後に所定の間隔をおいて追走してくる1次側スクレ−パ20は、ゴムライニング22の面でスリット1次側と物理的に接触しているために、前記凝集生成物を完全にスリット1次側表面から剥離させることができる。
【0014】
一次側スクレ−パ20は、図に示すように一方の辺がヒンジ23により固定されており、対辺がフリ−になっている。前記スクレ−パ20は濃縮槽内を円運動しているために、スクレ−パ20自体の遠心力と槽内の濃縮汚泥により加わるモ−メントによってスリット面に常に押さえつけられている。前記スクレ−パ20は、円運動により濃縮汚泥から受ける抵抗を小さくするために、厚みを10mm未満にすることが望ましい。前記スクレ−パ20の先端部分は、テ−パ−状にカットしてあり抵抗を小さくしている。槽内にドラフトチュ−ブ17がある場合は、前記スクレ−パ20の鉛直方向の長さは、最上端のスリットからドラフトチュ−ブ17上端付近まででとするのがよい。これはドラフトチュ−ブ17があることにより、最上端のスリットからドラフトチュ−ブ17までは上昇流が小さいので、この範囲でスリットが詰まりやすい。ドラフトチュ−ブ17上端から下端にかけては上向流が大きく、スクレーパ20がなくてもスリットの目詰まりは小さい。前記スクレ−パ20のゴムライニング22は、耐磨耗性に優れた素材を用いることが望ましい。前記2重スクレ−パを目詰まり防止機構として採用することで凝集生成物は連続的にスリット面から取り除かれ、スリット前後のろ過抵抗の増大を抑制することが可能になるため、濃縮型凝集反応装置の運転が連続的かつ安定的に行える。
【0015】
次に、本発明の概念を取り入れた濃縮型凝集反応装置の好ましい一態様について詳細に説明する。なお、図1および図2においては、図4および5で示した部分と同一部分は同一符号を用いて示す。
図1は濃縮型凝集反応装置を概念的に示した縦断面図である。反応装置7の形状は縦型円筒状で、中段側面に濃縮汚泥流出管10、中段側面に分離水流出管11、下部側面に汚泥供給管8と、ポリマ−供給管9がそれぞれ接続されている。槽内中央部にはスクリ−ン19表面の上向流速を高めるためのドラフトチュ−ブ17がある。分離水は自然流下しその流量制御はテレスコ−プ弁15で行うようになっている。槽上部には駆動装置13があり、この駆動装置13は槽内を撹拌するための撹拌羽根14とスリットの1次側、2次側の両面に存在する二重スクレ−パ18を回転させる。分離水を分離するスクリ−ン1はリング型のウェッジワイヤ−2を水平にしてそれを垂直方向に1mm間隔で重ねてある。各ウェッジワイヤ−2は垂直方向のサポ−トバ−4で固定されている。
【0016】
1次側スクレ−パ20は全体厚さ9mmで耐摩耗性に優れた特殊ゴム系ライニングを施してある。該スクレ−パ20の鉛直方向の長さはドラフトチュ−ブ17の上端と同じ高さまでとした。2次側スクレ−パ21はステンレス製のアングルを角部を槽中心に向くようにして、スリット面と35mmの間隔をおいて配置した。前記1次側スクレ−パ20のスリットとの接触部の詳細は図3に示す。
【0017】
【実施例】
以下に、本発明の理解を深めるために具体的実施例を示すが、本発明は以下に示す具体的実施例によって限定されないことはいうまでもない。
実施例1
前記図1について説明した構成を有する本発明の濃縮型凝集反応装置の容量500リットルのものを用いて試験を行った。
対象汚泥は、Y食品工場の特殊排水SS濃度;90〜20.0g/リットルのものを使用した。前記汚泥は槽内で高分子凝集ポリマ−により凝集させて凝集ペレットを形成させた。このY食品工場の排水は通常の排水処理プラントから発生する活性汚泥等と比較して凝集ペレットの粒子が非常に細かく、粒径は3〜4mm程度であった。ポリマ−の汚泥中対TS当たりの添加率は0.9%(wt)とした。流入汚泥量は平均9m3 /時間とし、分離水はその半分の5m3 /時間とした。以上の条件で24時間連続運転を約2ケ月にわたり行った。処理結果を第1表に示す。
【0018】
【表1】
【0019】
実施例の処理成績の平均値は、処理速度;9.0m3 /時間、分離水SS濃度;224mg、濃縮汚泥度;32.9g/リットルで、60日以上の連続運転が可能であった。処理水SS濃度の平均値が数百mg/リットル以下である点から濃縮分離が非常に良好に行われているといえる。
【0020】
【発明の効果】
本発明の濃縮型凝集反応装置においては、凝集反応用の撹拌機以外の駆動装置を用いず、簡単な構造のもので、分離用スリットの凝集ペレットによる目詰まりが起きにくく、濃縮・分離の効率が良いとともに、1次側スクレ−パの摩耗が少なく、長時間連続して安定した濃縮効率を維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の濃縮型凝集反応装置の概念縦断面図である。
【図2】図1の濃縮型凝集反応装置の要部概念平面図である。
【図3】(a)は本発明の1次側スクレ−パのフリ−辺の正面図であり、(b)はその線A−Aについての水平断面図である。
【図4】従来の典型的なスクリ−ンの概略図である。
【図5】従来の濃縮型凝集反応装置の概念図である。
【符号の説明】
1 スクリ−ン
2 ウェッジワイヤ−
3 スリット
4 サポ−トバ−
5 ブラシ
6 ブラシの毛
7 濃縮型凝集反応装置
8 汚泥供給管
9 ポリマ−供給管
10 濃縮汚泥流出管
11 分離水流出管
12 凝集反応槽
13 駆動装置
14 撹拌羽根
15 テレスコ−プ弁
16 シャフト
17 ドラフトチュ−ブ
18 二重スクレ−パ
19 スクリ−ン
20 1次側スクレ−パ
21 2次側スクレ−パ
22 ゴムライニング
23 ヒンジ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an agglomeration reaction apparatus used for concentrating / separating suspended substances from sludge and wastewater, and in particular, a concentration type agglomeration reaction apparatus capable of simultaneously performing an agglomeration reaction and an agglomerated product concentration / separation. It is about.
[0002]
[Prior art]
In order to separate suspended substances from sludge and wastewater, first, the suspended substances etc. are agglomerated from the wastewater by the coagulation method, and the aggregated pellets are separated by solid-liquid separation. If they are provided apart from each other, the pellets may be broken while the aggregated pellets are transferred from the aggregator to the solid-liquid separator. Therefore, it is preferable to use a concentrated agglomeration reactor of the type incorporating the solid-liquid separator. Usually, the concentration type agglomeration reaction apparatus is provided with a slit-type solid-liquid separation device usually in the shape of a screen for concentration separation.
Conventionally, when agglomerating pellets aggregated in a reaction tank of the apparatus when agglomerated pellets are aggregated and separated in a reaction tank of the apparatus by agglomerating sludge or suspended solids in waste water using a concentration type agglomeration reactor, Grows to about 10 mm. The liquid to be treated containing such agglomerated pellets passes through the slit of the screen for concentration in the reaction tank, so that part of the separated water is discharged out of the system, and the suspension contains the agglomerated pellets. (Processed liquid) is concentrated.
[0003]
FIG. 5 is a longitudinal sectional view conceptually showing a typical concentration type agglomeration reaction apparatus. The processing of the liquid to be processed by the concentration type agglomeration reaction apparatus will be described below with reference to FIG.
In FIG. 5, the concentrated agglomeration reactor 7 has a vertical cylindrical shape, a sludge supply pipe 8 and a
[0004]
There is a
[0005]
As described above, the agglomerated product containing the agglomerated pellets (hereinafter referred to as “aggregated pellets”) usually stays in the tank for several minutes while being stirred with a water flow by a stirrer or the like disposed in the apparatus, Like the concentrated sludge, it is transferred to the next step as a coagulated concentrate. However, if the agglomerated pellets in the agglomeration reaction tank stay in the reaction vessel and adhere to and accumulate on the screen separation slit, preventing the separation liquid from flowing out, the effective separation area of the slit will decrease. Concentration efficiency decreases. For this reason, usually, the cross flow velocity on the slit surface is increased or a scraper or a brush is used in the vicinity of the slit surface to prevent adhesion and accumulation of the agglomerated pellets. Since these slit clogging prevention mechanisms are desirable to obtain an effect without providing a new driving device for the simplification of the device structure, there may be a simple structure using the driving force of the stirrer in the tank. Many.
[0006]
However, the effects of these simple clogging prevention mechanisms vary greatly depending on the properties of the aggregated product. Specifically, when the viscosity of the agglomerated pellets and the separated water, the particle size and shear strength of the agglomerated pellets are different, the degree of adhesion of the agglomerated product to the slit surface and clogging of the slits differs, and the prevention mechanism is different. There are cases where it works and cases where it does not. For example, when the particle size and shearing force of the agglomerated pellets are both relatively large, such as sludge generated at a sewage treatment plant or activated sludge treatment facility, the conventional slit clogging prevention mechanism is sufficient, The waste liquids of factories that handle the material have a very small particle size, and the shear force of the aggregated pellets may be extremely small, and some of the aggregated pellets may break and clog the slits. Therefore, a clogging prevention mechanism using a crossflow water flow or a scraper may be insufficient in effect. That is, it can be said that there were very few concentrated agglomeration reactors having a simple structure that completely prevented clogging of the separation slits such as factory waste liquid.
[0007]
FIG. 4 shows an example of the screen of the screen type solid-liquid separation apparatus used in the aggregation reaction tank of the conventional concentration type aggregation reaction apparatus. The screen 19 shown in FIG. 4 has a structure in which a ring-shaped wedge wire-2 is horizontally leveled and overlapped at an interval of 1 mm in the vertical direction and fixed by a
[0008]
Further, as described above, when sludge is supplied to the inside of the screen 19 (the one where the workpiece enters is referred to as “primary side”), and a brush is provided on this side, in the case of processing by the so-called inner stroke method There is a problem that scum accumulates on the separated water side outside the screen 19 (this is called “secondary side”). This can be prevented by arranging and rotating a scraper having an L-shaped cross section on the separated water side, but in this case, there is a problem that it is not possible to remove polymer or sludge that is sticky on the primary side. . When this scraper is rotated, a phenomenon occurs in which the water level is high in the traveling direction and the water level is low in the rear. Thus, even if the brush 19 or the scraper is provided on the primary side or the secondary side of the screen 19, clogging of the slit of the screen 19 cannot be prevented sufficiently.
[0009]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention solves the above-mentioned problems of the prior art, incorporates a mechanism that completely prevents clogging of the separation slit with a simple structure without using a drive device other than a stirrer for agglomeration reaction. It is an object of the present invention to provide a concentration type agglomeration reaction apparatus that makes it possible to maintain stable concentration efficiency.
[0010]
[Means for Solving the Problems]
The present invention has solved the above problems by the following means.
(1) In a concentration type agglomeration reaction apparatus in which a concentration screen is arranged that enables the liquid to be treated to be aggregated and concentrated in a single device, the shape of the concentration screen is cylindrical. , The direction of the slits of the concentration screen is horizontal, and the shaft of the mixer for mixing in the tank rotates along the vicinity of both the primary and secondary sides of the slit of the concentration screen. by arranging path into position for removing the aggregate product to be clogged in the slit eyes respectively, the concentration for subscription - - rotated relative to emissions, secondary Sucre - pa it passes Sucre to When the separation water is pressed against the secondary side surface of the slit, the separation water flows backward on the slit surface and pushes the aggregated product clogged into the slit side to the primary side, The adhered agglomerated product is slipped. A concentration type agglomeration reaction apparatus characterized by having a mechanism for removing the agglomerated product by floating from the surface .
(2) The scraper has a shape in which one side of a flat plate with a thickness of less than 10 mm with a primary side scraper applied with a rubber lining is fixed by a hinge and the opposite side moves freely, and the primary side of the slit A scraper that rotates while being in contact therewith, and a secondary-side scraper has a shape in which a flat bar or an angle bar has a predetermined inclination, and is provided with a predetermined interval from the slit surface. The concentrated agglomeration reaction apparatus according to the above (1), which acts so that the separated water on the secondary side flows back from the secondary side of the slit by the scraper.
[0011]
(3) The concentration type according to (1) or (2), wherein the length of the primary side scraper in the vertical direction is from the uppermost slit in the screen to the vicinity of the upper end of the in-vessel draft tube. Aggregation reactor.
(4) The primary-side scraper is installed so as to be positioned 10 to 300 mm behind the secondary-side scraper relative to the traveling direction of the circular motion of the scraper. The concentration type agglomeration reaction apparatus according to any one of (1) to (3).
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
More specifically, in order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a support in which wedge wires are ring-shaped in a concentration type agglomeration reactor and overlapped at intervals of several millimeters and these are passed in the vertical direction. A cylindrical concentrating screen is formed by fixing with a bar, and slits are formed between each wedge wire and a support bar. Combining a scraper that has a rubber lining that moves circularly while making contact with the slit on the side surface, and a scraper that moves circularly with a predetermined inclination around the secondary surface of the slit at a predetermined interval. A method using a double scraper is employed (see FIGS. 1 and 2).
[0013]
The slit clogging prevention mechanism will be described in detail with reference to the drawings. As shown in FIGS. 1 and 2, the double scraper is formed by joining
[0014]
As shown in the figure, the
[0015]
Next, a preferred embodiment of the concentration type agglomeration reaction apparatus incorporating the concept of the present invention will be described in detail. 1 and 2, the same parts as those shown in FIGS. 4 and 5 are denoted by the same reference numerals.
FIG. 1 is a longitudinal sectional view conceptually showing a concentration type agglomeration reaction apparatus. The shape of the reactor 7 is a vertical cylindrical shape, and the concentrated
[0016]
The primary-
[0017]
【Example】
Hereinafter, specific examples will be shown in order to deepen the understanding of the present invention, but the present invention is not limited to the specific examples shown below.
Example 1
The test was conducted using a 500-liter capacity concentrated agglomeration reactor of the present invention having the configuration described with reference to FIG.
The target sludge used was a special wastewater SS concentration of Y food factory; 90-20.0 g / liter. The sludge was agglomerated with a polymer agglomerated polymer in the tank to form agglomerated pellets. The wastewater from this Y food factory was much finer in the size of the agglomerated pellets compared to activated sludge generated from a normal wastewater treatment plant, and the particle size was about 3 to 4 mm. The rate of addition of polymer per sludge to TS was 0.9% (wt). The average amount of inflow sludge was 9 m 3 / hour, and the separation water was half that of 5 m 3 / hour. Under these conditions, 24-hour continuous operation was performed for about 2 months. The processing results are shown in Table 1.
[0018]
[Table 1]
[0019]
The average value of the treatment results of the examples was a treatment speed of 9.0 m 3 / hour, a separation water SS concentration of 224 mg, a concentrated sludge degree of 32.9 g / liter, and continuous operation for 60 days or more was possible. It can be said that the concentration and separation are performed very well since the average value of the treated water SS concentration is several hundred mg / liter or less.
[0020]
【The invention's effect】
The concentration type agglomeration reaction apparatus of the present invention has a simple structure without using a drive device other than an agitation stirrer, and is less likely to be clogged by the agglomerated pellets of the separation slit. In addition, the wear of the primary side scraper is small, and stable concentration efficiency can be maintained continuously for a long time.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a conceptual longitudinal sectional view of a concentration type agglomeration reaction apparatus of the present invention.
2 is a conceptual plan view of a main part of the concentrated agglomeration reaction apparatus of FIG. 1. FIG.
FIG. 3A is a front view of the free side of the primary scraper of the present invention, and FIG. 3B is a horizontal sectional view of the line AA.
FIG. 4 is a schematic view of a typical conventional screen.
FIG. 5 is a conceptual diagram of a conventional concentrated agglomeration reaction apparatus.
[Explanation of symbols]
1
3
5 Brush 6 Brush Hair 7 Concentrated Coagulation Reactor 8
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17492198A JP3871440B2 (en) | 1997-08-11 | 1998-06-22 | Concentrated agglomeration reactor |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21658997 | 1997-08-11 | ||
JP9-216589 | 1997-08-11 | ||
JP17492198A JP3871440B2 (en) | 1997-08-11 | 1998-06-22 | Concentrated agglomeration reactor |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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