JP3841014B2

JP3841014B2 - Blast furnace operation method

Info

Publication number: JP3841014B2
Application number: JP2002130683A
Authority: JP
Inventors: 公平砂原; 薫中野; 一郎渡辺
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2002-05-02
Filing date: 2002-05-02
Publication date: 2006-11-01
Anticipated expiration: 2022-05-02
Also published as: JP2003328019A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、炉頂からの鉱石およびコークスの装入方法を規定することにより、高炉内のガス流分布の変動を抑え、安定な銑鉄生産を維持することができる高炉操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
高炉を安定にしかも効率よく操業するには、炉内を上昇するガスと、炉内を降下するコークスおよび鉄鉱石、焼結鉱などの鉄原料（以下、これら鉄原料を「鉱石」と記す）との熱交換ならびに反応を効率よく行わせることが必要であり、そのためには、炉内の通気性、通液性を良好に保つことが重要である。
【０００３】
炉下部に設置された羽口から吹き込まれる熱風とコークスとの反応によって生成する還元性ガス（CO、H_２）の作用で、鉱石は炉内を降下しつつ徐々に加熱、還元され、軟化融着帯を形成した後、溶融し、溶銑および溶滓として炉芯コークス層の隙間を滴下して炉底に溜まる。この溶銑、溶滓は定期的に、または連続的に出銑口から抜き出される。
【０００４】
さらに、近年、高炉の操業はコークス比の低減を狙って羽口から熱風とともに微粉炭を吹き込む高ＰＣＩ操業へ移行しており、炉頂から装入するコークス量は鉱石量に比較して相対的に低下してきている。そのため、コークスを炉頂から半径方向に均一になるように装入しようとしても、炉の中心部近傍においてコークス堆積量が低下することがある。その結果、同部における鉱石の割合が局所的に増加し、ガス流れの迂回や還元反応の停滞が生じ、その結果、炉況異常が引き起こされる可能性が生じることとなる。
【０００５】
この問題を解決するために、多くの方法が提案されている。例えば、特許第２８０８３４３号公報は、コークスを高炉の中心部に装入するコークスと炉の半径方向全体に装入する散布コークスとに分け、散布コークスを炉の半径方向全体にわたって装入する直前または直後に、中心部装入コークスを高炉中心部に装入し、そのあと、鉱石とコークスの混合層を装入する技術が開示されている。中心部装入コークスの粒径を、前記混合層におけるコークスの混合量に応じて規定するとともに、炉内に装入された混合層中のコークスのうち粗いものほど再分離を受けやすく炉中心部に偏析することを利用して、先に述べたようなコークス堆積量が低下しがちな炉中心部およびその周辺部分におけるコークスの適正な配置状態を実現させ、同部におけるガス流分布の変動や還元反応の停滞を抑制し、通気性の改善を狙った技術である。
【０００６】
なお、ここで、混合層中のコークスのうち粗いものほど炉中心部に偏析するのは、炉内に装入された混合層中のコークスが、炉内に堆積した装入物の表面（以下、単に「斜面」ともいう）を流下する過程で、鉱石との密度差、粒径差による分級によって鉱石から再分離し、粒径の大きいものが炉中心部に偏析する（すなわち、粒径差と密度差による粒子偏析現象が生じる）からである。
【０００７】
また、特許第２７２４２０８号公報には、高炉内に鉱石およびコークスを交互に層状に装入する際に、鉱石に予めコークスを混合しておき、この混合比に応じて混合されるコークスの粒径を調整する技術が開示されている。局所的な鉱石割合の増大が懸念される部分にコークスを混合した鉱石を配置することによって鉱石の溶融滴下開始温度を低下させず、還元特性の向上を図り、効率の良い高炉操業を行おうとするものである。
【０００８】
一方、特許第２７５２５０２号公報には、コークスを大塊、中塊、小塊の３種類のサイズに篩い分けし、鉱石に大塊コークスと小塊コークスを混入させた混合層と、中塊コークスとを交互に高炉に装入する技術が提示されている。これは、前述したように、混合層中のコークスは、炉内装入後、斜面を流下する際に、粗いものほど再分離を受けやすく、その結果炉中心部に偏析するコークスが多くなることを利用して、高炉中心ガス流を確保し、高炉の圧力損失増加を防ぐことを目的としている。
【０００９】
さらに、特許第２８２２８６１号公報には、コークスの単独装入と鉱石およびコークスの同時装入とを繰り返し行うに際し、鉱石の粗粒部分の粒径と、鉱石と同時装入するコークスの粒径との比を規定する技術が開示されている。高炉内に混合状態で同時装入された鉱石とコークスは炉内に堆積する際に粒径差と密度差による粒子偏析現象によってコークスを中心部近傍に堆積させ、同部の局所的な鉱石の存在割合の増加を抑制し、安定な高炉操業を目指すものである。
【００１０】
しかしながら、上記従来の技術においては、以下に述べるような問題がある。すなわち、前記特許第２８０８３４３号公報に記載される技術においては、混合層中のコークスの再分離による中心部への偏析を前提としており、特許第２７２４２０８号公報に記載の技術では、混合層による高温通気抵抗の低下を利用しているにもかかわらず、いずれも混合層中の鉱石とコークスの粒径比についての規定がないため、混合層中のコークスが炉内半径方向でどこに偏析するかは、予測できないだけでなく、原料粒径構成条件などの変動による影響を受け、その制御が不可能であるという問題がある。
また、特許第２７５２５０２号公報に記載の技術では、混合層中のコークスを大塊コークスと小塊コークスに規定している。さらに、特許第２８２２８６１号公報に記載の技術においては、変動要因となる原料粒度構成の一部を規定（すなわち、鉱石の粗粒部分の粒径と、鉱石と同時装入するコークスの粒径との比を規定）しており、その点において、上記の、混合層中の鉱石とコークスの粒径比についての規定がない、という問題点を一部解決する技術である。しかし、これらの技術はいずれも粒径差と密度差による粒子偏析現象を利用して混合層中のコークスの堆積位置を制御するものであり、そのためには、混合層自体の堆積状態の安定性が必須であるにもかかわらず、いずれの技術においても、混合層をコークス層上に装入しているため、混合層がコークス層上に装入される際の落下衝撃によって、落下点付近の斜面の崩れ等、斜面崩壊により斜面の形状（斜面プロフィール）が乱れ、混合層中のコークスの堆積位置の制御が不能となるという重要な問題点が存在しており、これによってもたらされる装入物分布の変動が高炉操業の不安定を引き起こす要因となるおそれがある。
【００１１】
特に、高ＰＣＩ操業または低燃料比操業にあっては、鉱石に対するコークスの装入割合（質量比）が減少しているため、中心部にコークス、またはコークスと鉱石の混合物を別系統から装入したとしても、炉周辺部分に落下したコークスが中心部近辺まで流れ込む量が減少するので、中心部周辺に局所的に鉱石の割合が多い領域が存在することになる。その結果、この中心部近傍部分において局所的に鉱石の溶解が遅れ、鉱石の融着位置が極度に炉下部へ低下し、未還元や未溶解の鉱石が羽口近傍に降下すると、急激な吸熱反応である直接還元を誘発し、高炉を熱不足にならしめ、高炉操業に支障をきたす。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述した従来の技術における問題点を解決すべくなされたものであって、その目的は、炉内半径方向のうち局所的に鉱石の存在比率が高い領域を排除し、鉱石に混合したコークスを所定位置（中心部近傍）に確実に配置させ、中心部近傍（以下、「炉中心部」または単に「中心部」といえば、炉内の中心部近傍をいう）以外の高炉半径方向における鉱石とコークスの存在比率を均等に保つことにより、装入物分布制御の精度と安定性を高め、ガス流れを安定化させて安定操業を維持することができる高炉操業方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明は、コークス、鉱石、および鉱石とコークスの混合物を繰り返し炉内に装入して行う高炉操業において、鉱石とコークスの混合物を安定した堆積状態を維持できる鉱石層の斜面に装入することにより、装入時の落下点付近における斜面プロフィールの乱れを回避し、炉内に堆積した鉱石とコークスの混合層内での粒子偏析現象を効果的に利用してコークスを炉中心部に偏析させることにより上記目的を達成したもので、その要旨は、下記（１）および（２）に記載の高炉操業方法にある。
【００１４】
（１）高炉炉頂部からコークス、鉱石、および鉱石とコークスの混合物を繰り返し炉内に装入し、層状に堆積させて高炉を操業するに際し、コークスを炉内半径方向全域に堆積させた後、鉱石を２分割したうちの一方の鉱石を炉内半径方向全域に堆積させ、その直上に他方の平均粒径ｄが炉口径の０．２％以下の鉱石に平均粒径が１．２×ｄ以上のコークスを混合した鉱石とコークスの混合物を装入する高炉操業方法。
【００１５】
（２）高炉炉頂部からコークス、鉱石、および鉱石とコークスの混合物を繰り返し炉内に装入し、層状に堆積させて高炉を操業するに際し、コークスを炉内半径方向全域に堆積させた後、炉中心部にコークス、またはコークスと鉱石の混合物を装入し、次いで残りの鉱石を２分割したうちの一方の鉱石を炉内半径方向全域に堆積させ、その直上に他方の平均粒径ｄが炉口径の０．２％以下の鉱石に平均粒径が１．２×ｄ以上のコークスを混合した鉱石とコークスの混合物を装入する高炉操業方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態と作用効果を、高炉模型を用いて行った装入実験結果に基づいて説明する。なお、模型は4000m^３規模の高炉の炉頂部の縮尺１／20の模型で、炉頂部のスケール（炉口径）を変更できるように構成されている。
【００１８】
実験は、装入条件を変えて原料装入を行い、炉内で堆積させた後の鉱石とコークスの半径方向分布を測定することにより行った。特に、鉱石とコークスの混合物を炉内に装入する際に、装入直前の炉内堆積状態（すなわち、装入前の斜面を構成する粒子がコークスであるか鉱石であるか）が装入後の混合層内での鉱石とコークスの偏析分離に及ぼす影響の調査を行った。
【００１９】
装入実験に用いた鉱石の粒径は炉口径の０．１％から０．２％まで、鉱石に混合するコークスの粒径は鉱石の粒径の０．７倍から１．６倍までとした。また、炉内半径方向全域にわたって装入する鉱石とコークス混合物におけるコークスの混合比率は、混合物中の鉱石に対するコークスの質量百分率で２％から５％までとした。
【００２０】
安定な高炉操業を行うためには炉中心部において十分なガス流速を維持することが必要であり、そのためには、炉中心部のＯ／Ｃを低めに維持することが重要である。本装入実験では、鉱石およびコークスを炉内に装入し、堆積させた後の炉中心部近傍における中心Ｏ／Ｃを測定し、評価項目とした。なお、「中心Ｏ／Ｃ」とは、鉱石、コークスを炉内に装入し、堆積させた後の、炉の中心軸から半径方向へ20％までの範囲内の装入物のＯ／Ｃを装入物全体の平均Ｏ／Ｃで除した値である。本発明者らの検討結果によると、安定したガス流を維持するためには、中心Ｏ／Ｃは、0.5以下であることが望ましい。
【００２１】
装入実験結果を表１にまとめて示す。同表において、「混合層中のコークス粒径比率」とは、炉内に装入する鉱石とコークスの混合物中の鉱石の平均粒径に対する同じく混合物中のコークスの平均粒径の比である。また、［評価］の欄の○印は、中心Ｏ／Ｃが0.5以下で、良好な結果を示す場合である。また、×印は、中心Ｏ／Ｃが０．５を超え、不良であることを示す。
【００２２】
【表１】

【００２３】
表１において、ケース１およびケース２は、コークスを炉内に装入し、堆積させたコークス斜面上に鉱石とコークスの混合物を装入した場合の結果を示す。また、図１は、このとき炉内に形成される鉱石とコークスの混合層中におけるコークスの偏在状態を模式的に示す断面図で、同図中の符号Ｃを付した一点鎖線は高炉の中心軸、符号Ｗは炉壁を表す。
【００２４】
図１において、炉内に装入されたコークスはコークス層１を形成する。このときの、すなわち、次に装入される鉱石とコークスの混合物装入前のコークス層の斜面は破線Ａで表される。このコークス層の斜面Ａ上に鉱石とコークスの混合物が装入されるのであるが、鉱石はコークスの約３倍程度の質量を有するため、鉱石とコークスの混合物（鉱石が主体）がコークス斜面上に落下した際の衝撃力も約３倍となり、落下点付近（図１の矢印を付した部分）を起点としてコークス層の斜面Ａが一部崩壊する。しかし、この崩壊したコークスは、斜面下流まで移動することなく、崩壊点の近傍から斜面下端の中間部付近までの間に滞留し、結果としていびつな斜面形状が形成される。図１中に示した実線Ｂが鉱石とコークスの混合物装入後のコークス層の斜面を示す。
【００２５】
したがって、落下した鉱石とコークスの混合物は、スムーズに斜面を流下することができず、混合層２中のコークスは、混合層２内での分級効果を十分に受けられず、鉱石からの再分離が行われにくい。このため、図１に示すように、混合層２中のコークス（図中に×印で表示）は落下点付近と斜面下端の中間部付近までの間に堆積するに留まり、混合層中の鉱石の大部分が、炉内の中間部から中心部付近に流れ込みながら堆積していく現象が認められ、同部に局所的にＯ／Ｃが高い領域が存在することとなる。
【００２６】
この現象は、ケース１のように混合層中のコークス粒径が鉱石粒径の0.7倍の場合、ケース２のように1.5倍の場合のいずれでも生じ、中心Ｏ／Ｃは、それぞれ0.85、0.77に留まり、安定したガス流を維持するために望ましい0.5以下にはならない。
【００２７】
以上の結果から、混合する鉱石とコークスの粒径比に関係なく、鉱石とコークスの混合物をコークス層上に装入すると、混合層内のコークスを中心部近傍に偏析させることができないことがわかる。したがって、半径方向におけるＯ／Ｃ分布制御性に支障をきたすこととなり、特に、高ＰＣＩ操業または低燃料比操業下にあっては、中心部近傍に局所的に鉱石の割合が多い領域が存在し、鉱石の溶解遅れ、直接還元の誘発を招き、高炉操業への悪影響を抑制することができなくなるおそれが大きい。
【００２８】
次に、表１のケース５、６、８およびケース９は、鉱石斜面上に鉱石とコークスの混合物を装入した場合の結果を示す。また、図２は、このとき炉内に形成される鉱石とコークスの混合層中におけるコークスの偏在状態を模式的に示す図である。
【００２９】
図２において、符号Ｃを付した一点鎖線は高炉の中心軸、符号Ｗは炉壁を表す。鉱石を２分割したうちの一方の鉱石（コークスを混合していない鉱石のみ）を炉内半径方向全域に堆積させた結果形成されたのが鉱石層３であり、その上に鉱石とコークスの混合物が装入され、混合層４が形成されている。
【００３０】
この場合、斜面は、質量がコークスに比べて大きく、衝撃力に対して安定した堆積状態を維持できる鉱石で構成されているので、鉱石とコークスの混合物を装入しても落下点近傍で斜面の崩れが生じることがないため、図２に示すように、斜面下流にかけて混合物が流れ込みながら、混合層４中のコークス（図中に×印で表示）は分級効果により鉱石から再分離し、斜面下流の炉の中心部近傍まで到達する。そして、表１に示すように、ケース５、６、８およびケース９のいずれのケースでも、中心Ｏ／Ｃは、安定したガス流を維持するために望ましい0.5以下となっている。
【００３１】
ケース５、６、８およびケース９のうちのケース５およびケース６は、混合層中のコークス粒径比率（コークスの平均粒径／鉱石の平均粒径）を１．２〜１．６の範囲内で変化させた場合である。この結果から明らかなように、混合層中のコークス粒径比率が増大するとともに中心Ｏ／Ｃが減少する。中心Ｏ／Ｃは、コークス粒径が鉱石粒径の１．２倍を超えるケース５およびケース６では、０．１以下となっている。これは、混合層中のコークスの分級効果が混合する鉱石とコークスの粒径比に依存し、ケース５およびケース６では、混合層中のコークスが、効率のよい分級が行われて再分離するため、炉中心部にコークスが偏在しやすいことによるものである。
【００３２】
また、この分級効果は、粒子同士の分級、篩い分け現象の繰り返し回数によって影響されるため、粒子径に対して分級に必要な十分な距離がとれるか否かによってその効果が異なってくると推定される。
【００３３】
ケース５、６、８およびケース９は、混合層中の鉱石の粒径および炉口径を変えることによって、炉口径に対する混合層中の鉱石粒径の比を百分率で０．１％から０．２％の範囲で変化させた場合である。十分な分級効果を得るためには、炉口径に対する鉱石粒径の比（百分率）が０．２％以下であること（斜面長さに換算すると、鉱石粒径の２５０倍以上の長さの斜面）が必要と判断される。
【００３４】
以上、説明したように、本発明（上記（１）に記載の発明）において、コークスを炉内半径方向全域に堆積させた後、鉱石を２分割したうちの一方の鉱石（コークスを混合していない鉱石のみ）を炉内半径方向全域に堆積させ、その直上に他方の鉱石にコークスを混合した鉱石とコークスの混合物を装入するのは、コークスに比べて質量がかなり大きく、衝撃力に対して安定した堆積状態を維持できる鉱石層を炉内半径方向全域に形成させることにより、鉱石とコークスの混合物を装入したときの斜面プロフィールの乱れを回避するためである。
【００３５】
一方、中心部以外の高炉半径方向については、上記（１）に記載するように、コークスを炉内半径方向全域に堆積させ、その後鉱石を炉内半径方向全域に堆積させ、その直上に、すなわち鉱石を堆積させた炉内半径方向全域にわたって、平均粒径ｄが炉口径の０．２％以下の鉱石と平均粒径が１．２×ｄ以上のコークスの混合物を装入するので、鉱石とコークスの存在比率を均等に保つことができる。
【００３６】
このような装入方法を採ることによって、炉内に堆積した鉱石とコークスの混合層内での粒子偏析現象を効果的に利用してコークスを炉中心部に偏析させることができ、一方中心部以外の高炉半径方向における鉱石とコークスの存在比率を均等に保つことができるので、装入物分布制御の精度と安定性を高め、ガス流れを安定化させて安定操業を維持することが可能となる。
【００３７】
本発明（上記（２）に記載の発明）において、コークスを炉内半径方向全域に堆積させた後、炉中心部にコークス、またはコークスと鉱石の混合物を装入し、次いで残りの鉱石を２分割したうちの一方の鉱石を炉内半径方向全域に堆積させ、その直上に他方の平均粒径ｄが炉口径の０．２％以下の鉱石に平均粒径が１．２×ｄ以上のコークスを混合した鉱石とコークスの混合物を装入するのは、上述したコークスの炉中心部における偏析をより確実に生じさせ、中心部におけるガス流を強化するためである。
【００３８】
炉中心部に装入するのは、コークスのみでもよいし、鉱石の一部にコークスを混合した混合物でもよい。これらの炉中心部への装入量、また、コークスと鉱石の混合物を装入する場合のコークスの混合比率は、炉中心部におけるガス流れに対する影響等を勘案しながら適宜定めればよい。
【００３９】
以下、実施例により本発明の効果を具体的に説明する。
【００４０】
【実施例】
炉頂装入装置を備え、炉口径を変更できる円筒形高炉模型（4000m^３規模の高炉の縮尺１／２０の模型)を用い、原料の装入、排出を連続的に行いながら、下方に設置した羽口から送風し、炉頂部の半径方向ガス流分布を測定した。高炉模型（装置）の下部には、実炉を想定した送風機および荷下がりを模擬した原料の切り出し用のテーブルフィーダーが設けられ、装置上部には、炉頂部の装入条件に応じた粒子充填構造に基づき形成されるガス流速分布を計測することができるように、複数のガス流速計が取り付けられている。
【００４１】
実験は、装入条件、具体的にはコークス、鉱石、鉱石とコークスの混合物等の装入順序、炉口径に対する鉱石粒径の比（百分率）および混合層中のコークス粒径比率（コークスの平均粒径／鉱石の平均粒径）を変更し、ガス流分布に及ぼす影響を調査した。なお、炉内半径方向全域にわたって装入する鉱石とコークスの混合物におけるコークスの混合比率は、混合物中の鉱石に対するコークスの質量百分率で３％とした。
【００４２】
実験結果を表２にまとめて示す。表２において、「装入順序」とは、コークス、鉱石、鉱石とコークスの混合物等の炉頂からの装入順序であり、この装入順序の欄において、「Ｃ」は炉内半径方向全域に堆積させるコークスを、「Ｍ」は炉内半径方向全域に堆積させる鉱石とコークスの混合物を、「Ｏ」は炉内半径方向全域に堆積させる鉱石を表す。また、「ｃｍ」は炉中心部に装入する鉱石とコークスの混合物を、「ｃｃ」は炉中心部に装入するコークスを意味する。したがって、例えば「ＣＭＯ」とは、「コークスを炉内半径方向全域に堆積させ」、その上に「鉱石とコークスの混合物を堆積させ」、次いで「鉱石を炉内半径方向全域に堆積させる」ことを表す。
【００４３】
「ガス流分布偏差」とは、所定の装入条件でコークスおよび鉱石の装入を開始してから排出されるまでの工程を２サイクル経過した後、次の３サイクル目から４サイクル目までの間の半径方向各点におけるガス流速の時間的変動の標準偏差の総和を示す指標である。この値が小さいほどガス流れが安定していることを示す。
【００４４】
また、「中心ガス流分布指数」とは、炉頂部で測定した全断面当たりの平均ガス流速に対する中心部のガス流速の比を表す指数で、この値が大きいほど中心ガス流が強化されていることを示す。ガス流全体を安定化させ得る中心ガス流を確保するには、この値が５以上であることが好ましい。
【００４５】
【表２】

【００４６】
比較例１は、コークス斜面上に鉱石とコークスの混合物を装入した場合で（前記図１参照）、中心部ガス流速が相対的に低いため中心部ガス流分布指数が小さく、ガス流分布の変動が大きかった。コークス斜面の一部崩壊により混合層中のコークスが炉中心部まで運ばれることなく、半径方向の中間部分に滞留し、結果的に中心部近傍のＯ／Ｃが局所的に上昇したものと推定される。
【００４７】
比較例２は、比較例１において、従来、分級効果が十分に生じるとされる鉱石の平均粒径に対するコークスの平均粒径比を1.7まで（比較例１では、1.1）増加させた場合である。しかしながら、中心部ガス流分布指数は依然として小さく、かつガス流分布偏差は高かった。これは、コークス斜面上に鉱石とコークスの混合物を装入しているため、装入時に落下点付近で斜面プロフィールの乱れが生じ、分級効果が発現しなかったものと考えられる。
【００４８】
そこで、実施例１では、混合層中の鉱石の平均粒径に対するコークスの平均粒径比は1.7のままとし、装入順序を変えて、鉱石斜面上に鉱石とコークスの混合物を装入したところ、中心部ガス流が強化され、ガス流分布偏差が低下した。これは、鉱石層が安定した堆積状態を維持できたため鉱石とコークスの混合物が装入されても斜面プロフィールの乱れが生じず、鉱石とコークスの混合層中での分級が効果的に行われ、中心部近傍の局所的な高Ｏ／Ｃ領域が排除されたためである。
【００４９】
比較例３と比較例４は、中心部におけるガス流を強化させる目的で、コークスを炉内半径方向全域に堆積させた後、コークスまたはコークスと鉱石の混合物を炉中心部に装入した場合で、比較例３は炉中心部にコークスと鉱石の混合物を装入した場合、比較例４は、コークスを装入した場合である。いずれの場合も、中心ガス流の幾分の強化は認められたが、依然としてガス流分布の変動は抑制できなかった。
【００５０】
実施例２は、比較例３に対して混合層の装入順序を変更し、炉中心部にコークスと鉱石の混合物を装入した後、鉱石を装入、その後鉱石とコークスの混合物を装入した場合、また、実施例３は、比較例４に対して混合層の装入順を変更し、炉中心部にコークスを装入した後、鉱石を装入、その後鉱石とコークスの混合物を装入した場合である。いずれも、ガス流分布偏差が低下し、中心ガス流分布指数が上昇した。
【００５３】
実施例６は、混合層中の鉱石およびコークスの粒径を低下させた場合である。中心ガス流が強化され、ガス流分布の変動が低下した。混合層中の鉱石およびコークスの粒径の低下にもかかわらず、効果的な分級が行われる斜面長さが確保されたため、中心部近傍の局所的な高Ｏ／Ｃ領域が排除されたことが、中心ガス流の強化とガス流れ分布の安定化に寄与したことを示している。
【００５４】
【発明の効果】
本発明の高炉操業方法によれば、高ＰＣＩ操業または低燃料比操業時においても、炉内半径方向のうち局所的に鉱石の存在比率が高い領域を排除して鉱石に混合したコークスを炉中心部に確実に配置させるとともに、中心部以外の高炉半径方向における鉱石とコークスの存在比率を均等に保つことにより、装入物分布制御の精度と安定性を高め、ガス流れを安定化させて安定操業を維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】炉内のコークス層斜面上に鉱石とコークスの混合物を装入して形成された混合層中におけるコークス偏在状態を模式的に示す断面図である。
【図２】炉内の鉱石層斜面上に鉱石とコークスの混合物を装入して形成された混合層中におけるコークス偏在状態を模式的に示す断面図である。
【符号の説明】
１：コークス層
２：混合層
３：鉱石層
４：混合層
Ｃ：高炉の中心軸
Ｗ：炉壁
Ａ：混合物装入前のコークス層の斜面
Ｂ：混合物装入後のコークス層の斜面[0001]
[Industrial application fields]
The present invention relates to a method for operating a blast furnace capable of suppressing fluctuations in gas flow distribution in the blast furnace and maintaining stable pig iron production by defining a charging method of ore and coke from the top of the furnace.
[0002]
[Prior art]
In order to operate the blast furnace stably and efficiently, the gas rising in the furnace and the iron materials such as coke, iron ore and sintered ore descending in the furnace (hereinafter referred to as “ore”) Therefore, it is necessary to efficiently perform heat exchange and reaction with the reactor, and for that purpose, it is important to maintain good air permeability and liquid permeability in the furnace.
[0003]
Due to the action of reducing gas (CO, H ₂ ) generated by the reaction between hot air blown from the tuyere installed at the bottom of the furnace and coke, the ore is gradually heated and reduced while descending the furnace, softening and melting. After forming the dressing band, it melts and drops as a molten iron and molten iron at the gap between the core coke layers and accumulates at the bottom of the furnace. This hot metal, hot metal is withdrawn from the spout periodically or continuously.
[0004]
Furthermore, in recent years, blast furnace operation has shifted to a high PCI operation in which pulverized coal is blown together with hot air from the tuyere to reduce the coke ratio, and the amount of coke charged from the top of the furnace is relative to the amount of ore. It has declined. For this reason, even if it is attempted to charge the coke so as to be uniform in the radial direction from the top of the furnace, the amount of coke deposited may decrease in the vicinity of the center of the furnace. As a result, the proportion of ore in the same area increases locally, causing a detour of the gas flow and a stagnation of the reduction reaction, resulting in a possibility of causing an abnormal furnace condition.
[0005]
Many methods have been proposed to solve this problem. For example, Japanese Patent No. 2808343 divides coke into coke charged into the center of the blast furnace and sprinkled coke charged into the entire radial direction of the furnace, immediately before charging the coke over the entire radial direction of the furnace or Immediately after that, a technique is disclosed in which the center charging coke is charged into the center of the blast furnace and then a mixed layer of ore and coke is charged. The particle size of the center charged coke is defined according to the amount of coke mixed in the mixed layer, and the coarser coke in the mixed layer charged in the furnace is more susceptible to re-separation. By using the segregation, the coke deposition in the furnace center and its surroundings, which tend to decrease the amount of coke deposited as described above, is achieved, and fluctuations in gas flow distribution in the same part are realized. This technology aims to improve the air permeability by suppressing the stagnation of the reduction reaction.
[0006]
Here, the coarser the coke in the mixed layer, the more segregated in the center of the furnace is because the coke in the mixed layer charged in the furnace is the surface of the charge deposited in the furnace (hereinafter referred to as In the process of flowing down (slope), it is re-separated from the ore by classification based on the density difference and particle size difference from the ore, and the larger particle size segregates in the furnace center (that is, the particle size difference) This is because a particle segregation phenomenon occurs due to a difference in density.
[0007]
In addition, in Japanese Patent No. 2724208, when ores and coke are alternately charged into a blast furnace in layers, the ore is previously mixed with coke, and the particle size of coke mixed according to this mixing ratio. A technique for adjusting the above is disclosed. By placing ore mixed with coke in the area where the local ore ratio is a concern, the reduction start temperature of the ore will not be lowered, and the reduction characteristics will be improved and efficient blast furnace operation will be attempted. Is.
[0008]
On the other hand, Japanese Patent No. 2752502 discloses a mixed layer in which coke is sieved into three types of sizes, a large block, a medium block, and a small block, and a large block coke and a small block coke are mixed in ore, and a medium block coke. The technology to alternately charge the blast furnace is proposed. This is because, as described above, the coke in the mixed layer is more susceptible to reseparation as the coarser the coke flows down the slope after entering the furnace interior, and as a result, more coke is segregated in the center of the furnace. The purpose is to secure the blast furnace center gas flow and prevent the pressure loss of the blast furnace from increasing.
[0009]
Furthermore, in Japanese Patent No. 2822861, when the coke is separately charged and the ore and coke are simultaneously charged, the particle size of the coarse portion of the ore, the particle size of the coke charged simultaneously with the ore, and A technique for defining the ratio is disclosed. When the ore and coke charged together in the blast furnace in the mixed state are deposited in the furnace, the coke is deposited near the center due to particle segregation due to particle size difference and density difference. The aim is to suppress the increase of the existing ratio and to achieve stable blast furnace operation.
[0010]
However, the above conventional techniques have the following problems. That is, in the technique described in the above-mentioned Japanese Patent No. 2808343, it is premised on segregation to the center by re-separation of coke in the mixed layer, and in the technique described in the Japanese Patent No. 2724208, the high temperature due to the mixed layer Despite the use of reduced ventilation resistance, there is no provision for the particle size ratio of ore and coke in the mixed layer, so where the coke in the mixed layer segregates in the radial direction in the furnace. In addition to being unpredictable, there is a problem that the control is impossible due to the influence of fluctuations in the raw material particle size constitution conditions.
In the technique described in Japanese Patent No. 2752502, coke in the mixed layer is defined as large coke and small coke. Furthermore, in the technology described in Japanese Patent No. 2822861, a part of the raw material particle size composition that is a fluctuation factor is defined (that is, the particle size of the coarse portion of the ore and the particle size of the coke charged simultaneously with the ore) This is a technique that partially solves the above-mentioned problem that there is no provision for the particle size ratio of the ore and coke in the mixed layer. However, both of these techniques use the particle segregation phenomenon due to the difference in particle size and density to control the deposition position of coke in the mixed layer. To that end, the stability of the deposition state of the mixed layer itself is achieved. In any technology, the mixed layer is charged on the coke layer, but the drop impact when the mixed layer is charged on the coke layer is near the drop point. There is an important problem that the shape of the slope (slope profile) is disturbed due to slope failure, such as slope failure, and it becomes impossible to control the coke deposition position in the mixed layer. Distribution fluctuations may cause instability in blast furnace operation.
[0011]
In particular, in high PCI operation or low fuel ratio operation, since the charging ratio (mass ratio) of coke to ore is decreasing, coke or a mixture of coke and ore is charged from another system in the center. Even if it does, since the quantity in which the coke which fell to the furnace peripheral part flows into the center part vicinity reduces, the area | region where the ratio of an ore exists locally around a center part will exist. As a result, the melting of ore is locally delayed in the vicinity of the central part, the ore fusion position is extremely lowered to the lower part of the furnace, and the unreduced or undissolved ore falls near the tuyere. It induces direct reduction, which is a reaction, and makes the blast furnace run out of heat, hindering blast furnace operation.
[0012]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been made to solve the above-mentioned problems in the prior art, and its purpose is to eliminate the region where the ore is present locally in the radial direction in the furnace and to mix it with the ore. The coke is surely arranged at a predetermined position (near the center), and the blast furnace radial direction other than the vicinity of the center (hereinafter referred to as “furnace center” or simply “center” means the vicinity of the center in the furnace) To improve the accuracy and stability of the charge distribution control by maintaining an equal ratio of ore and coke in the blast furnace, to provide a blast furnace operation method that can stabilize the gas flow and maintain stable operation is there.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
In the blast furnace operation in which coke, ore, and a mixture of ore and coke are repeatedly charged in a furnace, the present invention is to charge the ore and coke mixture to the slope of the ore layer that can maintain a stable deposition state. This avoids the disturbance of the slope profile near the drop point at the time of charging, and effectively segregates coke in the furnace center by utilizing the particle segregation phenomenon in the mixed layer of ore and coke deposited in the furnace. The above-mentioned object has been achieved by the above, and the gist thereof resides in the blast furnace operating method described in (1) and (2) below.
[0014]
(1) When coke, ore, and a mixture of ore and coke are repeatedly charged into the furnace from the top of the blast furnace and deposited in layers, the blast furnace is operated. one ore of the ore was divided into two is deposited in the furnace radial direction throughout an average particle diameter other average particle diameter d is 0.2% or less of the ore in the furnace aperture directly above its 1.2 × d A blast furnace operation method in which a mixture of ore and coke mixed with the above coke is charged.
[0015]
(2) When coke, ore, and a mixture of ore and coke are repeatedly charged into the furnace from the top of the blast furnace, and deposited in layers to operate the blast furnace, after coke is deposited in the entire radial direction of the furnace, was charged a mixture of coke furnace center portion or coke and ore, and then depositing one ore of which is divided into two and the remaining ore in the furnace radial direction throughout the other average particle size d immediately above the A blast furnace operation method in which a mixture of ore and coke in which coke having an average particle size of 1.2 × d or more is mixed with ore having a diameter of 0.2% or less of the furnace diameter is charged.
[0017]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments and effects of the present invention will be described based on the results of charging experiments conducted using a blast furnace model. Note that the model is a model scale 1/20 of furnace top of 4000 m ³ scale blast furnaces, and is configured to be able to change the scale (furnace diameter) of the furnace top.
[0018]
The experiment was performed by changing the charging conditions and charging the raw materials and measuring the radial distribution of ore and coke after being deposited in the furnace. In particular, when charging a mixture of ore and coke into the furnace, the state of deposition in the furnace immediately before charging (that is, whether the particles constituting the slope before charging are coke or ore) is charged. The influence on the segregation of ore and coke in the later mixed layer was investigated.
[0019]
The particle size of the ore used in the charging experiment was 0.1% to 0.2% of the furnace diameter, and the particle size of coke mixed with the ore was 0.7 to 1.6 times the ore particle size. did. Moreover, the mixing ratio of the coke in the ore and coke mixture charged over the whole radial direction in a furnace was made into 2% to 5% by the mass percentage of the coke with respect to the ore in a mixture.
[0020]
In order to perform stable blast furnace operation, it is necessary to maintain a sufficient gas flow rate in the center of the furnace, and for that purpose, it is important to maintain a low O / C in the center of the furnace. In this charging experiment, the center O / C in the vicinity of the furnace center after the ore and coke were charged and deposited in the furnace was measured and used as an evaluation item. The “center O / C” means the O / C of the charged material within a range of 20% in the radial direction from the central axis of the furnace after ore and coke are charged and deposited in the furnace. Is divided by the average O / C of the entire charge. According to the examination results of the present inventors, the center O / C is desirably 0.5 or less in order to maintain a stable gas flow.
[0021]
The charging experiment results are summarized in Table 1. In the same table, the “coke particle size ratio in the mixed layer” is the ratio of the average particle size of coke in the mixture to the average particle size of ore in the mixture of ore and coke charged in the furnace. Further, the column of ○ mark of Evaluation, the center O / C is 0.5 or less, Ru der case shown good results. In addition, the x mark indicates that the center O / C exceeds 0.5 and is defective.
[0022]
[Table 1]

[0023]
In Table 1, Case 1 and Case 2 show the results when coke is charged into the furnace and a mixture of ore and coke is charged on the deposited coke slope. FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing the uneven distribution state of coke in the mixed layer of ore and coke formed in the furnace at this time, and the alternate long and short dash line in FIG. 1 indicates the center of the blast furnace. The axis, symbol W, represents the furnace wall.
[0024]
In FIG. 1, coke charged into the furnace forms a coke layer 1. The slope of the coke layer at this time, that is, before charging the next mixture of ore and coke to be charged next, is represented by a broken line A. A mixture of ore and coke is charged on the slope A of the coke layer, but since the ore has about three times the mass of coke, the mixture of ore and coke (mainly ore) is on the coke slope. The impact force when dropping to the ground is also about three times, and the slope A of the coke layer partially collapses starting from the vicinity of the drop point (the part indicated by the arrow in FIG. 1). However, the collapsed coke stays between the vicinity of the collapse point and the vicinity of the middle part of the lower end of the slope without moving to the downstream of the slope, and as a result, an irregular slope shape is formed. The solid line B shown in FIG. 1 shows the slope of the coke layer after charging the mixture of ore and coke.
[0025]
Therefore, the mixture of fallen ore and coke cannot smoothly flow down the slope, and the coke in the mixed layer 2 is not sufficiently subjected to the classification effect in the mixed layer 2 and re-separated from the ore. Is hard to be done. For this reason, as shown in FIG. 1, the coke in the mixed layer 2 (indicated by a cross in the figure) only accumulates between the vicinity of the drop point and the middle of the lower end of the slope, and the ore in the mixed layer. A large amount of the gas is accumulated while flowing from the middle part of the furnace to the vicinity of the center part, and a region where the O / C is locally high exists in the part.
[0026]
This phenomenon occurs when the coke particle size in the mixed layer is 0.7 times the ore particle size as in Case 1 or 1.5 times as in Case 2 and the center O / C is 0.85 and 0.77, respectively. It is not less than 0.5, which is desirable for maintaining a stable gas flow.
[0027]
From the above results, it can be seen that if the mixture of ore and coke is charged onto the coke layer, the coke in the mixed layer cannot be segregated near the center regardless of the particle size ratio of the ore and coke to be mixed. . Therefore, the O / C distribution controllability in the radial direction will be hindered. In particular, in a high PCI operation or a low fuel ratio operation, there is a region where the ore ratio is locally high in the vicinity of the center. In addition, there is a high possibility that the ore dissolution delay and direct reduction will be induced, and the adverse effects on blast furnace operation cannot be suppressed.
[0028]
Next, cases 5, 6, 8 and 9 in Table 1 show the results when a mixture of ore and coke is charged on the ore slope. Moreover, FIG. 2 is a figure which shows typically the uneven distribution state of the coke in the mixed layer of the ore and coke formed in a furnace at this time.
[0029]
In FIG. 2, the alternate long and short dash line with the symbol C represents the central axis of the blast furnace, and the symbol W represents the furnace wall. Ore layer 3 was formed as a result of depositing one ore (only ore not mixed with coke) in the radial direction inside the furnace, and the mixture of ore and coke was formed on it. Is charged to form the mixed layer 4.
[0030]
In this case, the slope has a larger mass than coke and is composed of ore that can maintain a stable deposition state against impact force. Therefore, even if a mixture of ore and coke is charged, the slope is near the drop point. As shown in Fig. 2, the coke in the mixed layer 4 (represented by x in the figure) is re-separated from the ore due to the classification effect, as shown in Fig. 2. It reaches near the center of the downstream furnace. As shown in Table 1, in any of the cases 5 , 6 , 8 and case 9, the center O / C is 0.5 or less which is desirable for maintaining a stable gas flow.
[0031]
Of cases 5, 6, 8 and 9, case 5 and case 6 have a coke particle size ratio (average particle size of coke / average particle size of ore) in the mixed layer in the range of 1.2 to 1.6. It is a case where it changes within. As is apparent from this result, the center O / C decreases as the coke particle size ratio in the mixed layer increases. The center O / C is 0.1 or less in case 5 and case 6 in which the coke particle size exceeds 1.2 times the ore particle size. This is because the classification effect of the coke in the mixed layer depends on the particle size ratio of the ore and the coke to be mixed. In cases 5 and 6, the coke in the mixed layer is efficiently separated and re-separated. Therefore, coke is likely to be unevenly distributed in the furnace center.
[0032]
In addition, this classification effect is affected by the number of repetitions of classification and sieving between particles, so it is estimated that the effect varies depending on whether a sufficient distance required for classification can be taken with respect to the particle size. Is done.
[0033]
In cases 5, 6, 8 and 9, the ratio of the ore particle diameter in the mixed layer to the furnace diameter is changed from 0.1% to 0.2 % by changing the particle diameter of the ore and the furnace diameter in the mixed layer. It is a case where it is changed in the range of%. In order to obtain a sufficient classification effect, the ratio (percentage) of the ore particle diameter to the furnace diameter is 0.2% or less (in terms of slope length, a slope with a length of 250 times or more of the ore grain diameter). ) Is deemed necessary.
[0034]
As described above, in the present invention (the invention described in the above (1)), after the coke is deposited in the entire radial direction in the furnace, one ore of the ores divided into two (the coke is mixed). If the mixture of ore and coke mixed with coke is mixed with the other ore, the mass is much larger than that of coke. This is to avoid disturbance of the slope profile when a mixture of ore and coke is charged by forming an ore layer that can maintain a stable and stable deposition state in the entire radial direction of the furnace.
[0035]
On the other hand, with respect to the blast furnace radial direction other than the central part, as described in (1) above, coke is deposited over the entire area in the furnace radial direction, and then ore is deposited over the entire area in the furnace radial direction, A mixture of ore having an average particle diameter d of 0.2% or less of the furnace diameter and coke having an average particle diameter of 1.2 × d or more is charged over the entire radial direction in the furnace where the ore is deposited. Coke existence ratio can be kept even.
[0036]
By adopting such a charging method, coke can be segregated in the furnace center by effectively utilizing the particle segregation phenomenon in the mixed layer of ore and coke deposited in the furnace. It is possible to keep the ratio of ore and coke in the blast furnace radial direction other than the same, so that the accuracy and stability of the charge distribution control can be improved, the gas flow can be stabilized and the stable operation can be maintained. Become.
[0037]
In the present invention (the invention described in the above (2)), after coke is deposited in the entire radial direction in the furnace, coke or a mixture of coke and ore is charged in the center of the furnace, and then the remaining ore is One of the divided ores is deposited in the whole area in the radial direction of the furnace, and the coke whose average particle diameter is 1.2 × d or more is directly above the ore with the other average particle diameter d being 0.2% or less of the furnace diameter. The reason why the mixture of ore and coke mixed with the above is charged is to cause the segregation of the above-mentioned coke in the furnace center more reliably and strengthen the gas flow in the center.
[0038]
Only the coke may be charged into the furnace center, or a mixture in which coke is mixed with a part of the ore may be used. The amount of charging into the furnace center and the mixing ratio of coke when charging a mixture of coke and ore may be determined as appropriate in consideration of the influence on the gas flow in the furnace center.
[0039]
Below, specifically describing the effect of the present invention through examples.
[0040]
【Example】
Comprising a furnace top charging device, using a cylindrical blast furnace model that can change the furnace diameter (model 4000 m ³ scale blast furnaces scale 1/20), the raw material of the charging, while discharging continuously provided below The air was blown from the tuyere, and the radial gas flow distribution at the top of the furnace was measured. At the bottom of the blast furnace model (equipment), there is a blower that assumes an actual furnace and a table feeder for cutting out raw materials simulating unloading. A plurality of gas velocimeters are attached so that the gas flow velocity distribution formed based on the above can be measured.
[0041]
Experiments were conducted on the charging conditions, specifically the order of charging of coke, ore, ore and coke, etc., the ratio of the ore particle size to the furnace diameter (percentage), and the coke particle size ratio in the mixed layer (average of coke). The particle size / the average particle size of the ore was changed and the influence on the gas flow distribution was investigated. In addition, the mixing ratio of the coke in the mixture of the ore and coke charged over the whole radial direction in a furnace was 3% by the mass percentage of the coke with respect to the ore in a mixture.
[0042]
The experimental results are summarized in Table 2. In Table 2, “charging order” is the order of charging from the top of the furnace, such as coke, ore, ore and coke, etc. In this charging order column, “C” is the entire radial direction in the furnace “M” represents a mixture of ore and coke deposited over the entire radial direction in the furnace, and “O” represents an ore deposited over the entire radial direction in the furnace. “Cm” means a mixture of ore and coke charged into the furnace center, and “cc” means coke charged into the furnace center. Thus, for example, “CMO” means “deposition of coke over the entire radial direction in the furnace”, “deposition of a mixture of ore and coke” thereon, and then “deposition of the ore over the entire radial direction of the furnace” Represents.
[0043]
“Gas flow distribution deviation” means that after two cycles of the process from the start of charging of coke and ore under the specified charging conditions until the discharge, the next 3rd cycle to the 4th cycle It is a parameter | index which shows the sum total of the standard deviation of the time fluctuation | variation of the gas flow velocity in each radial direction between. A smaller value indicates a more stable gas flow.
[0044]
The “central gas flow distribution index” is an index representing the ratio of the gas flow velocity in the central portion to the average gas flow velocity per whole cross section measured at the top of the furnace. The larger this value, the stronger the central gas flow. It shows that. In order to secure a central gas flow that can stabilize the entire gas flow, this value is preferably 5 or more.
[0045]
[Table 2]

[0046]
Comparative Example 1 is a case where a mixture of ore and coke is charged on a coke slope (refer to FIG. 1). Since the central gas flow velocity is relatively low, the central gas flow distribution index is small, and the gas flow distribution The fluctuation was great. It is estimated that the coke in the mixed layer stays in the middle part in the radial direction without being transported to the furnace center due to partial collapse of the coke slope, and as a result, the O / C near the center rises locally. Is done.
[0047]
Comparative Example 2 is a case where the average particle size ratio of coke to the average particle size of ore, which is considered to have a sufficient classification effect, is increased to 1.7 (1.1 in Comparative Example 1) in Comparative Example 1. . However, the central gas flow distribution index was still small and the gas flow distribution deviation was high. This is probably because the mixture of ore and coke was charged on the coke slope, and the slope profile was disturbed near the drop point at the time of charging, and the classification effect was not expressed.
[0048]
Therefore, in Example 1, the ratio of the average particle size of coke to the average particle size of ore in the mixed layer was kept at 1.7, the charging order was changed, and the mixture of ore and coke was charged on the ore slope. The central gas flow was strengthened and the gas flow distribution deviation was reduced. This is because the ore layer was able to maintain a stable sedimentation state, and even if a mixture of ore and coke was charged, the slope profile was not disturbed, and classification in the ore and coke mixed layer was performed effectively. This is because the local high O / C region in the vicinity of the central portion is excluded.
[0049]
Comparative Example 3 and Comparative Example 4 are cases where coke was deposited over the entire radial direction in the furnace and then coke or a mixture of coke and ore was charged into the furnace center for the purpose of strengthening the gas flow in the center. Comparative Example 3 is a case where a mixture of coke and ore is charged in the furnace center, and Comparative Example 4 is a case where coke is charged. In either case, some enhancement of the central gas flow was observed, but the fluctuations in the gas flow distribution could still not be suppressed.
[0050]
Example 2 changes the charging order of the mixed layer with respect to Comparative Example 3, and after charging the furnace center with a mixture of coke and ore, charging the ore and then charging the mixture of ore and coke. In addition, in Example 3, the mixing layer charging order was changed with respect to Comparative Example 4, and after charging coke into the furnace center, ore was charged, and then the mixture of ore and coke was charged. This is the case. In both cases, the gas flow distribution deviation decreased and the central gas flow distribution index increased.
[0053]
Example 6 is a case having a reduced particle size of the ore and coke mixed-layer. The central gas flow was strengthened and the fluctuation of gas flow distribution was reduced. Despite the decrease in the particle size of the ore and coke in the mixed layer, the slope length for effective classification was secured, so that the local high O / C region near the center was excluded. This shows that it contributed to the enhancement of the central gas flow and the stabilization of the gas flow distribution.
[0054]
【The invention's effect】
According to the blast furnace operation method of the present invention, even at the time of high PCI operation or low fuel ratio operation, coke mixed with ore is excluded at the center of the furnace while excluding the region where the presence ratio of ore is locally high in the radial direction of the furnace. The distribution ratio of the ore and coke in the radial direction of the blast furnace other than the center is kept uniform, improving the accuracy and stability of the charge distribution control and stabilizing the gas flow. Operation can be maintained.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing a coke uneven distribution state in a mixed layer formed by charging a mixture of ore and coke on a slope of a coke layer in a furnace.
FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing a coke uneven distribution state in a mixed layer formed by charging a mixture of ore and coke on an ore layer slope in a furnace.
[Explanation of symbols]
1: coke layer 2: mixed layer 3: ore layer 4: mixed layer C: central axis of blast furnace W: furnace wall A: slope of coke layer before charging mixture B: slope of coke layer after charging mixture

Claims

When coke, ore, and a mixture of ore and coke are repeatedly charged into the furnace from the top of the blast furnace and deposited in layers, the blast furnace is operated. One of the divided ores is deposited in the whole area in the radial direction of the furnace, and the coke whose average particle diameter is 1.2 × d or more is directly above the ore with the other average particle diameter d being 0.2% or less of the furnace diameter. A method for operating a blast furnace, characterized by charging a mixture of ore and coke mixed with slag.

When coke, ore, and a mixture of ore and coke are repeatedly charged into the furnace from the top of the blast furnace furnace and deposited in layers to operate the blast furnace, the coke is deposited in the entire radial direction of the furnace, and then the center of the furnace Is charged with coke or a mixture of coke and ore, and then one ore of the remaining ore is deposited in the whole area in the radial direction of the furnace. A blast furnace operating method characterized by charging a mixture of ore and coke in which coke having an average particle size of 1.2 xd or more is mixed with 0.2% or less ore.