JP3832079B2 - Power circuit - Google Patents

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【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電源からの給電を常時受ける第１給電ライン、及び電源との間に設けられたスイッチング手段が閉じている場合にのみ電源からの給電を受ける第２給電ラインを備えた電源回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、この種の電源回路として、自動車にてエンジン制御等の各種制御を行う電子制御ユニット（ＥＣＵ）に搭載される電源回路が知られている。
即ち、このような車載用の電源回路１００では、図６に示すように、ＥＣＵのコネクタＣを介して電源であるバッテリＢＴに接続され、バッテリＢＴから常時給電を受ける給電端子Ｔ１に接続された第１給電ラインＢＡＴＴと、バッテリＢＴとの間に設けられたリレーＲＬＹの接点が閉じている時にのみバッテリＢＴから給電を受ける給電端子Ｔ２に接続された第２給電ライン＋Ｂと、接地された接地端子Ｔ３，Ｔ４に接続された接地ラインＧとを備えている。なお、リレーＲＬＹは、イグニションスイッチＩＧの操作に従って、接点が開閉されるように構成されている。
【０００３】
つまり、第１給電ラインＢＡＴＴは、イグニションスイッチＩＧの操作に関わらず、常時給電の必要な装置や回路への給電に用いられ、一方、第２給電ライン＋Ｂは、イグニションスイッチＩＧの操作に応じて起動，停止が制御される装置や回路への給電に用いられる。
【０００４】
そして、この電源回路１００では、第１給電ラインＢＡＴＴ及び第２給電ライン＋Ｂに、それぞれ定電圧回路１０，２０が接続されている。
このうち、第１給電ラインＢＡＴＴに接続された定電圧回路１０は、一端が第１給電ラインＢＡＴＴに、他端が当該定電圧回路１０の出力端に接続された抵抗１２と、カソードがこの出力端に、アノードが接地ラインＧに接続されたツェナーダイオード１４とにより簡易に構成されている。
【０００５】
即ち、この定電圧回路１０の出力は、通常、ＲＡＭ等のデータ保持回路の記憶内容を保持するためのバックアップ電源として用いられるため、その電圧値は、給電対象であるＲＡＭ等が正常に動作できる許容範囲内に納まっていればよく、高精度に制御する必要がないからである。
【０００６】
一方、第２給電ライン＋Ｂに接続された定電圧回路２０は、第２給電ライン＋Ｂにエミッタが接続され、当該定電圧回路２０の出力端にコレクタが接続されたＰＮＰ型のパワートランジスタ２２と、第２給電ライン＋Ｂに接続された許可端子ｅ，第１給電ラインＢＡＴＴに接続された基準電源端子ｆ，トランジスタ２２のコレクタに接続されたモニタ端子ｍ，トランジスタ２２のベースに接続された制御端子ｂを備え、許可端子ｅへの印加電圧が予め設定された動作しきい値（例えば、５．１Ｖ）以上である場合に、モニタ端子ｍへの印加電圧（即ち当該定電圧回路２０の出力電圧）が一定（例えば５．０Ｖ）となるように、制御端子ｂを介してトランジスタ２２のベース電流を制御する周知の定電圧制御ＩＣ（例えば、東芝製ＴＡ７９００等）２４からなり、当該定電圧回路２０の出力電圧を精度よく一定に保持できるように構成されている。
【０００７】
即ち、この定電圧回路２０の出力は、通常、マイクロコンピュータ等の制御回路への給電に用いられるため、その電圧値を、精度よく一定に保持する必要があるからである。
なお、定電圧制御ＩＣ２４は、高精度な一定電圧を発生させるため、半導体のバンドギャップを利用して温度変動のほとんどない基準電圧を発生させる基準電圧発生回路を内蔵しており、この基準電圧発生回路を動作させるための電源を、基準電源端子ｆから得ている。そして、バッテリＢＴから常時給電を受けている第１給電ラインＢＡＴＴに基準電源端子ｆを接続しているのは、基準電圧発生回路の電源を第２給電ライン＋Ｂから得るようにすると、リレーＲＬＹが閉じられた直後は、基準電圧が定まらず、定電圧制御ＩＣ２４が精度よく制御を行うことができないからである。
【０００８】
また、電源回路１００は、第１及び第２給電ラインＢＡＴＴ，＋Ｂの間に、第２給電ライン＋Ｂ側から第１給電ラインＢＡＴＴ側に電流を流す方向を順方向として接続されたダイオード４と、第２給電ライン＋Ｂと接地ラインＧとの間に接続されたコンデンサ６とを備えている。
【０００９】
これらは、エンジン動作時の車両の振動等に基づくコネクタ端子Ｔ１〜Ｔ４の接触不良やリレー接点のチャタリング等により、第１及び第２給電ラインＢＡＴＴ，＋Ｂに発生する瞬断に対処するものであり、例えば、バッテリＢＴから第１給電ラインＢＡＴＴへの給電が途絶えた場合は、ダイオード４を介した第２給電ライン＋Ｂからの給電により、第１給電ラインＢＡＴＴへの給電が継続され、一方、バッテリＢＴから電源ライン＋Ｂへの給電が途絶えた場合は、コンデンサ６に充電された電荷の放電により、第２給電ライン＋Ｂの給電が継続されるようにされている。なお、接地ラインＧについては、コネクタ端子Ｔ３，Ｔ４を２重化することで、このような瞬断に対処している。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、近年、車両の動力性能や排気ガスの浄化性能等を向上させるため、ＥＣＵに搭載される装置や回路の種類や規模が増大する傾向にある。そして、これらの装置や回路は、電圧値の安定した定電圧回路２０の出力により給電する必要があるため、定電圧回路２０への給電を行う第２給電ライン＋Ｂを介した給電量が増大する傾向にある。
【００１１】
しかし、第２給電ライン＋Ｂでの給電量が増大した場合、上述のような瞬断に対応するには、より大容量のコンデンサが必要になり、大容量のコンデンサは非常に大型なものとなるため、電源回路を大型化させてしまうという問題があった。
【００１２】
また、車両内の空間を有効利用するために、エンジンルーム内にＥＣＵを搭載する要求も高くなっているが、大容量のコンデンサとして一般に使用されるアルミ電解コンデンサは、温度による特性の変化が大きく、エンジンルーム等の高温環境で動作させた場合、容量が低下し、対処できる瞬断の長さが短くなってしまったり、寿命が短くなってしまう等、装置の信頼性を低下させてしまうという問題もあった。
【００１３】
更に、コネクタ端子の接触不良に対応するには、接地ラインＧと同様に、コネクタ端子Ｔ１，Ｔ２を２重化する等の対策も考えられるが、コネクタが大型化すると共に、配線用のワイヤハーネスも増加するため、装置が大型化し、配線が複雑化してしまうという問題もあった。
【００１４】
本発明は、上記問題点を解決するために、各種装置や回路への給電を安定して行うことができ、しかも小型化が可能な電源回路を提供することを目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために発明された請求項１に記載の電源回路では、電源からの給電を常時受ける第１給電ラインと、スイッチング手段が閉じている場合にのみ電源からの給電を受ける第２給電ラインと、第１給電ラインから第２給電ラインへの給電を行うバックアップ給電路を導通又は遮断する経路導通手段とを備えている。
また、導通制御手段は、第２給電ラインからの給電を受けて充電され、第２給電ラインの電圧に起因した電圧を保持するコンデンサを有しており、このコンデンサにて保持された保持電圧と第２給電ラインの電圧とを比較して、第２給電ラインの電圧が予め設定された許容電圧以下に低下したことを検知すると、導通制御手段が、経路導通手段に、予め設定された許容時間の間、第１給電ラインから第２給電ラインへの給電を行うバックアップ給電路を導通させる。
【００１６】
また、請求項３に記載の電源回路では、電源からの給電を常時受ける第１給電ラインと、電源との間に設けられたスイッチング手段が閉じている場合にのみ前記電源からの給電を受ける第２給電ラインと、第１給電ラインに接続された第１の定電圧回路と、第２給電ラインに接続された第２の定電圧回路と、第１給電ラインから第２給電ラインへの給電を行うバックアップ給電路を導通又は遮断する経路導通手段とを備え、電源及びスイッチング手段とは、物理的に分離可能なコネクタによって電気的に接続されている。
また、導通制御手段は、コネクタから見て第２の定電圧回路側で検出される第２給電ラインの電圧が予め設定された許容電圧以下に低下した場合に、予め設定された許容時間の間、経路導通手段にバックアップ給電路を導通させる。
【００１７】
従って、請求項１及び請求項３に記載の電源回路によれば、スイッチング手段のチャタリング等に基づく瞬断により、電源から第２給電ラインへの給電が一時的に途絶えたとしても、給電が途絶えている期間が許容時間以内であれば、電源から第２給電ラインへの給電が再開されるまでの間、バックアップ給電路を介した給電が行われるため、第２給電ラインに接続された各種装置や回路への給電を安定して継続することができる。
また、このように、電源から第２給電ラインへの給電が途絶えた時には、第１給電ラインから第２給電ラインへの給電を行っており、従来装置のように大容量のコンデンサを設けたり、第２給電ラインのコネクタ端子を多重化したりする必要がないため、装置を大型化させてしまうことがない。
【００１８】
更に、本発明の電源回路によれば、第２給電ラインへの給電の必要がなくなり、スイッチング手段が開放されたのであれば、電源から第２給電ラインへの給電が許容時間を越えて途絶えたままとなり、導通制御手段が、経路導通手段に、バックアップ給電路を遮断させるため、このバックアップ給電路を介して無駄に電力が消費されてしまうことがない。
【００１９】
なお、請求項１に記載の電源回路において、導通制御手段は、例えば請求項２に記載のように、第２給電ラインの電圧が許容電圧以下になると、コンデンサの放電を開始させ、その放電の開始からコンデンサの保持電圧が予め設定された下限電圧に達するまでの間を許容時間とするように構成してもよい。
また、請求項３に記載の電源回路において、導通制御手段は、例えば、請求項４に記載のように、第２給電ラインからの給電を受けて充電される充電手段と、第２給電ラインの電圧が許容電圧以下になると、充電手段を放電させる放電手段とを備え、放電手段が放電を開始後、充電手段の充電電圧が予め設定された下限電圧に達するまでの間、経路導通手段にバックアップ給電路を導通させるように構成してもよい。
【００２０】
このように構成された本発明の電源回路では、電源から第２給電ラインへの給電が行われている時に、充電手段が充電され、電源から第２給電ラインへの給電が途絶えると、放電手段が、充電手段に充電された電荷を徐々に放電する。
つまり、充電手段が満充電の状態から、その充電電圧が下限電圧に達するまでに要する時間が、上記許容時間となるように、放電の時定数を設定することにより、導通制御手段を簡単に構成することができる。
【００２１】
なお、コンデンサ及び充電手段は、その電荷を第２給電ラインの給電に用いるわけではないため、小容量のものを用いることができ、装置を大型化させてしまうことはない。
また、導通制御手段は、請求項５に記載のように、前記第２給電ラインからの給電を受けて充電される充電手段と、該充電手段の充電電圧と前記第２給電ラインの電圧とを比較し、前記第２給電ラインの電圧が前記許容電圧以下に低下したことを検知すると、導通指示信号を出力する導通指示手段とを備え、前記導通指示信号により前記バックアップ給電路を導通させるように構成してもよい。
更に、導通制御手段は、請求項６に記載のように、前記導通指示手段による前記導通指示信号の出力後、前記充電手段を放電させる放電手段を備え、前記充電手段の充電電圧が予め設定された下限電圧以下になると、前記導通指示信号の出力を停止することにより、前記バックアップ給電路を遮断するように構成してもよい。
また、本発明の電源回路は、例えば、請求項７に記載のように、電源として車載用バッテリを用い、スイッチング手段は、イグニションスイッチの操作に応じて開閉されるように構成することにより、車載用電子装置に搭載する電源回路として好適に用いることができる。
【００２２】
ところで、上記請求項１〜請求項７に記載の電源回路では、第２給電ラインと電源との間に設けられたスイッチング手段の開閉制御は、当該電源回路の外部にて行うように構成されているが、請求項８に記載の電源回路のように、第２給電ラインによる給電の要否を指示する給電指令が入力される制御ラインと、制御ラインからの給電指令に応じて、スイッチング手段を開閉制御するスイッチ制御手段とを設けて、当該電源回路がスイッチング手段の開閉を制御するように構成してもよい。
【００２３】
この場合、導通制御手段は、制御ラインを介して入力される給電指令をローパスフィルタを介して取り込み、その給電指令が給電許可を示している場合に、経路導通手段にバックアップ給電路を導通させ、また、給電指令が予め設定された許容時間以上給電停止を示している場合に、経路導通手段にバックアップ給電路を遮断させるように構成することができる。
【００２４】
つまり本発明の電源回路では、第２給電ラインによる給電の要否を、上述の電源回路のように、第２電源ラインの給電状態から間接的に確認するのではなく、制御ラインを介して入力される給電指令にて直接的に確認することにより、経路導通手段を制御すればよいのである。
【００２５】
そして、このようにスイッチング手段の開閉を制御するように構成された電源回路の場合でも、請求項９に記載のように、電源として車載用バッテリを用い、制御ラインには、イグニションスイッチの操作に応じた給電指令が入力されるように構成すれば、車載用電子装置に搭載する電源回路として好適に用いることができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施例を図面と共に説明する。
［第１実施例］
図１は、第１実施例の電源回路、及びその周辺回路の構成を表す回路図である。
【００２７】
なお、本実施例の電源回路２は、先に図６に沿って説明した従来の電源回路１００とは、一部構成が異なるだけであるため、同一の構成については同一の符号を付して、その詳細な説明は省略し、ここでは構成の相違する部分を中心に説明する。
【００２８】
即ち、本実施例の電源回路２は、従来の電源回路１００と同様に、コネクタＣの給電端子Ｔ１に接続される第１給電ラインＢＡＴＴと、同じく給電端子Ｔ２に接続される第２給電ライン＋Ｂと、同じく接地端子Ｔ３，Ｔ４に接続される接地ラインＧと、第１給電ラインＢＡＴＴに接続された定電圧回路１０と、第２給電ライン＋Ｂに接続された定電圧回路２０と、第１及び第２給電ラインＢＡＴＴ，＋Ｂの間に接続されたダイオード４とを備えている。
【００２９】
そして、本実施例の電源回路２では、コンデンサ６（図６参照）の代わりに、スイッチ回路３０，充電回路４０，放電回路５０からなるバックアップ回路を備えている。
このうち、スイッチ回路３０は、エミッタが第１給電ラインＢＡＴＴ，コレクタが第２給電ライン＋Ｂに接続されたＰＮＰ型のトランジスタ３２と、一端が第１給電ラインＢＡＴＴ，他端がトランジスタ３２のベースに接続された抵抗３４とを備えており、抵抗３４に後述の駆動電流Ｉｄが流れると、トランジスタ３２がオン状態となって、第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電を行うためのバックアップ給電路を導通させる経路導通手段として構成されている。
【００３０】
また、充電回路４０は、ダイオード４２と、一端が第２給電ライン＋Ｂ，他端がダイオード４２のアノードに接続された抵抗４４と、一端がダイオード４２のカソード、他端が接地ラインＧに接続されたコンデンサ４６とを備えており、第２給電ライン＋Ｂからの給電により、抵抗４４，ダイオード４２を介してコンデンサ４６を充電する充電手段として構成されている。
【００３１】
更に、放電回路５０は、アノードが第２給電ライン＋Ｂに接続されたダイオード５２と、一端がダイオード５２のカソード，他端が接地ラインＧに接続された抵抗５４と、コレクタが接地され，ベースがダイオード５２のカソードに接続されたＰＮＰ型のトランジスタ５６と、エミッタがトランジスタ５６のエミッタ，コレクタがトランジスタ３２のベースに接続されたＮＰＮ型のトランジスタ５８と、一端がトランジスタ５８のベース，他端がダイオード４２のカソードに接続された抵抗５９とを備えており、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２に応じて、コンデンサ４６の放電、及びトランジスタ３２のオン，オフ状態を制御する放電手段として構成されている。つまり、充電回路４０及び放電回路５０が導通制御手段に相当する。
【００３２】
ところで、この放電回路５０は、トランジスタ５６のベース電圧Ｖｂが、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２から、ダイオード５２での順電圧Ｖｆ（≒０．７Ｖ）を減じた大きさ（Ｖｂ＝ＶＢ２−Ｖｆ）となる。
そして、トランジスタ５６がオン状態の時には、そのエミッタ電圧Ｖｅが、ベース電圧Ｖｂよりオン電圧Ｖbe（≒０．７Ｖ）だけ大きく（Ｖｅ＝Ｖｂ＋Ｖbe＝ＶＢ２−Ｖｆ＋Ｖbe）なり、また順電圧Ｖｆとオン電圧Ｖbeとはほぼ等しい（Ｖｆ≒Ｖbe）ことから、結局、トランジスタ５６（及びトランジスタ５８）のエミッタ電圧Ｖｅは、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２とほぼ等しく（Ｖｅ≒ＶＢ２）なる。
【００３３】
更に、トランジスタ５８がオン状態の時には、そのベース電圧、即ちコンデンサ４６の充電電圧ＶＣが、エミッタ電圧Ｖｅ（即ち給電電圧ＶＢ２）よりオン電圧Ｖbeだけ大きくなければならない（ＶＣ＞Ｖｅ＋Ｖbe≒ＶＢ２＋Ｖbe）。
また、トランジスタ５６，５８をいずれもオン状態とするには、両トランジスタ５６，５８のオン電圧（Ｖbe＋Ｖbe）を確保するために、トランジスタ５８のベース電圧、即ちコンデンサ４６の充電電圧ＶＣはオン電圧の２倍以上（ＶＣ≧２Ｖbe）でなければならない。
【００３４】
つまり、放電回路５０は、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２が、オン電圧Ｖbe以上であり、且つコンデンサ４６の充電電圧ＶＣよりオン電圧Ｖbe分だけ小さい場合（Ｖbe＜ＶＢ２＜ＶＣ−Ｖbe）に、動作状態（トランジスタ５６，５８がオン状態）となり、コンデンサ４６の放電を行うと共に、スイッチ回路３０の抵抗３４に駆動電流Ｉｄを流すのである。
【００３５】
また、このように放電回路５０によるコンデンサ４６の放電時には、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２が、コンデンサ４６の充電電圧ＶＣより低い値に保持されるため、抵抗４４，ダイオード４２を介した充電が行われず、放電のみが行われることになる。なお、コンデンサ４６の放電速度は、コンデンサ４６の容量や抵抗５９の抵抗値を適宜調整することにより任意に設定可能である。
【００３６】
ここで、本実施例の電源回路２の全体動作を、電源回路２各部の波形を表す図２に沿って説明する。
図２に示すように、まず、リレーＲＬＹが遮断状態にある時刻ｔ１以前では、第１給電ラインＢＡＴＴのみバッテリＢＴからの給電を受ける。このとき、第２給電ライン＋Ｂを介して給電を受けるコンデンサ４６は未充電の状態（充電電圧ＶＣ＝０Ｖ）にあり、放電回路５０も停止状態（トランジスタ５６，５８がオフ状態）となるため、スイッチ回路３０に駆動電流Ｉｄが流れず、バックアップ給電路は遮断状態となる。その結果、スイッチ回路３０のバックアップ給電路を介した第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電も行われないため、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２は０Ｖとなる。その結果、この第２給電ライン＋Ｂに接続された定電圧回路２０の出力電圧ＶDDも０Ｖとなる。
【００３７】
そして、イグニションスイッチＩＧが操作され、リレーＲＬＹが導通状態になると（時刻ｔ１）、バッテリＢＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が開始され、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２が上昇する。そして、この給電電圧ＶＢ２が、定電圧制御ＩＣ２４の動作しきい値Ｖth（本実施例では５．１Ｖ）を越えると、定電圧回路２０は、一定電圧（本実施例では５Ｖ）の出力を開始する。
【００３８】
また、コンデンサ４６は、第２給電ライン＋Ｂからの給電により充電電圧ＶＣが除々に増大する。この時、充電電圧ＶＣより給電電圧ＶＢ２の方が常に大きいため、放電回路５０が停止状態から動作状態に転じることはなく、充電のみが行われ、最終的に、コンデンサ４６は、ほぼ給電電圧ＶＢ２まで充電される（ＶＣｍａｘ≒ＶＢ２）。
【００３９】
その後、リレー接点のチャタリングや、コネクタ端子Ｔ２の接触不良等により、第２給電ライン＋Ｂにて瞬断（時刻ｔ２）が発生すると、給電電圧ＶＢ２がオン電圧Ｖbe分だけ低下した時点で、放電回路５０が動作状態となる。すると、スイッチ回路３０のバックアップ給電路を介して第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が開始されるため、以後、バッテリＢＴからの給電が途絶えている間は、コンデンサ４６の充電電圧ＶＣの低下に応じて、給電電圧ＶＢ２も除々に低下することになる。
【００４０】
そして、瞬断の期間が、給電電圧ＶＢ２が定電圧制御ＩＣ２４の動作しきい値Ｖthまで低下するのに要する許容時間Ｔｄに比べて充分に短ければ、定電圧回路２０の出力電圧ＶDDは、この瞬断の間でも一定値のまま保持され、各種装置や回路への給電が安定して継続される。
【００４１】
一方、コネクタ端子Ｔ１の接触不良等により、第１給電ラインＢＡＴＴにて瞬断が発生した場合（時刻ｔ３）は、ダイオード４を介して第２給電ライン＋Ｂから第１給電ラインＢＡＴＴへの給電が行われるため、バッテリＢＴからの給電が途絶えている間、第１給電ラインＢＡＴＴの給電電圧ＶＢ１は、ダイオード４の順電圧Ｖｆ分だけ低下したものとなる。
【００４２】
その後、イグニションスイッチＩＧが操作され、リレーＲＬＹが遮断状態になると（時刻ｔ４）、時刻ｔ３の瞬断時と同様に、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２がオン電圧Ｖbe分だけ低下した時点で、放電回路５０が動作状態となり、スイッチ回路３０のバックアップ給電路を介して第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が行われるため、給電電圧ＶＢ２は、コンデンサ４６の充電電圧ＶＣの低下に応じて除々に低下する。
【００４３】
そして、この給電電圧ＶＢ２が、定電圧制御ＩＣ２４の動作しきい値Ｖthに達すると、即ちバッテリＢＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が途絶えてから許容時間Ｔｄが経過すると（時刻ｔ５）、定電圧回路２０は、出力電圧ＶDDを一定（５Ｖ）に保持できなくなるため、以後、出力電圧ＶDDは、給電電圧ＶＢ２の低下と共に低下する。
【００４４】
その後、コンデンサ４６の放電が進み、給電電圧ＶＢ２がオン電圧Ｖbeに達すると（時刻ｔ６）、放電回路５０が停止状態となり、スイッチ回路３０のバックアップ給電路が遮断され、第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が途絶えるため、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２及び定電圧回路２０の出力電圧ＶDDはいずれも０Ｖとなり、また、コンデンサ４６の充電電圧ＶＣは、放電回路５０が停止した時の電圧（＜２Ｖbe）に保持される。
【００４５】
以上、説明したように、本実施例の電源回路２においては、バッテリＢＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が途絶えた場合、予め第２給電ライン＋Ｂからの給電によりコンデンサ４６に充電された電荷を、放電回路５０により放電させ、コンデンサ４６の充電電圧が、放電回路５０を動作させるのに必要な下限電圧（２Ｖbe）以上である間、第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電を行うバックアップ給電路を導通させるようにされている。
【００４６】
従って、本実施例の電源回路２によれば、バッテリＢＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が一時的に途絶えたとしても、第２給電ライン＋Ｂを介した給電を安定して継続することができると共に、リレーＲＬＹが遮断状態に保持された時には、第２給電ライン＋Ｂへの給電を確実に停止させることができる。
【００４７】
しかも、本実施例の電源回路２では、このような瞬断への対処を、従来の電源回路１００のように大容量のコンデンサ６（図６参照）を必要とせず、また、コネクタＣの端子も増大させることなく行っているので、当該電源回路２が搭載されるＥＣＵの小型化を図ることができる。
【００４８】
また、スイッチ回路３０，充電回路４０，放電回路５０は、集積回路化することが容易であり、更には、定電圧制御ＩＣ２４に組み込むことも可能であるため、電源回路２自体、ひいてはＥＣＵの更なる小型化を図ることができる。
なお、本実施例の電源回路２では、充電回路４０にコンデンサ４６を用いているが、従来の電源回路１００のコンデンサ６とは異なり、第２給電ライン＋Ｂへの給電用ではないため低容量のものでよく、従って、高温環境に弱いアルミ電解コンデンサを用いる必要がないため、エンジンルーム内に配置される等、高温環境にて使用されるＥＣＵの電源回路として好適に使用できる。
［第２実施例］
次に、第２実施例について説明する。
【００４９】
本実施例の電源回路２ａは、第１実施例とは、放電回路の構成が異なるだけであるため、この構成の相違部分を中心に説明する。
即ち、本実施例の電源回路２ａでは、図３に示すように、放電回路６０は、エミッタがダイオード４２のカソード，ベースが第２給電ライン＋Ｂに接続されたＰＮＰ型のトランジスタ６２と、コレクタがトランジスタ３２のベース，エミッタが接地ラインＧに接続されたＮＰＮ型のトランジスタ６４と、一端がトランジスタ６２のコレクタ，他端がトランジスタ６４のベースに接続された抵抗６６と、一端がトランジスタ６４のベース，他端が接地ラインＧに接続された抵抗６８とからなる。
【００５０】
この放電回路６０では、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２が、コンデンサ４６の充電電圧ＶＣよりオン電圧Ｖbe以上小さい場合に、トランジスタ６２がオン状態となる。そして、この時、充電電圧ＶＣを抵抗６６，６８にて分圧した分圧電圧（即ちトランジスタ６４のベース電圧）が、オン電圧Ｖbe以上であれば、トランジスタ６４がオン状態となり、スイッチ回路３０に駆動電流Ｉｄを流す。また、トランジスタ６２を介したコンデンサ４６の放電が行われている間、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧は、コンデンサ４６の充電電圧ＶＣより、オン電圧Ｖbeだけ小さい値に保持される。
【００５１】
つまり、このような放電回路６０を備える本実施例の電源回路２ａでは、放電回路６０が動作状態から停止状態に転じる時のコンデンサ４６の充電電圧ＶＣがオン電圧の２倍（２Ｖbe）ではなく、抵抗６６，６８の分圧比により決まるオン電圧Ｖbe以上の任意の値となる以外は、第１実施例の電源回路２と全く同様に動作する。
【００５２】
このように、本実施例の電源回路２ａでは、第１実施例の電源回路２と同様に動作するため、同様の効果を得ることができる。
特に、本実施例の電源回路２ａによれば、放電回路６０を停止状態にする時期、即ちスイッチ回路３０のバックアップ給電路を遮断する時期を、任意に設定できるため、例えば、第２給電ライン＋Ｂの給電電圧ＶＢ２が、定電圧制御ＩＣ２４の動作しきい値Ｖthを下回り、一定の出力電圧を保持できなくなった時点（図２の時刻ｔ５を参照）で、ただちに放電回路６０を停止状態にするようにすれば、無駄な電力消費を削減することができる。
［第３実施例］
次に、第３実施例について説明する。
【００５３】
本実施例では、第１実施例とは、一部構成が異なるだけであるため、同一の構成については、同一符号を付して詳細な説明を省略し、構成の異なる部分を中心に説明する。
なお、第１，第２実施例は、第２給電ライン＋Ｂに接続されたリレーＲＬＹの導通，遮断を、イグニションスイッチＩＧが直接制御し、ＥＣＵはリレーＲＬＹの駆動制御を行わない場合に適用する電源回路として構成されているが、ここでは、ＥＣＵが、イグニションスイッチＩＧの操作状態を検出し、その検出状態に応じてリレーＲＬＹの駆動制御を行う場合に適用する電源回路として構成された実施例について説明する。
【００５４】
このため、図４に示すように、本実施例の電源回路２ｂを搭載するＥＣＵのコネクタＣには、上述の端子Ｔ１〜Ｔ４に加えて、イグニションスイッチＩＧを介してバッテリＢＴに接続された検出端子Ｔ５、及びリレーＲＬＹの励磁コイルを介してバッテリＢＴに接続された駆動端子Ｔ６が設けられている。
【００５５】
そして、本実施例の電源回路２ｂは、第１及び第２実施例の電源回路２，２ａと同様に、コネクタＣの給電端子Ｔ１に接続される第１給電ラインＢＡＴＴと、同じく給電端子Ｔ２に接続される第２給電ライン＋Ｂと、同じく接地端子Ｔ３，Ｔ４に接続される接地ラインＧと、第１給電ラインＢＡＴＴに接続された定電圧回路１０と、第２給電ライン＋Ｂに接続された定電圧回路２０と、第１及び第２給電ラインＢＡＴＴ，＋Ｂの間に接続されたダイオード４と、同じく第１及び第２給電ラインＢＡＴＴ，＋Ｂの間に接続されたスイッチ回路３０とを備えている。
【００５６】
また、本実施例の電源回路２ｂは、第１及び第２実施例の充電回路４０及び放電回路５０，６０に代えて、次の構成を備えている。
即ち、本実施例の電源回路２ｂは、抵抗ｒ１，ｒ２及びコンデンサｃ１からなり検出端子Ｔ５に接続されたローパスフィルタ７０と、ローパスフィルタ７０の出力を抵抗８０を介して入力ポートＩＮに取り込むマイクロコンピュータ（以下、マイコンという）７２と、カソードが共通に接続された一対のダイオードｄ１，ｄ２からなり、ローパスフィルタ７０からの出力及びマイコン７２の出力ポートＯＵＴからの出力のうち、少なくともいずれか一方がHighレベルの時にHighレベルとなる駆動信号ＳＤを生成するＯＲ回路７４と、コレクタが駆動端子Ｔ６，エミッタが接地ラインＧに接続され、抵抗８２を介してベースに印加される駆動信号ＳＤに従って、リレーＲＬＹの励磁コイルを駆動するＮＰＮ型のトランジスタ７６と、コレクタがトランジスタ３２のベース，エミッタが接地ラインＧに接続され、抵抗８４を介してベースに印加される駆動信号ＳＤに従って、スイッチ回路３０に駆動電流Ｉｄを流すＮＰＮ型のトランジスタ７８とを備えている。
【００５７】
なお、マイコン７２は、図示しないが、定電圧回路２０を介して一定電圧ＶDDの給電を受けるように接続されている。
このように構成された電源回路２ｂにおいて、ローパスフィルタ７０の出力は、イグニションスイッチＩＧがオフ状態であればLow レベル、同じくオン状態であればHighレベルとなり、これが入力ポートＩＮを介してマイコン７２にも取り込まれる。
【００５８】
また、駆動信号ＳＤがLow レベル、即ちローパスフィルタ７０の出力及び出力ポートＯＵＴからの出力がいずれもLow レベルの時には、トランジスタ７６，７８がいずれもオフ状態となり、リレーＲＬＹが遮断されると共にスイッチ回路３０のバックアップ給電路が遮断される。このため、バッテリＢＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電、及び第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電のいずれもが行われないため、定電圧回路２０は停止状態となる。
【００５９】
逆に、駆動信号ＳＤがHighレベル、即ちローパスフィルタ７０の出力及び出力ポートＯＵＴからの出力のうち、いずれか一方でもHighレベルの時には、トランジスタ７６，７８がいずれもオン状態となり、リレーＲＬＹが導通すると共に、バックアップ給電路も導通する。このため、バッテリＢＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電、及び第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電のいずれもが行われ、定電圧回路２０も動作状態となる。
【００６０】
ここで、マイコン７２にて実行される出力ポートＯＵＴの設定処理を、図５に示すフローチャートに沿って説明する。
なお、本処理は、イグニションスイッチＩＧがオン状態にされ、定電圧回路２０を介したマイコン７２への給電が開始されることにより起動される。
【００６１】
図５に示すように、本処理が起動されると、まず、Ｓ１１０では、出力ポートＯＵＴをHighレベルに設定する。
続くＳ１２０では、入力ポートＩＮの信号レベルがLow レベルであるか否かを判断し、否定判定された場合は、Ｓ１２０を繰り返し実行することにより待機する。そして、Ｓ１２０にて肯定判定された場合は、続くＳ１３０にて、予め設定された許容時間Ｔｄ（本実施例では、２ｍｓ）だけ待機した後、Ｓ１４０にて、Ｓ１２０と同様に、入力ポートＩＮの信号レベルがLow レベルであるか否かを判断する。
【００６２】
そして、このＳ１４０にて否定判定された場合は、Ｓ１２０に戻って上述の処理を繰り返し実行し、一方、肯定判定された場合は、Ｓ１５０に移行して、出力ポートＯＵＴをLow レベルに設定した後、本処理を終了する。
つまり、本処理が起動されれば、イグニションスイッチＩＧが閉じられたことがわかるため、出力ポートＯＵＴをHighレベルに設定する（Ｓ１１０）ことにより、駆動信号ＳＤを確実にHighレベルに保持する。これにより、以後、イグニションスイッチＩＧのチャタリングやコネクタ端子Ｔ５の接触不良により、コネクタ端子Ｔ５に接続された制御ラインに瞬断が発生しても、その瞬断により直ちにリレーＲＬＹが遮断状態に変化してしまうことが防止される。
【００６３】
なお、瞬断が充分に短ければローパスフィルタ７０の作用により、入力ポートＩＮの信号レベルはHighレベルに保持されるが、瞬断がある程度長くなると、その影響をローパスフィルタ７０では除去できなくなるため、入力ポートＩＮの信号レベルは一時的にLow レベルとなる。また、イグニションスイッチＩＧが意識的に開放された場合にも、入力ポートＩＮの信号レベルはLow レベルとなる。
【００６４】
このため、入力ポートＩＮの信号レベルがLow レベルであることを検出した場合（Ｓ１２０−ＹＥＳ）、これが、イグニションスイッチＩＧの開放によるものか、制御ラインの瞬断によるものかを、入力ポートＩＮの信号レベルが許容時間Ｔｄを経過した後でもLow レベルのままであるか否かを判断する（Ｓ１３０，Ｓ１４０）ことにより確認している。
【００６５】
つまり、許容時間Ｔｄ経過後もLow レベルであれば、瞬断ではなく、イグニションスイッチＩＧが開放されたものとして、出力ポートＯＵＴをLow レベルに戻し（Ｓ１５０）、駆動信号ＳＤをLow レベルとして、リレーＲＬＹ及びバックアップ給電路を遮断して第２給電ライン＋Ｂへの給電を停止させることにより、定電圧回路２０の動作を停止させているのである。
【００６６】
以上、説明したように、本実施例の電源回路２ｂによれば、バッテリＢＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電が途絶えた場合、許容時間Ｔｄの間に限り、スイッチ回路３０のバックアップ給電路を導通させ、第１給電ラインＢＡＴＴから第２給電ライン＋Ｂへの給電を行うようにされているので、第１実施例と同様の効果を得ることができる。
【００６７】
特に、本実施例の電源回路２ｂでは、許容時間Ｔｄがマイコン７２のプログラムにより設定されるため、使用環境に応じて許容時間Ｔｄの設定を適宜簡単に変更することができる。
なお、本実施例では、ローパスフィルタ７０の出力と出力ポートＯＵＴからの出力との論理和により生成された信号を駆動信号ＳＤとして、トランジスタ７６，７８が共通に使用しているが、ローパスフィルタ７０の出力をトランジスタ７６への駆動信号とし、出力ポートＯＵＴの出力をトランジスタ７８への駆動信号とすることにより、両トランジスタ７６，７８を別々の駆動信号で駆動するように構成してもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１実施例の電源回路の構成を表す回路図である。
【図２】 電源回路各部の動作を表す波形図である。
【図３】 第２実施例の電源回路の構成を表す回路図である。
【図４】 第３実施例の電源回路の構成を表す回路図である。
【図５】 マイクロコンピュータが実行する処理を表すフローチャートである。
【図６】 従来の電源回路の構成を表す回路図である。
【符号の説明】
２，２ａ，２ｂ…電源回路 ４，４２，５２…ダイオード
６，４６…コンデンサ １０，２０…定電圧回路
１２，３４，４４，５４，５９，６６，６８，８０，８２，８４…抵抗
２２，３２，５６，５８，６２，６４，７６，７８…トランジスタ
１４…ツェナーダイオード ２４…定電圧制御ＩＣ ３０…スイッチ回路
４０…充電回路 ５０，６０…放電回路 ７０…ローパスフィルタ
７２…マイクロコンピュータ ７４…ＯＲ回路 Ｇ…接地ライン
ＢＡＴＴ…第１給電ライン ＋Ｂ…第２給電ライン ＢＴ…バッテリ
ＩＧ…イグニションスイッチ ＲＬＹ…リレー Ｃ…コネクタ
Ｔ１，Ｔ２…給電端子 Ｔ３，Ｔ４…接地端子 Ｔ５…検出端子
Ｔ６…駆動端子[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a power supply circuit including a first power supply line that constantly receives power from a power supply, and a second power supply line that receives power from the power supply only when a switching unit provided between the power supply and the power supply is closed. .
[0002]
[Prior art]
  Conventionally, as this type of power supply circuit, a power supply circuit mounted on an electronic control unit (ECU) that performs various controls such as engine control in an automobile is known.
  That is, in such an in-vehicle power supply circuit 100,FIG.As shown in FIG. 5, the battery BT is provided between the first power supply line BATT connected to the power supply terminal T1 that is connected to the battery BT that is a power source via the connector C of the ECU and receives power from the battery BT at all times. A second power supply line + B connected to the power supply terminal T2 that receives power from the battery BT only when the contact of the relay RLY is closed, and a ground line G connected to the ground terminals T3 and T4 that are grounded. Yes. The relay RLY is configured such that the contact is opened and closed according to the operation of the ignition switch IG.
[0003]
That is, the first power supply line BATT is used for power supply to devices and circuits that require constant power supply regardless of the operation of the ignition switch IG, while the second power supply line + B is used according to the operation of the ignition switch IG. Used to supply power to devices and circuits whose start and stop are controlled.
[0004]
In the power supply circuit 100, the constant voltage circuits 10 and 20 are connected to the first power supply line BATT and the second power supply line + B, respectively.
Among these, the constant voltage circuit 10 connected to the first power supply line BATT has a resistor 12 having one end connected to the first power supply line BATT and the other end connected to the output terminal of the constant voltage circuit 10, and a cathode serving as the output. At the end, a Zener diode 14 having an anode connected to the ground line G is simply configured.
[0005]
That is, since the output of the constant voltage circuit 10 is normally used as a backup power source for holding the stored contents of a data holding circuit such as a RAM, the voltage value of the RAM or the like as a power supply target can operate normally. This is because it only needs to be within an allowable range, and it is not necessary to control with high accuracy.
[0006]
On the other hand, the constant voltage circuit 20 connected to the second power supply line + B includes a PNP power transistor 22 having an emitter connected to the second power supply line + B and a collector connected to the output terminal of the constant voltage circuit 20; The permission terminal e connected to the second power supply line + B, the reference power supply terminal f connected to the first power supply line BATT, the monitor terminal m connected to the collector of the transistor 22, and the control terminal b connected to the base of the transistor 22 And the applied voltage to the monitor terminal m (that is, the output voltage of the constant voltage circuit 20) when the applied voltage to the permission terminal e is equal to or higher than a preset operation threshold value (for example, 5.1 V). Is a known constant voltage control IC (for example, TA7900 manufactured by Toshiba) that controls the base current of the transistor 22 via the control terminal b so that the voltage is constant (for example, 5.0 V). ) A 24, and is configured to hold the output voltage of the constant voltage circuit 20 to accurately and constantly.
[0007]
That is, since the output of the constant voltage circuit 20 is normally used for power supply to a control circuit such as a microcomputer, the voltage value needs to be kept constant accurately.
The constant voltage control IC 24 has a built-in reference voltage generation circuit that generates a reference voltage with almost no temperature variation using a semiconductor band gap in order to generate a highly accurate constant voltage. A power supply for operating the circuit is obtained from the reference power supply terminal f. The reference power supply terminal f is connected to the first power supply line BATT that is constantly supplied with power from the battery BT because the power supply of the reference voltage generation circuit is obtained from the second power supply line + B. This is because the reference voltage is not determined immediately after being closed, and the constant voltage control IC 24 cannot perform control accurately.
[0008]
The power supply circuit 100 includes a diode 4 connected between the first and second power supply lines BATT, + B with a current flowing from the second power supply line + B side to the first power supply line BATT as a forward direction, And a capacitor 6 connected between the second power supply line + B and the ground line G.
[0009]
These are intended to cope with momentary interruptions occurring in the first and second power supply lines BATT and + B due to poor contact of the connector terminals T1 to T4 based on vehicle vibration during engine operation, chattering of the relay contacts, and the like. For example, when the power supply from the battery BT to the first power supply line BATT is interrupted, the power supply to the first power supply line BATT is continued by the power supply from the second power supply line + B via the diode 4, while the battery BT When the power supply from the BT to the power supply line + B is interrupted, the power supply to the second power supply line + B is continued by discharging the electric charge charged in the capacitor 6. For the ground line G, such an instantaneous interruption is dealt with by duplicating the connector terminals T3 and T4.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in recent years, in order to improve vehicle power performance, exhaust gas purification performance, and the like, the types and scales of devices and circuits mounted on the ECU tend to increase. Since these devices and circuits need to be powered by the output of the constant voltage circuit 20 having a stable voltage value, the amount of power fed through the second feeding line + B that feeds power to the constant voltage circuit 20 increases. There is a tendency.
[0011]
However, when the amount of power supply in the second power supply line + B increases, a larger-capacity capacitor is required to cope with the instantaneous interruption as described above, and the large-capacity capacitor becomes very large. Therefore, there is a problem that the power supply circuit is enlarged.
[0012]
In addition, in order to make effective use of the space in the vehicle, there is a high demand for mounting an ECU in the engine room. However, an aluminum electrolytic capacitor generally used as a large-capacity capacitor greatly changes in characteristics due to temperature. When operating in a high-temperature environment such as an engine room, the capacity decreases, the length of instantaneous interruption that can be dealt with becomes short, the lifespan becomes short, and the reliability of the device is reduced. There was also a problem.
[0013]
Further, in order to cope with the contact failure of the connector terminal, a countermeasure such as duplication of the connector terminals T1 and T2 as well as the ground line G can be considered. However, as the connector becomes larger, the wiring harness for wiring Therefore, there is a problem that the apparatus becomes larger and the wiring becomes complicated.
[0014]
In order to solve the above-described problems, an object of the present invention is to provide a power supply circuit that can stably supply power to various devices and circuits and can be miniaturized.
[0015]
[Means for Solving the Problems]
  In the power supply circuit according to claim 1, invented to achieve the above object, a first power supply line that constantly receives power from the power source and a second power source that receives power from the power source only when the switching means is closed. With power lineAnd a path conduction means for conducting or blocking a backup power supply path for supplying power from the first power supply line to the second power supply line.
The conduction control means has a capacitor that is charged by receiving power from the second power supply line and holds a voltage caused by the voltage of the second power supply line. Compare with the voltage of the second feeder line,The voltage of the second feed line has dropped below the preset allowable voltageWhen it detectsThe conduction control means causes the path conduction means to conduct the backup power supply path that supplies power from the first power supply line to the second power supply line for a preset allowable time.
[0016]
  In the power supply circuit according to claim 3, the first power supply line that constantly receives power supply from the power supply and the power supply circuit that receives power supply from the power supply only when the switching means provided between the power supply and the first power supply line is closed. 2 feed lines, a first constant voltage circuit connected to the first feed line, a second constant voltage circuit connected to the second feed line, and feeding from the first feed line to the second feed line Path conduction means for conducting or blocking a backup power feeding path to be performed, and the power source and the switching means are electrically connected by a physically separable connector.
In addition, the continuity control means is configured for a preset allowable time when the voltage of the second power supply line detected on the second constant voltage circuit side when viewed from the connector falls below a preset allowable voltage. The backup power supply path is made conductive to the path conduction means.
[0017]
Therefore, according to the power supply circuit of the first and third aspects, even if the power supply from the power supply to the second power supply line is temporarily interrupted due to an instantaneous interruption based on chattering or the like of the switching means, the power supply is interrupted. If the power supply period is within the allowable time, power is supplied through the backup power supply path until the power supply from the power supply to the second power supply line is resumed, so that various devices connected to the second power supply line And power supply to the circuit can be continued stably.
  In addition, when power supply from the power supply to the second power supply line is interrupted in this way, power is supplied from the first power supply line to the second power supply line, and a large-capacity capacitor is provided as in the conventional device, Since there is no need to multiplex the connector terminals of the second power supply line, the apparatus is not increased in size.
[0018]
Furthermore, according to the power supply circuit of the present invention, it is not necessary to supply power to the second power supply line, and if the switching means is opened, power supply from the power supply to the second power supply line is interrupted beyond the allowable time. Since the conduction control means causes the path conduction means to cut off the backup power supply path, power is not wasted through this backup power supply path.
[0019]
  In the power supply circuit according to claim 1, the conduction control means starts discharging the capacitor when the voltage of the second power supply line becomes lower than the allowable voltage, for example, as described in claim 2. You may comprise so that it may be allowed time from the start until the holding voltage of a capacitor | condenser reaches the preset lower limit voltage.
  In the power circuit according to claim 3,The conduction control means isFor example, as described in claim 4,A charging unit that is charged by receiving power from the second power supply line; and a discharging unit that discharges the charging unit when the voltage of the second power supply line falls below an allowable voltage. The backup power supply path is connected to the path conduction means until the charging voltage of the means reaches a preset lower limit voltage.May.
[0020]
In the power supply circuit of the present invention configured as above, when the power supply from the power supply to the second power supply line is performed, the charging means is charged, and when the power supply from the power supply to the second power supply line is interrupted, the discharge means However, the electric charge charged in the charging means is gradually discharged.
In other words, the conduction control means can be simply configured by setting the discharge time constant so that the time required for the charging voltage to reach the lower limit voltage from the fully charged state is equal to the allowable time. can do.
[0021]
  In addition,Capacitors andSince the charging means does not use the electric charge for power supply of the second power supply line, a small capacity can be used, and the apparatus is not enlarged.
In addition, as described in claim 5, the conduction control unit includes a charging unit that is charged by receiving power from the second power feeding line, a charging voltage of the charging unit, and a voltage of the second power feeding line. In comparison, when it is detected that the voltage of the second power supply line has dropped below the allowable voltage, a conduction instruction means for outputting a conduction instruction signal is provided, and the backup power feeding path is made conductive by the conduction instruction signal. It may be configured.
Further, as described in claim 6, the conduction control means includes a discharging means for discharging the charging means after outputting the conduction instruction signal by the conduction instruction means, and a charging voltage of the charging means is preset. The backup power supply path may be cut off by stopping the output of the conduction instruction signal when the voltage becomes lower than the lower limit voltage.
  The power supply circuit of the present invention is, for example, a claim7As described above, a vehicle-mounted battery is used as a power source, and the switching means is configured to be opened and closed in accordance with the operation of an ignition switch, so that it can be suitably used as a power circuit mounted in a vehicle-mounted electronic device. it can.
[0022]
  By the way, the above claims 1 to claim7In the power supply circuit according to claim 1, the switching control of the switching means provided between the second power supply line and the power supply is configured to be performed outside the power supply circuit.8And a switch control unit that controls opening and closing of the switching unit in accordance with the power supply command from the control line, and a control line to which a power supply command instructing the necessity of power supply through the second power supply line is input. And the power supply circuit may be configured to control the opening and closing of the switching means.
[0023]
  In this case, the conduction control means is a power supply command input through the control line.The power supply commandIndicates that power supply is permitted, the backup power supply path is made conductive to the path conduction means, and when the power supply command indicates that power supply is stopped for a preset allowable time or longer, the backup power supply path is set to the path conduction means. It can be configured to block.
[0024]
In other words, in the power supply circuit of the present invention, whether or not power supply by the second power supply line is necessary is not confirmed indirectly from the power supply state of the second power supply line as in the power supply circuit described above, but is input via the control line. It is only necessary to control the path conduction means by directly confirming with the power supply command.
[0025]
  And even in the case of the power supply circuit configured to control the opening and closing of the switching means in this way, the claims9As described above, if an on-vehicle battery is used as the power source and a power supply command corresponding to the operation of the ignition switch is input to the control line, it is suitable as a power circuit mounted on the on-vehicle electronic device. Can be used.
[0026]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
[First embodiment]
FIG. 1 is a circuit diagram showing the configuration of the power supply circuit of the first embodiment and its peripheral circuits.
[0027]
The power supply circuit 2 of the present embodiment is different in part from the conventional power supply circuit 100 described above with reference to FIG. The detailed description thereof will be omitted, and here, the description will focus on the different parts.
[0028]
That is, the power supply circuit 2 of the present embodiment is similar to the conventional power supply circuit 100 in that the first power supply line BATT connected to the power supply terminal T1 of the connector C and the second power supply line + B connected to the power supply terminal T2 are also used. Similarly, a ground line G connected to the ground terminals T3 and T4, a constant voltage circuit 10 connected to the first power feed line BATT, a constant voltage circuit 20 connected to the second power feed line + B, And a diode 4 connected between the second power supply lines BATT and + B.
[0029]
The power supply circuit 2 of this embodiment includes a backup circuit including a switch circuit 30, a charging circuit 40, and a discharging circuit 50 instead of the capacitor 6 (see FIG. 6).
Among them, the switch circuit 30 includes a PNP transistor 32 having an emitter connected to the first power supply line BATT, a collector connected to the second power supply line + B, one end serving as the first power supply line BATT, and the other end serving as a base of the transistor 32. When a driving current Id described later flows through the resistor 34, the transistor 32 is turned on to supply power from the first power supply line BATT to the second power supply line + B. It is comprised as a path | route conduction | electrical_connection means which conducts a backup electric power feeding path.
[0030]
The charging circuit 40 includes a diode 42, a resistor 44 having one end connected to the second feed line + B and the other end connected to the anode of the diode 42, one end connected to the cathode of the diode 42, and the other end connected to the ground line G. The capacitor 46 is configured as charging means for charging the capacitor 46 via the resistor 44 and the diode 42 by feeding from the second feeding line + B.
[0031]
Further, the discharge circuit 50 includes a diode 52 having an anode connected to the second power supply line + B, a resistor 54 having one end connected to the cathode of the diode 52 and the other end connected to the ground line G, a collector grounded, and a base A PNP transistor 56 connected to the cathode of the diode 52, an NPN transistor 58 having an emitter connected to the emitter of the transistor 56 and a collector connected to the base of the transistor 32, one end being the base of the transistor 58, and the other end being a diode And a resistor 59 connected to the cathode of 42, and is configured as a discharge means for controlling the discharge of the capacitor 46 and the on / off state of the transistor 32 in accordance with the supply voltage VB2 of the second supply line + B. Yes. That is, the charging circuit 40 and the discharging circuit 50 correspond to conduction control means.
[0032]
In the discharge circuit 50, the base voltage Vb of the transistor 56 is obtained by subtracting the forward voltage Vf (≈0.7 V) at the diode 52 from the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B (Vb = VB2− Vf).
When the transistor 56 is on, its emitter voltage Ve is larger than the base voltage Vb by the on voltage Vbe (≈0.7 V) (Ve = Vb + Vbe = VB2−Vf + Vbe), and the forward voltage Vf and the on voltage Vbe. Therefore, the emitter voltage Ve of the transistor 56 (and the transistor 58) eventually becomes substantially equal to the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B (Ve≈VB2).
[0033]
Further, when the transistor 58 is in the ON state, its base voltage, that is, the charging voltage VC of the capacitor 46 must be larger than the emitter voltage Ve (that is, the power supply voltage VB2) by the ON voltage Vbe (VC> Ve + Vbe≈VB2 + Vbe).
In order to turn on the transistors 56 and 58, the base voltage of the transistor 58, that is, the charging voltage VC of the capacitor 46 is set to the on voltage in order to secure the on voltage (Vbe + Vbe) of the transistors 56 and 58. It must be at least twice (VC ≧ 2Vbe).
[0034]
That is, the discharge circuit 50 is configured when the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B is equal to or higher than the ON voltage Vbe and is lower than the charging voltage VC of the capacitor 46 by the ON voltage Vbe (Vbe <VB2 <VC−Vbe). Then, the operation state (transistors 56 and 58 are turned on) discharges the capacitor 46 and causes the drive current Id to flow through the resistor 34 of the switch circuit 30.
[0035]
Further, when the capacitor 46 is discharged by the discharge circuit 50 in this way, the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B is held at a value lower than the charge voltage VC of the capacitor 46, so that charging via the resistor 44 and the diode 42 is performed. Is not performed, and only discharge is performed. The discharge speed of the capacitor 46 can be arbitrarily set by appropriately adjusting the capacity of the capacitor 46 and the resistance value of the resistor 59.
[0036]
Here, the overall operation of the power supply circuit 2 according to the present embodiment will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 2, first, before the time t1 when the relay RLY is in the cut-off state, only the first power supply line BATT is supplied with power from the battery BT. At this time, the capacitor 46 that receives power supply through the second power supply line + B is in an uncharged state (charge voltage VC = 0V), and the discharge circuit 50 is also stopped (the transistors 56 and 58 are in an off state). The drive current Id does not flow through the switch circuit 30, and the backup power supply path is cut off. As a result, since no power is supplied from the first power supply line BATT to the second power supply line + B through the backup power supply path of the switch circuit 30, the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B is 0V. As a result, the output voltage VDD of the constant voltage circuit 20 connected to the second power supply line + B is also 0V.
[0037]
When the ignition switch IG is operated and the relay RLY becomes conductive (time t1), power supply from the battery BT to the second power supply line + B is started, and the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B increases. When the power supply voltage VB2 exceeds the operation threshold value Vth (5.1 V in this embodiment) of the constant voltage control IC 24, the constant voltage circuit 20 starts outputting a constant voltage (5 V in this embodiment). To do.
[0038]
Further, the charging voltage VC of the capacitor 46 gradually increases due to the power supply from the second power supply line + B. At this time, since the power supply voltage VB2 is always higher than the charge voltage VC, the discharge circuit 50 does not change from the stopped state to the operating state, and only the charging is performed. Finally, the capacitor 46 is almost supplied with the power supply voltage VB2. (VCmax≈VB2).
[0039]
  After that, due to chattering of the relay contact, contact failure of the connector terminal T2, etc., instantaneous interruption (time)t2) Occurs, the discharge circuit 50 enters an operating state when the power supply voltage VB2 is lowered by the ON voltage Vbe. Then, since the power supply from the first power supply line BATT to the second power supply line + B is started via the backup power supply path of the switch circuit 30, the capacitor 46 is charged while the power supply from the battery BT is interrupted thereafter. As the voltage VC decreases, the power supply voltage VB2 also decreases gradually.
[0040]
If the instantaneous interruption period is sufficiently shorter than the allowable time Td required for the power supply voltage VB2 to drop to the operating threshold value Vth of the constant voltage control IC 24, the output voltage VDD of the constant voltage circuit 20 is The constant value is maintained even during the momentary interruption, and power supply to various devices and circuits is stably continued.
[0041]
  On the other hand, when an instantaneous interruption occurs in the first power supply line BATT due to poor contact of the connector terminal T1 (time)t3) Is supplied from the second power supply line + B to the first power supply line BATT via the diode 4, so that the power supply voltage VB1 of the first power supply line BATT is the diode while the power supply from the battery BT is interrupted. 4 is reduced by the forward voltage Vf.
[0042]
After that, when the ignition switch IG is operated and the relay RLY is turned off (time t4), when the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B decreases by the on-voltage Vbe, similarly to the momentary power interruption at time t3. Since the discharge circuit 50 is in an operating state and power is supplied from the first power supply line BATT to the second power supply line + B via the backup power supply path of the switch circuit 30, the power supply voltage VB2 is equal to the charge voltage VC of the capacitor 46. Decreases gradually with the decrease.
[0043]
When the power supply voltage VB2 reaches the operation threshold value Vth of the constant voltage control IC 24, that is, when the allowable time Td elapses after the power supply from the battery BT to the second power supply line + B is interrupted (time t5), Since the voltage circuit 20 cannot hold the output voltage VDD constant (5 V), the output voltage VDD subsequently decreases as the power supply voltage VB2 decreases.
[0044]
Thereafter, when the discharge of the capacitor 46 proceeds and the power supply voltage VB2 reaches the ON voltage Vbe (time t6), the discharge circuit 50 is stopped, the backup power supply path of the switch circuit 30 is cut off, and the first power supply line BATT is Since the power supply to the second power supply line + B is interrupted, the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B and the output voltage VDD of the constant voltage circuit 20 are both 0V, and the discharge voltage of the capacitor 46 is stopped by the discharge circuit 50. Is maintained at a voltage (<2 Vbe).
[0045]
As described above, in the power supply circuit 2 of the present embodiment, when the power supply from the battery BT to the second power supply line + B is interrupted, the charge previously charged in the capacitor 46 by the power supply from the second power supply line + B. Is discharged by the discharge circuit 50, and while the charging voltage of the capacitor 46 is equal to or higher than the lower limit voltage (2Vbe) necessary for operating the discharge circuit 50, the power is supplied from the first power supply line BATT to the second power supply line + B. The backup power feeding path for conducting is conducted.
[0046]
Therefore, according to the power supply circuit 2 of the present embodiment, even if power supply from the battery BT to the second power supply line + B is temporarily interrupted, power supply via the second power supply line + B can be stably continued. In addition, when the relay RLY is held in the cut-off state, the power supply to the second power supply line + B can be reliably stopped.
[0047]
Moreover, in the power supply circuit 2 of the present embodiment, such a momentary disconnection is not required by the large-capacity capacitor 6 (see FIG. 6) unlike the conventional power supply circuit 100, and the terminal of the connector C Therefore, the ECU on which the power supply circuit 2 is mounted can be downsized.
[0048]
Further, since the switch circuit 30, the charging circuit 40, and the discharging circuit 50 can be easily integrated into an integrated circuit and can also be incorporated in the constant voltage control IC 24, the power supply circuit 2 itself, and thus further the ECU. The size can be reduced.
In the power supply circuit 2 of the present embodiment, the capacitor 46 is used in the charging circuit 40. However, unlike the capacitor 6 of the conventional power supply circuit 100, the capacitor 46 is not used for supplying power to the second power supply line + B and thus has a low capacity. Therefore, it is not necessary to use an aluminum electrolytic capacitor that is weak in a high temperature environment, so that it can be suitably used as a power supply circuit for an ECU that is used in a high temperature environment such as being placed in an engine room.
[Second Embodiment]
Next, a second embodiment will be described.
[0049]
Since the power supply circuit 2a of the present embodiment is different from the first embodiment only in the configuration of the discharge circuit, the description will focus on the differences in the configuration.
That is, in the power supply circuit 2a of this embodiment, as shown in FIG. 3, the discharge circuit 60 includes a PNP transistor 62 having an emitter connected to the cathode of the diode 42 and a base connected to the second power supply line + B, and a collector connected to the second power supply line + B. An NPN transistor 64 having the base and emitter of the transistor 32 connected to the ground line G, one end connected to the collector of the transistor 62, the other end connected to the base of the transistor 64, and one end connected to the base of the transistor 64, The other end includes a resistor 68 connected to the ground line G.
[0050]
In the discharge circuit 60, the transistor 62 is turned on when the power supply voltage VB2 of the second power supply line + B is smaller than the on-voltage Vbe than the charging voltage VC of the capacitor 46. At this time, if the divided voltage obtained by dividing the charging voltage VC by the resistors 66 and 68 (that is, the base voltage of the transistor 64) is equal to or higher than the on-voltage Vbe, the transistor 64 is turned on, and the switch circuit 30 is turned on. A drive current Id is supplied. Further, while the capacitor 46 is being discharged through the transistor 62, the power supply voltage of the second power supply line + B is held at a value that is lower than the charging voltage VC of the capacitor 46 by the on voltage Vbe.
[0051]
That is, in the power supply circuit 2a of the present embodiment including such a discharge circuit 60, the charging voltage VC of the capacitor 46 when the discharge circuit 60 changes from the operating state to the stopped state is not twice the on-voltage (2Vbe). The operation is exactly the same as that of the power supply circuit 2 of the first embodiment except that it becomes an arbitrary value equal to or higher than the ON voltage Vbe determined by the voltage dividing ratio of the resistors 66 and 68.
[0052]
Thus, since the power supply circuit 2a of the present embodiment operates in the same manner as the power supply circuit 2 of the first embodiment, the same effect can be obtained.
In particular, according to the power supply circuit 2a of the present embodiment, the time when the discharge circuit 60 is stopped, that is, the time when the backup power supply path of the switch circuit 30 is shut off can be arbitrarily set. For example, the second power supply line + B When the power supply voltage VB2 is lower than the operation threshold value Vth of the constant voltage control IC 24 and a constant output voltage cannot be maintained (see time t5 in FIG. 2), the discharge circuit 60 is immediately stopped. In this case, useless power consumption can be reduced.
[Third embodiment]
Next, a third embodiment will be described.
[0053]
In this embodiment, only a part of the configuration is different from that of the first embodiment. Therefore, the same components are denoted by the same reference numerals, detailed description thereof will be omitted, and description will be made focusing on portions having different configurations. .
Note that the first and second embodiments are applied when the ignition switch IG directly controls the conduction and interruption of the relay RLY connected to the second power supply line + B, and the ECU does not perform the drive control of the relay RLY. Although configured as a power supply circuit, in this embodiment, the ECU is configured as a power supply circuit applied when the operation state of the ignition switch IG is detected and the drive control of the relay RLY is performed according to the detected state. Will be described.
[0054]
For this reason, as shown in FIG. 4, in addition to the above-described terminals T1 to T4, the connector C of the ECU on which the power supply circuit 2b of this embodiment is mounted is detected connected to the battery BT via the ignition switch IG. A drive terminal T6 connected to the battery BT via the terminal T5 and the exciting coil of the relay RLY is provided.
[0055]
The power supply circuit 2b of the present embodiment is connected to the first power supply line BATT connected to the power supply terminal T1 of the connector C and the power supply terminal T2 similarly to the power supply circuits 2 and 2a of the first and second embodiments. The second power supply line + B connected, the ground line G also connected to the ground terminals T3 and T4, the constant voltage circuit 10 connected to the first power supply line BATT, and the constant voltage circuit connected to the second power supply line + B. The voltage circuit 20 includes a diode 4 connected between the first and second power supply lines BATT and + B, and a switch circuit 30 connected between the first and second power supply lines BATT and + B. .
[0056]
The power supply circuit 2b of the present embodiment has the following configuration instead of the charging circuit 40 and the discharging circuits 50, 60 of the first and second embodiments.
That is, the power supply circuit 2b of the present embodiment includes a low-pass filter 70 composed of resistors r1 and r2 and a capacitor c1 and connected to the detection terminal T5, and a microcomputer that takes the output of the low-pass filter 70 into the input port IN via the resistor 80. (Hereinafter referred to as a microcomputer) 72 and a pair of diodes d1 and d2 having cathodes connected in common, and at least one of the output from the low-pass filter 70 and the output from the output port OUT of the microcomputer 72 is High. OR circuit 74 that generates a drive signal SD that becomes high when the level is high, and a relay RLY according to a drive signal SD that has a collector connected to the drive terminal T6 and an emitter connected to the ground line G, and is applied to the base via a resistor 82. NPN transistor 76 that drives the exciting coil of the Based Njisuta 32, an emitter connected to the ground line G, in accordance with the drive signal SD applied to the base through a resistor 84, and a transistor 78 of NPN type supplying a driving current Id to the switch circuit 30.
[0057]
Although not shown, the microcomputer 72 is connected so as to be supplied with a constant voltage VDD via the constant voltage circuit 20.
In the power supply circuit 2b configured as described above, the output of the low-pass filter 70 is low level when the ignition switch IG is off, and high level when the ignition switch IG is on, and this is sent to the microcomputer 72 via the input port IN. Is also included.
[0058]
When the drive signal SD is at a low level, that is, when both the output of the low-pass filter 70 and the output from the output port OUT are at a low level, the transistors 76 and 78 are both turned off, the relay RLY is cut off, and the switch circuit 30 backup power supply paths are cut off. For this reason, neither the power supply from the battery BT to the second power supply line + B nor the power supply from the first power supply line BATT to the second power supply line + B is performed, so the constant voltage circuit 20 is stopped.
[0059]
Conversely, when the drive signal SD is at a high level, that is, when either one of the output of the low-pass filter 70 and the output from the output port OUT is at the high level, both the transistors 76 and 78 are turned on and the relay RLY becomes conductive. In addition, the backup power supply path is also conducted. For this reason, both power supply from the battery BT to the second power supply line + B and power supply from the first power supply line BATT to the second power supply line + B are performed, and the constant voltage circuit 20 is also in an operating state.
[0060]
Here, the output port OUT setting process executed by the microcomputer 72 will be described with reference to the flowchart shown in FIG.
This process is started when the ignition switch IG is turned on and the power supply to the microcomputer 72 via the constant voltage circuit 20 is started.
[0061]
As shown in FIG. 5, when this process is started, first, in S110, the output port OUT is set to a high level.
In subsequent S120, it is determined whether or not the signal level of the input port IN is at a low level. If a negative determination is made, the process waits by repeatedly executing S120. If an affirmative determination is made in S120, after waiting for a preset allowable time Td (2 ms in the present embodiment) in subsequent S130, in S140, as in S120, the input port IN is set. Determine whether the signal level is low.
[0062]
If a negative determination is made in S140, the process returns to S120 and the above processing is repeatedly executed. On the other hand, if an affirmative determination is made, the process proceeds to S150 and the output port OUT is set to a low level. This process is terminated.
That is, if this process is activated, it can be seen that the ignition switch IG has been closed. Therefore, the output signal OUT is set to the high level (S110), thereby reliably holding the drive signal SD at the high level. As a result, even if an instantaneous interruption occurs in the control line connected to the connector terminal T5 due to chattering of the ignition switch IG or a contact failure of the connector terminal T5, the relay RLY immediately changes to a disconnected state due to the instantaneous interruption. Is prevented.
[0063]
If the instantaneous interruption is sufficiently short, the signal level of the input port IN is maintained at a high level by the action of the low-pass filter 70. However, if the instantaneous interruption is prolonged to some extent, the influence cannot be removed by the low-pass filter 70. The signal level of the input port IN is temporarily low. Further, even when the ignition switch IG is intentionally opened, the signal level of the input port IN becomes a low level.
[0064]
For this reason, when it is detected that the signal level of the input port IN is low level (S120-YES), it is determined whether the input port IN is caused by opening the ignition switch IG or instantaneous interruption of the control line. It is confirmed by determining whether or not the signal level remains low even after the allowable time Td has elapsed (S130, S140).
[0065]
That is, if the level is low after the elapse of the allowable time Td, it is assumed that the ignition switch IG has been opened rather than an instantaneous interruption, the output port OUT is returned to the low level (S150), the drive signal SD is set to the low level, and the relay The operation of the constant voltage circuit 20 is stopped by cutting off the RLY and the backup power supply path and stopping the power supply to the second power supply line + B.
[0066]
As described above, according to the power supply circuit 2b of the present embodiment, when the power supply from the battery BT to the second power supply line + B is interrupted, the backup power supply path of the switch circuit 30 is provided only during the allowable time Td. Since power is supplied from the first power supply line BATT to the second power supply line + B, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
[0067]
In particular, in the power supply circuit 2b of the present embodiment, since the allowable time Td is set by the program of the microcomputer 72, the setting of the allowable time Td can be easily and appropriately changed according to the use environment.
In this embodiment, the transistors 76 and 78 commonly use the signal generated by the logical sum of the output of the low-pass filter 70 and the output from the output port OUT as the drive signal SD. And the output of the output port OUT as a drive signal to the transistor 78, the transistors 76 and 78 may be driven by separate drive signals.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a circuit diagram illustrating a configuration of a power supply circuit according to a first embodiment.
FIG. 2 is a waveform diagram showing the operation of each part of the power supply circuit.
FIG. 3 is a circuit diagram illustrating a configuration of a power supply circuit according to a second embodiment.
FIG. 4 is a circuit diagram illustrating a configuration of a power supply circuit according to a third embodiment.
FIG. 5 is a flowchart showing processing executed by the microcomputer.
FIG. 6 is a circuit diagram showing a configuration of a conventional power supply circuit.
[Explanation of symbols]
2, 2a, 2b ... power supply circuit 4, 42, 52 ... diode
6, 46 ... Capacitor 10, 20 ... Constant voltage circuit
12, 34, 44, 54, 59, 66, 68, 80, 82, 84 ... resistance
22, 32, 56, 58, 62, 64, 76, 78 ... transistor
14 ... Zener diode 24 ... Constant voltage control IC 30 ... Switch circuit
40 ... Charging circuit 50, 60 ... Discharging circuit 70 ... Low pass filter
72 ... Microcomputer 74 ... OR circuit G ... Ground line
BATT ... 1st feeding line + B ... 2nd feeding line BT ... Battery
IG ... Ignition switch RLY ... Relay C ... Connector
T1, T2 ... Feed terminal T3, T4 ... Ground terminal T5 ... Detection terminal
T6: Drive terminal

Claims (9)

電源からの給電を常時受ける第１給電ラインと、
前記電源との間に設けられたスイッチング手段が閉じている場合にのみ前記電源からの給電を受ける第２給電ラインと、
を備えた電源回路において、
前記第１給電ラインから第２給電ラインへの給電を行うバックアップ給電路を導通又は遮断する経路導通手段と、
前記第２給電ラインからの給電を受けて充電され、該第２給電ラインの電圧に起因した電圧を保持するコンデンサを有し、該コンデンサにて保持された保持電圧と前記第２給電ラインの電圧とを比較して、前記第２給電ラインの電圧が予め設定された許容電圧以下に低下したことを検知すると、予め設定された許容時間の間、前記経路導通手段にバックアップ給電路を導通させる導通制御手段と、
を設けたことを特徴とする電源回路。A first power supply line that constantly receives power from the power source;
A second power supply line that receives power from the power supply only when the switching means provided between the power supply and the power supply is closed;
In a power supply circuit with
Path conduction means for conducting or blocking a backup power supply path for supplying power from the first power supply line to the second power supply line;
A capacitor that is charged by receiving power from the second power supply line and that retains a voltage caused by the voltage of the second power supply line; and a holding voltage held by the capacitor and a voltage of the second power supply line And detecting that the voltage of the second power supply line has fallen below a preset allowable voltage, and conducting the backup power supply path to the path conductive means for a preset allowable time. Control means;
A power supply circuit comprising: 前記導通制御手段は、前記第２給電ラインの電圧が許容電圧以下になると、前記コンデンサの放電を開始させ、該放電の開始から前記コンデンサの保持電圧が予め設定された下限電圧に達するまでの間を、前記許容時間とすることを特徴とする請求項１に記載の電源回路。The conduction control means when the voltage of the previous SL second power supply line becomes equal to or less than the allowable voltage, the to start discharge of the capacitor, from the start of the discharge until the voltage held by the capacitor reaches a preset lower limit voltage The power supply circuit according to claim 1 , wherein the interval is the allowable time . 電源からの給電を常時受ける第１給電ラインと、A first power supply line that constantly receives power from the power source;
前記電源との間に設けられたスイッチング手段が閉じている場合にのみ前記電源からの給電を受ける第２給電ラインと、  A second feed line that receives power from the power supply only when the switching means provided between the power supply and the power supply is closed;
前記第１給電ラインに接続された第１の定電圧回路と、  A first constant voltage circuit connected to the first power supply line;
前記第２給電ラインに接続された第２の定電圧回路と、  A second constant voltage circuit connected to the second power supply line;
を備え、前記電源及び前記スイッチング手段とは、物理的に分離可能なコネクタによって電気的に接続される電源回路において、  The power supply and the switching means are electrically connected by a physically separable connector,
前記第１給電ラインから第２給電ラインへの給電を行うバックアップ給電路を導通又は遮断する経路導通手段と、  Path conduction means for conducting or blocking a backup power supply path for supplying power from the first power supply line to the second power supply line;
前記コネクタから見て前記第２の定電圧回路側で検出される前記第２給電ラインの電圧が予め設定された許容電圧以下に低下した場合に、予め設定された許容時間の間、前記経路導通手段にバックアップ給電路を導通させる導通制御手段と、  When the voltage of the second power supply line detected on the second constant voltage circuit side as viewed from the connector falls below a preset allowable voltage, the path conduction is performed for a preset allowable time. Conduction control means for conducting the backup power supply path to the means;
を設けたことを特徴とする電源回路。  A power supply circuit comprising: 前記導通制御手段は、The conduction control means includes
前記第２給電ラインからの給電を受けて充電される充電手段と、  Charging means for receiving power from the second power supply line and charging;
前記第２給電ラインの電圧が許容電圧以下になると、前記充電手段を放電させる放電手段と  Discharging means for discharging the charging means when the voltage of the second power supply line falls below an allowable voltage;
を備え、前記放電手段が放電を開始後、前記充電手段の充電電圧が予め設定された下限電圧に達するまでの間、前記経路導通手段にバックアップ給電路を導通させることを特徴とする請求項３に記載の電源回路。  4. The backup power supply path is made to conduct to the path conduction means until the charging voltage of the charging means reaches a preset lower limit voltage after the discharge means starts discharging. Power supply circuit described in 1. 前記導通制御手段は、The conduction control means includes
前記第２給電ラインからの給電を受けて充電される充電手段と、  Charging means for receiving power from the second power supply line and charging;
該充電手段の充電電圧と前記第２給電ラインの電圧とを比較し、前記第２給電ラインの電圧が前記許容電圧以下に低下したことを検知すると、導通指示信号を出力する導通指示手段と、  Comparing the charging voltage of the charging means with the voltage of the second power supply line and detecting that the voltage of the second power supply line has dropped below the allowable voltage;
を備え、前記導通指示信号により前記バックアップ給電路を導通させることを特徴とする請求項３に記載の電源回路。  The power supply circuit according to claim 3, wherein the backup power supply path is made conductive by the conduction instruction signal. 前記導通制御手段は、  The conduction control means includes
前記導通指示手段による前記導通指示信号の出力後、前記充電手段を放電させる放電手段を備え、前記充電手段の充電電圧が予め設定された下限電圧以下になると、前記導通指示信号の出力を停止することにより、前記バックアップ給電路を遮断することを特徴とする請求項５に記載の電源回路。  After the output of the conduction instruction signal by the conduction instruction means, a discharging means for discharging the charging means is provided, and the output of the conduction instruction signal is stopped when the charging voltage of the charging means is equal to or lower than a preset lower limit voltage. The power supply circuit according to claim 5, wherein the backup power supply path is interrupted. 前記電源は車載用バッテリであり、前記スイッチング手段は、イグニションスイッチの操作に応じて開閉されることを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれかに記載の電源回路。The power supply circuit according to any one of claims 1 to 6, wherein the power supply is an in-vehicle battery, and the switching means is opened and closed according to an operation of an ignition switch. 電源からの給電を常時受ける第１給電ラインと、
前記電源との間に設けられたスイッチング手段が閉じている場合にのみ前記電源からの給電を受ける第２給電ラインと、
前記第１給電ラインに接続された第１の定電圧回路と、
前記第２給電ラインに接続された第２の定電圧回路と、
前記第２給電ラインによる給電の要否を指示する給電指令が入力される制御ラインと、
該制御ラインからの前記給電指令に応じて、前記スイッチング手段を開閉制御するスイッチ制御手段と、
を備え、前記電源及び前記スイッチング手段とは、物理的に分離可能なコネクタによって電気的に接続されると共に、前記給電指令が前記コネクタを介して供給される電子制御装置の電源回路において、
前記第１給電ラインから第２給電ラインへの給電を行うバックアップ給電路を導通又は遮断する経路導通手段と、
前記給電指令をローパスフィルタを介して取り込み、前記給電指令が給電許可を示している場合に、前記経路導通手段にバックアップ給電路を導通させ、前記給電指令が予め設定された許容時間以上給電停止を示している場合に、前記経路導通手段にバックアップ給電路を遮断させる導通制御手段と、
を設けたことを特徴とする電源回路。A first power supply line that constantly receives power from the power source;
A second power supply line that receives power from the power supply only when the switching means provided between the power supply and the power supply is closed;
A first constant voltage circuit connected to the first power supply line;
A second constant voltage circuit connected to the second power supply line;
A control line to which a power supply command for instructing the necessity of power supply by the second power supply line is input;
Switch control means for controlling opening and closing of the switching means in response to the power supply command from the control line;
The power supply and the switching means are electrically connected by a physically separable connector, and the power supply command is supplied through the connector in the power supply circuit of the electronic control device.
Path conduction means for conducting or blocking a backup power supply path for supplying power from the first power supply line to the second power supply line;
When the power supply command is taken in via a low-pass filter and the power supply command indicates that power supply is permitted, a backup power supply path is connected to the path conduction means, and the power supply command stops power supply for a preset allowable time or more. In the case of showing, conduction control means for blocking the backup power supply path to the path conduction means,
A power supply circuit comprising: 前記電源は車載用バッテリであり、前記給電指令は、イグニションスイッチの操作に応じて入力されることを特徴とする請求項８に記載の電源回路。The power supply circuit according to claim 8 , wherein the power supply is a vehicle-mounted battery, and the power supply command is input according to an operation of an ignition switch.
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