JP3820179B2

JP3820179B2 - Titanium alloy welding wire for MIG welding and welding method

Info

Publication number: JP3820179B2
Application number: JP2002126679A
Authority: JP
Inventors: 俊介深見; 満男石井; 泰治長谷
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2002-04-26
Filing date: 2002-04-26
Publication date: 2006-09-13
Anticipated expiration: 2022-04-26
Also published as: JP2003311480A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、船舶、建築構造物などに使用されるチタンまたはチタン合金部材の溶接の際に使用されるＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、チタンまたはチタン合金は、高い耐食性が要求される船舶、建築構造物、自動車、自動二輪車等に使用されており、最近においてはその使用量が益々増加している。このチタンまたはチタン合金の溶接に際しては、現在では、主に非消耗電極式溶接方法の１種であるＴＩＧ溶接方法（タングステンイナートガスメタル溶接方法）を採用している。これに対して、消耗電極式溶接方法であるＭＩＧ溶接方法（イナートガスメタルアーク溶接方法）では、ＴＩＧ溶接方法に比較して数倍以上の溶接能率が得られるという利点を有するものの、純チタン製の溶接ワイヤを用いてＭＩＧ溶接を行った場合、溶接アークが極めて不安定になる。
【０００３】
これは、チタンおよびチタン合金をＭＩＧ溶接方法で溶接した場合、アークは陰極点を維持するために、チタンおよびチタン合金の被溶接材の表面酸化膜が残存する位置にアークが激しく移動して暴れるワンダリング現象が生じるため、溶接スパッタが多量に発生し、母材となるチタンおよびチタン合金にスパッタが付着する。また、このワンダリング現象によって溶接ビードが蛇行するという問題があり、溶接部の外観不良が頻発している。このため、チタンおよびチタン合金をＭＩＧ溶接方法で溶接するという危険は極力忌避されてきた。
【０００４】
一方、ＴＩＧ溶接方法を採用した場合には、高融点の非消耗電極を使用してアークを発生させて、母材に生成される溶融池に、溶接ワイヤを供給しながら溶接を行うためにスパッタ発生はない。また、電極側が負極性で、被溶接側が正極性であるために、被溶接材表面に生成する酸化膜を除去するクリーニング作用があることから上記ワンダリング現象が生じることはなく、依って、溶接ビードは蛇行はなく、良好な溶接外観形状が得られる。このために、チタンおよびチタン合金の溶接に際しては専らＴＩＧ溶接方法が採用されていた。
【０００５】
また、ＴＩＧ溶接では溶接トーチを適正な位置に保持しつつ、溶接ワイヤも適正な位置に保持する必要がある。そのために、工場等で溶接トーチと溶接ワイヤを適切な位置に保持できる装置を準備できる場合は良いものの、非溶接物が大型の構造物である場合には、溶接作業者がこれら溶接トーチと溶接ワイヤ等を適切な位置に保持しつつ、溶接進行に伴って移動しなければならないために溶接作業者にかかる負担は想像もできない。更に、溶接トーチ内に溶接ワイヤを送給するガイド装置が組み込まれているものは、ＭＩＧ溶接用半自動溶接トーチに比較して極めて高価である。加えて、ＴＩＧ溶接は、ＭＩＧ溶接に比べて溶接入熱が小さいために溶接時間が長く、そのために溶接能率が悪いという問題がある。また、溶接時間が長いためにシールドガスに使用するガス量が多量となり、コスト高となる。
【０００６】
例えば、特公昭５９−２２６１５９号公報には、加工組織をなす２本のチタン帯板の長さ方向端面を突き合わせ、ＴＩＧ溶接して溶接部近傍の母材部を軟化焼鈍することで破断することのないチタン帯板の接続方法が開示されている。このように、従来ではチタン帯板の溶接に際しては専らＴＩＧ溶接方法での溶接が行われている。また、特公平１２−２８００７６号公報には、不活性ガスに微量の酸化性ガスを添加したシールドガス、及びチタン又はチタン合金の消耗電極を使用してパルス溶接電流を通電して溶接するチタン又はチタン合金のアーク溶接方法が開示されている。しかし、シールドガスから酸素或いは酸化物を供給すると溶接アークを安定化させるだけでなく、溶接金属内に大量の酸素が混入するために、溶接部が硬化し、伸びが低下するなどの機会的特性の劣化を招くことになる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述した従来技術の問題点に鑑み、チタン又はチタン合金をＭＩＧ溶接方法を用いて、安定、かつ高能率に、かつ半自動溶接による現場溶接を可能とし、溶接時間短縮によるシールドガス使用量低減によるコスト削減を図ったＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶着金属を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、その要旨は次の通りである。
（１）チタンまたはチタン合金用溶接ワイヤであって、前記ワイヤが管状のチタンまたはチタン合金製で、コア部軸方向に中空部を有し、この中空部に、Ａｌ：０．５〜１０質量％含むチタン合金粉末、Ａｌ酸化物の何れか１種を充填したことを特徴とするＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
（２）前記粉末に、更にＯ：１．０質量％以下を含有することを特徴とする（１）記載のＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
（３）前記粉末の粒径が１〜１００μｍであることを特徴とする（１）または（２）記載のＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
（４）前記溶接ワイヤの断面外径が、１．６〜２．０mmであることを特徴とする（１）〜（３）の何れかに記載のＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
（５）チタンまたはチタン合金のＭＩＧ溶接において、（１）〜（４）に記載の何れかの溶接ワイヤを用い、かつ以下の条件を満たすパルス溶接電流で溶接することを特徴とするチタンまたはチタン合金のＭＩＧ溶接方法。
【０００９】
３００Ａ≦（ピーク電流）≦５００Ａ
２．０≦（ピーク電流）／（ベース電流）≦５．０
【００１０】
【発明の実施の形態】
先ず、ＭＩＧ溶接に使用する溶接装置について図１を用いて説明する。図１において、被溶接材１に対し、溶接部位の直上に、中心に溶接ワイヤ３、その外周に別途設けたシールドガス供給装置３から供給されるシールドガス４を溶融地５に向けて噴射する噴射口を備えたＭＩＧ溶接用トーチ２を配置し、溶接電流を通電して溶接作業を行い、溶接ビード６を形成する。一般に、チタンまたはチタン合金は鋼などに比べて低温で酸化し易く、鋼で用いる溶接トーチ先端のみのガスシールドでは、溶接金属が酸化して硬化し、溶接金属の良好な伸びが得られなくなる。そのために、溶接直後の溶接トーチの後方にシールドボックスを設けて、溶接アーク点の後方もＡｒガスなどの不活性ガスでシールドする。
【００１１】
本発明で用いる上記シールドガス供給装置３は、シールドガス供給パイプ３−１から供給されたシールドガスをシールドボックス３−２内に一旦取り込み、このシールドボックス３−２内に、シールドガスが溶接ビード６の表面に均一に供給されるように、溶接方向と平行にガス供給パイプ３−３を配置し、ガス出口３−４を溶接ビード６と反対の出口に複数箇所設けてガス出口から噴射するシールドガス４′をシールドボックス３−２内の上壁に当ててから、下面の溶接ビード６に当てる方法が採用される。
【００１２】
図２に従来方法によるＭＩＧ溶接を行った場合のワンダリング現象によるスパッタの飛散状況を、また図３に溶接ビード外観の模式図をそれぞれ示した。図２に示すように、従来のチタンおよびチタン合金のＭＩＧ溶接においては、アークが陰極点を維持するために溶接アークが極めて不安定になり、被溶接材の表面酸化膜が残存する位置にアークが激しく移動して暴れるワンダリング現象のために溶接スパッタが多量に発生し、母材表面にスパッタ７が飛散して付着する。また、図３に示すように、上記スパッタの飛散・付着に加え、ワンダリング現象によって溶接ビードが蛇行し、溶接部の外観不良の発生および溶接金属の強度低下となる。図３において、ワンダリング現象が起こると溶接ビード始端部の外側に、上記ワンダリング現象によってアークがうねり幅方向に移動した痕跡が残り、極めて劣悪な溶接ビード形状となる。
【００１３】
そこで、本発明においては、チタンまたはチタン合金用溶接ワイヤとしてコア部軸方向に中空部を有する管状とし、この中空部にＡｌ：０．５〜１０質量％、必要に応じてＯ：１．０質量％以下を含むチタン合金粉末、Ａｌ₂ Ｏ₃ に代表されるＡｌ酸化物粉末の何れか１種を充填した、断面外径が１．６〜２．０mmの溶接ワイヤを使用し、更に好ましくは、この溶接ワイヤを用いて、以下の条件を満たすパルス溶接電流で溶接することによりワンダリング現象を起こさず、安定してＭＩＧ溶接しうる条件を見いだしたものである。
【００１４】
３００Ａ≦（ピーク電流）≦５００Ａ
２．０≦（ピーク電流）／（ベース電流）≦５．０
上記溶接ワイヤのコア部に充填されるチタン合金粉末或いはＡｌ酸化物の粉末中に含まれるＡｌ量は、０．５〜１０質量％、好ましくは２〜１０質量％、必要に応じてＯ量を１．０質量％以下、を含有させ、これを用いてＭＩＧ溶接すると、ＭＩＧ溶接時のアークが安定してワンダリング現象が減少し、ほぼ０mmとなり、しかもスパッタが少なくなり、溶接ビードの蛇行も減少し、図４に示すような、良好な溶接ビードの外観形状を得ることができる。しかし、このＡｌ量が０．５質量％未満、或いは１０質量％超では、アークが不安定となってワンダリング現象が大きくなり、溶接ビード始端部の外側にワンダリング現象の痕跡が残り、ワンダリング現象幅が大きくなる。また、溶接ビードの蛇行幅も大きくなり外観形状の不良部の発生が増大するのである。なお、Ｏはアークを安定させる上からも必要な元素で、しかも、このアークを安定させる酸素がアーク近傍のみに存在するため溶融池への進入が非常に少なくなるため継ぎ手性能が劣化しないことから、その添加量は１．０質量％以下が好ましい。
【００１５】
また、本発明においては、上述した溶接ワイヤを用いてＭＩＧ溶接する場合の操業条件として、溶接電源にパルス溶接電源を用い、かつ、３００Ａ≦（ピーク電流）≦５００Ａ、および２．０≦（ピーク電流）／（ベース電流）≦５．０、の条件を満たすパルス溶接電流を用いて溶接することによりワンダリング現象を起こさず、安定してＭＩＧ溶接しうる条件を採用することが好ましい。
【００１６】
すなわち、図５に示すように上記条件内でＭＩＧ溶接することにより極めて良好な溶接ビード（図５中の◎）を得ることができる。また、上記条件を外れた場合においても良好な溶接ビード（図５中の○）を得ることができる。なお、上記の良好な溶接ビード外観とは、ワンダリング現象幅（Ｗｗ）が０mm、ビード蛇行幅（Ｗｂ）が０．２超０．６mm以下を云い、極めて良好な溶接ビード外観とは、ワンダリング現象幅（Ｗｗ）が０mm、ビード蛇行幅（Ｗｂ）が０．２mm以下を云う。
【００１７】
このような溶接ワイヤを用い、かつ上述で特定した溶接条件を採用してチタン或いはチタン合金をＭＩＧ溶接した場合には、チタンまたはチタン合金の溶着部の組成が、質量％で、Ａｌ：０．５〜１０％、Ｏ：０〜１．０％、残部チタンである溶着金属を得ることができる。
【００１８】
また、本発明においては、溶接時の溶滴移行を規則的、かつスムースに行うため、一般にパルス溶接電流を用いて溶接電流をパルス状に制御して溶接することが知られているが、本発明におけるＭＩＧ溶接においては、通常の直流溶接電源の代わりに、直流パルス溶接電源を用いてパルス溶接電流を使用することで、ワンダリング現象幅、或いは溶接ビード蛇行幅を更に現象させることができる。
【００１９】
【実施例】
＜実施例１＞
被溶接材料として、板厚：１２．７mmのＶ開先（９０°）を有する純チタン材を、溶接電流：３００Ａ、溶接電圧：３０Ｖ、溶接速度：１００cm／min 、流量：２５１／min のＡｒガスをシールドガスとして用い、Ａｌ量を様々に変化するチタン合金粉末またはＡｌ酸化物粉末を充填したチタンベースの径１．６mmφの溶接ワイヤでＭＩＧ溶接を行った。その結果を表１に示した。
【００２０】
【表１】

【００２１】
なお、表１において、ワンダリング現象幅とは、ワンダリング現象によりアークが不安定となってワンダリング現象が大きくなり、溶接ビード始端部の外側にワンダリング現象の痕跡が残る幅をいい、溶接ビード蛇行幅とは、溶接ビード始端部が最も凹んでいる位置を通って溶接方向に平行な直線と、溶接ビード始端部が最も出っ張っている位置を通って溶接方向に平行な直線との最短距離をいう。（図３参照）
＜実施例２＞
被溶接材料として、板厚：１２．７mmのＶ開先（９０°）を有する純チタン材を、溶接速度：５０〜１００cm／min 、流量：２５１／min のＡｒガスをシールドガスとして用いた溶接条件で、更にパルス溶接電流のピーク電流を２００Ａから６００Ａに、ベース電流を５０Ａから２５０Ａの範囲内で溶接を行った結果を表２および図５に示した。
【００２２】
【表２】

【００２３】
表２および図５から分かるように、ピーク溶接電流が３００Ａから５００Ａで、かつピーク電流／ベース電流が２．０〜５．０の範囲内にある場合にはワンダリング幅およびビード蛇行幅が著しく減少し、溶接ビードの外観形状も極めて良好であった。
【００２４】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明は、チタン又はチタン合金をＭＩＧ溶接方法を用いて、安定、かつ高能率に、かつ半自動溶接による現場溶接を可能とし、溶接時間短縮によるシールドガス使用量低減によるコスト削減を図ったＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属の提供を可能にする。
【図面の簡単な説明】
【図１】ＭＩＧ溶接装置の外観模式図。
【図２】ＭＩＧ溶接法の外観模式図。
【図３】従来のＭＩＧ溶接による溶接ビードの平面模式図。
【図４】本発明によるＭＩＧ溶接による溶接ビードの平面模式図。
【図５】パルス溶接時の適正溶接電流範囲を示す図。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a titanium alloy welding wire for MIG welding used for welding titanium or titanium alloy members used in ships, building structures and the like.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, titanium or a titanium alloy has been used for ships, building structures, automobiles, motorcycles, and the like that require high corrosion resistance, and recently, the amount of use has been increasing. At the time of welding titanium or a titanium alloy, a TIG welding method (tungsten inert gas metal welding method), which is one of non-consumable electrode type welding methods, is currently employed. On the other hand, the MIG welding method (inert gas metal arc welding method) which is a consumable electrode type welding method has an advantage that a welding efficiency several times or more can be obtained as compared with the TIG welding method, but is made of pure titanium. When MIG welding is performed using a welding wire, the welding arc becomes extremely unstable.
[0003]
This is because, when titanium and a titanium alloy are welded by the MIG welding method, the arc violently moves to the position where the surface oxide film of the material to be welded of titanium and titanium alloy remains in order to maintain the cathode spot. Since the wandering phenomenon occurs, a large amount of welding spatter is generated, and the spatter adheres to titanium and titanium alloy as a base material. Further, there is a problem that the weld bead meanders due to the wandering phenomenon, and the appearance defect of the welded portion frequently occurs. For this reason, the danger of welding titanium and titanium alloys by the MIG welding method has been avoided as much as possible.
[0004]
On the other hand, when the TIG welding method is adopted, an arc is generated using a non-consumable electrode having a high melting point, and sputtering is performed in order to perform welding while supplying a welding wire to the molten pool generated in the base material. There is no occurrence. In addition, since the electrode side is negative and the welded side is positive, the wandering phenomenon does not occur because there is a cleaning action to remove the oxide film generated on the surface of the material to be welded. The bead does not meander and a good weld appearance shape is obtained. For this reason, the TIG welding method has been exclusively employed for welding titanium and titanium alloys.
[0005]
In TIG welding, it is necessary to hold the welding wire in an appropriate position while holding the welding torch in an appropriate position. Therefore, if it is possible to prepare a device that can hold the welding torch and welding wire in an appropriate position at a factory, etc., but if the non-welded product is a large structure, the welding operator can The burden on the welding operator cannot be imagined because the wire or the like must be moved as the welding progresses while being held in an appropriate position. Furthermore, the one in which the guide device for feeding the welding wire is incorporated in the welding torch is extremely expensive as compared with the semi-automatic welding torch for MIG welding. In addition, TIG welding has a problem that welding time is long because welding heat input is smaller than MIG welding, and therefore welding efficiency is poor. Further, since the welding time is long, the amount of gas used for the shield gas becomes large, resulting in an increase in cost.
[0006]
For example, in Japanese Examined Patent Publication No. 59-226159, the end faces in the length direction of two titanium strips forming a processed structure are brought into contact with each other, and TIG welding is performed to soften and anneal the base metal part in the vicinity of the welded part. A method of connecting a titanium strip without a gap is disclosed. As described above, conventionally, when the titanium strip is welded, welding is performed exclusively by the TIG welding method. Japanese Patent Publication No. 12-280076 discloses a shield gas in which a trace amount of an oxidizing gas is added to an inert gas and titanium or a titanium or titanium alloy consumable electrode, and is welded by applying a pulse welding current. A method for arc welding of a titanium alloy is disclosed. However, supplying oxygen or oxide from the shielding gas not only stabilizes the welding arc, but a large amount of oxygen is mixed in the weld metal, so the welded part hardens and the elongation is reduced. Will lead to deterioration.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
In view of the above-described problems of the prior art, the present invention enables stable and highly efficient on-site welding by semi-automatic welding using titanium or a titanium alloy, and uses shield gas by shortening the welding time. The present invention provides a titanium alloy welding wire for MIG welding, a welding method, and a weld metal in which the cost is reduced by reducing the amount.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
The present invention has been made to solve the above problems, and the gist thereof is as follows.
(1) A welding wire for titanium or titanium alloy, wherein the wire is made of tubular titanium or titanium alloy , and has a hollow portion in the axial direction of the core portion, and Al: 0.5 to 10 mass in the hollow portion A titanium alloy welding wire for MIG welding, which is filled with any one of titanium alloy powder containing 1% and Al oxide.
(2) The titanium alloy welding wire for MIG welding according to (1), wherein the powder further contains O: 1.0% by mass or less.
(3) The titanium alloy welding wire for MIG welding according to (1) or (2), wherein the powder has a particle size of 1 to 100 μm.
(4) The titanium alloy welding wire for MIG welding according to any one of (1) to (3), wherein an outer diameter of a cross section of the welding wire is 1.6 to 2.0 mm.
(5) In titanium or titanium alloy MIG welding, any one of the welding wires described in (1) to (4) is used and welding is performed with a pulse welding current that satisfies the following conditions: Alloy MIG welding method.
[0009]
300A ≦ (peak current) ≦ 500A
2.0 ≦ (peak current) / (base current) ≦ 5.0
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
First, a welding apparatus used for MIG welding will be described with reference to FIG. In FIG. 1, a welding gas 3 is sprayed to a welded material 1 toward a melted ground 5 immediately above a welding site, with a welding wire 3 at the center and a shield gas supply device 3 separately provided on the outer periphery thereof. A MIG welding torch 2 having an injection port is arranged, and welding work is performed by applying a welding current to form a weld bead 6. In general, titanium or a titanium alloy is easily oxidized at a low temperature as compared with steel and the like, and in a gas shield having only a welding torch tip used in steel, the weld metal is oxidized and hardened, and good elongation of the weld metal cannot be obtained. Therefore, a shield box is provided behind the welding torch immediately after welding, and the rear of the welding arc point is also shielded with an inert gas such as Ar gas.
[0011]
The shield gas supply device 3 used in the present invention temporarily takes the shield gas supplied from the shield gas supply pipe 3-1 into the shield box 3-2, and the shield gas is welded to the shield bead 3-2. The gas supply pipe 3-3 is arranged in parallel with the welding direction so as to be uniformly supplied to the surface of the gas 6, and a plurality of gas outlets 3-4 are provided at the outlet opposite to the weld bead 6 and injected from the gas outlet. A method is adopted in which the shield gas 4 ′ is applied to the upper wall in the shield box 3-2 and then applied to the weld bead 6 on the lower surface.
[0012]
FIG. 2 shows the spatter scattering state due to the wandering phenomenon in the case of performing MIG welding by the conventional method, and FIG. 3 shows a schematic diagram of the appearance of the weld bead. As shown in FIG. 2, in conventional MIG welding of titanium and titanium alloys, the arc remains at the cathode spot, so that the welding arc becomes extremely unstable, and the arc is placed at the position where the surface oxide film of the work piece remains. As a result of the wandering phenomenon, the spatter 7 is scattered and adheres to the surface of the base material. Further, as shown in FIG. 3, in addition to the scattering and adhesion of the spatter, the weld bead meanders due to the wandering phenomenon, resulting in the appearance defect of the weld and the strength of the weld metal. In FIG. 3, when the wandering phenomenon occurs, a trace of the arc moving in the waviness width direction due to the wandering phenomenon remains outside the weld bead starting end portion, resulting in a very poor weld bead shape.
[0013]
Therefore, in the present invention, the welding wire for titanium or titanium alloy has a tubular shape having a hollow portion in the axial direction of the core portion. Al: 0.5 to 10% by mass in the hollow portion, and O: 1.0 as necessary. It is more preferable to use a welding wire having a cross-sectional outer diameter of 1.6 to 2.0 mm filled with any one of titanium alloy powder containing less than mass% and Al oxide powder typified by Al ₂ O _3. The inventors have found out that the welding wire can be stably welded with MIG without causing a wandering phenomenon by welding with a pulse welding current that satisfies the following conditions.
[0014]
300A ≦ (peak current) ≦ 500A
2.0 ≦ (peak current) / (base current) ≦ 5.0
The amount of Al contained in the titanium alloy powder or Al oxide powder filled in the core portion of the welding wire is 0.5 to 10% by mass, preferably 2 to 10% by mass, and if necessary, the O amount. When MIG welding is performed using 1.0% by mass or less, the arc during MIG welding is stabilized and the wandering phenomenon is reduced to almost 0 mm, spatter is reduced, and the welding bead meanders. As a result, the appearance shape of a good weld bead as shown in FIG. 4 can be obtained. However, if the Al content is less than 0.5% by mass or more than 10% by mass, the arc becomes unstable and the wandering phenomenon becomes large, and a wandering trace remains on the outer side of the weld bead starting end. The ring phenomenon width becomes large. In addition, the meandering width of the weld bead is increased, and the occurrence of a defective portion of the appearance shape is increased. Note that O is an element necessary for stabilizing the arc. Moreover, since oxygen that stabilizes the arc exists only in the vicinity of the arc, entry into the molten pool is very small, and the joint performance is not deteriorated. The addition amount is preferably 1.0% by mass or less.
[0015]
Further, in the present invention, as an operation condition in performing MIG welding using the above-described welding wire, a pulse welding power source is used as the welding power source, and 300 A ≦ (peak current) ≦ 500 A, and 2.0 ≦ (peak) It is preferable to employ a condition in which MIG welding can be stably performed without causing a wandering phenomenon by welding using a pulse welding current that satisfies the condition of (current) / (base current) ≦ 5.0.
[0016]
That is, as shown in FIG. 5, a very good weld bead (◎ in FIG. 5) can be obtained by MIG welding within the above conditions. Even when the above conditions are not satisfied, a good weld bead (◯ in FIG. 5) can be obtained. The above-mentioned good weld bead appearance means that the wandering phenomenon width (Ww) is 0 mm and the bead meandering width (Wb) is more than 0.2 and not more than 0.6 mm. The ring phenomenon width (Ww) is 0 mm and the bead meandering width (Wb) is 0.2 mm or less.
[0017]
When such a welding wire is used and when the welding conditions specified above are adopted and titanium or a titanium alloy is MIG welded, the composition of the welded portion of titanium or the titanium alloy is expressed by mass%, Al: 0.00. The weld metal which is 5 to 10%, O: 0 to 1.0%, and the balance titanium can be obtained.
[0018]
Further, in the present invention, in order to perform droplet transfer regularly and smoothly during welding, it is generally known that welding is performed by controlling the welding current in a pulse shape using a pulse welding current. In the MIG welding according to the present invention, the wandering phenomenon width or the welding bead meandering width can be further caused by using a pulse welding current using a DC pulse welding power source instead of a normal DC welding power source.
[0019]
【Example】
<Example 1>
As a material to be welded, a pure titanium material having a V groove (90 °) with a plate thickness of 12.7 mm, an Ar of welding current: 300 A, welding voltage: 30 V, welding speed: 100 cm / min, flow rate: 251 / min Using gas as a shielding gas, MIG welding was performed with a 1.6 mmφ diameter titanium-based welding wire filled with titanium alloy powder or Al oxide powder with various amounts of Al. The results are shown in Table 1.
[0020]
[Table 1]

[0021]
In Table 1, the width of the wandering phenomenon means a width in which the wandering phenomenon becomes large due to the unstable arc due to the wandering phenomenon, and the trace of the wandering phenomenon remains outside the weld bead starting end. The meandering width of the bead is the shortest distance between a straight line parallel to the welding direction through the position where the welding bead start end is most recessed and a straight line parallel to the welding direction through the position where the welding bead start end protrudes most. Say. (See Figure 3)
<Example 2>
As a material to be welded, a pure titanium material having a V groove (90 °) with a plate thickness of 12.7 mm, welding using Ar gas as a shielding gas with a welding speed of 50 to 100 cm / min and a flow rate of 251 / min. Table 2 and FIG. 5 show the results of welding under the conditions that the peak current of the pulse welding current was further changed from 200 A to 600 A and the base current was changed from 50 A to 250 A.
[0022]
[Table 2]

[0023]
As can be seen from Table 2 and FIG. 5, when the peak welding current is 300 A to 500 A and the peak current / base current is in the range of 2.0 to 5.0, the wandering width and the bead meandering width are remarkably increased. The external shape of the weld bead was extremely good.
[0024]
【The invention's effect】
As described above, the present invention enables stable and highly efficient on-site welding by semi-automatic welding of titanium or a titanium alloy using the MIG welding method, and the cost of reducing the amount of shield gas used by shortening the welding time. It is possible to provide a titanium alloy welding wire for MIG welding, a welding method, and a weld metal that are reduced.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic external view of a MIG welding apparatus.
FIG. 2 is a schematic external view of a MIG welding method.
FIG. 3 is a schematic plan view of a welding bead by conventional MIG welding.
FIG. 4 is a schematic plan view of a weld bead by MIG welding according to the present invention.
FIG. 5 is a diagram showing an appropriate welding current range during pulse welding.

Claims

A welding wire for titanium or a titanium alloy, wherein the wire is made of tubular titanium or a titanium alloy and has a hollow portion in the axial direction of the core portion, and the hollow portion contains Al: 0.5 to 10% by mass A titanium alloy welding wire for MIG welding, which is filled with any one of titanium alloy powder and Al oxide powder.

2. The titanium alloy welding wire for MIG welding according to claim 1, wherein the powder further contains O: 1.0% by mass or less.

3. The titanium alloy welding wire for MIG welding according to claim 1, wherein the powder has a particle size of 1 to 100 μm.

The titanium alloy welding wire for MIG welding according to any one of claims 1 to 3, wherein the welding wire has a cross-sectional outer diameter of 1.6 to 2.0 mm.

In MIG welding of titanium or a titanium alloy, the welding wire according to any one of claims 1 to 4 is used and welding is performed using a pulse welding current that satisfies the following conditions: MIG of titanium or titanium alloy Welding method.
300A ≦ (peak current) ≦ 500A
2.0 ≦ (peak current) / (base current) ≦ 5.0