JP3778716B2 - Hydraulic shock absorber - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
この発明は、油圧緩衝器に関し、特に、多段型の油圧緩衝器の改良に関する。
【0002】
【従来の技術】
多段型の油圧緩衝器は、標準型の油圧緩衝器に比較して、取付長を小さくし得るから、たとえば、四輪車両におけるリアのショックアブソーバとして利用する場合には、車両内における後方床面にショックアブソーバの上端を突出させない、すなわち、車両内の後方床面を左右方向にフラットにして広く設定し得ることになる利点がある。
【0003】
ところで、この多段型の油圧緩衝器は、原理的には、図3に示すように、いわゆる複筒型に形成されて車両における車軸側に連結される言わば一段目とされるシリンダ体1内に一段目とされるピストンロッド2がピストン3の介在下に出没可能に挿通されてなるとしている。
【0004】
そして、一段目のピストンロッド2を言わば二段目のシリンダ体にして、この一段目のピストンロッド2内に車両における車体側に連結される言わば二段目となるピストンロッド4をピストン5の介在下に出没可能に挿通してなるとしている。
【0005】
また、一段目のピストンロッド2内には、ピストン5によって区画されてピストン5に配在の減衰バルブ5aを介して相互に連通可能とされる上方油室R1と下方油室R2とを有してなるとしている。
【0006】
さらに、シリンダ体1を構成する内筒6内には、ピストン3によって区画されたロッド側油室R3とピストン側油室R4とを有してなるとし、上記の下方油室R2がピストンロッド2に形成の通路2aを介して上記のロッド側油室R3に連通し、上記のピストン側油室R4が内筒6の下端内部に配在された減衰バルブ6aを介して内筒6と共にシリンダ体1を構成する外筒7との間に区画され油面Oの上方にガス室Gを有するリザーバ室Rに連通してなるとしている。
【0007】
このことから、上記した油圧緩衝器にあって、上方油室R1と下方油室R2およびロッド側油室R3は、ピストン3の配在によってピストン側油室R4およびリザーバ室Rと遮断されていながら閉鎖された油室空間を形成している。
【0008】
また、上記した油圧緩衝器にあって、ピストンロッド4の断面積とロッド側油室R3の断面積がほぼ同一になるように設定されている。
【0009】
それゆえ、この油圧緩衝器にあっては、ピストンロッド4が二段目のシリンダ体とされるピストンロッド2に対して出没されるとき、ピストン5に配在の減衰バルブ5aで所定の減衰力が発生されると共に、ロッド側油室R3においてピストンロッド4の侵入体積分および退出体積分に相当する量の油の流出入が発現される。
【0010】
その結果、ピストンロッド2自体がシリンダ体1に対して、すなわち、シリンダ体1を構成する内筒6に対して出没されることになり、したがって、ピストン側油室R4とリザーバ室Rとの間に配在されている減衰バルブ6aによっても所定の減衰力が発生されることになる。
【0011】
以上のことから、この従来例とされる多段型の油圧緩衝器にあっては、ピストンロッド4がピストンロッド2に対して出没されるとき、併せてピストンロッド2がシリンダ体1に対しても出没されることになり、したがって、いわゆる円滑な伸縮作動のもとに、各減衰バルブ5a,6aによって設定通りの減衰力を発生し得ることになる。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、車両に搭載の油圧緩衝器にあっては、継続する伸縮作動で内部に収容の油の温度が上昇するのは自明であり、それゆえ、上記した従来の油圧緩衝器にあっても、継続する伸縮作動で内部に収容の油の温度が上昇する。
【0013】
このとき、上記の油圧緩衝器にあって、ピストン3の配在によって区画されるピストン側油室R4は、リザーバ室Rに連通しているから、このピストン側油室R4における油温の上昇による体積膨張は、リザーバ室Rに吸収されることになり、基本的には影響がない。
【0014】
それに対して、ピストン3の配在によって区画されて閉鎖された油室空間となっている上方油室R1と下方油室R2およびロッド側油室R3にあっては、ここにおける油温の上昇による体積膨張をピストン3の下降で、すなわち、ピストン側油室R4に吸収させるしか方策がないことになる。
【0015】
その結果、油温の上昇でピストンロッド4のピストンロッド2に対する相対位置関係が変化することになり、甚だしい場合にはピストンロッド2のシリンダ体1に対する有効ストローク量が不足することになる。
【0016】
そして、ピストンロッド2の有効ストローク量が不足する場合には、ピストンロッド2に連設のピストン3が内筒6の下端内部に当るなどのいわゆる機械当りが発現されることになり、また、機械当りを回避するために減衰バルブ6aのクラッキング圧を高く設定する場合には、車両における乗り心地を悪くすることになる。
【0017】
この発明は、上記した事情を鑑みて創案されたものであって、その目的とするところは、継続する伸縮作動で油温が上昇するとしても、ピストンロッドの有効ストローク量を減少させずして、たとえば、四輪車両におけるリアのショックアブソーバとして利用するのに最適となる多段型の油圧緩衝器を提供することである。
【0018】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明の手段は、内筒と外筒とからなるシリンダ体と、内筒と外筒との間に区画したリザーバ室と、内筒内に第1のピストンを介して出没可能に挿通した中空な第1のピストンロッドと、第1のピストンロッド内に第2のピストンを介して出没可能に挿通した第2のピストンロッドと、内筒内に第1のピストンを介して区画したロッド側油室及びピストン側油室と、内筒の下端内部に配在されてピストン側油室を上記リザーバ室に連通する第1の減衰バルブと、第1のピストンロッド内に第2のピストンを介して区画した上方油室及び下方油室と、第2のピストンに配在されて上記上方油室と下方油室とを連通する第2の減衰バルブとを備えている油圧緩衝器において、上記下方油室と上記ピストン側油室とを連通する通路を上記第1のピストンに形成し、上記第2のピストンロッド内中空部に上記第1のピストンの上端中央部に起立するロッド体を出没可能に挿通させ、更に上記中空部内に上記ロッド体で区画され且つ上記ロッド側油室の断面積とほぼ同じ断面積に設定された穴を形成し、上記第1のピストンにオリフィスを形成し、上記ロッド体に上記穴と上記オリフィスとを連通する透孔を形成し、上記第1のピストンに上記透孔を上記ロッド側油室に連通する連通路を形成し、更に上記ビストン側油室に油温補償機構を配在し、当該油温補償機構が上記の穴とロッド側油室と透孔と連通路とオリフィスとの合計体積と同一となる容室と、この容室に連通する油温補償室と、上記オリフィスに連通する前室と、この前室および油温補償室を同時に区画しながら油温変化に応じて同時に拡大又は縮小させる油温補償ピストンとを有し、上記穴とロッド側油室と透孔と連通路とオリフィスと前室内の合計の油量と上記容室と油温補償室内の合計の油量とを等しくしたことを特徴とするものである。
【0019】
【発明の実施の形態】
以下に、図示した実施の形態に基づいて、この発明を説明するが、この発明による油圧緩衝器にあっても、多段型とされる限りにおいて、前記した図3に示す従来の油圧緩衝器と同様に構成されている。
【0020】
即ち、本発明の油圧緩衝器の基本構造は、従来同じく、内筒6と外筒7とからなる一段目のシリンダ体1と、内筒6と外筒7との間に区画したリザーバ室Rと、内筒6内に第1のピストン3を介して出没可能に挿通した二段目のシリンダ体となる第1のピストンロッド2と、第1のピストンロッド2内に第2のピストン5を介して出没可能に挿通した二段目の第2のピストンロッド4と、内筒6内に第1のピストン3を介して区画したロッド側油室R3及びピストン側油室R4と、内筒6の下端内部に配在されてピストン側油室4を上記リザーバ室Rに連通する第1の減衰バルブ6aと、第1のピストンロッド2内に第2のピストン5を介して区画した上方油室R 1 及び下方油室R2と、第2のピストン5に配在されて上記上方油室R1と下方油室R2とを連通する第2の減衰バルブ5aとを備えている。
以下更に詳しく説明する。この場合、従来と同じ構造のものは、同一の符号を付すことで詳細は省略する。
【0021】
本発明の一実施の形態に係わる油圧緩衝器は、図1、図2に示すように、下方油室R2と上記ピストン側油室R4とを連通する通路3cを上記第1のピストン3に形成している。
第2のピストンロッド4内中空部に上記第1のピストン3の上端中央部に起立するロッド体8を出没可能に挿通させ、更に上記中空部内に上記ロッド体8で区画され且つ上記ロッド側油室R3の断面積とほぼ同じ断面積に設定された穴4aを形成している。
上記第1のピストン3にオリフィス3aを形成し、上記ロッド体8に上記穴4aと上記オリフィス3aとを連通する透孔8aを形成し、上記第1のピストン3に上記透孔8aを上記ロッド側油室R3に連通する連通路3bを形成している。
更に上記ピストン側油室R4に油温補償機構Sを配在している。そして、この油温補償機構Sが上記の穴4aとロッド側油室R3と透孔8aと連通路3bとオリフィス3aとの合計体積と同一となる容室R5と、この容室R5に連通する油温補償室R6と、上記オリフィス3aに連通する前室R7と、この前室R7および油温補償室R6を同時に区画しながら油温変化に応じて同時に拡大又は縮小させる油温補償ピストンPとを有し、上記穴4aとロッド側油室R3と透孔8aと連通路3bとオリフィス3aと前室R7内の合計の油量と上記容室R5と油温補償室R6内の合計の油量とを等しくしている。
【0026】
一方、ピストン3には、上記の透孔8aをロッド側油室R3に連通させる連通路3bが形成されてなると共に、下方油室R2をピストン側油室R4に連通させる通路3cが形成されてなるとしている。
【0028】
ちなみに、図示する実施の形態にあって、油温補償機構Sは、一段目のピストンロッド2に連設のピストン3の下端面に保持されてなるとしており、また、この油温補償機構Sを構成する温度補償ピストンPは、一段目のピストンロッド2および二段目のピストンロッド4が摺動する方向に、すなわち、この油圧緩衝器における伸縮方向に直交する方向に移動可能とされてなるとしている。
【0029】
油温補償機構Sがピストン3に保持されてなるとすることから、この種の油温補償機構を油圧緩衝器の外部に配在する必要がなく、したがって、油圧緩衝器を車両に搭載する場合の車載性を低下させない点で有利となる。
【0030】
また、油温補償機構Sを構成する温度補償ピストンPが油圧緩衝器の伸縮方向に直交する方向に移動可能とされてなることから、油圧緩衝器の実質的な伸縮ストロークを大幅に低減させる不具合を招かない点で有利となる。
【0031】
それゆえ、以上のように構成されたこの発明による油圧緩衝器にあっては、以下のような油の流れの下で伸縮作動することになる。
【0032】
すなわち、まず、圧縮作動時には、二段目のピストンロッド4が一段目のピストンロッド2内に没入されることで、下方油室R2の油の一部がピストン5に配在の減衰バルブ5aを介して上方油室R1に流入すると共に、ピストンロッド4の侵入体積分に相当する量の油が下方油室R2から通路3cを介してピストン側油室R4に流出する。
【0033】
このとき、ピストンロッド4の軸芯部に形成の穴4aには、ピストン3に連設のロッド体8が没入されるので、穴4aの油がロッド体8に形成の透孔8aを介してピストン3に形成のオリフィス3a側に流出されることになる。
【0034】
また、このとき、図示する実施の形態では、穴4aとロッド側油室R3の断面積がほぼ同一になるように設定されているから、上記の透孔8aからの油は、オリフィス3aには流れずして、すなわち、油温補償機構Sに関与せずして、ピストン3に形成の連通路3bを介してロッド側油室R3に流入されることになる。
【0035】
その結果、一段目のピストンロッド2がシリンダ体1内に、すなわち、内筒6内に二段目のピストンロッド4の没入速度と同じ速度で没入されることになり、このとき、ピストンロッド2の侵入体積分に相当する量の油がピストン側油室R4から内筒6の下端内部に配在の減衰バルブ6aを介してリザーバ室Rに流出することになる。
【0036】
したがって、この圧縮作動時には、二段目のピストンロッド4と一段目のピストンロッド2が同期して下降すると共に、ピストン5に配在の減衰バルブ5aおよびピストン3に配在の減衰バルブ6aでそれぞれ所定の減衰力が発生されることになる。
【0037】
つぎに、伸長作動時には、二段目のピストンロッド4が一段目のピストンロッド2内から抜け出ることで、上方油室R1の油が減衰バルブ5aを介して下方油室R2に流出すると共に、この下方油室R2で不足することになるピストンロッド4の退出体積分に相当する量の油がピストン側油室R4から通路3cを介して流入されることになる。
【0038】
このとき、ピストンロッド4の軸芯部に形成の穴4aは、ロッド体8の退出で膨張されることになり、したがって、穴4aには、ロッド側油室R3からの油が連通路3bおよび透孔8aを介して流入されることになる。
【0039】
その結果、一段目のピストンロッド2がシリンダ体1を構成する内筒6内から二段目のピストンロッド4の速度と同じ速度で抜け出ることになり、このとき、ピストンロッド2の退出体積分に相当する量の油がリザーバ室Rから減衰バルブ6aを介してピストン側油室R4に流入することになる。
【0040】
したがって、この伸長作動時には、前記した減衰バルブ5aおよび上記の減衰バルブ6aでそれぞれ所定の減衰力が発生されることになる。
【0041】
ちなみに、この伸長作動時に、油温補償機構Sからの油がオリフィス3aを介して穴4aに流入するなどの関与はないことはもちろんである。
【0042】
一方、上記の油圧緩衝器にあって、その継続する伸縮作動で油温が上昇する場合には、この油温上昇で膨張した分の油が以下のようにして言わば他の油室空間および油温補償機構Sに流れることになる。
【0043】
すなわち、まず、ピストン側油室R4で膨張した分の油は、減衰バルブ6aを通過してリザーバ室Rに流れることになり、上方油室R1で膨張した分の油は、減衰バルブ5aを通過して下方油室R2に流れ、この下方油室R2で膨張した分の油と共に通路3cを介してピストン側油室R4に流れることになる。
【0044】
ちなみに、膨張分の油が上記の各減衰バルブ6a,5aを通過する際には、減衰力が発生されないのはもちろんである。
【0045】
つぎに、穴4aで膨張した分の油は、透孔8aを介してオリフィス3a側に流れることになり、また、ロッド側油室R3で膨張した分の油も連通路3bを介してオリフィス3a側に流れることになる。
【0046】
そして、このオリフィス3a側に流れてきた油は、オリフィス3aを介して油温補償機構Sに、すなわち、油温補償機構Sにおける前室R7に流入することになる。
【0047】
一方、上記した油温の上昇は、油温補償機構Sにおける容室R5においても誘発されていて、したがって、この容室R5における膨張分の油が油温補償室R6に流入することになる。
【0048】
このとき、前室R7および油温補償室R6を区画する温度補償ピストンPにおける断面積が、すなわち、前室R7を区画する温度補償ピストンPの断面積と油温補償室R6を区画する温度補償ピストンPの断面積が同一に設定されてなるとするから、前室R7の膨張と油温補償室R6の膨張とが相殺されることになる。
【0049】
その結果、一段目のピストンロッド2内の上方油室R1および下方油室R2における油温上昇に伴う体積膨張と、ロッド側油室R3における油温上昇に伴う体積膨張の影響がでないことになる。
【0050】
このとき、この実施の形態では、油温補償機構Sが二段目のピストンロッド4内に形成の穴4aおよびこの穴4aとほぼ同一の断面積となるロッド側油室R3での油温の上昇に伴う膨張体積分を吸収するように設定されてなるとするから、仮に、油温補償機構Sが前記した従来例としての図3に示す油圧緩衝器における閉鎖された油室空間、すなわち、上方油室R1,下方油室R2およびロッド側油室R3における油温の上昇に伴う膨張体積分を吸収するように設定される場合に比較して、言わば小さい占有体積の油温補償機構Sとすることが可能になる点で有利となる。
【0051】
なお、上記したところからすれば、油温が低下していわゆる常温に戻る場合には、油温補償機構Sに流入した分の油が穴4aおよびロッド側油室R3に戻ることになる。
【0052】
したがって、二段目のシリンダ体となる一段目のピストンロッド2に対して二段目のピストンロッド4が設定の伸縮ストロークで出没する際には、シリンダ体1に対する一段目のピストンロッド2も設定の伸縮ストロークで出没することになり、その結果、各減衰バルブ5a,6aによる減衰力が設定通りに発生されることになる。
【0053】
ちなみに、上記したオリフィス3aは、油温変化による膨張分あるいは収縮分の油を油温補償機構Sとの間で流出入させるために機能するものであるから、油圧緩衝器が通常の伸縮作動をする場合には、油の通過を阻止するように機能し、それゆえ、いわゆる伸縮作動時に、オリフィス3aがあるがゆえにいわゆる油漏れが招来される訳ではなく、正常な伸縮作動が妨げられる訳ではないのはもちろんである。
【0054】
【発明の効果】
以上のように、この発明にあっては、内筒と外筒とからなるシリンダ体と、内筒と外筒との間に区画したリザーバ室と、内筒内に第1のピストンを介して出没可能に挿通した中空な第1のピストンロッドと、第1のピストンロッド内に第2のピストンを介して出没可能に挿通した第2のピストンロッドと、内筒内に第1のピストンを介して区画したロッド側油室及びピストン側油室と、内筒の下端内部に配在されてピストン側油室を上記リザーバ室に連通する第1の減衰バルブと、第1のピストンロッド内に第2のピストンを介して区画した上方油室及び下方油室と、第2のピストンに配在されて上記上方油室と下方油室とを連通する第の減衰バルブとを備えている油圧緩衝器において、上記下方油室と上記ピストン側油室とを連通する通路を上記第1のピストンに形成し、上記第2のピストンロッド内中空部に上記第1のピストンの上端中央部に起立するロッド体を出没可能に挿通させ、更に上記中空部内に上記ロッド体で区画され且つ上記ロッド側油室の断面積とほぼ同じ断面積に設定された穴を形成し、上記第1のピストンにオリフィスを形成し、上記ロッド体に上記穴と上記オリフィスとを連通する透孔を形成し、上記第1のピストンに上記透孔を上記ロッド側油室に連通する連通路を形成し、更に上記ビストン側油室に油温補償機構を配在し、当該油温補償機構が上記の穴とロッド側油室と透孔と連通路とオリフィスとの合計体積と同一となる容室と、この容室に連通する油温補償室と、上記オリフィスに連通する前室と、この前室および油温補償室を同時に区画しながら油温変化に応じて同時に拡大又は縮小させる油温補償ピストンとを有し、上記穴とロッド側油室と透孔と連通路bとオリフィスと前室内の合計の油量と上記容室と油温補償室内の合計の油量とを等しくしたから、継続した伸縮作動で油温が上昇するとしても、上記の上方油室および下方油室において油温変化による油量変更が招来されず、したがって、一段目のピストンロッドたる第1のピストンロッドに対して二段目のピストンロッドたる第2のピストンロッドが設定の伸縮ストロークで出没する際には、第2のピストンに配在の減衰バルブで設定通りの減衰力が発生されると共に、内筒に対して第1のピストンロッドが出没する際に、内筒の下端内部に配在の減衰バルブによって設定通りの減衰力が発生されることになる。
【0055】
このとき、油温補償機構が二段目のピストンロッド内に形成の穴およびロッド側油室での油温の上昇に伴う膨張体積分を吸収するように設定されてなるから、仮に、油温補償機構が上方油室,下方油室およびロッド側油室における油温の上昇に伴う膨張体積分を吸収するように設定される場合に比較して、言わば小さい占有体積の油温補償機構とすることが可能になる点で有利となる。
【0056】
そして、油温補償機構が一段目のピストンロッドに連設のピストンの下端面に保持されてなるとする場合には、この種の油温補償機構を油圧緩衝器の外部に配在する必要がなく、したがって、油圧緩衝器を車両に搭載する場合の車載性を低下させない点で有利となる。
【0057】
また、油温補償機構を構成する温度補償ピストンがこの油圧緩衝器における伸縮方向に直交する方向に移動可能とされてなるとする場合には、油圧緩衝器の実質的な伸縮ストロークを大幅に低減させる不具合を招かない点で有利となる。
【0058】
その結果、この発明によれば、継続する伸縮作動で油温が上昇するとしても、ピストンロッドの有効ストローク量を減少させずして、たとえば、四輪車両におけるリアのショックアブソーバとして利用するのに最適となる。
【図面の簡単な説明】
【図1】この発明による油圧緩衝器を原理的に示す概略縦断面図である。
【図2】油温補償機構を拡大して示す概略縦断面図である。
【図3】従来例としての油圧緩衝器を図1と同様に示す図である。
【符号の説明】
1 シリンダ体
2 二段目のシリンダ体とされる一段目のピストンロッド
2a 通路
3,5 ピストン
3a オリフィス
3b 連通路
3c 通路
4 二段目のピストンロッド
4a 穴
5a,6a 減衰バルブ
6 シリンダ体を構成する内筒
7 シリンダ体を構成する外筒
8 ロッド体
8a 透孔
G ガス室
O 油面
P 油温補償ピストン
R リザーバ室
R1 上方油室
R2 下方油室
R3 ロッド側油室
R4 ピストン側油室
R5 容室
R6 油温補償室
R7 前室
S 油温補償機構[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a hydraulic shock absorber, and more particularly to an improvement of a multistage hydraulic shock absorber.
[0002]
[Prior art]
Since a multistage hydraulic shock absorber can have a smaller mounting length than a standard hydraulic shock absorber, for example, when used as a rear shock absorber in a four-wheel vehicle, the rear floor surface in the vehicle Further, there is an advantage that the upper end of the shock absorber is not protruded, that is, the rear floor surface in the vehicle can be set wide by making it flat in the left-right direction.
[0003]
By the way, in principle, the multistage hydraulic shock absorber is formed in a so-called double cylinder type cylinder body 1 connected to the axle side of the vehicle, as shown in FIG. It is assumed that the first-
[0004]
The first-
[0005]
The first-
[0006]
Further, the
[0007]
Therefore, in the above-described hydraulic shock absorber, the upper oil chamber R1, the lower oil chamber R2, and the rod side oil chamber R3 are cut off from the piston side oil chamber R4 and the reservoir chamber R by the arrangement of the
[0008]
In the hydraulic shock absorber described above, the cross-sectional area of the piston rod 4 and the cross-sectional area of the rod-side oil chamber R3 are set to be substantially the same.
[0009]
Therefore, in this hydraulic shock absorber, when the piston rod 4 is projected and retracted with respect to the
[0010]
As a result, the
[0011]
From the above, in the conventional multistage hydraulic shock absorber, when the piston rod 4 is projected and retracted with respect to the
[0012]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the hydraulic shock absorber mounted on the vehicle, it is obvious that the temperature of the oil accommodated therein rises due to the continuous expansion and contraction operation. Therefore, even in the conventional hydraulic shock absorber described above, The temperature of the oil accommodated in the interior rises due to the continuing expansion and contraction operation.
[0013]
At this time, in the hydraulic shock absorber, the piston side oil chamber R4 defined by the distribution of the
[0014]
On the other hand, in the upper oil chamber R1, the lower oil chamber R2, and the rod side oil chamber R3 which are oil chamber spaces that are partitioned and closed by the arrangement of the
[0015]
As a result, the relative positional relationship of the piston rod 4 with respect to the
[0016]
When the effective stroke amount of the
[0017]
The present invention was devised in view of the above-described circumstances, and the object of the present invention is to reduce the effective stroke amount of the piston rod even if the oil temperature rises due to continued expansion and contraction operation. For example, to provide a multistage hydraulic shock absorber that is optimally used as a rear shock absorber in a four-wheel vehicle.
[0018]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, the means of the present invention includes a cylinder body composed of an inner cylinder and an outer cylinder, a reservoir chamber defined between the inner cylinder and the outer cylinder, and a first piston in the inner cylinder. A hollow first piston rod inserted through the first piston rod, a second piston rod inserted into the first piston rod through the second piston, and a first piston in the inner cylinder A rod-side oil chamber and a piston-side oil chamber that are partitioned via the first cylinder, a first damping valve that is disposed inside the lower end of the inner cylinder and communicates the piston-side oil chamber with the reservoir chamber, and a first piston rod And an upper oil chamber and a lower oil chamber which are partitioned via a second piston, and a second damping valve which is disposed in the second piston and communicates with the upper oil chamber and the lower oil chamber. In the hydraulic shock absorber, the lower oil chamber and the piston-side oil chamber are connected to each other. And a rod body that stands up at the center of the upper end of the first piston is slidably inserted into the hollow portion of the second piston rod, and the rod is further inserted into the hollow portion. A hole defined by a body and having a cross-sectional area substantially the same as the cross-sectional area of the rod-side oil chamber is formed, an orifice is formed in the first piston, and the hole and the orifice communicate with the rod body. A through hole is formed in the first piston, and a communication passage is formed in the first piston to communicate with the rod side oil chamber. An oil temperature compensation mechanism is disposed in the piston side oil chamber. A chamber whose compensation mechanism is the same as the total volume of the hole, the rod side oil chamber, the through hole, the communication path, and the orifice , an oil temperature compensation chamber communicating with the chamber, and a front chamber communicating with the orifice And this front room and oil temperature compensation room at the same time Fractionated while having an oil temperature compensating piston to expand or shrink at the same time in accordance with the oil temperature changes, the hole and the rod-side oil chamber and through hole and the communication path and the orifice and before the total amount of oil in the room and the vessel chamber And the total oil amount in the oil temperature compensation chamber are equal .
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
In the following, the present invention will be described based on the illustrated embodiment. Even in the hydraulic shock absorber according to the present invention, the conventional hydraulic shock absorber shown in FIG. It is constituted similarly.
[0020]
That is, the basic structure of the hydraulic shock absorber according to the present invention is the same as in the prior art. The first-stage cylinder body 1 including the
This will be described in more detail below. In this case, the same structure as that of the prior art is denoted by the same reference numeral, and details thereof are omitted.
[0021]
As shown in FIGS. 1 and 2, the hydraulic shock absorber according to the embodiment of the present invention forms a
A
The
Further, an oil temperature compensation mechanism S is arranged in the piston side oil chamber R4. The oil temperature compensation mechanism S communicates with the chamber R5 and the chamber R5 having the same total volume as the
[0026]
On the other hand, the
[0028]
Incidentally, in the illustrated embodiment, the oil temperature compensation mechanism S is held on the lower end surface of the
[0029]
Since the oil temperature compensation mechanism S is held by the
[0030]
In addition, since the temperature compensation piston P constituting the oil temperature compensation mechanism S can be moved in a direction orthogonal to the expansion / contraction direction of the hydraulic shock absorber, the substantial expansion / contraction stroke of the hydraulic shock absorber is greatly reduced. This is advantageous in that it does not invite
[0031]
Therefore, in the hydraulic shock absorber according to the present invention configured as described above, the expansion and contraction operation is performed under the following oil flow.
[0032]
That is, first, during the compression operation, the second-stage piston rod 4 is immersed in the first-
[0033]
At this time, since the
[0034]
At this time, in the illustrated embodiment, since the cross-sectional areas of the
[0035]
As a result, the first-
[0036]
Therefore, at the time of this compression operation, the second-stage piston rod 4 and the first-
[0037]
Next, during the extension operation, the second-stage piston rod 4 comes out of the first-
[0038]
At this time, the
[0039]
As a result, the first-
[0040]
Therefore, at the time of this extension operation, a predetermined damping force is generated by the damping
[0041]
Incidentally, it goes without saying that the oil from the oil temperature compensation mechanism S does not participate in the
[0042]
On the other hand, in the hydraulic shock absorber described above, when the oil temperature rises due to the continuing expansion and contraction operation, the oil expanded by the oil temperature rise is said to be another oil chamber space and oil as described below. It flows to the temperature compensation mechanism S.
[0043]
That is, first, the oil expanded in the piston-side oil chamber R4 passes through the damping
[0044]
Incidentally, when the expanded oil passes through the damping
[0045]
Next, the amount of oil expanded in the
[0046]
The oil flowing toward the
[0047]
On the other hand, the rise in the oil temperature is also induced in the chamber R5 in the oil temperature compensation mechanism S, and therefore, the oil corresponding to the expansion in the chamber R5 flows into the oil temperature compensation chamber R6.
[0048]
At this time, the cross-sectional area of the temperature compensation piston P that partitions the front chamber R7 and the oil temperature compensation chamber R6, that is, the cross-sectional area of the temperature compensation piston P that partitions the front chamber R7 and the temperature compensation that partitions the oil temperature compensation chamber R6. Since the cross-sectional areas of the pistons P are set to be the same, the expansion of the front chamber R7 and the expansion of the oil temperature compensation chamber R6 are offset.
[0049]
As a result, there is no influence of the volume expansion accompanying the oil temperature rise in the upper oil chamber R1 and the lower oil chamber R2 in the first-
[0050]
At this time, in this embodiment, the oil temperature compensation mechanism S has a
[0051]
According to the above description, when the oil temperature decreases and returns to the so-called normal temperature, the oil that has flowed into the oil temperature compensation mechanism S returns to the
[0052]
Therefore, when the second-stage piston rod 4 protrudes and retracts with respect to the first-
[0053]
Incidentally, the above-described
[0054]
【The invention's effect】
As described above, in the present invention, the cylinder body composed of the inner cylinder and the outer cylinder, the reservoir chamber partitioned between the inner cylinder and the outer cylinder, and the first piston in the inner cylinder A hollow first piston rod inserted so as to be able to protrude and retract, a second piston rod inserted so as to be able to protrude and retract through a second piston into the first piston rod, and a first piston inserted into the inner cylinder. A rod-side oil chamber and a piston-side oil chamber, a first damping valve that is disposed inside the lower end of the inner cylinder and communicates the piston-side oil chamber with the reservoir chamber, and a first piston rod in the first piston rod. A hydraulic shock absorber comprising: an upper oil chamber and a lower oil chamber partitioned through two pistons; and a first damping valve disposed in the second piston and communicating with the upper oil chamber and the lower oil chamber A passage that communicates the lower oil chamber with the piston-side oil chamber A rod body is formed in the first piston, and a rod body standing at the center of the upper end of the first piston is inserted in the hollow portion in the second piston rod so as to be able to protrude and retract, and is further partitioned by the rod body in the hollow portion. And a hole having a cross-sectional area set to be substantially the same as the cross-sectional area of the rod-side oil chamber, an orifice is formed in the first piston, and the hole and the orifice are communicated with the rod body. The first piston is formed with a communication passage that communicates the through hole with the rod-side oil chamber, and an oil temperature compensation mechanism is disposed in the piston-side oil chamber. A chamber having the same volume as the total volume of the hole, the rod-side oil chamber, the through hole, the communication path, and the orifice; an oil temperature compensation chamber communicating with the chamber; a front chamber communicating with the orifice; Separate the front chamber and oil temperature compensation chamber at the same time An oil temperature compensating piston that simultaneously expands or contracts according to changes in the oil temperature, the total oil amount in the hole, the rod side oil chamber, the through hole, the communication passage b, the orifice, the front chamber, the container chamber, and the oil Since the total oil amount in the temperature compensation chamber is made equal , even if the oil temperature rises due to continued expansion and contraction operation, the oil amount change due to the oil temperature change is not caused in the upper oil chamber and the lower oil chamber, and therefore When the second piston rod, which is the second stage piston rod, appears and disappears with the set expansion / contraction stroke with respect to the first piston rod, which is the first stage piston rod, the damping valve disposed on the second piston is used. The set damping force is generated, and when the first piston rod is projected and retracted with respect to the inner cylinder, the set damping force is generated by the damping valve disposed inside the lower end of the inner cylinder. Become.
[0055]
At this time, since the oil temperature compensation mechanism is set so as to absorb the expansion volume integral associated with the rise in the oil temperature in the hole formed in the second stage piston rod and the oil chamber on the rod side, Compared to the case where the compensation mechanism is set so as to absorb the expansion volume integral with the rise in the oil temperature in the upper oil chamber, the lower oil chamber, and the rod side oil chamber, the oil temperature compensation mechanism has a small occupied volume. This is advantageous in that it becomes possible.
[0056]
If the oil temperature compensation mechanism is held on the lower end surface of the piston connected to the first-stage piston rod, this type of oil temperature compensation mechanism need not be arranged outside the hydraulic shock absorber. Therefore, it is advantageous in that the in-vehicle performance when the hydraulic shock absorber is mounted on the vehicle is not deteriorated.
[0057]
Further, when the temperature compensation piston constituting the oil temperature compensation mechanism is movable in the direction perpendicular to the expansion / contraction direction of the hydraulic shock absorber, the substantial expansion / contraction stroke of the hydraulic shock absorber is greatly reduced. This is advantageous in that it does not cause defects.
[0058]
As a result, according to the present invention, even if the oil temperature rises due to continued expansion and contraction operation, for example, as a rear shock absorber in a four-wheel vehicle, without reducing the effective stroke amount of the piston rod. It will be optimal.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic longitudinal sectional view showing in principle a hydraulic shock absorber according to the present invention.
FIG. 2 is an enlarged schematic longitudinal sectional view showing an oil temperature compensation mechanism.
FIG. 3 is a view showing a hydraulic shock absorber as a conventional example similarly to FIG.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
Claims (1)
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