JP3753464B2

JP3753464B2 - Two piece solid golf ball

Info

Publication number: JP3753464B2
Application number: JP05382596A
Authority: JP
Inventors: 明彦浜田; 光平竹村; 芳明宮本
Original assignee: Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date: 1996-02-16
Filing date: 1996-02-16
Publication date: 2006-03-08
Anticipated expiration: 2016-02-16
Also published as: JPH09220296A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ツーピースソリッドゴルフボールに関し、さらに詳しくは、飛距離が大きく、かつ打球感（打球時のフィーリング）およびコントロール性が良好なツーピースソリッドゴルフボールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ツーピースソリッドゴルフボールは、飛距離が大きいことからゴルファーに好まれてきた。しかし、ツーピースソリッドゴルフボールは、カバーに硬質の樹脂を用いているため、飛距離は出るものの、打球感が悪く、またスピンがかかりにくくてコントロール性が悪いという問題があった。
【０００３】
そこで、それを解消するため、例えば特開平１−３０８５７７号公報に見られるごとく、カバーに軟質のアイオノマー樹脂を用いるなど、材料面からの検討がなされてきたが、いまだ不充分であって、打球感、コントロール性と飛距離のバランスのとれたツーピースソリッドゴルフボールは得られていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、ツーピースソリッドゴルフボールにおいて、その大きな飛距離を維持しながら、打球感とコントロール性の向上を達成することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決するため、従来の材料面からの検討だけではなく、ツーピースソリッドゴルフボールの構造特性にも着目し、特定の材料物性と構造特性とを組み合わせることによって、カバーに反発性能と柔軟性を付与し、ソリッドコアに適度な打撃変形性と反発性能を付与することにより、ツーピースソリッドゴルフボールの大きな飛距離と良好な打球感、コントロール性とを両立できることを見出し、本発明を完成するにいたった。
【０００６】
すなわち、本発明は、ソリッドコアと該ソリッドコアを被覆するカバーとからなるツーピースソリッドゴルフボールにおいて、上記カバーを厚みが１〜３ｍｍで、その−３０℃〜＋２０℃の弾性率（Ｅ^*）が１０００〜９０００ｋｇｆ／ｃｍ²の範囲内で、−３０℃〜＋２０℃の損失正接（ｔａｎδ）が０．０２〜０．１の範囲内になるようにし、かつ、ソリッドコアを直径が３６．７〜４０．７ｍｍで、かつ、−２０℃、１０Ｈｚ正弦波、２．５ｍｍ圧縮下、振幅±１．１ｍｍの条件下で求めたエネルギーロスファクター（ｈ）が０．０８〜０．２０の範囲内になるようにし、そのカバーとソリッドコアとを組み合わせて使用したことを特徴とするツーピースソリッドゴルフボールである。
【０００７】
以下、本発明のカバーの損失正接（ｔａｎδ）、弾性率（Ｅ^*）、厚み、ソリッドコアのエネルギーロスファクター（ｈ）、直径の順にそれらの持つ意義について詳細に説明する。
【０００８】
本発明において、上記カバーの特定に関して使用した「損失正接」は、動的粘弾性の測定から得られる値であり、この損失正接が小さいほど反発性能が高くなる。すなわち、損失正接（ｔａｎδ）が小さい場合は、エネルギーロスが少なく、ゴルフボールの場合には、与えられたエネルギーの大部分を運動エネルギーに変えることができるので、反発性能が高くなり、飛距離が大きくなる。
【０００９】
本発明において、カバーの−３０℃〜＋２０℃における損失正接（ｔａｎδ）は０．０２〜０．１であることが必要であるが、これは損失正接が上記範囲内にあるときに、高反発性能であり、かつ、良好な打球感と加工性を保ち得るからである。すなわち、上記損失正接が０．０２より小さい場合は、反発性能は良くなるが、打球感や加工性が低下する傾向にある。そして、上記損失正接が０．１より大きい場合は、ボールの反発性能が低下し、飛距離が低下する。
【００１０】
また、本発明においては、カバーに関して−３０℃〜＋２０℃における弾性率（Ｅ^*）も特定する。この弾性率も動的粘弾性の測定から得られるものであり、本発明においては、前記のように、−３０℃〜＋２０℃における弾性率（Ｅ^*）は１０００〜９０００ｋｇｆ／ｃｍ²であることが必要であり、特に２０００〜８０００ｋｇｆ／ｃｍ²であることが好ましいが、これは弾性率（Ｅ^*）が上記範囲内にあるときは、適度な硬さで、良好なコントロール性と打球感を保持できるからである。すなわち、上記温度領域での弾性率が１０００ｋｇｆ／ｃｍ²より低い場合は、スピンがかかりすぎて飛距離が低下するとともに、軟らかくなりすぎてカバーの表面が傷つきやすくなり、そのため、耐久性が低下し、また、打球感も軟らかすぎて重くなり、悪化する。そして、上記温度領域での弾性率が９０００ｋｇｆ／ｃｍ²より高くなると、反発性能は高くなるが、打球感が硬くなるとともに、コントロール性が低下し、また、脆くなってしまうため、耐久性が悪くなる。
【００１１】
本発明において、上記損失正接や弾性率を特定する温度領域を−３０℃〜＋２０℃にしているのは、その温度領域での損失正接や弾性率と反発性能との相関性が深いからである。また、上記カバーの損失正接（ｔａｎδ）や弾性率（Ｅ^*）の測定は、カバー用組成物から厚さ２ｍｍ、幅４ｍｍ、長さ３０ｍｍの短冊状の試験片を作製し、測定機器には例えば（株）島津製作所の粘弾性スペクトロメータＤＶＥ−２００改造型を用い、変形モード：引張り、動歪み：０．２５％、温度域：−１００℃〜＋７０℃、周波数：１０Ｈｚの条件下で動的損失正接と動的弾性率の温度分散を測定することによって行われる。
【００１２】
さらに、本発明においては、カバーの厚みを１〜３ｍｍにする。カバーの厚みが３ｍｍより厚くなると、たとえ好適なカバー材料を用いたとしても、反発弾性が低下して飛距離が低下し、また打球感が悪くなり、逆にカバーの厚みが１ｍｍより薄くなると、耐久性が悪くなり、実用に耐えなくなる。
【００１３】
また、本発明において、上記カバーと組み合わせて使用するソリッドコアは、飛距離の源となる高反発性能を得るため、−２０℃、１０Ｈｚ正弦波、２．５ｍｍ圧縮下、振幅±１．１ｍｍの条件下で、エネルギーロスファクター（ｈ）が０．０８〜０．２の値を持つ必要がある。
【００１４】
上記エネルギーロスファクター（ｈ）は、小さいほど反発性能が向上し、飛距離が大きくなるが、ソリッドコアのエネルギーロスファクター（ｈ）が小さくなるほど、その加工性が困難になるので、本発明においては、加工性を考慮して、上記条件下におけるソリッドコアのエネルギーロスファクター（ｈ）を０．０８以上とする。そして、上記条件下におけるソリッドコアのエネルギーロスファクター（ｈ）を０．２以下とするのは、エネルギーロスファクター（ｈ）が０．２より大きくなると、充分な反発性能が確保できず、飛距離が低下するからである。
【００１５】
本発明において、ソリッドコアの特性として、上記エネルギーロスファクター（ｈ）を特定するようにしたのは、ソリッドコアの反発性能が、ゴルフクラブからソリッドコアに伝達される運動エネルギーの伝達時の損失（ロス）が少ないほど高いことによるものである。
【００１６】
これを詳しく説明すると、本発明者らは、まずエネルギーロスを評価する方法について鋭意研究を重ねた結果、ゴルフボールの実打撃時の状態にできるだけ近い状態で評価する方が、実用ゴルフボールの反発性能をより適切に反映させることができることを見出し、実用ソリッドコアそのものを試料とし、動的（１０Ｈｚ正弦波）に大きな変形を与えてエネルギーロスを評価することにした。そして、そのエネルギーロスファクター（ｈ）の評価方法として、ソリッドコアの動的圧縮変形時の変形量−荷重軸で得られる履歴ループ面積、すなわちエネルギーロス面積（△Ｗ）とその時の入力エネルギー面積（Ｗ）との比から計算する一般手法を採用した。
【００１７】
これを図１を参照しつつ説明すると、図１はソリッドコアに動的（１０Ｈｚ正弦波）に大きな変形を与えた時のエネルギーロス面積（△Ｗ）と入力エネルギー面積（Ｗ）を示すものであり、横軸はその変形量を示し、縦軸はその際の荷重を示している。そして、図１中の実線で囲んだ部分Ａがエネルギーロス面積であり、斜線を施した部分Ｂが入力エネルギー面積（Ｗ）であって、エネルギーロスファクター（ｈ）は下記の式から求められる。
ｈ＝（１／π）・（△Ｗ／Ｗ）
【００１８】
本発明において、上記エネルギーロスファクター（ｈ）を測定する際の条件である、−２０℃、１０Ｈｚ正弦波、２．５ｍｍ圧縮下、振幅±１．１ｍｍという条件は、ソリッドコアを−２０℃、１０Ｈｚ正弦波で、２．５ｍｍ圧縮し、その振幅が±１．１ｍｍということを意味しているが、本発明において、エネルギーロスファクター（ｈ）の測定にあたって上記条件を採用したのは、上記条件下のエネルギーロスファクター（ｈ）が実用ソリッドコアの反発性能を最も適切に反映しているからである。
【００１９】
また、本発明においては、上記ソリッドコアの直径を３６．７〜４０．７ｍｍにする。これは、ボールの外径をＲ＆Ａで規定しているゴルフボールの外径の下限値：４２．７ｍｍとして、前記のようにカバーの厚みを１〜３ｍｍにしたことに基づいている。すなわち、ソリッドコアの直径が３６．７ｍｍより小さくなると、カバーが厚くなりすぎて、反発性能が低下して、飛距離が低下し、かつ打球感が悪くなり、ソリッドコアの直径が４０．７ｍｍより大きくなると、カバーが薄くなって、耐久性が低下し、実用に適さなくなる。
【００２０】
つぎに、上記カバー、ソリッドコアの主要材料について説明する。
カバーが前記の動的粘弾性を持ち得るようにするには、例えば、その基材成分としてアイオノマー樹脂とジエン系ゴムとの混合物を用いるか、またはガラス転移温度が低い分子単位をソフトセグメントとする熱可塑性エラストマーを単独でまたはアイオノマー樹脂と混合して用いることが好ましい。
【００２１】
上記アイオノマー樹脂としては、例えば、三井デュポンポリケミカル（株）製のハイミラン１６０５（商品名、ナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、ハイミラン１７０７（商品名、ナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合系体アイオノマー樹脂）、ハイミラン１７０６（商品名、亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、ハイミランＡＭ７３１５（商品名、亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、ハイミランＡＭ７３１７（商品名、亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、ハイミラン１５５５（商品名、ナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、ハイミラン１５５７（商品名、亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、ハイミラン１８５５（商品名、亜鉛イオン中和タイプのエチレン−ブチルアクリレート−メタクリル酸三元共重合体系アイオノマー樹脂）、ハイミラン１８５６（商品名、ナトリウムイオン中和タイプのエチレン−ブチルアクリレート−メタクリル酸三元共重合体系アイオノマー樹脂）、エクソン化学社製のアイオテック７０１０（商品名、亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、アイオテック８０００（商品名、ナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、デュポン社製のサーリン７９３０（商品名、リチウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、サーリンＡＤ８５１１（商品名、亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）、サーリン８５１２（商品名、ナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂）などが挙げられるが、これらに限定されることはない。
【００２２】
このアイオノマー樹脂に混合するジエン系ゴムとしては、例えば、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）などが挙げられるが、それらの中でもガラス転移温度が−３０℃以下のものが適している。すなわち、ガラス転移温度では、損失正接（ｔａｎδ）の値が極大となるため、ガラス転移温度が−３０℃より高い場合は、本発明で規定する「−３０℃〜＋２０℃における損失正接が０．１以下」という条件に適合しなくなるおそれがある。
【００２３】
アイオノマー樹脂とジエン系ゴムとの混合比は、カバーの動的粘弾性を前記範囲にできるものであれば、特に限定されることはないし、また使用するアイオノマー樹脂とジエン系ゴムの種類によっても種々に変わり得るが、通常、アイオノマー樹脂とジエン系ゴムとの混合比が重量比で９０：１０〜４０：６０の範囲、特に８０：２０〜５０：５０の範囲から選択するのが好ましい。
【００２４】
上記アイオノマー樹脂とジエン系ゴムとの混合は、ニーダー、バンバリーミキサーなどの密閉型混合機を用いて行ってもよいし、オープンロールなどの開放型混合機を用いて行ってもよい。また、連続的に混合するために押出機を用いて行ってもよいし、樹脂中でゴムを加硫する動的加硫と呼ばれる方法を採用して行ってもよい。
【００２５】
また、ガラス転移温度が低い分子単位をソフトセグメントする熱可塑性エラストマーとしては、ポリブタジエン鎖、ポリイソプレン鎖、ポリジメチルシロキサン鎖、ポリエーテル鎖、ポリ（ブチレン−エチレン）鎖などをソフトセグメントとして有するものが挙げられ、その好適な具体例としては、例えば、スチレン−ブタジエン−スチレン（ＳＢＳ）系、水添スチレン−ブタジエン−スチレン（ＳＥＢＳ）系、それらのエポキシ変性品、ポリアミド−ポリエーテル系、ポリエステル−ポリエーテル系熱可塑性エラストマーなどが挙げられる。
【００２６】
上記カバーを構成するカバー用組成物の調製にあたっては、上記基材成分に、必要に応じて、種々の添加剤、例えば、二酸化チタンなどの顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤などを添加することができるし、さらには、必要に応じて、上記基材成分以外のエラストマーも添加することができる。
【００２７】
本発明において、ソリッドコアの組成は、ブタジエンゴムにシリコーンゴムを添加し、共架橋剤としてアクリル酸亜鉛を用いて、有機パーオキサイドで架橋したものであることが好ましい。
【００２８】
また、ソリッドコアが上記エネルギーロスファクター（ｈ）を持ちやすくするために、▲１▼ブタジエンゴムにシリコーンゴムを２０〜５０重量％添加する（すなわち、ゴム成分１００重量部中、ブタジエンゴムを５０〜８０重量部、シリコーンゴムを２０〜５０重量部とする）か、▲２▼共架橋剤のアクリル酸亜鉛を増やし、充填剤を少なくするか、▲３▼あるいはアクリル酸亜鉛を増やし、有機パーオキサイドを少なくすることが好ましい。
【００２９】
つぎに、本発明のツーピースソリッドゴルフボールの一例を図面を参照しつつ説明する。図２は本発明のツーピースソリッドゴルフボールの一例を模式的に示す断面図であり、図中、１はソリッドコアで、２はカバーであり、２ａはディンプルである。
【００３０】
本発明において、上記ソリッドコア１は、直径が３６．７〜４０．７ｍｍであり、かつ、−２０℃、１０Ｈｚ正弦波、２．５ｍｍ圧縮下、振幅±１．１ｍｍの条件下でのエネルギーロスファクター（ｈ）が０．０８〜０．２という特性を有するものである。
【００３１】
また、上記カバー２は上記ソリッドコア１を被覆しており、このカバー２は厚みが１〜３ｍｍで、かつ、−３０℃〜＋２０℃における弾性率（Ｅ^*）が１０００〜９０００ｋｇｆ／ｃｍ²で、−３０℃〜＋２０℃における損失正接（ｔａｎδ）が０．０２〜０．１という動的粘弾性を有するものである。そして、ディンプル２ａは、必要に応じ、また所望とする特性に合わせて、カバー２の表面に適数個設けられるものであり、また、必要に応じ、ボール表面にペイントやマーキングが施される。
【００３２】
【発明の実施の形態】
つぎに、実施例をあげて本発明をさらに詳細に説明する。ただし、本発明はそれらの実施例のみに限定されるものではない。
【００３３】
実施例１〜５および比較例１〜８
つぎの（１）〜（３）に示す工程を経て、実施例１〜５および比較例１〜８のツーピースソリッドゴルフボールを作製した。
【００３４】
（１）ソリッドコアの作製
表１〜表４に示す組成のゴム組成物を調製し、それを金型に充填し、１６０℃で３０分間架橋して、それぞれ表１〜表４に記載の直径を有するソリッドコアを作製し、それらのエネルギーロスファクター（ｈ）を測定した。表１〜表４中の配合量は重量部によるものであり、また、これらの表１〜表４中に記載のそれぞれのゴム組成物が対応する同一番号の実施例および比較例のゴルフボールのコアの作製に用いられる。なお、使用したブタジエンゴムは日本合成ゴム（株）製のＢＲ−１１（商品名）である。そして、シリコーンゴムとしては下記の式（Ｉ）
【００３５】
【化１】

【００３６】
〔式中、Ｒはメチル基が９７％、ビニル基が３％で、ｎ＝６０００〕
で示されるものを使用した。
【００３７】
上記ソリッドコアのエネルギーロスファクター（ｈ）は、下記の式
ｈ＝（１／π）・（△Ｗ／Ｗ）
〔式中、π＝円周率、△Ｗ＝エネルギーロス面積、Ｗ＝入力エネルギー面積〕
から求めたものであり、その詳細は先に説明した通りである。
【００３８】
【表１】

【００３９】
【表２】

【００４０】
【表３】

【００４１】
【表４】

【００４２】
（２）カバー用組成物の調製
つぎに、表５〜表８に示す組成のカバー用組成物を調製した。表５〜表８中の各成分の配合量は重量部によるものであり、表５〜表８中に商品名で示したものについては、その詳細を表８の後に示す。これらの表５〜表８中に記載のそれぞれのカバー用組成物が対応する同一番号の実施例および比較例のゴルフボールのカバーの形成に用いられる。なお、上記カバー用組成物の調製は二軸押出機により加熱混合することによって行った。
【００４３】
得られたカバー用組成物の−３０℃〜＋２０℃の温度領域における弾性率と損失正接を測定した。測定には（株）島津製作所製の粘弾性スペクトロメータＤＶＥ−２００改造型を用い、各カバー用組成物から、厚さ２ｍｍ、幅４ｍｍ、長さ３０ｍｍの短冊状の試験片を作製し、それを用いて弾性率と損失正接の測定を行った。測定条件は次の通りである。
【００４４】
変形モード：引張り
動歪み：０．２５％
温度域：−１００℃〜＋７０℃
周波数：１０Ｈｚ
【００４５】
弾性率および損失正接の測定結果を表５〜表８にカバー用組成物の組成と共に示す。なお、弾性率と損失正接は、両者とも、−３０℃〜＋２０℃の温度領域における最大値と最小値の両方について示す。
【００４６】
【表５】

【００４７】
【表６】

【００４８】
【表７】

【００４９】
【表８】

【００５０】
※１：サーリンＡＤ８５１１（商品名）
デュポン社製の亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂
※２：サーリンＡＤ８５１２（商品名）
デュポン社製のナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂
※３：エスプレン５０１（商品名）
住友化学工業（株）製のエチレンプロピレンジエンゴム
※４：タッキロール（商品名）
住友化学工業（株）製のフェノール系樹脂（樹脂架橋剤）
【００５１】
※５：ハイミラン１６０５（商品名）
三井デュポンポリケミカル（株）製のナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂。
※６：ハイミラン１７０６（商品名）
三井デュポンポリケミカル（株）製の亜鉛イオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂。
※７：ハイミラン１７０７（商品名）
三井デュポンポリケミカル（株）製のナトリウムイオン中和タイプのエチレン−メタクリル酸共重合体系アイオノマー樹脂。
※８：ハイミラン１８５５（商品名）
三井デュポンポリケミカル（株）製の亜鉛イオン中和タイプのエチレン−ブチルアクリレート−メタクリル酸三元共重合体系アイオノマー樹脂。
【００５２】
（３）ツーピースソリッドゴルフボールの作製
上記（２）のカバー用組成物を前記（１）のソリッドコアにインジェクション成形法で被覆してカバーを形成し、それをシームバフ、ペイント前処理した後、ペイントを２層塗装し、かつマークを施して、外径４２．７ｍｍのツーピースソリッドゴルフボールを作製した。
【００５３】
得られたツーピースソリッドゴルフボールについて、ボール重量、飛距離およびスピン量を測定し、また、実打テストによりコントロール性、打球感および飛びを調べた。その結果を表９〜表１２に示す。表９〜表１２には使用したカバーの厚み、弾性率、損失正接および使用したソリッドコアの直径、エネルギーロスファクター（ｈ）も併せて示す。
【００５４】
上記飛距離の測定は、ツルーテンパー社製スイングロボットにウッド１番クラブを取り付け、ヘッドスピード４５ｍ／ｓでボールを打ち出し、落下点までの距離を測定することによって行い、スピン量の測定は、ツルーテンパー社製スイングロボットにウッド１番クラブとアイアン９番クラブを取り付け、ウッド１番クラブの場合はヘッドスピード４５ｍ／ｓでボールを打ち出し、アイアン９番クラブの場合はヘッドスピード３５ｍ／ｓでボールを打ち出し、打ち出されたボールに付されたマークを連続写真撮影することによって行った。
【００５５】
飛距離、スピン量とも、各ボール８個ずつについて行い、表中には、その平均値で表示した。また、表中への使用クラブの表示にあたっては、ウッド１番クラブはＷ♯１で表示し、アイアン９番クラブはＩ♯９で表示した。
【００５６】
実打テストは、ハンディキャップ０〜１５のトップアマチュア２０名により、コントロール性はアイアンクラブで、打球感と飛びはウッドクラブでボールを打球することによって行った。その評価結果を下記に示す評価基準により表示した。なお、コントロール性、打球感、飛びの評価基準はいずれも同じであり、また、表中への評価結果の表示にあたっては、同一の記号で表示するが、その場合は１６名以上がその評価を下したことを示している。
【００５７】
評価基準：
◎：優れている
○：良い
△：普通
×：悪い
××：非常に悪い
【００５８】
【表９】

【００５９】
【表１０】

【００６０】
【表１１】

【００６１】
【表１２】

【００６２】
表９〜表１０に示す結果から明らかなように、カバーの厚みが１〜３ｍｍの範囲内で、弾性率が１０００〜９０００ｋｇｆ／ｃｍ^２の範囲内で、かつ損失正接が０．０２〜０．１の範囲内にあり、ソリッドコアの直径が３６．７〜４０．７ｍｍの範囲内で、エネルギーロスファクター（ｈ）が０．０８〜０．２の範囲内にある実施例１〜５は、飛距離が大きく、かつコントロール性、打球感が良好であった。
【００６３】
これに対して、比較例１はソリッドコアのエネルギーロスファクター（ｈ）が本発明で規定する範囲より小さく、比較例２はソリッドコアのエネルギーロスファクター（ｈ）が比較例１よりさらに大きく、比較例３はカバーの厚みが本発明で規定する範囲より薄く、かつソリッドコアの直径が本発明で規定する範囲より大きく、比較例４はカバーの厚みが本発明で規定する範囲より厚く、かつソリッドコアの直径が本発明で規定する範囲より小さいため、表１１に示すように、それぞれ飛距離が小さくなったり、打球感が悪くなっていた。
【００６４】
また、比較例５や比較例６はカバーの基材成分として硬質のアイオノマー樹脂のみを用いているので、カバーの弾性率の最大値が本発明で規定する範囲より大きく、そのため、表１２に示すように、飛距離は大きいものの、コントロール性や打球感が悪く、比較例７はカバーの基材成分として軟質のアイオノマー樹脂のみを用い、比較例８はカバーの基材成分として軟質のアイオノマー樹脂を多量に用いているので、カバーの損失正接の最大値が本発明で規定する範囲より大きく、そのため、反発性能が低下して、表１２に示すように、飛距離が小さく、また打球感が重くなっていた。
【００６５】
【発明の効果】
以上、説明したように、本発明では、飛距離が大きく、かつコントロール性や打球感が良好なツーピースソリッドゴルフボールを提供することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】ソリッドコアに動的（１０Ｈｚ正弦波）に大きな変形を与えたときのエネルギーロス面積（△Ｗ）と入力エネルギー面積（Ｗ）とを示す図である。
【図２】本発明に係るツーピースソリッドゴルフボールの一例を模式的に示す断面図である。
【符号の説明】
１ソリッドコア
２カバー[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a two-piece solid golf ball, and more particularly, to a two-piece solid golf ball having a great flight distance and a good feel at impact (feeling upon hitting) and good controllability.
[0002]
[Prior art]
In recent years, two-piece solid golf balls have been favored by golfers because of their great flight distance. However, since the two-piece solid golf ball uses a hard resin for the cover, there is a problem that although the flight distance is increased, the shot feeling is poor and the spin is difficult to be applied and the controllability is poor.
[0003]
In order to solve the problem, for example, as shown in JP-A-1-308577, a soft ionomer resin has been used for the cover. However, it is still insufficient and the ball is hit. A two-piece solid golf ball with a balance of feeling, controllability and flight distance has not been obtained.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
An object of the present invention is to achieve an improvement in shot feel and controllability while maintaining a large flight distance in a two-piece solid golf ball.
[0005]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have not only considered from the viewpoint of conventional materials but also focused on the structural characteristics of the two-piece solid golf ball, and by combining specific material properties and structural characteristics, It has been found that, by giving resilience performance and flexibility to the solid core and imparting appropriate hitting deformation and resilience performance to the solid core, it is possible to achieve both a great flight distance, good shot feel and controllability of the two-piece solid golf ball, The present invention has been completed.
[0006]
That is, according to the present invention, in a two-piece solid golf ball comprising a solid core and a cover covering the solid core, the cover has a thickness of 1 to 3 mm and an elastic modulus (E ^* ) of −30 ° C. to + 20 ° C. Within a range of 1000 to 9000 kgf / cm ² , a loss tangent (tan δ) of −30 ° C. to + 20 ° C. is set within a range of 0.02 to 0.1, and the solid core has a diameter of 36.7 to The energy loss factor (h) obtained under the conditions of 40.7 mm, −20 ° C., 10 Hz sine wave, 2.5 mm compression, and amplitude ± 1.1 mm is within the range of 0.08 to 0.20. The two-piece solid golf ball is characterized in that the cover and the solid core are used in combination.
[0007]
Hereinafter, the significance of the loss tangent (tan δ), elastic modulus (E ^* ), thickness, solid core energy loss factor (h), and diameter of the cover of the present invention will be described in detail.
[0008]
In the present invention, the “loss tangent” used for specifying the cover is a value obtained from the measurement of dynamic viscoelasticity. The smaller the loss tangent, the higher the resilience performance. That is, when the loss tangent (tan δ) is small, the energy loss is small, and in the case of a golf ball, most of the applied energy can be converted into kinetic energy, so the resilience performance is increased and the flight distance is increased. growing.
[0009]
In the present invention, the loss tangent (tan δ) of the cover at −30 ° C. to + 20 ° C. needs to be 0.02 to 0.1, which is a high repulsion when the loss tangent is within the above range. This is because of the performance and good shot feel and workability. That is, when the loss tangent is smaller than 0.02, the resilience performance is improved, but the shot feeling and workability tend to be reduced. And when the said loss tangent is larger than 0.1, the rebound performance of a ball | bowl will fall and a flight distance will fall.
[0010]
In the present invention, the elastic modulus (E ^* ) at −30 ° C. to + 20 ° C. is also specified for the cover. This elastic modulus is also obtained from the measurement of dynamic viscoelasticity. In the present invention, the elastic modulus (E ^* ) at −30 ° C. to + 20 ° C. is 1000 to 9000 kgf / cm ² as described above. In particular, it is preferably 2000 to 8000 kgf / cm ² , but when the elastic modulus (E ^* ) is within the above range, it has moderate hardness and good controllability and feel at impact. It is because it can hold. That is, when the elastic modulus in the above temperature range is lower than 1000 kgf / cm ² , spin is applied too much and the flight distance is lowered, and the cover surface becomes too soft and the surface of the cover is easily damaged. Also, the feel at impact is too soft and heavy, and gets worse. When the elastic modulus in the above temperature range is higher than 9000 kgf / cm ² , the resilience performance is improved, but the shot feeling becomes hard, the controllability is lowered, and the brittleness becomes brittle. Become.
[0011]
In the present invention, the reason why the temperature range for specifying the loss tangent and the elastic modulus is set to −30 ° C. to + 20 ° C. is because the loss tangent, elastic modulus, and resilience performance in the temperature region are deeply correlated. . In addition, the loss tangent (tan δ) and elastic modulus (E ^* ) of the cover are measured by preparing a strip-shaped test piece having a thickness of 2 mm, a width of 4 mm, and a length of 30 mm from the cover composition. For example, using a modified model of viscoelasticity spectrometer DVE-200 manufactured by Shimadzu Corporation, deformation mode: tensile, dynamic strain: 0.25%, temperature range: -100 ° C to + 70 ° C, frequency: 10 Hz This is done by measuring the temperature dispersion of dynamic loss tangent and dynamic modulus.
[0012]
Furthermore, in the present invention, the thickness of the cover is set to 1 to 3 mm. If the cover thickness is thicker than 3 mm, even if a suitable cover material is used, the impact resilience decreases and the flight distance decreases, and the shot feeling deteriorates. Conversely, when the cover thickness becomes thinner than 1 mm, Durability deteriorates, making it unusable for practical use.
[0013]
Further, in the present invention, the solid core used in combination with the above cover is -20 ° C., 10 Hz sine wave, under compression of 2.5 mm, and amplitude of ± 1.1 mm in order to obtain high resilience performance that is a source of flight distance. Under the conditions, the energy loss factor (h) needs to have a value of 0.08 to 0.2.
[0014]
As the energy loss factor (h) is smaller, the resilience performance is improved and the flight distance is increased. However, as the energy loss factor (h) of the solid core is decreased, the workability becomes difficult. In consideration of workability, the energy loss factor (h) of the solid core under the above conditions is set to 0.08 or more. And, the energy loss factor (h) of the solid core under the above conditions is set to 0.2 or less. If the energy loss factor (h) is larger than 0.2, sufficient rebound performance cannot be secured, and the flight distance This is because of a decrease.
[0015]
In the present invention, the energy loss factor (h) is specified as the characteristic of the solid core because the resilience performance of the solid core is a loss during transmission of kinetic energy transmitted from the golf club to the solid core ( This is because the lower the loss, the higher.
[0016]
To explain this in detail, the present inventors first conducted extensive research on a method for evaluating energy loss, and as a result, it was more effective to evaluate the golf ball as close as possible to the actual golf ball hit state. It was found that the performance could be reflected more appropriately, and the practical solid core itself was used as a sample, and the energy loss was evaluated by giving a large deformation to the dynamic (10 Hz sine wave). Then, as an evaluation method of the energy loss factor (h), the amount of deformation at the time of dynamic compression deformation of the solid core—the hysteresis loop area obtained by the load axis, that is, the energy loss area (ΔW) and the input energy area at that time ( The general method of calculating from the ratio with W) was adopted.
[0017]
This will be explained with reference to FIG. 1. FIG. 1 shows an energy loss area (ΔW) and an input energy area (W) when a large deformation is dynamically applied to a solid core (10 Hz sine wave). Yes, the horizontal axis indicates the amount of deformation, and the vertical axis indicates the load at that time. A portion A surrounded by a solid line in FIG. 1 is an energy loss area, a hatched portion B is an input energy area (W), and an energy loss factor (h) is obtained from the following equation.
h = (1 / π) · (ΔW / W)
[0018]
In the present invention, the conditions for measuring the energy loss factor (h) are −20 ° C., 10 Hz sine wave, 2.5 mm compression, amplitude ± 1.1 mm, the solid core is −20 ° C. This means that a 10 Hz sine wave is compressed by 2.5 mm and its amplitude is ± 1.1 mm. In the present invention, the above condition was adopted in the measurement of the energy loss factor (h). This is because the energy loss factor (h) below most appropriately reflects the resilience performance of a practical solid core.
[0019]
In the present invention, the solid core has a diameter of 36.7 to 40.7 mm. This is based on the fact that the lower limit of the outer diameter of the golf ball, in which the outer diameter of the ball is defined by R & A, is 42.7 mm, and the thickness of the cover is 1 to 3 mm as described above. That is, when the diameter of the solid core is smaller than 36.7 mm, the cover becomes too thick, the resilience performance is lowered, the flight distance is lowered, and the shot feeling is deteriorated, and the diameter of the solid core is smaller than 40.7 mm. When it becomes larger, the cover becomes thinner, the durability is lowered, and it becomes unsuitable for practical use.
[0020]
Next, main materials for the cover and the solid core will be described.
In order to allow the cover to have the dynamic viscoelasticity, for example, a mixture of an ionomer resin and a diene rubber is used as a base component, or a molecular unit having a low glass transition temperature is used as a soft segment. The thermoplastic elastomer is preferably used alone or in admixture with an ionomer resin.
[0021]
Examples of the ionomer resin include HiMilan 1605 (trade name, sodium ion neutralization type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin) manufactured by Mitsui DuPont Polychemical Co., Ltd., HiMilan 1707 (trade name, sodium ion neutralization). Type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Himiran 1706 (trade name, zinc ion neutralized ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Himiran AM7315 (trade name, zinc ion neutralized type ethylene) -Methacrylic acid copolymer ionomer resin), Himiran AM7317 (trade name, zinc ion neutralized ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Himiran 1555 (trade name, sodium ion neutralized type ethylene) Methacrylic acid copolymer ionomer resin), Himiran 1557 (trade name, zinc ion neutralized ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Himiran 1855 (trade name, zinc ion neutralized type ethylene-butyl acrylate-methacrylic) Acid terpolymer ionomer resin), Himiran 1856 (trade name, sodium ion neutralized ethylene-butyl acrylate-methacrylic acid ternary ionomer resin), Iontech 7010 manufactured by Exxon Chemical (brand name, zinc) Ion neutralization type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Iotech 8000 (trade name, sodium ion neutralization type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Surin 7930 manufactured by DuPont. Trade name, lithium ion neutralized ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Surlyn AD8511 (trade name, zinc ion neutralized ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin), Surlyn 8512 (trade name, sodium Ion-neutralization type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin) and the like, but is not limited thereto.
[0022]
Examples of the diene rubber mixed with the ionomer resin include ethylene propylene diene rubber (EPDM), butadiene rubber (BR), isoprene rubber (IR), styrene butadiene rubber (SBR), and acrylonitrile butadiene rubber (NBR). Among them, those having a glass transition temperature of −30 ° C. or lower are suitable. That is, at the glass transition temperature, the loss tangent (tan δ) has a maximum value. Therefore, when the glass transition temperature is higher than −30 ° C., the loss tangent at −30 ° C. to + 20 ° C. is 0. There is a risk that the condition of “1 or less” will not be met.
[0023]
The mixing ratio of the ionomer resin and the diene rubber is not particularly limited as long as the dynamic viscoelasticity of the cover can be within the above range, and may vary depending on the kind of the ionomer resin and the diene rubber used. However, it is usually preferable that the mixing ratio of the ionomer resin and the diene rubber is selected from the range of 90:10 to 40:60, particularly 80:20 to 50:50.
[0024]
The mixing of the ionomer resin and the diene rubber may be performed using a closed mixer such as a kneader or a Banbury mixer, or may be performed using an open mixer such as an open roll. Moreover, in order to mix continuously, you may carry out using an extruder, and you may carry out by employ | adopting the method called dynamic vulcanization which vulcanizes rubber | gum in resin.
[0025]
In addition, thermoplastic elastomers that soft segment molecular units having a low glass transition temperature include those having, as soft segments, polybutadiene chains, polyisoprene chains, polydimethylsiloxane chains, polyether chains, poly (butylene-ethylene) chains, and the like. Specific examples thereof include, for example, styrene-butadiene-styrene (SBS), hydrogenated styrene-butadiene-styrene (SEBS), epoxy-modified products thereof, polyamide-polyether, polyester-poly Examples include ether-based thermoplastic elastomers.
[0026]
In preparing the cover composition constituting the cover, various additives such as pigments such as titanium dioxide, dispersants, anti-aging agents, ultraviolet absorbers, light, and the like are added to the base component as necessary. Stabilizers and the like can be added, and, if necessary, elastomers other than the above-described base material components can also be added.
[0027]
In the present invention, the composition of the solid core is preferably that obtained by adding silicone rubber to butadiene rubber and crosslinking with organic peroxide using zinc acrylate as a co-crosslinking agent.
[0028]
Further, in order to make the solid core easy to have the energy loss factor (h), (1) 20 to 50% by weight of silicone rubber is added to butadiene rubber (that is, 50 to 50% of butadiene rubber in 100 parts by weight of the rubber component). 80 parts by weight, 20-50 parts by weight of silicone rubber), or (2) increase the amount of co-crosslinking agent zinc acrylate and decrease the filler, or (3) or increase the zinc acrylate, organic peroxide Is preferably reduced.
[0029]
Next, an example of the two-piece solid golf ball of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing an example of the two-piece solid golf ball of the present invention, in which 1 is a solid core, 2 is a cover, and 2a is a dimple.
[0030]
In the present invention, the solid core 1 has a diameter of 36.7 to 40.7 mm, energy loss under conditions of −20 ° C., 10 Hz sine wave, 2.5 mm compression, and amplitude ± 1.1 mm. The factor (h) has a characteristic of 0.08 to 0.2.
[0031]
The cover 2 covers the solid core 1, and the cover 2 has a thickness of 1 to 3 mm and an elastic modulus (E ^* ) at −30 ° C. to + 20 ° C. of 1000 to 9000 kgf / cm ² . The loss tangent (tan δ) at −30 ° C. to + 20 ° C. has a dynamic viscoelasticity of 0.02 to 0.1. Then, an appropriate number of dimples 2a are provided on the surface of the cover 2 as required and in accordance with desired characteristics, and paint or marking is applied to the ball surface as necessary.
[0032]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, the present invention will be described in more detail with reference to examples. However, this invention is not limited only to those Examples.
[0033]
Examples 1-5 and Comparative Examples 1-8
The two-piece solid golf balls of Examples 1 to 5 and Comparative Examples 1 to 8 were manufactured through the following steps (1) to (3).
[0034]
(1) Production of Solid Core A rubber composition having the composition shown in Tables 1 to 4 was prepared, filled in a mold, crosslinked at 160 ° C. for 30 minutes, and the diameters shown in Tables 1 to 4 respectively. Solid cores having the following characteristics were produced, and their energy loss factor (h) was measured. The compounding amounts in Tables 1 to 4 are based on parts by weight, and the rubber compositions described in Tables 1 to 4 correspond to the golf balls of the examples and comparative examples having the same numbers. Used for core production. The butadiene rubber used is BR-11 (trade name) manufactured by Nippon Synthetic Rubber Co., Ltd. As the silicone rubber, the following formula (I)
[0035]
[Chemical 1]

[0036]
[Wherein R is 97% methyl group, 3% vinyl group, n = 6000]
The one shown in is used.
[0037]
The energy loss factor (h) of the solid core is given by the following formula h = (1 / π) · (ΔW / W)
[Where π = circularity, ΔW = energy loss area, W = input energy area]
The details are as described above.
[0038]
[Table 1]

[0039]
[Table 2]

[0040]
[Table 3]

[0041]
[Table 4]

[0042]
(2) Preparation of cover composition Next, cover compositions having the compositions shown in Tables 5 to 8 were prepared. The blending amount of each component in Tables 5 to 8 is based on parts by weight, and the details shown in Tables 5 to 8 by trade names are shown after Table 8. These cover compositions described in Tables 5 to 8 are used to form the corresponding golf ball covers of the same numbered examples and comparative examples. The cover composition was prepared by heating and mixing with a twin screw extruder.
[0043]
The elastic modulus and loss tangent in the temperature range of −30 ° C. to + 20 ° C. of the obtained cover composition were measured. For the measurement, a viscoelastic spectrometer DVE-200 modified type manufactured by Shimadzu Corporation was used, and a strip-shaped test piece having a thickness of 2 mm, a width of 4 mm, and a length of 30 mm was prepared from each cover composition. Was used to measure the elastic modulus and loss tangent. The measurement conditions are as follows.
[0044]
Deformation mode: Tensile dynamic strain: 0.25%
Temperature range: -100 ° C to + 70 ° C
Frequency: 10Hz
[0045]
The measurement results of the elastic modulus and loss tangent are shown in Tables 5 to 8 together with the composition of the cover composition. Both the elastic modulus and loss tangent are shown for both the maximum value and the minimum value in the temperature range of −30 ° C. to + 20 ° C.
[0046]
[Table 5]

[0047]
[Table 6]

[0048]
[Table 7]

[0049]
[Table 8]

[0050]
* 1: Surlyn AD8511 (trade name)
DuPont zinc ion neutralized ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin * 2: Surlyn AD8512 (trade name)
Sodium ion neutralized ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin manufactured by DuPont * 3: Esprene 501 (trade name)
Ethylene propylene diene rubber manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd. * 4: Tactrol (trade name)
Sumitomo Chemical Co., Ltd. phenolic resin (resin crosslinking agent)
[0051]
* 5: High Milan 1605 (product name)
Sodium ion neutralization type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin manufactured by Mitsui DuPont Polychemical Co., Ltd.
* 6: High Milan 1706 (trade name)
Zinc ion neutralization type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin manufactured by Mitsui DuPont Polychemical Co., Ltd.
* 7: High Milan 1707 (product name)
Sodium ion neutralization type ethylene-methacrylic acid copolymer ionomer resin manufactured by Mitsui DuPont Polychemical Co., Ltd.
* 8: High Milan 1855 (trade name)
Zinc ion neutralization type ethylene-butyl acrylate-methacrylic acid terpolymeric ionomer resin manufactured by Mitsui DuPont Polychemical Co., Ltd.
[0052]
(3) Production of two-piece solid golf ball The cover composition of (2) above is coated on the solid core of (1) by the injection molding method to form a cover, which is subjected to seam buffing and paint pretreatment, and then painted. Two-layer coating was applied and a mark was applied to produce a two-piece solid golf ball having an outer diameter of 42.7 mm.
[0053]
The obtained two-piece solid golf ball was measured for ball weight, flight distance, and spin amount, and the controllability, feel at impact and flying were examined by an actual hit test. The results are shown in Tables 9-12. Tables 9 to 12 also show the thickness, elastic modulus, loss tangent, diameter of the solid core used, and energy loss factor (h).
[0054]
The flying distance is measured by attaching a wood No. 1 club to a swing robot manufactured by True Temper, launching a ball at a head speed of 45 m / s, and measuring the distance to the drop point. Measuring the spin rate is true. A wood 1st club and an iron 9th club are attached to a swing robot made by Temper. A wood 1st club launches a ball at a head speed of 45m / s, and an iron 9th club takes a ball at a head speed of 35m / s. This was done by taking a series of photographs of the marks placed on the launched balls.
[0055]
The flying distance and the spin amount were each measured for 8 balls, and the average value was displayed in the table. In the display of the clubs used in the table, the wood No. 1 club is indicated by W # 1, and the iron No. 9 club is indicated by I # 9.
[0056]
The actual hit test was performed by hitting a ball with a golf club with 20 iron players with handicap of 0 to 15 for controllability with an iron club and hit feeling and flying. The evaluation results were displayed according to the evaluation criteria shown below. Note that the evaluation criteria for controllability, feel at impact, and flying are all the same, and when the evaluation results are displayed in the table, they are displayed with the same symbol, but in that case, more than 16 people will evaluate the evaluation. Indicates that
[0057]
Evaluation criteria :
◎: Excellent ○: Good △: Normal ×: Bad XX: Very bad [0058]
[Table 9]

[0059]
[Table 10]

[0060]
[Table 11]

[0061]
[Table 12]

[0062]
As is apparent from the results shown in Tables 9 to 10, the cover thickness is in the range of 1 to 3 mm, the elastic modulus is in the range of 1000 to 9000 kgf / cm ² , and the loss tangent is 0.02 to 0.00. Examples 1 to 5 in which the solid core diameter is in the range of 36.7 to 40.7 mm and the energy loss factor (h) is in the range of 0.08 to 0.2. The flight distance was large, and the controllability and feel at impact were good.
[0063]
On the other hand, in Comparative Example 1, the energy loss factor (h) of the solid core is smaller than the range specified in the present invention, and in Comparative Example 2, the energy loss factor (h) of the solid core is further larger than that of Comparative Example 1. In Example 3, the thickness of the cover is thinner than the range defined in the present invention, and the diameter of the solid core is larger than the range defined in the present invention. In Comparative Example 4, the thickness of the cover is thicker than the range defined in the present invention. Since the diameter of the core is smaller than the range defined by the present invention, as shown in Table 11, the flight distance is reduced and the shot feeling is deteriorated.
[0064]
Further, since Comparative Example 5 and Comparative Example 6 use only a hard ionomer resin as a base material component of the cover, the maximum value of the elastic modulus of the cover is larger than the range specified in the present invention, and therefore is shown in Table 12. Thus, although the flight distance is large, the controllability and feel at impact are poor, and Comparative Example 7 uses only a soft ionomer resin as the base material component of the cover, and Comparative Example 8 uses a soft ionomer resin as the base material component of the cover. Since it is used in a large amount, the maximum value of the loss tangent of the cover is larger than the range specified in the present invention, so that the resilience performance is lowered, and as shown in Table 12, the flight distance is small and the shot feeling is heavy. It was.
[0065]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is possible to provide a two-piece solid golf ball having a great flight distance and excellent controllability and feel at impact.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing an energy loss area (ΔW) and an input energy area (W) when a solid core is dynamically deformed (10 Hz sine wave).
FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing an example of a two-piece solid golf ball according to the present invention.
[Explanation of symbols]
1 Solid core 2 Cover

Claims

A two-piece solid golf ball comprising a solid core and a cover covering the solid core, wherein the cover and the solid core have the following material properties and structural characteristics, respectively.
cover:
The base component consists of a mixture of ionomer resin and diene rubber,
Thickness: 1-3mm
Dynamic viscoelasticity: elastic modulus (E ^* ) of −30 ° C. to + 20 ° C. is 1000 to 9000 kgf / cm ² and loss tangent (tan δ) of −30 ° C. to + 20 ° C. is 0.02 to 0.1 It is.
Solid core:
It consists of a cross-linked elastic body containing butadiene rubber, silicone rubber, zinc acrylate and organic peroxide as essential components.
An energy loss factor defined by the following formula (36.7 to 40.7 mm in diameter) and obtained under the conditions of −20 ° C., 10 Hz sine wave, 2.5 mm compression, and amplitude ± 1.1 mm. h) is 0.08-0.20.
h = (1 / π) · (ΔW / W)
Here, in the above equation, ΔW is an energy loss area obtained as a hysteresis loop area obtained by the deformation amount-load axis when dynamic compression deformation is applied to the solid core under the above conditions, and W is the above Deformation amount—the input energy area obtained from the load axis.