JP3742722B2 - Gas turbine combustor - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明はガスタービン発電プラントやコンバインドサイクル発電プラントなどに用いられるガスタービン燃焼器に係り、特にガス化燃料および空気とともに窒素を燃焼室内に供給して拡散燃焼における局所高温化を抑制し、燃焼ガスの低NOx化を図ったガスタービン燃焼器に関する。
【0002】
【従来の技術】
ガスタービン発電プラントやコンバインドサイクル発電プラントには、ガスタービン燃焼器が複数台組み込まれており、このガスタービン燃焼器で燃焼した燃料が燃焼ガスとなってガスタービンに案内され、ガスタービンを駆動するようになっている。このようなガスタービンではガスタービン入口温度を上昇させるとガスタービン熱効率が向上するため、ガスタービン入口温度すなわちガスタービン燃焼器の出口温度の上昇と発電プラントの効率化が図られている。
【0003】
しかし、ガスタービン燃焼器の燃焼域の燃焼ガス温度を過度に上昇させると、NOxの発生量が増大する。また、燃焼ガス温度は、タービン部や燃焼器部の材料の耐熱限界による制約を受ける。
【0004】
ところで、ガス化複合発電プラントにおいては、石炭、重油などをガス化炉でガス化した後、ガス精製装置により精製し、ガス化燃料としてガスタービン燃焼器に供給する。石炭ガス化燃料の場合はガス化炉の形式により燃料組成や発熱量は異なるが、例えば酸素吹きガス化炉では燃料発熱量が約10〜13MJ/NM3 の中カロリーのガス化燃料が精製され、その燃料組成は水素と一酸化炭素とが大部分を占める。酸素吹きガス化炉では、酸素製造プラントにより空気中の窒素から分離された酸素を使用している。なお、ガス精製方式が乾式の場合においては、ガス化燃料中にアンモニアが含有される。このようなガス化複合発電プラントにおいてもガスタービンの効率を上げるため、高温化を図ると同時に環境問題から低NOx化を図らなくてはならない。
【0005】
従来のガスタービン燃焼器において、NOxの発生を抑制する技術として、燃料と空気とをあらかじめ燃料希薄状態で混合して燃焼させる希薄予混合方式が知られている。
【0006】
しかし、ガス化燃料などの水素を多く含む燃料に対して希薄予混合方式を用いた場合、水素の燃焼速度が速いため、燃焼ガスの燃焼速度が希薄予混合ガス噴出速度を上回り、火炎が燃料ノズル内部に逆流する現象、いわゆる逆火現象が起こり、燃焼器部品を焼損する恐れがある。
【0007】
このことにより、ガス化燃料を希薄予混合方式に採用することは難しい。そのため、燃焼室内で燃料と空気とを拡散混合して燃焼させる拡散燃焼方式を採用する必要がある。しかし、拡散燃焼による燃焼ガスの温度は、局所的に断熱火炎温度に近い高温になる。例えば水素や一酸化炭素を多く含む石炭ガス化燃料の断熱火炎温度は、中カロリー燃料といえども、LNG燃料の断熱火炎温度と同等以上になるため、この石炭ガス化燃料を拡散燃焼させた場合、LNG燃料を拡散燃焼させる場合と同等の、多量のNOxを発生させる。
【0008】
近年、ガス化複合発電プラントの効率化と環境保全の面から酸素製造プラントで酸素と分離される窒素を有効的に活用する研究が行われている。すなわち、ガスタービン燃焼器において、燃焼室内に燃焼に直接関与しない窒素を供給することで、燃焼ガスの局所的な高温部を抑制し、燃焼ガスのNOx発生量を低減させるというものである。その例として、1994年のASME(THE AMERICAN SOCIETY OF MECHANICAL ENGINEERS )の文献の94−GT−366に示されるように、ガスタービン燃焼器の頭部より蒸気噴射と同様な方式で窒素を供給し、空気と窒素とを混合して燃焼室に送り、酸素濃度を低下させた空気により燃焼させる。
【0009】
図17はこのような窒素ガスを利用した従来の石炭ガス化複合発電プラントのガスタービン燃焼器を例示する概略構成図である。
【0010】
図17に示すように、ガスタービン燃焼器1は外筒2およびフロースリーブ3の内側に燃焼器ライナ4を内筒として収容し、この燃焼器ライナ4の後流側にトランジションピース5を接続した構成とされている。燃焼器ライナ4内には燃焼室6が形成されている。外筒2およびフロースリーブ3と燃焼器ライナ4との間には環状の空気流路7が形成されている。この空気流路7を通って図示しない空気圧縮機で圧縮された空気が燃焼器ライナ4の頭部側に案内される。
【0011】
燃焼器ライナ4の頭部側にはヘッドプレート8を介して支持された燃料ノズル9が接続されている。この燃料ノズル9は基端部側に液体燃料供給口9a、液体燃料噴霧空気供給口9bおよび石炭ガス化燃料供給口9cを備え、それぞれ図示しない液体燃料配管、液体燃料噴霧空気配管および石炭ガス化燃料配管から供給される液体燃料a0 、液体燃料噴霧空気b0 および石炭ガス化燃料c0 を導入するようになっている。そして、各供給口9a〜9cから導入された液体燃料a0 、液体燃料噴霧空気b0 および石炭ガス化燃料c0 は、燃料ノズル9内の通路を介し、それぞれノズル先端側の噴出口から燃焼器ライナ4内に噴出される。
【0012】
このものにおいて、ヘッドプレート8の燃料ノズル9の外周側に窒素供給口10が設けられ、図示しない窒素配管から供給される窒素d0 を導入するようになっている。窒素供給口10から導入された窒素d0 は、ヘッドプレート8に設けた窒素噴出口10aから燃料ノズル9先端部の外周側に噴射される。この噴射された窒素が燃料ノズル9先端部の外周側で、空気流路7を介して流入した空気e0 と混合し、これにより空気e0 が酸素濃度を低下した状態となって燃料ノズル9先端部から燃焼室8に供給される。
【0013】
プラント運転時には、まず液体燃料a0 の供給により起動着火運転を行い、その後メイン燃料としてのガス化燃料c0 の供給へ切り換えて通常運転に移行する。この通常運転の際に窒素d0 の供給を行い、酸素濃度を低下させた空気e0 によりガス化燃料c0 を燃焼させることで、燃焼温度を下げ、NOxの抑制を図る。
【0014】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上述した従来のガスタービン燃焼器では、単に空気流路7内の空気e0 の一部分に窒素d0 が流れ込むだけであり、必ずしも十分な混合が行われずに燃焼室6に流入する傾向があった。しかも、この空気e0 と窒素d0 とは燃料ノズル9の周囲から無秩序に燃焼室6内に流入するので、燃焼室6の中心域に噴出されるガス化燃料c0 と空気e0 との接触部分に窒素d0 が必ずしも流入するとは限らないものであった。すなわち、従来の構成では、空気e0 と窒素d0 とが混合する前にガス化燃料c0 と空気e0 とが接触してしまう確率が高いため、空気e0 とガス化燃料c0 とが接触する局所的な燃焼域で高温化現象が生じ、窒素d0 を全く供給しない状態に比べればNOxの発生量は小さくなるものの、それでもなお多量のNOxが発生することがあった。
【0015】
そこで、上述した構成のもとでNOx抑制機能を高める手段として、燃焼室6内への窒素d0 の吹き込み量を増大して窒素d0 の空気e0 に対する混合率を高めることが考えられる。
【0016】
しかし、単に燃焼室6への窒素供給量を増大することは火炎の温度を低下させ、NOx低減には有効であっても、窒素供給量が過多となって火炎温度が過度に低下し、燃焼が不安定となったり、燃料ガス中に未燃成分である一酸化炭素が残留するなど別の問題が生じてくる可能性がある。
【0017】
一方、別案として、ガス化燃料配管中に窒素を混入して、予め窒素とガス化燃料とを混合させることも考えられる。しかし、そのためには窒素圧力をガス化燃料圧力以上にコンプレッサなどで昇圧する必要があり、この場合にはコンバインドサイクルプラントの効率の低下という問題が生じる。
【0018】
本発明は、上述した事情を考慮してなされたもので、その目的はNOx発生率の高いガス化燃料を用いた拡散燃焼において、燃焼室内に窒素を効率的に供給することで、燃焼ガスの低NOx化が図れるガスタービン燃焼器を提供することにある。
【0019】
【課題を解決するための手段】
上述した課題を解決するために、請求項1に係るガスタービン燃焼器は、メイン燃料としてガス化燃料を用い、着火起動用燃料として液体燃料を用いるガスタービン燃焼器であって、前記各燃料を燃焼器ライナの頭部側に設けた燃料ノズルから選択的に前記燃焼器ライナ内に噴出させて燃焼用空気により拡散燃焼させるとともに、燃焼域に燃焼温度低下用として窒素を供給するものにおいて、前記燃料ノズル内に窒素供給部を設け、この窒素供給部は前記ガス化燃料と空気との接触部位に窒素単独で、または前記ガス化燃料への窒素混合気として前記燃焼器ライナ内へ噴出する経路を持つ構成としたものである。
【0020】
請求項2に係るガスタービン燃焼器は、燃焼器ライナの頭部側に燃料ノズルを備えたガスタービン燃焼器において、前記燃焼ノズルの先端部中心位置に液体燃料ノズル部を設けるとともに、この液体燃料ノズル部の外周側のほぼ同一半径位置に環状配置でガス化燃料、窒素および空気をそれぞれ単独で前記燃焼器ライナ内に噴出する複数の噴出口を間隔的に設け、これらの噴出口は交互に、ガス化燃料噴出口の両隣が窒素噴出口となり、かつ空気噴出口の両隣が窒素噴出口となる配列としたものである。
【0021】
請求項3に係るガスタービン燃焼器は、燃焼器ライナの頭部側に燃料ノズルを備えたガスタービン燃焼器において、前記燃料ノズルの先端部中心位置に液体燃料ノズル部を設けるとともに、この液体燃料ノズル部の外周側に同心的に、かつ径を異ならせてガス化燃料、窒素および空気をそれぞれ単独で前記燃焼器ライナ内に噴出する複数の噴出口を間隔的に設け、これらの噴出口は、内周側からガス化燃料噴出口、窒素噴出口、空気噴出口の順に配列したものである。
【0022】
請求項4に係るガスタービン燃焼器は、燃焼器ライナの頭部側に燃料ノズルを備えたガスタービン燃焼器において、前記燃料ノズルの先端部中心位置に液体燃料ノズル部を設けるとともに、この液体燃料ノズル部の外周側に同心的に、かつ径を異ならせてガス化燃料、窒素および空気をそれぞれ単独で前記燃焼器ライナ内に噴出する複数の噴出口を間隔的に設け、これらの噴出口は、内周側から窒素噴出口、ガス化燃料噴出口、空気噴出口の順に配列したものである。
【0023】
請求項5に係るガスタービン燃焼器は、燃焼器ライナの頭部側に燃料ノズルを備えたガスタービン燃焼器において、前記燃料ノズルの先端部中心位置に液体燃料ノズル部を設けるとともに、この液体燃料ノズル部の外周側にガス化燃料を前記燃焼器ライナ内に噴出する複数のガス化燃料噴出口を環状配置で設け、このガス化燃料噴出口の外周側のほぼ同一半径位置に、窒素を噴出する窒素噴出口と空気を噴出する空気噴出口とを複数、環状配置で周方向に交互に配列したものである。
【0024】
請求項6に係るガスタービン燃焼器は、燃焼器ライナの頭部側に燃料ノズルを備えたガスタービン燃焼器において、前記燃料ノズルの先端部中心位置に液体燃料ノズル部を設けるとともに、この液体燃料ノズル部の外周側に窒素を前記燃焼器ライナ内に噴出する複数の窒素噴出口を環状配置で設け、この窒素噴出口の外周側のほぼ同一半径位置に、ガス化燃料を噴出するガス化燃料噴出口と空気を噴出する空気噴出口とを複数、環状配置で周方向に交互に配列したものである。
【0025】
請求項7に係るガスタービン燃焼器は、燃焼器ライナの頭部側に燃料ノズルを備えたガスタービン燃焼器において、前記燃料ノズルの先端部中心位置に液体燃料ノズル部を設けるとともに、この液体燃料ノズル部の外周側に同心的に、かつ径を異ならせてガス化燃料、窒素・ガス化燃料混合気および空気をそれぞれ前記燃焼器ライナ内に噴出する複数の噴出口を間隔的に設け、これらの噴出口は前記液体燃料ノズル部の外周側がガス化燃料噴出口となり、このガス化燃料噴出口の外周側が窒素・ガス化燃料混合気噴出口および空気噴出口となる配置とし、かつ前記窒素・ガス化燃料混合気噴出口および空気噴出口は周方向に交互に配列したものである。
【0026】
請求項8に係るガスタービン燃焼器は、燃焼器ライナの頭部側に燃料ノズルを備えたガスタービン燃焼器において、前記燃料ノズルの先端部中心位置に液体燃料ノズル部を設けるとともに、この液体燃料ノズル部の外周側のほぼ同一半径位置に環状配置で窒素・ガス化燃料混合気および空気をそれぞれ前記燃焼器ライナ内に噴出する複数の噴出口を間隔的に設け、窒素・ガス化燃料混合気噴出口と空気噴出口とは周方向に交互に配列したものである。
【0027】
請求項9に係るガスタービン燃焼器は、請求項1から8までのいずれかに記載のガスタービン燃焼器において燃料ノズルの各噴出口にそれぞれスワラを設けたものである。
【0028】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係るガスタービン燃焼器の実施の形態について添付図面を用いて説明する。なお、以下の各実施形態は、石炭ガス化燃料を使用する複合発電プラントのガスタービン燃焼器に適用したものである。
【0029】
第1実施形態(図1〜図4)
図1は本発明の第1実施形態によるガスタービン燃焼器の配置構成を示す概略図である。図1に示すようにガスタービン13の主軸13aと同軸上に空気圧縮機14が設けられ、ガスタービン燃焼器11は、空気圧縮機14とガスタービン13との中間位置において、主軸13aの周囲に複数台、例えば14〜18台設置されている。
【0030】
ガスタービン運転時には、空気圧縮機14の駆動により吐出された高圧空気をガスタービン燃焼器11に案内し、このガスタービン燃焼器11の燃焼器ライナ15内に形成される燃焼室16で燃料を燃焼させる。この燃焼ガスをトランジションピース17を介してガスタービン13に案内し、このガスタービン13を駆動させて仕事をし、ガスタービン13に連結された図示しない発電機を回転駆動させる。
【0031】
図2は本実施形態によるガスタービン燃焼器11を拡大して示す構成図である。
【0032】
ガスタービン燃焼器11は図2に示すように、外筒20およびフロースリーブ21の内側に燃焼器ライナ22を内筒として収容した構成となっており、この燃焼器ライナ22の後流側にトランジションピース17が接続されている。燃焼器ライナ22内には燃焼室16が形成されている。外筒20およびフロースリーブ21と燃焼器ライナ22との間には環状の空気流路23が形成されいる。
【0033】
燃焼器ライナ22の頭部側には、ヘッドプレート24を介して支持された燃料ノズル26が接続されている。この燃料ノズル26は基端部側に液体燃料供給口27、液体燃料噴霧空気供給口28、石炭ガス化燃料供給口29および窒素供給口31を備え、それぞれ図示しない液体燃料配管、液体燃料噴霧空気配管、石炭ガス化燃料配管および窒素配管から供給される液体燃料a、液体燃料噴霧空気b、石炭ガス化燃料cおよび窒素dを導入するようになっている。
【0034】
そして、各供給口27〜31から導入された液体燃料a、液体燃料噴霧空気b、石炭ガス化燃料cおよび窒素dは燃料ノズル26内の通路を介し、それぞれ後述する噴出口から燃焼器ライナ22内に噴出されるようになっている。なお、窒素dとしては、図示しない石炭ガス精製装置の酸素製造プラントで空気から酸素を分離する際に発生する窒素が用いられている。また、燃料ノズル26の先端部外周側には空気圧縮機14で圧縮された空気eが空気流路23を介して供給されるようになっている。
【0035】
図3は図2に示した燃料ノズル26を拡大して示す断面図であり、図4は図3の右側面図(端面図)である。
【0036】
これらの図3および図4に示すように、燃料ノズル26は円筒状を成し、この燃料ノズル26の軸心位置に液体燃料通路33が設けられている。この液体燃料通路33は、燃料ノズル26の基端側において液体燃料供給口27に連通するとともに、燃料ノズル26の先端側においてその端面に開口した液体燃料噴出口34に連通している。この液体燃料噴出口34は、燃料ノズル26の周方向に間隔的に複数形成され、かつ燃料ノズル26の軸心から次第に外側に向かう傾斜をもって開口している。これにより、液体燃料aは液体燃料通路33の基端部から先端部へ向かって流れた後、液体燃料噴出口34から燃料ノズル26の軸心に対して遠心方向に向かって放射状に噴出されるようになっている。
【0037】
液体燃料通路33の外周側には液体燃料噴霧空気通路36が環状に形成されている。この液体燃料噴霧空気通路36も前記同様に液体噴霧空気供給口28に連通するとともに、燃料ノズル26の先端部側においてその端面に開口した複数の液体燃料噴霧空気噴出口37に連通している。この各液体燃料噴霧空気噴出口37は次第に燃料ノズル26の軸心に向かう傾斜をもって開口している。液体燃料噴霧空気通路36の先端部付近には液体燃料噴霧空気用スワラ38が設けられている。
【0038】
そして、液体燃料噴霧空気bは液体燃料噴霧空気通路36の基端部から先端部へと向かって流れた後、液体燃料噴霧空気用スワラ38で旋回流を与えられ、液体燃料aとは逆に燃料ノズル26の軸心側に向かって噴出するようになっている。これにより、燃料ノズル26の軸心から外側に向かって噴出された液体燃料aは、燃料ノズル26の軸心に向かって噴出された液体燃料噴霧空気bとの衝突により微粒子化し、燃焼室16に噴霧される。すなわち、液体燃料噴出口34と液体燃料噴霧空気噴出口37とにより液体燃料ノズル部39を形成している。
【0039】
また、液体燃料噴霧空気通路36の外周側には、石炭ガス化燃料供給口27とその基端部側で連通する石炭ガス化燃料通路40が環状に形成されるとともに、この石炭ガス化燃料通路40の外周側には窒素供給口31とその基端側で連通する窒素通路41が環状に形成されている。石炭ガス化燃料通路40の先端部付近はガイド部40aによって拡径側に屈曲し、窒素通路41の先端部とほぼ同一半径位置に配置されている。そして、これら石炭ガス化燃料通路40および窒素通路41は、それらの先端部分において、環状の基端側部分からそれぞれ複数に分岐し、かつそれらの分岐部分は燃料ノズル26の周方向に沿って交互に配置されている。
【0040】
窒素通路41の分岐した各先端部分は、燃料ノズル26の先端面において液体燃料ノズル部39を中心とした同一半径位置に開口する複数の窒素噴出口42に連通しており、この各窒素通路噴出口42にはそれぞれ窒素用スワラ43が設けられている。これにより、窒素dは窒素通路41の基端部から先端部へ向かって流れ、各分岐部分で分流した後に窒素用スワラ43で旋回流を与えられ、各窒素噴出口42から噴出するようになっている。
【0041】
同様に、石炭ガス化燃料通路40の分岐した各先端部分は、燃料ノズル26の先端面において液体燃料ノズル部35を中心として環状に配列された複数の窒素噴出口42とほぼ同一半径位置に開口する複数の石炭ガス化燃料噴出口45に連通しており、この各石炭ガス化燃料噴出口45にもそれぞれ石炭ガス化燃料用スワラ46が設けられている。これにより石炭ガス化燃料cは石炭ガス化燃料通路40の基端部から先端部へ向かって流れ、各分岐部分で分岐した後に石炭ガス化燃料用スワラ46で旋回流を与えられ、各石炭ガス化燃料噴出口45から噴出するようになっている。
【0042】
なお、石炭ガス化燃料通路40は先端側に向かい、その外周側の隔壁40bのテーパにより燃料ノズル26の径方向で次第に幅狭となっており、これにより石炭ガス化燃料cは燃料ノズル26内で次第に加圧されて石炭ガス化燃料噴出口45から噴出されるようになっている。また、石炭ガス化燃料噴出口45および窒素噴出口42は、燃料ノズル26の先端部外壁41aおよび下記の空気通路48との隔壁41bなどのテーパにより、燃料ノズル26の先端付近で次第に軸心側に向かっており、これにより石炭ガス化燃料cおよび窒素dは燃焼器ライナ22の中心側に向かって噴出されるようになっている。
【0043】
さらに、石炭ガス化燃料通路40の先端部外周側にはフロースリーブ内の空気流路と連通する複数の空気通路48が設けられている。これらの空気通路48は燃料ノズルの先端部外壁に設けた空気噴出口49と連通している。これらの空気噴出口49は、液体燃料ノズル部39を中心として環状に配列され、かつ前記窒素噴出口42および石炭ガス化燃料噴出口45の間に介在する配置で、これらとほぼ同一半径位置に複数設けられている。各空気噴出口42は燃料ノズル26の軸心に向かう傾斜をもって開口され、その内部にはそれぞれ空気用スワラ50が設けられている。これにより、空気eは、空気通路48の基端部から先端部へ向かって流れ、空気用スワラ50で旋回流を与えられ、空気噴出口49から燃焼器ライナ22の中心側に向って噴出されるようになっている。
【0044】
すなわち本実施形態では、図4に示すように燃料ノズル26の先端部の中心位置に液体燃料ノズル部39が設けられ、この液体燃料ノズル部39のほぼ同一半径位置に、環状配置で石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42および空気噴出口49がそれぞれ複数、間隔的に設けられている。さらに各噴出口は交互に、石炭ガス化燃料噴出口40の両隣が窒素噴出口42となり、かつ空気噴出口49の両隣が窒素噴出口42となるように配列されている。
【0045】
次に作用を説明する。
【0046】
ガスタービン13の起動時は、液体燃料ノズル部35から液体燃料aを噴霧し、この液体燃料aを燃焼させる。この後、ガスタービン13負荷が上昇するに伴いメイン燃料として石炭ガス化燃料cの供給量を増大させるとともに、液体燃料の供給量を減少させ、ガスタービン13を通常運転に移行させる。
【0047】
ガスタービン13の通常運転時は、燃料ノズル26先端部の石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42および空気噴出口49からそれぞれ石炭ガス化燃料c、窒素dおよび空気eを噴出させ、燃焼室16内で拡散燃焼させる。各噴出口42、45、49ではそれぞれスワラ43、46、50により、石炭ガス化燃料c、窒素dおよび空気eに旋回流を与えて各噴出口42、45、49から噴出させるので、石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとを効率良く混合することができる。
【0048】
しかも、液体燃料ノズル部39の外周側のほぼ同一半径位置に、環状配置で設けた石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42および空気噴出口49の配列は交互に、石炭ガス化燃料噴出口45の両隣を窒素噴出口42とし、かつ空気噴出口49の両隣を窒素噴出口42として、各噴出口から石炭ガス化燃料c、窒素dおよび空気eを噴出させるので、石炭ガス化燃料cを窒素dが包み込み、かつ空気eを窒素dが包み込むようなかたちで、すなわち、石炭ガス化燃料cと空気eとが直接触れ合わないようなかたちで、燃焼室16に供給される。このため、従来では石炭ガス化燃料cと空気eとが直接触れ合う部分で燃焼することによって発生していた燃焼ガスの局所的な高温化を防止することができ、燃焼ガスの低NOx化を図ることができる。
【0049】
以上のように、本実施形態によれば、窒素dを燃料ノズル26を通して直接燃焼器ライナ15内に噴出させ、しかもこの窒素dにより石炭ガス化燃料cと空気eとが直接触れ合わない状態で、燃焼器ライナ15内に噴出させることにより、燃焼ガスの局所的な高温化を防ぎ、燃焼ガスの低NOx化を図ることができる。
【0050】
第2実施形態(図5、図6)
図5は本発明の第2実施形態によるガスタービン燃焼器の燃料ノズルを拡大して示す断面図であり、図6は図5の右側面図(端面図)である。
【0051】
本実施形態では、燃料ノズル26a先端部の各噴出口の配列を第1実施形態と異ならせてある。すなわち、燃料ノズル26aの先端部の中心位置に液体燃料ノズル部39を設けることは前記第1実施形態と同様であるが、この液体燃料ノズル部39の外周側にこれと同心的な三重の環状配置で、かつ内側から順次に石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42および空気噴出口49を設けた点が異なる。
【0052】
詳述すると、図5および図6に示すように、燃料ノズル26aは円筒状を成し,この燃料ノズル26aの軸心位置に第1実施形態と同様に液体燃料通路33、液体燃料噴出口34、液体燃料噴霧空気通路36および液体燃料噴霧空気噴出口37等からなる液体燃料ノズル部39が形成されている。
【0053】
そしてまず、液体燃料噴霧空気通路36のすぐ外周側に、石炭ガス化燃料供給口29とその基端側で連通する石炭ガス化燃料通路40が環状に形成されている。この石炭ガス化燃料通路40の先端側は、燃料ノズル26aの先端面で開口する複数の石炭ガス化燃料噴出口45に連通しており、この各石炭ガス化燃料噴出口45にはそれぞれ石炭ガス化燃料用スワラ46が設けられている。これにより、石炭ガス化燃料cは液体燃料ノズル部39のすぐ外周側で石炭ガス化燃料用スワラ46で旋回流を与えられ、各石炭ガス化燃料噴出口45から噴出するようになっている。
【0054】
次に、石炭ガス化燃料通路40の外周側にはその基端側で窒素供給口30と連通する窒素通路41が環状に設けられている。この窒素通路41の先端側は、燃料ノズル26aの先端面で開口する複数の窒素噴出口42に連通しており、この各窒素噴出口42にはそれぞれ窒素用スワラ43が設けられている。これにより、窒素dは窒素用スワラ43で旋回流を与えられ、各窒素噴出口42から石炭ガス化燃料cの外周側の領域に噴出するようになっている。
【0055】
さらに、窒素通路41の先端部の外周側にはフロースーリブ21内の空気流路23と連通する複数の空気通路48が設けられている。これらの空気通路48は燃料ノズル26aの先端部外壁に設けた複数の空気噴出口49と連通し、これらの空気噴出口49には空気用スワラ50が設けられている。これにより、空気eは空気用スワラ50で旋回流を与えられ、空気噴出口49から窒素の外周側の領域に噴出するようになっている。
【0056】
すなわち、本実施形態では図6に示すように、燃料ノズル26aの先端部の中心位置に液体燃料ノズル部39が設けられ、この液体燃料ノズル部39の外周側に、液体燃料ノズル部39を中心とし、かつ径が異なる環状配置で内周側から外周側に向って順次に、石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42および空気噴出口49がそれぞれ複数設けられている。
【0057】
他の構成については、前述した第1実施形態とほぼ同様であるから、図5および図6に、図3および図4と同一の符号を付して説明を省略する。
【0058】
上記構成の本実施形態によっても、各噴出口42,45,49ではそれぞれスワラ43,46,50により、石炭ガス化燃料c、窒素dおよび空気eに旋回流を与えるので石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとを効率良く混合させることができる。
【0059】
そして本実施形態の場合は液体燃料ノズル部39の外周側に同心的に、かつ径を異ならせて内側から石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42、空気噴出口49の順にそれぞれ噴出口を配列しであるので、燃焼室16内の内周側の領域に噴出される石炭ガス化燃料cと、外周側の領域に噴出される空気eとの間に、窒素dが挟み込まれるかたちで供給される。すなわち、石炭ガス化燃料cと空気eとが直接触れ合わないかたちで燃焼室16に供給されるので、石炭ガス化燃料cと空気eとの直接接触を抑制することができ、これにより燃焼ガスの局所的な高温化を防止し、燃焼ガスの低NOx化を図ることができる。
【0060】
以上のように、本実施形態によっても、窒素dを燃料ノズル26aを通して直接燃焼器ライナ15内に噴出し、しかもこの窒素dにより石炭ガス化燃料cと空気eとが直接触れ合わない状態で燃焼室16内に噴出させるので、燃焼ガスの局所的な高温化を防ぎ、燃焼ガスの低NOx化を図ることができる。
【0061】
第3実施形態(図7,図8)
図7は本発明の第3実施形態によるガスタービン燃焼器の燃料ノズルを拡大して示す断面図であり、図8は図7の右側面図(端面図)である。
【0062】
本実施形態の燃料ノズルは、比較的燃焼性の低い石炭ガス化燃料を使用する場合を考慮して、燃焼安定性を確保しつつNOxの低減が図れる構成としたものである。
【0063】
すなわち、石炭ガス化炉で使用する原料炭は産地等により特性が異なっており、その特性の差によって石炭ガス化燃料の燃焼性にも差が生じる。燃焼性が高い石炭ガス化燃料を使用する場合には安定した拡散燃焼が行われるので、局所的な高温域の発生を防止してNOx発生量の低減のみを図ればよく、燃料と空気との直接接触を抑制する観点から窒素をそれらの接触領域全体に亘って供給すればよい。
【0064】
しかしながら、燃焼性が低い石炭ガス化燃料を使用する場合には、空気との接触が不十分であると燃焼が不安定となったり、未燃成分として一酸化炭素が残存する可能性がある。このため、低燃焼性の石炭ガス化燃料を噴出させる燃料ノズルとしては、燃料と空気との接触が十分に行われる噴出機能を維持したうえで、局所的な高温域の発生を防止するべく窒素を供給することが望まれる。
【0065】
そこで、本実施形態では燃料ノズル26bの先端部の中心位置に液体燃料ノズル部39を設け、この液体燃料ノズル部39の外周側にこれと同心的な三重の環状配置で、かつ内側から順次に窒素噴出口42、石炭ガス化燃料噴出口45、および空気噴出口49を設けた構成としている。
【0066】
すなわち、本実施形態でも燃料ノズル26bは円筒状を成し,この燃料ノズル26bの軸心位置に前記各実施形態と同様に液体燃料通路33、液体燃料噴出口34、液体燃料噴霧空気通路36および液体燃料噴霧空気噴出口37等からなる液体燃料ノズル部39が形成されている。
【0067】
そして、液体燃料噴霧空気通路36のすぐ外周側に、その基端側で窒素供給口30と連通する窒素通路41が環状に設けられている。この窒素通路41の先端側は、燃料ノズル26bの先端面で開口する複数の窒素噴出口42に連通しており、この各窒素噴出口42にはそれぞれ窒素用スワラ43が設けられている。これにより、窒素dは液体燃料ノズル部39のすぐ外周側で窒素用スワラ43で旋回流を与えられ、各窒素噴出口42から噴出されるようになっている。
【0068】
また、窒素通路41の外周側には石炭ガス化燃料供給口29とその基端側で連通する石炭ガス化燃料通路40が環状に形成されている。この石炭ガス化燃料通路40の先端側は、燃料ノズル26aの先端面で開口する複数の石炭ガス化燃料噴出口45に連通しており、この各石炭ガス化燃料噴出口45にはそれぞれ石炭ガス化燃料用スワラ46が設けられている。これにより、石炭ガス化燃料cは石炭ガス化燃料用スワラ46で旋回流を与えられ、各石炭ガス化燃料噴出口45から窒素dの外周側の領域に噴出するようになっている。
【0069】
さらに、石炭ガス化燃料通路40の先端部の外周側にはフロースーリブ21内の空気流路23と連通する複数の空気通路48が設けられている。これらの空気通路48は燃料ノズル26bの先端部外壁に設けた複数の空気噴出口49と連通し、これらの空気噴出口49には空気用スワラ50が設けられている。これにより、空気eは空気用スワラ50で旋回流を与えられ、空気噴出口49から石炭ガス化燃料cの外周側の領域に噴出するようになっている。
【0070】
すなわち、本実施形態では図6に示すように、燃料ノズル26bの先端部の中心位置に液体燃料ノズル部39が設けられ、この液体燃料ノズル部39の外周側に、液体燃料ノズル部39を中心とし、かつ径が異なる環状配置で内周側から外周側に向って順次に、窒素噴出口42、石炭ガス化燃料噴出口45および空気噴出口49がそれぞれ複数設けられている。
【0071】
他の構成については、前述した第1実施形態とほぼ同様であるから、図7および図8に、図3および図4と同一の符号を付して説明を省略する。
【0072】
このような構成の本実施形態によっても、各噴出口42,45,49ではそれぞれスワラ43,46,50にって旋回流が与えられるので、石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとを効率良く混合させることができる。
【0073】
そしてこの場合、燃料ノズル26bの先端面に内周側から外周側に順次に窒素噴出口42、石炭ガス化燃料噴出口45、空気噴出口49を配置したことにより、燃焼室16内の外周側の領域で石炭ガス化燃料cと空気eとが直接接触する状態となり、一方、燃焼室16内の内周側から噴出される窒素dが石炭ガスcと空気aとに混合することになる。
【0074】
したがって、本実施形態では供給する石炭ガス化燃料cの燃焼性が低い場合であっても、その石炭ガス化燃料cが空気eとの直接接触によって安定した燃焼を持続でき、燃焼ガス中の未燃成分である一酸化炭素濃度を低減できるとともに、燃料ノズル26bの内側から燃焼域に向って拡散する窒素dの作用によって効率よく燃焼ガスの温度を低下することができ、これにより、低NOx化も十分に図ることができる。
【0075】
第4実施形態(図9,図10)
図9は本発明の第4実施形態によるガスタービン燃焼器の燃料ノズルを拡大して示す断面図であり、図10は図9の右側面図(端面図)である。
【0076】
本実施形態の第3実施形態と同様に、燃料ノズル26cを燃焼性の低い石炭ガス化燃料の利用に好適な構成としたものである。但し、本実施形態では第3実施形態と異なり、燃料ノズル26cの中心位置の液体燃料ノズル部39の外周側にこれと同心的な二重の環状配置で石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42および空気噴出口42を設けてある。
【0077】
すなわち、本実施形態では図9および図10に示すように、燃料ノズル26cは円筒状を成し、この燃料ノズル26cの中心位置に設けた液体燃料通路33、これに連通する燃料ノズル26c先端側の液体燃料噴出口34、液体燃料通路33の外周に設けた液体燃料噴霧空気通路36、およびこれに連通する燃料ノズル26c先端の液体燃料噴霧空気噴出口37によって液体燃料ノズル部39が形成されている。
【0078】
そして、液体燃料噴霧空気通路36の外周側に、石炭ガス化燃料供給口29とその基端部側で連通する石炭ガス化燃料通路40が環状に設けられ、この石炭ガス化燃料通路40の先端側は燃料ノズル26cの先端面で開口する複数の石炭ガス化燃料噴出口45と連通している。この石炭ガス化燃料噴出口45にはそれぞれ石炭ガス化燃料用スワラ46が設けられている。
【0079】
石炭ガス化燃料通路40の外周側には、窒素通路41と空気通路48とが複数、環状配置で周方向に交互に設けられている。窒素通路41の基端側は窒素供給口30と連通し、先端側は窒素噴出口42と連通している。窒素噴出口42には窒素用スワラ43が設けられている。また、空気通路48の基端側は空気流路23と連通し、先端側は空気噴出口49と連通している。空気噴出口49には空気用スワラ50が設けられている。
【0080】
窒素通路41と空気通路48とは、それらの先端側が次第に燃料ノズル26cの中心側に向かう傾斜をもち、これにより、窒素dおよび空気eは燃焼室16の中心側に向って噴出するようになっている。
【0081】
他の構成については、前述した第1実施形態とほぼ同様であるから、図9および図10に、図3および図4と同一の符号を付して説明を省略する。
【0082】
このような構成の本実施形態において、ガスタービン13の通常運転時には、燃料ノズル26cの先端部の石炭ガス化燃料噴出口45、窒素噴出口42および空気噴出口49からそれぞれ石炭ガス化燃料c、窒素d、空気eを噴出させ、燃焼室16で拡散燃焼させる。各噴出口45、42、49ではそれぞれスワラ46、43、50によって旋回流が与えられるので、石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとを効率良く混合することができる。
【0083】
しかも、石炭ガス化燃料cは石炭ガス化燃料噴出口45から燃焼室16の内側領域に噴出され、窒素dおよび空気eは窒素噴出口42および空気噴出口49から石炭ガス化燃料cの外側領域で、周方向において互いに隣接した状態で燃焼室16の中心側に向って噴出される。したがって、窒素dと空気eとが燃焼室16内の外側の領域で周方向で良好な混合状態となりつつ、径方向ではその混合の途中で内側領域の石炭ガス化燃料cと接触するので、この石炭ガス化燃料cが燃焼性の低いものである場合に空気eと十分に接触しつつ、全体としては窒素dによる冷却効果も与えられる。
【0084】
よって本実施形態によっても、燃焼性が低い石炭ガス化燃料cを用いた場合、石炭ガス化燃料cと空気eとの直接接触により燃焼ガスの燃焼が安定し、燃焼ガスの一酸化炭素濃度を低減させることができると同時に、燃料ノズル26cから窒素dを燃焼室16内に直接供給することにより、燃焼ガスの温度を低下させることができ、燃焼ガスの低NOx化も図れる。
【0085】
第5実施形態(図11,図12)
図11は本実施形態によるガスタービン燃焼器の燃料ノズルを拡大して示す断面図であり、図12は図11の右側面図(端面図)である。
【0086】
本実施形態では、第4実施形態における、石炭ガス化燃料噴出口45と窒素噴出口42とを入れ替えた構成としたものである。
【0087】
すなわち、図11および図12に示すように、本実施形態では、液体燃料ノズル部39の外周側に、この液体燃料ノズル部39を中心として、窒素噴出口42が環状に複数設けられており、この窒素噴出口42の外周に燃料ノズル部39を中心としてほぼ同一半径位置に、石炭ガス化燃料噴出口45および空気噴出口49が環状に複数設けられている。そして、この石炭ガス化燃料噴出口45と空気噴出口49とは周方向に交互に配列されている。
【0088】
その他の構成については第4実施形態とほぼ同様であるから、図11および図12に図9および図10と同一の符号を付して説明を省略する。
【0089】
このような構成の本実施形態においては、ガスタービン13の通常運転時に窒素噴出口42、石炭ガス化燃料噴出口45および空気噴出口49からそれぞれ石炭ガス化燃料c、窒素dおよび空気eがスワラ43、46、50により旋回流を与えられ、燃焼室16内に噴出することにより、これら石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとを前記第4実施形態と同様に、効率良く混合することができる。
【0090】
しかも、液体燃料ノズル部39の外側に石炭ガス化燃料噴出口45および空気噴出口49から燃焼室16内の外周側の領域に石炭ガス化燃料cおよび空気eを噴出することにより、その領域で石炭ガス化燃料cと空気eとを直接的に接触させるようにしたので、使用する石炭ガス化燃料cが燃焼性の低いものであっても燃焼を十分に安定させることができるとともに、燃焼ガス中の未燃成分である一酸化炭素濃度を低減することができる。
【0091】
また、石炭ガス化燃料cおよび空気eを燃焼室16内の中心側に向けて噴出させる一方、燃焼室16内の内周側の領域には窒素噴出口42から窒素dを噴出させ、これらの混合により窒素dによる冷却機能も十分に発揮することができ、燃焼ガスの温度を低下させ、燃焼ガスの低NOx化を効果的に図ることができる。
【0092】
第6実施形態(図13,図14)
図13は本実施形態によるガスタービン燃焼器の燃料ノズルを拡大して示す断面図であり、図14は図13の右断面図(端面図)である。
【0093】
本実施形態は、燃料ノズル26e内で窒素dと石炭ガス化燃料cとを混合させ、窒素・石炭ガス化燃料混合気fとして燃焼室16内に噴出する構成を採用したものである。
【0094】
すなわち、本実施形態では、図13および図14に示すように、燃料ノズル26eは円筒状を成し、この燃料ノズル26eの軸心位置に液体燃料通路33が設けられている。この液体燃料通路33は前記各実施形態と同様に、燃料ノズル26eの基端側において液体燃料供給口27と連通するとともに、燃料ノズル26eの先端側においてその端面に開口した液体燃料噴出口34に連通している。この液体燃料通路33の外周に液体燃料噴霧空気通路36が環状に形成され、この液体燃料噴霧空気通路36も前記各実施形態と同様に、燃料ノズル26eの基端部側において液体燃料噴霧空気供給口28に連通するとともに、燃料ノズル26eの先端側においてその端面に開口した複数の液体燃料噴霧空気噴出口37に連通し、液体燃料噴霧空気通路36の先端部付近には液体燃料噴霧空気用スワラ38が設けられている。これにより、液体燃料噴出口34と液体燃料噴霧空気噴出口37とで液体燃料ノズル部39を形成している。
【0095】
液体燃料噴霧空気通路36の外周側には、石炭ガス化燃料供給口29とその基端側で連通する石炭ガス化燃料通路40が環状に設けられ、この石炭ガス化燃料通路40の先端側は複数の石炭ガス化燃料噴出口45と連通している。さらに、石炭ガス化燃料噴出口45には、石炭ガス化燃料用スワラ46がそれぞれ設けられ、石炭ガス化燃料cに旋回流を与えるようになっている。
【0096】
石炭ガス化燃料通路40の外周側には、窒素供給口30とその基端部で連通する窒素通路41が環状に設けられている。この窒素通路41の先端側に向かう途中位置に、石炭ガス化燃料通路40から石炭ガス化燃料eを噴出させる石炭ガス化燃料混合用噴出部52が設けられている。この石炭ガス化燃料混合用噴出部52は、石炭ガス化燃料通路40と連通する複数の連通孔52aと、この連通孔52aの周囲から窒素通路41側に突出してその窒素通路41内の通路方向に噴出孔52bが開口するノズル部52cとにより構成され、窒素通路41内に石炭ガス化燃料cの一部を噴出させ、窒素dと石炭ガス化燃料cの一部との混合を行うようになっている。
【0097】
そして、窒素通路41の先端側は、燃料ノズル26cの先端面に開口する複数の窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51に連通し、この各窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51には窒素・石炭ガス化燃料混合気用スワラ53が設けられ、噴出される窒素・石炭ガス化燃料混合気fに旋回流を与えるようになっている。なお、窒素・石炭ガス化燃料噴出口51は燃焼室16の中心側に向かう傾向をもって開口している。
【0098】
これにより、窒素dは窒素通路41の基端側から先端側に向かって流れ、窒素通路41内で石炭ガス化燃料cの一部と混合して窒素・石炭ガス化燃料混合気fとなり、窒素・石炭ガス化燃料混合気用スワラ53で旋回流を与えられた後、窒素・石炭ガス化燃料噴出口51から燃焼室16の中心側に向かって噴出するようになっている。
【0099】
また、石炭ガス化燃料通路40の先端部外周側には空気流路23とその基端側で連通する空気通路48が複数、窒素通路41と同一半径位置に交互配列で設けられ、この各空気通路48の先端部は燃料ノズル26eの先端面で開口する空気噴出口49に連通している。空気噴出口49には空気用スワラ50がそれぞれ設けられ、この空気用スワラ50で空気eに旋回流を与えるようになっている。また、空気噴出口49は燃料ノズル26eの軸心側に向う傾斜をもって開口し、これにより、空気eは燃焼室16の中心側に向かって噴出されるようになっている。
【0100】
このような構成の本実施形態において、ガスタービン13の起動時から通常運転までの燃料切換えは前記各実施形態と同様に行われ、通常運転時には石炭ガス化燃料cが供給される。この場合、石炭ガス化燃料cは石炭ガス化燃料通路40を介して石炭ガス化燃料噴出口45から燃焼室16内の内周側の領域に噴出されるとともに、その一部は石炭ガス化燃料混合用噴出部52を介して窒素通路41内に流入し、窒素通路41に供給される窒素dと混合し、窒素・石炭ガス化燃料混合気fとなって、窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51から燃焼室16内の外周側の領域に中心側に向って噴出される。この場合、空気eは空気通路48を介し、空気噴出口49から燃焼室16内に空気・石炭ガス化燃料混合気fと同一の外側領域に噴出される。
【0101】
これにより、空気eは燃焼室16内で初めに窒素・石炭ガス化燃料混合気fと合流するが、この場合予め石炭ガス化燃料cには燃料ノズル26e内で窒素dが混合しているので、石炭ガス化燃料cと空気eとの直接接触は効果的に抑制される。また、石炭ガス化燃料噴出口45から噴出される石炭ガス化燃料cは燃焼室16内の内周側の領域に供給されるので、空気eの一部はこの単独噴出される石炭ガス化燃料cと接触する。
【0102】
したがって、本実施形態によれば、石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとが効率良く混合し、燃焼ガスの温度を下げ、燃焼ガスの低NOx化を図ることができるとともに、石炭ガス化燃料cの一部を単独で供給しているので、燃焼が安定し、燃焼ガスの未燃成分である一酸化炭素濃度を減少することができる。
【0103】
以上のように、本実施形態によれば窒素通路41内で窒素dと石炭ガス化燃料cの一部とを混合させるため、効率的に窒素dと石炭ガス化燃料cの一部とを混合することができ、効果的に燃焼ガスの燃焼温度を下げ、燃焼ガスの低NOx化を図ることができる。
【0104】
また、本実施形態によれば石炭ガス化燃料cの一部は直接燃焼室16に供給されるので、燃焼が安定し、燃焼ガスの未燃成分である一酸化炭素濃度を低減できる。
【0105】
第7実施形態(図15,図16)
図15は本実施形態によるガスタービン燃焼器の燃料ノズルを拡大して示す断面図であり、図16は図15の右側面図(端面図)である。
【0106】
本実施形態では、窒素dと石炭ガス化燃料cの全部とを窒素通路41内で混合させている点が第6実施形態と異なる。なお燃料ノズル26f以外の部分は第一実施形態と異ならないので図示および説明を省略する。
【0107】
本実施形態では図15および図16に示すように、燃料ノズル26fは円筒状を成し、この燃料ノズル26fの軸心位置に液体燃料通路33が設けられている。この液体燃料通路33は前記各実施形態と同様に、燃料ノズル26fの基端側において液体燃料供給口27と連通するとともに、燃料ノズル26fの先端側においてその端面に開口した液体燃料噴出口34に連通している。この液体燃料通路33の外周に液体燃料噴霧空気通路36が環状に形成され、この液体燃料噴霧空気通路36も前記各実施形態と同様に、燃料ノズル26fの基端部側において液体燃料噴霧空気供給口28に連通するとともに、燃料ノズル26fの先端側においてその端面に開口した複数の液体燃料噴霧空気噴出口37に連通し、液体燃料噴霧空気通路36の先端部付近には液体燃料噴霧空気用スワラ38が設けられている。これにより、液体燃料噴出口34と液体燃料噴霧空気噴出口37とで液体燃料ノズル部39を形成している。
【0108】
液体燃料噴霧空気通路36の外周側で、燃料ノズル26fの基端側には、石炭ガス化燃料供給口29とその基端部側で連通する石炭ガス化燃料通路40が環状に設けられている。液体燃料噴霧空気通路36の外周側で、燃料ノズル26fの先端側には、窒素供給口30とその基端部側で連通する窒素通路41が環状に設けられている。石炭ガス化燃料通路40の先端部と窒素通路41の基端部とは石炭ガス化燃料混合用噴出部52で連通している。この石炭ガス化燃料混合用噴出部52には石炭ガス化燃料用スワラ46が設けられている。これにより、石炭ガス化燃料cは、石炭ガス化燃料通路40の基端部から先端部に向かって流れ、石炭ガス化燃料用スワラ46で旋回流を与えられた後、窒素通路41の基端部に噴出し、窒素dと混合するようになっている。
【0109】
基端側で環状の窒素通路41は、先端側で複数に分岐し、この分岐した各部分は窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51と連通している。この窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51にはそれぞれ窒素石炭ガス化燃料用スワラ53が設けられている。また、窒素通路41は先端側で、通路が狭まっていて、窒素・石炭ガス化燃料混合気fを昇圧するようになっている。これにより、窒素dは窒素通路41の基端部で石炭ガス化燃料cと混合するようになっている。窒素・石炭ガス化燃料混合気fは、窒素通路41内を基端部から先端部へと向かって流れ、窒素通路41の先端側で分岐し、昇圧され、窒素・石炭ガス化燃料混合気用スワラ53で旋回流を与えられた後、窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51から噴出するようになっている。
【0110】
液体燃料噴霧空気通路36の先端部外周側には、空気流路23とその基端部側で連通する複数の空気通路48が設けられている。空気通路48は先端部側で空気噴出口49と連通している。この空気噴出口49は燃料ノズル26fの軸心側に向かって次第に開口している。さらに、空気噴出口49にはそれぞれ空気用スワラ50が設けられ、空気に旋回流を与えるようになっている。また、空気通路48は先端側で通路が狭まり、空気を昇圧するようになっている。これにより、空気eは空気通路48の基端部から先端部へ向かって流れ、空気通路48の先端側で昇圧し、空気用スワラ50で旋回流を与えられた後、空気噴出口49から噴出されるようになっている。
【0111】
本実施形態において、ガスタービン13の起動時は、液体燃料ノズル部39から液体燃料aを噴霧し、この液体燃料aを燃焼させる。ガスタービン13負荷が上昇するに伴いメイン燃料として石炭ガス化燃料cの供給量を増大させるとともに液体燃料aの供給量を減少させ、ガスタービン13を通常運転に移行させる。
【0112】
ガスタービン13の通常運転時は、燃料ノズル26fの先端部の窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51、空気噴出口49からそれぞれ窒素・石炭ガス化燃料混合気f、空気eを噴出させ、燃焼室16で拡散燃焼させる。
【0113】
窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51と空気噴出口49にはそれぞれ窒素・石炭ガス化燃料混合気用スワラ53と空気用スワラ50を設けているので、窒素dと石炭ガス化燃料cと空気eとを効率良く混合することができる。
【0114】
また、窒素通路41内に石炭ガス化燃料混合用噴出口52を設け、この石炭ガス化燃料混合用噴出口52から石炭ガス化燃料cを噴出させて、窒素通路41内で窒素dと石炭ガス化燃料cとを混合させるので、窒素dと石炭ガス化燃料cとを効率良く混合させることができる。また、この窒素・石炭ガス化燃料混合気fを窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51から噴出させ、燃焼室16内に供給するので、燃焼室16内の石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとの混合の度合いによらず、燃焼ガスの温度を下げ、燃焼ガスの低NOx化を図ることができる。
【0115】
さらに、液体燃料ノズル部39の外周側のほぼ同一半径位置に環状配置で、窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51と空気噴出口49とを設け、これらの窒素・石炭ガス化燃料混合気噴出口51と空気噴出口49は周方向に交互に配列し、各噴出口51、49から窒素・石炭ガス化燃料混合気fおよび空気eを噴出させるので、石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとを効率良く混合させることができる。
【0116】
以上のように、本実施形態によれば、窒素通路41内で石炭ガス化燃料cと窒素dとを混合させて、燃焼室16内に供給するので、燃焼室16内の石炭ガス化燃料cと窒素dと空気eとの混合度合いによらず、燃焼ガスの温度を下げ、燃焼ガスの低NOx化を図ることができる。
【0117】
なお、以上の実施形態では石炭ガス化燃料を使用する場合について説明したが、重油等の他のガス化燃料を使用する場合についても同様に適用することができる。
【0118】
【発明の効果】
以上に詳述したように、本発明に係るガスタービン燃焼器によれば、NOx発生率の高いガス化燃料を用いた拡散燃焼において、燃焼室内に窒素を効率的に供給することで、窒素を燃料または空気と完全に混合したときと同様に、燃焼ガスの局所的な高温部を抑制し、燃焼ガスの低NOx化が図れる。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明によるガスタービン燃焼器の第1実施形態を示す概略構成図。
【図2】図1に示したガスタービン燃焼器を拡大して示す断面図。
【図3】図2に示した燃料ノズルを拡大して示す断面図。
【図4】図3の右側面図(端面図)。
【図5】本発明によるガスタービン燃焼器の第2実施形態を示すもので、燃料ノズルを拡大して示す断面図。
【図6】図5の右側面図(端面図)。
【図7】本発明によるガスタービン燃焼器の第3実施形態を示すもので、燃料ノズルを拡大して示す断面図。
【図8】図7の右側面図(端面図)。
【図9】本発明によるガスタービン燃焼器の第4実施形態を示すもので、燃料ノズルを拡大して示す断面図。
【図10】図9の右側面図(端面図)。
【図11】本発明によるガスタービン燃焼器の第3実施形態を示すもので、燃料ノズルを拡大して示す断面図。
【図12】図11の右側面図(端面図)。
【図13】本発明によるガスタービン燃焼器の第6実施形態を示すもので、燃料ノズルを拡大して示す断面図。
【図14】図13の右側面図(端面図)。
【図15】本発明によるガスタービン燃焼器の第7実施形態を示すもので、燃料ノズルを拡大して示す断面図。
【図16】図15の右側面図(端面図)。
【図17】従来のガスタービン燃焼器を示す断面図。
【符号の説明】
1 ガスタービン燃焼器
2 外筒
3 フロースリーブ
4 燃焼器ライナ
5 トランジションピース
7 空気流路
8 ヘッドプレート
9 燃料ノズル
10 窒素供給口
11 ガスタービン燃焼器
13 ガスタービン
13a 主軸
14 空気圧縮機
15 燃焼器ライナ
16 燃焼室
17 トランジションピース
20 外筒
21 フロースリーブ
22 燃焼器ライナ
23 空気流路
24 ヘッドプレート
26 燃料ノズル
27 液体燃料供給口
28 液体燃料噴霧空気供給口
29 石炭ガス化燃料供給口
30 窒素供給口
33 液体燃料通路
34 液体燃料噴出口
36 期待燃料噴霧空気通路
37 得体燃料噴霧空気噴出口
38 液体燃料噴霧空気用スワラ
39 液体燃料ノズル部
40 石炭ガス化燃料通路
40a ガイド部
40b 隔壁
41a 先端部外壁
41b 隔壁
41 窒素通路
42 窒素噴出口
43 窒素用スワラ
45 石炭ガス化燃料噴出口
46 石炭ガス化燃料用スワラ
48 空気通路
49 空気噴出口
50 空気用スワラ
51 窒素石炭ガス化燃料混合気噴出口
52 石炭ガス化燃料混合用噴出部
52a 連通孔
52b 噴出孔
52c ノズル部
53 窒素・石炭ガス化燃料混合気用スワラ
a 液体燃料
b 液体燃料噴霧空気
c 石炭ガス化燃料
d 窒素
e 空気
f 窒素・石炭ガス化燃料混合気[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a gas turbine combustor used in a gas turbine power plant or a combined cycle power plant, and in particular, nitrogen is supplied together with gasified fuel and air into a combustion chamber to suppress local high temperature in diffusion combustion, and combustion gas The present invention relates to a gas turbine combustor that achieves low NOx.
[0002]
[Prior art]
A plurality of gas turbine combustors are incorporated in a gas turbine power plant or a combined cycle power plant, and fuel burned in the gas turbine combustor is converted into combustion gas and guided to the gas turbine to drive the gas turbine. It is like that. In such a gas turbine, when the gas turbine inlet temperature is raised, the gas turbine thermal efficiency is improved, so that the gas turbine inlet temperature, that is, the outlet temperature of the gas turbine combustor is raised and the power plant is made more efficient.
[0003]
However, if the combustion gas temperature in the combustion region of the gas turbine combustor is excessively increased, the amount of NOx generated increases. Further, the combustion gas temperature is restricted by the heat resistance limit of the material of the turbine part and the combustor part.
[0004]
By the way, in a gasification combined power plant, after coal, heavy oil, etc. are gasified with a gasification furnace, it refine | purifies with a gas purification apparatus, and is supplied to a gas turbine combustor as gasification fuel. In the case of coal gasification fuel, the fuel composition and the calorific value differ depending on the type of gasification furnace. For example, in an oxygen-blown gasification furnace, the fuel calorific value is about 10 to 13 MJ / NM.ThreeMedium calorie gasified fuel is refined, and the fuel composition is mostly hydrogen and carbon monoxide. In the oxygen-blown gasifier, oxygen separated from nitrogen in the air by an oxygen production plant is used. When the gas purification method is dry, ammonia is contained in the gasified fuel. In such a gasification combined power plant, in order to increase the efficiency of the gas turbine, it is necessary to increase the temperature and simultaneously reduce NOx due to environmental problems.
[0005]
In a conventional gas turbine combustor, a lean premixing method in which fuel and air are mixed in advance and burnt in a fuel lean state is known as a technique for suppressing the generation of NOx.
[0006]
However, when the lean premixing method is used for fuel that contains a lot of hydrogen, such as gasified fuel, the combustion speed of hydrogen exceeds the lean premixed gas ejection speed because the combustion speed of hydrogen is high, and the flame is the fuel. A phenomenon of reverse flow inside the nozzle, that is, a so-called flashback phenomenon occurs, which may burn the combustor parts.
[0007]
For this reason, it is difficult to employ gasified fuel in a lean premixing system. Therefore, it is necessary to adopt a diffusion combustion method in which fuel and air are diffused and mixed in the combustion chamber and burned. However, the temperature of the combustion gas by diffusion combustion locally becomes a high temperature close to the adiabatic flame temperature. For example, the adiabatic flame temperature of coal gasification fuel containing a lot of hydrogen and carbon monoxide is equal to or higher than the adiabatic flame temperature of LNG fuel, even though it is a medium calorie fuel. A large amount of NOx is generated, equivalent to the case where LNG fuel is diffusely burned.
[0008]
In recent years, research has been conducted to effectively use nitrogen separated from oxygen in an oxygen production plant from the viewpoint of efficiency improvement and environmental conservation of a combined gasification power plant. That is, in the gas turbine combustor, nitrogen that is not directly involved in combustion is supplied into the combustion chamber, thereby suppressing the local high temperature portion of the combustion gas and reducing the NOx generation amount of the combustion gas. As an example, as shown in 94-GT-366 in the literature of ASME (THE AMERICAN SOCIETY OF MECHANICAL ENGINEERS) in 1994, nitrogen is supplied from the head of the gas turbine combustor in the same manner as steam injection, Air and nitrogen are mixed and sent to the combustion chamber, where they are burned with air with a reduced oxygen concentration.
[0009]
FIG. 17 is a schematic configuration diagram illustrating a gas turbine combustor of a conventional coal gasification combined power plant using such nitrogen gas.
[0010]
As shown in FIG. 17, the gas turbine combustor 1 accommodates a
[0011]
A fuel nozzle 9 supported via a head plate 8 is connected to the head side of the
[0012]
In this structure, a
[0013]
During plant operation, first the liquid fuel a0Start ignition operation by supplying the gas, and then gasified fuel c as the main fuel0Switch to normal supply and shift to normal operation. Nitrogen d during this normal operation0Air with reduced oxygen concentration0Gasified fuel c0Is burned to lower the combustion temperature and suppress NOx.
[0014]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the conventional gas turbine combustor described above, the air e in the
[0015]
Therefore, as a means for enhancing the NOx suppression function under the above-described configuration, nitrogen d into the
[0016]
However, simply increasing the amount of nitrogen supplied to the
[0017]
On the other hand, it is also conceivable to mix nitrogen and gasified fuel in advance by mixing nitrogen into the gasified fuel pipe. However, for that purpose, the nitrogen pressure needs to be increased by a compressor or the like above the gasification fuel pressure. In this case, there is a problem that the efficiency of the combined cycle plant is lowered.
[0018]
The present invention has been made in consideration of the above-described circumstances, and its purpose is to efficiently supply nitrogen into the combustion chamber in diffusion combustion using gasified fuel having a high NOx generation rate, thereby reducing the combustion gas. An object of the present invention is to provide a gas turbine combustor capable of reducing NOx.
[0019]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-described problem, a gas turbine combustor according to claim 1 is a gas turbine combustor that uses gasified fuel as a main fuel and liquid fuel as an ignition starting fuel, wherein each of the fuels is used. A fuel nozzle provided on the head side of the combustor liner is selectively ejected into the combustor liner and diffused and combusted with combustion air, and nitrogen is supplied to the combustion zone for lowering the combustion temperature. A nitrogen supply part is provided in the fuel nozzle, and the nitrogen supply part is a path for injecting nitrogen into the combustor liner as a single substance or as a nitrogen mixture to the gasification fuel at a contact portion between the gasification fuel and air. It has a configuration with.
[0020]
A gas turbine combustor according to
[0021]
A gas turbine combustor according to a third aspect of the present invention is the gas turbine combustor provided with the fuel nozzle on the head side of the combustor liner, wherein a liquid fuel nozzle portion is provided at the center position of the tip of the fuel nozzle, and the liquid fuel A plurality of outlets are provided at intervals on the outer peripheral side of the nozzle portion, concentrically and with different diameters, respectively, to inject gasified fuel, nitrogen, and air into the combustor liner. The gasification fuel outlet, the nitrogen outlet, and the air outlet are arranged in this order from the inner peripheral side.
[0022]
A gas turbine combustor according to a fourth aspect of the present invention is the gas turbine combustor provided with the fuel nozzle on the head side of the combustor liner, wherein a liquid fuel nozzle portion is provided at the center position of the tip of the fuel nozzle, and the liquid fuel A plurality of outlets are provided at intervals on the outer peripheral side of the nozzle portion, concentrically and with different diameters, respectively, to inject gasified fuel, nitrogen, and air into the combustor liner. From the inner periphery side, the nitrogen jet port, the gasified fuel jet port, and the air jet port are arranged in this order.
[0023]
A gas turbine combustor according to a fifth aspect of the present invention is the gas turbine combustor provided with the fuel nozzle on the head side of the combustor liner, wherein a liquid fuel nozzle portion is provided at the center position of the tip of the fuel nozzle, and the liquid fuel A plurality of gasified fuel outlets for injecting gasified fuel into the combustor liner are provided in an annular arrangement on the outer peripheral side of the nozzle portion, and nitrogen is injected at substantially the same radial position on the outer peripheral side of the gasified fuel outlet. A plurality of nitrogen outlets and air outlets for ejecting air are alternately arranged in the circumferential direction in an annular arrangement.
[0024]
A gas turbine combustor according to
[0025]
A gas turbine combustor according to a seventh aspect of the present invention is the gas turbine combustor provided with the fuel nozzle on the head side of the combustor liner, wherein a liquid fuel nozzle portion is provided at the center position of the tip of the fuel nozzle, and the liquid fuel A plurality of jet outlets are provided at intervals on the outer peripheral side of the nozzle portion, concentrically and with different diameters to jet gasified fuel, nitrogen / gasified fuel mixture and air into the combustor liner, respectively. The jet outlet of the liquid fuel nozzle portion is arranged to be a gasification fuel jet outlet, and the outer circumference side of the gasification fuel jet outlet is a nitrogen / gasification fuel mixture jet outlet and an air jet outlet, and the nitrogen gas The fuel-fuel mixture jet outlets and the air jet outlets are alternately arranged in the circumferential direction.
[0026]
A gas turbine combustor according to an eighth aspect of the present invention is the gas turbine combustor provided with the fuel nozzle on the head side of the combustor liner, wherein a liquid fuel nozzle portion is provided at the center position of the tip of the fuel nozzle, and the liquid fuel A plurality of outlets for injecting the nitrogen / gasified fuel mixture and air into the combustor liner in an annular arrangement at substantially the same radial position on the outer peripheral side of the nozzle portion are provided at intervals, so that the nitrogen / gasified fuel mixture is injected. The outlets and the air jet outlets are alternately arranged in the circumferential direction.
[0027]
A gas turbine combustor according to a ninth aspect is the gas turbine combustor according to any one of the first to eighth aspects, wherein a swirler is provided at each outlet of the fuel nozzle.
[0028]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of a gas turbine combustor according to the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. In addition, each following embodiment is applied to the gas turbine combustor of the combined power plant using coal gasification fuel.
[0029]
1st Embodiment (FIGS. 1-4)
FIG. 1 is a schematic view showing an arrangement configuration of a gas turbine combustor according to a first embodiment of the present invention. As shown in FIG. 1, an
[0030]
During operation of the gas turbine, high-pressure air discharged by driving the
[0031]
FIG. 2 is an enlarged configuration diagram illustrating the
[0032]
As shown in FIG. 2, the
[0033]
A
[0034]
Then, the liquid fuel a, the liquid fuel sprayed air b, the coal gasified fuel c, and the nitrogen d introduced from the
[0035]
3 is an enlarged cross-sectional view of the
[0036]
As shown in FIGS. 3 and 4, the
[0037]
A liquid fuel
[0038]
Then, after the liquid fuel spray air b flows from the base end portion to the tip end portion of the liquid fuel
[0039]
In addition, a coal gasification
[0040]
Each branched front end portion of the
[0041]
Similarly, the branched tip portions of the coal
[0042]
Note that the coal
[0043]
Further, a plurality of
[0044]
That is, in this embodiment, as shown in FIG. 4, a liquid
[0045]
Next, the operation will be described.
[0046]
When the
[0047]
During normal operation of the
[0048]
Moreover, the arrangement of the coal
[0049]
As described above, according to the present embodiment, nitrogen d is directly injected into the
[0050]
Second Embodiment (FIGS. 5 and 6)
FIG. 5 is an enlarged sectional view showing a fuel nozzle of a gas turbine combustor according to a second embodiment of the present invention, and FIG. 6 is a right side view (end view) of FIG.
[0051]
In the present embodiment, the arrangement of the ejection ports at the tip of the
[0052]
More specifically, as shown in FIGS. 5 and 6, the
[0053]
First, the coal gasification
[0054]
Next, on the outer peripheral side of the coal
[0055]
Further, a plurality of
[0056]
That is, in the present embodiment, as shown in FIG. 6, a liquid
[0057]
Since other configurations are substantially the same as those of the first embodiment described above, the same reference numerals as those in FIGS. 3 and 4 are given to FIGS. 5 and 6 and description thereof is omitted.
[0058]
Also in the present embodiment having the above-described configuration, the
[0059]
In the case of the present embodiment, concentrically on the outer peripheral side of the liquid
[0060]
As described above, also in this embodiment, nitrogen d is directly injected into the
[0061]
Third embodiment (FIGS. 7 and 8)
FIG. 7 is an enlarged sectional view showing a fuel nozzle of a gas turbine combustor according to a third embodiment of the present invention, and FIG. 8 is a right side view (end view) of FIG.
[0062]
The fuel nozzle according to the present embodiment is configured to reduce NOx while ensuring combustion stability in consideration of the case of using a coal gasified fuel with relatively low combustibility.
[0063]
In other words, the raw coal used in the coal gasification furnace has different characteristics depending on the production area and the like, and the difference in the characteristics causes a difference in the combustibility of the coal gasification fuel. When coal gasified fuel with high combustibility is used, stable diffusion combustion is performed. Therefore, it is only necessary to prevent the generation of a local high temperature region and to reduce the amount of NOx generated. Nitrogen may be supplied over the entire contact area from the viewpoint of suppressing direct contact.
[0064]
However, when using coal gasification fuel with low combustibility, if the contact with air is insufficient, combustion may become unstable or carbon monoxide may remain as an unburned component. For this reason, as a fuel nozzle for jetting low-combustibility coal gasification fuel, while maintaining a jet function in which the fuel and air are sufficiently in contact with each other, nitrogen is prevented in order to prevent the occurrence of a local high temperature region. It is desirable to supply
[0065]
Therefore, in the present embodiment, the liquid
[0066]
That is, also in this embodiment, the fuel nozzle 26b has a cylindrical shape, and the
[0067]
A
[0068]
Further, a coal gasification
[0069]
Further, a plurality of
[0070]
That is, in this embodiment, as shown in FIG. 6, the liquid
[0071]
Since other configurations are substantially the same as those of the first embodiment described above, the same reference numerals as those in FIGS. 3 and 4 are given to FIGS. 7 and 8 and description thereof is omitted.
[0072]
Also in this embodiment having such a configuration, a swirl flow is given by the
[0073]
In this case, the
[0074]
Therefore, in this embodiment, even when the combustibility of the coal gasification fuel c to be supplied is low, the coal gasification fuel c can maintain stable combustion by direct contact with the air e, so The concentration of carbon monoxide, which is a fuel component, can be reduced, and the temperature of the combustion gas can be efficiently lowered by the action of nitrogen d diffusing from the inside of the fuel nozzle 26b toward the combustion zone, thereby reducing NOx. Can also be adequate.
[0075]
Fourth Embodiment (FIGS. 9 and 10)
FIG. 9 is an enlarged sectional view showing a fuel nozzle of a gas turbine combustor according to a fourth embodiment of the present invention, and FIG. 10 is a right side view (end view) of FIG.
[0076]
As in the third embodiment of the present embodiment, the
[0077]
That is, in this embodiment, as shown in FIG. 9 and FIG. 10, the
[0078]
A coal gasification
[0079]
On the outer peripheral side of the coal
[0080]
The
[0081]
Since other configurations are substantially the same as those of the first embodiment described above, the same reference numerals as those in FIGS. 3 and 4 are given to FIGS.
[0082]
In the present embodiment having such a configuration, during the normal operation of the
[0083]
Moreover, the coal gasified fuel c is ejected from the coal gasified
[0084]
Therefore, also in this embodiment, when the coal gasification fuel c having low combustibility is used, combustion of the combustion gas is stabilized by direct contact between the coal gasification fuel c and the air e, and the carbon monoxide concentration of the combustion gas is reduced. At the same time, by supplying nitrogen d directly from the
[0085]
Fifth embodiment (FIGS. 11 and 12)
FIG. 11 is an enlarged sectional view showing the fuel nozzle of the gas turbine combustor according to the present embodiment, and FIG. 12 is a right side view (end view) of FIG.
[0086]
In the present embodiment, the coal
[0087]
That is, as shown in FIGS. 11 and 12, in the present embodiment, a plurality of
[0088]
Since other configurations are substantially the same as those in the fourth embodiment, the same reference numerals as those in FIGS. 9 and 10 are attached to FIGS. 11 and 12, and the description thereof is omitted.
[0089]
In the present embodiment having such a configuration, the coal gasification fuel c, nitrogen d, and air e are swirled from the
[0090]
In addition, the coal gasification fuel c and the air e are ejected from the coal
[0091]
Further, the coal gasified fuel c and the air e are ejected toward the center side in the
[0092]
Sixth Embodiment (FIGS. 13 and 14)
FIG. 13 is an enlarged sectional view showing the fuel nozzle of the gas turbine combustor according to the present embodiment, and FIG. 14 is a right sectional view (end view) of FIG.
[0093]
In the present embodiment, a configuration is adopted in which nitrogen d and coal gasified fuel c are mixed in a
[0094]
That is, in this embodiment, as shown in FIGS. 13 and 14, the
[0095]
On the outer peripheral side of the liquid fuel
[0096]
On the outer peripheral side of the coal
[0097]
The front end side of the
[0098]
As a result, nitrogen d flows from the base end side to the front end side of the
[0099]
In addition, a plurality of
[0100]
In the present embodiment having such a configuration, the fuel switching from the start of the
[0101]
As a result, the air e first merges with the nitrogen / coal gasified fuel mixture f in the
[0102]
Therefore, according to the present embodiment, the coal gasification fuel c, nitrogen d, and air e can be mixed efficiently, the temperature of the combustion gas can be lowered, the combustion gas can be reduced in NOx, and the coal gasification can be achieved. Since a part of the fuel c is supplied alone, combustion is stabilized and the concentration of carbon monoxide, which is an unburned component of the combustion gas, can be reduced.
[0103]
As described above, according to the present embodiment, nitrogen d and a part of the coal gasification fuel c are mixed in the
[0104]
Moreover, according to this embodiment, since a part of coal gasification fuel c is supplied directly to the
[0105]
Seventh embodiment (FIGS. 15 and 16)
FIG. 15 is an enlarged sectional view showing the fuel nozzle of the gas turbine combustor according to the present embodiment, and FIG. 16 is a right side view (end view) of FIG.
[0106]
This embodiment is different from the sixth embodiment in that nitrogen d and all of the coal gasification fuel c are mixed in the
[0107]
In this embodiment, as shown in FIGS. 15 and 16, the fuel nozzle 26f has a cylindrical shape, and a
[0108]
On the outer peripheral side of the liquid fuel
[0109]
The
[0110]
A plurality of
[0111]
In the present embodiment, when the
[0112]
During normal operation of the
[0113]
Since the nitrogen / coal gasified
[0114]
Further, a coal gasification
[0115]
Further, a nitrogen / coal gasified
[0116]
As described above, according to the present embodiment, the coal gasified fuel c and the nitrogen d are mixed in the
[0117]
In addition, although the above embodiment demonstrated the case where coal gasification fuel was used, it can apply similarly also when using other gasification fuels, such as heavy oil.
[0118]
【The invention's effect】
As described above in detail, according to the gas turbine combustor according to the present invention, in diffusion combustion using gasified fuel having a high NOx generation rate, nitrogen is efficiently supplied into the combustion chamber, so that nitrogen is supplied. As in the case of complete mixing with fuel or air, the local high temperature portion of the combustion gas can be suppressed, and the combustion gas can be reduced in NOx.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a first embodiment of a gas turbine combustor according to the present invention.
2 is an enlarged cross-sectional view of the gas turbine combustor shown in FIG.
FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the fuel nozzle shown in FIG.
4 is a right side view (end view) of FIG. 3;
FIG. 5 is an enlarged sectional view showing a fuel nozzle according to a second embodiment of the gas turbine combustor according to the present invention.
6 is a right side view (end view) of FIG. 5. FIG.
FIG. 7 is an enlarged sectional view showing a fuel nozzle according to a third embodiment of the gas turbine combustor according to the present invention.
8 is a right side view (end view) of FIG. 7;
FIG. 9 is a sectional view showing an enlarged fuel nozzle according to a fourth embodiment of the gas turbine combustor according to the present invention.
10 is a right side view (end view) of FIG. 9; FIG.
FIG. 11 is a sectional view showing an enlarged fuel nozzle according to a third embodiment of the gas turbine combustor according to the present invention.
12 is a right side view (end view) of FIG. 11;
FIG. 13 is an enlarged sectional view showing a fuel nozzle according to a sixth embodiment of the gas turbine combustor according to the present invention.
14 is a right side view (end view) of FIG. 13;
FIG. 15 is an enlarged sectional view showing a fuel nozzle according to a seventh embodiment of the gas turbine combustor according to the present invention.
16 is a right side view (end view) of FIG. 15. FIG.
FIG. 17 is a cross-sectional view showing a conventional gas turbine combustor.
[Explanation of symbols]
1 Gas turbine combustor
2 outer cylinder
3 Flow sleeve
4 Combustor liner
5 Transition piece
7 Air flow path
8 Head plate
9 Fuel nozzle
10 Nitrogen supply port
11 Gas turbine combustor
13 Gas turbine
13a spindle
14 Air compressor
15 Combustor liner
16 Combustion chamber
17 Transition piece
20 outer cylinder
21 Flow sleeve
22 Combustor liner
23 Air flow path
24 Head plate
26 Fuel nozzle
27 Liquid fuel supply port
28 Liquid fuel spray air supply port
29 Coal gasification fuel supply port
30 Nitrogen supply port
33 Liquid fuel passage
34 Liquid fuel outlet
36 Expected fuel spray air passage
37 Natural fuel spray air outlet
38 Swirler for spraying liquid fuel
39 Liquid fuel nozzle
40 Coal gasification fuel passage
40a Guide part
40b Bulkhead
41a Tip outer wall
41b Bulkhead
41 Nitrogen passage
42 Nitrogen spout
43 Swirler for nitrogen
45 Coal gasification fuel outlet
46 Swirler for Coal Gasification Fuel
48 Air passage
49 Air outlet
50 Air swirler
51 Nitrogen Coal Gasification Fuel Mixture Outlet
52 Coal gasification fuel mixing spout
52a Communication hole
52b outlet
52c Nozzle part
53 Swirler for Nitrogen / Coal Gasification Fuel Mixture
a Liquid fuel
b Liquid fuel spray air
c Coal gasification fuel
d Nitrogen
e Air
f Nitrogen / coal gasification fuel mixture
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