JP3727134B2

JP3727134B2 - Flywheel assembly

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Publication number: JP3727134B2
Application number: JP07792597A
Authority: JP
Inventors: 護大久保
Original assignee: Exedy Corp
Current assignee: Exedy Corp
Priority date: 1997-03-28
Filing date: 1997-03-28
Publication date: 2005-12-14
Anticipated expiration: 2017-03-28
Also published as: JPH10274287A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フライホイール組立体、特に、フライホイールを分割し間にダンパー機構を配置したフライホイール組立体に関する。
【０００２】
【従来の技術】
フライホイール組立体は、エンジンのクランクシャフトからトランスミッション側にトルクを伝達するための装置であり、主に、第１フライホイールと第２フライホイールとダンパー機構とから構成されている。第１フライホイールはエンジン側のクランクシャフトに固定されている。第２フライホイールには、クラッチ装置が取り付けられる取付部や摩擦面が形成されている。ダンパー機構は、両フライホイール間に配置され、両フライホイールを円周方向に弾性的に連結している。ダンパー機構は、主に、両フライホイール間で円周方向に圧縮されるように配置されたスプリングと、第１フライホイールと第２フライホイールとが相対回転してスプリングが圧縮される際に抵抗を発生する抵抗発生機構とを有している。
【０００３】
第２フライホイールはクラッチ連結時にダンパー機構のばねを境とする入出力系において出力側の部材として機能するため、出力側の慣性モーメントが大きくなっている。その結果、エンジンからのトルクの共振点が実用回転数域より下がしている。また、クラッチ切断時には、ダンパー機構の出力側部材び第２フライホイールはトランスミッション側から切り離されているため、トランスミッションのシンクロ負荷が低減される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
第１フライホイールは、トランスミッション側に突出する環状の内周側突出部を有している。この内周側突出部の外周面に軸受が装着されている。第２フライホイール内周部は軸受を介して第１フライホイールに相対回転可能に支持されている。ダンパー機構は、第１フライホイールに固定された入力部材と、第２フライホイールに固定された出力部材と、入力部材と出力部材との間に配置されたばねとを有している。
【０００５】
以上に述べた構造では、第２フライホイールの内周部が軸受を介して第１フライホイールに支持されているため、第１フライホイールと第２フライホイールの内周部間が封鎖されている。このため、第１フライホイールと第２フライホイールとの間に配置されたダンパー機構を冷却することが困難である。ダンパー機構を冷却するためには、第２フライホイールに軸方向に貫通する孔を形成し、外部の空気をダンパー機構側に供給する構造が用いられたりする。
【０００６】
本発明の目的は、特別な加工を行うことなくフライホイール組立体においてダンパー機構の冷却効果を高めることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１に記載のフライホイール組立体は、入力側回転体から出力側回転体にトルクを伝達するものであり、第１フライホイールと第２フライホイールとダンパー機構と軸受とを備えている。第１フライホイールは入力側回転体からトルクが入力される円板状の部材である。第２フライホイールは第１フライホイールに相対回転可能に配置され、出力側回転体にトルクを出力可能な円板状の部材である。ダンパー機構は第１フライホイールと第２フライホイールとの間に配置され、第１フライホイールに連結された内周部を有する入力部材と、入力部材と第１フライホイールとの間に配置されたドリブンプレートを有し第２フライホイールに連結された出力部材と、入力部材及び出力部材を回転方向に弾性的に連結する弾性部材とを含んでいる。軸受は、出力部材の前記ドリブンプレートと第１フライホイールとの間に配置され、出力部材を第１フライホイールに対して相対回転自在に支持する。
【０００８】
このフライホイール組立体では、第１フライホイールにトルクが入力されると、ダンパー機構を介して第２フライホイールにトルクが伝達される。ダンパー機構内では、入力部材が弾性部材を介して出力部材を押すことによりトルクが伝達される。
このフライホイール組立体では、出力部材は入力部材と第１フライホイールとの間に配置されたドリブンプレートが軸受に支持されている。すなわち、軸受は第１フライホイールと第２フライホイールの内周部間を封鎖する位置に配置されていない。このため、第１フライホイールの内周部と第２フライホイールの内周部との間には隙間を確保されている。この隙間を介してダンパー機構が内周側に露出しているため、ダンパー機構の冷却が充分に行われる。
【０００９】
請求項２に記載のフライホイール組立体では、請求項１において、出力部材は第１フライホイールの第２フライホイール側の面に近接して配置され前記ドリブンプレートを有する出力側円板状部材を有しており、軸受は出力側円板状部材を第１フライホイールに対して相対回転自在に支持する。
請求項３に記載のフライホイール組立体では、請求項２において、第１フライホイールは第２フライホイール側に延びる環状の内周側突出部を有しており、前記ドリブンプレートは出力側円板状部材の内周部であり、軸受は内周側突出部の外周面と出力側円板状部材の内周部との間に配置されている。
【００１０】
【発明の実施の形態】
図１〜図３に示すフライホイール組立体１は、エンジンのクランクシャフト２からトランスミッションのメインドライブシャフト３にトルクを伝達するための装置である。図１のＲ₁方向がエンジンの回転方向（正側）であり、反対側のＲ₂方向が反対側回転方向（負側）である。また、図２及び図３に示すＯ−Ｏがフライホイール組立体１の回転軸線である。図２及び図３において、下側をエンジン側とし、上側をトランスミッション側とする。
【００１１】
フライホイール組立体１は、主に、第１フライホイール８と第２フライホイール９とダンパー機構１０とを備えている。第１フライホイール８と第２フライホイール９は、間にダンパー機構１０を介してトルク伝達可能になっている。第２フライホイール９は、クラッチ連結時にダンパー機構１０の曲がり板ばね１９（後述）を境とする入出力系において出力側の部材として機能する。そのため、クラッチ連結時には、入出力系において出力側の慣性モーメントが大きくなっている。その結果、エンジンからのトルクの共振点が実用回転数域より下がっている。また、クラッチ切断時には、第２フライホイール９及びダンパー機構１０の第１及び第２ドリブンプレート１７，１８はトランスミッション側から切り離されているため、これらの部材によりトランスミッションのシンクロ負荷が大きくなることはない。
【００１２】
第１フライホイール８は円板状の肉厚の部材であり、たとえば鋳鉄により形成されている。第１フライホイール８の外周部には、トランスミッション側に突出する環状のイナーシャ部８ａが形成されている。また、第１フライホイール８の外周面にはリングギア１１が固定されている。さらに、第１フライホイール８の内周部にはトランスミッション側に突出する環状の内周側突出部８ｂが形成されている。内周側突出部８ｂには、軸方向に貫通する複数のボルト孔８ｃが形成されている。ボルト孔８ｃは後述するクランクボルトが挿入される孔であり、ねじ孔は形成されていない。内周側突出部８ｂの外周側においてトランスミッション側には、他の部分により凹んだ環状の溝８ｄが形成されている。内周側突出部８ｂの内周面トランスミッション側には、軸受１２が設けられている。軸受１２はアウターレースが第１フライホイール８に固定され、インナーレースがメインドライブシャフト３を半径方向に回転自在に支持している。
【００１３】
第２フライホイール９は円板状の肉厚の部材であり、たとえば鋳鉄から形成されている。第２フライホイール９は、第１フライホイール８のトランスミッション側に所定の隙間をあけて配置されている。第２フライホイール９は、エンジン側に環状の摩擦面９ａを有している。この摩擦面９ａに対して、クラッチディスク組立体５のクラッチディスク５ａが接近して配置されている。クラッチディスク組立体５は、メインドライブシャフト３にトルク伝達可能に係合している。第２フライホイール９の外周部には、クラッチカバー組立体６が固定されている。クラッチカバー組立体６は、運転者の操作によりクラッチの連結及び遮断を行うための装置である。
【００１４】
ダンパー機構１０は、第１フライホイール８と第２フライホイール９との軸方向間に配置されている。ダンパー機構１０は第１フライホイール８と第２フライホイール９との間でトルクを伝達するとともに、エンジンからトルク変動が入力されると弾性的に円周方向に捩じれさらに抵抗（ヒステリシス）を発生させて振動を減衰するための機構である。このダンパー機構１０は、主に、ドライブプレート１６と、第１及び第２ドリブンプレート１７，１８と、曲がり板ばね１９とから構成されている。
【００１５】
ドライブプレート１６は円板状であり、環状部１６ａと環状部１６ａから半径方向に対向する２か所で半径方向外側に突出するように延びる係合部１６ｂ（第２係合部）とから構成されている。環状部１６ａには、複数の孔１６ｆが形成されている。この孔１６ｆは、円形部分と円形部分からさら半径方向外側に延びる部分とを有している。半径方向外側に延びる部分は外周側突出部８ｂの内周面よりさらに半径方向外側に延びている。係合部１６ｂは、先端側（半径方向外側）が円周方向幅の広い扇形状となっている。すなわち係合部１６ｂの円周方向両端面は半径方向内側にいくにしたがって円周方向幅が狭くなる係合面１６ｃとなっている。係合面１６ｃの半径方向内側部分は、先端側とは逆に半径方向内側にいくにしたがって円周方向幅が広くなる面となっている。
【００１６】
スライダ２２は、係合部１６ｂに対して相対回転不能にかつ半径方向内側は移動可能となるように係合している。スライダ２２は、この実施形態において、摩擦抵抗発生機構９０（後述）の一部を構成するとともに、係合部１６ｂとともに曲がり板ばね１９の両端に直接係合する係合部（第２係合部）を構成している。スライダ２２は、係合部１６ｂとほぼ同じ軸方向長さを有している。スライダ２２は、係合部１６ｂの外周側に配置された円周方向に延びる本体２２ａと、本体２２ａから半径方向内側に延びる突起部２２ｂとから主に構成されている。本体２２ａの外周面及び内周面は円周方向に弧状に延びている。突起部２２ｂは、本体２２ａの円周方向両側から半径方向内側に延び、係合部１６ｂに係合している。２個の突起部２２ｂは係合面１６ｃに円周方向から当接・係合する係合面２２ｃを有している。さらに、突起部２２ｂの先端は、係合部１６ｂの形状に沿った形になっている。突起部２２ｂの半径方向外側の面は曲がり板ばね１９の形状に沿った形状になっている。
【００１７】
第１ドリブンプレート１７と第２ドリブンプレート１８とは外周部が互いに図示しないリベットにより固定されている。また、第１及び第２ドリブンプレート１７，１８の外周部は、リベット４０により第２フライホイール９の外周部に固定されている。第２ドリブンプレート１８は、リベット４０が固定された部分から僅かに内周側においてエンジン側に延びる筒状部１８ａを有している。第２ドリブンプレート１８において筒状部１８ａより内周側の部分は、第１ドリブンプレート１７から所定距離だけ軸方向に離れている。このようにして、第１及び第２ドリブンプレート１７，１８は、環状のチャンバ１５を形成している。チャンバ１５内には、各部材の磨耗を低減させるための潤滑流体が封入されていてもよい。このチャンバ１５内にドライブプレート１６が配置されている。第１及び第２ドリブンプレート１７，１８の内周部はドライブプレート１６の環状部１６ａに接近または当接してチャンバ１５の内周部を封鎖している。第１ドリブンプレート１７の内周部にはドライブプレート１６の環状部１６ａの外周部トランスミッション側に摺動するダストシール３９が設けられている。また、環状チャンバ１５の外周側すなわち筒状部１８ａの外周側には、第１フラホイール８のイナーシャ部８ａが配置されている。
【００１８】
内周側突出部８ｂの外周面で溝８ｄ内には、軸受２０が装着されている。軸受２０は溝８ｄの底面に当接している。軸受２０は、第１フライホイール８に対して、第２ドリブンプレート１８を介して第２フライホイール９を相対回転可能に支持するための部材である。軸受２０は、インナレース２０ａと、アウターレース２０ｂと、両レース間に配置された複数の玉状の転動体２０ｃとから構成されている。インナーレース２０ａは内周側突出部８ｂの外周面に圧入されている。アウターレース２０ｂは、第２ドリブンプレート１８の内周部に固定されている。具体的には、第２ドリブンプレート１８の内周部においてドライブプレート１６側に曲げられた部分は、環状チャンバ１５の内周部を封鎖するとともに、軸受２０のアウターレース２０ｂに固定された部分になっている。
【００１９】
第１フライホイール８と第２フライホイール９を互いに相対回転自在に支持する構造について詳細に説明する。第２ドリブンプレート１８は第１フライホイール８の第２フライホイール９側の面に近接して配置されている。つまり、第２ドリブンプレート１８は第１フライホイール８とドライブプレート１６との間に配置されている。第１フライホイール８と、以上に述べた位置関係にある第２ドリブンプレート１８との間に軸受２０が配置されることにより、第２フライホイール９の内周部と第１フライホイール８の内周部との間に軸受を配置する必要がない。その結果、第２フライホイール９の内周部と第１フライホイール８の内周部との間に環状の隙間が確保されている。この隙間を介してダンパー機構１０は内周部が外部に露出しており、外部からの空気に接するようになっている。そのため、ダンパー機構１０の冷却機能が向上している。
【００２０】
ドライブプレート１６の孔１６ｆにおいて円形部分からさら半径方向外側に延びる部分は、軸受２０を内周側突出部８ｂに圧入する際に使用される。具体的には、ダンパー機構１０及び第２フライホイール９を第１フライホイール８に固定する際に、軸受２０はアウタレース２０ｂがあらかじめ第２ドリブンプレート１８の内周部に係合されており、孔１６ｆの内周側突出部８ｂより半径方向外側の部分に器具を通して軸受２０のインナレース２０ａを内周側突出部８ｂの外周面に圧入していく。
【００２１】
チャンバ１５内において、スライダ２２及び係合部１６ｂに対応する位置には、係合プレート２７（第１係合部）が設けられている。係合プレート２７は、各場所において、それぞれ第１ドリブンプレート１７と第２ドリブンプレート１８にリベット２８により固定されている。係合プレート２７は係合部１６ｂ及びスライダ２２とほぼ同じ円周方向長さを有している。
【００２２】
以上に示したように、環状のチャンバ１５内には、２か所のスライダ２２，係合部１６ｂ及び係合プレート２７により２つの弧状室に分割されている。各弧状室内には、曲がり板ばね１９が配置されている。曲がり板ばね１９は、スライダ２２と係合プレート２７との間でトルク伝達可能であり、円周方向に圧縮されて捩じり振動を吸収するためのばねとして機能する。曲がり板ばね１９は円周方向に弧状に長く延びる（例えば７０〜１８０度）ロングストローク・スプリングであり、広捩じり角度・低剛性の特性を有している。曲がり板ばね１９は、複数のばね要素が直列に作用するように弧状に配置されたばねである。具体的には、曲がり板ばね１９は、一定の幅を有する板部材を交互に折り曲げた形状で延びるばである。曲がり板ばね１９は、外周側の第１リング３０と内周側の第２リング３１と第１リング３０と第２リング３１とを連結するレバー３２とから構成されている。すなわち、第１リング３０、第２リング３１及びレバー３２からなる複数のばね要素が円周方向に直列に配置されて、広捩じり角・低剛性の特性を有している。
【００２３】
第２ドリブンプレート１８の筒状部１８ａは、チャンバ１５の外周側内壁を構成している。筒状部１８ａの内周側には、環状のリング部材２４（環状弾性部材）が配置されている。リング部材２４は筒状部１８ａと同じ程度軸方向に延びる筒形状を有しており、半径方向に撓み可能な弾性部材である。リング部材２４は、２か所にスリットが形成されており、そのスリット内にスライダ２２の外周面に設けられた突起２２ｅが挿入され固着されている。すなわち、リング部材２４においてスライダ２２の周辺はスライダ２２とともに半径方向に移動可能となっている。なお、図４においては、スライダ２２はリング部材２４により最外周側に配置されており、係合部１６ｂに対して半径方向内側に移動可能となっている。具体的には、スライダ２０の本体２０ａと係合部１６ｂの先端との間、及び突起部２２ｂと環状部１６ａとの間にはそれぞれ隙間が確保されている。
【００２４】
図４に示す係合面１６ｃ，２２ｃの傾斜角度（係合部１６ｂの円周方向中心を通る半径線と係合面１６ｃ，２２ｃを延ばした直線との角度）θ₁は、たとえばエンジンのトルクの１．５倍程度のトルクがダンパー機構１０に入力された際に、スライダ２２がリング部材２４を撓ませながら半径方向内側に移動するように設定されている。
【００２５】
各曲がり板ばね１９の円周方向両端の第１リング３０の外周側には、スライダ２２の外周部から円周方向両側に延びる押え部２２ｄが配置されている。また、第１リング３０の外周には、係合プレート２７の外周部から円周方向両側に延びる押え部２７ａが配置されている。押え部２２ｄ，２７ａは圧縮時に曲がり板ばね１９の円周方向両端が半径方向外方に移動するのを制限し、それにより曲がり板ばね１９とリング部材２４との間で摺動抵抗が生じにくくするための構造である。
【００２６】
筒状部１８ａとリング部材２４との間には、両部材より摩擦係数の高い材料からなる環状の摩擦部材２５が配置されている。摩擦部材２５は筒状に形成されており、半径方向幅が狭く、軸方向長さは筒状部１８ａとほぼ同じである。
さらに、各曲がり板ばね１９の外周側には２つのニードルベアリング３４が配置されている。ニードルベアリング３４は、曲がり板ばね１９とリング部材２４との間に生じる摩擦抵抗を減らすための機構である。各ニードルベアリング３４は、リテーナ４１と回転移動部材４２とから構成されている。リテーナ４１は、曲がり板ばね１９の第１リング３０に固定される部材であり、回転移動部材４２を支持するための部材である。リテーナ４１は、円周方向に長く延びる本体４１ａと、本体４１ａから半径方向内側に延び第１リング３０に係合する係止部４１ｂと、本体４１ａの円周方向両端から半径方向外側に突出する規制部４１ｃとから構成されている。本体４１ａの外周面は、リング部材２４に沿うように円周方向に弧状に延びている。係止部４１ｂは半径方向内側に延びる２つの突起であり、１つの第１リング３０を円周方向両側から挟んでいる。本体４１ａは、係止部４１ｂが係止された第１リング３０の円周方向両側それぞれ３つの第１リング３０の外周側まで延びている。このようにしてニードルベアリング３４により多数の第１リング３０の半径方向外方への移動が制限されている。回転移動部材４２は、リテーナ４１とリング部材２４との間に配置され、両部材の間で円周方向に転がりながら移動可能に配置された部材である。回転移動部材４２は、保持器４３と、複数のニードルローラ４４とから構成されている。保持器４３は、円周方向に弧状に延びる板状の部材であり、軸方向に延びる複数のスリットが形成されている。ニードルローラ４４は、フライホイール組立体１の回転軸線Ｏ−Ｏに平行に延びる円柱形状の部材であり、保持器４３のスリット内に相対回転自在に配置されている。ニードルローラ４４は、リテーナ４１の外周面とリング部材２４の内周面とに当接している。ニードルローラ４４は、保持器４３に保持された状態でリテーナ４１の本体４１ａとリング部材２４との間を転がりながら円周方向に移動可能である。図５に示す自由状態において、保持器４３の円周方向両端とリテーナ４１の規制部４１ｃとの間には、それぞれθ₂が確保されている。θ₂は、ダンパー機構１０の最大捩じり角度の１／４程度である。
【００２７】
次に、フライホイール組立体１の動作について説明する。
クランクシャフト２が回転すると、第１フライホイール８にトルクが入力される。そのトルクはダンパー機構１０を介して第２フライホイール９に伝達される。さらに、トルクはクラッチ連結状態でクラッチディスク組立体５に伝達され、最後にトランスミッションのメインドライブシャフト３に出力される。
【００２８】
ダンパー機構１０において、トルク伝達は以下のように行われる。ドライブプレート１６が回転すると、係合部１６ｂとともにスライダ２２が曲がり板ばね１９の一端を押し、曲がり板ばね１９の他端がドリブンプレート１７，１８に固定された係合プレート２７を押す。このようにして、ドライブプレート１６から第１及び第２ドリブンプレート１７，１８にトルクが伝達される。
【００２９】
ダンパー機構１０に捩じり振動（トルク変動）が入力されると、ドライブプレート１６と第１及び第２ドリブンプレート１７，１８とが相対回転を行い、曲がり板ばね１９が円周方向に繰り返し圧縮される。
たとえば図１に示す自由状態でエンジンの実用回転数領域で生じる微小捩じり振動が入力されたとする。このとき、曲がり板ばね１９により低い捩じり剛性が得られる。さらに、曲がり板ばね１９の円周方向両端は、スライダ２２及び係合プレート２７の押え部２２ｄ，２７ａにより半径方向外方への移動が制限されている。そのため、曲がり板ばね１９は半径方向外方に移動しにくく、リング部材２４に当接しにくい。さらに、リング部材２４は係合部１６ｂ，スライダ２２と一体回転するドライブ側の部材として機能しているため、曲がり板ばね１９の累積撓みが最も大きい部分では、曲がり板ばね１９とリング部材２４との間でほとんど相対回転がない。以上の結果、両者間での摩擦抵抗が少ない。さらに、曲がり板ばね１９の円周方向中間部付近において曲がり板ばね１９の外周部とリング部材２４との間にはニードルベアリング３４が配置されているため、曲がり板ばね１９とリング部材２４との間で生じる摩擦抵抗がさらに少なくなっている。ここでは、特に複数のニードルローラ４４が転がりながらリテーナ４１とリング部材２４との間で移動するため、従来の摺動抵抗が転がり摩擦に置き換えられ、摩擦抵抗が大幅に減少している。特に、複数のニードルローラ４４は保持器４３により保持されているため、スムーズに転がる。また、複数のニードルローラ４４が用いられることにより、大きな荷重に耐えられる。
【００３０】
以上に説明したように、微小捩じり振動伝達時には大きな摩擦抵抗が発生せず、曲がり板ばね１９の広い捩じり角・低剛性の特性により微小捩じり振動を効果的に吸収可能である。なお、微小捩じり振動伝達時にはトルクが小さいため、スライダ２２はほとんど半径方向内側に移動しない、またはほんのわずかしか半径方向内側に移動しない。
【００３１】
次に、エンジンの回転数が共振点を通過する際に生じる過大トルク変動伝達時におけるダンパー機構１０の動作について説明する。係合部１６ｂがスライダ２２を円周方向に押すと、係合面１６ｃ，２２ｃによりスライダ２２に半径方向内側へ移動させる力が発生する。たとえばエンジンのトルクの１．５倍程度のトルクが入力されると、スライダ２２を半径方向内側に移動させようとする力が、スライダ２２に作用する遠心力及びリング部材２４からの抵抗に打ち勝ち、スライダ２２が半径方向内側に移動する。その結果リング部材２４がたわみ変形し摩擦部材２５を筒状部１８ａに強く圧接する。そして、リング部材２４と筒状部１８ａとの間に大きな摩擦抵抗が発生し、過大トルク変動を抑えることができる。
【００３２】
図６及び図７を用いてエンジンの回転数が共振点を通過する際に生じる過大トルク変動伝達時のダンパー機構１０の動作についてさらに詳細に説明する。ここでは、ダンパー機構１０の動作を、第１及び第２ドリブンプレート１７，１８を他の部材に固定しそれに対してドライブプレート１６を捩じっていく動作として説明する。図６に示す自由状態において過大トルク変動が入力され、図７の状態に変化したとする。図７においては、ドライブプレート１６が回転方向Ｒ₂側にθ₃だけ捩じれている。このとき、係合部１６ｂの係合面１６ｃがスライダ２２の係合面２２ｃを押すことにより、スライダ２２を半径方向内側に移動させる。図７に示す状態では、スライダ２２は最も半径方向内側に移動し、各部分が係合部１６ｂに当接している。スライダ２２からリング部材２４には半径方向内側への力Ｆ₁が作用し、図７に示す状態において、リング部材２４の２か所（スライダ２２に固定された部分）が半径方向内側に移動している。そのため、リング部材２４は撓み変形しており、半径方向に対向する２か所（スライダ２２間の円周方向中間部分）が摩擦部材２５に半径方向外側への力Ｆ₂を与えている。この結果、リング部材２４と筒状部１８ａとの間で大きな摩擦抵抗が発生する。
【００３３】
共振点通過後には、リング部材２４が元の状態に復元され、スライダ２２が半径方向外方に移動させられる。
以上に説明したように、筒状壁１８ａとドライブプレート１６とスライダ２２とリング部材２４とにより、摩擦抵抗発生機構９０が構成されている。摩擦抵抗発生機構９０はこの実施形態では、傾斜した係合面を用いることで所定以上のトルクが入力された際に大きな摩擦抵抗を発生する構造を実現している。摩擦抵抗発生機構９０は、主にスライダ２２とリング部材２４とからなる簡単な構造で実現されている。
【００３４】
また、スライダ２２は摩擦抵抗発生機構９０の一部を構成するとともに、弾性連結部材の円周方向両端を支持するシート部材としても機能している。さらに、リング部材２４は摩擦抵抗発生機構９０の一部を構成するとともに、弾性連結部材の外周側を覆う部材として機能している。逆の見方をすると、円周方向に弧状に延びるロングストローク・スプリングを用いたダンパー機構において、従来より存在する部材を用いて摩擦抵抗発生機構を実現している。そのため、部品点数が増えず、構成も簡単である。
【００３５】
係合部１６ｂによって弾性連結部材の円周方向両端を直接支持させてもよい。その場合は、スライダ２２は摩擦抵抗発生機構の一部としてのみ機能する。
摩擦部材２５は環状の部材でなくてもよい。分割されていても、部分的に配置されていてもよい。また、摩擦部材２５はリング部材２４または筒状部１８ａのいずれかに固定されいてもよい。
【００３６】
このフライホイール組立体１では、第１フライホイール８と第２フライホイール９との内周部間が開いており、すなわちダンパー機構１０が外部に露出しているため、ダンパー機構１０の冷却機能が向上している。このため、たとえばダンパー機構１０での摩擦による熱や第２フライホイール９の摩擦面９ａで発生した熱等は速やかに放出され、高温状態を避けることができる。その結果、ダンパー機構１０での各部材に熱による悪影響が生じにくい。
【００３７】
【発明の効果】
本発明に係るフライホイール組立体では、第１フライホイールの内周部と第２フライホイールの内周部との間には隙間が確保されているため、ダンパー機構の冷却が充分に行われる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態としてのフライホイール組立体の一部を取り去った状態の平面図。
【図２】フライホイール組立体の縦断面概略図。
【図３】フライホイール組立体の縦断面概略図。
【図４】ドライブプレートの係合部とスライダとの係合状態を示す部分平面図。
【図５】ニードルベアリングの構造を示す平面図。
【図６】摩擦抵抗発生機構の動作を示すための模式平面図。
【図７】摩擦抵抗発生機構の動作を示すための模式平面図。
【符号の説明】
１フライホイール組立体
８第１フライホイール
９第２フライホイール
１０ダンパー機構
１６ドライブプレート
１７第１ドリブンプレート
１８第２ドリブンプレート
１９曲がり板ばね
２２スライダ
２４リング部材
２５摩擦部材
９０摩擦抵抗発生機構[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a flywheel assembly, and more particularly, to a flywheel assembly in which a flywheel is divided and a damper mechanism is disposed therebetween.
[0002]
[Prior art]
The flywheel assembly is a device for transmitting torque from the crankshaft of the engine to the transmission side, and mainly includes a first flywheel, a second flywheel, and a damper mechanism. The first flywheel is fixed to the crankshaft on the engine side. The second flywheel is formed with an attachment portion and a friction surface to which the clutch device is attached. The damper mechanism is disposed between both flywheels, and elastically connects both flywheels in the circumferential direction. The damper mechanism mainly resists when the spring is compressed by the relative rotation of the first flywheel and the second flywheel which are arranged so as to be compressed in the circumferential direction between both flywheels. A resistance generating mechanism for generating
[0003]
Since the second flywheel functions as a member on the output side in the input / output system with the damper mechanism spring as a boundary when the clutch is engaged, the moment of inertia on the output side is large. As a result, the resonance point of torque from the engine falls below the practical rotational speed range. Further, when the clutch is disengaged, since the output side member of the damper mechanism and the second flywheel are separated from the transmission side, the sync load of the transmission is reduced.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
The first flywheel has an annular inner peripheral protrusion that protrudes toward the transmission. A bearing is mounted on the outer peripheral surface of the inner peripheral protrusion. The inner periphery of the second flywheel is supported by the first flywheel via a bearing so as to be relatively rotatable. The damper mechanism includes an input member fixed to the first flywheel, an output member fixed to the second flywheel, and a spring disposed between the input member and the output member.
[0005]
In the structure described above, since the inner periphery of the second flywheel is supported by the first flywheel via the bearing, the space between the inner periphery of the first flywheel and the second flywheel is sealed. . For this reason, it is difficult to cool the damper mechanism disposed between the first flywheel and the second flywheel. In order to cool the damper mechanism, a structure may be used in which a hole penetrating in the axial direction is formed in the second flywheel and external air is supplied to the damper mechanism side.
[0006]
An object of the present invention is to enhance the cooling effect of a damper mechanism in a flywheel assembly without performing special processing.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The flywheel assembly according to the first aspect transmits torque from the input-side rotator to the output-side rotator, and includes a first flywheel, a second flywheel, a damper mechanism, and a bearing. The first flywheel is a disk-shaped member to which torque is input from the input side rotating body. The second flywheel is a disk-shaped member that is arranged to be rotatable relative to the first flywheel and can output torque to the output-side rotator. The damper mechanism is disposed between the first flywheel and the second flywheel, and is disposed between the input member having the inner periphery connected to the first flywheel and the input member and the first flywheel. Driven plate And an output member connected to the second flywheel, and an elastic member that elastically connects the input member and the output member in the rotation direction. The bearing is the output member Driven plate And the first flywheel, and supports the output member so as to be rotatable relative to the first flywheel.
[0008]
In this flywheel assembly, when torque is input to the first flywheel, the torque is transmitted to the second flywheel via the damper mechanism. In the damper mechanism, torque is transmitted when the input member pushes the output member through the elastic member.
In this flywheel assembly, the output member is disposed between the input member and the first flywheel. Driven plate Is supported by the bearing. That is, the bearing is not disposed at a position that seals between the inner peripheral portions of the first flywheel and the second flywheel. For this reason, a gap is secured between the inner periphery of the first flywheel and the inner periphery of the second flywheel. Since the damper mechanism is exposed to the inner peripheral side through this gap, the damper mechanism is sufficiently cooled.
[0009]
In the flywheel assembly according to claim 2, in claim 1, the output member is disposed adjacent to a surface of the first flywheel on the second flywheel side. Driven plate And the bearing supports the output side disk-shaped member so as to be relatively rotatable with respect to the first flywheel.
In the flywheel assembly according to claim 3, in claim 2, the first flywheel has an annular inner peripheral protrusion that extends toward the second flywheel, Driven plate Is the inner peripheral part of the output side disk-shaped member, and the bearing is disposed between the outer peripheral surface of the inner peripheral side protruding part and the inner peripheral part of the output side disk-shaped member.
[0010]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
A flywheel assembly 1 shown in FIGS. 1 to 3 is a device for transmitting torque from a crankshaft 2 of an engine to a main drive shaft 3 of a transmission. R in FIG. ₁ The direction is the engine rotation direction (positive side) and the opposite side R ₂ The direction is the opposite direction of rotation (negative side). Further, OO shown in FIGS. 2 and 3 is a rotation axis of the flywheel assembly 1. 2 and 3, the lower side is the engine side, and the upper side is the transmission side.
[0011]
The flywheel assembly 1 mainly includes a first flywheel 8, a second flywheel 9, and a damper mechanism 10. The first flywheel 8 and the second flywheel 9 can transmit torque via a damper mechanism 10 therebetween. The second flywheel 9 functions as an output side member in an input / output system with a bent leaf spring 19 (described later) of the damper mechanism 10 as a boundary when the clutch is engaged. Therefore, when the clutch is engaged, the inertia moment on the output side is large in the input / output system. As a result, the resonance point of torque from the engine falls below the practical rotational speed range. Further, when the clutch is disengaged, since the first and second driven plates 17 and 18 of the second flywheel 9 and the damper mechanism 10 are separated from the transmission side, the sync load of the transmission is not increased by these members. .
[0012]
The first flywheel 8 is a disk-shaped thick member, and is formed of, for example, cast iron. An annular inertia portion 8 a protruding toward the transmission side is formed on the outer peripheral portion of the first flywheel 8. A ring gear 11 is fixed to the outer peripheral surface of the first flywheel 8. Further, an annular inner peripheral protruding portion 8 b that protrudes toward the transmission side is formed on the inner peripheral portion of the first flywheel 8. A plurality of bolt holes 8c penetrating in the axial direction are formed in the inner peripheral side protruding portion 8b. The bolt hole 8c is a hole into which a crank bolt described later is inserted, and no screw hole is formed. An annular groove 8d that is recessed by another portion is formed on the transmission side on the outer peripheral side of the inner peripheral protrusion 8b. A bearing 12 is provided on the inner peripheral surface transmission side of the inner peripheral protrusion 8b. The bearing 12 has an outer race fixed to the first flywheel 8, and the inner race supports the main drive shaft 3 so as to be rotatable in the radial direction.
[0013]
The 2nd flywheel 9 is a disk-shaped thick member, for example, is formed from cast iron. The second flywheel 9 is disposed on the transmission side of the first flywheel 8 with a predetermined gap. The second flywheel 9 has an annular friction surface 9a on the engine side. The clutch disk 5a of the clutch disk assembly 5 is disposed close to the friction surface 9a. The clutch disk assembly 5 is engaged with the main drive shaft 3 so that torque can be transmitted. A clutch cover assembly 6 is fixed to the outer peripheral portion of the second flywheel 9. The clutch cover assembly 6 is a device for connecting and disconnecting the clutch by the operation of the driver.
[0014]
The damper mechanism 10 is disposed between the first flywheel 8 and the second flywheel 9 in the axial direction. The damper mechanism 10 transmits torque between the first flywheel 8 and the second flywheel 9 and is elastically twisted in the circumferential direction when torque fluctuation is input from the engine to generate resistance (hysteresis). This is a mechanism for damping vibration. The damper mechanism 10 mainly includes a drive plate 16, first and second driven plates 17 and 18, and a bent leaf spring 19.
[0015]
The drive plate 16 has a disc shape and includes an annular portion 16a and an engagement portion 16b (second engagement portion) extending from the annular portion 16a so as to protrude radially outward at two locations facing each other in the radial direction. Has been. A plurality of holes 16f are formed in the annular portion 16a. The hole 16f has a circular portion and a portion extending radially outward from the circular portion. The portion extending outward in the radial direction extends further outward in the radial direction than the inner peripheral surface of the outer peripheral protrusion 8b. The engaging portion 16b has a fan shape with a wide circumferential width on the distal end side (radially outer side). That is, both end surfaces in the circumferential direction of the engaging portion 16b are engaging surfaces 16c whose width in the circumferential direction becomes narrower toward the inside in the radial direction. The radially inner portion of the engagement surface 16c is a surface whose width in the circumferential direction becomes wider toward the inner side in the radial direction as opposed to the tip side.
[0016]
The slider 22 is engaged with the engaging portion 16b so as not to rotate relative to the engaging portion 16b and to move inside in the radial direction. In this embodiment, the slider 22 constitutes a part of a frictional resistance generating mechanism 90 (described later), and an engaging portion (second engaging portion) that directly engages both ends of the bent leaf spring 19 together with the engaging portion 16b. ). The slider 22 has substantially the same axial length as the engaging portion 16b. The slider 22 is mainly configured by a circumferentially extending main body 22a disposed on the outer peripheral side of the engaging portion 16b and a protruding portion 22b extending radially inward from the main body 22a. The outer peripheral surface and inner peripheral surface of the main body 22a extend in an arc shape in the circumferential direction. The protrusion 22b extends radially inward from both circumferential sides of the main body 22a and engages with the engaging portion 16b. The two protrusions 22b have an engagement surface 22c that abuts and engages with the engagement surface 16c from the circumferential direction. Furthermore, the tip of the protrusion 22b has a shape that follows the shape of the engagement portion 16b. The radially outer surface of the protrusion 22 b has a shape that follows the shape of the bent leaf spring 19.
[0017]
The outer periphery of the first driven plate 17 and the second driven plate 18 are fixed to each other by rivets (not shown). Further, the outer peripheral portions of the first and second driven plates 17 and 18 are fixed to the outer peripheral portion of the second flywheel 9 by rivets 40. The second driven plate 18 has a cylindrical portion 18a extending slightly toward the engine side on the inner peripheral side from the portion where the rivet 40 is fixed. A portion of the second driven plate 18 on the inner peripheral side from the cylindrical portion 18 a is separated from the first driven plate 17 in the axial direction by a predetermined distance. In this manner, the first and second driven plates 17 and 18 form an annular chamber 15. Lubricating fluid for reducing wear of each member may be enclosed in the chamber 15. A drive plate 16 is disposed in the chamber 15. The inner peripheral portions of the first and second driven plates 17 and 18 approach or come into contact with the annular portion 16 a of the drive plate 16 to seal the inner peripheral portion of the chamber 15. A dust seal 39 is provided on the inner peripheral portion of the first driven plate 17 and slides toward the outer peripheral portion of the annular portion 16a of the drive plate 16 on the transmission side. An inertia part 8a of the first hula wheel 8 is arranged on the outer peripheral side of the annular chamber 15, that is, on the outer peripheral side of the cylindrical part 18a.
[0018]
A bearing 20 is mounted in the groove 8d on the outer peripheral surface of the inner peripheral protrusion 8b. The bearing 20 is in contact with the bottom surface of the groove 8d. The bearing 20 is a member for supporting the second flywheel 9 so as to be rotatable relative to the first flywheel 8 via the second driven plate 18. The bearing 20 is comprised from the inner race 20a, the outer race 20b, and the some ball-shaped rolling element 20c arrange | positioned between both races. The inner race 20a is press-fitted into the outer peripheral surface of the inner peripheral protrusion 8b. The outer race 20 b is fixed to the inner periphery of the second driven plate 18. Specifically, the portion bent toward the drive plate 16 in the inner peripheral portion of the second driven plate 18 seals the inner peripheral portion of the annular chamber 15 and is fixed to the portion fixed to the outer race 20 b of the bearing 20. It has become.
[0019]
A structure for supporting the first flywheel 8 and the second flywheel 9 so as to be relatively rotatable with respect to each other will be described in detail. The second driven plate 18 is disposed close to the surface of the first flywheel 8 on the second flywheel 9 side. That is, the second driven plate 18 is disposed between the first flywheel 8 and the drive plate 16. By arranging the bearing 20 between the first flywheel 8 and the second driven plate 18 in the positional relationship described above, the inner periphery of the second flywheel 9 and the inner part of the first flywheel 8 are arranged. There is no need to arrange a bearing between the periphery. As a result, an annular gap is secured between the inner periphery of the second flywheel 9 and the inner periphery of the first flywheel 8. The damper mechanism 10 has an inner peripheral portion exposed to the outside through the gap, and is in contact with air from the outside. Therefore, the cooling function of the damper mechanism 10 is improved.
[0020]
The portion of the hole 16f of the drive plate 16 that extends further radially outward from the circular portion is used when the bearing 20 is press-fitted into the inner peripheral protrusion 8b. Specifically, when the damper mechanism 10 and the second flywheel 9 are fixed to the first flywheel 8, the outer race 20b of the bearing 20 is engaged with the inner peripheral portion of the second driven plate 18 in advance, The inner race 20a of the bearing 20 is press-fitted into the outer peripheral surface of the inner peripheral side protruding portion 8b through a tool in a portion radially outward from the inner peripheral side protruding portion 8b of 16f.
[0021]
In the chamber 15, an engagement plate 27 (first engagement portion) is provided at a position corresponding to the slider 22 and the engagement portion 16 b. The engagement plate 27 is fixed to the first driven plate 17 and the second driven plate 18 by rivets 28 at each location. The engagement plate 27 has substantially the same circumferential length as the engagement portion 16 b and the slider 22.
[0022]
As described above, the annular chamber 15 is divided into two arc-shaped chambers by the two sliders 22, the engaging portion 16 b and the engaging plate 27. A bent leaf spring 19 is arranged in each arcuate chamber. The bent leaf spring 19 can transmit torque between the slider 22 and the engagement plate 27, and functions as a spring that is compressed in the circumferential direction and absorbs torsional vibration. The bent leaf spring 19 is a long stroke spring that extends in an arc shape in the circumferential direction (for example, 70 to 180 degrees), and has characteristics of a wide torsion angle and low rigidity. The bent leaf spring 19 is a spring arranged in an arc shape so that a plurality of spring elements act in series. Specifically, the bent leaf spring 19 extends when plate members having a certain width are alternately bent. The bent leaf spring 19 includes a first ring 30 on the outer peripheral side, a second ring 31 on the inner peripheral side, and a lever 32 that connects the first ring 30 and the second ring 31. That is, a plurality of spring elements including the first ring 30, the second ring 31, and the lever 32 are arranged in series in the circumferential direction, and have a wide torsion angle and low rigidity characteristics.
[0023]
The cylindrical portion 18 a of the second driven plate 18 constitutes the outer peripheral side inner wall of the chamber 15. An annular ring member 24 (annular elastic member) is disposed on the inner peripheral side of the cylindrical portion 18a. The ring member 24 has a cylindrical shape extending in the axial direction as much as the cylindrical portion 18a, and is an elastic member that can be bent in the radial direction. The ring member 24 has slits formed at two locations, and protrusions 22e provided on the outer peripheral surface of the slider 22 are inserted into the slits and fixed. In other words, the periphery of the slider 22 in the ring member 24 can move in the radial direction together with the slider 22. In FIG. 4, the slider 22 is disposed on the outermost peripheral side by the ring member 24, and is movable inward in the radial direction with respect to the engaging portion 16 b. Specifically, a gap is secured between the main body 20a of the slider 20 and the tip of the engaging portion 16b, and between the protrusion 22b and the annular portion 16a.
[0024]
Inclination angle of the engagement surfaces 16c and 22c shown in FIG. 4 (angle between a radial line passing through the center of the engagement portion 16b in the circumferential direction and a straight line extending the engagement surfaces 16c and 22c) θ ₁ For example, when a torque about 1.5 times the torque of the engine is input to the damper mechanism 10, the slider 22 is set to move inward in the radial direction while bending the ring member 24.
[0025]
On the outer peripheral side of the first ring 30 at both ends in the circumferential direction of each bent leaf spring 19, presser portions 22 d extending from the outer peripheral portion of the slider 22 to both sides in the circumferential direction are arranged. Further, on the outer periphery of the first ring 30, a pressing portion 27 a extending from the outer peripheral portion of the engagement plate 27 to both sides in the circumferential direction is disposed. The holding portions 22d and 27a restrict the circumferential ends of the bent leaf spring 19 from moving outward in the radial direction during compression, thereby preventing sliding resistance between the bent leaf spring 19 and the ring member 24. It is a structure to do.
[0026]
Between the cylindrical portion 18a and the ring member 24, an annular friction member 25 made of a material having a higher friction coefficient than both members is disposed. The friction member 25 is formed in a cylindrical shape, has a narrow radial width, and has an axial length substantially the same as that of the cylindrical portion 18a.
Further, two needle bearings 34 are arranged on the outer peripheral side of each bent leaf spring 19. The needle bearing 34 is a mechanism for reducing the frictional resistance generated between the bent leaf spring 19 and the ring member 24. Each needle bearing 34 includes a retainer 41 and a rotationally moving member 42. The retainer 41 is a member that is fixed to the first ring 30 of the bent leaf spring 19, and is a member that supports the rotational movement member 42. The retainer 41 protrudes radially outward from both ends in the circumferential direction of the main body 41a, a main body 41a extending in the circumferential direction, a locking portion 41b extending radially inward from the main body 41a and engaging the first ring 30. It is comprised from the control part 41c. The outer peripheral surface of the main body 41 a extends in an arc shape in the circumferential direction along the ring member 24. The locking portion 41b is two protrusions extending radially inward, and sandwiches one first ring 30 from both sides in the circumferential direction. The main body 41a extends to the outer peripheral side of the three first rings 30 on both sides in the circumferential direction of the first ring 30 with which the locking portions 41b are locked. In this way, the needle bearings 34 restrict the movement of the multiple first rings 30 outward in the radial direction. The rotationally moving member 42 is a member that is disposed between the retainer 41 and the ring member 24 and is movably disposed while rolling in the circumferential direction between the two members. The rotationally moving member 42 includes a cage 43 and a plurality of needle rollers 44. The cage 43 is a plate-like member that extends in an arc shape in the circumferential direction, and is formed with a plurality of slits that extend in the axial direction. The needle roller 44 is a cylindrical member extending in parallel with the rotation axis OO of the flywheel assembly 1, and is disposed in the slit of the holder 43 so as to be relatively rotatable. The needle roller 44 is in contact with the outer peripheral surface of the retainer 41 and the inner peripheral surface of the ring member 24. The needle roller 44 is movable in the circumferential direction while rolling between the main body 41 a of the retainer 41 and the ring member 24 while being held by the cage 43. In the free state shown in FIG. 5, there are θ between the circumferential ends of the cage 43 and the restricting portion 41 c of the retainer 41. ₂ Is secured. θ ₂ Is about ¼ of the maximum twist angle of the damper mechanism 10.
[0027]
Next, the operation of the flywheel assembly 1 will be described.
When the crankshaft 2 rotates, torque is input to the first flywheel 8. The torque is transmitted to the second flywheel 9 via the damper mechanism 10. Further, the torque is transmitted to the clutch disk assembly 5 in the clutch engaged state, and finally output to the main drive shaft 3 of the transmission.
[0028]
In the damper mechanism 10, torque transmission is performed as follows. When the drive plate 16 rotates, the slider 22 pushes one end of the bent plate spring 19 together with the engaging portion 16b, and the other end of the bent plate spring 19 pushes the engaging plate 27 fixed to the driven plates 17 and 18. In this way, torque is transmitted from the drive plate 16 to the first and second driven plates 17 and 18.
[0029]
When torsional vibration (torque fluctuation) is input to the damper mechanism 10, the drive plate 16 and the first and second driven plates 17 and 18 rotate relative to each other, and the bent leaf spring 19 is repeatedly compressed in the circumferential direction. Is done.
For example, it is assumed that a minute torsional vibration generated in the practical engine speed range in the free state shown in FIG. 1 is input. At this time, a low torsional rigidity is obtained by the bent leaf spring 19. Further, both ends of the bent leaf spring 19 in the circumferential direction are restricted from moving outward in the radial direction by the sliders 22 and the pressing portions 22 d and 27 a of the engagement plate 27. Therefore, the bent leaf spring 19 is difficult to move outward in the radial direction and is difficult to contact the ring member 24. Further, since the ring member 24 functions as a drive-side member that rotates integrally with the engaging portion 16 b and the slider 22, the bent plate spring 19 and the ring member 24 There is almost no relative rotation between. As a result, the frictional resistance between the two is small. Further, since the needle bearing 34 is disposed between the outer peripheral portion of the bent plate spring 19 and the ring member 24 in the vicinity of the intermediate portion in the circumferential direction of the bent plate spring 19, the bending plate spring 19 and the ring member 24 The frictional resistance generated between the two is further reduced. Here, in particular, since the plurality of needle rollers 44 move between the retainer 41 and the ring member 24 while rolling, the conventional sliding resistance is replaced with rolling friction, and the frictional resistance is greatly reduced. In particular, since the plurality of needle rollers 44 are held by the holder 43, they roll smoothly. Further, the use of a plurality of needle rollers 44 can withstand a large load.
[0030]
As described above, a large frictional resistance is not generated when transmitting a minute torsional vibration, and the torsional vibration can be effectively absorbed by the wide torsion angle and low rigidity characteristics of the bent leaf spring 19. is there. Since the torque is small during transmission of minute torsional vibrations, the slider 22 hardly moves inward in the radial direction or only slightly moves inward in the radial direction.
[0031]
Next, the operation of the damper mechanism 10 at the time of transmission of excessive torque fluctuation that occurs when the engine speed passes through the resonance point will be described. When the engaging portion 16b pushes the slider 22 in the circumferential direction, a force for moving the slider 22 inward in the radial direction is generated by the engaging surfaces 16c and 22c. For example, when a torque of about 1.5 times the torque of the engine is input, the force to move the slider 22 radially inward overcomes the centrifugal force acting on the slider 22 and the resistance from the ring member 24, The slider 22 moves inward in the radial direction. As a result, the ring member 24 is bent and deformed, and the friction member 25 is pressed strongly against the cylindrical portion 18a. And a big frictional resistance generate | occur | produces between the ring member 24 and the cylindrical part 18a, and an excessive torque fluctuation | variation can be suppressed.
[0032]
The operation of the damper mechanism 10 at the time of transmission of excessive torque fluctuation that occurs when the engine speed passes the resonance point will be described in more detail with reference to FIGS. Here, the operation of the damper mechanism 10 will be described as an operation in which the first and second driven plates 17 and 18 are fixed to other members and the drive plate 16 is twisted relative thereto. It is assumed that an excessive torque fluctuation is input in the free state shown in FIG. 6 and changes to the state shown in FIG. In FIG. 7, the drive plate 16 rotates in the direction of rotation R. ₂ Θ on the side _Three Only twisted. At this time, the engaging surface 16c of the engaging portion 16b pushes the engaging surface 22c of the slider 22 to move the slider 22 inward in the radial direction. In the state shown in FIG. 7, the slider 22 moves to the innermost radial direction, and each portion is in contact with the engaging portion 16 b. Radial inward force F from the slider 22 to the ring member 24 ₁ In the state shown in FIG. 7, two portions of the ring member 24 (portions fixed to the slider 22) are moved radially inward. For this reason, the ring member 24 is bent and deformed, and the radially outward force F is applied to the friction member 25 at two locations (circumferential intermediate portions between the sliders 22) that are opposed in the radial direction. ₂ Is given. As a result, a large frictional resistance is generated between the ring member 24 and the cylindrical portion 18a.
[0033]
After passing through the resonance point, the ring member 24 is restored to the original state, and the slider 22 is moved radially outward.
As described above, the frictional resistance generating mechanism 90 is configured by the cylindrical wall 18a, the drive plate 16, the slider 22, and the ring member 24. In this embodiment, the frictional resistance generating mechanism 90 uses a sloped engagement surface to realize a structure that generates a large frictional resistance when a predetermined torque or more is input. The frictional resistance generating mechanism 90 is realized by a simple structure mainly composed of the slider 22 and the ring member 24.
[0034]
Further, the slider 22 constitutes a part of the frictional resistance generating mechanism 90 and also functions as a sheet member that supports both ends of the elastic connecting member in the circumferential direction. Further, the ring member 24 constitutes a part of the frictional resistance generating mechanism 90 and functions as a member that covers the outer peripheral side of the elastic connecting member. In other words, in a damper mechanism using a long stroke spring extending in an arc shape in the circumferential direction, a frictional resistance generating mechanism is realized by using a member existing in the past. Therefore, the number of parts does not increase and the configuration is simple.
[0035]
Both ends in the circumferential direction of the elastic connecting member may be directly supported by the engaging portion 16b. In that case, the slider 22 functions only as a part of the frictional resistance generating mechanism.
The friction member 25 may not be an annular member. It may be divided or partially arranged. The friction member 25 may be fixed to either the ring member 24 or the cylindrical portion 18a.
[0036]
In this flywheel assembly 1, the inner periphery of the first flywheel 8 and the second flywheel 9 is open, that is, the damper mechanism 10 is exposed to the outside, so that the cooling function of the damper mechanism 10 is It has improved. For this reason, for example, heat due to friction in the damper mechanism 10 or heat generated on the friction surface 9a of the second flywheel 9 is quickly released, and a high temperature state can be avoided. As a result, each member in the damper mechanism 10 is unlikely to be adversely affected by heat.
[0037]
【The invention's effect】
In the flywheel assembly according to the present invention, since the gap is secured between the inner periphery of the first flywheel and the inner periphery of the second flywheel, the damper mechanism is sufficiently cooled.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a plan view showing a state in which a part of a flywheel assembly according to an embodiment of the present invention is removed.
FIG. 2 is a schematic vertical sectional view of a flywheel assembly.
FIG. 3 is a schematic vertical sectional view of a flywheel assembly.
FIG. 4 is a partial plan view showing an engagement state between an engagement portion of a drive plate and a slider.
FIG. 5 is a plan view showing the structure of a needle bearing.
FIG. 6 is a schematic plan view for illustrating the operation of the frictional resistance generating mechanism.
FIG. 7 is a schematic plan view for illustrating the operation of the frictional resistance generating mechanism.
[Explanation of symbols]
1 Flywheel assembly
8 First flywheel
9 Second flywheel
10 Damper mechanism
16 Drive plate
17 First driven plate
18 Second driven plate
19 Bent leaf spring
22 Slider
24 Ring member
25 Friction member
90 Friction resistance generation mechanism

Claims

A flywheel assembly that transmits torque from an input-side rotator to an output-side rotator,
A disk-shaped first flywheel to which torque is input from the input-side rotating body;
A disc-shaped second flywheel that is arranged to be rotatable relative to the first flywheel, and that can output torque to the output-side rotating body;
An input member disposed between the first flywheel and the second flywheel and having an inner periphery connected to the first flywheel, and disposed between the input member and the first flywheel. A damper mechanism including an output member having a driven plate connected to the second flywheel, and an elastic member elastically connecting the input and output members in a rotation direction;
A bearing disposed between the driven plate of the output member and the first flywheel, and supporting the output member on the first flywheel so as to be relatively rotatable;
Flywheel assembly with

The output member includes an output-side disk-shaped member that is disposed in the vicinity of the second flywheel-side surface of the first flywheel and has the driven plate , and the bearing is the output-side disk-shaped member. The flywheel assembly according to claim 1, wherein a member is rotatably supported relative to the first flywheel.

The first flywheel has an inner peripheral protrusion that extends toward the second flywheel, the driven plate is an inner peripheral portion of the output disk-shaped member, and the bearing is on the inner peripheral side. The flywheel assembly of Claim 2 arrange | positioned between the outer peripheral surface of a protrusion part and the said internal peripheral part of the said output side disk-shaped member.