JP3670809B2 - Camera using zoom optical system - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、写真用カメラ特にレンズシャッターカメラに用いられるズーム光学系に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ズーム光学系を備えたレンズシャッターカメラは、光学系の隣接するズームレンズ群同士の空気間隔を狭めることにより、カメラ本体内にレンズを収納するいわゆる沈胴を行なう構成になっている。したがってカメラ全体の厚みを小にするためには、沈胴時の光学系の全長を短くする必要がある。またズーム光学系は、望遠端における光学系の全長が大になるので、この望遠端における光学系をコンパクトにして沈胴させるためには、レンズを収納保持する鏡筒を２段以上にしてカメラ本体内に収納することによりカメラの厚みを小にする必要がある。
【０００３】
またレンズシャッターカメラに用いられる代表的なズーム光学系として、比較的高い変倍比を有し、小型化を達成し得るために、正、正、負の３群ズーム光学系が従来用いられてきた。
【０００４】
このような正、正、負の３群ズーム光学系において広角端での入射画角を６５°以上に広角化しようとすると、広角端での正の第１レンズ群と正の第２レンズ群の合成の屈折力を強くしなければならず、特に第２レンズ群における軸外収差を良好に補正するためには第２レンズ群のレンズ枚数を多くしなければならない。
【０００５】
また、広角端から望遠端までの全ズーム領域で良好な光学性能を保つためには各ズームレンズ群における収差の発生量をある程度小さく抑える必要がある。特に望遠端における第３レンズ群の収差発生量が大になり、これを小さくするためには２枚以上のレンズを用いる必要がある。
【０００６】
また、正、正、負の３群ズーム光学系において、広角域を含んでいて変倍比が３以上のズーム光学系を達成するためには、望遠端の全長が長くなり、又第１レンズ群の移動量が大になるため、鏡筒を２段あるいは３段程度にして沈胴を行なう場合、ズームレンズ群同士の隣接する空気間隔を狭めた時の光学系全長よりも鏡筒１段の全長が長くなり、カメラの厚さを薄くすることが困難である。また４段以上の鏡筒にした場合、鏡筒の最大径が大になり、カメラの小型化にとっては不利である。
【０００７】
以上述べた各欠点を解消するためになされた従来例として、変倍比を３程度以上にし小型化を達成するために、変倍時に可動であるレンズ群を四つ以上にて構成し、変倍の際に発生する諸収差を小さくした、正、正、正、負の４群ズーム光学系である特開平６−２１４１５７号、特開平６−２１４１５８号の各公報に記載されている光学系や、正、負、正、負の４群ズーム光学系である特開平８−１２２６４０号、特開平９−１０１４５７号の各公報に記載された光学系、あるいは負、正、正、負の４群ズーム光学系である特開平９−１５４９９号、特開平９−１５５００号の各公報に記載されている光学系等が知られている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
以上の従来例のうち、特開平６−２１４１５７号、特開平６−２１４１５８号、特開平８−１２２６４０号、特開平９−１０１４５７号の各公報に記載されている光学系は、いずれも第４レンズ群が２枚以上のレンズにて構成されており、第４レンズ群が深い凹面を物体側に有するレンズである最も像側の負レンズの物体側にレンズが配置された構成である。そのため、第４レンズ群の入射面から射出面までの軸上距離つまり第４レンズ群のレンズ構成長が長く、沈胴時の鏡枠構成長を短くするのには不適当である。つまり、図７（Ａ）に示すような構成であって、沈胴時の鏡枠構成長短縮のためには好ましくない。尚図においてＧ１、Ｇ２、Ｇ３、Ｇ４は夫々第１、第２、第３、第４レンズ群、Ｓは開口絞り、Ｌp 、Ｌn は夫々正レンズ、負レンズである。
【０００９】
また、特開平９−１５４９９号公報に記載されている光学系は、広角端における入射画角２ωが６５°以上であるが、変倍比が２．９程度で小である。また、特開平９−１５５００号公報に記載されている光学系は、広角端における入射画角２ωが６５°以上であり、変倍比が３．８程度であるが、開口絞りが変倍時に移動するため、変倍の際に移動する部分が多くなり、鏡枠の構造が複雑になるか部品点数が多くなるためコスト高になる。
【００１０】
本発明は、入射画角が６５°以上の広角域を含んでいて、かつズーム変倍比が３．５以上の高変倍比でありながら構成枚数が少なく沈胴時の鏡枠構成長を短くし得る小型なズーム光学系を提供するものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
本発明のズーム光学系の第１の構成は、物体側より順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群とを有する光学系で、第４レンズ群が１枚のレンズにて構成され下記条件（１）を満足することを特徴としている。
【００１２】
（１） ０≦ｙ／ｆ1 ＜０．１４
ただし、ｙは像面対角長の1/2 、ｆ1 は第１レンズ群の焦点距離である。
【００１３】
また、本発明のズーム光学系の第２の構成は、物体側より順に、第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群とを有する光学系で、下記条件（１）、（２）を満足することを特徴とする。
（１） ０≦ｙ／ｆ1 ＜０．１４
（２） ０．０３＜ΣＤ4 ／ｙ＜０．２５
ただしΣＤ4 は第４レンズ群の構成長（第４レンズ群の入射面から出射面までの光軸上の距離）である。
【００１４】
また、本発明のズーム光学系の第３の構成は、前記第１、第２の構成において下記条件（３）を満足することを特徴としている。
（３） ０．５＜｜ｆ４｜／ｙ＜１．０
ただし、ｆ４は第４レンズ群の焦点距離である。
【００１５】
本発明のズーム光学系は、前記のような構成にして、変倍時における諸収差の変動を各レンズ群に分担し、それによって諸収差の変動を効果的に抑えるようにして、各レンズ群のレンズ枚数を減らしても全系での諸収差が良好に補正され良好な光学性能を保ち得るようにしたものである。
【００１６】
即ち、本発明の光学系は例えば後に示す実施例１のように四つのレンズ群よりなり、それらレンズ群を夫々移動させて変倍を行う光学系で、第１レンズ群をパワーレスに近い構成にすることによって、レンズ群を移動させて変倍を行なう時の変倍作用の第１レンズ群への分担を最小限にし、これにより従来の正、正、負の３群ズームレンズの正の第１レンズ群と正の第２レンズ群に相当する本発明の光学系の第２レンズ群、第３レンズ群における変倍時の移動による収差の変動、特に非点収差、コマ収差の変動の補正を前記第１レンズ群に分担するようにしている。これによって光学系を３．５以上の高い変倍比としても各レンズ群の収差補正の負担が小さくなり、全系のレンズ枚数を従来の３群ズームレンズよりも少なくすることを可能にした。また、前記構成のズーム光学系は、第１〜第３レンズ群にての収差補正を良好になし得るので、第４レンズ群の収差補正の負担を軽くし得、したがって第４レンズ群のパワーを大にできる。これによって光学系のバックフォーカスを小さくでき、従来の４群ズームレンズよりも全長を短くすることができる。
【００１７】
また、第４レンズ群における収差補正の負担を小さくできるため、第４レンズ群を負レンズ１枚にて構成することができる。また、第４レンズ群を１枚のレンズにて構成すると、第４レンズ群である負レンズは収差補正のために入射面が深めの凹面になり、図７の（Ｂ）に示すように沈胴時に第３レンズ群がこの凹面内に入り込むことができ、沈胴時の鏡筒長を短くできる。
【００１８】
次に条件（１）、（２）、（３）の意味について述べる。
【００１９】
条件（１）は、第１レンズ群の屈折力を規定するもので、変倍時における諸収差の変動を小さくするために設けたものである。この条件（１）の上限の０．１４を超えると第１レンズ群の屈折力が強くなり、望遠端付近での非点収差、コマ収差を良好に補正することが困難になる。また条件（１）の下限の０を超えると第１レンズ群の屈折力が負になり、第１レンズ群と第２レンズ群でレトロフォーカスタイプを形成することになり、第１、第２レンズ群にて構成する系のバックフォーカスが長くなり、広角端における全系の全長が大になると共に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が大になるために第１レンズ群のレンズの径が大になり、鏡枠を小型にする点で不利である。また、特に望遠端での球面収差を良好に補正することが困難になる。
【００２０】
条件（２）は、本発明の第２の構成にて適用する条件で、第４レンズ群の構成長を規定する条件であって、この条件（２）の上限の０．２５を超えると第４レンズ群の構成長が長くなりすぎて、沈胴時のレンズ全系が大になるためカメラの厚さを薄くするためには不利である。また下限の０．０３を超えると第４レンズ群の構成長が短くなりカメラの厚さを薄くするためには有利であるが、第４レンズ群の１枚のレンズの肉厚が小さくなりすぎてレンズの加工が困難になる。
【００２１】
この本発明の第２の構成は、第４レンズ群が１枚のレンズにて構成されることに限定するものではないが、第１の構成のように第４レンズ群が１枚のレンズにて構成される場合も条件（２）を満足することが望ましい。
【００２２】
条件（３）は、第４レンズ群の屈折力を規定するもので、広角端での入射画角を６５°以上にしてしかも良好な光学性能を得るための条件である。条件（３）の下限の０．５を超えると第４レンズ群の屈折力が大になり、広角端での入射画角を６５°以上にするためには有利であるが全系での諸収差を良好に補正することが困難になる。また条件（３）の上限の１．０を超えると第４レンズ群の屈折力が小になり、広角化した時に全系での諸収差を良好に補正することが困難になる。
【００２３】
前記の各構成（第１、第２、第３の構成）の光学系において、開口絞りを第３レンズ群の最も像側のレンズよりは物体側に配置することが望ましい。
【００２４】
前述のように第４レンズ群の負レンズの物体側の面を深い凹面にして、沈胴時に第３レンズ群がこの入射側凹面に入り込むようにすることが好ましい。しかし、第３レンズ群の像側に開口絞りを配置した場合、開口絞りと第４レンズ群とがレンズ周辺にて干渉し、沈胴長が長くなり好ましくない。
【００２５】
また、開口絞りを第２レンズ群と第３レンズ群の間に配置して、変倍の際にこの開口絞りを第２レンズ群と一体に移動するようにすることが望ましい。このように開口絞りを第２レンズ群と第３レンズ群の間に配置し、第２レンズ群と一体に移動させると、広角端から望遠端への変倍に際しての収差変動が小さくなり、全系で良好な性能を得ることができる。また望遠端における入射瞳位置を第１レンズ群に近寄らせることができ、第１レンズ群、第２レンズ群を通る軸外光束の高さを低くすることが可能になる。これにより第１レンズ群、第２レンズ群のレンズ径を小さくすることができ、鏡枠を小型にすることができる。
【００２６】
本発明の光学系の前記の各構成において、第４レンズ群中に少なくとも１面非球面を設けることが望ましい。
【００２７】
本発明のズーム光学系は、主として第４レンズ群により変倍が行なわれる。そのため、使用時の光学系の全長を短くするためには、第４レンズ群の負のパワーを強くすることが有効である。そのためには第４レンズ群中のレンズの曲率が強くなり、非点収差、歪曲収差等の軸外収差が悪化する。これを補正するためには、少なくとも１面を周辺部において曲率がゆるくなる形状の非球面にすることが望ましく、これによって、軸外収差を良好に補正することが可能になる。
【００２８】
又、本発明の光学系において、第３レンズ群の正レンズに、少なくとも１面の非球面を用いることが望ましい。特に、広角端の入射画角が大になると、第３レンズ群の軸外光束の収差特に非点収差とコマ収差が大きく発生する。そのため、正レンズの少なくとも１面を非球面にすることが望ましく、これにより軸外収差を良好に補正することができる。
【００２９】
本発明の光学系は、変倍のために移動するレンズ群の数の２倍以下のレンズ枚数にて構成するようにした。このような本発明の光学系において、色収差を良好に補正するためには、各レンズ群にて補正するのではなく、各レンズ群で発生する色収差を互いに打ち消し合うようにして光学系全体の色収差を良好に補正することが好ましい。このようにすれば、各レンズ群では、色収差が残存することが許されるため、各レンズ群の構成枚数が少なくてもよく、広角端から望遠端へのズーミングの時に移動するレンズ群の数の２倍以下のレンズ枚数で光学系全体を構成することができ各レンズ群の構成長を短くでき、又沈胴時の鏡枠長を短くできる。
【００３０】
具体的には、軸上色収差は第２レンズ群にて大きく発生し、望遠端ほど大きくなる。そのためこの第２レンズ群で発生する軸上色収差を第１レンズ群と第４レンズ群で逆方向の軸上色収差を発生させて互いに打ち消すようにすればよい。
【００３１】
又、倍率の色収差は、第１レンズ群と第４レンズ群とで発生し望遠端ほど大きく発生する。これら収差を、第３レンズ群にて第１レンズ群とは反対の色収差を、又第２レンズ群にて第４レンズ群とは反対の収差を発生させることにより互いに打ち消すことができる。このようにして、少ないレンズ枚数で各レンズ群の色収差の発生量が大になっても、全系での収差を良好に補正できる。
【００３２】
また本発明の光学系において第２レンズ群を、物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズにて構成することが望ましい。つまり第２レンズを１枚の正レンズにて構成する場合、変倍時の収差変動を小さくして全系で良好な光学性能を得るためには物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズにすることが望ましい。
【００３３】
また、屈折力が強くなる第４レンズ群を負レンズ１枚にて構成する場合、第４レンズ群で発生する色収差が大になるために、この色収差を第４レンズ群よりも物体側のレンズ群にて補正することが困難になる。そのため第４レンズ群の負レンズが下記条件（４）を満足するようにすることが望ましい。
（４） νR ＞５０
ただしνR は第４レンズ群の負レンズのアッベ数である。
【００３４】
条件（４）の下限の５０を超えると第４レンズ群での色収差の発生が大になりすぎてこの収差を第１レンズ群乃至第３レンズ群により補正することが困難になる。
【００３５】
本発明の前記の各構成の光学系において第３レンズ群を物体側へ移動させて近距離物体へのフォーカシングを行なうことが望ましい。例えば後に示す実施例１における無限遠における収差状況（図８）および第３レンズ群による近接物体へのフォーカシング時の収差状況（図９）から明らかなように、フォーカシングによる収差変動が少ない。
【００３６】
また、本発明の各構成の光学系において、条件（１）の代りに下記条件（１−１）を満足するようにして第１レンズ群を一層パワーレスに近づければ、変倍時に発生する諸収差の変動を小さくすることが容易である。
（１−１） ０≦ｙ／ｆ1 ＜０．０７
【００３７】
また条件（１）又は条件（１−１）を満足するように第１レンズ群の屈折力を規定した時、この第１レンズ群を物体側より順に負レンズと正レンズにて構成することが望ましい。
【００３８】
また、本発明の各構成の光学系において、下記条件（５）を満足することが望ましい。
（５） １．５＜β4T／β4W＜６．０
ただし、β4Tは第４レンズ群の望遠端における横倍率、β4Wは第４レンズ群の広角端における横倍率である。
【００３９】
条件（５）は、光学系の高い変倍比を得るための条件である。条件（５）の下限の１．５を超えると変倍負担が第４レンズ群から第３レンズ群へ移り変倍の際の各レンズ群の移動量が多くなりスラスト方向の小型化ができず、光学系の全長が大になる。また上限の６．０を超えると望遠端での第４レンズ群の変倍分担が大になり、全系での良好な光学性能を得ることが困難になる。
【００４０】
また本発明の各構成の光学系において下記条件（６）を満足することが望ましい。
（６） ０．１＜ｆBW／ｆW ＜０．５
ただしｆBWは広角端における光学系のバックフォーカス、ｆW は広角端における光学系の焦点距離である。
【００４１】
条件（６）はレンズの径を小にするための条件である。条件（６）の下限の０．１を超えると第４レンズ群がフイルムの近くになりレンズ径が大になりすぎる。上限の０．５を超えるとレンズ径を小にできるが、第４レンズ群の横倍率が大になりすぎ、収差を良好に補正できなくなる。
【００４２】
また、第３レンズ群により光学系のフォーカシングを行なう場合、下記条件（７）を満足することが望ましい。
（７） ｜β3T｜＜０．９
【００４３】
条件（７）を満足しないと第３レンズ群のフォーカシング移動量が大になる。
【００４４】
【発明の実施の形態】
次に本発明の実施の形態を図示する各実施例をもとに述べる。
【００４５】
本発明のズーム光学系の実施例は、図１乃至図６に示す通りの構成で下記のデータを有する。
【００５１】
実施例１は広角域の２ωが６５°以上を含み、変倍比が３．８程度のズーム光学系である。
【００５２】
この実施例１は図１に示す構成で、負レンズと正レンズの２枚からなる第１レンズ群Ｇ１と正レンズ１枚と開口絞りＳとからなる第２レンズ群Ｇ２と負レンズと正レンズの２枚からなる第３レンズ群Ｇ３と負レンズ１枚からなる第４レンズ群Ｇ４にて構成されている。
【００５３】
また、第２レンズ群と第３レンズ群の間の間隔を広げながら各レンズ群を物体側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行なっている。また第３レンズ群Ｇ３を繰り出してフォーカシングを行なっている。
【００５４】
この実施例１では、第３レンズ群の正レンズと第４レンズ群の負レンズに夫々１面非球面を設けている。
【００５５】
この実施例１の収差状況は、図８、図９に示す通りで、そのうち図８は無限遠時の又図９は第３レンズ群を物体側へ移動させて近接物体（倍率１／６２．５）にフォーカシングした時のもので、いずれも上段が広角端、中段が中間焦点距離、下段が望遠端における収差図である。この実施例のように、本発明のズーム光学系は第３レンズ群により近接物体にフォーカシングを行なったとき収差変動は極めて小である。
【００５６】
実施例２は、広角域の２ωが６５°以上を含み、変倍比が３．８程度のズーム光学系である。
【００５７】
この実施例２は、図２に示すように負レンズと正レンズの２枚からなる第１レンズ群Ｇ１と、正レンズ１枚からなる第２レンズ群Ｇ２と、負レンズと正レンズと正レンズの３枚からなる第３レンズ群Ｇ３と、負レンズ１枚からなる第４レンズ群Ｇ４とにて構成されている。
【００５８】
この実施例２も第２レンズ群と第３レンズ群との間の間隔を広げながら各レンズ群を物体側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行なうものである。また、第３レンズ群を繰り出すことによりフォーカシングを行なう。
【００５９】
また、この実施例２は、第３レンズ群の最も像側の正レンズと第４レンズ群の負レンズに夫々１面非球面を設けている。
【００６０】
実施例３は図３に示す構成の広角域の２ωが７０°以上を含み、変倍比が３．８程度のズーム光学系である。
【００６１】
この実施例３は、図３のように実施例１と同じような構成の４群ズーム光学系である。
【００６２】
実施例４は、図４に示す通りの構成で、広角域の２ωが７０°以上を含み、変倍比が４．２程度のズーム光学系である。
【００６３】
この実施例４のズーム光学系も実施例１と同じような構成の光学系である。
【００６４】
実施例５は、図５に示すような構成の光学系で、広角域の２ωが６５°以上を含み、変倍比が４．７程度のズーム光学系である。
【００６５】
この実施例５も実施例１と同様の構成の光学系である。
【００６６】
実施例６は、図６に示すような構成の光学系であり、広角域の２ωが６５°以上を含み、変倍比が３．７程度のズーム光学系である。
【００６７】
この実施例６の光学系も実施例１の光学系と同じ構成である。
【００６８】
尚この実施例の第４レンズ群の負レンズは、その物体側の面が非球面樹脂層を有するハイブリッドレンズになっている。
【００６９】
上記各実施例にて用いている非球面の形状は、光軸方向をｘ、光軸に直交する方向をｙとした時、次の式にて表わされる。
【００７０】
ｘ＝（ｙ2 ／ｒ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）（ｙ／ｒ）2 ｝1/2 ］＋Ａ4 ｙ4 ＋Ａ6 ｙ6 ＋Ａ8 ｙ8 ＋Ａ10ｙ10
各実施例の断面図（図１〜図６）において、（Ａ）は広角端、（Ｂ）は中間焦点距離、（Ｃ）は望遠端である。
【００７１】
本発明のズーム光学系は、特許請求の範囲に記載するものの他、次の各項に記載するものも発明の目的を達成し得る。
【００７２】
（１）特許請求の範囲の請求項１、２又は３に記載する光学系で、開口絞りが第３レンズ群よりも物体側に配置されていることを特徴とするズーム光学系。
【００７３】
（２）前記の（１）の項に記載する光学系で、開口絞りが第２レンズ群と第３レンズ群の間に配置され、変倍の際に第２レンズ群と一体に移動することを特徴とするズーム光学系。
【００７４】
（３）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）の又は（２）の項に記載する光学系で、第４レンズ群に非球面を少なくとも１面設けたことを特徴とするズーム光学系。
【００７５】
（４）前記の（３）の項に記載する光学系で、第３レンズ群の正レンズに非球面を少なくとも１面設けたことを特徴とするズーム光学系。
【００７６】
（５）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）、（２）、（３）又は（４）に記載する光学系で、ズーム可動レンズ群の数の２倍以下の数のレンズにて全体を構成したことを特徴とするズーム光学系。
【００７７】
（６）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）又は（５）の項に記載する光学系で、第２レンズ群が物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズよりなることを特徴とするズーム光学系。
【００７８】
（７）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）又は（６）に記載する光学系で、第３レンズ群を物体側に移動させることによって近距離物体へのフォーカシングを行なうようにしたことを特徴とするズーム光学系。
【００７９】
（８）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、（６）又は（７）の項に記載する光学系で、下記条件（１−１）を満足することを特徴とするズーム光学系。
（１−１） ０≦ｙ／ｆ1 ＜０．０７
【００８０】
（９）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、（６）、（７）又は（８）の項に記載する光学系で、第１レンズ群が物体側から順に負レンズと正レンズとからなることを特徴とするズーム光学系。
【００８１】
（１０）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、（６）、（７）、（８）又は（９）に記載する光学系で、下記条件（５）を満足することを特徴とするズーム光学系。
（５） １．５＜β4T／β4W＜６．０
【００８２】
（１１）特許請求の範囲の請求項１、２又は３あるいは前記の（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、（６）、（７）、（８）、（９）又は（１０）に記載する光学系で、下記条件（６）を満足することを特徴とするズーム光学系。
（６） ０．１＜ｆBW／ｆW ＜０．５
【００８３】
【発明の効果】
本発明のズーム光学系は、入射画角が６５°以上を含んでおり、変倍比が３．５で、しかもレンズ枚数が少なく、沈胴時の鏡枠が短い小型な光学系になし得た。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のズーム光学系の実施例１の断面図
【図２】本発明のズーム光学系の実施例２の断面図
【図３】本発明のズーム光学系の実施例３の断面図
【図４】本発明のズーム光学系の実施例４の断面図
【図５】本発明のズーム光学系の実施例５の断面図
【図６】本発明のズーム光学系の実施例６の断面図
【図７】従来例と本発明との概念図
【図８】実施例１の無限遠物点に対する収差図
【図９】実施例１の近距離物点に対する収差図[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a zoom optical system used in a photographic camera, particularly a lens shutter camera.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art In recent years, a lens shutter camera equipped with a zoom optical system has a structure in which a so-called collapsible for housing a lens in a camera body is performed by reducing an air interval between adjacent zoom lens groups of the optical system. Therefore, in order to reduce the thickness of the entire camera, it is necessary to shorten the total length of the optical system when retracted. In addition, since the total length of the optical system at the telephoto end becomes large, the zoom optical system has two or more lens barrels for storing and holding the lens in order to make the optical system at the telephoto end compact and retract. It is necessary to reduce the thickness of the camera by storing it inside.
[0003]
Further, as a typical zoom optical system used in a lens shutter camera, a positive, positive, and negative three-group zoom optical system has been conventionally used in order to have a relatively high zoom ratio and achieve size reduction. It was.
[0004]
In such a positive, positive, and negative three-group zoom optical system, when the incident field angle at the wide-angle end is to be increased to 65 ° or more, the positive first lens group and the positive second lens group at the wide-angle end. In order to satisfactorily correct off-axis aberrations in the second lens group, the number of lenses in the second lens group must be increased.
[0005]
Further, in order to maintain good optical performance in the entire zoom range from the wide-angle end to the telephoto end, it is necessary to reduce the amount of aberration generated in each zoom lens group to some extent. In particular, the amount of aberration generated by the third lens group at the telephoto end increases, and in order to reduce this, it is necessary to use two or more lenses.
[0006]
In order to achieve a zoom optical system that includes a wide angle region and a zoom ratio of 3 or more in a positive, positive, and negative three-group zoom optical system, the total length of the telephoto end is increased, and the first lens Since the amount of movement of the lens group becomes large, when the lens barrel is retracted with two or three lens barrels, the lens barrel is one stage higher than the total length of the optical system when the distance between adjacent zoom lens groups is reduced. The overall length becomes long, and it is difficult to reduce the thickness of the camera. Further, when the lens barrel has four or more stages, the maximum diameter of the lens barrel becomes large, which is disadvantageous for downsizing the camera.
[0007]
As a conventional example for solving the above-described drawbacks, in order to achieve a reduction in size by setting the zoom ratio to about 3 or more, the lens group that is movable at the time of zooming is configured with four or more lenses. Optical systems described in JP-A-6-214157 and JP-A-6-214158, which are positive, positive, positive, and negative four-group zoom optical systems in which various aberrations occurring at the time of magnification are reduced Or optical systems described in JP-A-8-122640 and JP-A-9-101457, which are positive, negative, positive and negative four-group zoom optical systems, or negative, positive, positive and negative 4 There are known optical systems described in JP-A-9-15499 and JP-A-9-15500, which are group zoom optical systems.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
Of the above conventional examples, the optical systems described in JP-A-6-214157, JP-A-6-214158, JP-A-8-122640, and JP-A-9-101457 are all fourth. The lens group includes two or more lenses, and the fourth lens group has a lens disposed on the object side of the most negative lens, which is a lens having a deep concave surface on the object side. For this reason, the axial distance from the entrance surface to the exit surface of the fourth lens unit, that is, the lens configuration length of the fourth lens unit is long, which is inappropriate for shortening the lens frame configuration length when retracted. That is, the configuration shown in FIG. 7A is not preferable for shortening the lens frame configuration length when retracted. G1 in Naozu, G2, G3, G4 are respectively first, second, third, fourth lens group, S is an aperture stop, a L p, L n are each a positive lens, a negative lens.
[0009]
In the optical system described in Japanese Patent Laid-Open No. 9-15499, the incident field angle 2ω at the wide angle end is 65 ° or more, but the zoom ratio is as small as about 2.9. The optical system described in Japanese Patent Laid-Open No. 9-15500 has an incident field angle 2ω at the wide angle end of 65 ° or more and a zoom ratio of about 3.8. Since it moves, the number of parts that move during zooming increases, and the structure of the lens frame becomes complicated or the number of parts increases, resulting in an increase in cost.
[0010]
The present invention includes a wide angle region with an incident angle of view of 65 ° or more and a high zoom ratio of 3.5 or more, but the number of components is small, and the lens frame configuration length when retracted is short. The present invention provides a compact zoom optical system that can be used.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The first configuration of the zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative lens group. An optical system having a fourth lens group having refractive power, wherein the fourth lens group is composed of one lens and satisfies the following condition (1).
[0012]
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
Here, y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, and f 1 is the focal length of the first lens group.
[0013]
The second configuration of the zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power; An optical system having a fourth lens unit having a negative refractive power, characterized in that the following conditions (1) and (2) are satisfied.
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
(2) 0.03 <ΣD 4 /y<0.25
However, ΣD 4 is the constituent length of the fourth lens group (distance on the optical axis from the entrance surface to the exit surface of the fourth lens group).
[0014]
Further, the third configuration of the zoom optical system of the present invention is characterized in that the following condition (3) is satisfied in the first and second configurations.
(3) 0.5 <| f 4 | / y <1.0
However, f 4 is the focal length of the fourth lens group.
[0015]
The zoom optical system according to the present invention is configured as described above, and each lens group is configured to share fluctuations in various aberrations during zooming with each lens group, thereby effectively suppressing fluctuations in various aberrations. Thus, even if the number of lenses is reduced, various aberrations in the entire system are corrected well so that good optical performance can be maintained.
[0016]
That is, the optical system of the present invention is composed of four lens groups as in Example 1 shown later, for example, and is an optical system that performs zooming by moving these lens groups, and the first lens group has a configuration that is nearly powerless. By doing so, the sharing of the zooming action to the first lens group when zooming is performed by moving the lens group is minimized, so that the positive of the conventional positive, positive, and negative three-group zoom lens is positive. Variations in aberrations due to movement during zooming in the second lens group and third lens group of the optical system of the present invention corresponding to the first lens group and the positive second lens group, particularly astigmatism and coma aberration fluctuations The correction is shared by the first lens group. This reduces the burden of aberration correction of each lens group even when the optical system has a high zoom ratio of 3.5 or more, and makes it possible to reduce the number of lenses in the entire system compared to the conventional three-group zoom lens. In addition, since the zoom optical system having the above-described configuration can satisfactorily correct aberrations in the first to third lens groups, the burden of aberration correction in the fourth lens group can be reduced, and thus the power of the fourth lens group is reduced. Can be increased. As a result, the back focus of the optical system can be reduced, and the overall length can be shortened as compared with the conventional four-group zoom lens.
[0017]
Moreover, since the burden of aberration correction in the fourth lens group can be reduced, the fourth lens group can be composed of one negative lens. Further, when the fourth lens group is composed of a single lens, the negative lens as the fourth lens group has a concave surface with a deep entrance surface for aberration correction, and as shown in FIG. Sometimes the third lens group can enter the concave surface, and the length of the barrel when retracted can be shortened.
[0018]
Next, the meaning of the conditions (1), (2), and (3) will be described.
[0019]
Condition (1) defines the refractive power of the first lens group, and is provided to reduce fluctuations in various aberrations during zooming. If the upper limit of 0.14 of the condition (1) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes strong, and it becomes difficult to satisfactorily correct astigmatism and coma near the telephoto end. If the lower limit of 0 of the condition (1) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes negative, and a retrofocus type is formed by the first lens group and the second lens group. The back focus of the system constituted by the group becomes long, the total length of the entire system at the wide angle end becomes large, and the distance between the first lens group and the second lens group becomes large, so that the lenses of the first lens group This is disadvantageous in that the diameter of the lens becomes large and the size of the lens frame is reduced. In addition, it becomes difficult to satisfactorily correct spherical aberration, particularly at the telephoto end.
[0020]
Condition (2) is a condition that is applied in the second configuration of the present invention, and is a condition that defines the configuration length of the fourth lens group. If the upper limit of 0.25 of the condition (2) is exceeded, the condition (2) This is disadvantageous in reducing the thickness of the camera because the total length of the four lens units becomes too long and the entire lens system when retracted becomes large. If the lower limit of 0.03 is exceeded, the constitution length of the fourth lens group is shortened, which is advantageous for reducing the thickness of the camera. However, the thickness of one lens in the fourth lens group becomes too small. This makes it difficult to process the lens.
[0021]
The second configuration of the present invention is not limited to the fourth lens group being composed of a single lens, but the fourth lens group is composed of a single lens as in the first configuration. It is desirable to satisfy the condition (2) even when configured.
[0022]
Condition (3) defines the refractive power of the fourth lens group, and is a condition for obtaining an excellent optical performance while setting the incident angle of view at the wide angle end to 65 ° or more. Exceeding the lower limit of 0.5 to condition (3), the refractive power of the fourth lens unit becomes large, which is advantageous for making the incident field angle at the wide-angle end 65 ° or more. It becomes difficult to correct aberrations satisfactorily. If the upper limit of 1.0 of the condition (3) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group becomes small, and it becomes difficult to correct various aberrations in the entire system well when the angle is widened.
[0023]
In the optical systems having the above-described configurations (first, second, and third configurations), it is desirable to dispose the aperture stop closer to the object side than the most image-side lens in the third lens group.
[0024]
As described above, it is preferable that the object-side surface of the negative lens of the fourth lens group is a deep concave surface so that the third lens group enters this incident-side concave surface when retracted. However, when an aperture stop is disposed on the image side of the third lens group, the aperture stop and the fourth lens group interfere with each other around the lens, which is not preferable.
[0025]
It is desirable that an aperture stop be disposed between the second lens group and the third lens group so that the aperture stop moves together with the second lens group during zooming. If the aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group and moved together with the second lens group in this way, the aberration variation during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is reduced. Good performance can be obtained in the system. Further, the entrance pupil position at the telephoto end can be brought closer to the first lens group, and the height of the off-axis light beam passing through the first lens group and the second lens group can be reduced. Thereby, the lens diameters of the first lens group and the second lens group can be reduced, and the lens frame can be reduced in size.
[0026]
In each configuration of the optical system according to the present invention, it is desirable to provide at least one aspheric surface in the fourth lens group.
[0027]
In the zoom optical system of the present invention, zooming is performed mainly by the fourth lens group. Therefore, in order to shorten the total length of the optical system in use, it is effective to increase the negative power of the fourth lens group. For this purpose, the curvature of the lenses in the fourth lens group becomes strong, and off-axis aberrations such as astigmatism and distortion become worse. In order to correct this, it is desirable that at least one surface be an aspherical surface having a shape with a gentle curvature at the peripheral portion, which makes it possible to correct off-axis aberrations satisfactorily.
[0028]
In the optical system of the present invention, it is desirable to use at least one aspherical surface for the positive lens in the third lens group. In particular, when the angle of view at the wide-angle end is large, aberrations of the off-axis light beam of the third lens group, particularly astigmatism and coma, are greatly generated. For this reason, it is desirable that at least one surface of the positive lens be an aspherical surface, whereby off-axis aberrations can be favorably corrected.
[0029]
The optical system of the present invention is configured by the number of lenses that is not more than twice the number of lens groups that move for zooming. In such an optical system of the present invention, in order to correct chromatic aberration satisfactorily, the chromatic aberration of the entire optical system is not corrected by each lens group, but the chromatic aberration generated in each lens group cancels each other. Is preferably corrected satisfactorily. In this way, chromatic aberration is allowed to remain in each lens group, so the number of lenses in each lens group may be small, and the number of lens groups that move during zooming from the wide-angle end to the telephoto end The entire optical system can be constructed with the number of lenses less than twice, and the construction length of each lens group can be shortened, and the length of the lens frame when retracted can be shortened.
[0030]
Specifically, the longitudinal chromatic aberration is greatly generated in the second lens group, and becomes larger at the telephoto end. Therefore, the axial chromatic aberration generated in the second lens group may be canceled by generating the axial chromatic aberration in the opposite direction in the first lens group and the fourth lens group.
[0031]
Further, the chromatic aberration of magnification occurs in the first lens group and the fourth lens group, and becomes larger as the telephoto end. These aberrations can be canceled out by generating chromatic aberration opposite to the first lens group in the third lens group and aberration opposite to the fourth lens group in the second lens group. In this way, even when the amount of chromatic aberration generated in each lens group increases with a small number of lenses, aberrations in the entire system can be corrected satisfactorily.
[0032]
In the optical system of the present invention, it is desirable that the second lens group is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. In other words, when the second lens is composed of a single positive lens, a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side is required to reduce aberration fluctuations during zooming and obtain good optical performance in the entire system. It is desirable to do.
[0033]
Further, when the fourth lens group having a strong refracting power is composed of a single negative lens, the chromatic aberration generated in the fourth lens group becomes large. It becomes difficult to correct by group. Therefore, it is desirable that the negative lens of the fourth lens group satisfies the following condition (4).
(4) ν R > 50
Where ν R is the Abbe number of the negative lens in the fourth lens group.
[0034]
If the lower limit of 50 of the condition (4) is exceeded, chromatic aberration will be excessively generated in the fourth lens group, and it will be difficult to correct this aberration by the first to third lens groups.
[0035]
In the optical system having the above-described configurations according to the present invention, it is desirable to perform focusing on a short-distance object by moving the third lens group toward the object side. For example, as is apparent from the aberration situation at infinity (FIG. 8) and the aberration situation at the time of focusing on a close object by the third lens group (FIG. 9) in Example 1 described later, there are few aberration fluctuations due to focusing.
[0036]
Further, in the optical system of each configuration of the present invention, if the first lens unit is made more powerless so as to satisfy the following condition (1-1) instead of the condition (1), it occurs at the time of zooming. It is easy to reduce fluctuations in various aberrations.
(1-1) 0 ≦ y / f 1 <0.07
[0037]
Further, when the refractive power of the first lens group is defined so as to satisfy the condition (1) or the condition (1-1), the first lens group may be composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side. desirable.
[0038]
In the optical system having each configuration of the present invention, it is desirable that the following condition (5) is satisfied.
(5) 1.5 <β 4T / β 4W <6.0
Where β 4T is the lateral magnification at the telephoto end of the fourth lens group, and β 4W is the lateral magnification at the wide-angle end of the fourth lens group.
[0039]
Condition (5) is a condition for obtaining a high zoom ratio of the optical system. If the lower limit of 1.5 of the condition (5) is exceeded, the zooming burden will shift from the fourth lens group to the third lens group, and the amount of movement of each lens group at the time of zooming will increase, making it impossible to reduce the size in the thrust direction. The overall length of the optical system becomes large. If the upper limit of 6.0 is exceeded, the variable power sharing of the fourth lens unit at the telephoto end becomes large, making it difficult to obtain good optical performance in the entire system.
[0040]
In the optical system having each configuration according to the present invention, it is preferable that the following condition (6) is satisfied.
(6) 0.1 <f BW / f W <0.5
Where f BW is the back focus of the optical system at the wide angle end, and f W is the focal length of the optical system at the wide angle end.
[0041]
Condition (6) is a condition for reducing the diameter of the lens. If the lower limit of 0.1 to condition (6) is exceeded, the fourth lens group will be near the film and the lens diameter will be too large. If the upper limit of 0.5 is exceeded, the lens diameter can be reduced, but the lateral magnification of the fourth lens group becomes too large and aberrations cannot be corrected satisfactorily.
[0042]
When focusing the optical system with the third lens group, it is desirable to satisfy the following condition (7).
(7) | β 3T | <0.9
[0043]
If the condition (7) is not satisfied, the focusing movement amount of the third lens unit becomes large.
[0044]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, embodiments of the present invention will be described based on respective examples.
[0045]
The embodiment of the zoom optical system of the present invention has the following data in the configuration shown in FIGS.
[0051]
Example 1 is a zoom optical system in which 2ω in the wide angle region includes 65 ° or more and the zoom ratio is about 3.8.
[0052]
The first embodiment has the configuration shown in FIG. 1, and includes a first lens group G1 composed of two lenses, a negative lens and a positive lens, a positive lens, a second lens group G2 composed of an aperture stop S, a negative lens, and a positive lens. The third lens group G3 composed of two lenses and the fourth lens group G4 composed of one negative lens.
[0053]
Further, zooming from the wide-angle end to the telephoto end is performed by moving each lens unit to the object side while increasing the distance between the second lens unit and the third lens unit. Further, the third lens group G3 is extended to perform focusing.
[0054]
In Example 1, one aspherical surface is provided for each of the positive lens in the third lens group and the negative lens in the fourth lens group.
[0055]
The aberration situation of Example 1 is as shown in FIGS. 8 and 9. Of these, FIG. 8 is at infinity, and FIG. 9 is a close object (magnification 1/62. FIG. 5B shows aberrations when focusing, and in each case, the upper graph shows aberrations at the wide-angle end, the middle graph shows the intermediate focal length, and the lower graph shows the telephoto lens at the telephoto end. As in this embodiment, the zoom optical system of the present invention has very little aberration fluctuation when focusing on a close object by the third lens group.
[0056]
Example 2 is a zoom optical system in which 2ω in a wide angle region includes 65 ° or more and a zoom ratio is about 3.8.
[0057]
As shown in FIG. 2, the second embodiment includes a first lens group G1 composed of two negative lenses and a positive lens, a second lens group G2 composed of one positive lens, a negative lens, a positive lens, and a positive lens. The third lens group G3 consisting of the three lenses and the fourth lens group G4 consisting of the single negative lens.
[0058]
The second embodiment also performs zooming from the wide-angle end to the telephoto end by moving each lens unit toward the object side while widening the distance between the second lens unit and the third lens unit. Further, focusing is performed by extending the third lens group.
[0059]
Further, in Example 2, one aspherical surface is provided for each of the positive lens closest to the image side of the third lens group and the negative lens of the fourth lens group.
[0060]
Example 3 is a zoom optical system having the configuration shown in FIG. 3 in which 2ω in the wide-angle region includes 70 ° or more and the zoom ratio is about 3.8.
[0061]
The third embodiment is a four-group zoom optical system having the same configuration as that of the first embodiment as shown in FIG.
[0062]
Example 4 is a zoom optical system having a configuration as shown in FIG. 4 and having a wide-angle region 2ω of 70 ° or more and a zoom ratio of about 4.2.
[0063]
The zoom optical system of the fourth embodiment is also an optical system having the same configuration as that of the first embodiment.
[0064]
Example 5 is an optical system having a configuration as shown in FIG. 5 and is a zoom optical system including a wide-angle region 2ω of 65 ° or more and a zoom ratio of about 4.7.
[0065]
The fifth embodiment is also an optical system having the same configuration as that of the first embodiment.
[0066]
Example 6 is an optical system configured as shown in FIG. 6, and is a zoom optical system including a wide-angle region 2ω of 65 ° or more and a zoom ratio of about 3.7.
[0067]
The optical system of Example 6 has the same configuration as the optical system of Example 1.
[0068]
Note that the negative lens of the fourth lens group of this embodiment is a hybrid lens whose surface on the object side has an aspheric resin layer.
[0069]
The shape of the aspherical surface used in each of the above embodiments is represented by the following expression, where x is the optical axis direction and y is the direction orthogonal to the optical axis.
[0070]
x = (y 2 / r) / [1+ {1- (1 + k) (y / r) 2} 1/2] + A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10
In cross-sectional views (FIGS. 1 to 6) of each embodiment, (A) is a wide angle end, (B) is an intermediate focal length, and (C) is a telephoto end.
[0071]
The zoom optical system of the present invention can achieve the object of the present invention as described in the following items in addition to those described in the claims.
[0072]
(1) The zoom optical system according to claim 1, 2, or 3, wherein the aperture stop is disposed closer to the object side than the third lens group.
[0073]
(2) In the optical system described in (1) above, the aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group, and moves together with the second lens group during zooming. Zoom optical system characterized by
[0074]
(3) In the optical system described in claim 1, 2, or 3 or (1) or (2), at least one aspheric surface is provided in the fourth lens group. A featured zoom optical system.
[0075]
(4) A zoom optical system according to the item (3), wherein the positive lens of the third lens group is provided with at least one aspheric surface.
[0076]
(5) In the optical system according to claim 1, 2 or 3, or the above (1), (2), (3) or (4), the number of zoom movable lens groups is two times or less. A zoom optical system characterized in that the whole is constituted by the number of lenses.
[0077]
(6) In the optical system described in claim 1, 2 or 3, or (1), (2), (3), (4) or (5), the second lens group A zoom optical system comprising a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
[0078]
(7) The optical system according to claim 1, 2 or 3, or (1), (2), (3), (4), (5) or (6), A zoom optical system characterized in that focusing on a short-distance object is performed by moving a lens group toward the object side.
[0079]
(8) It is described in claim 1, 2 or 3 of the claims, or in the item (1), (2), (3), (4), (5), (6) or (7). A zoom optical system which satisfies the following condition (1-1) in an optical system.
(1-1) 0 ≦ y / f 1 <0.07
[0080]
(9) Claim 1, 2 or 3 of the claims or the above (1), (2), (3), (4), (5), (6), (7) or (8) The zoom optical system according to the item 1, wherein the first lens group includes a negative lens and a positive lens in order from the object side.
[0081]
(10) Claims 1, 2 or 3 of the claims or (1), (2), (3), (4), (5), (6), (7), (8) or The zoom optical system according to (9), wherein the following condition (5) is satisfied.
(5) 1.5 <β 4T / β 4W <6.0
[0082]
(11) Claims 1, 2 or 3 of the claims or (1), (2), (3), (4), (5), (6), (7), (8), A zoom optical system according to (9) or (10), wherein the following condition (6) is satisfied.
(6) 0.1 <f BW / f W <0.5
[0083]
【The invention's effect】
The zoom optical system of the present invention can be realized as a compact optical system having an incident angle of view of 65 ° or more, a zoom ratio of 3.5, a small number of lenses, and a short lens frame when retracted. .
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a first embodiment of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a second embodiment of the present invention. FIG. 4 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a fourth embodiment of the present invention. FIG. 5 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a fifth embodiment of the present invention. FIG. 7 is a conceptual diagram of a conventional example and the present invention. FIG. 8 is an aberration diagram for an object point at infinity according to Example 1. FIG. 9 is an aberration diagram for an object point at short distance according to Example 1.
Claims (13)
（１） ０≦ｙ／ｆ1 ＜０．１４
ただし、ｙは像面対角長の1/2 、ｆ1 は第１レンズ群の焦点距離である。 A camera using a zoom optical system, wherein the zoom optical system includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power; The fourth lens group having negative refractive power, and moving from the wide-angle end to the telephoto end by moving each lens group toward the object side while widening the distance between the second lens group and the third lens group. performs multiplication, the first lens group consists of a negative lens and a positive lens in order from the object side, a negative fourth lens group satisfies the constructed following conditions (1) at one lens A camera that uses a zoom optical system.
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
Here, y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, and f 1 is the focal length of the first lens group.
（１） ０≦ｙ／ｆ1 ＜０．１４
（２） ０．０３＜ΣＤ4 ／ｙ＜０．２５
ただしｙは像面対角長の1/2 、ｆ1 は第１レンズ群の焦点距離、ΣＤ4 は第４レンズ群の構成長である。 A camera using a zoom optical system, the zoom optical system including, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power And a fourth lens group having a negative refractive power, and by moving each lens group to the object side while increasing the distance between the second lens group and the third lens group, from the wide-angle end to the telephoto end. A camera using a zoom optical system that performs zooming and that includes a negative lens and a positive lens in order from the object side , and satisfies the following conditions (1) and (2).
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
(2) 0.03 <ΣD 4 /y<0.25
Where y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, f 1 is the focal length of the first lens group, and ΣD 4 is the component length of the fourth lens group.
（３） ０．５＜｜ｆ4 ｜／ｙ＜１．０
ただし、ｆ4 は第４レンズ群の焦点距離である。The camera using the zoom optical system according to claim 1 or 2, wherein the following condition (3) is satisfied.
(3) 0.5 <| f 4 | / y <1.0
Here, f 4 is the focal length of the fourth lens group.
（１−１） ０≦ｙ／ｆ1 ＜０．０７
ただし、ｙは像面対角長の1/2 、ｆ1 は第１レンズ群の焦点距離である。The camera using a zoom optical system according to claim 1, wherein the following condition (1-1) is satisfied.
(1-1) 0 ≦ y / f 1 <0.07
Here, y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, and f 1 is the focal length of the first lens group.
（５） １．５＜β4T／β4W＜６．０
ただし、β4Tは第４レンズ群の望遠端における横倍率、β4Wは第４レンズ群の広角端における横倍率である。The camera using a zoom optical system according to any one of claims 1 to 11 , wherein the following condition (5) is satisfied.
(5) 1.5 <β 4T / β 4W <6.0
Where β 4T is the lateral magnification at the telephoto end of the fourth lens group, and β 4W is the lateral magnification at the wide-angle end of the fourth lens group.
（６） ０．１＜ｆBW／ｆW ＜０．５
ただしｆBWは広角端における光学系のバックフォーカス、ｆW は広角端における光学系の焦点距離である。The camera using the zoom optical system according to any one of claims 1 to 12 , wherein the following condition (6) is satisfied.
(6) 0.1 <f BW / f W <0.5
Where f BW is the back focus of the optical system at the wide angle end, and f W is the focal length of the optical system at the wide angle end.
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19519997A JP3670809B2 (en) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | Camera using zoom optical system |
| US09/014,386 US6014265A (en) | 1997-01-28 | 1998-01-27 | Zoom optical system |
| US09/386,382 US6411443B1 (en) | 1997-01-28 | 1999-08-31 | Zoom optical system |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP19519997A JP3670809B2 (en) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | Camera using zoom optical system |
Publications (2)
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