JP3670809B2 - Camera using zoom optical system - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、写真用カメラ特にレンズシャッターカメラに用いられるズーム光学系に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
近年、ズーム光学系を備えたレンズシャッターカメラは、光学系の隣接するズームレンズ群同士の空気間隔を狭めることにより、カメラ本体内にレンズを収納するいわゆる沈胴を行なう構成になっている。したがってカメラ全体の厚みを小にするためには、沈胴時の光学系の全長を短くする必要がある。またズーム光学系は、望遠端における光学系の全長が大になるので、この望遠端における光学系をコンパクトにして沈胴させるためには、レンズを収納保持する鏡筒を2段以上にしてカメラ本体内に収納することによりカメラの厚みを小にする必要がある。
【0003】
またレンズシャッターカメラに用いられる代表的なズーム光学系として、比較的高い変倍比を有し、小型化を達成し得るために、正、正、負の3群ズーム光学系が従来用いられてきた。
【0004】
このような正、正、負の3群ズーム光学系において広角端での入射画角を65°以上に広角化しようとすると、広角端での正の第1レンズ群と正の第2レンズ群の合成の屈折力を強くしなければならず、特に第2レンズ群における軸外収差を良好に補正するためには第2レンズ群のレンズ枚数を多くしなければならない。
【0005】
また、広角端から望遠端までの全ズーム領域で良好な光学性能を保つためには各ズームレンズ群における収差の発生量をある程度小さく抑える必要がある。特に望遠端における第3レンズ群の収差発生量が大になり、これを小さくするためには2枚以上のレンズを用いる必要がある。
【0006】
また、正、正、負の3群ズーム光学系において、広角域を含んでいて変倍比が3以上のズーム光学系を達成するためには、望遠端の全長が長くなり、又第1レンズ群の移動量が大になるため、鏡筒を2段あるいは3段程度にして沈胴を行なう場合、ズームレンズ群同士の隣接する空気間隔を狭めた時の光学系全長よりも鏡筒1段の全長が長くなり、カメラの厚さを薄くすることが困難である。また4段以上の鏡筒にした場合、鏡筒の最大径が大になり、カメラの小型化にとっては不利である。
【0007】
以上述べた各欠点を解消するためになされた従来例として、変倍比を3程度以上にし小型化を達成するために、変倍時に可動であるレンズ群を四つ以上にて構成し、変倍の際に発生する諸収差を小さくした、正、正、正、負の4群ズーム光学系である特開平6−214157号、特開平6−214158号の各公報に記載されている光学系や、正、負、正、負の4群ズーム光学系である特開平8−122640号、特開平9−101457号の各公報に記載された光学系、あるいは負、正、正、負の4群ズーム光学系である特開平9−15499号、特開平9−15500号の各公報に記載されている光学系等が知られている。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
以上の従来例のうち、特開平6−214157号、特開平6−214158号、特開平8−122640号、特開平9−101457号の各公報に記載されている光学系は、いずれも第4レンズ群が2枚以上のレンズにて構成されており、第4レンズ群が深い凹面を物体側に有するレンズである最も像側の負レンズの物体側にレンズが配置された構成である。そのため、第4レンズ群の入射面から射出面までの軸上距離つまり第4レンズ群のレンズ構成長が長く、沈胴時の鏡枠構成長を短くするのには不適当である。つまり、図7(A)に示すような構成であって、沈胴時の鏡枠構成長短縮のためには好ましくない。尚図においてG1、G2、G3、G4は夫々第1、第2、第3、第4レンズ群、Sは開口絞り、Lp 、Ln は夫々正レンズ、負レンズである。
【0009】
また、特開平9−15499号公報に記載されている光学系は、広角端における入射画角2ωが65°以上であるが、変倍比が2.9程度で小である。また、特開平9−15500号公報に記載されている光学系は、広角端における入射画角2ωが65°以上であり、変倍比が3.8程度であるが、開口絞りが変倍時に移動するため、変倍の際に移動する部分が多くなり、鏡枠の構造が複雑になるか部品点数が多くなるためコスト高になる。
【0010】
本発明は、入射画角が65°以上の広角域を含んでいて、かつズーム変倍比が3.5以上の高変倍比でありながら構成枚数が少なく沈胴時の鏡枠構成長を短くし得る小型なズーム光学系を提供するものである。
【0011】
【課題を解決するための手段】
本発明のズーム光学系の第1の構成は、物体側より順に、第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群とを有する光学系で、第4レンズ群が1枚のレンズにて構成され下記条件(1)を満足することを特徴としている。
【0012】
(1) 0≦y/f1 <0.14
ただし、yは像面対角長の1/2 、f1 は第1レンズ群の焦点距離である。
【0013】
また、本発明のズーム光学系の第2の構成は、物体側より順に、第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、正の屈折力を有する第3レンズ群と、負の屈折力を有する第4レンズ群とを有する光学系で、下記条件(1)、(2)を満足することを特徴とする。
(1) 0≦y/f1 <0.14
(2) 0.03<ΣD4 /y<0.25
ただしΣD4 は第4レンズ群の構成長(第4レンズ群の入射面から出射面までの光軸上の距離)である。
【0014】
また、本発明のズーム光学系の第3の構成は、前記第1、第2の構成において下記条件(3)を満足することを特徴としている。
(3) 0.5<|f4|/y<1.0
ただし、f4は第4レンズ群の焦点距離である。
【0015】
本発明のズーム光学系は、前記のような構成にして、変倍時における諸収差の変動を各レンズ群に分担し、それによって諸収差の変動を効果的に抑えるようにして、各レンズ群のレンズ枚数を減らしても全系での諸収差が良好に補正され良好な光学性能を保ち得るようにしたものである。
【0016】
即ち、本発明の光学系は例えば後に示す実施例1のように四つのレンズ群よりなり、それらレンズ群を夫々移動させて変倍を行う光学系で、第1レンズ群をパワーレスに近い構成にすることによって、レンズ群を移動させて変倍を行なう時の変倍作用の第1レンズ群への分担を最小限にし、これにより従来の正、正、負の3群ズームレンズの正の第1レンズ群と正の第2レンズ群に相当する本発明の光学系の第2レンズ群、第3レンズ群における変倍時の移動による収差の変動、特に非点収差、コマ収差の変動の補正を前記第1レンズ群に分担するようにしている。これによって光学系を3.5以上の高い変倍比としても各レンズ群の収差補正の負担が小さくなり、全系のレンズ枚数を従来の3群ズームレンズよりも少なくすることを可能にした。また、前記構成のズーム光学系は、第1〜第3レンズ群にての収差補正を良好になし得るので、第4レンズ群の収差補正の負担を軽くし得、したがって第4レンズ群のパワーを大にできる。これによって光学系のバックフォーカスを小さくでき、従来の4群ズームレンズよりも全長を短くすることができる。
【0017】
また、第4レンズ群における収差補正の負担を小さくできるため、第4レンズ群を負レンズ1枚にて構成することができる。また、第4レンズ群を1枚のレンズにて構成すると、第4レンズ群である負レンズは収差補正のために入射面が深めの凹面になり、図7の(B)に示すように沈胴時に第3レンズ群がこの凹面内に入り込むことができ、沈胴時の鏡筒長を短くできる。
【0018】
次に条件(1)、(2)、(3)の意味について述べる。
【0019】
条件(1)は、第1レンズ群の屈折力を規定するもので、変倍時における諸収差の変動を小さくするために設けたものである。この条件(1)の上限の0.14を超えると第1レンズ群の屈折力が強くなり、望遠端付近での非点収差、コマ収差を良好に補正することが困難になる。また条件(1)の下限の0を超えると第1レンズ群の屈折力が負になり、第1レンズ群と第2レンズ群でレトロフォーカスタイプを形成することになり、第1、第2レンズ群にて構成する系のバックフォーカスが長くなり、広角端における全系の全長が大になると共に、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が大になるために第1レンズ群のレンズの径が大になり、鏡枠を小型にする点で不利である。また、特に望遠端での球面収差を良好に補正することが困難になる。
【0020】
条件(2)は、本発明の第2の構成にて適用する条件で、第4レンズ群の構成長を規定する条件であって、この条件(2)の上限の0.25を超えると第4レンズ群の構成長が長くなりすぎて、沈胴時のレンズ全系が大になるためカメラの厚さを薄くするためには不利である。また下限の0.03を超えると第4レンズ群の構成長が短くなりカメラの厚さを薄くするためには有利であるが、第4レンズ群の1枚のレンズの肉厚が小さくなりすぎてレンズの加工が困難になる。
【0021】
この本発明の第2の構成は、第4レンズ群が1枚のレンズにて構成されることに限定するものではないが、第1の構成のように第4レンズ群が1枚のレンズにて構成される場合も条件(2)を満足することが望ましい。
【0022】
条件(3)は、第4レンズ群の屈折力を規定するもので、広角端での入射画角を65°以上にしてしかも良好な光学性能を得るための条件である。条件(3)の下限の0.5を超えると第4レンズ群の屈折力が大になり、広角端での入射画角を65°以上にするためには有利であるが全系での諸収差を良好に補正することが困難になる。また条件(3)の上限の1.0を超えると第4レンズ群の屈折力が小になり、広角化した時に全系での諸収差を良好に補正することが困難になる。
【0023】
前記の各構成(第1、第2、第3の構成)の光学系において、開口絞りを第3レンズ群の最も像側のレンズよりは物体側に配置することが望ましい。
【0024】
前述のように第4レンズ群の負レンズの物体側の面を深い凹面にして、沈胴時に第3レンズ群がこの入射側凹面に入り込むようにすることが好ましい。しかし、第3レンズ群の像側に開口絞りを配置した場合、開口絞りと第4レンズ群とがレンズ周辺にて干渉し、沈胴長が長くなり好ましくない。
【0025】
また、開口絞りを第2レンズ群と第3レンズ群の間に配置して、変倍の際にこの開口絞りを第2レンズ群と一体に移動するようにすることが望ましい。このように開口絞りを第2レンズ群と第3レンズ群の間に配置し、第2レンズ群と一体に移動させると、広角端から望遠端への変倍に際しての収差変動が小さくなり、全系で良好な性能を得ることができる。また望遠端における入射瞳位置を第1レンズ群に近寄らせることができ、第1レンズ群、第2レンズ群を通る軸外光束の高さを低くすることが可能になる。これにより第1レンズ群、第2レンズ群のレンズ径を小さくすることができ、鏡枠を小型にすることができる。
【0026】
本発明の光学系の前記の各構成において、第4レンズ群中に少なくとも1面非球面を設けることが望ましい。
【0027】
本発明のズーム光学系は、主として第4レンズ群により変倍が行なわれる。そのため、使用時の光学系の全長を短くするためには、第4レンズ群の負のパワーを強くすることが有効である。そのためには第4レンズ群中のレンズの曲率が強くなり、非点収差、歪曲収差等の軸外収差が悪化する。これを補正するためには、少なくとも1面を周辺部において曲率がゆるくなる形状の非球面にすることが望ましく、これによって、軸外収差を良好に補正することが可能になる。
【0028】
又、本発明の光学系において、第3レンズ群の正レンズに、少なくとも1面の非球面を用いることが望ましい。特に、広角端の入射画角が大になると、第3レンズ群の軸外光束の収差特に非点収差とコマ収差が大きく発生する。そのため、正レンズの少なくとも1面を非球面にすることが望ましく、これにより軸外収差を良好に補正することができる。
【0029】
本発明の光学系は、変倍のために移動するレンズ群の数の2倍以下のレンズ枚数にて構成するようにした。このような本発明の光学系において、色収差を良好に補正するためには、各レンズ群にて補正するのではなく、各レンズ群で発生する色収差を互いに打ち消し合うようにして光学系全体の色収差を良好に補正することが好ましい。このようにすれば、各レンズ群では、色収差が残存することが許されるため、各レンズ群の構成枚数が少なくてもよく、広角端から望遠端へのズーミングの時に移動するレンズ群の数の2倍以下のレンズ枚数で光学系全体を構成することができ各レンズ群の構成長を短くでき、又沈胴時の鏡枠長を短くできる。
【0030】
具体的には、軸上色収差は第2レンズ群にて大きく発生し、望遠端ほど大きくなる。そのためこの第2レンズ群で発生する軸上色収差を第1レンズ群と第4レンズ群で逆方向の軸上色収差を発生させて互いに打ち消すようにすればよい。
【0031】
又、倍率の色収差は、第1レンズ群と第4レンズ群とで発生し望遠端ほど大きく発生する。これら収差を、第3レンズ群にて第1レンズ群とは反対の色収差を、又第2レンズ群にて第4レンズ群とは反対の収差を発生させることにより互いに打ち消すことができる。このようにして、少ないレンズ枚数で各レンズ群の色収差の発生量が大になっても、全系での収差を良好に補正できる。
【0032】
また本発明の光学系において第2レンズ群を、物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズにて構成することが望ましい。つまり第2レンズを1枚の正レンズにて構成する場合、変倍時の収差変動を小さくして全系で良好な光学性能を得るためには物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズにすることが望ましい。
【0033】
また、屈折力が強くなる第4レンズ群を負レンズ1枚にて構成する場合、第4レンズ群で発生する色収差が大になるために、この色収差を第4レンズ群よりも物体側のレンズ群にて補正することが困難になる。そのため第4レンズ群の負レンズが下記条件(4)を満足するようにすることが望ましい。
(4) νR >50
ただしνR は第4レンズ群の負レンズのアッベ数である。
【0034】
条件(4)の下限の50を超えると第4レンズ群での色収差の発生が大になりすぎてこの収差を第1レンズ群乃至第3レンズ群により補正することが困難になる。
【0035】
本発明の前記の各構成の光学系において第3レンズ群を物体側へ移動させて近距離物体へのフォーカシングを行なうことが望ましい。例えば後に示す実施例1における無限遠における収差状況(図8)および第3レンズ群による近接物体へのフォーカシング時の収差状況(図9)から明らかなように、フォーカシングによる収差変動が少ない。
【0036】
また、本発明の各構成の光学系において、条件(1)の代りに下記条件(1−1)を満足するようにして第1レンズ群を一層パワーレスに近づければ、変倍時に発生する諸収差の変動を小さくすることが容易である。
(1−1) 0≦y/f1 <0.07
【0037】
また条件(1)又は条件(1−1)を満足するように第1レンズ群の屈折力を規定した時、この第1レンズ群を物体側より順に負レンズと正レンズにて構成することが望ましい。
【0038】
また、本発明の各構成の光学系において、下記条件(5)を満足することが望ましい。
(5) 1.5<β4T/β4W<6.0
ただし、β4Tは第4レンズ群の望遠端における横倍率、β4Wは第4レンズ群の広角端における横倍率である。
【0039】
条件(5)は、光学系の高い変倍比を得るための条件である。条件(5)の下限の1.5を超えると変倍負担が第4レンズ群から第3レンズ群へ移り変倍の際の各レンズ群の移動量が多くなりスラスト方向の小型化ができず、光学系の全長が大になる。また上限の6.0を超えると望遠端での第4レンズ群の変倍分担が大になり、全系での良好な光学性能を得ることが困難になる。
【0040】
また本発明の各構成の光学系において下記条件(6)を満足することが望ましい。
(6) 0.1<fBW/fW <0.5
ただしfBWは広角端における光学系のバックフォーカス、fW は広角端における光学系の焦点距離である。
【0041】
条件(6)はレンズの径を小にするための条件である。条件(6)の下限の0.1を超えると第4レンズ群がフイルムの近くになりレンズ径が大になりすぎる。上限の0.5を超えるとレンズ径を小にできるが、第4レンズ群の横倍率が大になりすぎ、収差を良好に補正できなくなる。
【0042】
また、第3レンズ群により光学系のフォーカシングを行なう場合、下記条件(7)を満足することが望ましい。
(7) |β3T|<0.9
【0043】
条件(7)を満足しないと第3レンズ群のフォーカシング移動量が大になる。
【0044】
【発明の実施の形態】
次に本発明の実施の形態を図示する各実施例をもとに述べる。
【0045】
本発明のズーム光学系の実施例は、図1乃至図6に示す通りの構成で下記のデータを有する。
【0046】
【0047】
【0048】
【0049】
【0050】
ただしr1 ,r2 ,・・・ は各レンズ面の曲率半径、d1 ,d2 ,・・・ は各レンズの肉厚およびレンズ間隔、n1 ,n2 ,・・・ は各レンズの屈折率、ν1 ,ν2 ,・・・ は各レンズのアッベ数である。尚焦点距離その他の長さの単位はmmである。
【0051】
実施例1は広角域の2ωが65°以上を含み、変倍比が3.8程度のズーム光学系である。
【0052】
この実施例1は図1に示す構成で、負レンズと正レンズの2枚からなる第1レンズ群G1と正レンズ1枚と開口絞りSとからなる第2レンズ群G2と負レンズと正レンズの2枚からなる第3レンズ群G3と負レンズ1枚からなる第4レンズ群G4にて構成されている。
【0053】
また、第2レンズ群と第3レンズ群の間の間隔を広げながら各レンズ群を物体側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行なっている。また第3レンズ群G3を繰り出してフォーカシングを行なっている。
【0054】
この実施例1では、第3レンズ群の正レンズと第4レンズ群の負レンズに夫々1面非球面を設けている。
【0055】
この実施例1の収差状況は、図8、図9に示す通りで、そのうち図8は無限遠時の又図9は第3レンズ群を物体側へ移動させて近接物体(倍率1/62.5)にフォーカシングした時のもので、いずれも上段が広角端、中段が中間焦点距離、下段が望遠端における収差図である。この実施例のように、本発明のズーム光学系は第3レンズ群により近接物体にフォーカシングを行なったとき収差変動は極めて小である。
【0056】
実施例2は、広角域の2ωが65°以上を含み、変倍比が3.8程度のズーム光学系である。
【0057】
この実施例2は、図2に示すように負レンズと正レンズの2枚からなる第1レンズ群G1と、正レンズ1枚からなる第2レンズ群G2と、負レンズと正レンズと正レンズの3枚からなる第3レンズ群G3と、負レンズ1枚からなる第4レンズ群G4とにて構成されている。
【0058】
この実施例2も第2レンズ群と第3レンズ群との間の間隔を広げながら各レンズ群を物体側へ移動させることにより広角端から望遠端への変倍を行なうものである。また、第3レンズ群を繰り出すことによりフォーカシングを行なう。
【0059】
また、この実施例2は、第3レンズ群の最も像側の正レンズと第4レンズ群の負レンズに夫々1面非球面を設けている。
【0060】
実施例3は図3に示す構成の広角域の2ωが70°以上を含み、変倍比が3.8程度のズーム光学系である。
【0061】
この実施例3は、図3のように実施例1と同じような構成の4群ズーム光学系である。
【0062】
実施例4は、図4に示す通りの構成で、広角域の2ωが70°以上を含み、変倍比が4.2程度のズーム光学系である。
【0063】
この実施例4のズーム光学系も実施例1と同じような構成の光学系である。
【0064】
実施例5は、図5に示すような構成の光学系で、広角域の2ωが65°以上を含み、変倍比が4.7程度のズーム光学系である。
【0065】
この実施例5も実施例1と同様の構成の光学系である。
【0066】
実施例6は、図6に示すような構成の光学系であり、広角域の2ωが65°以上を含み、変倍比が3.7程度のズーム光学系である。
【0067】
この実施例6の光学系も実施例1の光学系と同じ構成である。
【0068】
尚この実施例の第4レンズ群の負レンズは、その物体側の面が非球面樹脂層を有するハイブリッドレンズになっている。
【0069】
上記各実施例にて用いている非球面の形状は、光軸方向をx、光軸に直交する方向をyとした時、次の式にて表わされる。
【0070】
x=(y2 /r)/[1+{1−(1+k)(y/r)2 }1/2 ]+A4 y4 +A6 y6 +A8 y8 +A10y10
各実施例の断面図(図1〜図6)において、(A)は広角端、(B)は中間焦点距離、(C)は望遠端である。
【0071】
本発明のズーム光学系は、特許請求の範囲に記載するものの他、次の各項に記載するものも発明の目的を達成し得る。
【0072】
(1)特許請求の範囲の請求項1、2又は3に記載する光学系で、開口絞りが第3レンズ群よりも物体側に配置されていることを特徴とするズーム光学系。
【0073】
(2)前記の(1)の項に記載する光学系で、開口絞りが第2レンズ群と第3レンズ群の間に配置され、変倍の際に第2レンズ群と一体に移動することを特徴とするズーム光学系。
【0074】
(3)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)の又は(2)の項に記載する光学系で、第4レンズ群に非球面を少なくとも1面設けたことを特徴とするズーム光学系。
【0075】
(4)前記の(3)の項に記載する光学系で、第3レンズ群の正レンズに非球面を少なくとも1面設けたことを特徴とするズーム光学系。
【0076】
(5)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)、(2)、(3)又は(4)に記載する光学系で、ズーム可動レンズ群の数の2倍以下の数のレンズにて全体を構成したことを特徴とするズーム光学系。
【0077】
(6)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)、(2)、(3)、(4)又は(5)の項に記載する光学系で、第2レンズ群が物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズよりなることを特徴とするズーム光学系。
【0078】
(7)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)、(2)、(3)、(4)、(5)又は(6)に記載する光学系で、第3レンズ群を物体側に移動させることによって近距離物体へのフォーカシングを行なうようにしたことを特徴とするズーム光学系。
【0079】
(8)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)又は(7)の項に記載する光学系で、下記条件(1−1)を満足することを特徴とするズーム光学系。
(1−1) 0≦y/f1 <0.07
【0080】
(9)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)、(7)又は(8)の項に記載する光学系で、第1レンズ群が物体側から順に負レンズと正レンズとからなることを特徴とするズーム光学系。
【0081】
(10)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)、(7)、(8)又は(9)に記載する光学系で、下記条件(5)を満足することを特徴とするズーム光学系。
(5) 1.5<β4T/β4W<6.0
【0082】
(11)特許請求の範囲の請求項1、2又は3あるいは前記の(1)、(2)、(3)、(4)、(5)、(6)、(7)、(8)、(9)又は(10)に記載する光学系で、下記条件(6)を満足することを特徴とするズーム光学系。
(6) 0.1<fBW/fW <0.5
【0083】
【発明の効果】
本発明のズーム光学系は、入射画角が65°以上を含んでおり、変倍比が3.5で、しかもレンズ枚数が少なく、沈胴時の鏡枠が短い小型な光学系になし得た。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明のズーム光学系の実施例1の断面図
【図2】本発明のズーム光学系の実施例2の断面図
【図3】本発明のズーム光学系の実施例3の断面図
【図4】本発明のズーム光学系の実施例4の断面図
【図5】本発明のズーム光学系の実施例5の断面図
【図6】本発明のズーム光学系の実施例6の断面図
【図7】従来例と本発明との概念図
【図8】実施例1の無限遠物点に対する収差図
【図9】実施例1の近距離物点に対する収差図[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a zoom optical system used in a photographic camera, particularly a lens shutter camera.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art In recent years, a lens shutter camera equipped with a zoom optical system has a structure in which a so-called collapsible for housing a lens in a camera body is performed by reducing an air interval between adjacent zoom lens groups of the optical system. Therefore, in order to reduce the thickness of the entire camera, it is necessary to shorten the total length of the optical system when retracted. In addition, since the total length of the optical system at the telephoto end becomes large, the zoom optical system has two or more lens barrels for storing and holding the lens in order to make the optical system at the telephoto end compact and retract. It is necessary to reduce the thickness of the camera by storing it inside.
[0003]
Further, as a typical zoom optical system used in a lens shutter camera, a positive, positive, and negative three-group zoom optical system has been conventionally used in order to have a relatively high zoom ratio and achieve size reduction. It was.
[0004]
In such a positive, positive, and negative three-group zoom optical system, when the incident field angle at the wide-angle end is to be increased to 65 ° or more, the positive first lens group and the positive second lens group at the wide-angle end. In order to satisfactorily correct off-axis aberrations in the second lens group, the number of lenses in the second lens group must be increased.
[0005]
Further, in order to maintain good optical performance in the entire zoom range from the wide-angle end to the telephoto end, it is necessary to reduce the amount of aberration generated in each zoom lens group to some extent. In particular, the amount of aberration generated by the third lens group at the telephoto end increases, and in order to reduce this, it is necessary to use two or more lenses.
[0006]
In order to achieve a zoom optical system that includes a wide angle region and a zoom ratio of 3 or more in a positive, positive, and negative three-group zoom optical system, the total length of the telephoto end is increased, and the first lens Since the amount of movement of the lens group becomes large, when the lens barrel is retracted with two or three lens barrels, the lens barrel is one stage higher than the total length of the optical system when the distance between adjacent zoom lens groups is reduced. The overall length becomes long, and it is difficult to reduce the thickness of the camera. Further, when the lens barrel has four or more stages, the maximum diameter of the lens barrel becomes large, which is disadvantageous for downsizing the camera.
[0007]
As a conventional example for solving the above-described drawbacks, in order to achieve a reduction in size by setting the zoom ratio to about 3 or more, the lens group that is movable at the time of zooming is configured with four or more lenses. Optical systems described in JP-A-6-214157 and JP-A-6-214158, which are positive, positive, positive, and negative four-group zoom optical systems in which various aberrations occurring at the time of magnification are reduced Or optical systems described in JP-A-8-122640 and JP-A-9-101457, which are positive, negative, positive and negative four-group zoom optical systems, or negative, positive, positive and negative 4 There are known optical systems described in JP-A-9-15499 and JP-A-9-15500, which are group zoom optical systems.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
Of the above conventional examples, the optical systems described in JP-A-6-214157, JP-A-6-214158, JP-A-8-122640, and JP-A-9-101457 are all fourth. The lens group includes two or more lenses, and the fourth lens group has a lens disposed on the object side of the most negative lens, which is a lens having a deep concave surface on the object side. For this reason, the axial distance from the entrance surface to the exit surface of the fourth lens unit, that is, the lens configuration length of the fourth lens unit is long, which is inappropriate for shortening the lens frame configuration length when retracted. That is, the configuration shown in FIG. 7A is not preferable for shortening the lens frame configuration length when retracted. G1 in Naozu, G2, G3, G4 are respectively first, second, third, fourth lens group, S is an aperture stop, a L p, L n are each a positive lens, a negative lens.
[0009]
In the optical system described in Japanese Patent Laid-Open No. 9-15499, the incident field angle 2ω at the wide angle end is 65 ° or more, but the zoom ratio is as small as about 2.9. The optical system described in Japanese Patent Laid-Open No. 9-15500 has an incident field angle 2ω at the wide angle end of 65 ° or more and a zoom ratio of about 3.8. Since it moves, the number of parts that move during zooming increases, and the structure of the lens frame becomes complicated or the number of parts increases, resulting in an increase in cost.
[0010]
The present invention includes a wide angle region with an incident angle of view of 65 ° or more and a high zoom ratio of 3.5 or more, but the number of components is small, and the lens frame configuration length when retracted is short. The present invention provides a compact zoom optical system that can be used.
[0011]
[Means for Solving the Problems]
The first configuration of the zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative lens group. An optical system having a fourth lens group having refractive power, wherein the fourth lens group is composed of one lens and satisfies the following condition (1).
[0012]
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
Here, y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, and f 1 is the focal length of the first lens group.
[0013]
The second configuration of the zoom optical system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power; An optical system having a fourth lens unit having a negative refractive power, characterized in that the following conditions (1) and (2) are satisfied.
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
(2) 0.03 <ΣD 4 /y<0.25
However, ΣD 4 is the constituent length of the fourth lens group (distance on the optical axis from the entrance surface to the exit surface of the fourth lens group).
[0014]
Further, the third configuration of the zoom optical system of the present invention is characterized in that the following condition (3) is satisfied in the first and second configurations.
(3) 0.5 <| f 4 | / y <1.0
However, f 4 is the focal length of the fourth lens group.
[0015]
The zoom optical system according to the present invention is configured as described above, and each lens group is configured to share fluctuations in various aberrations during zooming with each lens group, thereby effectively suppressing fluctuations in various aberrations. Thus, even if the number of lenses is reduced, various aberrations in the entire system are corrected well so that good optical performance can be maintained.
[0016]
That is, the optical system of the present invention is composed of four lens groups as in Example 1 shown later, for example, and is an optical system that performs zooming by moving these lens groups, and the first lens group has a configuration that is nearly powerless. By doing so, the sharing of the zooming action to the first lens group when zooming is performed by moving the lens group is minimized, so that the positive of the conventional positive, positive, and negative three-group zoom lens is positive. Variations in aberrations due to movement during zooming in the second lens group and third lens group of the optical system of the present invention corresponding to the first lens group and the positive second lens group, particularly astigmatism and coma aberration fluctuations The correction is shared by the first lens group. This reduces the burden of aberration correction of each lens group even when the optical system has a high zoom ratio of 3.5 or more, and makes it possible to reduce the number of lenses in the entire system compared to the conventional three-group zoom lens. In addition, since the zoom optical system having the above-described configuration can satisfactorily correct aberrations in the first to third lens groups, the burden of aberration correction in the fourth lens group can be reduced, and thus the power of the fourth lens group is reduced. Can be increased. As a result, the back focus of the optical system can be reduced, and the overall length can be shortened as compared with the conventional four-group zoom lens.
[0017]
Moreover, since the burden of aberration correction in the fourth lens group can be reduced, the fourth lens group can be composed of one negative lens. Further, when the fourth lens group is composed of a single lens, the negative lens as the fourth lens group has a concave surface with a deep entrance surface for aberration correction, and as shown in FIG. Sometimes the third lens group can enter the concave surface, and the length of the barrel when retracted can be shortened.
[0018]
Next, the meaning of the conditions (1), (2), and (3) will be described.
[0019]
Condition (1) defines the refractive power of the first lens group, and is provided to reduce fluctuations in various aberrations during zooming. If the upper limit of 0.14 of the condition (1) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes strong, and it becomes difficult to satisfactorily correct astigmatism and coma near the telephoto end. If the lower limit of 0 of the condition (1) is exceeded, the refractive power of the first lens group becomes negative, and a retrofocus type is formed by the first lens group and the second lens group. The back focus of the system constituted by the group becomes long, the total length of the entire system at the wide angle end becomes large, and the distance between the first lens group and the second lens group becomes large, so that the lenses of the first lens group This is disadvantageous in that the diameter of the lens becomes large and the size of the lens frame is reduced. In addition, it becomes difficult to satisfactorily correct spherical aberration, particularly at the telephoto end.
[0020]
Condition (2) is a condition that is applied in the second configuration of the present invention, and is a condition that defines the configuration length of the fourth lens group. If the upper limit of 0.25 of the condition (2) is exceeded, the condition (2) This is disadvantageous in reducing the thickness of the camera because the total length of the four lens units becomes too long and the entire lens system when retracted becomes large. If the lower limit of 0.03 is exceeded, the constitution length of the fourth lens group is shortened, which is advantageous for reducing the thickness of the camera. However, the thickness of one lens in the fourth lens group becomes too small. This makes it difficult to process the lens.
[0021]
The second configuration of the present invention is not limited to the fourth lens group being composed of a single lens, but the fourth lens group is composed of a single lens as in the first configuration. It is desirable to satisfy the condition (2) even when configured.
[0022]
Condition (3) defines the refractive power of the fourth lens group, and is a condition for obtaining an excellent optical performance while setting the incident angle of view at the wide angle end to 65 ° or more. Exceeding the lower limit of 0.5 to condition (3), the refractive power of the fourth lens unit becomes large, which is advantageous for making the incident field angle at the wide-angle end 65 ° or more. It becomes difficult to correct aberrations satisfactorily. If the upper limit of 1.0 of the condition (3) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group becomes small, and it becomes difficult to correct various aberrations in the entire system well when the angle is widened.
[0023]
In the optical systems having the above-described configurations (first, second, and third configurations), it is desirable to dispose the aperture stop closer to the object side than the most image-side lens in the third lens group.
[0024]
As described above, it is preferable that the object-side surface of the negative lens of the fourth lens group is a deep concave surface so that the third lens group enters this incident-side concave surface when retracted. However, when an aperture stop is disposed on the image side of the third lens group, the aperture stop and the fourth lens group interfere with each other around the lens, which is not preferable.
[0025]
It is desirable that an aperture stop be disposed between the second lens group and the third lens group so that the aperture stop moves together with the second lens group during zooming. If the aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group and moved together with the second lens group in this way, the aberration variation during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is reduced. Good performance can be obtained in the system. Further, the entrance pupil position at the telephoto end can be brought closer to the first lens group, and the height of the off-axis light beam passing through the first lens group and the second lens group can be reduced. Thereby, the lens diameters of the first lens group and the second lens group can be reduced, and the lens frame can be reduced in size.
[0026]
In each configuration of the optical system according to the present invention, it is desirable to provide at least one aspheric surface in the fourth lens group.
[0027]
In the zoom optical system of the present invention, zooming is performed mainly by the fourth lens group. Therefore, in order to shorten the total length of the optical system in use, it is effective to increase the negative power of the fourth lens group. For this purpose, the curvature of the lenses in the fourth lens group becomes strong, and off-axis aberrations such as astigmatism and distortion become worse. In order to correct this, it is desirable that at least one surface be an aspherical surface having a shape with a gentle curvature at the peripheral portion, which makes it possible to correct off-axis aberrations satisfactorily.
[0028]
In the optical system of the present invention, it is desirable to use at least one aspherical surface for the positive lens in the third lens group. In particular, when the angle of view at the wide-angle end is large, aberrations of the off-axis light beam of the third lens group, particularly astigmatism and coma, are greatly generated. For this reason, it is desirable that at least one surface of the positive lens be an aspherical surface, whereby off-axis aberrations can be favorably corrected.
[0029]
The optical system of the present invention is configured by the number of lenses that is not more than twice the number of lens groups that move for zooming. In such an optical system of the present invention, in order to correct chromatic aberration satisfactorily, the chromatic aberration of the entire optical system is not corrected by each lens group, but the chromatic aberration generated in each lens group cancels each other. Is preferably corrected satisfactorily. In this way, chromatic aberration is allowed to remain in each lens group, so the number of lenses in each lens group may be small, and the number of lens groups that move during zooming from the wide-angle end to the telephoto end The entire optical system can be constructed with the number of lenses less than twice, and the construction length of each lens group can be shortened, and the length of the lens frame when retracted can be shortened.
[0030]
Specifically, the longitudinal chromatic aberration is greatly generated in the second lens group, and becomes larger at the telephoto end. Therefore, the axial chromatic aberration generated in the second lens group may be canceled by generating the axial chromatic aberration in the opposite direction in the first lens group and the fourth lens group.
[0031]
Further, the chromatic aberration of magnification occurs in the first lens group and the fourth lens group, and becomes larger as the telephoto end. These aberrations can be canceled out by generating chromatic aberration opposite to the first lens group in the third lens group and aberration opposite to the fourth lens group in the second lens group. In this way, even when the amount of chromatic aberration generated in each lens group increases with a small number of lenses, aberrations in the entire system can be corrected satisfactorily.
[0032]
In the optical system of the present invention, it is desirable that the second lens group is composed of a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. In other words, when the second lens is composed of a single positive lens, a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side is required to reduce aberration fluctuations during zooming and obtain good optical performance in the entire system. It is desirable to do.
[0033]
Further, when the fourth lens group having a strong refracting power is composed of a single negative lens, the chromatic aberration generated in the fourth lens group becomes large. It becomes difficult to correct by group. Therefore, it is desirable that the negative lens of the fourth lens group satisfies the following condition (4).
(4) ν R > 50
Where ν R is the Abbe number of the negative lens in the fourth lens group.
[0034]
If the lower limit of 50 of the condition (4) is exceeded, chromatic aberration will be excessively generated in the fourth lens group, and it will be difficult to correct this aberration by the first to third lens groups.
[0035]
In the optical system having the above-described configurations according to the present invention, it is desirable to perform focusing on a short-distance object by moving the third lens group toward the object side. For example, as is apparent from the aberration situation at infinity (FIG. 8) and the aberration situation at the time of focusing on a close object by the third lens group (FIG. 9) in Example 1 described later, there are few aberration fluctuations due to focusing.
[0036]
Further, in the optical system of each configuration of the present invention, if the first lens unit is made more powerless so as to satisfy the following condition (1-1) instead of the condition (1), it occurs at the time of zooming. It is easy to reduce fluctuations in various aberrations.
(1-1) 0 ≦ y / f 1 <0.07
[0037]
Further, when the refractive power of the first lens group is defined so as to satisfy the condition (1) or the condition (1-1), the first lens group may be composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side. desirable.
[0038]
In the optical system having each configuration of the present invention, it is desirable that the following condition (5) is satisfied.
(5) 1.5 <β 4T / β 4W <6.0
Where β 4T is the lateral magnification at the telephoto end of the fourth lens group, and β 4W is the lateral magnification at the wide-angle end of the fourth lens group.
[0039]
Condition (5) is a condition for obtaining a high zoom ratio of the optical system. If the lower limit of 1.5 of the condition (5) is exceeded, the zooming burden will shift from the fourth lens group to the third lens group, and the amount of movement of each lens group at the time of zooming will increase, making it impossible to reduce the size in the thrust direction. The overall length of the optical system becomes large. If the upper limit of 6.0 is exceeded, the variable power sharing of the fourth lens unit at the telephoto end becomes large, making it difficult to obtain good optical performance in the entire system.
[0040]
In the optical system having each configuration according to the present invention, it is preferable that the following condition (6) is satisfied.
(6) 0.1 <f BW / f W <0.5
Where f BW is the back focus of the optical system at the wide angle end, and f W is the focal length of the optical system at the wide angle end.
[0041]
Condition (6) is a condition for reducing the diameter of the lens. If the lower limit of 0.1 to condition (6) is exceeded, the fourth lens group will be near the film and the lens diameter will be too large. If the upper limit of 0.5 is exceeded, the lens diameter can be reduced, but the lateral magnification of the fourth lens group becomes too large and aberrations cannot be corrected satisfactorily.
[0042]
When focusing the optical system with the third lens group, it is desirable to satisfy the following condition (7).
(7) | β 3T | <0.9
[0043]
If the condition (7) is not satisfied, the focusing movement amount of the third lens unit becomes large.
[0044]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Next, embodiments of the present invention will be described based on respective examples.
[0045]
The embodiment of the zoom optical system of the present invention has the following data in the configuration shown in FIGS.
[0046]
[0047]
[0048]
[0049]
[0050]
Where r 1 , r 2 ,... Are the radii of curvature of the lens surfaces, d 1 , d 2 ,... Are the thicknesses and intervals of the lenses, and n 1 , n 2 ,. Refractive index, ν 1 , ν 2 ,... Is the Abbe number of each lens. The focal length and other length units are mm.
[0051]
Example 1 is a zoom optical system in which 2ω in the wide angle region includes 65 ° or more and the zoom ratio is about 3.8.
[0052]
The first embodiment has the configuration shown in FIG. 1, and includes a first lens group G1 composed of two lenses, a negative lens and a positive lens, a positive lens, a second lens group G2 composed of an aperture stop S, a negative lens, and a positive lens. The third lens group G3 composed of two lenses and the fourth lens group G4 composed of one negative lens.
[0053]
Further, zooming from the wide-angle end to the telephoto end is performed by moving each lens unit to the object side while increasing the distance between the second lens unit and the third lens unit. Further, the third lens group G3 is extended to perform focusing.
[0054]
In Example 1, one aspherical surface is provided for each of the positive lens in the third lens group and the negative lens in the fourth lens group.
[0055]
The aberration situation of Example 1 is as shown in FIGS. 8 and 9. Of these, FIG. 8 is at infinity, and FIG. 9 is a close object (magnification 1/62. FIG. 5B shows aberrations when focusing, and in each case, the upper graph shows aberrations at the wide-angle end, the middle graph shows the intermediate focal length, and the lower graph shows the telephoto lens at the telephoto end. As in this embodiment, the zoom optical system of the present invention has very little aberration fluctuation when focusing on a close object by the third lens group.
[0056]
Example 2 is a zoom optical system in which 2ω in a wide angle region includes 65 ° or more and a zoom ratio is about 3.8.
[0057]
As shown in FIG. 2, the second embodiment includes a first lens group G1 composed of two negative lenses and a positive lens, a second lens group G2 composed of one positive lens, a negative lens, a positive lens, and a positive lens. The third lens group G3 consisting of the three lenses and the fourth lens group G4 consisting of the single negative lens.
[0058]
The second embodiment also performs zooming from the wide-angle end to the telephoto end by moving each lens unit toward the object side while widening the distance between the second lens unit and the third lens unit. Further, focusing is performed by extending the third lens group.
[0059]
Further, in Example 2, one aspherical surface is provided for each of the positive lens closest to the image side of the third lens group and the negative lens of the fourth lens group.
[0060]
Example 3 is a zoom optical system having the configuration shown in FIG. 3 in which 2ω in the wide-angle region includes 70 ° or more and the zoom ratio is about 3.8.
[0061]
The third embodiment is a four-group zoom optical system having the same configuration as that of the first embodiment as shown in FIG.
[0062]
Example 4 is a zoom optical system having a configuration as shown in FIG. 4 and having a wide-angle region 2ω of 70 ° or more and a zoom ratio of about 4.2.
[0063]
The zoom optical system of the fourth embodiment is also an optical system having the same configuration as that of the first embodiment.
[0064]
Example 5 is an optical system having a configuration as shown in FIG. 5 and is a zoom optical system including a wide-angle region 2ω of 65 ° or more and a zoom ratio of about 4.7.
[0065]
The fifth embodiment is also an optical system having the same configuration as that of the first embodiment.
[0066]
Example 6 is an optical system configured as shown in FIG. 6, and is a zoom optical system including a wide-angle region 2ω of 65 ° or more and a zoom ratio of about 3.7.
[0067]
The optical system of Example 6 has the same configuration as the optical system of Example 1.
[0068]
Note that the negative lens of the fourth lens group of this embodiment is a hybrid lens whose surface on the object side has an aspheric resin layer.
[0069]
The shape of the aspherical surface used in each of the above embodiments is represented by the following expression, where x is the optical axis direction and y is the direction orthogonal to the optical axis.
[0070]
x = (y 2 / r) / [1+ {1- (1 + k) (y / r) 2} 1/2] + A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10
In cross-sectional views (FIGS. 1 to 6) of each embodiment, (A) is a wide angle end, (B) is an intermediate focal length, and (C) is a telephoto end.
[0071]
The zoom optical system of the present invention can achieve the object of the present invention as described in the following items in addition to those described in the claims.
[0072]
(1) The zoom optical system according to claim 1, 2, or 3, wherein the aperture stop is disposed closer to the object side than the third lens group.
[0073]
(2) In the optical system described in (1) above, the aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group, and moves together with the second lens group during zooming. Zoom optical system characterized by
[0074]
(3) In the optical system described in claim 1, 2, or 3 or (1) or (2), at least one aspheric surface is provided in the fourth lens group. A featured zoom optical system.
[0075]
(4) A zoom optical system according to the item (3), wherein the positive lens of the third lens group is provided with at least one aspheric surface.
[0076]
(5) In the optical system according to claim 1, 2 or 3, or the above (1), (2), (3) or (4), the number of zoom movable lens groups is two times or less. A zoom optical system characterized in that the whole is constituted by the number of lenses.
[0077]
(6) In the optical system described in claim 1, 2 or 3, or (1), (2), (3), (4) or (5), the second lens group A zoom optical system comprising a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
[0078]
(7) The optical system according to claim 1, 2 or 3, or (1), (2), (3), (4), (5) or (6), A zoom optical system characterized in that focusing on a short-distance object is performed by moving a lens group toward the object side.
[0079]
(8) It is described in claim 1, 2 or 3 of the claims, or in the item (1), (2), (3), (4), (5), (6) or (7). A zoom optical system which satisfies the following condition (1-1) in an optical system.
(1-1) 0 ≦ y / f 1 <0.07
[0080]
(9) Claim 1, 2 or 3 of the claims or the above (1), (2), (3), (4), (5), (6), (7) or (8) The zoom optical system according to the item 1, wherein the first lens group includes a negative lens and a positive lens in order from the object side.
[0081]
(10) Claims 1, 2 or 3 of the claims or (1), (2), (3), (4), (5), (6), (7), (8) or The zoom optical system according to (9), wherein the following condition (5) is satisfied.
(5) 1.5 <β 4T / β 4W <6.0
[0082]
(11) Claims 1, 2 or 3 of the claims or (1), (2), (3), (4), (5), (6), (7), (8), A zoom optical system according to (9) or (10), wherein the following condition (6) is satisfied.
(6) 0.1 <f BW / f W <0.5
[0083]
【The invention's effect】
The zoom optical system of the present invention can be realized as a compact optical system having an incident angle of view of 65 ° or more, a zoom ratio of 3.5, a small number of lenses, and a short lens frame when retracted. .
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a first embodiment of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a second embodiment of the present invention. FIG. 4 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a fourth embodiment of the present invention. FIG. 5 is a cross-sectional view of a zoom optical system according to a fifth embodiment of the present invention. FIG. 7 is a conceptual diagram of a conventional example and the present invention. FIG. 8 is an aberration diagram for an object point at infinity according to Example 1. FIG. 9 is an aberration diagram for an object point at short distance according to Example 1.
Claims (13)
(1) 0≦y/f1 <0.14
ただし、yは像面対角長の1/2 、f1 は第1レンズ群の焦点距離である。 A camera using a zoom optical system, wherein the zoom optical system includes, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power; The fourth lens group having negative refractive power, and moving from the wide-angle end to the telephoto end by moving each lens group toward the object side while widening the distance between the second lens group and the third lens group. performs multiplication, the first lens group consists of a negative lens and a positive lens in order from the object side, a negative fourth lens group satisfies the constructed following conditions (1) at one lens A camera that uses a zoom optical system.
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
Here, y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, and f 1 is the focal length of the first lens group.
(1) 0≦y/f1 <0.14
(2) 0.03<ΣD4 /y<0.25
ただしyは像面対角長の1/2 、f1 は第1レンズ群の焦点距離、ΣD4 は第4レンズ群の構成長である。 A camera using a zoom optical system, the zoom optical system including, in order from the object side, a first lens group, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a positive refractive power And a fourth lens group having a negative refractive power, and by moving each lens group to the object side while increasing the distance between the second lens group and the third lens group, from the wide-angle end to the telephoto end. A camera using a zoom optical system that performs zooming and that includes a negative lens and a positive lens in order from the object side , and satisfies the following conditions (1) and (2).
(1) 0 ≦ y / f 1 <0.14
(2) 0.03 <ΣD 4 /y<0.25
Where y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, f 1 is the focal length of the first lens group, and ΣD 4 is the component length of the fourth lens group.
(3) 0.5<|f4 |/y<1.0
ただし、f4 は第4レンズ群の焦点距離である。The camera using the zoom optical system according to claim 1 or 2, wherein the following condition (3) is satisfied.
(3) 0.5 <| f 4 | / y <1.0
Here, f 4 is the focal length of the fourth lens group.
(1−1) 0≦y/f1 <0.07
ただし、yは像面対角長の1/2 、f1 は第1レンズ群の焦点距離である。The camera using a zoom optical system according to claim 1, wherein the following condition (1-1) is satisfied.
(1-1) 0 ≦ y / f 1 <0.07
Here, y is 1/2 of the diagonal length of the image plane, and f 1 is the focal length of the first lens group.
(5) 1.5<β4T/β4W<6.0
ただし、β4Tは第4レンズ群の望遠端における横倍率、β4Wは第4レンズ群の広角端における横倍率である。The camera using a zoom optical system according to any one of claims 1 to 11 , wherein the following condition (5) is satisfied.
(5) 1.5 <β 4T / β 4W <6.0
Where β 4T is the lateral magnification at the telephoto end of the fourth lens group, and β 4W is the lateral magnification at the wide-angle end of the fourth lens group.
(6) 0.1<fBW/fW <0.5
ただしfBWは広角端における光学系のバックフォーカス、fW は広角端における光学系の焦点距離である。The camera using the zoom optical system according to any one of claims 1 to 12 , wherein the following condition (6) is satisfied.
(6) 0.1 <f BW / f W <0.5
Where f BW is the back focus of the optical system at the wide angle end, and f W is the focal length of the optical system at the wide angle end.
Priority Applications (3)
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