JP3618557B2

JP3618557B2 - Zoom lens

Info

Publication number: JP3618557B2
Application number: JP25264398A
Authority: JP
Inventors: 勉鵜澤
Original assignee: Olympus Corp
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1990-11-22
Filing date: 1998-09-07
Publication date: 2005-02-09
Anticipated expiration: 2020-02-09
Also published as: JPH11174330A

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は主としてビデオカメラ用のズームレンズに関し、特に、レンズ枚数の少ない小型のズームレンズであって、変倍比が６〜８程度のズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、ビデオカメラの小型化、低価格化が急速に進んでいる。これに合わせて、ビデオカメラ用ズームレンズに関しても小型化、低コスト化が望まれている。
【０００３】
従来、ビデオカメラ用の６倍以上の変倍比を持つズームレンズとしては、物体側から順に、正、負、負、正の４群構成で、ズーミング中レンズ全長は一定で、第２群で変倍を行い、第３群で像位置補正を行うというものが最も多かった。
【０００４】
しかしながら、レンズに対する小型化の要求から、ビデオカメラ用レンズにおいても、レンズ全長がズーミング中変化し、一般に広角端で全長が最も短かくなるタイプのズームレンズが、特公昭６１−５５６５３号、特開昭５８−１７９８０９号、特開昭６０−１４２１２号で提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、これらのズームレンズは１３〜１５枚のレンズで構成されている。ビデオカメラ等の小型の撮像素子を用いたカメラのレンズでは、レンズ枚数が多いということは、それだけのレンズを配置する空間を確保しなければならず、小型化への障害となる。この傾向は撮像素子が小さくなる程顕著となる。
【０００６】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、レンズ枚数の少ない小型のズームレンズであって、変倍比が６〜８倍程度のズームレンズを提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力の第１群、負の屈折力の第２群、正の屈折力の第３群、及び、正の屈折力の第４群からなり、広角側から望遠側ヘズーミングする際、第１群及び第３群は光軸上を物体側へ単調に移動し、第２群は固定で、第４群は変倍による像位置の変動及び物体距離の変化による像位置の変動を調節するために光軸上を移動するズームレンズであって、第３群は、物体側から順に、１枚以上の正レンズと像側に強い凹面を向けた１枚の負レンズで構成され、第４群は、１枚の正レンズのみあるいは正レンズと負レンズの２枚で構成され、第３群又は第４群は、少なくとも１つのレンズが光軸から離れるにしたがって正の屈折力が弱くなる非球面レンズを少なくとも１つ有し、且つ下記の条件（３）、（４）、（５）を満足することを特徴とするものである。
（３）０．４＜（ｒ _３Ｆ＋ｒ _３Ｒ）／（ｒ _３Ｆ −ｒ _３Ｒ）＜２．７
（４）０．２＜ｒ _３Ｒ／（ｎ _３Ｒ −１）（ｆ _Ｗ・ｆ _Ｔ） ^１／２＜１．０
（５）０．４＜ｒ _４Ｆ／（ｎ _４Ｆ −１）（ｆ _Ｗ・ｆ _Ｔ） ^１／２＜２．０
ただし、ｒ _３Ｆ、ｒ _３Ｒは、それぞれ第３群中の負レンズの物体側及び像側の面の曲率半径、ｎ _３Ｒは、第３群中の負レンズの屈折率、ｎ _４Ｆは、第４群の最も物体側のレンズの屈折率、ｆ _Ｗは、広角端における全系の焦点距離、ｆ _Ｔは、望遠端における全系の焦点距離である。
【０００８】
【作用】
以上のような本発明のズームレンズのズーム及びフォーカスタイプにおいては、広角端で全長が最短となり、レンズの小型化に有利であると共に、第４群がフォーカシング作用を持つために、前玉の小型化及びレンズ系全系の小型化に有利である。
【０００９】
さらなるレンズの小型化及び低コスト化のためには、効果の少ないレンズを極力排除して、必要最少限のレンズ枚数で構成することが望ましい。このためには、主に結像作用を有する第３群、第４群の構成に最も工夫を要する。本発明のズームレンズにおいては、第３群の最も物体側のレンズに正の屈折力を持たせ、その最も像側のレンズに負の屈折力を持たせることで、第３群の主点位置をできるだけ物体側へ配置している。さらに、第４群でフォーカシングを行うために、第１〜３群でほぼアフォーカルな系を構成しており、第２群かろの発散光束に対し第３群の物体側の１枚以上の正レンズで平行光束を経て収斂光束にし、第３群の像側の負レンズで再びほぼ平行光束として第４群へ射出している。つまり、第３群は、発散光束を平行光束に変換する「エレクター」の作用及び望遠アフォーカルコンバーターの作用を兼ねている。第３群で光束を十分に絞ってから、はぼアフィーカルに射出させ、第４群には軸上光束が低くなった状態で入射するため、第４群を小型、簡単化できる。具体的には、第４群は１枚の正レンズで構成することが可能である。望遠側の倍率色収差をより良好に補正するために、負レンズを加えて構成してもよい。さらに、球面収差、コマ収差の補正のために、第３群あるいは第４群中に光軸から離れるにしたがって正の屈折力が減少する非球面を持ったレンズを配置している。
【００１０】
本発明の目的は、以上により達成することが可能であるが、さらに、以下の条件を満足するように構成している。
（３）０．４＜（ｒ _３Ｆ＋ｒ _３Ｒ）／（ｒ _３Ｆ −ｒ _３Ｒ）＜２．７
ただし、ｒ _３Ｆ、ｒ_３Ｒは、それぞれ第３群中の負レンズの物体側及び像側の面の曲率半径である。
【００１３】
条件式（３）は第３群中の負レンズの形状を規定したものであり、レンズの小型化と収差補正に関する条件である。条件式（３）の下限を越えると、球面収差が補正不足になると共に、内向性コマ収差が大きくなり過ぎ、また、小型化に不利である。逆に、条件式（３）の上限を超えると、球面収差が補正過剰となると共に、外向性のコマ収差が大きくなり過ぎ、好ましくない。
【００１４】
さらに、収差補正に関し、以下の条件（４）、（５）を満足するように構成している。
（４）０．２＜ｒ_３Ｒ／（ｎ_３Ｒ− １）（ｆ_ｗｆ_Ｔ）^１／２＜１．０
（５）０．４＜ｒ_４Ｆ／（ｎ_４Ｆ− １）（ｆ_ｗｆ_Ｔ）^１／２＜２．０
ただし、ｒ_３Ｒは、第３群中の負レンズの像側の面の曲率半径、ｎ_３Ｒは、第３群中の負レンズの屈折率、ｒ_４Ｆは、第４群の最も物体側の面の曲率半径、ｎ_４Ｆは、第４群の最も物体側のレンズの屈折率、ｆ_ｗは、広角端における全系の焦点距離、ｆ_Ｔは、望遠端における全系の焦点距離である。
【００１５】
条件式（４）は条件式（３）に関連し、第３群中の負レンズについて規定したものであり、条件式の範囲を越えると、特にコマ収差の発生が大きくなり過ぎ、好ましくない。
【００１６】
条件式（５）は第４群での収差補正に関し、主に軸外の収差、特にコマ収差、非点収差の補正に関する。条件式（５）の下限を超えると、内向性のコマ収差が大きくなると共に、サジタル、メリジオナル像面ともマイナス側に倒れ、上限を越えると、逆に外向性のコマ収差が大きくなると共に、サジタル、メリジオナル像面ともプラス側に倒れ、何れも好ましくない。
【００１９】
さらに、全系の最も物体側のレンズの径（前玉径）の小型化及び収差補正のために、第１群と第３群を一体で光軸上を移動するようにすることもできる。
また、変倍による色収差の変動を補正するためには、第１群中に少なくとも１枚の負レンズ、第２群中に少なくとも１枚の正レンズを含むようにすることが好ましい。
【００２０】
さらに、本発明のレンズでは、第２群がマイナス１倍を含む範囲で変倍を行っているため、変倍の効率が高く、高変倍に有利である。
また、第１群と第３群が一体で光軸上を移動するように構成すると、鏡枠構成を簡素化できる利点がある。
【００２１】
なお、第３群、第４群の非球面レンズの代わりに、不均質媒体を用いたレンズ、フレネルレンズ、ホログラフィック光学素子等を用いても、同様の効果を得ることができる。
【００２２】
【実施例】
次に、本発明のズームレンズの実施例１〜６について説明する。各実施例のレンズデータは後に示すが、実施例１〜６の広角端（Ｗ）、標準状態（Ｓ）、望遠端（Ｔ）におけるレンズ断面を、それぞれ図１から図６に示す。これらの中、実施例４〜６においては、第１群Ｉと第３群ＩＩＩが一体で移動する。第１群Ｉは、何れの実施例においても、負メニスカスレンズと両凸正レンズの貼り合わせレンズと、正メニスカスレンズの３枚からなり、第２群ＩＩは、負レンズ（実施例１）又は負メニスカスレンズ（実施例２〜６）と、両凹負レンズと正メニスカスレンズの貼り合わせレンズの３枚からなり、第３群ＩＩＩは、実施例１、４は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの貼り合わせレンズの３枚からなり、実施例２、６は、２枚の正レンズと、負メニスカスレンズの３枚からなり、実施例３は、１枚の正レンズと、負メニスカスレンズの２枚からなり、実施例５は、２枚の両凸正レンズと、１枚の正メニスカスレンズと、両凹負レンズの４枚からなる。第４群ＩＶは、実施例１、３〜５は、１枚の両凸正レンズからなり、実施例２は、両凸正レンズと負メニスカスレンズの貼り合わせレンズからなり、実施例６は、負メニスカスレンズと両凸正レンズの２枚からなる。また、絞りは、何れの実施例においても、第３群ＩＩＩの物体側に一体に配置され、この群と共に光軸上を移動する。以上の通りであるので、総レンズ枚数は、実施例１、４は１０枚、実施例２、５、６は１１杖、実施例３は９枚である。非球面については、実施例１〜４は、第３群ＩＩＩの最も物体側の面と第４群ＩＶの最も物体例の面の２面に用いており、実施例５においては、第４群ＩＶの最も物体側の面１面にのみ用いており、実施例６は、第３群ＩＩＩの最も物体側の面１面にのみ用いている。
【００２３】
なお、以下において、記号は、上記の外、ｆは全系の焦点距離、Ｆ_ＮＯはＦナンバ− 、ωは半画角、ｒ_１、ｒ_２…は各レンズ面の曲率半径、ｄ_１、ｄ_２…は各レンズ面間の間隔、ｎ_ｄ１、ｎ_ｄ２…は各レンズのｄ線の屈折率、ν_ｄ１、ν_ｄ２…は各レンズのアッベ数であり、また、非球面形状は、光軸方向をｘ、光軸に直交する方向をｙとした時、次の式で表される。
ｘ＝（ｙ^２／ｒ）／［１＋｛１−Ｐ（ｙ^２／ｒ^２）｝^１／２］＋Ａ_４ｙ^４＋Ａ_６ｙ^６＋Ａ_８ｙ^８
ただし、ｒは近軸曲率半径、Ｐは円錐係数、Ａ_４、Ａ_６、Ａ_８は非球面係数である。

【００２４】
【表１】

【００２５】

【００２６】
【表２】

【００２７】

【００２８】
【表３】

【００２９】

【００３０】
【表４】

【００３１】

【００３２】
【表５】

【００３３】

【００３４】
【表６】

【００３５】

以上の実施例１から６の広角端、標準状態及び、望遠端における収差図をそれぞれ第７図から第１２図に示す。また、実施例６の広角端、標準状態、及び、望遠端において、それぞれ第１レンズ面からの物体距離が近距離の−１００ｍｍ（結像倍率−０．０５６）、−５００ｍｍ（結像倍率−０．０３６１）、−５００ｍｍ（結像倍率−０．０７９６）における収差図を第１３図にあわせて示す。
【００３６】
上記各実施例の前記した条件式（１）、（３）〜（５）に対応する値、及び、β_４Ｓ（条件式（２））、β_４Ｗ、β_４Ｔ（条件式（６））の値を次の表７に示す。
【００３７】
【表７】

【００３８】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、変倍比が６〜８倍程度で、レンズ枚数が９〜１１枚程度と少ない小型の主としてビデオカメラ用のズームレンズンズを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１に係るズームレンズの断面図。
【図２】本発明の実施例２に係るズームレンズの断面図。
【図３】本発明の実施例３に係るズームレンズの断面図。
【図４】本発明の実施例４に係るズームレンズの断面図。
【図５】本発明の実施例５に係るズームレンズの断面図。
【図６】本発明の実施例６に係るズームレンズの断面図。
【図７】実施例１の収差図。
【図８】実施例２の収差図。
【図９】実施例３の収差図。
【図１０】実施例４の収差図。
【図１１】実施例５の収差図。
【図１２】実施例６の収差図。
【図１３】実施例６の近距離物体距離における収差図。[0001]
[Industrial application fields]
The present invention mainly relates to a zoom lens for a video camera, and more particularly to a zoom lens having a small number of lenses and having a zoom ratio of about 6 to 8.
[0002]
[Prior art]
In recent years, video cameras have been rapidly reduced in size and price. In accordance with this, it is desired to reduce the size and cost of a zoom lens for a video camera.
[0003]
Conventionally, a zoom lens having a zoom ratio of 6 times or more for a video camera has four groups of positive, negative, negative, and positive in order from the object side, and the total lens length during zooming is constant. Most often, zooming was performed and image position correction was performed in the third lens group.
[0004]
However, due to the demand for miniaturization of lenses, zoom lenses of the type in which the overall length of a video camera lens also changes during zooming, and the overall length is generally the shortest at the wide-angle end, are disclosed in Japanese Patent Publication No. 61-55653. This is proposed in Japanese Patent Laid-Open No. 58-179809 and Japanese Patent Laid-Open No. 60-14212.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, these zoom lenses are composed of 13 to 15 lenses. In a camera lens using a small image pickup device such as a video camera, a large number of lenses means that a space for arranging such lenses must be secured, which is an obstacle to miniaturization. This tendency becomes more prominent as the image sensor becomes smaller.
[0006]
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a zoom lens having a small number of lenses and a zoom ratio of about 6 to 8 times. .
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first group having a positive refractive power, a second group having a negative refractive power, a third group having a positive refractive power, and a fourth group having a positive refractive power. Therefore, when performing the zooming from the wide-angle side to the telephoto side, the first group and the third group move monotonously on the optical axis to the object side, the second group is fixed, and the fourth group is a variation in image position due to zooming. A zoom lens that moves on the optical axis to adjust fluctuations in image position due to changes in object distance. The third lens unit has one or more positive lenses and a strong concave surface facing the image side in order from the object side. The fourth group is composed of only one positive lens or two positive lenses and a negative lens. In the third group or the fourth group, at least one lens has an optical axis. at least one having an aspherical lens in which a positive refractive power becomes weaker as the distance from, and the following conditions (3), 4) and it is characterized by satisfying the (5).
(3) 0.4 <(r _3F + r _3R ) / (r _3F −r _3R ) <2.7
(4) 0.2 <r _3R / (n _3R −1) (f _W · f _T ) ^1/2 <1.0
(5) 0.4 <r _4F / (n _4F −1) (f _W · f _T ) ^1/2 <2.0
Where r _3F and r _3R are the curvature radii of the object-side and image-side surfaces of the negative lens in the third group , n _3R is the refractive index of the negative lens in the third group, and n _4F is the fourth The refractive index of the lens closest to the object side in the group, f _W is the focal length of the entire system at the wide-angle end, and f _T is the focal length of the entire system at the telephoto end.
[0008]
[Action]
In the zoom and focus types of the zoom lens of the present invention as described above, the total length is shortest at the wide-angle end, which is advantageous for miniaturization of the lens, and the fourth lens group has a focusing action. This is advantageous for reducing the size of the entire lens system.
[0009]
In order to further reduce the size and cost of the lens, it is desirable to eliminate the lens with less effect as much as possible and to configure the lens with the minimum number of necessary lenses. For this purpose, it is most necessary to devise the configurations of the third group and the fourth group that mainly have an imaging function. In the zoom lens according to the present invention, the most object side lens of the third group has a positive refractive power, and the most image side lens has a negative refractive power, so that the principal point position of the third group can be obtained. Is placed as close to the object as possible. Further, in order to perform focusing in the fourth group, the first to third groups constitute a substantially afocal system, and one or more positive lenses on the object side of the third group with respect to the divergent light beam from the second group. The parallel light beam is converted into a convergent light beam by the lens, and the light is again emitted as a substantially parallel light beam to the fourth group by the negative lens on the third group image side. In other words, the third group also serves as an “Elector” function that converts a divergent light beam into a parallel light beam and a telephoto afocal converter. The light beam is sufficiently narrowed down in the third group, and then the light beam is emitted in an affirmative manner, and enters the fourth group in a state where the axial light beam is lowered. Therefore, the fourth group can be reduced in size and simplified. Specifically, the fourth group can be composed of one positive lens. In order to better correct the lateral chromatic aberration on the telephoto side, a negative lens may be added. Further, in order to correct spherical aberration and coma aberration, a lens having an aspheric surface in which the positive refractive power decreases as the distance from the optical axis increases in the third group or the fourth group.
[0010]
The object of the present invention can be achieved as described above, and is further configured to satisfy the following conditions .
(3) 0 . 4 <(r _3F + r _3R ) / (r _3F −r _3R ) <2 . 7
Here, r _3F and r _3R are the radii of curvature of the object side and image side surfaces of the negative lens in the third lens group, respectively.
[0013]
Conditional expression (3) defines the shape of the negative lens in the third lens group, and is a condition relating to lens size reduction and aberration correction. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, spherical aberration becomes insufficiently corrected, inward coma becomes too large, and it is disadvantageous for miniaturization. Conversely, when the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, spherical aberration becomes overcorrected and outward coma becomes too large, which is not preferable.
[0014]
Further, the aberration correction is configured to satisfy the following conditions (4) and (5) .
(4) 0. 2 <r _3R / (n _3R −1) ( _fw f _T ) ^1/2 <1. 0
(5) 0. 4 <r _4F / (n _4F −1) ( _fw f _T ) ^1/2 <2. 0
Where r _3R is the radius of curvature of the image side surface of the negative lens in the third group, n _3R is the refractive index of the negative lens in the third group, and r _4F is the most object side surface of the fourth group. , N _4F is the refractive index of the lens on the most object side in the fourth group, f _w is the focal length of the entire system at the wide angle end, and f _T is the focal length of the entire system at the telephoto end.
[0015]
Conditional expression (4) relates to conditional expression (3) and is defined for the negative lens in the third lens group. If the range of the conditional expression is exceeded, the occurrence of coma becomes particularly large, which is not preferable.
[0016]
Conditional expression (5) relates to aberration correction in the fourth group, and mainly relates to correction of off-axis aberrations, particularly coma and astigmatism. When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, inward coma increases, and both sagittal and meridional image surfaces fall to the negative side. When the upper limit is exceeded, outward coma increases and sagittal Both of the meridional image planes fall to the plus side, which is not preferable.
[0019]
Furthermore, the first group and the third group can be moved together on the optical axis in order to reduce the diameter (front lens diameter) of the lens on the most object side in the entire system and correct the aberration.
In order to correct the variation in chromatic aberration due to zooming, it is preferable to include at least one negative lens in the first group and at least one positive lens in the second group.
[0020]
Furthermore, in the lens of the present invention, since the second group performs zooming in a range including minus one, zooming efficiency is high, which is advantageous for high zooming.
Further, if the first group and the third group are configured to move together on the optical axis, there is an advantage that the configuration of the lens frame can be simplified.
[0021]
The same effect can be obtained by using a lens using a heterogeneous medium, a Fresnel lens, a holographic optical element or the like instead of the aspherical lens of the third group and the fourth group.
[0022]
【Example】
Next, Examples 1 to 6 of the zoom lens according to the present invention will be described. Lens data of each example will be described later, and FIGS. 1 to 6 show lens cross sections at the wide-angle end (W), the standard state (S), and the telephoto end (T) of Examples 1 to 6, respectively. Among these, in Examples 4 to 6, the first group I and the third group III move together. In any embodiment, the first group I includes three lenses, a negative meniscus lens and a biconvex positive lens, and a positive meniscus lens. The second group II includes a negative lens (Example 1) or It consists of three lenses, a negative meniscus lens (Examples 2 to 6), and a cemented lens of a biconcave negative lens and a positive meniscus lens. The lens is composed of a cemented lens of a convex positive lens and a biconcave negative lens. Examples 2 and 6 are composed of two positive lenses and three negative meniscus lenses. Example 3 is a single positive lens. The fifth embodiment is composed of two biconvex positive lenses, one positive meniscus lens, and four biconcave negative lenses. In the fourth group IV, Examples 1 and 3 to 5 include one biconvex positive lens, Example 2 includes a cemented lens of a biconvex positive lens and a negative meniscus lens, and Example 6 includes It consists of two lenses, a negative meniscus lens and a biconvex positive lens. In any embodiment, the diaphragm is integrally disposed on the object side of the third group III, and moves on the optical axis together with this group. As described above, the total number of lenses is 10 in the first and fourth embodiments, 11 canes in the second, fifth and sixth embodiments, and nine in the third embodiment. As for the aspherical surface, Examples 1 to 4 are used for two surfaces, the most object side surface of the third lens group III and the surface of the most object example of the fourth lens group IV. It is used only for one surface on the most object side of IV, and Example 6 is used only for one surface on the most object side of the third group III.
[0023]
In the following, symbols are the above, f is the focal length of the entire system, F _NO is the F number, ω is the half angle of view, r ₁ , r ₂ ... Are the radii of curvature of the lens surfaces, d ₁ , d ₂ ... is the distance between the lens surfaces, n _d1 , n _d2 ... is the refractive index of the d-line of each lens, ν _d1 , ν _d2 ... is the Abbe number of each lens. When the axial direction is x and the direction orthogonal to the optical axis is y, it is expressed by the following equation.
^{^{^{x = (y 2 / r)}}} / [1+ {1-P (y 2 / r 2)} 1/2] + A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8
Here, r is a paraxial radius of curvature, P is a conical coefficient, and A ₄ , A ₆ and A ₈ are aspherical coefficients.

[0024]
[Table 1]

[0025]

[0026]
[Table 2]

[0027]

[0028]
[Table 3]

[0029]

[0030]
[Table 4]

[0031]

[0032]
[Table 5]

[0033]

[0034]
[Table 6]

[0035]

Aberration diagrams at the wide-angle end, the standard state, and the telephoto end of Examples 1 to 6 are shown in FIGS. 7 to 12, respectively. Further, at the wide-angle end, the standard state, and the telephoto end of Example 6, the object distance from the first lens surface is -100 mm (imaging magnification-0.056) and -500 mm (imaging magnification- Aberration diagrams at 0.0361) and −500 mm (imaging magnification −0.0796) are also shown in FIG.
[0036]
The values corresponding to the conditional expressions (1) and (3) to (5) in the above embodiments, and β _4S (conditional expression (2)), β _4W , β _4T (conditional expression (6)) The values are shown in Table 7 below.
[0037]
[Table 7]

[0038]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is possible to provide a small zoom lens mainly for a video camera having a zoom ratio of about 6 to 8 times and a small number of lenses of about 9 to 11.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of a zoom lens according to Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 2 is a sectional view of a zoom lens according to Example 2 of the present invention.
FIG. 3 is a sectional view of a zoom lens according to Example 3 of the present invention.
FIG. 4 is a sectional view of a zoom lens according to Example 4 of the present invention.
FIG. 5 is a sectional view of a zoom lens according to Example 5 of the present invention.
FIG. 6 is a sectional view of a zoom lens according to Example 6 of the present invention.
7 is an aberration diagram of Example 1. FIG.
FIG. 8 is an aberration diagram of Example 2.
FIG. 9 is an aberration diagram of Example 3.
10 is an aberration diagram of Example 4. FIG.
FIG. 11 is an aberration diagram of Example 5.
FIG. 12 is an aberration diagram of Example 6.
FIG. 13 is an aberration diagram for Example 6 at a close object distance.

Claims

In order from the object side, the first group of positive refractive power, the second group of negative refractive power, the third group of positive refractive power, and the fourth group of positive refractive power, from the wide angle side to the telephoto side When performing zooming, the first group and the third group move monotonously on the optical axis toward the object side, the second group is fixed, and the fourth group is an image due to a change in image position due to zooming and a change in object distance. A zoom lens that moves on the optical axis in order to adjust a change in position, and the third group includes one or more positive lenses and one negative lens with a strong concave surface facing the image side in order from the object side The fourth group is composed of only one positive lens or two lenses, a positive lens and a negative lens. The third group or the fourth group is separated from the optical axis for correction of spherical aberration. Thus an aspherical lens in which a positive refractive power becomes weaker at least one organic and the following conditions (3), thereby satisfying the expression (4), (5) The zoom lens according to claim and.
(3) 0.4 <(r _3F + r _3R ) / (r _3F −r _3R ) <2.7
(4) 0.2 <r _3R / (n _3R −1) (f _W · f _T ) ^1/2 <1.0
(5) 0.4 <r _4F / (n _4F −1) (f _W · f _T ) ^1/2 <2.0
Where r _3F and r _3R are the curvature radii of the object-side and image-side surfaces of the negative lens in the third group , n _3R is the refractive index of the negative lens in the third group, and n _4F is the fourth The refractive index of the lens closest to the object side in the group, f _W is the focal length of the entire system at the wide-angle end, and f _T is the focal length of the entire system at the telephoto end.

2. The zoom lens according to claim 1, wherein the third group includes four lenses in order from the object side: a positive lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens.

3. The third group is composed of three lenses of a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side, and the fourth group is composed of one positive lens. 4. Zoom lens.

4. The zoom lens according to claim 1, wherein the stop is disposed on the object side of the third group and moves on the optical axis together with the third group. 5.

The zoom lens according to claim 1, wherein the first group and the third group move together.