JP3605000B2 - 粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法 - Google Patents
粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP3605000B2 JP3605000B2 JP2000176443A JP2000176443A JP3605000B2 JP 3605000 B2 JP3605000 B2 JP 3605000B2 JP 2000176443 A JP2000176443 A JP 2000176443A JP 2000176443 A JP2000176443 A JP 2000176443A JP 3605000 B2 JP3605000 B2 JP 3605000B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strain
- rod
- strain gauge
- input rod
- output rod
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、合成樹脂、架橋ゴム等の粘弾性材料のヤング率、損失係数等の粘弾性特性値を測定するための粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法に関し、詳しくは、所謂スプリットホプキンソン棒法が用いられ、比較的軟質の粘弾性材料の粘弾性特性値が精度よく測定するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、物体が衝撃を受けた場合の変形挙動を解析するのに、実測ではなくシミュレーションが用いられることが多い。シミュレーションでは、ヤング率、損失係数等、物体の粘弾性特性値（パラメータ）の代入が必要である。パラメータは静的パラメータと動的パラメータとに大別されるが、変形挙動は動的なものであるので、この変形挙動に近い状態で測定された動的パラメータが、シミュレーションには有効である。また、シミュレーションに限らず、物体の特性を把握する上でも、動的パラメータの測定は重要である。
【０００３】
動的パラメータを測定する手段としてスプリットホプキンソン棒測定機が知られており、金属材料の分野等で用いられている（例えば、昭和６３年１０月２８日、日刊工業新聞社発行の「衝撃工学」第１７３頁から第１８３頁参照）。この測定機では、金属製の打撃棒、入力棒及び出力棒が直線上に配置され、入力棒の後端と出力棒の前端との間に試験片が挟持され、入力棒及び出力棒には、それぞれひずみゲージが取り付けられている。
【０００４】
粘弾性体からなる試験片の粘弾性特性を測定する時、入力棒の前端に打撃棒が衝突される。この衝突時に生じたひずみ波は、入力棒から試験片及び出力棒に伝播する。入力棒中を入力棒後端に向かって進む入射ひずみ波、この入射ひずみ波が入力棒後端から反射して前端に向かう反射ひずみ波及び入力棒から試験片を透過して出力棒の後端へ向かう透過ひずみ波が、入力棒、出力棒に取り付けられたひずみゲージで測定され、試験片の粘弾性特性値が算出される。
【０００５】
なお、以下、入射ひずみ波、反射ひずみ波、透過ひずみ波をまとめて記載する時は「ひずみ波」と略称し、かつ、入力棒および出力棒を合わせて記載する時は「応力棒」と略称する。
【０００６】
この測定機では金属材料の特性値は測定が可能であるが、合成樹脂、架橋ゴム等の高分子材料の粘弾性特性値は測定が困難である。高分子材料が試験片である場合、金属製である応力棒と試験片との特性インピーダンスが大きく異なるので、伝播する上記ひずみ波が正確にはピックアップできないからである。高分子材料の粘弾性特性値の測定には、試験片との特性インピーダンス差が少ない応力棒が選択される必要がある。
【０００７】
社団法人日本設計工学会中国支部講演論文集Ｎｏ．１６の第２５頁から第２９頁には、金属棒に代わり、高分子材料からなる応力棒に利用した粘弾性特性値測定装置が、広島大学の中川等によって開示されている。この高分子材料からなる応力棒では、金属製のものとは異なり、ひずみ波が大きく減衰する。例えば、入力棒中を試験片に向かって進む入射ひずみ波は、入力棒に取り付けられたひずみゲージで測定された後、入力棒後端に至るまでに減衰し、入力棒後端における入射ひずみ波を正確に推測することはできない。同様に、入力棒後端から前端に向かって反射される反射ひずみ波及び試験片後端から出力棒に透過される透過ひずみ波も正確に推定することができない。
【０００８】
中川等によって開示された前述の粘弾性特性値測定装置では、入力棒及び出力棒にそれぞれ２個ずつのひずみゲージが取り付けられることにより、高分子材料からなる応力棒の減衰の問題が解決されている。即ち、２個のひずみゲージで測定された上記入射ひずみ波、反射ひずみ波、透過ひずみ波から伝達関数が導出され、この伝達関数によって入力棒後端における入射ひずみ波、入力棒後端における反射ひずみ波及び出力棒前端における透過ひずみ波の各ひずみ量が推定される。この粘弾性特性値測定装置では、例えば、最大ひずみ速度が秒速５００から８０００、最大変形量が１％から３０％といった高速大変形時の粘弾性特性値の測定も可能である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
この粘弾性特性値測定装置では、比較的硬質な高分子材料の粘弾性特性値は正確に測定されるが、比較的軟質な粘弾性材料の粘弾性特性値は誤差が大きくなり、精度上で問題がある。この誤差は、上記ひずみ波が試験片の中を進む速度と、その前後の入力棒および出力棒を進む速度との差が、試験片が軟質になるほど大きくなることに起因する。
【００１０】
即ち、比較的軟質な粘弾性材料からなる試験片の場合、入力棒では試験片に比べてひずみ波の進行速度が速く、入力棒が短いと、その後端で反射されて、入力棒に取り付けられたひずみゲージで測定される第１の反射ひずみ波が入力棒の前端に達し、前端で反射された第２の反射ひずみ波がひずみゲージで測定されてしまい、両者が干渉しあって反射ひずみ波の正確なひずみ量の測定が困難となる問題がある。よって、第２反射ひずみ波が減衰しえる距離を入力棒の前端から離す必要がある。かつ、入力棒の後端近くでは入射ひずみ波と第１の反射ひずみ波が干渉する可能性があるため、入射ひずみ波と反射ひずみ波を測定するひずみゲージは所要寸法離れた位置に取り付ける必要があり、これらの理由より入力棒の長さは大となる。
【００１１】
これに対して、出力棒に取り付けるひずみゲージは透過ひずみ波のみを測定するため、出力棒の前端付近に取り付けれることができる。よって、出力棒の長さを短くしても、出力棒の後端からひずみゲージの距離が長くなるため、反射ひずみ波がひずみゲージで測定されて透過ひずみ波と干渉することはない。
しかしながら、従来は、出力棒の長さは入力棒と同一長さに設定されている。出力棒の長さを大とすると、それだけ出力棒に撓みが発生しやすく、ひずみ量の少ない透過ひずみ波の測定値にノイズを与える問題がある。また、出力棒も長くすると測定装置が大型化する問題もある。
【００１２】
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、比較的軟質な試験片であっても、その粘弾性特性値が正確に測定できる粘弾性特性値測定装置を提供することを課題としている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、粘弾性材料からなる試験片を挟持するため直線上に配置された入力棒及び出力棒と、この入力棒に取り付けられた第一ひずみゲージ及び第二ひずみゲージと、出力棒に取り付けられた第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージとを備え、上記入力棒の前端が打撃された時に入力棒に生じる入射ひずみ波と反射ひずみ波が上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで測定され、入力棒より試験片を経て出力棒に伝わる透過ひずみ波が上記第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージによって測定される粘弾性特性値測定装置であって、
上記入力棒および出力棒を粘弾性材から形成し、上記出力棒の長さを入力棒の長さ以下で、上記出力棒の長さを５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下、入力棒の長さが１５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下とし、
且つ、上記入力棒に第一ひずみゲージを前側、第二ひずみゲージを後側として取り付け、上記第一ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の１０％〜７０％の間の所要位置、第二ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の８％〜６２％の間の所要位置に設ける一方、
上記出力棒に第三ひずみゲージを前側、第四ひずみゲージを後側として取り付け、上記第三ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の４％〜２５％の間の所要位置、第四ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の８％〜５０％の間の所要位置に設け、
上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージの間隔は２００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの間隔は３０ｍｍ以上４００ｍｍ以下としていることを特徴とする粘弾性特性値測定装置を提供している。
【００１４】
上記出力棒の長さを５００ｍｍ以上、２５００ｍｍ以下としているのは、５００ｍｍより小さいと、透過ひずみ波が出力棒の後端で反射して、この反射したひずみ波が減衰される前に第四、第三ひずみゲージで測定される恐れがあることによる。一方、２５００ｍｍ以下としているのは、２５００ｍｍを越えると、加工精度が低下し、かつ、撓みが生じやすく、撓みはひずみ波にノイズを発生させる原因となると共に、入力棒と出力棒との軸線の一致が困難となり、かえって測定精度が低下するためである。上記した観点からは、出力棒の長さは８００ｍｍ以上２２００ｍｍ以下が好ましい。
【００１５】
一方、上記入力棒の長さは１５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下としていることが好ましい。
即ち、入力棒では、入射ひずみ波を第一、第二ひずみゲージで測定し、かつ、入射ひずみ波が減衰した後に入力棒後端で反射された反射ひずみ波を測定する必要があるため、入力棒後端から第一ひずみゲージの間隔および入力棒後端から第二ひずみゲージの間隔は十分な距離が必要である。この間隔を必要とされる十分なものとするために、入力棒の長さを１５００ｍｍ以上としている。入力棒の長さが１５００ｍｍより小さいと、入力棒の後端で反射して第二、第一ひずみゲージで測定された反射ひずみ波が、入力棒の前端に達し、該前端で再反射され、この再反射された反射ひずみ波が再度第一、第二ひずみゲージで測定されてしまうことになるためである。一方、２５００ｍｍ以下としているのは出力棒と同様な理由で、２５００ｍｍを越えると、加工精度が低下し、かつ、撓みが生じやすく、入力棒と出力棒との軸線の一致が困難となり、かえって測定精度が低下するためである。上記した観点からは、入力棒の長さは１８００ｍｍ〜２３００ｍｍが好ましい。
【００１６】
上記のように、本発明では、出力棒の長さを入力棒の長さ以下とし、入力棒における入射ひずみ波と反射ひずみ波の測定精度を高めると共に、出力棒における透過ひずみ波の測定精度を高めている。
【００１７】
また、本発明の測定装置は、ゴムや弾性を有する樹脂等の粘弾性材からなる試験片の粘弾性特性値を測定するものであるため、入力棒および出力棒も粘弾性材を用いている。このように、入力棒および出力棒を粘弾性材から形成すると、試験片との特性インピーダンスの差を小さくすることができる。
【００１８】
よって、上記入力棒および出力棒を形成する粘弾性材料としては、その粘弾性特性値と試験片の粘弾性特性値との差が小さいものを選択して用いることが好ましい。
具体的には、アクリル系樹脂棒、塩化ビニル系樹脂棒、ポリアセタール系樹脂棒、ポリカーボネート系樹脂棒を用いることができ、その中でもアクリル系樹脂棒が好適に用いられ、特に、ポリメチルメタアクリレート（ＰＭＭＡ）が好ましい。このように、入力棒および出力棒からなる応力棒として粘弾性材を用いると、合成樹脂、架橋ゴム等の軟質の粘弾性材料からなる試験片と入力棒および出力棒とのインピーダンス差を非常に少さくでき、測定精度を高めることができる。
【００１９】
上記入力棒に第一ひずみゲージを前側、第二ひずみゲージを後側として取り付け、上記第一ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の１０％〜７０％の間の所要位置、第二ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の８％〜６２％の間の所要位置に設けている。
具体的には、第一ひずみゲージは入力棒の後端から３００ｍｍ〜１５００ｍｍの間の位置、第二ひずみゲージは入力棒の後端から１００ｍｍ〜１３００ｍｍの位置とすることが好ましい。
【００２０】
即ち、試験片に連接する入力棒の後端から第一ひずみゲージは１０％、第二ひずみゲージは８％離す必要がある。これは、試験片に近づきすぎると、第一ひずみゲージ及び第二ひずみゲージにおいて、入射ひずみ波の減衰が終了しないうちに第二のひずみゲージ及び第一のひずみゲージで入力棒の後端で反射された反射ひずみ波が測定されてしまい、両者が干渉しあって入射ひずみ波の正確な測定が困難となるためである。
逆に、入力棒の前端から第一ひずみゲージは３０％、第二ひずみゲージは３８％離す必要がある。これは、入力棒の前端に近づきすぎると、入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波が入力棒を前進して第二、第一ひずみゲージで測定された後に入力棒の前端に達し、該入力棒の前端で反射される第２の反射ひずみ波の減衰が終了しないうちに第一ひずみゲージ及び第二ひずみゲージで上記第２の反射ひずみ波が測定されてしまい、両者が干渉しあって第１の反射ひずみ波の正確な測定が困難となるためである。
【００２１】
上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージの間隔は２００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下とすることが好ましく、約６００ｍｍが最も好ましい。これは２００ｍｍ未満であると、距離が近づきすぎると伝達関数の精度が低下する一方、入力棒の全長および第一ひずみゲージと第二ひずみゲージの入力棒への取付位置を考慮すると、１２００ｍｍ以下がノイズを少なくできる点より好ましいことに因る。
【００２２】
一方、上記出力棒に第三ひずみゲージを前側、第四ひずみゲージを後側に取り付け、上記第三ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の４％〜２５％の間の所要位置、第四ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の８％〜５０％の間の所要位置に設けている。
具体的には、第三ひずみゲージは出力棒の前端から３０ｍｍ〜４００ｍｍの間、第四ひずみゲージは出力棒の前端から６０ｍｍ〜８００ｍｍの位置が好ましい。
【００２３】
即ち、試験片に連接する出力棒の前端から第三ひずみゲージは４％、第四ひずみゲージ５は８％離す必要がある。これは、試験片に近づきすぎると、ノイズの問題が生じることに因る。
逆に、出力棒の前端から第三ひずみゲージは２５％、第四ひずみゲージは５０％以上離れると、透過ひずみ波の減衰が終了しないうちに第四のひずみゲージ及び第三のひずみゲージで出力棒の後端で反射された反射ひずみ波が測定されてしまい、両者が干渉しあって透過ひずみ波の正確な測定が困難となるためである。
【００２４】
上記第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの間隔は、３０ｍｍ以上４００ｍｍ以下、好ましくは約１００ｍｍの間隔を隔てて取り付けることが好ましい。
３０ｍｍ以上４００ｍｍ以下としているのは、３０ｍｍ未満であると、距離が近づきて伝達関数の精度が低下する。入力棒の第一と第二ひずみゲージとの最小間隔を２００ｍｍとしているのに対して、出力棒の第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの最小間隔を３０ｍｍとしているのは、出力棒前端近くにひずみゲージを取り付けることができることに因る。
一方、出力棒の全長および第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの出力棒への取付位置を考慮すると、第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの間隔は４００ｍｍ以下がノイズが少なくなる範囲である。
【００２５】
上記入力棒と出力棒とは、その間に、長さが１ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の試験片を挟持できるように配置している。
言い換えると、試験片は、その長さが１ｍｍ以上１５ｍｍ以下のものが用いられる。これは、試験片が軟質であることに起因する入力棒と出力棒との中心軸線のズレを抑えるには、試験片の長さを１ｍｍ以上１５ｍｍ以下とするのが好ましいことによる。試験片の長さが１ｍｍ未満であると、試験片の両端と入力棒および出力棒の接触面における摩擦力及び試験片中での半径方向での慣性力が無視できなくなり、測定誤差が大きくなることに因る。逆に、試験片の長さが１５ｍｍを越えると、軸ずれが起こる場合があり、精度が悪くなることに因る。
【００２６】
また、試験片は長さ方向に均一な断面形状で、丸棒形状が好ましい。なお、角棒形状ではノイズが多くなる。
一方、入力棒、出力棒も丸棒形状が好ましく、断面が真円形状の同一形状としている。断面積は、直径を１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下とし、好ましくは２０ｍｍとしているが、試験片の断面積との相関関係により規定される。入力棒および出力棒の断面積は試験片の断面積の１倍以上３倍以下が好ましい。これは１倍よりも小さいと、試験片の変形が不均一となり測定精度が悪くなる一方、３倍より大きいと入力棒の第１反射ひずみ波、出力棒の透過ひずみ波が不均一となる問題が生じる。
【００２７】
上記試験片と入力棒および出力棒の接合面での密着性は重要な要件で、平滑面として、加工精度をあげて密着性を高めていると共に、摩擦係数μはμ〈０．１とすることが好ましい。
【００２８】
上記入力棒に取り付ける第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージおよび出力棒に取り付ける第三ひずみゲージ、第四ひずみゲージは、同一のひずみゲージからなり、単軸プラスチック用のひずみゲージが最も好適に用いられる。それは高分子材料の変形量に合致しているためである。しかしながら、ひずみゲージはこれに限るものではない。
【００２９】
上記打撃棒も入力棒および出力棒と同一材で形成し、粘弾性材で形成することが好ましい。該打撃棒の打撃面は、片当たりを防ぐために球面とすることが好ましいが、打撃棒自体は中実、中空のいずれでもよい。また、打撃棒の衝突速度は打撃棒質量サンプルの用途により最適条件に設定するものであるが、１ｍ／ｓ〜７０ｍ／ｓ、更に好ましくは５ｍ／ｓ〜６８ｍ／ｓ、特に好ましくは１０ｍ／ｓ〜６０ｍ／ｓの衝撃速度で入力棒の前端を打撃するのがよい。この打撃力は、入力棒、出力棒、試験片の長さおよび断面積、試験片の種類等に応じて選択される。
【００３０】
上記入力棒と出力棒のいずれか一方、あるいは両方はベース上に移動可に取り付け、試験片の長さに応じて、両者の間隔を調整可とし、かつ、入力棒の後端と出力棒の前端が試験片の前後面を接触した位置で、固定できる構成としている。
【００３１】
また、本発明は、上記粘弾性特性値測定装置を用いた粘弾性特性値測定方法を提供している。即ち、
入力棒後端と出力棒前端とに試験片を挟持させ、入力棒前端を打撃し、
上記打撃によって生じた入力棒、試験片及び出力棒に伝播するひずみ波のうち、入力棒側の第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで入射ひずみ波と反射ひずみ波を測定し、出力棒側の第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージで透過ひずみ波を測定し、
上記各ひずみ波の時刻歴を用いて入力棒後端における入射ひずみ波時刻歴、入力棒後端における反射ひずみ波時刻歴及び出力棒前端における透過ひずみ波時刻歴を推定し、
上記推定された入射ひずみ波時刻歴、反射ひずみ波時刻歴及び透過ひずみ波時刻歴から、試験片のひずみ速度時刻歴、ひずみ時刻歴及び応力時刻歴を算出して、応力−ひずみ曲線を決定し、
上記応力−ひずみ曲線から、ヤング率、損失係数等の粘弾性特性値を算出している。
【００３２】
本発明の測定方法において実際に各ひずみゲージで測定される波形には、打撃により生じるひずみ波の他に、打撃によって生じる散乱波が合成されている。ひずみ波の周波数は、２．５ｋＨｚから５．０ｋＨｚ程度であるが、散乱波はその周波数が１０ｋＨｚ以上の高周波である。この高周波はノイズであるので、このノイズを含んだ合成波を用いて応力−ひずみ曲線を画くと、得られる粘弾性特性値の精度が低下する。よって、精度向上のためには、合成波に対して補正を行うのが好ましい。具体的には、第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージ、第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージによって実測されたひずみ波（合成波）をローパスフィルターに通し、１０ｋＨｚ以上の高周波を除去している。
【００３３】
上記各種のひずみ波がひずみゲージに到達するまでは、ひずみゲージの実測値は本来ゼロであるべきであるが、実際は微量のノイズが入力されてゼロからずれる。このズレ自体は微少なものであるが、ひずみの時刻歴はひずみ速度の積分であるため、時間の経過と共にズレが加算され、無視できなくなる。具体的には、ひずみの開始点の特定が困難となったり、ひずみの絶対値が不正確となってしまい、得られる粘弾性特性値の精度が低下する。よって、精度を向上させるため、第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージ、第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージによって実測されたひずみ波の時刻歴に、そのベースライン値をゼロとするゼロ補正を施している。ゼロ補正は、波形全体を上下に移動させることによって行っている。
【００３４】
ひずみ時刻歴及び応力時刻歴は本来的にはなだらかな曲線を画く。本発明の粘弾性特性値測定方法では、ピークを過ぎてしばらくはなだらかな曲線であるものの、その後、凹凸状の曲線となる。これは、入力棒の中心軸線と出力棒の中心軸線とが完全に一致していないことに起因する。両者の中心軸線を完全に一致させるのは困難であり、特に軟質の試験片の場合はこの傾向が強くなる。凹凸状の曲線を用いて、その後の計算を行った場合、得られる粘弾性特性値の精度が低下する。よって、精度向上のためには、凹凸状の曲線をなだらかな曲線とする補正を施すことが好ましい。
【００３５】
ひずみ時刻歴のなだらかな曲線への補正は、算出された試験片のひずみ時刻歴のピーク以降の初期段階（すなわち曲線がなだらかな段階）の所定点における接線を用いて緩和時間λを導出し、下記数式（１）
ε（ｔ）＝ε０・ｅ−ｔ／ λ −−−（１）
（数式（１）において、ε０は接点におけるひずみを表す）
によって求められる曲線を所定点以降の曲線とすることによって達成される。なお、緩和時間λは、上記接線と時間軸との交点から求められる。
【００３６】
また、応力時刻歴のなだらかな曲線への補正は、算出された試験片の応力時刻歴のピーク以降の初期段階（すなわち曲線がなだらかな段階）の所定点における接線を用いて緩和時間λを導出し、下記数式（２）
σ（ｔ）＝σ０・ｅ−ｔ／ λ −−−（２）
（数式（２）において、σ０は接点における応力を表す）
によって求められる曲線を所定点以降の曲線とすることによって達成される。
【００３７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施形態にかかる粘弾性特性値測定装置が示された模式的正面図である。この粘弾性特性値測定装置は、打撃棒１、入力棒３及び出力棒５を備えている。入力棒３には、第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９が取り付ける一方、出力棒５には、第三ひずみゲージ１１及び第四ひずみゲージ１３を取り付けている。入力棒３の後端３ａと出力棒５の前端５ａとの間には、円柱状の粘弾性材からなる試験片２０が挟持される。
【００３８】
打撃棒１、入力棒３及び出力棒５はポリメチルメタアクリレート製の円柱であり、断面直径は２０ｍｍとしている。打撃棒１の長さは１００ｍｍとしている。入力棒３の長さは１８００ｍｍ、出力棒５の長さは１０００ｍｍとしている。
【００３９】
第一ひずみゲージ７は入力棒３の後端３ａから１２００ｍｍの位置に取り付け、第二ひずみゲージ９は入力棒３の後端３ａから６００ｍｍの位置に取り付け、第一ひずみゲージ７と第二ひずみゲージ９の間隔を６００ｍｍとしている。また、出力棒５には、その前端５ａから１００ｍｍの位置に第三ひずみゲージ１１を取り付け、第四ひずみゲージ１３は出力棒５の前端５ａから２００ｍｍの位置に第四ひずみゲージ１３を取り付け、第三ひずみゲージ１１と第四ひずみゲージ１３の間隔を１００ｍｍとしている。
【００４０】
上記第一ひずみゲージ７、第二ひずみゲージ９、第三ひずみゲージ１１、第四ひずみゲージ１３として単軸プラスチック用ひずみゲージを用い、本実施形態では株式会社共和電業製のＫＦＰ−５−３５０−Ｃ１−６５を用い、入力棒３、出力棒５の上記した位置に貼着している。これら第一ひずみゲージ７乃至第四ひずみゲージ１３の入力棒３および出力棒７への取付位置は長さ方向において同一線上としている。
【００４１】
上記試験片２０の長さ（すなわち入力棒３の後端３ｂと出力棒５の前端５ａとの距離）は４ｍｍであり、試験片２０の断面直径は１８ｍｍとしている。なお、本実施形態では試験片２０としてアイオノマー樹脂で成形した上記寸法の円柱からなる試験片を用いている。
【００４２】
上記測定装置によって粘弾性材からなる試験片の粘弾性特性値を測定する場合、まず、試験片２０の前後両端面を入力棒３の後端３ａと出力棒５の前端５ａの密接させた状態で入力棒３と出力棒５の間に挟持する。この状態で、打撃棒１を入力棒３の前端３ｂに衝突させる。これによって、入力棒３に入射ひずみ波が生じ、この入射ひずみ波は入力棒３の後端３ａに向かって進む。この入射ひずみ波の一部は、入力棒３の後端３ａにおいて反射し、反射ひずみ波となって入力棒３の前端３ｂに向かって進む。入射ひずみ波の一部は、入力棒３の後端３ａから試験片２０を透過し、さらに出力棒５に伝播して透過ひずみ波となり、出力棒５の後端５ｂに向かって進む。
【００４３】
入射ひずみ波は、第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９によって実測される。実測された入射ひずみ波はローパスフィルターに通され、１０ｋＨｚ以上の高周波が除去される。さらに入射ひずみ波の時刻歴は、そのベースライン値をゼロとするゼロ補正が施される。こうして得られた第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９における時間軸ひずみのそれぞれがフーリエ変換され、周波数軸ひずみが求められる。この第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９における周波数軸ひずみから伝達関数が導出される。第一ひずみゲージ７と入力棒３の後端３ａとの距離Ｘ１と、第二ひずみゲージ９と入力棒３の後端３ａとの距離Ｘ２との比（Ｘ１：Ｘ２）が考慮されつつ、上記伝達関数に基づいて、入力棒３の後端３ａにおける周波数軸ひずみが推定される。この周波数軸ひずみがフーリエ逆変換されることにより、入力棒３の後端３ａにおける入射ひずみ波の時間軸ひずみ（ひずみの時刻歴）εｉが得られる。
【００４４】
同様に、入力棒３の後端３ａで反射して前端３ｂに向かう反射ひずみ波が第二ひずみゲージ９及び第一ひずみゲージ７によって実測される。この実測された反射ひずみ波から、入力棒３の後端１５における反射ひずみ波の時間軸ひずみ（ひずみの時刻歴）εｒが得られる。
【００４５】
また、出力棒５の第三ひずみゲージ１１及び第四ひずみゲージ１３によって、試験片２０をへて出力棒５に伝播される透過ひずみ波を実測し、この実測した透過ひずみ波から、出力棒５の前端５ａにおける透過ひずみ波の時間軸ひずみ（ひずみの時刻歴）εｔが得られる。
【００４６】
こうして得られたεｉ、εｒ及びεｔから、下記数式（３）によって、試験片２０のひずみ速度ε’が算出される。
（数式（３）において、Ｃ０は入力棒および出力棒中（応力棒）のひずみ波の 伝播速度（ｍ／ｓ）を表し、Ｌは試験片の長さ（ｍ）を表し、Ｅは応力棒の ヤング率（Ｎ／ｍ２）を表し、ρは応力棒の密度（ｋｇ／ｍ３）を表す）
【００４７】
また、εｉ、εｒ及びεｔから、下記数式（４）によって試験片２０のひずみεが算出される。
【００４８】
【数１】
【００４９】
数式（４）において、Ｃ０は入力棒および出力棒からなる応力棒中のひずみ波の伝播速度（ｍ／ｓ）を表し、Ｌは試験片の長さ（ｍ）を表し、Ｅは応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ２） を表し、ρは応力棒の密度（ｋｇ／ｍ３）を表す。
【００５０】
さらに、εｉ、εｒ及びεｔから、下記数式（５）によって試験片２０の応力σが算出される。
（数式（５）において、Ｅは入力棒および出力棒からなる応力棒のヤング率 （Ｎ／ｍ２）を表し、Ａは上記応力棒の断面積（ｍ２）を表し、Ａｓは試験片の断面積（ｍ２）を表し、Ｄは応力棒の直径（ｍ）を表し、Ｄｓは試験片の直径（ｍ）を表す）
【００５１】
こうして得られた試験片２０のひずみ時刻歴を、図２のグラフに示す。図２に示すように、曲線はピークＰ以降しばらくはなだらかであるが、その後、凹凸状となる。ピークＰ以降のなだらかな段階での点Ｓを選択し、この点Ｓにおける曲線に対する接線を画き、この接線と時間軸との交点から緩和時間λを導出し、上記数式（１）によって求められる曲線を点Ｓ以降の曲線とすることによって、ひずみ時刻歴全体をなだらかな曲線（図２中に点線で示す）とすることができる。これにより、最終的に得られる粘弾性特性値へのノイズの影響を除去することができる。同様に、上記数式（２）によって、応力時刻歴全体をなだらかな曲線とすることができ、これによって最終的に得られる粘弾性特性値へのノイズの影響を除去することができる。
【００５２】
このような補正が行われた試験片２０のひずみ時刻歴及び応力時刻歴から、応力−ひずみ曲線が決定される。図３は、典型的な応力−ひずみ曲線が示されたグラフである。この応力−ひずみ曲線から、下記の数式（６）を用いて、試験片２０のヤング率Ｅｓが算出される。
Ｅｓ＝σｍａｘ／εｍａｘ −−−（６）
【００５３】
また、図３の応力−ひずみ曲線から、下記の数式（７）を用いて、位相角δが算出される。
δ＝ｓｉｎ−１（（σａ−σｂ）／σｍａｘ） −−−（７）
そして、この位相角δより、損失係数（ｔａｎδ）が算出される。
【００５４】
以下に記載の実施例１乃至実施例７、比較例１乃至比較例３の測定試験を行った。
【００５５】
［実施例１］
図１に示された上記実施形態に記載の粘弾性特性値測定装置（入力棒の長さは１８００ｍｍ、出力棒の長さは１０００ｍｍ）を用い、アイオノマー樹脂を試験片として、粘弾性特性値の測定を行った。打撃棒の衝突速度は、１８．５ｍ／ｓとした。測定は、室温２３℃、相対湿度５０％の条件下で行った。
【００５６】
入力棒への第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージ、出力棒への第三ひずみゲージ、第四ひずみゲージの取付位置は下記の表１に示す通りである。
【００５７】
【表１】
【００５８】
実施例２乃至実施例７、比較例１乃至比較例３は、表１に示す入力棒、出力棒の長さ、第一ひずみゲージ乃至第四ひずみゲージの取付位置、試験片（サンプル）の長さを変えて、他の条件（試験片の素材等）は変えずに、測定を行った。
【００５９】
図４は、実施例１における、第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで測定した入射ひずみ波と反射ひずみ波、第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージで測定した透過ひずみ波を示している。
図４に示すように、実施例１の測定結果は、第一、第二ひずみゲージで測定された反射ひずみ波のピークＰｒ１、Ｐｒ２は１回であり、波の重なりは無かった。また、第三、第四ひずみゲージで測定された透過ひずみ波のピークＰｔ３、Ｐｔ４は１回であり、波の重なりは無かった。
【００６０】
［比較例］
図５は、比較例１における、第一乃至第四ひずみゲージで測定されたひずみ波を示している。
図中、ピークＰｒ２、Ｐｒ１は入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波のピーク、
ピークＰｒｒ１、Ｐｒｒ２は入力棒の後端で反射されて入力棒の前端に達し、入力棒の前端で反射された第２の反射ひずみ波と入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波が合わさったピーク、
ピークＰｔ３、Ｐｔ４は出力棒で測定された透過ひずみ波のピーク、
ピークＰｔｒ３、Ｐｔｒ４は出力棒の後端で反射したひずみ波と透過ひずみ波が合わさったひずみ波のピーク、
ピークＰｔｒｒ３、Ｐｔｒｒ４は出力棒の後端で反射されて出力棒の前端に達し、出力棒の前端で反射したひずみ波と出力棒の後端で反射された波等が合わさったピークを示している。
【００６１】
図５に示されているように、１０００ｍｍの長さの入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波のピークＰｒ１と、該第１反射ひずみ波が入力棒の前端に達して該入力棒の前端から反射した第２の反射ひずみ波のピークＰｒｒ１が第一ゲージで測定された。即ち、第２の反射ひずみ波の減衰が終了しないうちに第一のゲージで測定され、第一ひずみゲージで第１と第２の反射ひずみ波が測定されて、干渉が生じることが確認できた。
同様に、第二ひずみゲージで入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波のピークＰｒ２と、入力棒の前端で再度反射された第２の反射ひずみ波のピークＰｒｒ２で測定されていた。
【００６２】
また、比較例１では出力棒の長さが１０００ｍｍであるが、第三ひずみゲージの取付位置が前端より３００ｍｍ（後端より７００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が前端より６００ｍｍ（後端より４００ｍｍ）で、透過ひずみ波のピークＰｔ３、Ｐｔ４が測定された後、出力棒の後端で反射されたひずみ波と透過ひずみ波が合わさったひずみ波のピークＰｔｒ３、Ｐｔｒ４も測定され、さらに、出力棒の前端に達した後に反射されたひずみ波Ｐｔｒｒ３、Ｐｔｒｒ４までも測定されていた。
【００６３】
これに対して、出力棒の長さが１０００ｍｍで同一の長さの出力棒を用いた実施例２、５、７では、第三、第四ひずみゲージで測定された透過ひずみ波のピークは１回であり、ひずみ波の干渉が見られなかった。
これは、実施例２では第三ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より１００ｍｍ（出力棒後端より９００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より２００ｍｍ（出力棒後端より８００ｍｍ）であるため、出力棒の後端で反射された反射ひずみ波が第三、第四ひずみゲージに達するまでに減衰したと認められる。同様に、実施例５では第三ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より２００ｍｍ（出力棒後端より８００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より４００ｍｍ（出力棒後端より６００ｍｍ）、実施例７では第三ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より１００ｍｍ（出力棒後端より９００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より３００ｍｍ（出力棒後端より７００ｍｍ）であるため、出力棒の後端で反射された反射ひずみ波が第三、第四ひずみゲージに達するまでに減衰したと認められる。
上記結果から、出力棒においては、第三、第四ひずみゲージを出力棒前端寄りに取り付けると、出力棒の長さを短くしても測定する波の重なりが発生しないことが確認できた。
【００６４】
比較例２は、入力棒および出力棒とも２８００ｍｍと長尺とし、かつ、試験片の長さを１８ｍｍと長尺にしているため、ノイズが多く、測定できなかった。
【００６５】
比較例３は、出力棒の長さを５００ｍｍよりも短い４００ｍｍとし、第三ひずみゲージの取付位置を出力棒前端より２００ｍｍ（出力棒後端から２００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置を出力棒前端より３００ｍｍ（出力棒後端から１００ｍｍ）としたため、出力棒後端で反射したひずみ波が第四、第三ひずみゲージで測定されてしまった。
【００６６】
表１中において、「波の重なり」で、◎は重なりなし、○は重なりがあるものの推定波形は得られる、×は重なったため応力−ひずみ曲線に得られないことを意味する。また、「ノイズ」で、◎はノイズなし、○はノイズがあるものの推定波形が得られるを意味する。
実施例１乃至実施例７は「波の重なり」がいずれも◎または○であり、「ノイズ」の評価も◎または○であった。
【００６７】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、スプリットホプキンソン棒を用いる粘弾性特性値測定装置において、入力棒および出力棒の長さを適宜の範囲に設定し、かつ、これら入力棒と出力棒の間隔（即ち、試験片の長さ）も適宜な範囲に設定し、さらに、入力棒および出力棒を粘弾性材料からなる試験片と特性インピーダンスの差が小さくなる粘弾性材料から形成しているため、比較的軟質な樹脂やゴム等の弾性材料の粘弾性特性値が精度良く測定することが出来る。
【００６８】
さらに、入射ひずみ波と反射ひずみ波を測定する入力棒に取り付ける第一と第二のひずみゲージを取付位置および取付間隔を適宜に設定すると共に、透過ひずみ波を測定する出力棒に取り付ける第三と第四のひずみゲージの取付位置および取付間隔を適宜に設定しているため、ひずみ波が重なりなく検出でき、この点からも測定精度を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は本発明の一実施形態にかかる粘弾性特性値測定装置が示された模式的正面図である。
【図２】図２は試験片のひずみ時刻歴の補正前の状態が示されたグラフである。
【図３】図３は応力−ひずみ曲線が示されたグラフである。
【図４】図４は本発明の実施例１にかかる粘弾性特性値測定装置で測定されたひずみ波が示されたグラフである。
【図５】図５は比較例１にかかる粘弾性特性値測定装置で測定されたひずみ波が示されたグラフである。
【符号の説明】
１ 打撃棒
３ 入力棒
５ 出力棒
７ 第一ひずみゲージ
９ 第二ひずみゲージ
１１ 第三ひずみゲージ
１３ 第四ひずみゲージ
２０ 試験片
【発明の属する技術分野】
本発明は、合成樹脂、架橋ゴム等の粘弾性材料のヤング率、損失係数等の粘弾性特性値を測定するための粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法に関し、詳しくは、所謂スプリットホプキンソン棒法が用いられ、比較的軟質の粘弾性材料の粘弾性特性値が精度よく測定するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、物体が衝撃を受けた場合の変形挙動を解析するのに、実測ではなくシミュレーションが用いられることが多い。シミュレーションでは、ヤング率、損失係数等、物体の粘弾性特性値（パラメータ）の代入が必要である。パラメータは静的パラメータと動的パラメータとに大別されるが、変形挙動は動的なものであるので、この変形挙動に近い状態で測定された動的パラメータが、シミュレーションには有効である。また、シミュレーションに限らず、物体の特性を把握する上でも、動的パラメータの測定は重要である。
【０００３】
動的パラメータを測定する手段としてスプリットホプキンソン棒測定機が知られており、金属材料の分野等で用いられている（例えば、昭和６３年１０月２８日、日刊工業新聞社発行の「衝撃工学」第１７３頁から第１８３頁参照）。この測定機では、金属製の打撃棒、入力棒及び出力棒が直線上に配置され、入力棒の後端と出力棒の前端との間に試験片が挟持され、入力棒及び出力棒には、それぞれひずみゲージが取り付けられている。
【０００４】
粘弾性体からなる試験片の粘弾性特性を測定する時、入力棒の前端に打撃棒が衝突される。この衝突時に生じたひずみ波は、入力棒から試験片及び出力棒に伝播する。入力棒中を入力棒後端に向かって進む入射ひずみ波、この入射ひずみ波が入力棒後端から反射して前端に向かう反射ひずみ波及び入力棒から試験片を透過して出力棒の後端へ向かう透過ひずみ波が、入力棒、出力棒に取り付けられたひずみゲージで測定され、試験片の粘弾性特性値が算出される。
【０００５】
なお、以下、入射ひずみ波、反射ひずみ波、透過ひずみ波をまとめて記載する時は「ひずみ波」と略称し、かつ、入力棒および出力棒を合わせて記載する時は「応力棒」と略称する。
【０００６】
この測定機では金属材料の特性値は測定が可能であるが、合成樹脂、架橋ゴム等の高分子材料の粘弾性特性値は測定が困難である。高分子材料が試験片である場合、金属製である応力棒と試験片との特性インピーダンスが大きく異なるので、伝播する上記ひずみ波が正確にはピックアップできないからである。高分子材料の粘弾性特性値の測定には、試験片との特性インピーダンス差が少ない応力棒が選択される必要がある。
【０００７】
社団法人日本設計工学会中国支部講演論文集Ｎｏ．１６の第２５頁から第２９頁には、金属棒に代わり、高分子材料からなる応力棒に利用した粘弾性特性値測定装置が、広島大学の中川等によって開示されている。この高分子材料からなる応力棒では、金属製のものとは異なり、ひずみ波が大きく減衰する。例えば、入力棒中を試験片に向かって進む入射ひずみ波は、入力棒に取り付けられたひずみゲージで測定された後、入力棒後端に至るまでに減衰し、入力棒後端における入射ひずみ波を正確に推測することはできない。同様に、入力棒後端から前端に向かって反射される反射ひずみ波及び試験片後端から出力棒に透過される透過ひずみ波も正確に推定することができない。
【０００８】
中川等によって開示された前述の粘弾性特性値測定装置では、入力棒及び出力棒にそれぞれ２個ずつのひずみゲージが取り付けられることにより、高分子材料からなる応力棒の減衰の問題が解決されている。即ち、２個のひずみゲージで測定された上記入射ひずみ波、反射ひずみ波、透過ひずみ波から伝達関数が導出され、この伝達関数によって入力棒後端における入射ひずみ波、入力棒後端における反射ひずみ波及び出力棒前端における透過ひずみ波の各ひずみ量が推定される。この粘弾性特性値測定装置では、例えば、最大ひずみ速度が秒速５００から８０００、最大変形量が１％から３０％といった高速大変形時の粘弾性特性値の測定も可能である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
この粘弾性特性値測定装置では、比較的硬質な高分子材料の粘弾性特性値は正確に測定されるが、比較的軟質な粘弾性材料の粘弾性特性値は誤差が大きくなり、精度上で問題がある。この誤差は、上記ひずみ波が試験片の中を進む速度と、その前後の入力棒および出力棒を進む速度との差が、試験片が軟質になるほど大きくなることに起因する。
【００１０】
即ち、比較的軟質な粘弾性材料からなる試験片の場合、入力棒では試験片に比べてひずみ波の進行速度が速く、入力棒が短いと、その後端で反射されて、入力棒に取り付けられたひずみゲージで測定される第１の反射ひずみ波が入力棒の前端に達し、前端で反射された第２の反射ひずみ波がひずみゲージで測定されてしまい、両者が干渉しあって反射ひずみ波の正確なひずみ量の測定が困難となる問題がある。よって、第２反射ひずみ波が減衰しえる距離を入力棒の前端から離す必要がある。かつ、入力棒の後端近くでは入射ひずみ波と第１の反射ひずみ波が干渉する可能性があるため、入射ひずみ波と反射ひずみ波を測定するひずみゲージは所要寸法離れた位置に取り付ける必要があり、これらの理由より入力棒の長さは大となる。
【００１１】
これに対して、出力棒に取り付けるひずみゲージは透過ひずみ波のみを測定するため、出力棒の前端付近に取り付けれることができる。よって、出力棒の長さを短くしても、出力棒の後端からひずみゲージの距離が長くなるため、反射ひずみ波がひずみゲージで測定されて透過ひずみ波と干渉することはない。
しかしながら、従来は、出力棒の長さは入力棒と同一長さに設定されている。出力棒の長さを大とすると、それだけ出力棒に撓みが発生しやすく、ひずみ量の少ない透過ひずみ波の測定値にノイズを与える問題がある。また、出力棒も長くすると測定装置が大型化する問題もある。
【００１２】
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、比較的軟質な試験片であっても、その粘弾性特性値が正確に測定できる粘弾性特性値測定装置を提供することを課題としている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、本発明は、粘弾性材料からなる試験片を挟持するため直線上に配置された入力棒及び出力棒と、この入力棒に取り付けられた第一ひずみゲージ及び第二ひずみゲージと、出力棒に取り付けられた第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージとを備え、上記入力棒の前端が打撃された時に入力棒に生じる入射ひずみ波と反射ひずみ波が上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで測定され、入力棒より試験片を経て出力棒に伝わる透過ひずみ波が上記第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージによって測定される粘弾性特性値測定装置であって、
上記入力棒および出力棒を粘弾性材から形成し、上記出力棒の長さを入力棒の長さ以下で、上記出力棒の長さを５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下、入力棒の長さが１５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下とし、
且つ、上記入力棒に第一ひずみゲージを前側、第二ひずみゲージを後側として取り付け、上記第一ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の１０％〜７０％の間の所要位置、第二ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の８％〜６２％の間の所要位置に設ける一方、
上記出力棒に第三ひずみゲージを前側、第四ひずみゲージを後側として取り付け、上記第三ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の４％〜２５％の間の所要位置、第四ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の８％〜５０％の間の所要位置に設け、
上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージの間隔は２００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの間隔は３０ｍｍ以上４００ｍｍ以下としていることを特徴とする粘弾性特性値測定装置を提供している。
【００１４】
上記出力棒の長さを５００ｍｍ以上、２５００ｍｍ以下としているのは、５００ｍｍより小さいと、透過ひずみ波が出力棒の後端で反射して、この反射したひずみ波が減衰される前に第四、第三ひずみゲージで測定される恐れがあることによる。一方、２５００ｍｍ以下としているのは、２５００ｍｍを越えると、加工精度が低下し、かつ、撓みが生じやすく、撓みはひずみ波にノイズを発生させる原因となると共に、入力棒と出力棒との軸線の一致が困難となり、かえって測定精度が低下するためである。上記した観点からは、出力棒の長さは８００ｍｍ以上２２００ｍｍ以下が好ましい。
【００１５】
一方、上記入力棒の長さは１５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下としていることが好ましい。
即ち、入力棒では、入射ひずみ波を第一、第二ひずみゲージで測定し、かつ、入射ひずみ波が減衰した後に入力棒後端で反射された反射ひずみ波を測定する必要があるため、入力棒後端から第一ひずみゲージの間隔および入力棒後端から第二ひずみゲージの間隔は十分な距離が必要である。この間隔を必要とされる十分なものとするために、入力棒の長さを１５００ｍｍ以上としている。入力棒の長さが１５００ｍｍより小さいと、入力棒の後端で反射して第二、第一ひずみゲージで測定された反射ひずみ波が、入力棒の前端に達し、該前端で再反射され、この再反射された反射ひずみ波が再度第一、第二ひずみゲージで測定されてしまうことになるためである。一方、２５００ｍｍ以下としているのは出力棒と同様な理由で、２５００ｍｍを越えると、加工精度が低下し、かつ、撓みが生じやすく、入力棒と出力棒との軸線の一致が困難となり、かえって測定精度が低下するためである。上記した観点からは、入力棒の長さは１８００ｍｍ〜２３００ｍｍが好ましい。
【００１６】
上記のように、本発明では、出力棒の長さを入力棒の長さ以下とし、入力棒における入射ひずみ波と反射ひずみ波の測定精度を高めると共に、出力棒における透過ひずみ波の測定精度を高めている。
【００１７】
また、本発明の測定装置は、ゴムや弾性を有する樹脂等の粘弾性材からなる試験片の粘弾性特性値を測定するものであるため、入力棒および出力棒も粘弾性材を用いている。このように、入力棒および出力棒を粘弾性材から形成すると、試験片との特性インピーダンスの差を小さくすることができる。
【００１８】
よって、上記入力棒および出力棒を形成する粘弾性材料としては、その粘弾性特性値と試験片の粘弾性特性値との差が小さいものを選択して用いることが好ましい。
具体的には、アクリル系樹脂棒、塩化ビニル系樹脂棒、ポリアセタール系樹脂棒、ポリカーボネート系樹脂棒を用いることができ、その中でもアクリル系樹脂棒が好適に用いられ、特に、ポリメチルメタアクリレート（ＰＭＭＡ）が好ましい。このように、入力棒および出力棒からなる応力棒として粘弾性材を用いると、合成樹脂、架橋ゴム等の軟質の粘弾性材料からなる試験片と入力棒および出力棒とのインピーダンス差を非常に少さくでき、測定精度を高めることができる。
【００１９】
上記入力棒に第一ひずみゲージを前側、第二ひずみゲージを後側として取り付け、上記第一ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の１０％〜７０％の間の所要位置、第二ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の８％〜６２％の間の所要位置に設けている。
具体的には、第一ひずみゲージは入力棒の後端から３００ｍｍ〜１５００ｍｍの間の位置、第二ひずみゲージは入力棒の後端から１００ｍｍ〜１３００ｍｍの位置とすることが好ましい。
【００２０】
即ち、試験片に連接する入力棒の後端から第一ひずみゲージは１０％、第二ひずみゲージは８％離す必要がある。これは、試験片に近づきすぎると、第一ひずみゲージ及び第二ひずみゲージにおいて、入射ひずみ波の減衰が終了しないうちに第二のひずみゲージ及び第一のひずみゲージで入力棒の後端で反射された反射ひずみ波が測定されてしまい、両者が干渉しあって入射ひずみ波の正確な測定が困難となるためである。
逆に、入力棒の前端から第一ひずみゲージは３０％、第二ひずみゲージは３８％離す必要がある。これは、入力棒の前端に近づきすぎると、入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波が入力棒を前進して第二、第一ひずみゲージで測定された後に入力棒の前端に達し、該入力棒の前端で反射される第２の反射ひずみ波の減衰が終了しないうちに第一ひずみゲージ及び第二ひずみゲージで上記第２の反射ひずみ波が測定されてしまい、両者が干渉しあって第１の反射ひずみ波の正確な測定が困難となるためである。
【００２１】
上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージの間隔は２００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下とすることが好ましく、約６００ｍｍが最も好ましい。これは２００ｍｍ未満であると、距離が近づきすぎると伝達関数の精度が低下する一方、入力棒の全長および第一ひずみゲージと第二ひずみゲージの入力棒への取付位置を考慮すると、１２００ｍｍ以下がノイズを少なくできる点より好ましいことに因る。
【００２２】
一方、上記出力棒に第三ひずみゲージを前側、第四ひずみゲージを後側に取り付け、上記第三ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の４％〜２５％の間の所要位置、第四ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の８％〜５０％の間の所要位置に設けている。
具体的には、第三ひずみゲージは出力棒の前端から３０ｍｍ〜４００ｍｍの間、第四ひずみゲージは出力棒の前端から６０ｍｍ〜８００ｍｍの位置が好ましい。
【００２３】
即ち、試験片に連接する出力棒の前端から第三ひずみゲージは４％、第四ひずみゲージ５は８％離す必要がある。これは、試験片に近づきすぎると、ノイズの問題が生じることに因る。
逆に、出力棒の前端から第三ひずみゲージは２５％、第四ひずみゲージは５０％以上離れると、透過ひずみ波の減衰が終了しないうちに第四のひずみゲージ及び第三のひずみゲージで出力棒の後端で反射された反射ひずみ波が測定されてしまい、両者が干渉しあって透過ひずみ波の正確な測定が困難となるためである。
【００２４】
上記第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの間隔は、３０ｍｍ以上４００ｍｍ以下、好ましくは約１００ｍｍの間隔を隔てて取り付けることが好ましい。
３０ｍｍ以上４００ｍｍ以下としているのは、３０ｍｍ未満であると、距離が近づきて伝達関数の精度が低下する。入力棒の第一と第二ひずみゲージとの最小間隔を２００ｍｍとしているのに対して、出力棒の第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの最小間隔を３０ｍｍとしているのは、出力棒前端近くにひずみゲージを取り付けることができることに因る。
一方、出力棒の全長および第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの出力棒への取付位置を考慮すると、第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの間隔は４００ｍｍ以下がノイズが少なくなる範囲である。
【００２５】
上記入力棒と出力棒とは、その間に、長さが１ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の試験片を挟持できるように配置している。
言い換えると、試験片は、その長さが１ｍｍ以上１５ｍｍ以下のものが用いられる。これは、試験片が軟質であることに起因する入力棒と出力棒との中心軸線のズレを抑えるには、試験片の長さを１ｍｍ以上１５ｍｍ以下とするのが好ましいことによる。試験片の長さが１ｍｍ未満であると、試験片の両端と入力棒および出力棒の接触面における摩擦力及び試験片中での半径方向での慣性力が無視できなくなり、測定誤差が大きくなることに因る。逆に、試験片の長さが１５ｍｍを越えると、軸ずれが起こる場合があり、精度が悪くなることに因る。
【００２６】
また、試験片は長さ方向に均一な断面形状で、丸棒形状が好ましい。なお、角棒形状ではノイズが多くなる。
一方、入力棒、出力棒も丸棒形状が好ましく、断面が真円形状の同一形状としている。断面積は、直径を１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下とし、好ましくは２０ｍｍとしているが、試験片の断面積との相関関係により規定される。入力棒および出力棒の断面積は試験片の断面積の１倍以上３倍以下が好ましい。これは１倍よりも小さいと、試験片の変形が不均一となり測定精度が悪くなる一方、３倍より大きいと入力棒の第１反射ひずみ波、出力棒の透過ひずみ波が不均一となる問題が生じる。
【００２７】
上記試験片と入力棒および出力棒の接合面での密着性は重要な要件で、平滑面として、加工精度をあげて密着性を高めていると共に、摩擦係数μはμ〈０．１とすることが好ましい。
【００２８】
上記入力棒に取り付ける第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージおよび出力棒に取り付ける第三ひずみゲージ、第四ひずみゲージは、同一のひずみゲージからなり、単軸プラスチック用のひずみゲージが最も好適に用いられる。それは高分子材料の変形量に合致しているためである。しかしながら、ひずみゲージはこれに限るものではない。
【００２９】
上記打撃棒も入力棒および出力棒と同一材で形成し、粘弾性材で形成することが好ましい。該打撃棒の打撃面は、片当たりを防ぐために球面とすることが好ましいが、打撃棒自体は中実、中空のいずれでもよい。また、打撃棒の衝突速度は打撃棒質量サンプルの用途により最適条件に設定するものであるが、１ｍ／ｓ〜７０ｍ／ｓ、更に好ましくは５ｍ／ｓ〜６８ｍ／ｓ、特に好ましくは１０ｍ／ｓ〜６０ｍ／ｓの衝撃速度で入力棒の前端を打撃するのがよい。この打撃力は、入力棒、出力棒、試験片の長さおよび断面積、試験片の種類等に応じて選択される。
【００３０】
上記入力棒と出力棒のいずれか一方、あるいは両方はベース上に移動可に取り付け、試験片の長さに応じて、両者の間隔を調整可とし、かつ、入力棒の後端と出力棒の前端が試験片の前後面を接触した位置で、固定できる構成としている。
【００３１】
また、本発明は、上記粘弾性特性値測定装置を用いた粘弾性特性値測定方法を提供している。即ち、
入力棒後端と出力棒前端とに試験片を挟持させ、入力棒前端を打撃し、
上記打撃によって生じた入力棒、試験片及び出力棒に伝播するひずみ波のうち、入力棒側の第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで入射ひずみ波と反射ひずみ波を測定し、出力棒側の第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージで透過ひずみ波を測定し、
上記各ひずみ波の時刻歴を用いて入力棒後端における入射ひずみ波時刻歴、入力棒後端における反射ひずみ波時刻歴及び出力棒前端における透過ひずみ波時刻歴を推定し、
上記推定された入射ひずみ波時刻歴、反射ひずみ波時刻歴及び透過ひずみ波時刻歴から、試験片のひずみ速度時刻歴、ひずみ時刻歴及び応力時刻歴を算出して、応力−ひずみ曲線を決定し、
上記応力−ひずみ曲線から、ヤング率、損失係数等の粘弾性特性値を算出している。
【００３２】
本発明の測定方法において実際に各ひずみゲージで測定される波形には、打撃により生じるひずみ波の他に、打撃によって生じる散乱波が合成されている。ひずみ波の周波数は、２．５ｋＨｚから５．０ｋＨｚ程度であるが、散乱波はその周波数が１０ｋＨｚ以上の高周波である。この高周波はノイズであるので、このノイズを含んだ合成波を用いて応力−ひずみ曲線を画くと、得られる粘弾性特性値の精度が低下する。よって、精度向上のためには、合成波に対して補正を行うのが好ましい。具体的には、第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージ、第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージによって実測されたひずみ波（合成波）をローパスフィルターに通し、１０ｋＨｚ以上の高周波を除去している。
【００３３】
上記各種のひずみ波がひずみゲージに到達するまでは、ひずみゲージの実測値は本来ゼロであるべきであるが、実際は微量のノイズが入力されてゼロからずれる。このズレ自体は微少なものであるが、ひずみの時刻歴はひずみ速度の積分であるため、時間の経過と共にズレが加算され、無視できなくなる。具体的には、ひずみの開始点の特定が困難となったり、ひずみの絶対値が不正確となってしまい、得られる粘弾性特性値の精度が低下する。よって、精度を向上させるため、第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージ、第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージによって実測されたひずみ波の時刻歴に、そのベースライン値をゼロとするゼロ補正を施している。ゼロ補正は、波形全体を上下に移動させることによって行っている。
【００３４】
ひずみ時刻歴及び応力時刻歴は本来的にはなだらかな曲線を画く。本発明の粘弾性特性値測定方法では、ピークを過ぎてしばらくはなだらかな曲線であるものの、その後、凹凸状の曲線となる。これは、入力棒の中心軸線と出力棒の中心軸線とが完全に一致していないことに起因する。両者の中心軸線を完全に一致させるのは困難であり、特に軟質の試験片の場合はこの傾向が強くなる。凹凸状の曲線を用いて、その後の計算を行った場合、得られる粘弾性特性値の精度が低下する。よって、精度向上のためには、凹凸状の曲線をなだらかな曲線とする補正を施すことが好ましい。
【００３５】
ひずみ時刻歴のなだらかな曲線への補正は、算出された試験片のひずみ時刻歴のピーク以降の初期段階（すなわち曲線がなだらかな段階）の所定点における接線を用いて緩和時間λを導出し、下記数式（１）
ε（ｔ）＝ε０・ｅ−ｔ／ λ −−−（１）
（数式（１）において、ε０は接点におけるひずみを表す）
によって求められる曲線を所定点以降の曲線とすることによって達成される。なお、緩和時間λは、上記接線と時間軸との交点から求められる。
【００３６】
また、応力時刻歴のなだらかな曲線への補正は、算出された試験片の応力時刻歴のピーク以降の初期段階（すなわち曲線がなだらかな段階）の所定点における接線を用いて緩和時間λを導出し、下記数式（２）
σ（ｔ）＝σ０・ｅ−ｔ／ λ −−−（２）
（数式（２）において、σ０は接点における応力を表す）
によって求められる曲線を所定点以降の曲線とすることによって達成される。
【００３７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１は、本発明の一実施形態にかかる粘弾性特性値測定装置が示された模式的正面図である。この粘弾性特性値測定装置は、打撃棒１、入力棒３及び出力棒５を備えている。入力棒３には、第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９が取り付ける一方、出力棒５には、第三ひずみゲージ１１及び第四ひずみゲージ１３を取り付けている。入力棒３の後端３ａと出力棒５の前端５ａとの間には、円柱状の粘弾性材からなる試験片２０が挟持される。
【００３８】
打撃棒１、入力棒３及び出力棒５はポリメチルメタアクリレート製の円柱であり、断面直径は２０ｍｍとしている。打撃棒１の長さは１００ｍｍとしている。入力棒３の長さは１８００ｍｍ、出力棒５の長さは１０００ｍｍとしている。
【００３９】
第一ひずみゲージ７は入力棒３の後端３ａから１２００ｍｍの位置に取り付け、第二ひずみゲージ９は入力棒３の後端３ａから６００ｍｍの位置に取り付け、第一ひずみゲージ７と第二ひずみゲージ９の間隔を６００ｍｍとしている。また、出力棒５には、その前端５ａから１００ｍｍの位置に第三ひずみゲージ１１を取り付け、第四ひずみゲージ１３は出力棒５の前端５ａから２００ｍｍの位置に第四ひずみゲージ１３を取り付け、第三ひずみゲージ１１と第四ひずみゲージ１３の間隔を１００ｍｍとしている。
【００４０】
上記第一ひずみゲージ７、第二ひずみゲージ９、第三ひずみゲージ１１、第四ひずみゲージ１３として単軸プラスチック用ひずみゲージを用い、本実施形態では株式会社共和電業製のＫＦＰ−５−３５０−Ｃ１−６５を用い、入力棒３、出力棒５の上記した位置に貼着している。これら第一ひずみゲージ７乃至第四ひずみゲージ１３の入力棒３および出力棒７への取付位置は長さ方向において同一線上としている。
【００４１】
上記試験片２０の長さ（すなわち入力棒３の後端３ｂと出力棒５の前端５ａとの距離）は４ｍｍであり、試験片２０の断面直径は１８ｍｍとしている。なお、本実施形態では試験片２０としてアイオノマー樹脂で成形した上記寸法の円柱からなる試験片を用いている。
【００４２】
上記測定装置によって粘弾性材からなる試験片の粘弾性特性値を測定する場合、まず、試験片２０の前後両端面を入力棒３の後端３ａと出力棒５の前端５ａの密接させた状態で入力棒３と出力棒５の間に挟持する。この状態で、打撃棒１を入力棒３の前端３ｂに衝突させる。これによって、入力棒３に入射ひずみ波が生じ、この入射ひずみ波は入力棒３の後端３ａに向かって進む。この入射ひずみ波の一部は、入力棒３の後端３ａにおいて反射し、反射ひずみ波となって入力棒３の前端３ｂに向かって進む。入射ひずみ波の一部は、入力棒３の後端３ａから試験片２０を透過し、さらに出力棒５に伝播して透過ひずみ波となり、出力棒５の後端５ｂに向かって進む。
【００４３】
入射ひずみ波は、第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９によって実測される。実測された入射ひずみ波はローパスフィルターに通され、１０ｋＨｚ以上の高周波が除去される。さらに入射ひずみ波の時刻歴は、そのベースライン値をゼロとするゼロ補正が施される。こうして得られた第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９における時間軸ひずみのそれぞれがフーリエ変換され、周波数軸ひずみが求められる。この第一ひずみゲージ７及び第二ひずみゲージ９における周波数軸ひずみから伝達関数が導出される。第一ひずみゲージ７と入力棒３の後端３ａとの距離Ｘ１と、第二ひずみゲージ９と入力棒３の後端３ａとの距離Ｘ２との比（Ｘ１：Ｘ２）が考慮されつつ、上記伝達関数に基づいて、入力棒３の後端３ａにおける周波数軸ひずみが推定される。この周波数軸ひずみがフーリエ逆変換されることにより、入力棒３の後端３ａにおける入射ひずみ波の時間軸ひずみ（ひずみの時刻歴）εｉが得られる。
【００４４】
同様に、入力棒３の後端３ａで反射して前端３ｂに向かう反射ひずみ波が第二ひずみゲージ９及び第一ひずみゲージ７によって実測される。この実測された反射ひずみ波から、入力棒３の後端１５における反射ひずみ波の時間軸ひずみ（ひずみの時刻歴）εｒが得られる。
【００４５】
また、出力棒５の第三ひずみゲージ１１及び第四ひずみゲージ１３によって、試験片２０をへて出力棒５に伝播される透過ひずみ波を実測し、この実測した透過ひずみ波から、出力棒５の前端５ａにおける透過ひずみ波の時間軸ひずみ（ひずみの時刻歴）εｔが得られる。
【００４６】
こうして得られたεｉ、εｒ及びεｔから、下記数式（３）によって、試験片２０のひずみ速度ε’が算出される。
【００４７】
また、εｉ、εｒ及びεｔから、下記数式（４）によって試験片２０のひずみεが算出される。
【００４８】
【数１】
数式（４）において、Ｃ０は入力棒および出力棒からなる応力棒中のひずみ波の伝播速度（ｍ／ｓ）を表し、Ｌは試験片の長さ（ｍ）を表し、Ｅは応力棒のヤング率（Ｎ／ｍ２） を表し、ρは応力棒の密度（ｋｇ／ｍ３）を表す。
【００５０】
さらに、εｉ、εｒ及びεｔから、下記数式（５）によって試験片２０の応力σが算出される。
【００５１】
こうして得られた試験片２０のひずみ時刻歴を、図２のグラフに示す。図２に示すように、曲線はピークＰ以降しばらくはなだらかであるが、その後、凹凸状となる。ピークＰ以降のなだらかな段階での点Ｓを選択し、この点Ｓにおける曲線に対する接線を画き、この接線と時間軸との交点から緩和時間λを導出し、上記数式（１）によって求められる曲線を点Ｓ以降の曲線とすることによって、ひずみ時刻歴全体をなだらかな曲線（図２中に点線で示す）とすることができる。これにより、最終的に得られる粘弾性特性値へのノイズの影響を除去することができる。同様に、上記数式（２）によって、応力時刻歴全体をなだらかな曲線とすることができ、これによって最終的に得られる粘弾性特性値へのノイズの影響を除去することができる。
【００５２】
このような補正が行われた試験片２０のひずみ時刻歴及び応力時刻歴から、応力−ひずみ曲線が決定される。図３は、典型的な応力−ひずみ曲線が示されたグラフである。この応力−ひずみ曲線から、下記の数式（６）を用いて、試験片２０のヤング率Ｅｓが算出される。
Ｅｓ＝σｍａｘ／εｍａｘ −−−（６）
【００５３】
また、図３の応力−ひずみ曲線から、下記の数式（７）を用いて、位相角δが算出される。
δ＝ｓｉｎ−１（（σａ−σｂ）／σｍａｘ） −−−（７）
そして、この位相角δより、損失係数（ｔａｎδ）が算出される。
【００５４】
以下に記載の実施例１乃至実施例７、比較例１乃至比較例３の測定試験を行った。
【００５５】
［実施例１］
図１に示された上記実施形態に記載の粘弾性特性値測定装置（入力棒の長さは１８００ｍｍ、出力棒の長さは１０００ｍｍ）を用い、アイオノマー樹脂を試験片として、粘弾性特性値の測定を行った。打撃棒の衝突速度は、１８．５ｍ／ｓとした。測定は、室温２３℃、相対湿度５０％の条件下で行った。
【００５６】
入力棒への第一ひずみゲージ、第二ひずみゲージ、出力棒への第三ひずみゲージ、第四ひずみゲージの取付位置は下記の表１に示す通りである。
【００５７】
【表１】
実施例２乃至実施例７、比較例１乃至比較例３は、表１に示す入力棒、出力棒の長さ、第一ひずみゲージ乃至第四ひずみゲージの取付位置、試験片（サンプル）の長さを変えて、他の条件（試験片の素材等）は変えずに、測定を行った。
【００５９】
図４は、実施例１における、第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで測定した入射ひずみ波と反射ひずみ波、第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージで測定した透過ひずみ波を示している。
図４に示すように、実施例１の測定結果は、第一、第二ひずみゲージで測定された反射ひずみ波のピークＰｒ１、Ｐｒ２は１回であり、波の重なりは無かった。また、第三、第四ひずみゲージで測定された透過ひずみ波のピークＰｔ３、Ｐｔ４は１回であり、波の重なりは無かった。
【００６０】
［比較例］
図５は、比較例１における、第一乃至第四ひずみゲージで測定されたひずみ波を示している。
図中、ピークＰｒ２、Ｐｒ１は入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波のピーク、
ピークＰｒｒ１、Ｐｒｒ２は入力棒の後端で反射されて入力棒の前端に達し、入力棒の前端で反射された第２の反射ひずみ波と入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波が合わさったピーク、
ピークＰｔ３、Ｐｔ４は出力棒で測定された透過ひずみ波のピーク、
ピークＰｔｒ３、Ｐｔｒ４は出力棒の後端で反射したひずみ波と透過ひずみ波が合わさったひずみ波のピーク、
ピークＰｔｒｒ３、Ｐｔｒｒ４は出力棒の後端で反射されて出力棒の前端に達し、出力棒の前端で反射したひずみ波と出力棒の後端で反射された波等が合わさったピークを示している。
【００６１】
図５に示されているように、１０００ｍｍの長さの入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波のピークＰｒ１と、該第１反射ひずみ波が入力棒の前端に達して該入力棒の前端から反射した第２の反射ひずみ波のピークＰｒｒ１が第一ゲージで測定された。即ち、第２の反射ひずみ波の減衰が終了しないうちに第一のゲージで測定され、第一ひずみゲージで第１と第２の反射ひずみ波が測定されて、干渉が生じることが確認できた。
同様に、第二ひずみゲージで入力棒の後端で反射された第１の反射ひずみ波のピークＰｒ２と、入力棒の前端で再度反射された第２の反射ひずみ波のピークＰｒｒ２で測定されていた。
【００６２】
また、比較例１では出力棒の長さが１０００ｍｍであるが、第三ひずみゲージの取付位置が前端より３００ｍｍ（後端より７００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が前端より６００ｍｍ（後端より４００ｍｍ）で、透過ひずみ波のピークＰｔ３、Ｐｔ４が測定された後、出力棒の後端で反射されたひずみ波と透過ひずみ波が合わさったひずみ波のピークＰｔｒ３、Ｐｔｒ４も測定され、さらに、出力棒の前端に達した後に反射されたひずみ波Ｐｔｒｒ３、Ｐｔｒｒ４までも測定されていた。
【００６３】
これに対して、出力棒の長さが１０００ｍｍで同一の長さの出力棒を用いた実施例２、５、７では、第三、第四ひずみゲージで測定された透過ひずみ波のピークは１回であり、ひずみ波の干渉が見られなかった。
これは、実施例２では第三ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より１００ｍｍ（出力棒後端より９００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より２００ｍｍ（出力棒後端より８００ｍｍ）であるため、出力棒の後端で反射された反射ひずみ波が第三、第四ひずみゲージに達するまでに減衰したと認められる。同様に、実施例５では第三ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より２００ｍｍ（出力棒後端より８００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より４００ｍｍ（出力棒後端より６００ｍｍ）、実施例７では第三ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より１００ｍｍ（出力棒後端より９００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置が出力棒前端より３００ｍｍ（出力棒後端より７００ｍｍ）であるため、出力棒の後端で反射された反射ひずみ波が第三、第四ひずみゲージに達するまでに減衰したと認められる。
上記結果から、出力棒においては、第三、第四ひずみゲージを出力棒前端寄りに取り付けると、出力棒の長さを短くしても測定する波の重なりが発生しないことが確認できた。
【００６４】
比較例２は、入力棒および出力棒とも２８００ｍｍと長尺とし、かつ、試験片の長さを１８ｍｍと長尺にしているため、ノイズが多く、測定できなかった。
【００６５】
比較例３は、出力棒の長さを５００ｍｍよりも短い４００ｍｍとし、第三ひずみゲージの取付位置を出力棒前端より２００ｍｍ（出力棒後端から２００ｍｍ）、第四ひずみゲージの取付位置を出力棒前端より３００ｍｍ（出力棒後端から１００ｍｍ）としたため、出力棒後端で反射したひずみ波が第四、第三ひずみゲージで測定されてしまった。
【００６６】
表１中において、「波の重なり」で、◎は重なりなし、○は重なりがあるものの推定波形は得られる、×は重なったため応力−ひずみ曲線に得られないことを意味する。また、「ノイズ」で、◎はノイズなし、○はノイズがあるものの推定波形が得られるを意味する。
実施例１乃至実施例７は「波の重なり」がいずれも◎または○であり、「ノイズ」の評価も◎または○であった。
【００６７】
【発明の効果】
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、スプリットホプキンソン棒を用いる粘弾性特性値測定装置において、入力棒および出力棒の長さを適宜の範囲に設定し、かつ、これら入力棒と出力棒の間隔（即ち、試験片の長さ）も適宜な範囲に設定し、さらに、入力棒および出力棒を粘弾性材料からなる試験片と特性インピーダンスの差が小さくなる粘弾性材料から形成しているため、比較的軟質な樹脂やゴム等の弾性材料の粘弾性特性値が精度良く測定することが出来る。
【００６８】
さらに、入射ひずみ波と反射ひずみ波を測定する入力棒に取り付ける第一と第二のひずみゲージを取付位置および取付間隔を適宜に設定すると共に、透過ひずみ波を測定する出力棒に取り付ける第三と第四のひずみゲージの取付位置および取付間隔を適宜に設定しているため、ひずみ波が重なりなく検出でき、この点からも測定精度を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は本発明の一実施形態にかかる粘弾性特性値測定装置が示された模式的正面図である。
【図２】図２は試験片のひずみ時刻歴の補正前の状態が示されたグラフである。
【図３】図３は応力−ひずみ曲線が示されたグラフである。
【図４】図４は本発明の実施例１にかかる粘弾性特性値測定装置で測定されたひずみ波が示されたグラフである。
【図５】図５は比較例１にかかる粘弾性特性値測定装置で測定されたひずみ波が示されたグラフである。
【符号の説明】
１ 打撃棒
３ 入力棒
５ 出力棒
７ 第一ひずみゲージ
９ 第二ひずみゲージ
１１ 第三ひずみゲージ
１３ 第四ひずみゲージ
２０ 試験片
Claims (6)
- 粘弾性材料からなる試験片を挟持するため直線上に配置された入力棒及び出力棒と、この入力棒に取り付けられた第一ひずみゲージ及び第二ひずみゲージと、出力棒に取り付けられた第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージとを備え、上記入力棒の前端が打撃された時に入力棒に生じる入射ひずみ波と反射ひずみ波が上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで測定され、入力棒より試験片を経て出力棒に伝わる透過ひずみ波が上記第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージによって測定される粘弾性特性値測定装置であって、
上記入力棒および出力棒を粘弾性材から形成し、上記出力棒の長さを入力棒の長さ以下で、上記出力棒の長さを５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下、入力棒の長さが１５００ｍｍ以上２５００ｍｍ以下とし、
且つ、上記入力棒に第一ひずみゲージを前側、第二ひずみゲージを後側として取り付け、上記第一ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の１０％〜７０％の間の所要位置、第二ひずみゲージは入力棒後端から入力棒全長の８％〜６２％の間の所要位置に設ける一方、
上記出力棒に第三ひずみゲージを前側、第四ひずみゲージを後側として取り付け、上記第三ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の４％〜２５％の間の所要位置、第四ひずみゲージは出力棒前端から出力棒全長の８％〜５０％の間の所要位置に設け、
上記第一ひずみゲージと第二ひずみゲージの間隔は２００ｍｍ以上１２００ｍｍ以下、第三ひずみゲージと第四ひずみゲージの間隔は３０ｍｍ以上４００ｍｍ以下としていることを特徴とする粘弾性特性値測定装置。 - 上記入力棒および出力棒を形成する粘弾性材料は、その粘弾性特性値が、試験片の粘弾性特性値と差が小さいものを用いている請求項１に記載の粘弾性特性値測定装置。
- 上記入力棒の後端と出力棒の前端の間に、長さが１ｍｍ以上１５ｍｍ以下の範囲の試験片を挟持できるように配置している請求項１または請求項２に記載の粘弾性特性値測定装置。
- 上記入力棒および出力棒は同一断面積の丸棒状で、その断面積は直径１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下で、試験片の断面積の１．０倍以上３．０倍以下としている請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の粘弾性特性値測定装置。
- 上記打撃棒は、入力棒および出力棒と同一材で形成し、１ｍ / ｓ〜７０ｍ／ｓの衝撃速度で入力棒の前端を打撃する設定としている請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の粘弾性特性値測定装置。
- 請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の粘弾性特性値測定装置を用い、
入力棒後端と出力棒前端とに試験片を挟持させ、入力棒前端を打撃し、
上記打撃によって生じた入力棒、試験片及び出力棒に伝播するひずみ波のうち、入力棒側の第一ひずみゲージと第二ひずみゲージで入射ひずみ波と反射ひずみ波を測定し、出力棒側の第三ひずみゲージ及び第四ひずみゲージで透過ひずみ波を測定し、
上記各ひずみ波の時刻歴を用いて入力棒後端における入射ひずみ波時刻歴、入力棒後端における反射ひずみ波時刻歴及び出力棒前端における透過ひずみ波時刻歴を推定し、
上記推定された入射ひずみ波時刻歴、反射ひずみ波時刻歴及び透過ひずみ波時刻歴から、試験片のひずみ速度時刻歴、ひずみ時刻歴及び応力時刻歴を算出して、応力−ひずみ曲線を決定し、
上記応力−ひずみ曲線から、ヤング率、損失係数等の粘弾性特性値を算出することを特徴とする粘弾性特性値測定方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000176443A JP3605000B2 (ja) | 2000-06-13 | 2000-06-13 | 粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法 |
| US09/607,324 US7024922B1 (en) | 1999-07-02 | 2000-06-30 | Viscoelastic characteristic value-measuring apparatus and method of measuring viscoelastic characteristic value |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000176443A JP3605000B2 (ja) | 2000-06-13 | 2000-06-13 | 粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001356087A JP2001356087A (ja) | 2001-12-26 |
| JP3605000B2 true JP3605000B2 (ja) | 2004-12-22 |
Family
ID=18678169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000176443A Expired - Fee Related JP3605000B2 (ja) | 1999-07-02 | 2000-06-13 | 粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3605000B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3562637B2 (ja) * | 2000-09-11 | 2004-09-08 | 住友ゴム工業株式会社 | 粘弾性特性値測定装置及び粘弾性特性値測定方法 |
| JP6536138B2 (ja) * | 2015-04-07 | 2019-07-03 | 住友ゴム工業株式会社 | ゴム材料の試験方法 |
| CN111665152A (zh) * | 2019-08-22 | 2020-09-15 | 西北工业大学 | 材料动态压缩循环加载装置及其方法 |
-
2000
- 2000-06-13 JP JP2000176443A patent/JP3605000B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001356087A (ja) | 2001-12-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3485841B2 (ja) | 粘弾性特性値測定装置及び粘弾性特性値測定方法 | |
| JP3562637B2 (ja) | 粘弾性特性値測定装置及び粘弾性特性値測定方法 | |
| CN108375501B (zh) | 一种基于分离式霍普金森压杆实验技术的数据处理方法 | |
| KR101847970B1 (ko) | 연성재료용 분리 홉킨슨 압력봉 시험장치 | |
| Rozumek et al. | A survey of failure criteria and parameters in mixed-mode fatigue crack growth | |
| Michaels et al. | Impact of applied loads on guided wave structural health monitoring | |
| JP2004150946A (ja) | ボール打撃によるコンクリート剛性の非破壊測定装置および方法 | |
| Nagy et al. | Ultrasonic assessment of Poisson’s ratio in thin rods | |
| JP3605000B2 (ja) | 粘弾性特性値測定装置および粘弾性特性値測定方法 | |
| CN109724687B (zh) | 一种测量结构弯扭组合振动中弯曲波、扭转波分离的方法 | |
| Fatt et al. | High-speed testing and material modeling of unfilled styrene butadiene vulcanizates at impact rates | |
| US7024922B1 (en) | Viscoelastic characteristic value-measuring apparatus and method of measuring viscoelastic characteristic value | |
| Bell | An experimental study of the unloading phenomenon in constant velocity impact | |
| JP2001356086A (ja) | 粘弾性特性値測定方法 | |
| Fahem et al. | Loading Rate Effects for Flaws Undergoing Mixed-Mode I/III Fracture | |
| Emms et al. | A novel technique for non-damaging measurement of sound speed in seedlings | |
| Zhang et al. | Experimental study on the dynamic behavior of TiNi cantilever beams with rectangular cross-section under transversal impact | |
| JP2002365205A (ja) | 粘弾性材料からなる製品の性能予測のためのシミュレーション方法 | |
| Wen et al. | Dynamic compressive response of porcine muscle measured using a split Hopkinson bar system with a pair of PVDF force transducers | |
| Theodorakopoulos | Determination of the useful frequency for the calculation of the attenuation coefficient and phase velocity in a viscoelastic Hopkinson pressure bar | |
| Felföldi et al. | Non-destructive impact method for quality assessment of horticultural products | |
| JP2013092390A (ja) | 衝撃荷重測定方法および装置 | |
| Fang et al. | Determination of dynamic rotation factor for DWTT specimens by strain analysis and hardness measurement | |
| Bonenberger et al. | On improvements in measuring crack arrest toughness | |
| Kawabata et al. | Apparent elastic modulus of scale estimated from bending property of single wool fiber |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040603 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040629 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040830 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040928 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040930 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| R154 | Certificate of patent or utility model (reissue) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R154 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071008 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081008 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091008 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101008 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111008 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121008 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131008 Year of fee payment: 9 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |