JP3599361B2 - 発泡絶縁電線およびそれを用いたインターフェイス用多芯ケーブル - Google Patents

Description

【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は発泡絶縁電線に関し、更に詳しくは、コンピュータに代表される各種の電子機器間を結ぶインターフェイス用多対ケーブルのコアとして有用な発泡絶縁電線とそれに用いたインターフェイス用多芯ケーブルに関する。
【０００２】
【従来の技術】
インターフェイス用多芯ケーブルは、２本の発泡絶縁電線を対にして撚った対撚り線の複数本を撚り合わせた多対構造になっている。そして、それに用いられる発泡絶縁電線は、例えば、所定径の素線を所望本数撚り合わせて成る所定径の導体と、その導体の外周を被覆する所定厚みの発泡絶縁層とを基本構成とする。
【０００３】
近年、小型コンピュータの性能向上に伴い、より大容量の信号を伝送することができるインターフェイス用多芯ケーブルの必要度が増大している。この種のケーブルは、当然ながら、例えばＣＤ−ＲＯＭやハードディスクなどの各設備を変更することなく使用できることが必要とされている。そのため、現在、ケーブルを含めたインターフェイス装置の規格化が進められつつある。
【０００４】
このようなインターフェイス用ケーブルの場合、既存のコネクタや機器との接続上、外径や特性インピーダンスの制約を受けることとなる。そのため、ケーブルに使用する発泡絶縁電線は、従来にない厳しい特性を満たすことが要求されている。
例えば、ＳＣＳＩ用ケーブルに要求される規格について説明する。
【０００５】
ＳＣＳＩは、小型コンピュータと周辺装置または別の小型コンピュータなどを最大８台まで数珠繋ぎする、いわゆるディジーチェンジ方式で接続するＳｍａｌｌ Ｃｏｍｐｕｔｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ （通常、スカジー）のことをいい、Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ（ＡＮＳＩ）で規格化されている。このシステムは、規格に合致したＳＣＳＩボードを搭載した装置であれば自由に接続可能であり、かつ従来のようにホストコンピュータがそれぞれの周辺装置用のボードやケーブル類を必要としないため、利便性が高く、現在広く普及しつつある。
【０００６】
ところで、１９８９年３月に前記ＡＮＳＩは新しい規格ＳＣＳＩ−２規格を制定した。
この規格で要求されるインターフェイス用ケーブルは、導体：２８ＡＷＧ，導体本数：５０本（２５対），特性インピーダンス：９０〜１３２Ω，伝播遅延時間差（最大値−最小値）：０．２ｎｓ／ｍの仕様を満たさなければならず、また、専用コネクタとの接続の点から、ケーブルを構成する発泡絶縁電線の全体の直径は０．８６±０．１ｍｍでなければならないとされている。
【０００７】
また、このＳＣＳＩ−２規格に準拠した３０ＡＷＧサイズの導体を用いたインターフェイス用ケーブルも使用されることはあるが、その場合でも、同様の特性インピーダンス，伝播遅延時間差が要求されるとともに、その発泡絶縁電線の外径は０．７０〜０．７５ｍｍであることが好ましいとされている。
前記ＳＣＳＩには、シングルエンドとディファレンシャルの２種類の伝送方式がある。このうち、シングルエンド方式は、ディファレンシャル方式に比べて、耐ノイズ性は劣るもののインターフェイスボード上のドライバー数を半減することができて経済的である。
【０００８】
ディファレンシャル方式で必要とされるインターフェイス用ケーブルで前記した規格を満足させるためには、絶縁材料として、実効比誘電率が２．３前後である非発泡の材料を用いてもよい。
しかし、シングルエンド方式の場合は、絶縁材料として上記したような非発泡材料を用いると、特性インピーダンスは６０〜７０Ωとなり、ＳＣＳＩ−２規格から外れてしまう。そして、特性インピーダンスを増加させるためには、絶縁層の厚みを厚くして電線の外径を大きくすればよいが、このような処置を採ると、電線の外径は２８ＡＷＧの場合で１．０ｍｍ以上，３０ＡＷＧの場合で０．８ｍｍ以上となってしまい、規格に合致したコネクタに接続することが困難になるという問題が生じてくる。
【０００９】
したがって、インターフェイス用ケーブルを構成する電線においては、その絶縁体層を発泡体にして実効比誘電率を低めることが必要になる。
例えば、前記した２８ＡＷＧおよび３０ＡＷＧの導体を使用した２５対多芯ケーブルの場合、理論計算上では、非発泡時の実効比誘電率が２．３の絶縁材料を使用したとすると、実効比誘電率が１．５６以下、つまり５０％以上の発泡体にして使用することが必要になる。
【００１０】
従来から、絶縁層が薄肉である発泡絶縁電線の製造方法に関してはいくつかの先行技術がある。
例えば、特公昭５８−１１０４７号公報では、発泡率が５５％以上で外周に充実層を設けた発泡絶縁電線が開示されている。また、特開平５−１０１７１１号公報では、使用目的はインターフェイス用ケーブルではないが、薄肉の発泡絶縁電線を用いた４対のケーブルが開示されている。しかし、後者の場合、発泡率を５０％以上にすると、製造したケーブルでは、発泡絶縁層の潰れや変形などが起こって特性の優れたケーブルにならないということが示唆されている。
【００１１】
更に、導体２８ＡＷＧ（７／０．１２７，外径０．３８ｍｍ），全体の外径が０．８６ｍｍである発泡絶縁電線であって、絶縁層の発泡率を５０％以上にした電線に関しては、発泡絶縁層をポリプロピレンで構成するものが特開昭６３−５６６５２号公報に、発泡絶縁層をポリオレフィンで構成するものが特開平３−１９５７４６号公報に、発泡絶縁層をフッ素樹脂で構成するものが特開平３−９７７４６号公報にそれぞれ開示されている。
【００１２】
このように、発泡率を５０％以上にする薄肉の発泡絶縁電線は知られているが、しかし、これらの電線は、いずれも、前記したＳＣＳＩ−２規格を満たすものではないという問題がある。
例えば、発泡率が５０％以上の従来の発泡絶縁電線を対撚りや上撚りすると、通常、このときに使用する対撚り機や上撚り機の張力は１〜１．５ｋｇ程度であるが、この張力によって発泡絶縁層が圧壊して隣接する発泡絶縁電線の導体間の距離が縮まることにより、特性インピーダンスの大幅な低下が引き起こされてしまう。
【００１３】
この発泡絶縁層の圧壊を抑制するために、各設備の張力を小さくすることも考えられるが、例えば張力を５００〜８００ｋｇ程度にまで下げても、ＳＣＳＩ−２の規格を達成することは困難である。なお、張力を更に下げると、均一なピッチのケーブルが製造できなくなる。
また、上記した絶縁層の圧壊は電線の長手方向や径方向で不均一に発生するため、各電線の絶縁層の長手方向や径方向における発泡率にばらつきが生じてくる。したがって、各発泡絶縁電線間における伝播遅延時間差は大きくなり、前記したＳＣＳＩ−２規格をクリアすることはできなくなる。
【００１４】
また、従来の発泡絶縁電線はＳＣＳＩ−２規格を満足しないだけではなく、これを集束して成るケーブルの端末を自動端末加工機で加工してコネクタに接続しようとする場合、加工端末がコネクタピンから脱落して接続不能になったり、また、絶縁層の座屈や圧壊が起こってケーブル特性の劣化を招くという問題も発生する。
【００１５】
このようなことからすると、インターフェイス用ケーブルに用いる発泡絶縁電線の場合は、その絶縁層が当然ながら発泡率５０％以上の高発泡率であり、同時に、その絶縁層は適度の機械的強度を確保していて、ケーブル製造時や自動端末加工機による端末加工時に座屈や圧壊などを起こさないような状態にあることが必要であると考えられる。
【００１６】
本発明は、上記した考えに基づき、発泡絶縁層に要求される特性を調査研究してなされたものであり、従来の発泡絶縁電線における前記の諸問題を解決することができる発泡絶縁電線とそれを用いたインターフェイス用多芯ケーブルの提供を目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、本発明においては、導体と前記導体を被覆する発泡絶縁層とから成る発泡絶縁電線であって、導体の直径をｄ_１ （ｍｍ），電線全体の直径をｄ_２ （ｍｍ）としたとき、ｄ_１ ，ｄ_２ は２．２≦ｄ_２ ／ｄ_１ ≦２．５，ｄ_２ ≦０．９５の関係を満たし、また、次式：
ε_Ｓ ＝（Ｃ／２４．１３）×ｌｏｇ（ｄ_２ ／ｄ_１ ）、 ……（１）
および、次式：
ｆ＝（２ε_Ｓ ＋ε_０）（ε_ａ −ε_ｓ ）×１００／３ε_Ｓ （ε_ａ −ε_０） …（２）
（ただし、式中、Ｃは電線の径方向のキャパシタンス：ｐＦ／ｍ，ε_０ は空気の実効比誘電率，ε_ａ は絶縁層材料の実効比誘電率，ε_Ｓ は発泡絶縁層の実効比誘電率をそれぞれ表す）
に基づいて定義される前記発泡絶縁層の発泡率（ｆ％）が５０％以上であり、かつ、プレッサーフート径９．５ｍｍ，アンビル径１３ｍｍとするＵＬ−１５８１の５６０、１〜５６０、８（１９８８年１２月１日）で規定された試験機を用いて、電線全体に荷重５００ｇを３分間印加したときの電線全体の荷重印加方向における直径をｄ_３ （ｍｍ）とし、前記荷重を解除したのち１分後における電線全体の荷重印加 向の直径をｄ_４ （ｍｍ）としたとき、次式：
Ｄ＝ｄ_３ ×１００／ｄ_２ ……（３）
で定義される常温変形残率（Ｄ％）が８５％以上であり、また、次式：
Ｒ＝ｄ_４ ×１００／ｄ_２ ……（４）
で定義される常温復元率（Ｒ％）が９２％以上であることを特徴とする発泡絶縁電線が提供され、また、前記発泡絶縁電線の複数本を集束し、その外側に押え巻きテープが巻回され、その外側に、シールド層とジャケットがこの順序で形成されていることを特徴とするインターフェイス用多芯ケーブルが提供される。
【００１８】
本発明の発泡絶縁電線は導体を被覆する発泡絶縁層に特徴を有するものであって、全体の基本構成は従来の電線と変わることはない。
まず、本発明の発泡絶縁電線においては、前記したＳＣＳＩ−２規格を満足させるために、電線全体の直径（ｄ_２ ）は０．９５ｍｍ以下に規定される。そして、このｄ_２ と導体の直径（ｄ_１ ）との間では、２．２≦ｄ_２ ／ｄ_１ ≦２．５の関係が成立するように、導体と全体の各直径が規定される。
【００１９】
したがって、導体の外周に形成される発泡絶縁層の厚みは、電線全体の直径ｄ_２ の２７〜３０％の厚みになっている。
つぎに、本発明の発泡絶縁電線における発泡絶縁層は、周波数１ＭＨｚで測定したときの非発泡状態における実効比誘電率（ε_ａ ）が２．３前後の絶縁層材料（樹脂）に、アゾシカルボンアミド，４，４’−オキシビスベンゼンスルホニルのような化学発泡剤を配合して成る樹脂組成物を通常の押出機により加熱下で導体表面に発泡押出被覆して形成したり、または、絶縁層材料を加熱溶融し、そこに、Ｎ_２ ガス，炭酸ガス，フルオロカーボンのような樹脂に対して非反応性のガスを吹き込みながら導体表面に押出被覆して形成することができる。
【００２０】
上記した実効比誘電率（ε_ａ ）が２．３より大きい材料を用いると、ＳＣＳＩ−２規格を満足させるためには、発泡率を更に高めることが必要になり、その結果、形成された発泡絶縁層の機械的強度が著しく低下して撚り工程における圧壊や変形が多発して不都合である。
このような絶縁層材料としては、例えば、エチレンプロピレン弾性共重合体１〜１５重量％と高密度ポリエチレン１０〜３０重量％とを含むエチレン−プロピレンブロック共重合体，高密度ポリエチレン，高密度ポリエチレンと中密度ポリエチレンとの混合物，高密度ポリエチレンと低密度ポリエチレンとの混合物，フッ素樹脂などを好適なものとしてあげることができる。
【００２１】
これらのうち、例えば高密度ポリエチレンとしては、密度が０．９４０ｇ／ｃｍ^３ 以上であるものが好ましい。０．９４０ｇ／ｃｍ^３ よりも低密度のポリエチレンを用いると、その融点が低く発泡押出被覆の作業が煩雑になると同時に、形成された発泡絶縁層の機械的強度や耐熱性に難点が生ずるからである。
具体的には、密度０．９４５ｇ／ｃｍ^３ 程度の高密度ポリエチレンを単独で用いることが好ましい。また、高密度ポリエチレンに、中密度ポリエチレンや低密度ポリエチレンの所定量を混合しても、その混合物の密度が０．９４０ｇ／ｃｍ^３ 以上であれば、絶縁層の材料として使用することもできる。
【００２２】
なお、ポリエチレン系発泡体で絶縁層を形成した場合は、その発泡ポリエチレン層に、例えば、電子線などの放射線を照射してポリエチレンを架橋させると、絶縁層としての耐熱性も向上し、コネクタと接続するときに半田付けが可能となるので好適である。
また、このようにして形成された発泡絶縁層は、発泡体になっている部分を被覆して無発泡の充実層が形成されていてもよい。このような充実層が形成されていると、発泡絶縁電線の対撚り時や、多芯ケーブルへの加工時に発泡絶縁層が損傷することを抑制できるので好適である。充実層の構成材料としては格別限定されるものではないが、例えば高密度ポリエチレンであることが好ましい。
【００２３】
本発明の電線でいう絶縁層の発泡率とは、前記した（１）式と（２）式に基づいて算出されたｆ（％）値として定義される。
すなわち、例えばマイクロメータで導体の直径ｄ_１ ，光学式外径測定器または機械式のダイヤルゲージなどで電線全体の直径ｄ_２ を測定し、また、電線の径方向におけるキャパシタンスＣを測定し、これらの測定値を（１）式に代入して、発泡絶縁層の実効比誘電率ε_Ｓ が算出される。
【００２４】
そして、この算出値ε_ｓ と、発泡絶縁層を構成している材料の非発泡状態における実効比誘電率ε_ａ と、空気の実効比誘電率ε_Ｏ とを（２）式に代入し、発泡率であるｆ値が算出される。
本発明の電線においては、上記ｆ値が５０％以上の値となるように、押出被覆作業時における条件が設定される。
【００２５】
発泡率ｆが５０％より低い発泡率の発泡絶縁電線の場合は、それを集束して成るケーブルの特性インピーダンスが低下する。これを防止するためには、外径を大きくせざるを得ず、実用的でなくなる。
しかし、この発泡率ｆが過度に大きくなると、機械的強度が低下して後述する常温変形残率や常温復元率の両特性に悪影響を与えるので、発泡率ｆは５０〜６０％の範囲内に制御することが好ましい。
【００２６】
つぎに、本発明の電線は、前記した式（３）からの算出値として定義される常温変形残率：Ｄ（％）値が８５％以上，式（４）からの算出値として定義される常温復元率：Ｒ（％）値が９２％以上であることを特徴とする。
上記した式（３），式（４）におけるｄ_３ ，ｄ_４ の値は、いずれも、ＵＬ−１５８１の５６０、１〜５６０、６（１９８８年１２月１日）で規定する方法に準拠して測定される。その方法を以下に説明する。
【００２７】
ｄ_３ ，ｄ_４ の測定は、ＵＬ−１５８１規格の５６０、１〜５６０、６（１９８８年１２月１日）に準拠した加熱変形試験機を利用して行われる。その測定装置の概略を図１に示す。
この装置では、測定対象の電線１を載せるためのアンビル（ａｎｖｉｌ）２とそれに対向して配置されるプレッサーフート（ｐｒｅｓｓｅｒ ｆｏｏｔ）３とから成り、プレッサーフート３の途中には荷重台４が、また上部には水平板５がそれぞれ一体に取り付けられていて、全体は水平板５に取り付けられたワイヤ６，６で吊設されている。
【００２８】
そして、ワイヤ６，６は固定ローラ７，７，７，７を通ってその他端が水平板８に取り付けられ、またプレッサーフート３上部の水平板５の上面には、ダイヤルゲージ９が配置されている。
したがって、この装置においては、荷重４がない状態で、水平板８の上にプレッサーフート３と荷重４の重量和にほぼ等しい重量の荷重１０を載せることにより、電線１に加わる荷重をほぼゼロにすることができる。
【００２９】
ｄ_３ ，ｄ_４ の測定に当たっては、まず、図１の装置において、アンビル２の直径を１３ｍｍ，プレッサーフート３の下端面３ａの直径を９．５ｍｍに設定し、かつ全体を常温の雰囲気下に置く。
ついで、アンビル２に測定対象の電線を載せることなく、プレッサーフート３の下端面３ａをアンビル２に接触させ、この状態でダイヤルゲージ９の指示目盛りを０に設定する。
【００３０】
ついで、水平板８の上の荷重１０の重量を調節して、プレッサーフート３が宙に浮く（アンビル２に加わるプレッサーフート３の荷重が０になる）ように調節する。
この状態で、アンビル２の上に測定対象の電線１を置いたのちプレッサーフート３を下降させる。ダイヤルゲージ９のスプリングによる押圧力は約８５ｇであるため、この押圧力によりプレッサーフート３は下降して、図２で示したように、その下端面３ａは電線１の発泡絶縁層１ａと接触する。このときのダイヤルゲージ９の目盛りを読んで電線１の直径ｄ_２ を測定する。
【００３１】
ついで、荷重台４に５００ｇの荷重を載せる。プレッサーフート３の自重は水平板８上の荷重１０でキャンセルされているので、電線の絶縁層１ａにはプレッサーフート３の下端面３ａから５００ｇの荷重だけがそのまま印加され、図３で示したように、絶縁層１ａは荷重の印加方向に押されてその方向の直径は図２の直径ｄ_２ よりも小さくなる。そして、その値はダイヤルゲージ９の目盛りで読み取られる。
【００３２】
荷重５００ｇを３分間印加し続け、３分後の上記荷重印加方向における直径をダイヤルゲージ９で読み取り、その値をｄ_３（ｍｍ） とする。
測定されたｄ_２ ，ｄ_３ を式（３）に代入し、本発明で定義する常温変形残率Ｄ（％）が算出される。
つぎに、ｄ_４ を測定するためには、図３の状態において荷重台から５００ｇの荷重を取り除く。プレッサーフート３の自重は荷重１０でキャンセルされているので、電線の絶縁層１ａに対しては無荷重状態が発現する。
【００３３】
その結果、絶縁層１ａは自らの復元力によって、図４で示したように、その径を徐々に復元する。そして、その値はダイヤルゲージ９の目盛りで読み取られる。
荷重５００ｇを解除してから１分間経過したのち、荷重印加方向における復元した直径をダイヤルゲージ９で読み取り、その値をｄ_４ （ｍｍ）として測定する。
【００３４】
このようにして測定されたｄ_４ および予め図２のようにして測定されたｄ_２ を式（４）に代入し、本発明で定義する常温復元率Ｒ（％）が算出される。
本発明の電線においては、上記した常温変形残率が８５％以上，かつ上記した常温復元率が９２％以上のいずれかまたは両方を満足しない場合には、その電線を集束してケーブルにする過程で絶縁層の圧壊が発生したり、自動端末加工機による端末加工時に絶縁層の圧壊や座屈が発生したりして、得られたケーブルの特性劣化が引き起こされる。更には、自動端末加工機を用いたコネクタ付けの際に、圧壊や座屈した絶縁層が元の外径に復元しないので、圧接ピンからの脱落などが発生する。
【００３５】
次に、本発明のインターフェイス用多芯ケーブルは、上記した発泡絶縁電線を対撚り線とし、この対撚り線の複数本を更に撚り合わせて製造される。
すなわち、ＳＣＳＩ−２規格のインターフェイス用多芯ケーブルの断面構造を表す図５で示したように、２本の発泡絶縁電線を撚り合わせた対撚り線１１の複数本（図では２５本）を撚り合わせて多対撚線とし、その周囲を後述する押え巻きテープＡで押え巻きし、更にその外側にアルミ−ポリエチレンテレフタレートのラミネートテープＢをラップ巻きし、その上に、例えばすずめっき線の編組Ｃでシールド層を形成したのち、全体に例えばポリ塩化ビニルのジャケットＤを押出被覆して製造される。
【００３６】
このとき、押さえ巻きテープＡとしては、次のようなものを用いることが好ましい。
すなわち、テープを構成して材料（樹脂）の比重とテープの厚みとから計算上算出される単位重量をＧ_１ とし、そのテープの実測によって測定された単位重量をＧ_２ としたとき、次式：ｆ_２ ＝［１−（Ｇ_２ ／Ｇ_１ ）］×１００から算出される発泡率ｆ_２ （％）が、３０％以上であるものを用いる。好ましくはｆ_２ が８０〜９０％のものを用いる。
【００３７】
具体的には、ｆ_２ が上記値であり、ポリエチレン，ポリプロピレン，ポリエステルなどから成る多孔質シート，不織布，発泡シートなどをあげることができる。
ｆ_２ 値が３０％未満のテープを用いる場合、ケーブルの特性インピーダンスを９０Ω以上にしようとすると、テープの厚みを５００μｍ以上にしなければならなくなる。しかしながら、このような厚いテープを巻回するためには１ｋｇ以上の張力が必要であり、その結果、発泡絶縁層の圧壊や変形などが発生してしまう。
【００３８】
ｆ_２ 値が３０％以上のテープを使用すると、発泡絶縁電線とテープの上に位置するシールド層との実効比誘電率は低下し、そのことによって、コアの最外層を構成する発泡絶縁電線の特性インピーダンスの低下が防止できるとともに、前記した絶縁層の圧壊等の防止が可能となる。
このようにして製造された本発明の多芯ケーブルは、特性インピーダンスは９０Ω以上，伝播遅延時間差は０．２ｎｓ／ｍ以下であり、ＡＮＳＩが提唱するＳＣＳＩ−２規格を満足することができる。
【００３９】
【発明の実施例】
実施例１〜４，比較例１〜５
表１に示した各種の樹脂を表示の撚線導体の上に、フロン２２を用いて発泡押出被覆して発泡絶縁層を形成した。
得られた各電線につき、その絶縁層の発泡率ｆ（％），常温変形残率Ｄ（％），常温復元率Ｒ（％）をそれぞれ測定し、その結果を表１に示した。
【００４０】
なお、比較例５を除いた発泡絶縁電線は、いずれも、それらの発泡絶縁層は、用いた樹脂から成り、厚みが約５０μｍの充実層を最外層として有しているものである。
つぎに、これらの各電線を用いて図５で示したような構造の２５対ケーブルを製造した。
【００４１】
すなわち、発泡絶縁電線を対撚りし、これら対撚り線を、中心に３対，一層に８対，最外層に１４対で上撚りし、更にその上に表１で示した押え巻きテープをラップ率１／４でラップ巻きしたのち、その上に、厚み９μｍのアルミ箔と厚み１２μｍのポリエチレンテレフタレートフィルムをラミネートしたテープをラップ巻き１／３でラップ巻きし、更に、その上に、線径１２ｍｍのすずめっき軟銅線を用いて編組密度８０％の編組でシールド層を形成し、最後に、全体を厚み７７０μｍのポリ塩化ビニルのジャケットで被覆した。このとき、対撚りおよび上撚り時における張力は極力小さくし、約５００〜１０００ｇとした。
【００４２】
得られた各ケーブルにつき、特性インピーダンス，伝播遅延時間差を測定した。また、各ケーブルの５０本を自動端末加工機を用いてコネクタに取り付けて電線の加工性を評価した。すなわち、１本でもコネクタに接続されていない状態が発生した場合を不良，全てが接続された状態になったものを良として判定した。以上の結果を一括して表１に示した。
【００４３】
【表１】

表１から明らかなように、本発明で規定した常温変形残率と常温復元率を満足する電線とそれを用いたケーブルは、絶縁発泡層の形成した樹脂の種類に関係なく、ＳＣＳＩ−２規格を合格している。
実施例５、比較例６，７
実施例１の発泡絶縁電線を用いて、実施例の場合と同じようにして２５対ケーブルを製造した。このとき、押え巻きテープとしては、表２に示したものを用いた。得られたケーブルにつき、その特性を測定した。結果を表２に示した。
【００４４】
【表２】

表２から明らかなように、従来から使用されているテープをコアの押え巻きに使用すると、用いた発泡絶縁電線が優れたものであっても、得られたケーブルの特性インピーダンスの一部に規格外れが発生している。
【００４５】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、本発明の発泡絶縁電線を用いて製造した多芯ケーブルは、ＴＤＲ（Ｔｉｍｅ Ｄｏｍａｉｎ Ｒｅｆｌｅｃｔｏｍｅｔｏｒｙ）を用いた不平衡法で測定した各対の特性インピーダンスと伝播遅延時間差がＡＮＳＩの提唱するＳＣＳＩ−２規格を満足するため、信号伝送用のケーブルとして有用である。
【００４６】
このことは、本発明の発泡絶縁電線は、その発泡絶縁層の発泡率が５０％以上で、しかも常温変形残率は８５％以上，常温復元率は９２％以上であることがもたらす効果であり、また、多芯ケーブル製造時に、押え巻きテープとして発泡率３０％以上のものを用いたことがもたらす効果である。
すなわち、本発明の発泡絶縁電線の絶縁層は高発泡率であると同時に機械的強度にも優れているので、柔軟性，屈曲性，耐圧壊性が良好であるからである。このことは、自動端末加工機を使用するコネクタ付けも良好に行うことができることを意味する。
【００４７】
なお、本発明の発泡絶縁電線に関しては、ＡＮＳＩで規格化されたＳＣＳＩ−２用インターフェイスケーブルを例にして説明したが、本発明の電線は、このＳＣＳＩ用ケーブルに限定されるものではなく、発泡率が５０％以上の絶縁電線を使用する多芯ケーブルにとっても有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】発泡率，常温変形残率，常温復元率を測定するときに用いる装置例を示す概略図である。
【図２】電線全体のｄ_２ 値の測定を説明するための概略図である。
【図３】電線全体のｄ_３ 値の測定を説明するための概略図である。
【図４】電線全体のｄ_４ 値の測定を説明するための概略図である。
【図５】インターフェイス用多芯ケーブルの断面構造を示す断面図である。
【符号の説明】
１ 発泡絶縁電線
１ａ 発泡絶縁層
２ アンビル
３ プレッサーフート
３ａ プレッサーフート３の下端面
４ 荷重台
５ 水平板
６ ワイヤ
７ 固定ローラ
８ 水平板
９ ダイヤルゲージ
１０ 荷重
１１ 対撚り線
Ａ 押え巻きテープ
Ｂ ラミネートテープ
Ｃ 編組（シールド層）
Ｄ ポリ塩化ビニルシース（ジャケット）

Claims (4)

1. 導体と前記導体を被覆する発泡絶縁層とから成る発泡絶縁電線であって、
   導体の直径をｄ_１ （ｍｍ），電線全体の直径をｄ_２ （ｍｍ）としたとき、ｄ_１ ，ｄ_２ は２．２≦ｄ_２ ／ｄ_１ ≦２．５，ｄ_２ ≦０．９５の関係を満たし、また、次式：
   ε_Ｓ ＝（Ｃ／２４．１３）×ｌｏｇ（ｄ_２ ／ｄ_１ ）、
   および、次式：
   ｆ（％）＝（２ε_Ｓ ＋ε_０ ）（ε_ａ −ε_ｓ ）×１００／３ε_Ｓ （ε_ａ −ε_０ ）
   （ただし、式中、Ｃは電線の径方向のキャパシタンス：ｐＦ／ｍ，ε_０ は空気の実効比誘電率，ε_ａ は絶縁層材料の実効比誘電率，ε_Ｓ は発泡絶縁層の実効比誘電率をそれぞれ表す）
   に基づいて定義される前記発泡絶縁層の発泡率（ｆ％）が５０％以上であり、かつ、
   プレッサーフート径９．５ｍｍ，アンビル径１３ｍｍとするＵＬ−１５８１の５６０、１〜５６０、８（１９８８年１２月１日）で規定された試験機を用いて、電線全体に荷重５００ｇを３分間印加したときの電線全体の荷重印加方向における直径をｄ_３ （ｍｍ）とし、前記荷重を解除したのち１分後における電線全体の荷重印加方向の直径をｄ_４ （ｍｍ）としたとき、
   次式：Ｄ＝ｄ_３ ×１００／ｄ_２
   で定義される常温変形残率（Ｄ％）が８５％以上であり、また、
   次式：Ｒ＝ｄ_４ ×１００／ｄ_２
   で定義される常温復元率（Ｒ％）が９２％以上であることを特徴とする発泡絶縁電線。
2. 前記発泡絶縁層がその外側に充実層を有している請求項１の発泡絶縁電線。
3. 請求項１または請求項２の発泡絶縁電線の複数本を集束し、その外側に押え巻きテープが巻回され、その外側に、シールド層とジャケットがこの順序で形成されていることを特徴とするインターフェイス用多芯ケーブル。
4. 前記押え巻きテープが、次式：
   ｆ_２ （％）＝［１−（Ｇ_２ ／Ｇ_１ ）］×１００
   （式中、Ｇ_１ は、使用テープ構成材料の比重と厚みから計算した単位重量，Ｇ_２ は、使用テープの実際の単位重量を表す）
   で定義される発泡率（ｆ％）が３０％以上である、発泡シート，多孔質シートまたは不織布のいずれかである請求項３のインターフェイス用多芯ケーブル。

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