JP3561050B2

JP3561050B2 - Combustor control device

Info

Publication number: JP3561050B2
Application number: JP21098295A
Authority: JP
Inventors: 紀生坂本
Original assignee: パロマ工業株式会社
Priority date: 1995-07-26
Filing date: 1995-07-26
Publication date: 2004-09-02
Anticipated expiration: 2015-07-26
Also published as: JPH0942669A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は発振パルス信号を用いて燃焼器の燃焼制御と電源電圧の低下を報知する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来から、電源となる乾電池の電圧低下を報知する報知器が知られている。その従来例の報知器について図８を用いて説明する。
この報知器は、電源となる乾電池Ｅ及び電圧監視回路２とＬＥＤ駆動回路３を備える。電圧監視回路２は直列に接続された抵抗Ｒ１と電圧監視ＩＣ−Ｂ１によって構成され、乾電池Ｅの電圧値によって電圧監視ＩＣ−Ｂ１からハイレベル（以後、Ｈｉと呼ぶ）信号、又はロ−レベル（以後、Ｌｏと呼ぶ）信号を出力している。
また、ＬＥＤ駆動回路３は電圧監視回路２の電圧監視ＩＣ−Ｂ１から出力された信号によって発光ダイオ−ドＤ１への通電を制御するスイッチング素子（トランジスタ）Ｑ１を備えている。また、このスイッチング素子Ｑ１のコレクタと発光ダイオ−ドＤ１との間には抵抗Ｒ４、素子Ｑ１のベ−スと電圧監視ＩＣ−Ｂ１の出力との間には抵抗Ｒ３、素子Ｑ１のエミッタとベ−ス間には抵抗Ｒ２がそれぞれ設けられている。
【０００３】
この報知器では、電圧監視回路２によって検出された乾電池Ｅの電圧値が設定値以上であると、電圧監視ＩＣ−Ｂ１はＨｉ信号を出力するので、スイッチング素子Ｑ１はＯＦＦ状態となる。また、逆の場合、つまり検出された乾電池Ｅの電圧値が設定値を下回ると、電圧監視ＩＣ−Ｂ１はＬｏ信号を出力するので、スイッチング素子Ｑ１はＯＮ状態となり、発光ダイオ−ドＤ１は通電されて点灯（点滅）する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、この構成では、次段につながる回路及びＬＥＤ駆動回路３は電圧監視回路２からの出力がＨｉ信号であれば、乾電池Ｅの電圧値は設定値以上と判断されるが、電圧監視回路２が開放故障（以後、Ｏｐｅｎ故障と呼ぶ）となっていた場合には、乾電池Ｅの電圧値が実際には設定値を下回っていたとしても、発光ダイオ−ドＤ１は点灯せず、しかも電池電圧が充分であるとして次段につながる燃焼制御回路が動作してしまう。従って、燃焼動作が不安定となってしまう。
【０００５】
そこで、第２従来例を示す図９の回路のように、乾電池Ｅの電圧に応じた波高値でパルス信号を出力するパルス発振回路を設け、乾電池Ｅの電圧が低下したなら、電圧監視ＩＣ−Ｂ１１から出力される信号を発振パルス信号からＬｏ信号に保持する構成とした回路が考えられる。
電圧監視回路２の出力部につながる次段回路を、上述した電圧監視回路２から出力される信号は発振パルス信号であり、更に、この信号が出力されないと駆動しない回路構成とすることで、乾電池Ｅの電圧低下によって発振パルス信号が停止し、且つ次段回路が停止する動作だけではなく、電圧監視回路２の出力がＯｐｅｎ又は短絡故障をしても発振パルス信号が停止するので、先に述べた図８の第１従来例と比較して、上述した構成である図９の報知器に対する信頼性は格段に向上することになる。
【０００６】
しかしながら、ＬＥＤ駆動回路３を上記回路上に設けるには問題がある。パルス発信器をそのままＬＥＤ駆動回路３と接続して出力させると、発光ダイオ−ド（ＬＥＤ）Ｄ１１は電池電圧が設定値以上であっても点灯（点滅）する。これは回路構成上、ＬＥＤ駆動回路３への入力信号が一瞬でもＬｏ信号になると、駆動回路３が乾電池Ｅの電圧低下と判断して発光ダイオ−ドＤ１１を点灯してしまうからである。また、上述した発振パルス信号のＬｏ信号は乾電池Ｅの電圧が低下した時に出力されるＬｏ信号と同質の為、判断が困難である。更に、このＬｏ信号の弁別についてはマイコンなどの高価な部品を用いなくては発振パルス信号とＬｏ信号の判別等を行うことは困難であった。
本発明の燃焼器の制御装置は上記課題を解決し、パルス信号により燃焼制御を行って信頼性を向上すると共に、そのパルス信号を用いて簡易な構成で電源電圧の低下を報知することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１記載の燃焼器の制御装置は、
燃焼器を作動させる為の電源と、
上記電源の電圧が所定値以上のとき発振パルス信号を出力する電圧監視回路と、
上記電圧監視回路から出力された発振パルス信号を用いて燃焼制御を行う燃焼制御手段と、
上記電圧監視回路の出力レベルに応じてオン・オフするスイッチング素子と、
上記スイッチング素子を介して上記電源から電力供給される報知器と、
上記スイッチング素子のオン動作を遅延させる遅延回路と
を備え、
上記遅延回路の遅延時間を上記発振パルス信号のパルス幅以上としたことを要旨とする。
【０００８】
上記構成を有する本発明の燃焼器の制御装置は、電源を備えた燃焼器に用いられ、電源電圧が所定電圧値以上の場合、電圧監視回路から発振パルス信号を出力し、この信号を用いて燃焼制御手段により燃焼制御を行う。逆に所定電圧値が下回っていた場合には、ロ−レベル（以後、Ｌｏと呼ぶ）信号、あるいはハイレベル（以後、Ｈｉと呼ぶ）信号を出力し、スイッチング素子によって装置内に設置された報知器に通電して作動させる。ただし、前記スイッチング素子にはオン動作を遅延させる遅延回路が備えられており、この回路が遅延させる時間は、発振パルス信号のパルス幅以上に設定される。その為、発振パルス信号によって電源電圧が低下したことを示す信号（ＬｏあるいはＨｉ信号）が出力されても、スイッチング素子が動作する前にパルス信号は反転する為、スイッチング素子は動作しないので報知器には通電されない。また、実際に電源電圧が低下して、遅延時間を過ぎても出力信号が反転しない場合には、スイッチング素子が動作して報知器に通電する。これらの動作によって、信号の切り替わりによるスイッチング素子の誤動作はなくなり安全性が向上する。
【０００９】
本発明の請求項２記載の燃焼器の制御装置は、請求項１記載の燃焼器の制御装置において、
上記スイッチング素子が一旦オンした後は、上記電圧監視回路の出力に関わらずオン状態を保持させる保持手段を備えたことを要旨とする。
【００１０】
上記構成を有する本発明の請求項２記載の燃焼器の制御装置は、請求項１記載の燃焼器の制御装置において、一旦スイッチング素子がオンしたならば、電圧監視回路の出力に関わらず、保持手段によってスイッチング素子をオン状態に保持する。その為、乾電池による不安定な回路の負荷によって、一旦低下した電圧が復帰しても報知器への通電を停止することはないので、信頼性及び安全性の高い制御装置を実現することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以上説明した本発明の構成・作用を一層明らかにするために、以下本発明の燃焼器の制御装置の好適な実施例について説明する。
【００１２】
図１は本発明の燃焼器の制御装置が用いられる一実施例としてのガス湯沸器の概略図である。まず、これを用いて器具の構成について説明する。
ガス湯沸器正面には操作ボタン５３が設けられ、それと連動するように点火スイッチ５５，ガスの供給路を開閉する器具栓５４及び水の供給路を開閉する水栓５６が設置されている。
水入口からの流水経路には、水圧応動装置５７が設けられる。また、その水圧応動装置５７には図面上の左右方向に移動自在なダイアフラム６６が設けられ、このダイアフラム６６で仕切るようにして一次室６７と二次室６８が形成されている。
ダイアフラム６６には変位を伝えるスピンドル６５が当接して設けられ、このスピンドル６５の途中に水圧応動弁５８、及び先端には開弁装置７１が設けられている。この水圧応動弁５８はバネ６９でガス流路の下流方向に閉弁するように付勢され、通水されることによってダイアフラム６６の変位力がこのバネ力に打ち勝ってガス流路を開く。また、開弁装置７１は、スピンドル６５によって伝えられた変位力によって電磁安全弁１７の押動開弁を行う装置である。
また、バ−ナ７０には放電によりガスへ着火するイグナイタ６３が設けられ、燃焼コントロ−ラ５９と電気的に接続され、点火・消火等の所定の制御が行われる。
【００１３】
次に、ガス湯沸器の作動について簡単に説明する。
点火動作時に、通水による水圧応動装置５７の働きによってスピンドル６５が変位し、各弁の開弁が以下のように順次行われる。尚、開弁装置７１、水圧応動弁５８等のガス流路開閉機構についての詳細は、実開平４−１７８９と同じであり、本発明とは直接関係するものではないので省略する。
まず、スピンドル６５の先端に設けられた開弁装置７１が電磁安全弁１７を押し始める。開弁装置７１が電磁安全弁１７を応動開弁している位置では、スピンドル６５はまだ水圧応動弁５８を開弁しない関係に設定してある。電磁安全弁１７を開弁して押し付けた後（開弁完了後）、開弁装置５８はその変位力によりスピンドル６５との係合が解かれてスピンドル６５上を摺動して戻り、押動を解除する。
この時、電磁安全弁１７は、後述する電磁安全弁駆動回路８によって生成される電圧によって励磁電流が励磁コイル１４に流されることにより吸着開弁状態を維持し、開弁装置７１の後退により閉弁可能状態となる。そして、更にスピンドル６５が前進して水圧応動弁５８が開き始める。水圧応動弁５８が開弁すると、ガスはバ−ナ７０に達してイグナイタ６３の放電により着火されてバ−ナ７０は燃焼を開始する。
【００１４】
また、消火動作時には、止水によって水圧応動装置５７が変位力を失い、スピンドル６５はバネ６９によって最初の停止位置まで戻る。その消火時のスピンドル６５の後退によって、まず水圧応動弁５８が閉弁し、更にスピンドル６５が後退して停止位置に近づくと開弁装置７１はスピンドル６５と係合して停止位置に至る。
【００１５】
次に、上記ガス湯沸器のシステム作動フロ−について図２，３を用いて簡単に説明する。
まず出湯の場合、ステップ１にて操作ボタン５３が押されると、ステップ２にて点火スイッチ５５がＯＮ状態となり、器具栓５４が開弁されると共に、水栓５６が開弁されて通水が開始されるという一連の操作が行われる。この操作の後、先に記述したようにステップ２にてスピンドル６５が変位することによってステップ３にてスピンドル６５に設けられた２個の水流スイッチの内の第１水流スイッチ５１が位置検出してＯＮ状態となる。次に、第１水流スイッチ５１のＯＮ状態を確認した後、ステップ４にて電源電圧Ｅが２．０Ｖ以上あるか否かの判定が行われ、２．０Ｖ以上無ければステップ５にて電池交換ランプ（図示略）を点灯させてユ−ザ−に電池の交換を促す。また、電源電圧Ｅが２．０Ｖ以上あればステップ６にて電磁安全弁１７の励磁コイル１４に通電（電流値はＩａ）すると共に、イグナイタ６３を作動させる。この時、電磁安全弁１７はスピンドル６５により開弁されており、励磁コイル１４に通電されることによって開弁保持する。
【００１６】
次に、ステップ７にてステップ６の点火動作からｔ１秒以内（本実施例では、ｔ１＝２とする）に第２水流スイッチ５２がＯＮ状態となったか否かを判定し、ＯＦＦ状態であればスピンドル６５が途中で移動せずに停止する等の故障と判断してステップ１２にて電磁安全弁１７への通電を停止する。また、ＯＮ状態であれば水圧応動弁５８は開弁状態にあり、励磁コイル１４へ通電される電流値をＩｂに切り替える。そして、イグナイタ６３によってバ−ナ７０に着火する。
また、水圧応動弁５８が開弁してからｔ２秒後（本実施例では、ｔ２＝６とする）にステップ９にてイグナイタ６３の点火動作をＯＦＦにして、電磁安全弁１７の励磁コイル１４を流れる電流値をＩｃに切り替える。ここで、各電流値の関係はＩａ＞Ｉｂ＞Ｉｃである。
更に、水圧応動弁５８が開弁してからｔ３秒後（本実施例では、ｔ３＝１２とする）、ステップ１０にて電磁安全弁１７の励磁コイル１４への通電を停止する。
【００１７】
次に、ステップ１１にて安全装置（図示略）により異常が検出されているか否かを確認し、異常が検出されている時、すなわちステップ１２にて不完全燃焼防止装置（図示略）の作動、又は温度ヒュ−ズ（図示略）の溶断となった場合には本ル−チンを終了する。
正常に出湯制御されている場合には、所定時間の間、励磁コイル１４へ電磁安全弁駆動回路８によって通電した後、通電を停止して熱電対１１，１２の熱起電力による通電にて電磁安全弁１７の開弁状態を保持すると共に、常に、安全装置の作動を確認する。
【００１８】
出湯停止の場合、図３に示すようにステップ２１にて操作ボタン５３が押されて点火スイッチ５５がＯＦＦ状態に切り替わるとステップ２２にて器具栓５４と水栓５６の弁が同時に閉弁してスピンドル６５が点火前の位置に戻り、ステップ２３にて水圧応動弁５８が閉弁してステップ２４，２５にて水流スイッチ５１，５２が第２，第１の順にＯＦＦ状態となる。その後、熱電対１１，１２の合成熱起電力が低下し、電磁安全弁１７の吸着が解け、ステップ２６にて電磁安全弁１７を閉弁して本ル−チンは終了する。
【００１９】
次に、燃焼コントロ−ラ５９内の回路構成について、図４のブロック図を用いて説明する。尚、その具体的な回路構成図を図７に示す。
燃焼コントロ−ラ５９において電磁安全弁１７の駆動に係る回路構成は、クロック回路１，電圧監視回路２，ＬＥＤ駆動回路３，タイマ−回路４，イグナイタ−回路５（以後、省略の為ＩＧ回路と呼ぶ。），イグナイタ−論理回路６（以後、省略の為ＩＧ論理回路と呼ぶ），制御信号出力回路７，電磁安全弁駆動回路８，故障検出回路９，安全タイマ−回路１０で構成されている。
【００２０】
クロック回路１は、マルチバイブレ−タＩＣによって構成され、ハイレベル出力とロ−レベル出力とを交互に繰り返す発振パルス信号（以後、単にパルス信号と呼ぶ）を生成し、電圧監視回路２へ出力する。この時、このパルス信号の波高値は電源電圧ＶＤＤと同値とする。
【００２１】
電圧監視回路２では、電圧監視ＩＣ２１により駆動用乾電池Ｅの電源電圧ＶＤＤが所定電圧値（本実施例では、２．０Ｖとする）以上であれば、この回路からの出力はパルス信号となり、逆に所定電圧値以下であれば、この電圧監視回路２からの出力はロ−レベル信号（以後、Ｌｏと呼ぶ。また、ハイレベル信号をＨｉと呼ぶ。）となるように構成されている。そして、この信号はＬＥＤ駆動回路３、タイマ−回路４、及び安全タイマ−回路１０に出力される。
【００２２】
また、ＬＥＤ駆動回路３では、上記電圧監視回路２からの入力がパルス信号であれば、ＬＥＤ３１には通電されず、逆に、入力がＬｏ信号（正確にはパルス信号の任意周期分の信号が全てＬｏ）が継続する場合には、ＬＥＤ３１に通電し、点灯させて電圧が低くなっていることをユ−ザ−に知らせるもので、詳細については後述する。
【００２３】
タイマ−回路４はリップルカウンタ−ＩＣによって構成され、電圧監視回路２から出力された連続したパルス信号が入力される。ＩＧ回路５はこれらの信号によってＯＮ／ＯＦＦの動作を行っている。また、タイマ−回路４からは励磁コイル１４に通電する励磁電流の電流値（Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃ）を切り替える通電時間を決定する信号が出力される。図７の実施例では、第１水流スイッチ５１がＯＮして第２水流スイッチ５２がＯＮするまでの最大で２秒間に、第１タイマ−回路４ａにより励磁電流Ｉａの通電期間として設定される。また、第２水流スイッチ５２がＯＮした後、第２タイマ−回路４ｂによって励磁コイル１４への通電期間（励磁電流Ｉｂ）が６秒に設定される。また、同時に第３タイマ−回路４ｃによって励磁コイル１４への通電期間（励磁電流Ｉｃ）が６秒（励磁電流Ｉｂの通電終了後）に設定される。ここで、各タイマ−回路から出力される発振パルス信号は、タイマ−時間のみ出力される。
【００２４】
また、ＩＧ回路５ではＩＧ論理回路６からイグナイタ６３のＯＮ禁止信号が出力されている時はイグナイタ６３をＯＦＦする構成となっている。ここで、ＩＧ論理回路６がイグナイタ６３のＯＮ禁止と判断する条件は以下に挙げる３つの場合である。
１．ＬＥＤ３１が点灯、つまり上記電圧監視回路２内の電圧監視ＩＣ２１によってパルス信号の波高値が電源電圧ＶＤＤ以下と判断された場合
２．操作ボタン５３が停止位置の場合
３．第１水流スイッチ５１及び第２水流スイッチ５２がＯＮの状態から，第２水流スイッチ５２がＯＦＦの状態となった場合
【００２５】
更に、上記タイマ−回路４ａ，４ｂ，４ｃから出力された発振パルス信号はタイマ−論理回路４０及び制御信号出力回路７を経て電磁安全弁駆動回路８に入力される。本実施例では、上記電磁安全弁駆動回路８は３つの回路８ａ，８ｂ，８ｃにより構成される。これは、電磁安全弁１７の励磁コイル１４へ通電される電流値を３段階に切り替える方法として１段１回路の構成を取っている為である。
【００２６】
次に、上記制御信号出力回路７より出力されたパルス信号により、電磁安全弁駆動回路８は電源電圧ＶＤＤより高い電位の電圧を昇圧生成する。そして、電磁安全弁１７の励磁コイル１４の片側にこの昇圧生成した電圧及び他方に電源電圧ＶＤＤを印加することによりこの回路を駆動させる。
【００２７】
また、電磁安全弁駆動回路８ｃを流れる励磁電流Ｉｃを電圧に対して定電流化している回路内の定電流素子（ＦＥＴ）８１が短絡故障した場合は、当然電流値は増大してしまう。従って、短絡が故障検出回路９にて検出された場合には、励磁コイル１４の両端をスイッチング素子でクランプ（短絡）して、励磁コイル１４に励磁電流を流さない構成になっている。
【００２８】
また、安全タイマ−回路１０は、上記クロック回路１により生成されたパルス信号を利用してＦＥＴ等のスイッチング素子の入力端子に並列に接続したコンデンサに、徐々に電荷が溜まるようにすることで、上記タイマ−回路４とは独立したタイマ−回路を構成している。この安全タイマ−回路１０では、タイムアップすると励磁コイル１４の両端をクランプ（短絡）するなどの動作を行う。
【００２９】
次に、本発明の特徴となる電圧低下を知らせる報知器に係る実施例としてのパルス発振回路（クロック回路１），電圧監視回路２及びＬＥＤ駆動回路３について詳述する。
本実施例の湯沸器においては、パルス信号により各種の制御動作を行うが、このパルス信号を用いて電圧低下の報知を行うこともできる。この報知回路の構成としては図５に示すように、電源である乾電池Ｅ，乾電池Ｅの電圧値に応じた波高値でパルス信号を出力するパルス発振回路，電圧監視回路２及びＬＥＤ駆動回路３を備える。
電圧監視回路２は直列に接続された抵抗Ｒ３１と電圧監視ＩＣ−Ｂ３１によって構成され、本実施例では、乾電池Ｅの電圧が低下した場合には、電圧監視ＩＣ−Ｂ３１の出力部からロ−レベル（以後、Ｌｏと呼ぶ）信号を出力し、所定電圧（本実施例では、約２．０Ｖ）より高ければ発振パルス信号を出力する。
また、ＬＥＤ駆動回路３は発光ダイオ−ドＤ３２の通電を制御するスイッチング素子（トランジスタ）Ｑ３１を備え、スイッチング素子Ｑ３１のコレクタと発光ダイオ−ドＤ３２との間に抵抗Ｒ３４、同素子Ｑ３１のベ−スと電圧監視ＩＣ−Ｂ３１の出力との間に抵抗Ｒ３３、同素子Ｑ３１のエミッタとベ−ス間に抵抗Ｒ３２及びコンデンサＣ３１がそれぞれ設けられ、そのベ−スに直列に接続された抵抗Ｒ３３との間でＣＲ遅延タイマ−を構成している。
【００３０】
正常時の発振パルス信号のＬｏ信号出力時では、コンデンサＣ３１に充電して、出力時間中にスイッチング素子Ｑ３１がＯＮしないようにタイマ−時間を遅延させる為、遅延時間をパルス幅以上に設定している。また、信号がＬｏからハイレベル（以後、Ｈｉと呼ぶ）信号に変化すると、コンデンサＣ３１に充電されていた電荷が、スイッチング素子Ｑ３１のエミッタとベ−ス間の抵抗Ｒ３２によって急速に放電される。その結果、コンデンサＣ３１の両端電圧はスイッチング素子Ｑ３１のＯＮする電圧（本実施例では約０．６Ｖ）には達しないことになる。これに対して乾電池Ｅの電圧が低下して電圧監視回路２からの出力信号がＬｏとなって一定時間（設定したＣＲのタイマ−時間）以上の間、Ｌｏ信号に保持された場合にはスイッチング素子Ｑ３１がＯＮし、発光ダイオ−ドＤ３２が点灯する構成になっている。
【００３１】
以上説明したように、本実施例の燃焼器の制御装置によれば、電源である乾電池Ｅの電圧が所定電圧値を下回ったり、パルス発振回路（クロック回路１）等が故障すると、次段の回路への信号をＬｏ信号のみに保持し、ＬＥＤを点灯させる。また、制御信号に発振パルス信号を使用しているので、簡単な構成の遅延回路によって正常時と故障時のパルス信号を判別することができる。これによって電池交換を促すのと同時に、電池交換の間の器具の動作を強制的に停止させ、安全を確保することができる。また、パルス信号を用いることによって、上述した電源電圧の低下だけでなく、電圧監視回路２の出力に対するＯｐｅｎ及び短絡故障も簡単に検知することができる。
【００３２】
また、乾電池のシステムでは、回路の負荷が時間と共に変化してＬＥＤ駆動回路３が動作して、再び電圧が復帰（電池電圧が設定された電圧値以上になる）した場合には、ＬＥＤが再び消灯してしまうことになる。そこで、第２実施例として、上述した電圧の復帰に対して報知停止しない構成を図６を用いて説明する。第２実施例は、第１実施例に対してＬＥＤ駆動回路３内のスイッチング素子（トランジスタ）Ｑ４２と、そのベ−スに直列に接続されている抵抗Ｒ４５の有無が異なる。これは、上述した乾電池Ｅの電圧の復帰によって報知器が停止するのを防止する為に、一旦発光ダイオ−ド（ＬＥＤ）Ｄ４１が点灯したならば、電圧が復帰しても、点灯しているようにスイッチング素子Ｑ４２を追加する必要があるからである。
【００３３】
実際に乾電池Ｅの電圧低下があった場合、電圧監視ＩＣ−Ｂ４１の出力部からはＬｏ信号が出力され、スイッチング素子Ｑ４１，Ｑ４２は共にＯＮ状態となる。そして、一旦その状態となったならば、電圧監視ＩＣ−Ｂ４１からの出力信号が変化してもスイッチング素子Ｑ４２のエミッタが接地されているので、出力信号はそこへ流れてしまい、スイッチング素子Ｑ４１がＯＮしたままとなり、発光ダイオ−ドＤ４１には電流が流れ続けることになるのである。
【００３４】
以上説明したように、第２実施例の燃焼器の制御装置によれば、第１実施例の燃焼器の制御装置に加え、一旦乾電池Ｅの電圧値が設定時間以上のあいだ下回ったならば、その後回路の負荷変動によって設定電圧以上に復帰しても、ＬＥＤ４１を点灯した状態を維持する構成となっている。これによって、乾電池Ｅの電圧の不安定な状態で器具を動作させないようにしている。そして、確実に電池交換が行われるまでは器具の動作を停止した状態を維持するので、より安全性が向上している。
【００３５】
以上本発明の実施例について説明したが、本発明はこうした実施例に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。
【００３６】
【発明の効果】
以上記述したように本発明の燃焼器の制御装置によれば、電源電圧が所定電圧値を下回る電圧になっても、発振パルス信号のパルス幅以上の時間が経過するまで報知器を作動させない。そして、前記時間を経過してもその状態になったままであったならば、確実に報知器を動作させて電池交換を促すので、回路の負荷による一時的な電圧低下に対する対策がとられており、信頼性の高い報知器を実現している。また、回路自身は少ない部品点数で構成でき、高価な部品を使用する必要がなく低コストで製作できる。更に、前記パルス信号を用いることによって、上述した電源電圧の低下だけでなく、電圧監視回路の出力に対するオ−プン及び短絡故障も簡単に検知することができる。
また、本発明の請求項２記載の燃焼器の制御装置によれば、更に、一旦電源電圧低下によって報知器を作動させ、燃焼器を停止させたならば、電池交換が行われるまでは強制的に燃焼器を停止させた状態を維持するので、回路の負荷による一時的な電源電圧の復帰があっても、報知器が動作を停止することはなく安全性が向上している。
【図面の簡単な説明】
【図１】一実施例としてのガス湯沸器の概略構成図である。
【図２】一実施例としてのガス湯沸器の出湯制御ル−チンを表す。
【図３】一実施例としてのガス湯沸器の出湯停止制御ル−チンを表す。
【図４】一実施例としての全体の回路ブロックの概略図である。
【図５】本発明のＬＥＤ駆動回路の第１実施例である。
【図６】本発明のＬＥＤ駆動回路の第２実施例である。
【図７】本発明の実施例としての全体の回路構成図である。
【図８】ＬＥＤ駆動回路の第１従来例を表す。
【図９】ＬＥＤ駆動回路の第２従来例を表す。
【符号の説明】
電圧監視回路・・・２ＬＥＤ駆動回路・・・３
電圧監視ＩＣ・・・２１ＬＥＤ・・・３１
電磁安全弁・・・１７水流スイッチ・・・５１，５２
燃焼コントロ−ラ・・・５９イグナイタ・・・６３[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a technique for controlling combustion of a combustor and notifying a decrease in power supply voltage using an oscillation pulse signal.
[0002]
[Prior art]
2. Description of the Related Art Conventionally, there has been known an alarm that notifies of a voltage drop of a dry battery serving as a power supply. The conventional alarm will be described with reference to FIG.
This alarm includes a dry cell E as a power supply, a voltage monitoring circuit 2 and an LED driving circuit 3. The voltage monitoring circuit 2 includes a resistor R1 and a voltage monitoring IC-B1 connected in series. The voltage monitoring IC-B1 outputs a high-level (hereinafter, referred to as Hi) signal or a low-level ( (Hereinafter referred to as Lo) signal.
Further, the LED drive circuit 3 includes a switching element (transistor) Q1 for controlling energization to the light emitting diode D1 by a signal output from the voltage monitoring IC-B1 of the voltage monitoring circuit 2. A resistor R4 is provided between the collector of the switching element Q1 and the light emitting diode D1, a resistor R3 is provided between the base of the element Q1 and the output of the voltage monitoring IC-B1, and an emitter and a base are provided between the collector of the voltage monitoring IC-B1. A resistor R2 is provided between the negative and positive terminals.
[0003]
In this alarm, when the voltage value of the dry cell E detected by the voltage monitoring circuit 2 is equal to or higher than the set value, the voltage monitoring IC-B1 outputs a Hi signal, and the switching element Q1 is turned off. In the opposite case, that is, when the detected voltage value of the battery E falls below the set value, the voltage monitoring IC-B1 outputs a Lo signal, so that the switching element Q1 is turned on and the light emitting diode D1 is energized. Lights up (blinks).
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, in this configuration, when the output from the voltage monitoring circuit 2 is a Hi signal, the circuit connected to the next stage and the LED driving circuit 3 determine that the voltage value of the dry cell E is equal to or higher than the set value. Is open failure (hereinafter referred to as Open failure), even if the voltage value of the dry battery E is actually lower than the set value, the light emitting diode D1 does not light and the battery voltage As a result, the combustion control circuit connected to the next stage operates. Therefore, the combustion operation becomes unstable.
[0005]
Therefore, as in the circuit of FIG. 9 showing the second conventional example, a pulse oscillation circuit for outputting a pulse signal with a peak value corresponding to the voltage of the dry cell E is provided. A circuit configured to hold the signal output from B11 from an oscillation pulse signal to a Lo signal is conceivable.
The next-stage circuit connected to the output section of the voltage monitoring circuit 2 has a circuit configuration in which the signal output from the above-described voltage monitoring circuit 2 is an oscillation pulse signal and is not driven unless this signal is output. Not only is the oscillation pulse signal stopped by the voltage drop of E and the operation of the next-stage circuit is stopped, but also the oscillation pulse signal is stopped even if the output of the voltage monitoring circuit 2 is Open or short-circuit failure. Compared with the first conventional example shown in FIG. 8, the reliability of the alarm shown in FIG. 9 having the above-described configuration is remarkably improved.
[0006]
However, there is a problem in providing the LED drive circuit 3 on the above circuit. When the pulse transmitter is directly connected to the LED drive circuit 3 and output, the light emitting diode (LED) D11 is turned on (blinks) even if the battery voltage is higher than the set value. This is because, if the input signal to the LED drive circuit 3 becomes Lo signal even for a moment, the drive circuit 3 determines that the voltage of the dry battery E is low and turns on the light emitting diode D11. Further, the Lo signal of the oscillation pulse signal described above is of the same quality as the Lo signal output when the voltage of the dry cell E decreases, and thus it is difficult to make a determination. Further, in discriminating the Lo signal, it is difficult to discriminate the oscillation pulse signal and the Lo signal without using expensive components such as a microcomputer.
A combustor control device of the present invention solves the above-described problems, aims to improve reliability by performing combustion control using a pulse signal, and to notify a drop in power supply voltage with a simple configuration using the pulse signal. And
[0007]
[Means for Solving the Problems]
The control device for a combustor according to claim 1 of the present invention includes:
A power supply for operating the combustor,
A voltage monitoring circuit that outputs an oscillation pulse signal when the voltage of the power supply is equal to or higher than a predetermined value;
Combustion control means for performing combustion control using the oscillation pulse signal output from the voltage monitoring circuit,
A switching element that is turned on and off according to the output level of the voltage monitoring circuit;
An alarm that is supplied with power from the power supply via the switching element,
A delay circuit for delaying the ON operation of the switching element,
The gist is that the delay time of the delay circuit is set to be equal to or longer than the pulse width of the oscillation pulse signal.
[0008]
The combustor control device of the present invention having the above configuration is used in a combustor provided with a power supply, and when the power supply voltage is equal to or higher than a predetermined voltage value, outputs an oscillation pulse signal from a voltage monitoring circuit, and The combustion control is performed by the combustion control means. Conversely, when the predetermined voltage value is lower, a low-level (hereinafter, referred to as Lo) signal or a high-level (hereinafter, referred to as Hi) signal is output, and the switching element informs the user of the notification. Energize the vessel to operate. However, the switching element is provided with a delay circuit for delaying the ON operation, and the delay time of this circuit is set to be equal to or longer than the pulse width of the oscillation pulse signal. Therefore, even if a signal (Lo or Hi signal) indicating that the power supply voltage has decreased due to the oscillation pulse signal is output, the pulse signal is inverted before the switching element operates, and the switching element does not operate. Is not energized. When the power supply voltage actually drops and the output signal is not inverted even after the delay time, the switching element operates to energize the alarm. By these operations, the malfunction of the switching element due to the switching of the signal is eliminated, and the safety is improved.
[0009]
The control device for a combustor according to claim 2 of the present invention is the control device for a combustor according to claim 1,
After the switching element is once turned on, a gist of the present invention is that a holding means for holding the on state regardless of the output of the voltage monitoring circuit is provided.
[0010]
In the control device for a combustor according to claim 2 of the present invention having the above configuration, the control device for the combustor according to claim 1 retains the control once the switching element is turned on regardless of the output of the voltage monitoring circuit. The switching element is kept on by the means. For this reason, even if the voltage once lowered is restored by the load of the unstable circuit due to the dry battery, the power supply to the alarm is not stopped, so that a highly reliable and safe control device can be realized. .
[0011]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
In order to further clarify the configuration and operation of the present invention described above, a preferred embodiment of a combustor control device of the present invention will be described below.
[0012]
FIG. 1 is a schematic diagram of a gas water heater as one embodiment in which a control device for a combustor of the present invention is used. First, the configuration of the device will be described using this.
An operation button 53 is provided on the front of the gas water heater, and an ignition switch 55, an instrument plug 54 for opening and closing a gas supply path, and a water tap 56 for opening and closing a water supply path are provided in conjunction therewith.
A water pressure responsive device 57 is provided in the flow path from the water inlet. The hydraulic pressure responsive device 57 is provided with a diaphragm 66 movable in the left-right direction on the drawing, and a primary chamber 67 and a secondary chamber 68 are formed so as to be partitioned by the diaphragm 66.
A spindle 65 for transmitting displacement is provided on the diaphragm 66 in contact therewith. A hydraulic pressure responsive valve 58 is provided in the middle of the spindle 65, and a valve opening device 71 is provided at the tip. The water pressure responsive valve 58 is urged by a spring 69 so as to close in the downstream direction of the gas flow path. When water is passed through, the displacement force of the diaphragm 66 overcomes this spring force to open the gas flow path. Further, the valve opening device 71 is a device that pushes and opens the electromagnetic safety valve 17 by the displacement force transmitted by the spindle 65.
The burner 70 is provided with an igniter 63 for igniting the gas by electric discharge, and is electrically connected to the combustion controller 59 to perform predetermined control such as ignition and fire extinguishing.
[0013]
Next, the operation of the gas water heater will be briefly described.
At the time of the ignition operation, the spindle 65 is displaced by the operation of the water pressure responsive device 57 by the flow of water, and the valves are sequentially opened as follows. The details of the gas flow path opening / closing mechanism such as the valve opening device 71 and the water pressure responsive valve 58 are the same as those in the Japanese Utility Model Application Laid-Open No. 4-1789, and are not directly related to the present invention, and therefore will be omitted.
First, the valve opening device 71 provided at the tip of the spindle 65 starts pushing the electromagnetic safety valve 17. In a position where the valve opening device 71 is responsively opening the electromagnetic safety valve 17, the spindle 65 is set so that the hydraulic pressure responsive valve 58 is not yet opened. After the electromagnetic safety valve 17 is opened and pressed (after the valve opening is completed), the valve opening device 58 is disengaged from the spindle 65 by the displacement force and slides back on the spindle 65 to return. To release.
At this time, the electromagnetic safety valve 17 maintains the suction open state by the excitation current flowing through the excitation coil 14 by the voltage generated by the electromagnetic safety valve drive circuit 8 described later, and can be closed by retreating the valve opening device 71. State. Then, the spindle 65 further advances, and the hydraulic pressure responsive valve 58 starts to open. When the water pressure responsive valve 58 is opened, the gas reaches the burner 70 and is ignited by the discharge of the igniter 63, and the burner 70 starts burning.
[0014]
At the time of the fire extinguishing operation, the hydraulic pressure response device 57 loses the displacement force due to the water stoppage, and the spindle 65 returns to the initial stop position by the spring 69. By retreating the spindle 65 during the fire extinguishing, first, the hydraulic pressure responsive valve 58 is closed, and when the spindle 65 further retreats and approaches the stop position, the valve opening device 71 engages with the spindle 65 to reach the stop position.
[0015]
Next, the system operation flow of the gas water heater will be briefly described with reference to FIGS.
First, in the case of hot water supply, when the operation button 53 is pressed in step 1, the ignition switch 55 is turned on in step 2, the appliance plug 54 is opened, and the water faucet 56 is opened to allow water to flow. A series of operations of starting is performed. After this operation, the spindle 65 is displaced in step 2 as described above, and in step 3 the first water flow switch 51 of the two water flow switches provided on the spindle 65 detects the position. It turns on. Next, after confirming the ON state of the first water flow switch 51, it is determined in step 4 whether or not the power supply voltage E is 2.0 V or higher. A lamp (not shown) is turned on to urge the user to replace the battery. If the power supply voltage E is 2.0 V or more, the excitation coil 14 of the electromagnetic safety valve 17 is energized (the current value is Ia) and the igniter 63 is operated in step 6. At this time, the electromagnetic safety valve 17 is opened by the spindle 65, and is kept open by energizing the exciting coil 14.
[0016]
Next, in step 7, it is determined whether or not the second water flow switch 52 has been turned on within t1 seconds (t1 = 2 in the present embodiment) from the ignition operation in step 6, and if the second water flow switch 52 has been turned off. For example, if it is determined that the spindle 65 stops without moving halfway, the power supply to the electromagnetic safety valve 17 is stopped in step 12. In addition, if it is in the ON state, the water pressure responsive valve 58 is in the valve open state, and switches the current value supplied to the exciting coil 14 to Ib. Then, the burner 70 is ignited by the igniter 63.
At t2 seconds after the water pressure responsive valve 58 is opened (t2 = 6 in this embodiment), the ignition operation of the igniter 63 is turned off at step 9 and the exciting coil 14 of the electromagnetic safety valve 17 is turned off. The value of the flowing current is switched to Ic. Here, the relationship between the current values is Ia>Ib> Ic.
Further, after t3 seconds from the opening of the water pressure responsive valve 58 (t3 = 12 in this embodiment), the energization to the exciting coil 14 of the electromagnetic safety valve 17 is stopped in step 10.
[0017]
Next, at step 11, it is checked whether or not an abnormality is detected by a safety device (not shown). When an abnormality is detected, that is, at step 12, the incomplete combustion prevention device (not shown) is activated. If the temperature fuse (not shown) is blown, the routine is terminated.
When the hot water supply control is normally performed, the electromagnetic coil is energized by the electromagnetic safety valve drive circuit 8 for a predetermined time, then the energization is stopped, and the electromagnetic safety valve is energized by the thermoelectromotive force of the thermocouples 11 and 12. Keep the valve open state of No. 17 and always check the operation of the safety device.
[0018]
In the case of stopping the hot water supply, as shown in FIG. 3, when the operation button 53 is pressed in step 21 and the ignition switch 55 is switched to the OFF state, the valves of the appliance plug 54 and the faucet 56 are closed simultaneously in step 22. The spindle 65 returns to the position before ignition, the water pressure responsive valve 58 is closed in step 23, and the water flow switches 51 and 52 are turned off in steps 24 and 25 in the second and first order. Thereafter, the combined thermoelectromotive force of the thermocouples 11 and 12 decreases, the adsorption of the electromagnetic safety valve 17 is released, and in step 26, the electromagnetic safety valve 17 is closed and the routine ends.
[0019]
Next, the circuit configuration in the combustion controller 59 will be described with reference to the block diagram of FIG. FIG. 7 shows a specific circuit configuration diagram.
In the combustion controller 59, the circuit configuration for driving the electromagnetic safety valve 17 includes a clock circuit 1, a voltage monitoring circuit 2, an LED driving circuit 3, a timer circuit 4, an igniter circuit 5 (hereinafter referred to as an IG circuit for simplicity). ), An igniter logic circuit 6 (hereinafter referred to as an IG logic circuit for simplicity), a control signal output circuit 7, an electromagnetic safety valve drive circuit 8, a failure detection circuit 9, and a safety timer circuit 10.
[0020]
The clock circuit 1 is constituted by a multivibrator IC, generates an oscillation pulse signal (hereinafter, simply referred to as a pulse signal) that alternately repeats a high-level output and a low-level output, and outputs the oscillation pulse signal to the voltage monitoring circuit 2. . At this time, the peak value of this pulse signal is set to the same value as the power supply voltage VDD.
[0021]
In the voltage monitoring circuit 2, if the power supply voltage VDD of the driving dry cell E is equal to or higher than a predetermined voltage value (2.0 V in this embodiment) by the voltage monitoring IC 21, the output from this circuit becomes a pulse signal, If the voltage is equal to or less than a predetermined voltage value, the output from the voltage monitoring circuit 2 is configured to be a low-level signal (hereinafter, referred to as Lo; a high-level signal is referred to as Hi). This signal is output to the LED drive circuit 3, the timer circuit 4, and the safety timer circuit 10.
[0022]
Further, in the LED drive circuit 3, if the input from the voltage monitoring circuit 2 is a pulse signal, the LED 31 is not energized, and conversely, the input is a Lo signal (exactly, a signal of an arbitrary period of the pulse signal is a pulse signal). If all Lo) continue, the LED 31 is energized and turned on to notify the user that the voltage is low and will be described in detail later.
[0023]
The timer circuit 4 is configured by a ripple counter IC, and receives a continuous pulse signal output from the voltage monitoring circuit 2. The IG circuit 5 performs an ON / OFF operation by these signals. Further, the timer circuit 4 outputs a signal for determining an energizing time for switching the current value (Ia, Ib, Ic) of the exciting current applied to the exciting coil 14. In the embodiment of FIG. 7, the first timer circuit 4a sets the energizing period of the exciting current Ia for a maximum of two seconds from when the first water flow switch 51 is turned on to when the second water flow switch 52 is turned on. After the second water flow switch 52 is turned on, the energization period (excitation current Ib) to the excitation coil 14 is set to 6 seconds by the second timer circuit 4b. At the same time, the energization period (excitation current Ic) to the excitation coil 14 is set to 6 seconds (after the energization of the excitation current Ib ends) by the third timer circuit 4c. Here, the oscillation pulse signal output from each timer circuit is output only for the timer time.
[0024]
The IG circuit 5 is configured to turn off the igniter 63 when the IG logic circuit 6 outputs the ON prohibition signal of the igniter 63. Here, the conditions under which the IG logic circuit 6 determines that the igniter 63 is prohibited from being turned ON are the following three cases.
1. 1. When the LED 31 is turned on, that is, when the peak value of the pulse signal is determined to be equal to or lower than the power supply voltage VDD by the voltage monitoring IC 21 in the voltage monitoring circuit 2. 2. When the operation button 53 is at the stop position When the first water flow switch 51 and the second water flow switch 52 are turned on and the second water flow switch 52 is turned off.
Further, the oscillation pulse signals output from the timer circuits 4a, 4b, 4c are input to the electromagnetic safety valve driving circuit 8 via the timer logic circuit 40 and the control signal output circuit 7. In this embodiment, the electromagnetic safety valve drive circuit 8 is composed of three circuits 8a, 8b, 8c. This is because a one-stage, one-circuit configuration is adopted as a method for switching the current value supplied to the excitation coil 14 of the electromagnetic safety valve 17 to three stages.
[0026]
Next, based on the pulse signal output from the control signal output circuit 7, the electromagnetic safety valve drive circuit 8 boosts and generates a voltage having a higher potential than the power supply voltage VDD. The circuit is driven by applying the boosted voltage to one side of the exciting coil 14 of the electromagnetic safety valve 17 and the power supply voltage VDD to the other side.
[0027]
If the constant current element (FET) 81 in the circuit that makes the exciting current Ic flowing through the electromagnetic safety valve drive circuit 8c a constant current with respect to the voltage is short-circuited, the current value naturally increases. Therefore, when a short circuit is detected by the failure detection circuit 9, both ends of the exciting coil 14 are clamped (short-circuited) by the switching elements so that no exciting current flows through the exciting coil 14.
[0028]
Further, the safety timer circuit 10 uses the pulse signal generated by the clock circuit 1 to gradually accumulate charge in a capacitor connected in parallel to an input terminal of a switching element such as an FET, A timer circuit independent of the timer circuit 4 is formed. The safety timer circuit 10 performs operations such as clamping (short-circuiting) both ends of the exciting coil 14 when the time is up.
[0029]
Next, a pulse oscillating circuit (clock circuit 1), a voltage monitoring circuit 2, and an LED driving circuit 3 will be described in detail as an embodiment of an alarm that notifies a voltage drop, which is a feature of the present invention.
In the water heater of the present embodiment, various control operations are performed by a pulse signal, but a notification of a voltage drop can also be issued by using the pulse signal. As shown in FIG. 5, the notification circuit includes a dry cell E as a power supply, a pulse oscillation circuit that outputs a pulse signal with a peak value corresponding to the voltage value of the dry cell E, a voltage monitoring circuit 2, and an LED driving circuit 3. Prepare.
The voltage monitoring circuit 2 includes a resistor R31 and a voltage monitoring IC-B31 connected in series. In this embodiment, when the voltage of the dry cell E decreases, a low level is output from the output of the voltage monitoring IC-B31. A signal (hereinafter referred to as Lo) is output, and if it is higher than a predetermined voltage (about 2.0 V in this embodiment), an oscillation pulse signal is output.
The LED drive circuit 3 includes a switching element (transistor) Q31 for controlling the conduction of the light emitting diode D32. A resistor R34 is provided between the collector of the switching element Q31 and the light emitting diode D32, and a base of the element Q31. A resistor R33 is provided between the base and the output of the voltage monitoring IC-B31, and a resistor R32 and a capacitor C31 are provided between the emitter and the base of the device Q31. A resistor R33 connected in series to the base is provided. Constitutes a CR delay timer.
[0030]
At the time of outputting the Lo signal of the oscillation pulse signal in the normal state, the delay time is set to be longer than the pulse width to charge the capacitor C31 and delay the timer time so that the switching element Q31 is not turned on during the output time. I have. When the signal changes from Lo to a high level (hereinafter referred to as Hi) signal, the electric charge charged in the capacitor C31 is rapidly discharged by the resistor R32 between the emitter and the base of the switching element Q31. As a result, the voltage across the capacitor C31 does not reach the voltage at which the switching element Q31 turns on (about 0.6 V in this embodiment). On the other hand, if the voltage of the dry cell E drops and the output signal from the voltage monitoring circuit 2 becomes Lo and is held at the Lo signal for a certain period of time (set CR timer-time) or more, switching is performed. The element Q31 is turned on, and the light emitting diode D32 is turned on.
[0031]
As described above, according to the control device of the combustor of the present embodiment, when the voltage of the dry battery E as the power supply falls below a predetermined voltage value or the pulse oscillation circuit (clock circuit 1) or the like fails, the next stage. The signal to the circuit is held only by the Lo signal, and the LED is turned on. Further, since the oscillation pulse signal is used as the control signal, the pulse signal in the normal state and the pulse signal in the failure state can be distinguished by a delay circuit having a simple configuration. Thereby, at the same time as prompting the battery replacement, the operation of the appliance during the battery replacement is forcibly stopped, and safety can be ensured. In addition, by using the pulse signal, not only the above-described decrease in the power supply voltage, but also the open and short-circuit faults with respect to the output of the voltage monitoring circuit 2 can be easily detected.
[0032]
Further, in the dry battery system, when the load of the circuit changes with time and the LED driving circuit 3 operates, and the voltage is restored again (the battery voltage becomes higher than the set voltage value), the LED is turned on again. It will be turned off. Therefore, as a second embodiment, a configuration in which the notification is not stopped for the above-described voltage return will be described with reference to FIG. The second embodiment differs from the first embodiment in the presence or absence of a switching element (transistor) Q42 in the LED drive circuit 3 and a resistor R45 connected in series to its base. This is to prevent the alarm from stopping due to the return of the voltage of the dry cell E described above, so that once the light emitting diode (LED) D41 is turned on, it remains lit even when the voltage is restored. This is because it is necessary to add the switching element Q42 as described above.
[0033]
When the voltage of the dry cell E actually drops, the Lo signal is output from the output unit of the voltage monitoring IC-B41, and both the switching elements Q41 and Q42 are turned on. Once in that state, even if the output signal from the voltage monitoring IC-B41 changes, the output signal flows to the switching element Q42 because the emitter of the switching element Q42 is grounded. It remains ON, and the current continues to flow through the light emitting diode D41.
[0034]
As described above, according to the control device for the combustor of the second embodiment, in addition to the control device for the combustor of the first embodiment, once the voltage value of the dry battery E falls for a set time or more, Thereafter, even if the voltage returns to the set voltage or more due to a change in the load of the circuit, the LED 41 is kept turned on. This prevents the appliance from operating when the voltage of the dry cell E is unstable. Then, the state in which the operation of the appliance is stopped is maintained until the battery is surely replaced, so that the safety is further improved.
[0035]
Although the embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to these embodiments at all, and it goes without saying that the present invention can be implemented in various modes without departing from the gist of the present invention.
[0036]
【The invention's effect】
As described above, according to the combustor control device of the present invention, even if the power supply voltage becomes lower than the predetermined voltage value, the alarm is not activated until a time equal to or longer than the pulse width of the oscillation pulse signal has elapsed. Then, if the state remains even after the time has elapsed, the alarm is surely operated to prompt the replacement of the battery, so that measures against a temporary voltage drop due to the load of the circuit are taken. , A highly reliable alarm is realized. Further, the circuit itself can be configured with a small number of components, and can be manufactured at low cost without using expensive components. Further, by using the pulse signal, it is possible to easily detect not only a decrease in the power supply voltage as described above, but also an open or short-circuit failure with respect to the output of the voltage monitoring circuit.
Further, according to the control device for the combustor according to the second aspect of the present invention, once the alarm is activated by the power supply voltage drop and the combustor is stopped, the compulsory operation is performed until the battery is replaced. Since the state in which the combustor is stopped is maintained, even if the power supply voltage is temporarily restored due to the load on the circuit, the operation of the alarm is not stopped and the safety is improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a gas water heater as one embodiment.
FIG. 2 shows a tapping control routine of a gas water heater as one embodiment.
FIG. 3 shows a hot water supply stop control routine of a gas water heater as one embodiment.
FIG. 4 is a schematic diagram of an entire circuit block as one embodiment.
FIG. 5 is a first embodiment of the LED drive circuit of the present invention.
FIG. 6 is a second embodiment of the LED drive circuit of the present invention.
FIG. 7 is an overall circuit configuration diagram as an embodiment of the present invention.
FIG. 8 shows a first conventional example of an LED drive circuit.
FIG. 9 shows a second conventional example of an LED drive circuit.
[Explanation of symbols]
Voltage monitoring circuit ... 2 LED drive circuit ... 3
Voltage monitoring IC ... 21 LED ... 31
Electromagnetic safety valve ・・・ 17 Water flow switch ・・・ 51,52
Combustion controller ... 59 Igniter ... 63

Claims

A power supply for operating the combustor,
A voltage monitoring circuit that outputs an oscillation pulse signal when the voltage of the power supply is equal to or higher than a predetermined value;
Combustion control means for performing combustion control using the oscillation pulse signal output from the voltage monitoring circuit,
A switching element that is turned on and off according to the output level of the voltage monitoring circuit;
An alarm that is supplied with power from the power supply via the switching element,
A delay circuit for delaying the ON operation of the switching element,
A control device for a combustor, wherein a delay time of the delay circuit is equal to or longer than a pulse width of the oscillation pulse signal.

The control device for a combustor according to claim 1,
A control device for a combustor, comprising: holding means for holding an on state regardless of an output of the voltage monitoring circuit after the switching element is once turned on.