JP3550312B2

JP3550312B2 - Combustible waste combustion method and apparatus in cement clinker firing process

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Publication number: JP3550312B2
Application number: JP08471899A
Authority: JP
Inventors: 正裕山崎; 博大橋; 和喜稲津
Original assignee: Sumitomo Osaka Cement Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Osaka Cement Co Ltd
Priority date: 1999-03-26
Filing date: 1999-03-26
Publication date: 2004-08-04
Anticipated expiration: 2019-03-26
Also published as: JP2000272940A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、セメントクリンカーの焼成に用いられる燃料として、可燃性廃棄物特に未選別の廃プラスチックを有効利用するセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法およびその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、可燃性廃棄物、特に廃プラスチック，廃白土，木屑，紙屑等の固体可燃性廃棄物の増大に伴い、その貯蓄場所や廃棄処理に苦慮するようになり、さらに生産者に廃棄処理の義務付けも課される等、産業界自体における産業廃棄物量の減少および処理時における環境汚染の防止等を効果的に達成させる処理方法が要望されるようになってきた。
【０００３】
従来、固体可燃性廃棄物を燃焼処理する例としては、廃プラスチックの専用あるいは微粉炭またはコークス等の化石燃料と併用して燃焼させる発電用ボイラ等の燃焼炉によって焼却するもの（例えば、特開平７−１１９９２２号公報）、あるいはパチンコ台やスロットマシン等の遊技機の廃棄物材料をセメントクリンカー焼成設備によって焼却するもの（例えば、特開平７−３００３５５号公報）等があった。
【０００４】
このうち、セメントクリンカー焼成工程に用いる燃料として固体可燃性廃棄物を微粉炭の一部に代えて用いる場合は、固体可燃性廃棄物の揮発ガス成分や燃焼灰等に含まれる各種成分をセメントクリンカーに取り込ませて、廃棄物の再資源化および有害成分の除去等を行わせることができ、極めて有望な固体可燃性廃棄物の処理方法となる。
【０００５】
この場合において、セメントクリンカー焼成設備としてのニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンは、図４に示すように、仮焼されたセメント原料を温度１３００ ℃以上に昇温して焼成反応させてセメントクリンカを生成するロータリーキルン１と、ロータリーキルン１から排出される高温ガスを導入するとともに燃料を投入して予熱されたセメント原料を仮焼する仮焼炉２と、仮焼炉２から排出される高温ガスを導入してセメント原料を８００〜９００ ℃に昇温するプレヒーター（予熱装置）３とからなる。
【０００６】
プレヒーター３は、複数のサイクロン３ａ〜３ｄを多段に接続した多段式サイクロンを構成し、最上段のサイクロン３ｄと上から２番目のサイクロン３ｃとを接続するダクト３ｅにセメント原料を投入する投入口３ｆが設けられ、最下段のサイクロン３ａとロータリーキルン１との間に予熱された原料をロータリーキルン１側に投入させるシュート３ｇが設けられ、最上段のサイクロン３ｄから延設された廃ガスダクトの所定位置に予熱後のガスを排出させる誘引ファン３ｈが設けられている。
【０００７】
仮焼炉２には、下部に微粉炭を吹き込む複数のバーナー２ａと固体可燃性廃棄物を投入させることができる投入口２ｂとを設け、仮焼炉２の下端からロータリーキルン１のロータリーキルン窯尻１ａまで接続するライジングダクト２ｃと、仮焼炉２の上端から最下段のサイクロン３ａの側周面に接続する上部ダクト２ｄとを備え、仮焼炉２で固体可燃性廃棄物および微粉炭を燃焼させるとともに、ロータリーキルン１からの排ガスをライジングダクト２ｃを介して仮焼炉内に導入し、仮焼炉２からの排ガスを上端から上部ダクト２ｄを介して最下段のサイクロン３ａに導入するようにしている。
【０００８】
ロータリーキルン１には、ロータリーキルン窯前１ｂに微粉炭を吹き込むバーナー１ｃを備え、焼成されたセメントクリンカを冷却して排出するクーラー４をロータリーキルン窯前１ｂに接続して、所定温度で焼成させるとともに焼成されたセメントクリンカをロータリーキルン窯前１ｂからクーラー４に移し、温度を下げて排出させる。
【０００９】
そして、固体可燃性廃棄物を微粉炭代替燃料として投入できるようにするため、ゴミ収集車やトラック等により埋立て用廃棄物として搬送される固体可燃性廃棄物を投入するホッパー５と、そのホッパー５に投入された固体可燃性廃棄物を一定の搬送量で搬送する定量供給機６と、定量供給機６により搬送された固体可燃性廃棄物を仮焼炉２に空気輸送する空気輸送機６ａとを備え、埋立て用廃棄物中の最大の大きさのものを上限（上限値１５０ｍｍ）とする大きさの固体可燃性廃棄物をホッパー５に投入して、定量供給機５により一定の供給量で仮焼炉２に投入させることができるようにした。
【００１０】
このニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンによるセメントクリンカーの焼成では、ロータリーキルン窯前１ｂと仮焼炉２とに設けた、それぞれのバーナー１ｃ，２ａから燃料である微粉炭を吹き込み、燃焼させて、熱源にするとともに、仮焼炉２に投入された固体可燃性廃棄物が仮焼炉２内で燃焼して微粉炭の一部に代えた熱源となる。
【００１１】
この固体可燃性廃棄物の供給を行う操業では、固体可燃性廃棄物を一定供給量（例えば、セメント生産１ｔあたり約２５ｋｇ）で投入する。
そして、この場合に、セメント原料のライジングダクト２ｃ、上部ダクト２ｄやサイクロン３ａおよびロータリキルン１等の内壁への融着（コーチング付着）が可燃性廃棄物の非投入操業の場合と同等であれば、その非投入操業と同等の操業が維持できる。
【００１２】
〔問題点〕
このような可燃性廃棄物のセメント燃料化においては、可燃性廃棄物が数多くの発生元から多種少量ずつ発生するものを集めたものであり、燃焼特性が不均一で変動が大きく、微粉炭とは異なる燃焼特性を示すから、固体可燃性廃棄物を微粉炭の代替燃料として有効利用しようとする場合、以下に示すような問題点があった。
【００１３】
微粉炭は仮焼炉２の内部で燃焼が完結し、セメント原料は燃焼ガス中に分散されて、８００℃以上まで昇温されるが、燃焼特性が微粉炭と異なる固体可燃性廃棄物では、仮焼炉内で固体可燃性廃棄物の燃焼が完結せず、仮焼炉外で一部が燃焼するようになるため、セメント原料が仮焼炉外で局所的な高温部にさらされ、溶融が開始して、仮焼炉前後に配設されたライジングダクト２ｃ、上部ダクト２ｄおよびサイクロン３ａ等の内壁にコーチングが融着するようになり、通風阻害を発生させる。そして、ライジングダクト２ｃ、上部ダクト２ｄやサイクロン３ａ等の内面へのコーチングの付着が成長し、さらに進行すると、ライジングダクト２ｃ、サイクロン３ａあるいはシュート３ｇの融着物が大きな塊となって自重により壁面から落下し、サイクロン詰まりを引き起こす等の不具合が起こるようになる。
【００１４】
そして、このことは、以下の（ａ）〜（ｃ）では顕在化しないが、（ｄ）〜（ｆ）では顕在化し、その結果として、安定な操業を阻害する。
（ａ）可燃性廃棄物が少品種多量であり燃焼特性が均一で変動が小さい。
（ｂ）可燃性廃棄物供給時間が数時間〜数十時間と短時間である、
（ｃ）可燃性廃棄物供給量が少量である。
（例えば、セメント生産１ｔあたり２５ｋｇ以下）
（ｄ）可燃性廃棄物が多品種少量であり燃焼特性が不均一で変動が大きい。
（ｅ）可燃性廃棄物供給時間が数百時間以上と長期間である。
（ｆ）可燃性廃棄物供給量が多量である。
（例えば、セメント生産１ｔあたり２５ｋｇ超過）
【００１５】
このため、ニューサスペンションプレヒーター付きロータリキルンの操業では、微粉炭の一部に代えて、多品種少量であり各品種ごとに燃焼特性が異なり、総体としての燃焼特性が不均一で変動が大きい可燃性廃棄物を、多量に長期間連続して定量供給した場合には、コーチングの増加により、長期的に安定した操業をすることができない。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、従来の技術における前記問題点に鑑みて成されたものであり、それを解決するため具体的に設定した技術的な課題は、ニューサスペンションプレヒーター付きロータリキルンの操業において、多品種少量であり、各品種ごとに燃焼特性が異なるため、総体としての燃焼特性が不均一で変動が大きい可燃性廃棄物を、多量に長期間連続して使用した場合であっても、長期的に安定した操業を可能にするセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法およびその装置を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】
前記課題を効果的に解決できる具体的に構成された手段としての、本発明における請求項１に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法は、ニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンの仮焼炉に可燃性廃棄物を投入する場合において、仮焼炉上部で接続するサイクロンのガス出口におけるガス温度と仮焼炉下部で接続するロータリーキルン窯尻におけるガス温度との測定値に基づき、可燃性廃棄物の投入量を増減する方法であって、前記サイクロンのガス出口におけるガス温度と前記ロータリーキルン窯尻におけるガス温度とにつき温度上限値を設定し、この各温度上限値に対応するガス温度の測定値とをそれぞれ対比し、この対比した温度上限値に近い方のガス温度が前記温度上限値を越えないように可燃性廃棄物の投入量を増減することを特徴とするものである。
【００１８】
また、請求項２に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法は、前記サイクロンのガス出口におけるガス温度および前記ロータリーキルン窯尻におけるガス温度に加えて、前記サイクロンで捕集されたセメント原料中の低融点化合物形成成分量の測定値に基づき前記温度上限値を変更し可燃性廃棄物の投入量を増減することを特徴とする。
【００１９】
また、請求項３に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法は、前記低融点化合物形成成分量として無水硫酸分量を測定することを特徴とする。
【００２０】
また、請求項４に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼装置は、可燃性廃棄物を燃料として利用するニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンにおいて、仮焼炉に取り付けた供給量調節可能な可燃性廃棄物供給手段と、仮焼炉上部で接続するサイクロンのガス出口及びロータリーキルン窯尻のそれぞれに取り付けたガス温度測定手段と、前記サイクロンのシュートに取り付けたセメント原料サンプル採取手段と、このセメント原料サンプル採取手段により採取されたセメント原料中の低融点化合物形成成分量を測定する成分測定手段と、前記可燃性廃棄物供給手段に接続して、前記サイクロンのガス出口におけるガス温度と、前記ロータリーキルン窯尻におけるガス温度と、前記セメント原料サンプル採取手段により採取されたセメント原料中の低融点化合物形成成分量とに基づき前記可燃性廃棄物の供給量を調節する供給量制御手段とを具備したことを特徴とするものである。
【００２３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を具体的に説明する。
ただし、設備の説明において、従来の技術と同一の部分については同一の符号を付して説明を省略する。
なお、この実施の形態は、発明の趣旨をより良く理解させるため具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、発明内容を限定するものではない。
【００２４】
〔設備構成〕
この実施の形態におけるセメントクリンカー焼成設備は、１時間あたりのセメント生産能力が１００ｔのニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンに、図１に示すように、可燃性廃棄物を受け入れるホッパー５に投入された可燃性廃棄物を任意の供給量で搬送する供給機（可燃性廃棄物供給手段）１１と、この供給機１１により搬送された可燃性廃棄物を仮焼炉２に一定の輸送量で輸送する空気輸送機あるいはベルトコンベア等の輸送機１１ａと、シュート３ｇに設けて捕集原料をサンプリングし低融点化合物形成成分を測定する自動サンプリング・搬送装置（セメント原料サンプル採取手段）１２と、ロータリーキルン窯尻１ａに設けて窯尻ガス温度を測定する窯尻ガス温度計（温度測定手段）１３と、最下端のサイクロン３ａのガス出口部に設けてサイクロン出口ガス温度を測定するサイクロン出口ガス温度計（温度測定手段）１４と、自動サンプリング・搬送装置１２によって搬送されたサンプルの低融点化合物形成成分量を分析し測定する成分測定装置１５と、窯尻ガス温度計１３、サイクロン出口ガス温度計１４、成分測定装置１５からの各出力信号を入力して供給機１１による可燃性廃棄物の搬送速度を調節して搬送量を制御する供給量制御装置（供給量制御手段）１６とを備える。
【００２５】
この設備に用いられる微粉炭代替燃料となる可燃性廃棄物としては、廃プラスチック，廃白土，木屑，紙屑等の固体可燃性廃棄物を主とし、これに油分や水分が含まれていても利用可能で、一般に、埋立て用に実際に収集される大きさを有し、微粉炭より発熱量が低い可燃性廃棄物や、その発生工程により粉状で燃焼特性が微粉炭に近い可燃性廃棄物等を含んだ、燃焼特性が不均一で変動が大きい可燃性廃棄物を使用することができる。
【００２６】
一般に、産業廃棄物の埋立て基準が粒径を１５０ｍｍまでと規定されているため、実際に埋立て用に収集される廃棄物を利用する場合には、最大粒径が１５０ｍｍとなり、仮焼炉２へ投入される可燃性廃棄物の粒径は数μｍ〜１５０ｍｍである。
【００２７】
自動サンプリング・搬送装置１２により測定される低融点化合物形成成分としては、焼成温度（例えば、１４５０ ℃）に対して比較的低温域（例えば、１０５０〜１２００℃）で他のセメント原料成分と反応して付着性の高い化合物を生成する酸・アルカリ成分であって、塩素（Ｃｌ）分、無水硫酸（ＳＯ_３）分、ナトリウム（Ｎａ）分、カリウム（Ｋ）分等が挙げられ、特にコーチングの成長と関係が深いことが知られている塩素および無水硫酸分を測定対象とすることが好ましい。
【００２８】
このうち、低融点化合物形成成分の測定対象としては、コーチング量との相関が高く、しかも成分測定量に対するコーチング量の変化が明確に現れるため、無水硫酸分が最も好ましい。
この無水硫酸分を含有する低融点化合物としては、ＣａＳＯ_４、２ＣａＳＯ_４・Ｋ_２ＳＯ_４、３Ｃａ_２ＳｉＯ_４・２ＣａＳＯ_４等が挙げられる。
【００２９】
〔制御方法〕
このように構成したセメントクリンカー焼成設備においては、供給量制御装置１６が成分測定装置１５によって測定された低融点化合物形成成分量と、窯尻ガス温度計１３によって測定されたロータリーキルン窯尻１ａの窯尻ガス温度と、サイクロン出口ガス温度計１４によって測定されたサイクロン出口ガス温度とのいずれかまたはこれらの組合せに基づき、供給機１１による可燃性廃棄物の搬送量を制御して、仮焼炉２に供給される可燃性廃棄物の供給量を調節し、セメント原料を、サイクロン３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ間を通過する時の排ガスとの熱交換により所定予熱温度まで予熱し、仮焼炉２によって所定仮焼温度で仮焼し、ロータリーキルン１で所定焼成温度に昇温させてセメントクリンカを焼成させる。
【００３０】
このセメントクリンカー焼成工程で可燃性廃棄物を供給して長期的に安定した操業をさせるには、定期的に行うライジングダクト２ｃ、上部ダクト２ｄやサイクロン３ａの掃除が１日の総掃除時間で平均すると、従来の可燃性廃棄物非投入操業と同等の概ね２時間で、３．４時間以上となる日が２０日に１日程度の頻度以下になれば達成されるが、これは投入された可燃性廃棄物の燃焼により変動する燃焼温度が所定範囲内に納まるようにすれば実現され、これを供給機１１による搬送速度を制御して可燃性廃棄物の供給量を調節することにより行う。
【００３１】
供給機１１は、供給量制御装置１６からの出力信号に従い、２時間に１回最大増減量０．５ｔ／ｈの範囲内で搬送速度を調節することにより、仮焼炉２への可燃性廃棄物の供給量を増減する。
【００３２】
供給量制御装置１６は、図２に示すように、予め、各温度測定箇所における温度基準値と温度上昇許容幅の設定を行い、サイクロン３ａで捕集された捕集原料のＳＯ_３分量測定値から原料中のＳＯ_３分量の増減に対する温度上昇許容幅への影響を考慮して、サイクロン３ａの出口ガス温度測定値とロータリーキルン窯尻１ａのガス温度測定値とに基づき、可燃性廃棄物の供給により変化する各測定温度が所定範囲内に収まるために必要な制御量を求め、供給機１１に搬送速度を調節する信号を出力して、供給機１１による搬送量を制御する。
【００３３】
（１）温度基準値
温度基準値は、可燃性廃棄物を投入しない操業における各データを基準値として設定する。すなわち、可燃性廃棄物が投入されていない操業におけるロータリーキルン窯尻温度、サイクロン出口ガス温度、サイクロン捕集原料中のＳＯ_３分量、１日あたりのコーチングの掃除時間に対応するコーチング量をそれぞれ測定して、基準値として設定し、記録する（ステップ２１）。
【００３４】
ここでは、コーチングの掃除時間をもってコーチング量を間接的に測定することとし、その変動幅を標準偏差（１σ）分を基準にして設定する。
▲１▼ 窯尻ガス温度の平均値：１０３０ ℃
▲２▼ サイクロン出口ガス温度の平均値：８４０ ℃
▲３▼ サイクロン捕集原料中のＳＯ_３濃度平均値：１．５％
▲４▼ サイクロン捕集原料中のＳＯ_３濃度変動幅：±０．５％
▲５▼ 掃除時間（コーチング量）の平均値：２時間／日
▲６▼ 掃除時間（コーチング量）の変動幅：±０．７時間／日（± ３５％）
【００３５】
そして、ロータリーキルン窯尻温度（℃）と１日あたりのコーチングの掃除時間ＣＴ_１（時間／日）、サイクロン出口ガス温度（℃）と１日あたりのコーチングの掃除時間ＣＴ_２（時間／日）、サイクロン捕集原料中のＳＯ_３分量（％）と１日あたりのコーチングの掃除時間ＣＴ_３（時間／日）の関係を測定することにより、下記の関係式を得る。
【００３６】
ＣＴ_１＝０．０３ ×窯尻ガス温度− ２７．６ … （１）
ＣＴ_２＝０．０６ ×サイクロン出口ガス温度− ４８．９ … （２）
ＣＴ_３＝０．７４ ×ＳＯ_３分量＋１．１６ … （３）
【００３７】
（２）温度上昇許容幅
ロータリーキルン窯尻温度とサイクロン出口ガス温度とのそれぞれについて、その温度上昇の許容幅（温度基準値からの最大変動温度）は、可燃性廃棄物の投入時における掃除時間の変動幅の範囲内に納まるように規定する。
この際、サイクロン捕集原料中のＳＯ_３分量の増減に対する温度上昇許容幅への影響を考慮して温度上昇許容幅を求めることが好ましい。
【００３８】
サイクロン捕集原料中のＳＯ_３濃度が平均値である場合には、掃除時間の変動幅が±０．７時間／日（± ３５％）であるから、式１および式２から、ロータリーキルン窯尻温度の温度上昇許容幅は２３ ℃、サイクロン出口ガス温度の温度上昇許容幅は１２ ℃である。
【００３９】
ここで、サイクロン捕集原料中のＳＯ_３分量の増減に対する温度上昇許容幅への影響を考慮すると、ＳＯ_３分量が少ない場合には相対的に温度上昇許容幅を大きくでき、また、ＳＯ_３分量が多い場合には相対的に温度上昇許容幅を小さくしなければならないから、ＳＯ_３分量が平均的な場合の他に、ＳＯ_３分量が少ない場合とＳＯ_３分量が多い場合とを考慮した少なくとも３段階にレベル分けした評価方法を採ることが、可燃性廃棄物の燃焼には、より効果的である。
【００４０】
ＳＯ_３分量に対応する３段階のレベルを決める場合、ＳＯ_３分量の変動幅（±０．５％）の範囲で平均値（１．５％）から各レベル毎に０．４％の幅で３段階に分けると、次のようになる。
ＳＯ_３分量レベル１ＳＯ_３濃度０．９〜１．３％（１．１％± ０．２％）
ＳＯ_３分量レベル２ＳＯ_３濃度１．３〜１．７％（１．５％± ０．２％）
ＳＯ_３分量レベル３ＳＯ_３濃度１．７〜２．１％（１．９％± ０．２％）
【００４１】
この場合、温度上昇許容幅のＳＯ_３分量の各レベル毎の掃除時間の増減幅は、レベル２ではＳＯ_３分量が基準値と一致するから、特別な増減はなく、また、レベル１では式３の係数から０．７４ × （１．１−１．５）＝−０．３（ｈ）、掃除時間の平均値が２時間であるから−０．３／２．０＝−１５（％）となり１５％の削減量に相当し、同様に、レベル３では０．７４ × （１．９−１．５）＝０．３（ｈ）であるから、０．３／２．０＝１５（％）となり１５％の増加量に相当する。
【００４２】
これらをまとめると、各レベル毎のＳＯ_３分量による許容幅の増減量は、次のようになる。
レベル１では、− １５％
レベル２では、± ０％
レベル３では、＋１５％
【００４３】
そして、これらに基づき、掃除時間に対応するコーチング量の増加が規定変動幅（３５％）の範囲内になるような、可燃性廃棄物の投入による各レベルにおける温度上昇許容幅を求めると、各レベル毎に次のようになる。
【００４４】
レベル１では、ＳＯ_３分量による許容幅の削減量が１５％であるから、変動許容幅は３５ −（ − １５）＝５０（％）であり、時間では２×０．５＝１（ｈ）となる。この時、窯尻ガス温度の上昇許容幅は式１の係数から１／０．０３＝３３（℃）、サイクロン出口ガス温度の上昇許容幅は式２の係数から１／０．０６＝１７（℃）となる。
【００４５】
レベル２では、ＳＯ_３分量による許容幅の削減量が０％であるから、変動許容幅は３５＋０＝３５（％）であり、時間では２×０．３５＝０．７（ｈ）となる。この時、窯尻ガス温度の上昇許容幅は式１の係数から０．７／０．０３＝２３（℃）、サイクロン出口ガス温度の上昇許容幅は式２の係数から０．７／０．０６＝１２（℃）となる。
【００４６】
レベル３では、ＳＯ_３分量による許容幅の増加量が１５％であるから、変動許容幅は３５ − １５＝２０（％）であり、時間では２×０．２＝０．４（ｈ）となる。この時、窯尻ガス温度の上昇許容幅は式１の係数から０．４／０．０３＝１３（℃）、サイクロン出口ガス温度の上昇許容幅は式２の係数から０．４／０．０６＝７（℃）となる。
これらを纏めると表１に示す通りである。
これらは状態設定値として入力する（ステップ２１）。
【００４７】
【表１】

【００４８】
（３）温度目標値
サイクロン３ａで捕集された原料の測定ＳＯ_３分量からＳＯ_３分量レベル１〜３のどのレベルにあるかを特定し、そして、その特定されたＳＯ_３分量レベル１，２または３の中で、ロータリーキルン窯尻ガス温度とサイクロン出口ガス温度の測定値のうち、その温度上昇幅がロータリーキルン窯尻ガス温度とサイクロン出口ガス温度のそれぞれの温度上昇許容幅に近い方を選択し、その選択した温度上昇許容幅を有する温度上限設定値を温度目標値とし、設備各部の温度上昇により早く上限に達する方の温度上限設定値で上昇する温度を制限させる。
【００４９】
（４）供給量制御
供給量制御装置１６による可燃性廃棄物の供給量の制御では、設定された温度目標値の範囲内で可燃性廃棄物の搬送量を増減させることにより行われる。
供給量制御装置１６が温度目標値を超えないように自動制御するためには、状態設定値の他に、制御設定値を必要とするため、制御設定値としては、下記の値を予め入力する（ステップ２２）。
データ取込み周期２ｈ
制御周期２ｈ
供給量初期値５ｔ／ｈ
供給量上限７．５ｔ／ｈ
供給量下限２．５ｔ／ｈ
可燃性廃棄物増減量 ±０．５ｔ／ｈ
温度上限値余裕幅５ ℃
【００５０】
各設定値が入力され（ステップ２１，２２）、操業が開始されると、データ取込み周期に従う状態測定値の取込みと制御周期に従う供給量制御を行う（ステップ２３）。取り込まれた状態測定値であるサイクロン捕集原料のＳＯ_３分量ｘ（％）と、窯尻ガス温度ｙ（℃）と、サイクロン出口ガス温度ｚ（℃）とに基づき可燃性廃棄物の供給量につき演算して供給量の増減操作を行う操作量を求め（ステップ２５）、その操作量に従う信号出力をする（ステップ２６）。
以上の制御動作を操業中繰り返すことにより、コーチング増加量を必要以上に増加させず、長期的に安定した操業をさせることができるようになる。
【００５１】
この操作量を求める演算（ステップ２５）では、図３に示すように、サイクロン捕集原料のＳＯ_３分量に対するレベル分けをしている場合には、まず、測定されたＳＯ_３分量ｘが表１に纏めたレベル１〜３のどのレベルに該当しているかを判定する（ステップ２５１）。
この判定されたレベルにおいて（ステップ２５２，２５３，２５４）、それぞれ各測定温度ｙ，ｚにおける基準温度からの温度上昇幅が、各々設定された上昇許容幅に対してどの程度の割合になるかを算出し（ステップ２５５）、そのそれぞれの割合のうち、どちらが高い割合であるかを評価し（ステップ２５６）、割合が高い方の測定対象温度を選択して、その該当する温度上限設定値を目標温度に設定する（ステップ２５７，２５８）。
【００５２】
そして、目標温度が設定された場合には、この目標温度を超えないようにするため、測定された窯尻ガス温度ｙまたはサイクロン出口ガス温度ｚのうち目標温度を設定した方の測定温度について評価し、その測定温度が▲１▼温度上限設定値（目標温度）を超えていれば（ステップ２５９または２６０）供給量を規定量（０．５ｔ／ｈ）だけ減少させた値を新たな供給量（操作量）として信号設定し（ステップ２６１）、また、▲２▼（温度上限値−温度上限値余裕幅）以下の場合（ステップ２６２，２６３または２６４，２６５）には、供給量を規定量（０．５ｔ／ｈ）だけ増加させた値を新たな供給量（操作量）として信号設定し（ステップ２６６）、また、▲３▼前記▲１▼と▲２▼の場合以外では、供給量（操作量）の増減をしない現状を維持したままにする（ステップ２６７）。
【００５３】
例えば、廃プラスチック投入燃焼時に下記測定値が得られた場合、
サイクロン捕集原料ＳＯ_３分量；１．２％
窯尻ガス温度；１０５０ ℃
サイクロン出口ガス温度；８４５ ℃
【００５４】
温度目標値は以下のように求められる。
サイクロン捕集原料ＳＯ_３分量１．２％はレベル１に相当するから、窯尻ガス温度上限設定値は（１０３０＋３３）℃、サイクロン出口ガス温度上限設定値は（８４０＋１７）℃となる。
【００５５】
ガス温度上昇許容値との差は、窯尻ガス温度については（１０５０ −１０３０）／３３＝６１（％）、サイクロン出口については（８４５−８４０）／１７＝２９（％）と計算され、従って、窯尻ガス温度の方が高い割合であるので、目標温度を窯尻ガス温度の上限設定値である１０６３ ℃に設定する。
【００５６】
このため、温度目標値１０６３ ℃に対して測定窯尻ガス温度の値は１０５０ ℃であるから、温度上限値−温度上限値余裕幅が１０６３ −５＝１０５８＞１０５０となり、測定窯尻ガス温度１０５０ ℃が（温度上限値−温度上限値余裕幅）以下であるから、廃プラスチック供給量を規定量（０．５ｔ／ｈ）だけ増加させた新たな供給量になるように搬送量を制御することになる。
【００５７】
〔作用効果〕
セメントクリンカー生産能力１００ｔ／ｈのニューサスペンションプレヒーター付きロータリキルンで、前述の制御方法を適用して、コーチング付着量の指標である１日あたりの掃除時間を２０日間調査した場合について、従来の廃プラスチック投入技術と比較して示す。
【００５８】
（１）温度測定のみによる投入量制御の場合
従来においてセメント生産１ｔあたり廃プラスチック投入量を約２５ｋｇの一定量を投入していたものを、５０ｋｇの一定量投入とした場合、コーチング付着量の平均値は、２５ｋｇ投入時よりも若干増加するに止まったものの、掃除時間の変動幅が大きくなり、最大値が３．４ｈ以上に達する日が多発した。また、ダクト閉塞によるキルン停止には至らなかったものの、壁面付着したコーチング中塊の壁面落下が発生し、一時的にキルン能力を低くした運転を余儀なくされた。
【００５９】
また、サイクン出口ガス温度と窯尻ガス温度との測定値に基づき投入量（供給量初期設定値５０ｋｇ／ｔ）を増減させた場合には、コーチング付着量平均値は従来技術と同様に増加したものの、コーチング付着量変動幅は従来技術の２５ｋｇ投入時とほぼ同等で、１日あたりの掃除時間が３．４ｈ以上となった日は、従来技術の２５ｋｇ投入時より若干多くなったに止まった。なお、廃プラスチック投入量は２０日間平均すると５０ｋｇとなった。
これらの結果を表２にまとめて示す。
【００６０】
【表２】

【００６１】
（２）塩素分を加味した投入量制御の場合
前述のサイクロン出口ガス温度と窯尻ガス温度の測定値に加えて、サイクロンで捕集されたセメント原料中の低融点化合物形成成分である塩素分を考慮して投入量を増減させた場合には、コーチング付着量平均値は従来技術同様に増加したものの、コーチング付着量変動幅は従来技術の２５ｋｇ投入時と同等で、掃除時間が３．４ｈ以上となった日数も従来技術の２５ｋｇ投入時と同等になった。なお、廃プラスチック投入量は２０日間平均すると５０ｋｇとなった。
これらの結果を表３にまとめて示す。
【００６２】
【表３】

【００６３】
（３）無水硫酸分を加味した投入量制御の場合
前述のサイクロン出口ガス温度と窯尻ガス温度の測定値に加えて、サイクロンで捕集されたセメント原料中の低融点化合物形成成分である無水硫酸分を考慮して投入量を増減させた場合には、コーチング付着量平均値は従来技術同様に増加したものの、コーチング付着量変動幅は従来技術の２５ｋｇ投入時より小さく、掃除時間が３．４ｈ以上となった日数も従来技術の２５ｋｇ投入時より少なくなった。なお、廃プラスチック投入量は２０日間平均すると５０ｋｇとなった。
これらの結果を表４にまとめて示す。
【００６４】
【表４】

【００６５】
このようにセメントクリンカ焼成設備の可燃性廃棄物供給量の制御を行うと、可燃性廃棄物の供給量を増加させても掃除時間が３．４時間／日となる頻度は増加しないから、操業のトラブルとなるコーチング付着量の急激な増加を発生させることがなく、安定した操業を行うことができる。
また、可燃性廃棄物を燃料として有効利用するに不可避な、多品種少量で燃焼特性が不均一で変動が大きい可燃性廃棄物を、多量に長期間連続して使用した場合でも、長期的に安定した操業が可能となり、可燃性廃棄物の燃焼特性に応じ、可燃性廃棄物の使用量をコーチング量を増大させない範囲で最大にすることができて、その使用量がセメント生産量１ｔに対して５０ｋｇ以上に倍増させることができる。
【００６６】
なお、ここで取り上げた低融点化合物形成成分である塩素分と無水硫酸分について、可燃性廃棄物を投入しない従来の操業において、サイクロン３で捕集されたセメント原料中の塩素分とコーチングの掃除時間との関係、および無水硫酸分とコーチングの掃除時間との関係を調査し、それぞれの相関係数を求めた結果、▲１▼ 塩素分とコーチングの掃除時間との相関係数 … ０．１４２５
▲２▼ 無水硫酸分とコーチングの掃除時間との相関係数 … ０．２０５９
となり、この結果からコーチングの掃除時間（すなわちコーチングの発生量）は塩素分よりも無水硫酸分との相関が高いことが分かる。
よって、塩素分を測定対象とするよりも無水硫酸分を測定対象として操業を行った方がより正確にコーチングの発生量をコントロールすることができることが分かり、表３と表４との結果と合わせて、測定対象として無水硫酸分が最も好ましいということを裏付けるものである。
【００６７】
【発明の効果】
以上のように本発明では、請求項１に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法では、ニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンの仮焼炉に可燃性廃棄物を投入する場合において、それぞれ温度上限値を設定した、仮焼炉上部で接続するサイクロンのガス出口におけるガス温度と、仮焼炉下部で接続するロータリーキルン窯尻におけるガス温度との測定値に基づき、可燃性廃棄物の投入量を増減するに際し、各温度上限値とその温度上限値に対応するガス温度の測定値とをそれぞれ対比し、この対比した温度上限値に近い方のガス温度が前記温度上限値を越えないように可燃性廃棄物の投入量を増減することにより、投入される可燃性廃棄物が仮焼炉のどの位置でどの程度の温度上昇を伴い燃焼しているかを推定することができ、ロータリーキルン窯尻におけるガス温度とサイクロンのガス出口におけるガス温度とのそれぞれの温度上昇幅が小さくなるように制御することができて、コーチングの発生量を効果的にコントロールすることができ、多品種少量であり燃焼特性が不均一で変動が大きい可燃性廃棄物を多量に長時間連続して使用した場合であっても、安定したキルン操業ができる。
【００６８】
また、請求項２に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法では、前記サイクロンのガス出口におけるガス温度および前記ロータリーキルン窯尻におけるガス温度に加えて、前記サイクロンで捕集されたセメント原料中の低融点化合物形成成分量の測定値に基づき前記温度上限値を変更して可燃性廃棄物の投入量を増減することにより、セメント原料の中の低融点化合物形成成分の増減に対する温度の上限値への影響を考慮した適正な操作量を迅速に求めることができ、ロータリーキルン窯尻におけるガス温度とサイクロンのガス出口におけるガス温度とのそれぞれの温度上昇幅を小さくなるように制御することができ、コーチングの発生量をより正確にコントロールすることができて、相対的に可燃性廃棄物の投入量をより多くすることができ、燃焼温度を過大にすることなく正確な供給量制御を行なうことができる。
【００６９】
また、請求項３に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼方法では、前記低融点化合物形成成分量として無水硫酸分量を測定することにより、低融点化合物形成成分のうちでコーチングの発生量と最も相関の高い無水硫酸分の変動による影響を考慮して制御することができ、コーチングの発生量を一層正確にコントロールすることができ、より安定した運転を行うことができる。
【００７０】
また、請求項４に係るセメントクリンカー焼成工程における可燃性廃棄物の燃焼装置では、可燃性廃棄物を燃料として利用するニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンにおいて、仮焼炉に取り付けた供給量調節可能な可燃性廃棄物供給手段と、仮焼炉上部で接続するサイクロンのガス出口及びロータリーキルン窯尻のそれぞれに取り付けたガス温度測定手段と、前記サイクロンのシュートに取り付けたセメント原料サンプル採取手段と、このセメント原料サンプル採取手段により採取されたセメント原料中の低融点化合物形成成分量を測定する成分測定手段と、前記可燃性廃棄物供給手段に接続して、前記サイクロンのガス出口におけるガス温度と、前記ロータリーキルン窯尻におけるガス温度と、前記セメント原料サンプル採取手段により採取されたセメント原料中の低融点化合物形成成分量とに基づき前記可燃性廃棄物の供給量を調節する供給量制御手段とを具備したことにより、原料のサンプリング、分析、低融点化合物形成成分量の測定値の入力を含めた自動化を行なうことができ、低融点化合物形成成分量に応じてサイクロンのガス出口とロータリーキルン窯尻とのそれぞれにおけるガス温度を効果的に制御するように可燃性廃棄物を供給することができ、多品種少量であり燃焼特性が不均一で変動が大きい可燃性廃棄物を、多量に長期間連続して使用しても、安定したキルン操業を行なうことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の形態におけるニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンを示すシステム説明図である。
【図２】同上実施の形態における可燃性廃棄物の供給量制御を示す流れ図である。
【図３】同上実施の形態における演算内容を示す流れ図である。
【図４】従来のニューサスペンションプレヒーター付きロータリーキルンを示すシステム説明図である。
【符号の説明】
１ロータリーキルン
１ａロータリーキルン窯尻
１ｂロータリーキルン窯前
２仮焼炉
２ａバーナー
２ｂ投入口
２ｃラインジングダクト
３プレヒーター（予熱装置）
３ａ，…，３ｄサイクロン
３ｇシュート
３ｈ誘引ファン
５ホッパー
１１定量供給機（可燃性廃棄物供給手段）
１１ａ輸送機
１２自動サンプリング・搬送装置（セメント原料サンプル採取手段）
１３窯尻ガス温度計（温度測定手段）
１４サイクロン出口ガス温度計（温度測定手段）
１５成分測定装置（成分測定手段）
１６供給量制御装置（供給量制御手段）[0001]
TECHNICAL FIELD OF THE INVENTION
The present invention relates to a method and an apparatus for combustible combustible waste in a cement clinker baking step in which combustible waste, particularly unsorted waste plastic, is effectively used as a fuel used for baking cement clinker.
[0002]
[Prior art]
In recent years, with the increase of combustible waste, especially solid combustible waste such as waste plastic, waste clay, wood chips, paper scraps, etc., it has become difficult to store and dispose of such waste, and further obliges producers to dispose of them. Therefore, there is a demand for a treatment method that effectively achieves reduction of the amount of industrial waste in the industry itself and prevention of environmental pollution during treatment.
[0003]
2. Description of the Related Art Conventionally, examples of burning solid combustible waste include those incinerated by a combustion furnace such as a power generation boiler or the like, which is used exclusively for waste plastic or used in combination with fossil fuel such as pulverized coal or coke. JP-A-7-119922), or incineration of waste materials of game machines such as pachinko machines and slot machines by a cement clinker firing facility (for example, JP-A-7-300355).
[0004]
Among these, when solid combustible waste is used as a fuel to be used in the cement clinker firing step, part of the pulverized coal is used, and various components contained in the volatile gas component of the solid combustible waste and combustion ash are used as cement clinker. To recycle waste, remove harmful components, etc., which is a very promising solid combustible waste treatment method.
[0005]
In this case, as shown in FIG. 4, the rotary kiln with a new suspension preheater as a cement clinker firing facility raises the temperature of the calcined cement raw material to a temperature of 1300 ° C. or more and causes a firing reaction to generate a cement clinker. A rotary kiln 1, a calciner 2 for introducing high-temperature gas discharged from the rotary kiln 1 and calcining a preheated cement raw material by charging a fuel; and introducing a high-temperature gas discharged from the calciner 2 A preheater (preheating device) 3 for raising the temperature of the cement raw material to 800 to 900 ° C.
[0006]
The pre-heater 3 constitutes a multi-stage cyclone in which a plurality of cyclones 3a to 3d are connected in multiple stages, and an inlet for charging a cement material into a duct 3e connecting the uppermost cyclone 3d and the second cyclone 3c from the top. 3f is provided, a chute 3g is provided between the lowermost cyclone 3a and the rotary kiln 1 to feed the preheated raw material to the rotary kiln 1 side, and at a predetermined position of a waste gas duct extended from the uppermost cyclone 3d. An induction fan 3h for discharging the preheated gas is provided.
[0007]
The calciner 2 is provided with a plurality of burners 2a into which pulverized coal is blown, and an inlet 2b through which solid combustible waste can be introduced, and a rotary kiln bottom 1a of the rotary kiln 1 from the lower end of the calciner 2. And a top duct 2d connected from the upper end of the calciner 2 to the side peripheral surface of the lowermost cyclone 3a. The calciner 2 burns solid combustible waste and pulverized coal. At the same time, the exhaust gas from the rotary kiln 1 is introduced into the calciner via the rising duct 2c, and the exhaust gas from the calciner 2 is introduced from the upper end into the lowermost cyclone 3a via the upper duct 2d. .
[0008]
The rotary kiln 1 is provided with a burner 1c for blowing pulverized coal into the rotary kiln kiln 1b, and a cooler 4 for cooling and discharging the baked cement clinker is connected to the rotary kiln kiln 1b and fired at a predetermined temperature and fired. The cement clinker is transferred from the rotary kiln 1b to the cooler 4 and discharged at a lower temperature.
[0009]
And a hopper 5 for charging solid combustible waste, which is transported as landfill waste by a garbage truck or a truck, so that the solid combustible waste can be charged as a pulverized coal substitute fuel, and the hopper 5 And a pneumatic transport device 6a for transporting the solid combustible waste fed by the fixed feeder 6 to the calciner 2 by a fixed amount. The solid combustible waste having a maximum size (upper limit of 150 mm) of the largest size in the landfill waste is charged into the hopper 5 and supplied to the hopper 5 at a constant rate. The amount can be put into the calciner 2.
[0010]
In the firing of the cement clinker by the rotary kiln with the new suspension preheater, pulverized coal as a fuel is blown from the respective burners 1c and 2a provided in the rotary kiln kiln 1b and the calciner 2, and burned to generate a heat source. At the same time, the solid combustible waste put into the calciner 2 is burned in the calciner 2 and becomes a heat source that replaces part of the pulverized coal.
[0011]
In the operation for supplying the solid combustible waste, the solid combustible waste is supplied at a constant supply amount (for example, about 25 kg per t of cement production).
Then, in this case, if the fusion of the cement raw material to the inner walls of the rising duct 2c, the upper duct 2d, the cyclone 3a, and the rotary kiln 1 (coaching adhesion) is equivalent to the case of the non-injection operation of the combustible waste. The operation equivalent to the non-input operation can be maintained.
[0012]
〔problem〕
In the conversion of flammable waste to cement fuel, flammable waste is collected from many sources and is generated in small quantities from many sources.The combustion characteristics are uneven and fluctuate greatly. Since they exhibit different combustion characteristics, there have been the following problems when trying to effectively use solid combustible waste as a substitute fuel for pulverized coal.
[0013]
Combustion of the pulverized coal is completed in the calciner 2, and the cement raw material is dispersed in the combustion gas and the temperature is raised to 800 ° C. or higher. However, in the case of solid combustible waste having combustion characteristics different from pulverized coal, The burning of solid combustible waste is not completed in the calciner and partly burns outside the calciner, so the cement raw material is exposed to local high-temperature parts outside the calciner and melts. Is started, the coating is fused to the inner walls of the rising duct 2c, the upper duct 2d, the cyclone 3a and the like arranged before and after the calcining furnace, thereby preventing the ventilation. Then, the adhesion of the coaching to the inner surfaces of the rising duct 2c, the upper duct 2d, the cyclone 3a and the like grows and further proceeds, and the fusion of the rising duct 2c, the cyclone 3a or the chute 3g becomes a large lump from the wall surface due to its own weight. Problems such as falling and causing clogging of the cyclone will occur.
[0014]
This does not become apparent in the following (a) to (c), but becomes apparent in (d) to (f), and as a result, hinders stable operation.
(A) Combustible waste is small in quantity and large in quantity, with uniform combustion characteristics and small fluctuations.
(B) supply time of combustible waste is as short as several hours to several tens of hours;
(C) The supply of combustible waste is small.
(For example, 25kg or less per ton of cement production)
(D) The combustible wastes are of various types and in small quantities, and the combustion characteristics are non-uniform and large.
(E) The supply time of combustible waste is as long as several hundred hours or more.
(F) The supply of combustible waste is large.
(For example, more than 25kg per ton of cement production)
[0015]
For this reason, in the operation of a rotary kiln with a new suspension preheater, instead of a part of pulverized coal, small quantities of various types are used, and the combustion characteristics are different for each type. When a large amount of sexual waste is continuously supplied for a long period of time, stable operation cannot be performed over a long period of time due to an increase in coaching.
[0016]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been made in view of the above-mentioned problems in the related art, and a technical problem specifically set to solve the problem is that, in the operation of a rotary kiln with a new suspension pre-heater, a multi-type Even if a large amount of combustible waste is used for a long period of time, even if a large amount of flammable waste with non-uniform overall combustion characteristics and large fluctuations is An object of the present invention is to provide a method and an apparatus for combustible combustible waste in a cement clinker firing step that enables stable operation.
[0017]
[Means for Solving the Problems]
The method for burning combustible waste in a cement clinker firing step according to claim 1 of the present invention as a concretely configured means capable of effectively solving the above-mentioned problem is a calcining furnace for a rotary kiln with a new suspension preheater. When charging flammable waste into the furnace, the flammable waste is measured based on the measured gas temperature at the gas outlet of the cyclone connected at the upper part of the calciner and the gas temperature at the bottom of the rotary kiln connected at the lower part of the calciner. It is a method of increasing or decreasing the input amount of, the gas temperature at the gas outlet of the cyclone and the gas temperature at the bottom of the rotary kiln kiln set a temperature upper limit value, the measured value of the gas temperature corresponding to each temperature upper limit value and So that the gas temperature closer to the compared upper temperature limit does not exceed the above temperature upper limit value. It is characterized in that to increase or decrease the input amount of the combustible waste.
[0018]
Further, the method for burning combustible waste in the cement clinker firing step according to claim 2 is characterized in that, in addition to the gas temperature at the gas outlet of the cyclone and the gas temperature at the bottom of the rotary kiln, the cement raw material collected by the cyclone is used. The temperature upper limit is changed based on the measured value of the low-melting-point compound-forming component in the medium to increase or decrease the amount of combustible waste input.
[0019]
A third aspect of the present invention provides a method for burning combustible waste in a cement clinker firing step, wherein the amount of sulfuric anhydride is measured as the amount of the low-melting-point compound-forming component.
[0020]
Further, according to a fourth aspect of the present invention, there is provided a combustion apparatus for combustible waste in a cement clinker firing step, in a rotary kiln with a new suspension pre-heater using the combustible waste as fuel, the supply amount of which is adjustable to a calcining furnace. A waste material supply means, a gas temperature measuring means attached to each of a cyclone gas outlet and a rotary kiln kiln connected at the upper part of the calciner, a cement raw material sample collecting means attached to the cyclone chute, and a cement raw material sampling means. A component measuring means for measuring the amount of low-melting-point compound-forming components in the cement raw material collected by the sample collecting means; a gas temperature at a gas outlet of the cyclone connected to the combustible waste supply means; Gas temperature at the butt and the cement raw material sample It is characterized in that it has and a supply amount control means for adjusting the supply amount of the combustible waste based preparative into a low-melting compound-forming component of the cement raw material which has been collected by means.
[0023]
BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be specifically described.
However, in the description of the equipment, the same parts as those of the conventional technology are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
This embodiment is specifically described for better understanding of the gist of the invention, and does not limit the contents of the invention unless otherwise specified.
[0024]
(Equipment configuration)
As shown in FIG. 1, the cement clinker firing equipment in this embodiment is a rotary kiln equipped with a new suspension preheater having a cement production capacity of 100 tons per hour, and as shown in FIG. A feeder (combustible waste supply means) 11 for transporting waste at an arbitrary supply amount, and a pneumatic transport for transporting the combustible waste transported by the feeder 11 to the calciner 2 at a constant transport rate. Transporting machine 11a such as a machine or a belt conveyor, an automatic sampling / transporting device (a cement raw material sampling means) 12 provided on a chute 3g for sampling a collected raw material and measuring a low melting point compound forming component, and a rotary kiln kiln end 1a. A kiln-butt gas thermometer (temperature measuring means) 13 for measuring the kiln-butt gas temperature and a cyclone at the bottom end A cyclone outlet gas thermometer (temperature measuring means) 14 provided at the gas outlet of 3a to measure the cyclone outlet gas temperature, and the amount of low melting point compound forming components of the sample conveyed by the automatic sampling and conveying device 12 are analyzed and measured. Each output signal from the component measuring device 15, the kiln bottom gas thermometer 13, the cyclone outlet gas thermometer 14, and the component measuring device 15 is input, and the transport speed of the combustible waste by the feeder 11 is adjusted to be transported. A supply amount control device (supply amount control means) 16 for controlling the amount.
[0025]
The flammable waste used as a substitute for pulverized coal used in this facility is mainly solid flammable waste such as waste plastic, waste clay, wood chips, paper scraps, etc., even if it contains oil or water. Combustible waste that is possible and generally has a size that is actually collected for landfill and has a lower calorific value than pulverized coal, or flammable waste that is pulverized and has combustion characteristics similar to pulverized coal due to its generation process Combustible waste containing non-uniform combustion characteristics and large fluctuations can be used.
[0026]
In general, the landfill standard for industrial waste specifies a particle size of up to 150 mm. Therefore, when using waste collected for landfill, the maximum particle size is 150 mm, and the calciner The particle size of the combustible waste charged into 2 is several μm to 150 mm.
[0027]
The low-melting-point compound-forming components measured by the automatic sampling and conveying device 12 react with other cement raw material components in a relatively low temperature range (for example, 1,050 to 1,200 ° C.) with respect to the firing temperature (for example, 1,450 ° C.). An acid-alkali component that produces a highly adherent compound, containing chlorine (Cl) and sulfuric anhydride (SO ₃ ), Sodium (Na), potassium (K), etc., and it is particularly preferable to measure chlorine and sulfuric anhydride, which are known to be closely related to the growth of coating.
[0028]
Of these, sulfuric anhydride is most preferred as the measurement target of the low-melting-point compound-forming component, since it has a high correlation with the amount of coating and clearly shows a change in the amount of coating with respect to the measured amount of the component.
As the low melting point compound containing sulfuric anhydride, CaSO ₄ , 2CaSO ₄ ・ K ₂ SO ₄ , 3Ca ₂ SiO ₄ ・ 2CaSO ₄ And the like.
[0029]
(Control method)
In the cement clinker sintering facility configured as described above, the supply amount control device 16 controls the amount of the low melting point compound-forming component measured by the component measuring device 15 and the kiln of the rotary kiln kiln end 1a measured by the kiln end gas thermometer 13. Based on one or a combination of the tail gas temperature and the cyclone outlet gas temperature measured by the cyclone outlet gas thermometer 14, the amount of combustible waste transported by the feeder 11 is controlled, and the calciner 2 The amount of combustible waste supplied to the furnace is adjusted, and the cement raw material is preheated to a predetermined preheating temperature by heat exchange with exhaust gas when passing between the cyclones 3a, 3b, 3c and 3d, and the calciner 2 Is calcined at a predetermined calcining temperature, and the temperature is raised to a predetermined calcining temperature by the rotary kiln 1 to calcine the cement clinker.
[0030]
In order to supply flammable waste in this cement clinker baking process and perform stable operation for a long period of time, the cleaning of the rising duct 2c, the upper duct 2d and the cyclone 3a, which is performed periodically, is an average of the total cleaning time per day. Then, in about 2 hours, which is equivalent to the conventional non-combustible waste operation, it is achieved if the frequency of 3.4 hours or more becomes less than the frequency of about 1 day every 20 days. This is realized if the combustion temperature that fluctuates due to the combustion of the combustible waste falls within a predetermined range, and this is achieved by controlling the transport speed of the feeder 11 and adjusting the supply amount of the combustible waste.
[0031]
The feeder 11 adjusts the transfer speed within a range of a maximum increase / decrease amount of 0.5 t / h once every two hours in accordance with an output signal from the supply amount control device 16 so that the combustible waste to the calciner 2 can be disposed. Increase or decrease the supply of goods.
[0032]
As shown in FIG. 2, the supply amount control device 16 previously sets a temperature reference value and a temperature rise allowable width at each temperature measurement point, and sets the SO of collected material collected by the cyclone 3a. ₃ From the measured amount of SO, ₃ In consideration of the influence of the increase and decrease of the amount on the temperature rise allowable width, each measurement temperature changed by the supply of combustible waste based on the measured value of the outlet gas temperature of the cyclone 3a and the measured value of the gas temperature of the rotary kiln end 1a. The control amount required to keep the value within a predetermined range is obtained, and a signal for adjusting the transfer speed is output to the supply device 11 to control the transfer amount by the supply device 11.
[0033]
(1) Temperature reference value
As the temperature reference value, each data in an operation in which combustible waste is not charged is set as a reference value. That is, the temperature of the rotary kiln kiln bottom, the temperature of the gas at the outlet of the cyclone, and the amount of SO ₃ The amount of the coaching corresponding to the cleaning time of the coaching per day is measured, set as a reference value, and recorded (step 21).
[0034]
Here, the coaching amount is indirectly measured based on the cleaning time of the coaching, and the variation width is set based on the standard deviation (1σ).
(1) Average value of kiln bottom gas temperature: 1030 ° C
(2) Average value of cyclone outlet gas temperature: 840 ° C
(3) SO in cyclone collection raw material ₃ Average concentration value: 1.5%
(4) SO in cyclone collection raw material ₃ Concentration fluctuation range: ± 0.5%
▲ 5 ▼ Average cleaning time (coaching amount): 2 hours / day
(6) Fluctuation range of cleaning time (amount of coaching): ± 0.7 hours / day (± 35%)
[0035]
Then, the rotary kiln kiln bottom temperature (° C) and the coaching cleaning time per day CT ₁ (Hour / day), Cyclone outlet gas temperature (° C) and coaching cleaning time per day CT ₂ (Hour / day), SO in cyclone collection raw material ₃ Volume (%) and cleaning time of coaching per day CT ₃ The following relational expression is obtained by measuring the (time / day) relation.
[0036]
CT ₁ = 0.03 x kiln gas temperature-27.6 ... (1)
CT ₂ = 0.06 x cyclone outlet gas temperature-48.9 (2)
CT ₃ = 0.74 x SO ₃ Quantity + 1.16 (3)
[0037]
(2) Allowable temperature rise
For each of the rotary kiln bottom temperature and the cyclone outlet gas temperature, the allowable range of temperature rise (maximum fluctuation temperature from the temperature reference value) falls within the range of fluctuation of the cleaning time when flammable waste is charged. It is prescribed as follows.
At this time, SO in the cyclone collecting raw material ₃ It is preferable to determine the temperature rise allowable width in consideration of the influence on the temperature rise allowable width with respect to the increase and decrease of the amount.
[0038]
SO in cyclone collection raw material ₃ When the concentration is the average value, the fluctuation range of the cleaning time is ± 0.7 hours / day (± 35%). Therefore, from Expressions 1 and 2, the allowable range of the temperature rise of the rotary kiln kiln bottom temperature is 23. ℃, the allowable temperature rise of the cyclone outlet gas temperature is 12 ℃.
[0039]
Here, SO in the cyclone collection raw material ₃ Considering the effect on the temperature rise allowable width due to the change in ₃ When the amount is small, the temperature rise allowable width can be relatively increased, and the SO ₃ When the amount is large, the allowable temperature rise width must be relatively reduced. ₃ In addition to the average dose, SO ₃ When the amount is small and SO ₃ It is more effective to combustible combustible waste by using an evaluation method that is divided into at least three levels in consideration of the case where the amount is large.
[0040]
SO ₃ When determining three levels corresponding to the quantity, SO ₃ When divided into three stages with a range of 0.4% for each level from the average value (1.5%) within the range of variation of the amount (± 0.5%), the following is obtained.
SO ₃ Level 1 SO ₃ Concentration 0.9-1.3% (1.1% ± 0.2%)
SO ₃ Quantity level 2 SO ₃ Concentration 1.3-1.7% (1.5% ± 0.2%)
SO ₃ Level 3 SO ₃ Concentration 1.7-2.1% (1.9% ± 0.2%)
[0041]
In this case, the temperature rise allowable width SO ₃ The amount of increase / decrease in the cleaning time for each level of the amount is SO at level 2. ₃ Since the amount is equal to the reference value, there is no particular increase or decrease. In addition, at the level 1, the coefficient of equation 3 gives 0.74 × (1.1-1.5) = − 0.3 (h), Since the average value is 2 hours, −0.3 / 2.0 = −15 (%), which corresponds to a reduction of 15%. Similarly, at level 3, 0.74 × (1.9−1.5) ) = 0.3 (h), so 0.3 / 2.0 = 15 (%), which corresponds to an increase of 15%.
[0042]
To summarize these, the SO for each level ₃ The amount of increase or decrease of the allowable width depending on the amount is as follows.
At level 1, -15%
± 0% at level 2
At level 3, + 15%
[0043]
Then, based on these, the allowable range of temperature rise at each level due to the input of combustible waste is determined such that the increase in the coaching amount corresponding to the cleaning time falls within the range of the specified fluctuation range (35%). For each level:
[0044]
At level 1, SO ₃ Since the amount of reduction of the allowable width by the amount is 15%, the allowable fluctuation width is 35 − (− 15) = 50 (%), and 2 × 0.5 = 1 (h) in time. At this time, the allowable range of the rise in the gas temperature of the kiln tail gas is 1 / 0.03 = 33 (° C.) from the coefficient of the equation 1, and the allowable range of the rise in the gas temperature of the cyclone outlet is 1 / 0.06 = 17 from the coefficient of the equation 2. ° C).
[0045]
At level 2, SO ₃ Since the amount of reduction in the allowable width by the amount is 0%, the allowable fluctuation width is 35 + 0 = 35 (%), and 2 × 0.35 = 0.7 (h) in time. At this time, the allowable range of the rise in the gas temperature of the kiln tail gas is 0.7 / 0.03 = 23 (° C.) from the coefficient of the equation 1, and the allowable range of the temperature of the gas at the outlet of the cyclone is 0.7 / 0. 06 = 12 (° C.).
[0046]
At level 3, SO ₃ Since the amount of increase in the allowable width due to the amount is 15%, the allowable fluctuation width is 35−15 = 20 (%), and 2 × 0.2 = 0.4 (h) in time. At this time, the allowable range of the rise in the gas temperature of the kiln tail gas is 0.4 / 0.03 = 13 (° C.) from the coefficient of the equation 1, and the allowable range of the rise in the gas temperature of the cyclone outlet is 0.4 / 0.0. 06 = 7 (° C.).
These are summarized in Table 1 below.
These are input as state setting values (step 21).
[0047]
[Table 1]

[0048]
(3) Temperature target value
Measurement SO of raw material collected by cyclone 3a ₃ From quantity to SO ₃ Specifying which of the dosing levels 1-3 is present, and ₃ Of the measured values of the rotary kiln kiln tail gas temperature and the cyclone outlet gas temperature in the

metering levels

1, 2, or 3, the temperature rise range is the allowable temperature rise range of the rotary kiln kiln tail gas temperature and the cyclone outlet gas temperature. The closer one is selected, and the temperature upper limit set value having the selected temperature rise allowable width is set as the temperature target value, and the temperature that rises is limited by the temperature upper limit set value that quickly reaches the upper limit due to the temperature rise of each part of the equipment.
[0049]
(4) Supply control
The control of the supply amount of combustible waste by the supply amount control device 16 is performed by increasing or decreasing the transport amount of combustible waste within the range of the set temperature target value.
In order for the supply amount control device 16 to automatically control the temperature so as not to exceed the target temperature value, a control set value is required in addition to the state set value. (Step 22).
Data acquisition cycle 2 h
Control cycle 2 h
Supply amount initial value 5 t / h
Supply amount upper limit 7.5 t / h
Supply amount lower limit 2.5 t / h
Combustible waste increase / decrease ± 0.5 t / h
Temperature upper limit margin 5 ℃
[0050]
When the set values are inputted (steps 21 and 22) and the operation is started, the state measurement value is taken in accordance with the data taking cycle and the supply amount is controlled in accordance with the control cycle (step 23). Cyclone trapping raw material SO ₃ Based on the amount x (%), the kiln end gas temperature y (° C.), and the cyclone outlet gas temperature z (° C.), the amount of combustible waste supplied is calculated to determine the amount of operation for increasing or decreasing the supply amount. (Step 25) A signal is output according to the manipulated variable (Step 26).
By repeating the above control operation during the operation, the amount of increase in coaching is not increased more than necessary, and stable operation can be performed for a long period of time.
[0051]
In the calculation for obtaining the manipulated variable (step 25), as shown in FIG. ₃ When the level is divided for the amount, first, the measured SO ₃ It is determined which level among the levels 1 to 3 summarized in Table 1 corresponds to the quantity x (step 251).
At this determined level (

steps

252, 253, 254), what is the ratio of the temperature rise from the reference temperature at each of the measured temperatures y, z to the set rise allowable width, respectively? It calculates (step 255), evaluates which one of the ratios is higher (step 256), selects the measurement target temperature having the higher ratio, and sets the corresponding temperature upper limit set value as the target. The temperature is set (steps 257, 258).
[0052]
Then, when the target temperature is set, in order to prevent the target temperature from being exceeded, the measured temperature of the measured furnace end gas temperature y or the cyclone outlet gas temperature z, whichever is set, is evaluated. If the measured temperature exceeds (1) the temperature upper limit set value (target temperature) (step 259 or 260), the supply amount is reduced by the specified amount (0.5 t / h) to the new supply amount. A signal is set as (operating amount) (step 261), and when it is equal to or less than (2) (temperature upper limit-temperature upper limit margin) (

step

262, 263 or 264, 265), the supply amount is set to a specified amount. The signal increased by (0.5 t / h) is set as a new supply amount (operating amount) as a signal (step 266), and (3) the supply amount except in the cases (1) and (2). (Operating amount) To remain maintenance-free status quo (step 267).
[0053]
For example, when the following measurement values are obtained during waste plastic injection combustion,
Cyclone collection raw material SO ₃ Amount; 1.2%
Furnace gas temperature: 1050 ° C
Cyclone outlet gas temperature; 845 ° C
[0054]
The target temperature value is obtained as follows.
Cyclone collection raw material SO ₃ Since the amount of 1.2% corresponds to level 1, the kiln gas upper limit set value is (1030 + 33) ° C. and the cyclone outlet gas temperature upper limit set value is (840 + 17) ° C.
[0055]
The difference from the gas temperature rise allowable value is calculated as (1050-1030) / 33 = 61 (%) for the kiln end gas temperature and (845-840) / 17 = 29 (%) for the cyclone outlet. Since the kiln tail gas temperature is higher, the target temperature is set to 1063 ° C. which is the upper limit set value of the kiln tail gas temperature.
[0056]
For this reason, since the value of the measuring furnace gas temperature is 1050 ° C. with respect to the target temperature value of 1063 ° C., the temperature upper limit value—the temperature upper limit margin is 1063 −5 = 1058> 1050, and the measuring furnace gas temperature 1050. Since the temperature is less than or equal to (temperature upper limit-temperature upper limit margin), the transport amount is controlled so that the waste plastic supply amount is increased by a specified amount (0.5 t / h) to a new supply amount. become.
[0057]
(Function and effect)
For a rotary kiln with a new suspension pre-heater with a cement clinker production capacity of 100 t / h, the cleaning time per day, which is an index of the amount of coaching applied, was investigated for 20 days using the above control method. Shown in comparison with plastic injection technology.
[0058]
(1) In case of charge control only by temperature measurement
In the past, a certain amount of waste plastic was introduced per ton of cement production of about 25 kg, but when a fixed amount of 50 kg was used, the average value of the amount of coating applied was slightly lower than that of 25 kg. Despite the increase, the cleaning time fluctuated widely, and many days reached the maximum value of 3.4 h or more. In addition, although the kiln did not stop due to blockage of the duct, the wall of the coaching clumps that had adhered to the wall had fallen down the wall, and forced to temporarily reduce the kiln operation.
[0059]
In addition, when the input amount (supply amount initial setting value 50 kg / t) is increased or decreased based on the measured values of the gas at the outlet of the cycle and the temperature of the gas at the kiln end, the average value of the amount of the adhered coating increases as in the prior art. However, the variation in the amount of the applied amount of coaching was almost the same as that when 25 kg was used in the conventional technique, and the day when the cleaning time per day was 3.4 hours or more was slightly larger than that when 25 kg was used in the conventional technique. Stopped at The amount of waste plastic input was 50 kg on average for 20 days.
The results are summarized in Table 2.
[0060]
[Table 2]

[0061]
(2) In the case of the input control considering the chlorine content
In addition to the measured values of the cyclone outlet gas temperature and the kiln end gas temperature described above, when the input amount is increased or decreased in consideration of chlorine, which is a low melting point compound forming component in the cement raw material collected by the cyclone, Although the average amount of the applied amount of coaching increased as in the prior art, the variation in the applied amount of coaching was the same as that of 25 kg of the prior art, and the cleaning time was 3.4 hours or more. It became equivalent to time. The amount of waste plastic input was 50 kg on average for 20 days.
These results are summarized in Table 3.
[0062]
[Table 3]

[0063]
(3) In the case of the control of the input amount considering the sulfuric anhydride
In addition to the measured values of the cyclone outlet gas temperature and the kiln end gas temperature described above, when the input amount is increased or decreased in consideration of sulfuric anhydride, which is a low-melting compound forming component in the cement raw material collected by the cyclone Means that although the average value of the coating amount increased as in the conventional technology, the fluctuation range of the coating amount was smaller than that of 25 kg in the conventional technology, and the number of days when the cleaning time was 3.4 hours or more was 25 kg in the conventional technology. Less than time. The amount of waste plastic input was 50 kg on average for 20 days.
These results are summarized in Table 4.
[0064]
[Table 4]

[0065]
If the supply amount of combustible waste in the cement clinker baking equipment is controlled in this way, the cleaning frequency does not increase to 3.4 hours / day even if the supply amount of combustible waste is increased. A stable operation can be performed without causing a sudden increase in the amount of coating applied to the coating, which causes trouble.
In addition, even if a large amount of flammable waste that is inevitable for various types and small in combustion characteristics and fluctuates greatly, which is inevitable for the effective use of flammable waste as fuel, will be Stable operation becomes possible, and the amount of combustible waste can be maximized within the range that does not increase the amount of coaching, depending on the combustion characteristics of combustible waste. Can be doubled to more than 50 kg.
[0066]
For chlorine and sulfuric anhydride, which are the low-melting-point compound-forming components, picked up here, in a conventional operation that does not use flammable waste, the chlorine content in the cement raw material collected by the cyclone 3 and the cleaning of the coating were cleaned. The relationship between time and the relationship between the sulfuric anhydride content and the cleaning time of the coaching was investigated, and as a result of obtaining the respective correlation coefficients, (1) the correlation coefficient between the chlorine content and the cleaning time of the coaching: 0.1425
{Circle around (2)} Correlation coefficient between sulfuric anhydride content and cleaning time of coaching ... 0.2059
From this result, it can be understood that the cleaning time of the coating (that is, the amount of generated coating) has a higher correlation with the sulfuric anhydride than the chlorine.
Therefore, it was found that the operation with the sulfuric anhydride content as the measurement target can control the amount of generated coating more accurately than the measurement with the chlorine content, and the results in Tables 3 and 4 are combined. Thus, the fact that the sulfuric anhydride content is the most preferable as the measurement object is supported.
[0067]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, in the method for burning combustible waste in the cement clinker firing step according to claim 1, when the combustible waste is charged into a calciner of a rotary kiln with a new suspension preheater, the temperature of each combustible waste is increased. Based on the measured values of the gas temperature at the gas outlet of the cyclone connected at the upper part of the calciner and the gas temperature at the bottom of the rotary kiln connected at the lower part of the calciner, When increasing or decreasing, each temperature upper limit is compared with a measured value of the gas temperature corresponding to the temperature upper limit, and flammable so that the gas temperature closer to the compared temperature upper limit does not exceed the temperature upper limit. By increasing or decreasing the input amount of flammable waste, the input combustible waste is combusted at what location in the calciner and at what temperature rise. Can be estimated, and the temperature rise of the gas temperature at the bottom of the rotary kiln kiln and the gas temperature at the gas outlet of the cyclone can be controlled to be small, effectively controlling the amount of coaching generated. Therefore, even if a large amount of flammable wastes having a large variety and a small amount, having non-uniform combustion characteristics and large fluctuations are used continuously for a long time, stable kiln operation can be performed.
[0068]
Further, in the method for burning combustible waste in the cement clinker firing step according to claim 2, in addition to the gas temperature at the gas outlet of the cyclone and the gas temperature at the bottom of the rotary kiln, the cement raw material collected by the cyclone is used. By changing the temperature upper limit based on the measured value of the amount of the low-melting compound forming component in the mixture to increase or decrease the amount of the combustible waste, the upper limit of the temperature with respect to the increase or decrease of the low-melting compound forming component in the cement raw material. It is possible to quickly determine the appropriate amount of operation taking into account the effect on the value, and control so that the temperature rises of the gas temperature at the bottom of the rotary kiln kiln and the gas temperature at the gas outlet of the cyclone become smaller. , The amount of coaching generated can be controlled more accurately, and relatively flammable waste More it is possible to more, it is possible to perform an accurate feed rate control without excessive combustion temperature.
[0069]
Further, in the method for burning combustible waste in the cement clinker firing step according to claim 3, by measuring the amount of sulfuric anhydride as the amount of the low-melting-point compound forming component, the amount of coating generated in the low-melting-point compound-forming component. Therefore, the control can be performed in consideration of the influence of the fluctuation of the sulfuric anhydride content, which has the highest correlation with the amount, and the amount of generated coating can be controlled more accurately, and more stable operation can be performed.
[0070]
Further, in the combustion apparatus for combustible waste in the cement clinker firing step according to claim 4, in the rotary kiln with a new suspension pre-heater using the combustible waste as fuel, the supply amount of the combustible combustible is adjustable. A waste material supply means, a gas temperature measuring means attached to each of a cyclone gas outlet and a rotary kiln kiln connected at the upper part of the calciner, a cement raw material sample collecting means attached to the cyclone chute, and a cement raw material sampling means. A component measuring means for measuring the amount of low-melting-point compound-forming components in the cement raw material collected by the sample collecting means; a gas temperature at a gas outlet of the cyclone connected to the combustible waste supply means; Gas temperature at the butt and the cement raw material sump Supply amount control means for adjusting the supply amount of the flammable waste based on the low melting point compound forming component amount in the cement raw material collected by the collection means, thereby sampling the raw material, analyzing the low melting point compound Automated operation including input of measured values of forming components can be performed, and flammable to effectively control the gas temperature at each of the cyclone gas outlet and the rotary kiln kiln according to the amount of low melting compound forming components It is possible to supply municipal waste, and to stably operate the kiln even if a large amount of flammable waste with a wide variety of small quantities, non-uniform combustion characteristics and large fluctuations is used continuously for a long time. it can.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a system explanatory diagram showing a rotary kiln with a new suspension preheater according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a flowchart showing control of a supply amount of combustible waste in the embodiment.
FIG. 3 is a flowchart showing calculation contents in the embodiment.
FIG. 4 is a system explanatory view showing a conventional rotary kiln with a new suspension pre-heater.
[Explanation of symbols]
1 rotary kiln
1a Rotary kiln kiln bottom
1b In front of rotary kiln kiln
2 Calcination furnace
2a Burner
2b Input port
2c Riding duct
3 preheater (preheating device)
3a, ..., 3d cyclone
3g shoot
3h Invitation fan
5 Hopper
11 Quantitative supply machine (combustible waste supply means)
11a Transport aircraft
12 Automatic sampling / transportation equipment (Cement raw material sampling means)
13 kiln bottom gas thermometer (temperature measuring means)
14 Cyclone outlet gas thermometer (temperature measuring means)
15 Component measuring device (component measuring means)
16. Supply amount control device (supply amount control means)

Claims

When charging combustible waste into the calciner of a rotary kiln with a new suspension preheater,
A method of increasing or decreasing the amount of flammable waste input based on measured values of the gas temperature at the gas outlet of the cyclone connected at the upper part of the calciner and the gas temperature at the bottom of the rotary kiln connected at the lower part of the calciner ,
A temperature upper limit is set for the gas temperature at the gas outlet of the cyclone and the gas temperature at the bottom of the rotary kiln, and the measured values of the gas temperatures corresponding to the respective temperature upper limits are compared, respectively, and the upper limit of the temperature is compared. A method for burning combustible waste in a cement clinker firing step, wherein the amount of combustible waste charged is increased or decreased so that the gas temperature closer to the temperature does not exceed the upper limit of the temperature .

In addition to the gas temperature at the gas outlet of the cyclone and the gas temperature at the end of the rotary kiln kiln, the upper limit value of the temperature is changed based on the measured value of the low melting point compound forming component in the cement raw material collected by the cyclone, and the 2. The method for burning combustible waste in the cement clinker firing step according to claim 1, wherein the amount of the flammable waste is increased or decreased.

The method for burning combustible waste in the cement clinker firing step according to claim 1 or 2, wherein an amount of sulfuric anhydride is measured as the amount of the low-melting-point compound-forming component.

In a rotary kiln with a new suspension preheater that uses combustible waste as fuel,
Means for supplying flammable waste with a controllable amount of supply attached to the calciner;
Gas temperature measurement means attached to each of the cyclone gas outlet and the rotary kiln kiln connected at the upper part of the calciner,
Cement raw material sample collecting means attached to the cyclone chute,
Component measuring means for measuring the amount of low-melting-point compound-forming components in the cement raw material collected by the cement raw material sample collecting means,
Connected to the combustible waste supply means, the gas temperature at the gas outlet of the cyclone, the gas temperature at the end of the rotary kiln kiln, and the low melting point compound forming component in the cement raw material collected by the cement raw material sampling means A supply amount control means for adjusting a supply amount of the combustible waste based on the amount of the combustible waste.