JP3532227B2 - 火炉の燃焼振動監視装置 - Google Patents
火炉の燃焼振動監視装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガス燃料を用いて燃焼
を行う事業用又は産業用の火炉で発生する共鳴振動を予
測する火炉の燃焼振動監視装置に関する。
を行う事業用又は産業用の火炉で発生する共鳴振動を予
測する火炉の燃焼振動監視装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、油燃料の価格が不安定であること
から、石炭焚きやガス焚きボイラの需要が急増してい
る。国内の新設発電用ボイラは、年間の平均出力でみる
と、昭和５０年に５００ＭＷ／缶であったものが、平成
元年には６００ＭＷ／缶になり、さらに年々増大傾向に
ある。このうち、石炭焚きボイラは燃料中に灰分や硫黄
分を含んでいるので後処理に大がかりな設備が必要であ
り、大都市の周囲にこのような発電設備を建造するのは
環境問題の点からも困難である。これに対してガス焚き
ボイラは燃料中に上記のような不純物が少なくて低公害
であることから今後も都市近郊での設置が順調に伸びて
ゆくことが期待される。
から、石炭焚きやガス焚きボイラの需要が急増してい
る。国内の新設発電用ボイラは、年間の平均出力でみる
と、昭和５０年に５００ＭＷ／缶であったものが、平成
元年には６００ＭＷ／缶になり、さらに年々増大傾向に
ある。このうち、石炭焚きボイラは燃料中に灰分や硫黄
分を含んでいるので後処理に大がかりな設備が必要であ
り、大都市の周囲にこのような発電設備を建造するのは
環境問題の点からも困難である。これに対してガス焚き
ボイラは燃料中に上記のような不純物が少なくて低公害
であることから今後も都市近郊での設置が順調に伸びて
ゆくことが期待される。
【０００３】しかし、上記ガス焚きボイラは、燃焼中に
火炉内の圧力脈動（以下、燃焼振動という）を起こし易
く、この燃焼振動が起こると、火炉内の伝熱管やＴＶカ
メラ等ボイラ火炉に直接付属する構造物や機器の破損を
招くおそれがある。ここで、火炉構造とこれに関連する
燃焼振動現象について説明する。
火炉内の圧力脈動（以下、燃焼振動という）を起こし易
く、この燃焼振動が起こると、火炉内の伝熱管やＴＶカ
メラ等ボイラ火炉に直接付属する構造物や機器の破損を
招くおそれがある。ここで、火炉構造とこれに関連する
燃焼振動現象について説明する。
【０００４】図８はガス燃焼用火炉の系統図である。こ
の図で、１は火炉、２は風箱、３はＬＮＧ貯蔵タンク、
４はパイプライン、５はＬＮＧを気化するベーパライ
ザ、６は流量調整弁、１０は火炉１に複数設けられたガ
スバーナである。ベーパライザ５で気化されたガスは流
量調整弁６で圧力を調整された後、火炉１の各ガスバー
ナ１０に供給される。
の図で、１は火炉、２は風箱、３はＬＮＧ貯蔵タンク、
４はパイプライン、５はＬＮＧを気化するベーパライ
ザ、６は流量調整弁、１０は火炉１に複数設けられたガ
スバーナである。ベーパライザ５で気化されたガスは流
量調整弁６で圧力を調整された後、火炉１の各ガスバー
ナ１０に供給される。
【０００５】図９はガスバーナ１０の断面図である。こ
の図で、１０１は保炎器、１０２は軸流旋回器、１０３
は二次レジスタ、１０４は三次レジスタ、１０５は一次
ダンパである。１１０はガス燃料の流れ、１１１は一次
空気の流れ、１１２は二次空気の流れ、１１３は三次空
気の流れを示す矢印である。１１４は副燃料、１１５は
副燃料火炎、１１６は主燃料火炎を示す。１１７はガス
バーナ１０で形成される火炎全体を示す。
の図で、１０１は保炎器、１０２は軸流旋回器、１０３
は二次レジスタ、１０４は三次レジスタ、１０５は一次
ダンパである。１１０はガス燃料の流れ、１１１は一次
空気の流れ、１１２は二次空気の流れ、１１３は三次空
気の流れを示す矢印である。１１４は副燃料、１１５は
副燃料火炎、１１６は主燃料火炎を示す。１１７はガス
バーナ１０で形成される火炎全体を示す。
【０００６】図８および図９において、通常、ガスバー
ナ１０の入口ガス圧は、最大負荷時において１ａｔｇ〜
３ａｔｇの範囲に設定される。このガス圧については、
特に規制値は設けられていないが、燃焼振動抑制の観点
からは、火炉１内の圧力脈動が燃料側にフィードバック
しにくいようにできるだけ高い圧力に設定することが望
ましい。しかし、１ａｔｇを超えるとガスバーナノズル
出口部においてガス流速は音速に達し、火炉１の圧力脈
動が燃料の圧力変動に直接影響するとは考えにくいの
で、ガスバーナ１０の入口圧力をあまり高くしてもそれ
ほど燃焼振動抑制の効果はないと考えられている。
ナ１０の入口ガス圧は、最大負荷時において１ａｔｇ〜
３ａｔｇの範囲に設定される。このガス圧については、
特に規制値は設けられていないが、燃焼振動抑制の観点
からは、火炉１内の圧力脈動が燃料側にフィードバック
しにくいようにできるだけ高い圧力に設定することが望
ましい。しかし、１ａｔｇを超えるとガスバーナノズル
出口部においてガス流速は音速に達し、火炉１の圧力脈
動が燃料の圧力変動に直接影響するとは考えにくいの
で、ガスバーナ１０の入口圧力をあまり高くしてもそれ
ほど燃焼振動抑制の効果はないと考えられている。
【０００７】一方、燃焼用空気は、押し込み通風機（Ｆ
ＤＦ）で加圧し、空気予熱器で約３３０℃まで昇温した
後、火炉１の風箱２に供給される。各ガスバーナ段に供
給される空気は風箱２の入口に設けられたダンパで流量
調整され、その後各ガスバーナ１０に送られる。ガスバ
ーナ１０に送られた空気は３つの流路に分割されて火炉
１内に供給される。このうち、二次空気１１２は軸流旋
回器１０２で、三次空気１１３は三次レジスタ１０４で
それぞれ旋回せしめられ、それら旋回効果により、ガス
バーナ１０の後方には大きな循環領域が形成され、ガス
燃料の着火安定性に貢献する。しかし、バーナ負荷が変
化したり、ＮＯｘ低減や火炉１での熱吸収をコントロー
ルするため、ボイラ排ガスを燃焼用空気に混入する場
合、ガスバーナ１０のバーナスロート部分における流速
が増加するので火炎に吹き飛び現象がみられ、これが原
因で燃焼振動を引き起こすことがある。
ＤＦ）で加圧し、空気予熱器で約３３０℃まで昇温した
後、火炉１の風箱２に供給される。各ガスバーナ段に供
給される空気は風箱２の入口に設けられたダンパで流量
調整され、その後各ガスバーナ１０に送られる。ガスバ
ーナ１０に送られた空気は３つの流路に分割されて火炉
１内に供給される。このうち、二次空気１１２は軸流旋
回器１０２で、三次空気１１３は三次レジスタ１０４で
それぞれ旋回せしめられ、それら旋回効果により、ガス
バーナ１０の後方には大きな循環領域が形成され、ガス
燃料の着火安定性に貢献する。しかし、バーナ負荷が変
化したり、ＮＯｘ低減や火炉１での熱吸収をコントロー
ルするため、ボイラ排ガスを燃焼用空気に混入する場
合、ガスバーナ１０のバーナスロート部分における流速
が増加するので火炎に吹き飛び現象がみられ、これが原
因で燃焼振動を引き起こすことがある。
【０００８】燃焼振動は、上記ガスバーナ１０の入口圧
力や火炎吹き飛び現象以外にも、一般に、火炉１の内部
の発熱分布が炉壁近傍で局所化する（燃料の燃焼速度が
大きくてガスバーナ出口近傍で燃え尽きる）場合、又、
火炎が不安定で絶えず変動している（保炎器に付着した
り吹き飛び現象を繰り返す）場合等に起こり易いと云わ
れている。又、空気流速と燃料の噴出速度のギャップが
大きくガスバーナ１０の近傍に高発熱領域が存在するよ
うな、火炎不安定が直接原因ではない場合も燃焼振動を
誘発し易い。これらの原因に対して、従来の燃焼振動抑
制は、ガスバーナ１０の火炎の安定性を向上させ、か
つ、急速燃焼の抑制（緩慢燃焼、即ち長炎化）を行うよ
うにガスバーナ１０の構造を変更して対応していた。
力や火炎吹き飛び現象以外にも、一般に、火炉１の内部
の発熱分布が炉壁近傍で局所化する（燃料の燃焼速度が
大きくてガスバーナ出口近傍で燃え尽きる）場合、又、
火炎が不安定で絶えず変動している（保炎器に付着した
り吹き飛び現象を繰り返す）場合等に起こり易いと云わ
れている。又、空気流速と燃料の噴出速度のギャップが
大きくガスバーナ１０の近傍に高発熱領域が存在するよ
うな、火炎不安定が直接原因ではない場合も燃焼振動を
誘発し易い。これらの原因に対して、従来の燃焼振動抑
制は、ガスバーナ１０の火炎の安定性を向上させ、か
つ、急速燃焼の抑制（緩慢燃焼、即ち長炎化）を行うよ
うにガスバーナ１０の構造を変更して対応していた。
【０００９】ところで、通常、燃焼振動はボイラや燃焼
装置が新設された場合、又はボイラの定期点検後の試運
転時に起こり易い。しかし、いずれの場合も早急に営業
運転を開始しなければならないため、燃焼調整のための
時間は短く、したがって、一旦燃焼振動が起こってしま
うと、短時間でその原因を究明して燃焼振動を抑制する
ための対策を施さなければならず、これに多くの人手を
要することとなる。
装置が新設された場合、又はボイラの定期点検後の試運
転時に起こり易い。しかし、いずれの場合も早急に営業
運転を開始しなければならないため、燃焼調整のための
時間は短く、したがって、一旦燃焼振動が起こってしま
うと、短時間でその原因を究明して燃焼振動を抑制する
ための対策を施さなければならず、これに多くの人手を
要することとなる。
【００１０】そこで、燃焼振動が火炉１の気柱共鳴現象
であり、燃焼振動は時間軸上でみれば燃焼操作に対して
かなりの遅れがあることに着目して、燃焼振動を未然に
防止する手段が特公昭６２−９８４５号公報で提案され
ている。これを図１０および図１１により説明する。
であり、燃焼振動は時間軸上でみれば燃焼操作に対して
かなりの遅れがあることに着目して、燃焼振動を未然に
防止する手段が特公昭６２−９８４５号公報で提案され
ている。これを図１０および図１１により説明する。
【００１１】図１０は上記公報により提案された火炉の
燃焼振動監視装置のブロック図である。この図で、図８
および図９に示す部分と同一又は等価な部分には同一符
号が付してある。１１はガスバーナ１０の保炎器１０１
の近辺の火炉１内圧力を連続的に検出する圧力センサ、
１１ｐは保炎器１０１の近傍に挿入された圧力センサ１
１のプローブである。１２は検出圧力を電気信号に変換
して増幅する増幅器、１３は増幅器１２の出力信号をデ
ィジタル値に変換するＡ／Ｄ変換器、１４はディジタル
信号の時間領域における自己相関関数を求める自己相関
演算器、１５は自己相関演算器１４からの信号をフーリ
エ変換する高速フーリエ変換（ＦＦＴ）装置、１６はＦ
ＦＴ装置１５で得られた周波数特性に基づいて燃焼振動
を予測する振動評価装置、１７は評価の結果等を表示す
る表示装置である。
燃焼振動監視装置のブロック図である。この図で、図８
および図９に示す部分と同一又は等価な部分には同一符
号が付してある。１１はガスバーナ１０の保炎器１０１
の近辺の火炉１内圧力を連続的に検出する圧力センサ、
１１ｐは保炎器１０１の近傍に挿入された圧力センサ１
１のプローブである。１２は検出圧力を電気信号に変換
して増幅する増幅器、１３は増幅器１２の出力信号をデ
ィジタル値に変換するＡ／Ｄ変換器、１４はディジタル
信号の時間領域における自己相関関数を求める自己相関
演算器、１５は自己相関演算器１４からの信号をフーリ
エ変換する高速フーリエ変換（ＦＦＴ）装置、１６はＦ
ＦＴ装置１５で得られた周波数特性に基づいて燃焼振動
を予測する振動評価装置、１７は評価の結果等を表示す
る表示装置である。
【００１２】圧力センサ１１で検出された圧力は増幅器
１２、Ａ／Ｄ変換器１３、自己相関演算器１４を経てＦ
ＦＴ装置１５に入力される。ＦＦＴ装置１５は入力され
た信号をフーリエ変換により周波数解析して図１１に示
すような周波数特性を得る。即ち、図１１は圧力信号の
周波数特性図であり、横軸に周波数が、縦軸に振幅（振
動エネルギ）がとってある。この図で、ｆ1 は気柱共鳴
周波数、Ｉ1 は周波数ｆ1 の振動エネルギ、Ｉ0 は全振
動エネルギを示す。
１２、Ａ／Ｄ変換器１３、自己相関演算器１４を経てＦ
ＦＴ装置１５に入力される。ＦＦＴ装置１５は入力され
た信号をフーリエ変換により周波数解析して図１１に示
すような周波数特性を得る。即ち、図１１は圧力信号の
周波数特性図であり、横軸に周波数が、縦軸に振幅（振
動エネルギ）がとってある。この図で、ｆ1 は気柱共鳴
周波数、Ｉ1 は周波数ｆ1 の振動エネルギ、Ｉ0 は全振
動エネルギを示す。
【００１３】振動評価装置１６は、振動エネルギＩ1 と
全振動エネルギＩ0 との比（Ｉ1 ／Ｉ0 ）を演算してこ
れを燃焼振動指数とし、この振動燃焼指数を時々刻々表
示装置１７に表示し、監視員がこれを観察することによ
り燃焼振動発生の傾向を判断できるようにするととも
に、当該燃焼振動指数を定められた設定値と比較し、設
定値を超えたとき表示又は警報を行って、監視員が燃焼
振動を防止する処置を採ることができるようにする。
全振動エネルギＩ0 との比（Ｉ1 ／Ｉ0 ）を演算してこ
れを燃焼振動指数とし、この振動燃焼指数を時々刻々表
示装置１７に表示し、監視員がこれを観察することによ
り燃焼振動発生の傾向を判断できるようにするととも
に、当該燃焼振動指数を定められた設定値と比較し、設
定値を超えたとき表示又は警報を行って、監視員が燃焼
振動を防止する処置を採ることができるようにする。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】上記図１０に示す監視
装置は、低負荷時で圧力脈動が小さい場合でも共鳴周波
数の振幅が存在するので燃焼振動指数が高くなって誤判
断を招くことがある。又、ガスバーナ１０の点火時等、
過渡的に火炉１内圧力が増加する場合燃焼振動指数が増
加して誤判断を招くこともある。さらに、燃焼振動指数
が一定である場合、火炉１の形状と火炉１内への投入熱
量の大小によって正確な判断ができなくなるおそれもあ
る。
装置は、低負荷時で圧力脈動が小さい場合でも共鳴周波
数の振幅が存在するので燃焼振動指数が高くなって誤判
断を招くことがある。又、ガスバーナ１０の点火時等、
過渡的に火炉１内圧力が増加する場合燃焼振動指数が増
加して誤判断を招くこともある。さらに、燃焼振動指数
が一定である場合、火炉１の形状と火炉１内への投入熱
量の大小によって正確な判断ができなくなるおそれもあ
る。
【００１５】ところで、火炎の不安定による燃焼振動
は、火炎が吹き飛ぶことによりガスバーナ１０の近傍の
発熱率が変化して炉内圧力が変化して発生するものであ
り、又、空気流速と燃料の噴出速度の差による燃焼振動
は、両者の急速な混合を生じて火炎が変動し、特に火炎
の揺らぎが大きくなり、これにより、火炎の吹き飛びの
場合と同様、ガスバーナ１０の近傍の発熱率が変化して
炉内圧力が変化して発生するものである。このように、
燃焼振動は、火炎の発熱量（発熱率）の変動と圧力の変
動とが、図１２に示すように相互に影響しあって自励振
動を起こして発生するものであり、この点に着目し、こ
れらの振動状態から燃焼振動に至る状態を評価するパラ
メータとして、次式で示すレーリの判定式がある。 Ｆｂ＝∫Ｐ（ｔ）・Ｑ（ｔ）ｄｔ ここで、Ｆｂは判定値を表し、Ｐ（ｔ）は圧力変動を表
し、Ｑ（ｔ）は発熱率変動を表す。そして、判定値Ｆｂ
が０以上のとき燃焼振動が発生するとされている。図１
０に示す装置は圧力変動のみが考慮され、発熱率が考慮
されていない点で上述のように正確な判断ができない場
合が生じるものと考えられる。
は、火炎が吹き飛ぶことによりガスバーナ１０の近傍の
発熱率が変化して炉内圧力が変化して発生するものであ
り、又、空気流速と燃料の噴出速度の差による燃焼振動
は、両者の急速な混合を生じて火炎が変動し、特に火炎
の揺らぎが大きくなり、これにより、火炎の吹き飛びの
場合と同様、ガスバーナ１０の近傍の発熱率が変化して
炉内圧力が変化して発生するものである。このように、
燃焼振動は、火炎の発熱量（発熱率）の変動と圧力の変
動とが、図１２に示すように相互に影響しあって自励振
動を起こして発生するものであり、この点に着目し、こ
れらの振動状態から燃焼振動に至る状態を評価するパラ
メータとして、次式で示すレーリの判定式がある。 Ｆｂ＝∫Ｐ（ｔ）・Ｑ（ｔ）ｄｔ ここで、Ｆｂは判定値を表し、Ｐ（ｔ）は圧力変動を表
し、Ｑ（ｔ）は発熱率変動を表す。そして、判定値Ｆｂ
が０以上のとき燃焼振動が発生するとされている。図１
０に示す装置は圧力変動のみが考慮され、発熱率が考慮
されていない点で上述のように正確な判断ができない場
合が生じるものと考えられる。
【００１６】しかしながら、上記圧力変動および発熱率
変動の２つのパラメータのうち、圧力変動は直接計測可
能であるが、発熱率は直接計測は不可能であり、結局、
図１０に示すと同様、圧力の変動のみの測定となり、燃
焼振動の正確な予測はできないこととなる。
変動の２つのパラメータのうち、圧力変動は直接計測可
能であるが、発熱率は直接計測は不可能であり、結局、
図１０に示すと同様、圧力の変動のみの測定となり、燃
焼振動の正確な予測はできないこととなる。
【００１７】本発明の目的は、上記従来技術における課
題を解決し、燃焼振動の発生をより一層正確に判断する
ことができる火炉の燃焼振動監視装置を提供することに
ある。
題を解決し、燃焼振動の発生をより一層正確に判断する
ことができる火炉の燃焼振動監視装置を提供することに
ある。
【００１８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、複数のガスバーナにより火炎が形成され
る火炉において、当該火炉内部の圧力を検出する圧力検
出手段と、前記火炎の輝度を検出する輝度検出手段と、
前記圧力検出手段および前記輝度検出手段の各検出値の
時間軸についての相互相関関数を求める演算手段と、こ
の演算手段の演算値をフーリエ変換してクロスパワース
ペクトルを求める高速フーリエ変換装置と、前記クロス
パワースペクトルの周波数のうち火炉の共鳴周波数の振
動エネルギと全振動エネルギとの比を求めこの比に基づ
いて燃焼振動発生の有無の予測を行う振動評価装置とを
設けたことを特徴とする。
め、本発明は、複数のガスバーナにより火炎が形成され
る火炉において、当該火炉内部の圧力を検出する圧力検
出手段と、前記火炎の輝度を検出する輝度検出手段と、
前記圧力検出手段および前記輝度検出手段の各検出値の
時間軸についての相互相関関数を求める演算手段と、こ
の演算手段の演算値をフーリエ変換してクロスパワース
ペクトルを求める高速フーリエ変換装置と、前記クロス
パワースペクトルの周波数のうち火炉の共鳴周波数の振
動エネルギと全振動エネルギとの比を求めこの比に基づ
いて燃焼振動発生の有無の予測を行う振動評価装置とを
設けたことを特徴とする。
【００１９】
【作用】圧力検出手段で検出された圧力および輝度検出
手段で検出された輝度は、ともに演算手段に入力され、
時間軸についての両者の相互相関関数が求められる。こ
のようにして求められた値は高速フーリエ変換装置によ
るフーリエ変換により周波数解析され、この結果クロス
パワースペクトルが得られる。振動評価装置は、このク
ロスパワースペクトルにおける共鳴周波数の振動エネル
ギと全振動エネルギとの比を演算し、これに基づいて燃
焼振動発生の有無を予測するためのデータを出力する。
監視員はこのデータをみることにより燃焼振動発生の傾
向を判断するか、又は、振動評価装置が上記の比を定め
られた設定値と比較し、設定値を超えたとき表示又は警
報を行った場合、燃焼振動を防止する処置を採る。
手段で検出された輝度は、ともに演算手段に入力され、
時間軸についての両者の相互相関関数が求められる。こ
のようにして求められた値は高速フーリエ変換装置によ
るフーリエ変換により周波数解析され、この結果クロス
パワースペクトルが得られる。振動評価装置は、このク
ロスパワースペクトルにおける共鳴周波数の振動エネル
ギと全振動エネルギとの比を演算し、これに基づいて燃
焼振動発生の有無を予測するためのデータを出力する。
監視員はこのデータをみることにより燃焼振動発生の傾
向を判断するか、又は、振動評価装置が上記の比を定め
られた設定値と比較し、設定値を超えたとき表示又は警
報を行った場合、燃焼振動を防止する処置を採る。
【００２０】
【実施例】以下、本発明を図示の実施例に基づいて説明
する。図１は本発明の実施例に係る火炉の燃焼振動監視
装置のブロック図である。この図で、図１０に示す部分
と同一又は等価な部分には同一符号を付して説明を省略
する。２１は火炎１１７の光を効率よく集める集光装
置、２１ｐはガスバーナ１０の保炎器１０１の近傍に挿
入された集光装置２１の光プローブ、２２は特定の波長
の光だけを通過させる干渉フィルタ、２３は入力した光
をこれに比例する電気信号に変換する光センサである。
集光装置２１、光プローブ２１ｐ、干渉フィルタ２２お
よび光センサ２３により輝度検出装置２０が構成され
る。本実施例では、発熱率に相当するファクタとして火
炎１１７の輝度の変動を利用する。２４は光センサ２３
からの信号を増幅する増幅器、１８はＡ／Ｄ変換器１３
から入力されたディジタル信号の時間領域における相互
相関関数を求める相互相関演算器である。
する。図１は本発明の実施例に係る火炉の燃焼振動監視
装置のブロック図である。この図で、図１０に示す部分
と同一又は等価な部分には同一符号を付して説明を省略
する。２１は火炎１１７の光を効率よく集める集光装
置、２１ｐはガスバーナ１０の保炎器１０１の近傍に挿
入された集光装置２１の光プローブ、２２は特定の波長
の光だけを通過させる干渉フィルタ、２３は入力した光
をこれに比例する電気信号に変換する光センサである。
集光装置２１、光プローブ２１ｐ、干渉フィルタ２２お
よび光センサ２３により輝度検出装置２０が構成され
る。本実施例では、発熱率に相当するファクタとして火
炎１１７の輝度の変動を利用する。２４は光センサ２３
からの信号を増幅する増幅器、１８はＡ／Ｄ変換器１３
から入力されたディジタル信号の時間領域における相互
相関関数を求める相互相関演算器である。
【００２１】圧力センサ１１で検出された圧力信号、お
よび輝度検出装置２０で検出された特定波長の光の輝度
信号は、共にＡ／Ｄ変換器１３によりディジタル値に変
換され、相互相関演算器１８により、時間領域で相互相
関関数に変換され、この変換されたデータはＦＦＴ装置
１５で高速フーリエ変換により周波数領域のクロスパワ
ースペクトルに変換される。この変換されたクロスパワ
ースペクトルを図２により説明する。
よび輝度検出装置２０で検出された特定波長の光の輝度
信号は、共にＡ／Ｄ変換器１３によりディジタル値に変
換され、相互相関演算器１８により、時間領域で相互相
関関数に変換され、この変換されたデータはＦＦＴ装置
１５で高速フーリエ変換により周波数領域のクロスパワ
ースペクトルに変換される。この変換されたクロスパワ
ースペクトルを図２により説明する。
【００２２】図２は圧力信号と輝度信号とに基づくクロ
スパワースペクトル、およびこのクロスパワースペクト
ルに対応して示される両信号の位相差を示す図である。
図２において、上部にクロスパワースペクトルを示す図
が、その下部に位相差を示す図が記載されている。クロ
スパワースペクトルを示す図で、横軸には周波数が、縦
軸には振幅（振動エネルギ）がとってある。ｆ1 は共鳴
周波数、Ｉ11は共鳴周波数ｆ1 における圧力および輝度
の相互相関関数の振動エネルギ、Ｉ00は全振動エネルギ
を示す。又、位相差を示す図で、横軸にはクロスパワー
スペクトルを示す図と同一スケールで周波数がとってあ
り、縦軸には位相差がとってある。
スパワースペクトル、およびこのクロスパワースペクト
ルに対応して示される両信号の位相差を示す図である。
図２において、上部にクロスパワースペクトルを示す図
が、その下部に位相差を示す図が記載されている。クロ
スパワースペクトルを示す図で、横軸には周波数が、縦
軸には振幅（振動エネルギ）がとってある。ｆ1 は共鳴
周波数、Ｉ11は共鳴周波数ｆ1 における圧力および輝度
の相互相関関数の振動エネルギ、Ｉ00は全振動エネルギ
を示す。又、位相差を示す図で、横軸にはクロスパワー
スペクトルを示す図と同一スケールで周波数がとってあ
り、縦軸には位相差がとってある。
【００２３】図２に示す例は、共鳴周波数ｆ1 の近傍の
周波数において、圧力信号と輝度信号との位相差θ1 が
０に近く、位相がほぼ一致しており、共鳴周波数ｆ1 か
ら外れた周波数において、両者の位相差が大きくなって
いるモードの例である。このような場合は全体の振動が
不安定であり、燃焼振動発生の可能性が大きい。この例
を他のモードの例と比較した場合を図３に示す。
周波数において、圧力信号と輝度信号との位相差θ1 が
０に近く、位相がほぼ一致しており、共鳴周波数ｆ1 か
ら外れた周波数において、両者の位相差が大きくなって
いるモードの例である。このような場合は全体の振動が
不安定であり、燃焼振動発生の可能性が大きい。この例
を他のモードの例と比較した場合を図３に示す。
【００２４】図３は圧力信号と輝度信号との位相差を説
明する図である。図３においては、各信号が時間領域と
周波数領域に分けて示されている。時間領域では、横軸
に時間、縦軸に各信号の振幅がとってあり、実線は圧力
信号、破線は輝度信号を表す。周波数領域における図
は、図２に示す場合と同一態様、即ち、クロスパワース
ペクトルと位相差とに分けて記載されている。図３で、
区分Ｉは図２に示す場合と同一モードの例であり、区分
ＩＩ、区分ＩＩＩに示す例は他のモードの例である。
明する図である。図３においては、各信号が時間領域と
周波数領域に分けて示されている。時間領域では、横軸
に時間、縦軸に各信号の振幅がとってあり、実線は圧力
信号、破線は輝度信号を表す。周波数領域における図
は、図２に示す場合と同一態様、即ち、クロスパワース
ペクトルと位相差とに分けて記載されている。図３で、
区分Ｉは図２に示す場合と同一モードの例であり、区分
ＩＩ、区分ＩＩＩに示す例は他のモードの例である。
【００２５】区分ＩＩに示すモードは、両信号の振幅が
いずれも大きく、位相が逆位相で変動するモードであ
り、この場合、共鳴周波数ｆ1 近傍の周波数における位
相差は−１８０度となり、前述のレーリの判定式に置け
る判定値Ｆｂは負の値になり燃焼振動は発生しない。区
分ＩＩＩに示すモードは圧力信号の振幅は大きいが輝度
信号の振幅は小さく、両信号が同位相で変動するモード
であり、この場合、共鳴周波数ｆ1 近傍の周波数におけ
る位相差はほぼ０であるが、共鳴周波数ｆ1 における振
動エネルギは小さくなり、燃焼振動には発達しにくい。
いずれも大きく、位相が逆位相で変動するモードであ
り、この場合、共鳴周波数ｆ1 近傍の周波数における位
相差は−１８０度となり、前述のレーリの判定式に置け
る判定値Ｆｂは負の値になり燃焼振動は発生しない。区
分ＩＩＩに示すモードは圧力信号の振幅は大きいが輝度
信号の振幅は小さく、両信号が同位相で変動するモード
であり、この場合、共鳴周波数ｆ1 近傍の周波数におけ
る位相差はほぼ０であるが、共鳴周波数ｆ1 における振
動エネルギは小さくなり、燃焼振動には発達しにくい。
【００２６】上記のように、ＦＦＴ装置１５でクロスパ
ワースペクトルが得られると、このクロスパワースペク
トルは振動評価装置１６で評価される。即ち、振動評価
装置１６は、共鳴振動周波数ｆ1 における振動エネルギ
Ｉ11と全振動エネルギＩ00との比（Ｉ11／Ｉ00）を演算
し、これを振動評価指数とする。振動評価装置１６は、
算出された振動評価指数を時々刻々表示装置１７に表示
し、監視員がこれを観察することにより燃焼振動発生の
傾向を判断できるようにし、又は、当該燃焼振動指数を
定められた設定値と比較し、設定値を超えたとき表示又
は警報を行って、監視員が燃焼振動を防止する処置を採
ることができるようにする。
ワースペクトルが得られると、このクロスパワースペク
トルは振動評価装置１６で評価される。即ち、振動評価
装置１６は、共鳴振動周波数ｆ1 における振動エネルギ
Ｉ11と全振動エネルギＩ00との比（Ｉ11／Ｉ00）を演算
し、これを振動評価指数とする。振動評価装置１６は、
算出された振動評価指数を時々刻々表示装置１７に表示
し、監視員がこれを観察することにより燃焼振動発生の
傾向を判断できるようにし、又は、当該燃焼振動指数を
定められた設定値と比較し、設定値を超えたとき表示又
は警報を行って、監視員が燃焼振動を防止する処置を採
ることができるようにする。
【００２７】上記振動評価装置１６の振動評価指数の演
算（Ｉ11／Ｉ00）は、圧力と輝度の両者の位相差が任意
の場合の演算である。しかし、例えば、圧力と輝度が図
３に示す区分ＩＩの関係、即ち、両者の位相差が１８０
度又はこれに近い位相差である場合、これを燃焼振動に
は至らないと確実に評価するには、共鳴振動周波数ｆ1
における両者の位相差を振動評価指数に反映させること
が望ましい。このため、振動評価装置１６は、図２に示
す位相差の特性図から共鳴振動周波数ｆ1 における両者
の位相差θ1 を求め、上記の比（Ｉ11／Ｉ00）に位相差
の余弦値ｃｏｓθ1 を乗じた値（ｃｏｓθ1 ・Ｉ11／Ｉ
00）を振動評価指数とする。この振動評価指数を用いれ
ば、圧力と輝度がどのような位相関係にあっても、より
一層確実に燃焼振動の評価を行うことができる。
算（Ｉ11／Ｉ00）は、圧力と輝度の両者の位相差が任意
の場合の演算である。しかし、例えば、圧力と輝度が図
３に示す区分ＩＩの関係、即ち、両者の位相差が１８０
度又はこれに近い位相差である場合、これを燃焼振動に
は至らないと確実に評価するには、共鳴振動周波数ｆ1
における両者の位相差を振動評価指数に反映させること
が望ましい。このため、振動評価装置１６は、図２に示
す位相差の特性図から共鳴振動周波数ｆ1 における両者
の位相差θ1 を求め、上記の比（Ｉ11／Ｉ00）に位相差
の余弦値ｃｏｓθ1 を乗じた値（ｃｏｓθ1 ・Ｉ11／Ｉ
00）を振動評価指数とする。この振動評価指数を用いれ
ば、圧力と輝度がどのような位相関係にあっても、より
一層確実に燃焼振動の評価を行うことができる。
【００２８】なお、上記全振動エネルギＩ00は、図２に
おける周波数領域で、各周波数の振動エネルギを積分す
ることにより算出されるが、これ以外に、時間領域にお
けるデータを２乗平均する方法や相互相関関数において
時間遅れ０における値をとる方法もある。
おける周波数領域で、各周波数の振動エネルギを積分す
ることにより算出されるが、これ以外に、時間領域にお
けるデータを２乗平均する方法や相互相関関数において
時間遅れ０における値をとる方法もある。
【００２９】以上のように、本実施例では、圧力と輝度
による評価を行うようにしたので、燃焼振動の発生を、
手間も時間も要することなく、より一層正確に判断する
ことができる。本発明者等は、これを実験により確認し
た。この実験結果を図４に示す。
による評価を行うようにしたので、燃焼振動の発生を、
手間も時間も要することなく、より一層正確に判断する
ことができる。本発明者等は、これを実験により確認し
た。この実験結果を図４に示す。
【００３０】図４は当該実験結果を示すグラフであり、
横軸に空気比、縦軸に振動評価指数がとってある。この
実験は、直径２５ｍｍの保炎器を備えたガスバーナを用
い、燃料としてＣ3 Ｈ8 ガスを使用した。曲線Ａは本実
施例により得られた振動評価指数、曲線Ｂは図１０に示
す従来装置により得られた振動評価指数である。このグ
ラフから、本実施例による振動評価指数の方が従来装置
による振動評価指数に比較して振動領域が格段に明確に
なっていることが判る。即ち、本実施例では、火炉１内
で化学式どおりの反応が生じている空気比１の近傍で振
動評価指数が高い値になるとともにその他の空気比の領
域では振動評価指数が急激に低下するので、従来装置の
ように誤判断を生じるおそれはほとんどない。
横軸に空気比、縦軸に振動評価指数がとってある。この
実験は、直径２５ｍｍの保炎器を備えたガスバーナを用
い、燃料としてＣ3 Ｈ8 ガスを使用した。曲線Ａは本実
施例により得られた振動評価指数、曲線Ｂは図１０に示
す従来装置により得られた振動評価指数である。このグ
ラフから、本実施例による振動評価指数の方が従来装置
による振動評価指数に比較して振動領域が格段に明確に
なっていることが判る。即ち、本実施例では、火炉１内
で化学式どおりの反応が生じている空気比１の近傍で振
動評価指数が高い値になるとともにその他の空気比の領
域では振動評価指数が急激に低下するので、従来装置の
ように誤判断を生じるおそれはほとんどない。
【００３１】図５は本発明の他の実施例に係る火炉の燃
焼振動監視装置のブロック図である。この図で、図１に
示す部分と同一又は等価な部分には同一符号を付して説
明を省略する。３０はフレーム検出器である。さきの実
施例が集光装置２１、光プローブ２１ｐ、干渉フィルタ
２２および光センサ２３により輝度検出装置２０を構成
するのに対して本実施例では集光装置２１、光プローブ
２１ｐ、および既設のフレーム検出器３０で輝度検出装
置を構成する。他の構成はさきの実施例の構成と同じで
ある。本実施例の動作および主たる効果はさきの実施例
の動作および効果と同じであり、本実施例では既設のフ
レーム検出器を利用するのでコストおよび占有面積を抑
制できるという付加的効果を有する。
焼振動監視装置のブロック図である。この図で、図１に
示す部分と同一又は等価な部分には同一符号を付して説
明を省略する。３０はフレーム検出器である。さきの実
施例が集光装置２１、光プローブ２１ｐ、干渉フィルタ
２２および光センサ２３により輝度検出装置２０を構成
するのに対して本実施例では集光装置２１、光プローブ
２１ｐ、および既設のフレーム検出器３０で輝度検出装
置を構成する。他の構成はさきの実施例の構成と同じで
ある。本実施例の動作および主たる効果はさきの実施例
の動作および効果と同じであり、本実施例では既設のフ
レーム検出器を利用するのでコストおよび占有面積を抑
制できるという付加的効果を有する。
【００３２】図６は本発明のさらに他の実施例に係る火
炉の燃焼振動監視装置のブロック図である。この図で、
図１に示す部分と同一又は等価な部分には同一符号を付
して説明を省略する。４０はＣ2 ラジカルの発光のみを
通過させる干渉フィルタ、５０はＣＨラジカルの発光の
みを通過させる干渉フィルタである。６０はＣ2 ラジカ
ルの発光強度（輝度）とＣＨラジカルの発光強度（輝
度）との比を演算する比較装置、６１は増幅器である。
炉の燃焼振動監視装置のブロック図である。この図で、
図１に示す部分と同一又は等価な部分には同一符号を付
して説明を省略する。４０はＣ2 ラジカルの発光のみを
通過させる干渉フィルタ、５０はＣＨラジカルの発光の
みを通過させる干渉フィルタである。６０はＣ2 ラジカ
ルの発光強度（輝度）とＣＨラジカルの発光強度（輝
度）との比を演算する比較装置、６１は増幅器である。
【００３３】上記各実施例において、採取する発光強度
は主にＯＨラジカルの発光強度である。しかし、光学系
統に汚れが生じた場合等、ＯＨラジカルの発光強度を効
果的に測定できない場合、評価の確実性が低下するおそ
れがある。このような場合、Ｃ2 ラジカルとＯＨラジカ
ルの発光強度の比を用いることにより、ＯＨラジカルの
発光強度を用いる場合と同様の評価を行うことができ
る。その理由を以下に説明する。
は主にＯＨラジカルの発光強度である。しかし、光学系
統に汚れが生じた場合等、ＯＨラジカルの発光強度を効
果的に測定できない場合、評価の確実性が低下するおそ
れがある。このような場合、Ｃ2 ラジカルとＯＨラジカ
ルの発光強度の比を用いることにより、ＯＨラジカルの
発光強度を用いる場合と同様の評価を行うことができ
る。その理由を以下に説明する。
【００３４】燃焼振動が発生した場合、炉内の圧力変動
が大きいときには、当該圧力が１０００ｍｍＡｑを超え
ることがあり、このような大きな圧力のため燃焼用空気
の流量が容易に変化する。このため、空気比も燃焼振動
の圧力脈動と同じ周波数で変動し、ＯＨラジカルの発光
強度の変化（発熱率に相当する）と同じレベルの空気比
の変動が得られるものと思われる。そこで、空気比の情
報を与えるＣ2 ラジカルの発光強度とＣＨラジカルの発
光強度との比を用いれば、ＯＨラジカルの発光強度を用
いた場合と同様の結果を得ることができることとなる。
が大きいときには、当該圧力が１０００ｍｍＡｑを超え
ることがあり、このような大きな圧力のため燃焼用空気
の流量が容易に変化する。このため、空気比も燃焼振動
の圧力脈動と同じ周波数で変動し、ＯＨラジカルの発光
強度の変化（発熱率に相当する）と同じレベルの空気比
の変動が得られるものと思われる。そこで、空気比の情
報を与えるＣ2 ラジカルの発光強度とＣＨラジカルの発
光強度との比を用いれば、ＯＨラジカルの発光強度を用
いた場合と同様の結果を得ることができることとなる。
【００３５】上述のとおり、本実施例では、各集光装置
２１で集められた光は干渉フィルタ４０でＣ2 ラジカル
の発光のみ、干渉フィルタ５０でＣＨラジカルの発光の
み、それぞれ選択されて各光センサ２３に導入され、各
発光強度に比例した電気信号に変換されて比較装置６０
に入力される。比較装置６０はＣ2 ラジカルの発光強度
とＣＨラジカルの発光強度との比を演算し、その演算値
は増幅器６１で増幅されてＡ／Ｄ変換器１３に入力され
る。以下の動作は先の各実施例の動作と同じである。
２１で集められた光は干渉フィルタ４０でＣ2 ラジカル
の発光のみ、干渉フィルタ５０でＣＨラジカルの発光の
み、それぞれ選択されて各光センサ２３に導入され、各
発光強度に比例した電気信号に変換されて比較装置６０
に入力される。比較装置６０はＣ2 ラジカルの発光強度
とＣＨラジカルの発光強度との比を演算し、その演算値
は増幅器６１で増幅されてＡ／Ｄ変換器１３に入力され
る。以下の動作は先の各実施例の動作と同じである。
【００３６】このように、本実施例では、Ｃ2 ラジカル
とＣＨラジカルの発光強度の比を用いるようにしたの
で、さきの実施例と同じ効果を奏するばかりでなく、光
学系統に汚れが生じていても、支障なく評価を行うこと
ができるという効果も奏する。
とＣＨラジカルの発光強度の比を用いるようにしたの
で、さきの実施例と同じ効果を奏するばかりでなく、光
学系統に汚れが生じていても、支障なく評価を行うこと
ができるという効果も奏する。
【００３７】図７は上記各実施例で用いられる圧力セン
サのプローブ１１ｐの斜視図である。このプローブ１１
ｐは中空の管体より成り、一方の開口端が圧力センサ１
１に連結され、他方の開口端が火炉１内に挿入されてい
る。火炉１内の圧力はプローブ１１ｐ内部を通って圧力
センサ１１に伝達される。
サのプローブ１１ｐの斜視図である。このプローブ１１
ｐは中空の管体より成り、一方の開口端が圧力センサ１
１に連結され、他方の開口端が火炉１内に挿入されてい
る。火炉１内の圧力はプローブ１１ｐ内部を通って圧力
センサ１１に伝達される。
【００３８】ところで、この伝達の際、プローブ１１ｐ
の管体の固有音響的振動数が外乱になって火炉１内の圧
力が圧力センサ１１に正確に伝達されない場合がある。
このため、本実施例では、プローブ１１ｐの固有音響的
振動数が燃焼振動監視装置の分析周波数から外れるよう
に、プローブ１１ｐの管壁に複数の貫通孔ｈを形成す
る。そして、これら貫通孔ｈの数や位置を適宜に選定す
ることにより、プローブ１１ｐで発生する外乱を排除す
ることができ、火炉１内の圧力を正確に圧力センサ１１
に伝達することができ、ひいては、燃焼振動発生の予測
をより正確に行うことができる。
の管体の固有音響的振動数が外乱になって火炉１内の圧
力が圧力センサ１１に正確に伝達されない場合がある。
このため、本実施例では、プローブ１１ｐの固有音響的
振動数が燃焼振動監視装置の分析周波数から外れるよう
に、プローブ１１ｐの管壁に複数の貫通孔ｈを形成す
る。そして、これら貫通孔ｈの数や位置を適宜に選定す
ることにより、プローブ１１ｐで発生する外乱を排除す
ることができ、火炉１内の圧力を正確に圧力センサ１１
に伝達することができ、ひいては、燃焼振動発生の予測
をより正確に行うことができる。
【００３９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明では、火炉内
部の圧力と火炎の輝度とを用いて燃焼振動の評価を行う
ようにしたので、燃焼振動の発生を、手間も時間も要す
ることなく、より一層正確に判断することができる。
部の圧力と火炎の輝度とを用いて燃焼振動の評価を行う
ようにしたので、燃焼振動の発生を、手間も時間も要す
ることなく、より一層正確に判断することができる。
【図１】本発明の実施例に係る火炉の燃焼振動監視装置
のブロック図である。
のブロック図である。
【図２】図１に示す装置で得られるクロスパワースペク
トラムおよび圧力と輝度の位相差を示す特性図である。
トラムおよび圧力と輝度の位相差を示す特性図である。
【図３】圧力と輝度の関係を示す特性図である。
【図４】振動評価指数を示すグラフである。
【図５】本発明の他の実施例に係る火炉の燃焼振動監視
装置のブロック図である。
装置のブロック図である。
【図６】本発明のさらに他の実施例に係る火炉の燃焼振
動監視装置のブロック図である。
動監視装置のブロック図である。
【図７】圧力センサおよびそのプローブの斜視図であ
る。
る。
【図８】ガス燃焼用火炉の系統図である。
【図９】ガスバーナの断面図である。
【図１０】従来の火炉の燃焼振動監視装置のブロック図
である。
である。
【図１１】図１に示す装置で得られるクロスパワースペ
クトラムである。
クトラムである。
【図１２】圧力変動と発熱率変動の関連を説明する図で
ある。
ある。
１ 火炉
１０ ガスバーナ
１１ 圧力センサ
１３ Ａ／Ｄ変換器
１５ ＦＦＴ装置
１６ 振動評価装置
２０ 輝度検出装置
２１ 集光装置
２２ 干渉フィルタ
２３ 光センサ
１０１ 保炎器
１１７ 火炎
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 森田 茂樹
広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日
立株式会社 呉工場内
(72)発明者 津村 俊一
広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日
立株式会社 呉工場内
(72)発明者 正路 一紀
広島県呉市宝町３番36号 バブコツク日
立株式会社 呉研究所内
(56)参考文献 特開 昭55−126732（ＪＰ，Ａ)
特開 昭56−23629（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−244922（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−186014（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−11138（ＪＰ，Ａ)
特公 昭62−9845（ＪＰ，Ｂ２)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F23M 11/04
F22B 37/38
F23N 5/24 106
Claims (6)
- 【請求項１】 複数のガスバーナにより火炎が形成され
る火炉において、当該火炉内部の圧力を検出する圧力検
出手段と、前記火炎の輝度を検出する輝度検出手段と、
前記圧力検出手段および前記輝度検出手段の各検出値の
時間軸についての相互相関関数を求める演算手段と、こ
の演算手段の演算値をフーリエ変換してクロスパワース
ペクトルを求める高速フーリエ変換装置と、前記クロス
パワースペクトルの周波数のうち火炉の共鳴周波数の振
動エネルギと全振動エネルギとの比を求めこの比に基づ
いて燃焼振動発生の有無の予測を行う振動評価装置とを
設けたことを特徴とする火炉の燃焼振動監視装置。 - 【請求項２】 請求項１において、前記圧力検出手段お
よび前記輝度検出手段は、少なくとも１つのバーナに対
して設けられていることを特徴とする火炉の燃焼振動監
視装置。 - 【請求項３】 請求項１において、前記圧力検出手段
は、中空管の管壁に所定の貫通穴を複数設けたプローブ
を備えていることを特徴とする火炉の燃焼振動監視装
置。 - 【請求項４】 請求項１において、前記輝度検出手段
は、ＯＨラジカルの発光を選択する干渉フィルタ、およ
びＣＨラジカルの発光とＣ2 ラジカルの発光をそれぞれ
選択する各干渉フィルタのうちの少なくとも一方を備え
ていることを特徴とする火炉の燃焼振動監視装置。 - 【請求項５】 請求項１において、前記振動評価装置
は、前記圧力と前記輝度との間の位相角が０として前記
比を評価することを特徴とする火炉の燃焼振動監視装
置。 - 【請求項６】 請求項１において、前記振動評価装置
は、前記圧力と前記輝度との間の位相角の余弦値を前記
比に乗じて評価を行うことを特徴とする火炉の燃焼振動
監視装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10285893A JP3532227B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 火炉の燃焼振動監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10285893A JP3532227B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 火炉の燃焼振動監視装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06313539A JPH06313539A (ja) | 1994-11-08 |
| JP3532227B2 true JP3532227B2 (ja) | 2004-05-31 |
Family
ID=14338625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10285893A Expired - Fee Related JP3532227B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 火炉の燃焼振動監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3532227B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102608223A (zh) * | 2012-03-06 | 2012-07-25 | 张维平 | 一种基于谱能比的数字信号分析方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040037985A (ko) * | 2002-10-31 | 2004-05-08 | 한국전력공사 | 가스터빈의 연소진동 감시 장치 |
| JP5812388B2 (ja) * | 2011-04-14 | 2015-11-11 | 学校法人日本大学 | 予混合燃焼装置、及び、その火炎制御方法 |
| JP6136654B2 (ja) * | 2013-07-01 | 2017-05-31 | 学校法人日本大学 | 予混合燃焼装置、及び、その火炎制御方法 |
| EP3543608A1 (en) * | 2018-03-20 | 2019-09-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Burner for a gas turbine and method for operating the burner |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP10285893A patent/JP3532227B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102608223A (zh) * | 2012-03-06 | 2012-07-25 | 张维平 | 一种基于谱能比的数字信号分析方法 |
| CN102608223B (zh) * | 2012-03-06 | 2014-05-14 | 张维平 | 一种基于谱能比的数字信号分析方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06313539A (ja) | 1994-11-08 |
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