JP3524050B2 - Vertical roller mill for cement raw materials - Google Patents
Vertical roller mill for cement raw materialsInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、セメント原料の粉
砕または予粉砕に好適に適用することの可能な竪型ロー
ラミルに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vertical roller mill which can be suitably applied to crushing or pre-crushing a cement raw material.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から、セメントクリンカおよびセメ
ント原料等の粉砕には、竪型ローラミルが用いられてい
る。竪型ローラミルは、鉛直回転軸線まわりに回転駆動
されるテーブル上に、ローラを圧接して従動回転させ、
テーブルに備えられるテーブルライナとローラとの間に
原料を介在させて粉砕する。原料は、テーブルの中央部
付近に供給され、遠心力によって外周部へ層状に移動
し、テーブルライナとローラとの間に噛み込まれる。原
料を粉砕するローラは、タイヤ形であり、テーブルの半
径方向に延びる軸線に沿って半径方向外方に凸の円弧状
の外周面を有している。通常タイヤ形ローラの外周面の
曲率半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ（＝Ｒ／Ｄ）
は０．４以下に設定される。2. Description of the Related Art Conventionally, a vertical roller mill has been used for crushing cement clinker and cement raw material. The vertical roller mill presses a roller on a table that is driven to rotate about a vertical rotation axis to rotate the roller,
The raw material is interposed between the table liner and the roller provided on the table to pulverize the raw material. The raw material is supplied near the central portion of the table, moves in layers in the outer peripheral portion by centrifugal force, and is caught between the table liner and the roller. The roller for crushing the raw material has a tire shape, and has an arcuate outer peripheral surface that is convex outward in the radial direction along an axis extending in the radial direction of the table. Ratio k (= R / D) of the radius of curvature R of the outer peripheral surface of the normal tire roller and the maximum diameter D of the outer peripheral surface
Is set to 0.4 or less.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】竪型ローラミルで粉砕
される原料のテーブルライナ上での状態は、原料の物性
によって異なる。セメント原料はテーブルライナ上で層
厚が厚く、緻密で崩れにくい状態を呈する。このような
状態のセメント原料を前記曲率半径を有する竪型ローラ
ミルで粉砕すると、テーブル外端の接線角度が大きくな
り、その結果、粉砕効率が低下するという問題がある。
したがって、セメント原料を粉砕効率を低下させること
なく、粉砕することが可能な竪型ローラミルの開発が望
まれている。The state of the raw material pulverized by the vertical roller mill on the table liner depends on the physical properties of the raw material. The cement raw material has a thick layer on the table liner and is dense and hard to collapse. When the cement raw material in such a state is pulverized by the vertical roller mill having the above radius of curvature, the tangent angle of the outer edge of the table becomes large, and as a result, the pulverization efficiency is lowered.
Therefore, it is desired to develop a vertical roller mill capable of crushing cement raw materials without lowering the crushing efficiency.
【０００４】本発明の目的は、厚くて緻密な層を形成す
るセメント原料を、効率良く粉砕することが可能なセメ
ント原料のための竪型ローラミルを提供することであ
る。An object of the present invention is to provide a vertical roller mill for a cement raw material which can efficiently grind the cement raw material forming a thick and dense layer.
【０００５】[0005]
【０００６】[0006]
【０００７】[0007]
【０００８】[0008]
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明は、鉛直回転軸線
２を有するテーブル４ａ上に、ローラ３１を圧接回転し
てテーブル４ａに備えられるテーブルライナ５ａとロー
ラ３１との間でセメント原料を粉砕するセメント原料の
ための竪型ローラミルにおいて、ローラ３１は、半径方
向外方に凸の円弧状の外周面を有し、ローラ３１の軸線
３５は、テーブル４ａの半径方向に延び、かつその半径
方向内方に向けて下方に傾斜しており、ローラ３１の軸
線３５を含む一平面内において、そのローラ３１の軸線
３５方向長さの中央点Ｏを通り、かつローラ３１の軸線
３５に垂直な中央線３４よりもテーブル４ａの半径方向
外方側の第１領域では、このローラ３１の外周面の凸の
円弧の第１中心Ｐ２は、中央線３４よりもローラ３１の
軸線３５に平行にテーブル４ａの半径方向外方側に距離
ｄ１だけずれ、かつローラ３１の軸線３５方向長さの範
囲内の位置に存在し、前記中央線３４よりもテーブル４
ａの半径方向内方側の第２領域では、このローラ３１の
外周面の凸の円弧の第２中心Ｐ３は、中央線３４上に存
在し、前記第１領域における前記第１中心Ｐ２を有する
外周面の凸の円弧の第１曲率半径Ｒ２の最大直径Ｄ１に
対する第１の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１）が０．５〜０．６
の範囲の値に選ばれ、前記第２領域における前記第２中
心Ｐ３を有する外周面の凸の円弧の第２曲率半径Ｒ４の
前記最大直径Ｄ１に対する第２の比ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ
１）は０．５未満の値に選ばれ、テーブルライナ５ａに
は、ローラ３１の外周面に臨んでテーブル４ａの半径方
向に沿って円弧状にくぼんだ円弧面が形成され、前記く
ぼんだ円弧の中心は、前記第１中心Ｐ２に存在し、前記
くぼんだ円弧の第３曲率半径Ｒ３は、第１曲率半径Ｒ２
よりも大きく設定されることを特徴とするセメント原料
のための竪型ローラミルである。図５のようにテーブル
の半径方向外方側、すなわち原料排出側の領域のみにお
いてローラの前記比ｋ１の値を０．５〜０．６に設定す
るようにしてもよい。本発明に従えば、ローラの外周面
の円弧の中心がローラの軸線方向長さの範囲内に存在す
るので、ローラの外周面の最大直径Ｄ１がローラの軸線
方向長さの範囲内に存在する。また本発明は、前記第１
の比ｋ１は、０．５８〜０．５９の範囲の値に選ばれる
ことを特徴とする。According to the present invention, a cement raw material is crushed between a roller 4 and a table liner 5a provided on the table 4a by rotating a roller 31 under pressure on a table 4a having a vertical rotation axis 2. In the vertical roller mill for cement raw material to be used, the roller 31 has an arcuate outer peripheral surface that is convex outward in the radial direction, and the axis 35 of the roller 31 extends in the radial direction of the table 4a and the radial direction thereof. A center that is inclined downward inward, passes through the center point O of the length of the roller 31 in the direction of the axis 35 and is perpendicular to the axis 35 of the roller 31 in one plane including the axis 35 of the roller 31. In the first region radially outward of the table 4a with respect to the line 34, the first center P2 of the convex arc on the outer peripheral surface of the roller 31 is parallel to the axis 35 of the roller 31 with respect to the center line 34. Displaced radially outward side of Buru 4a by a distance d1, and located at a position within the range of the axial 35 length of the roller 31, table 4 than the center line 34
In the second region on the radially inner side of a, the second center P3 of the convex arc on the outer peripheral surface of the roller 31 exists on the center line 34 and has the first center P2 in the first region. The first ratio k1 (= R2 / D1) of the first radius of curvature R2 of the convex arc of the outer peripheral surface to the maximum diameter D1 is 0.5 to 0.6.
The second ratio k2 (= R4 / D) of the second radius of curvature R4 of the convex arc of the outer peripheral surface having the second center P3 in the second region to the maximum diameter D1.
1) is selected to be a value less than 0.5, and the table liner 5a is formed with an arcuate surface that faces the outer peripheral surface of the roller 31 along the radial direction of the table 4a and has an arcuate shape. Is present at the first center P2, and the third radius of curvature R3 of the concave arc is the first radius of curvature R2.
It is a vertical roller mill for cement raw material, which is characterized in that it is set larger than the above. As shown in FIG. 5, the value of the ratio k1 of the rollers may be set to 0.5 to 0.6 only in the region on the radially outer side of the table, that is, the region on the material discharge side. According to the invention, since the center of the arc of the outer peripheral surface of the roller exists within the range of the axial length of the roller, the maximum diameter D1 of the outer peripheral surface of the roller exists within the range of the axial length of the roller. . The present invention also provides the first
The ratio k1 is selected from the range of 0.58 to 0.59.
【００１０】また本発明でローラは、テーブルライナ上
面に近接離反変位可能に設けられ、テーブルの半径方向
に延びる軸線まわりに回転自在なローラ本体と、ローラ
本体の外周面に着脱交換可能に外嵌され、前記円弧状の
外周面を有するローラタイヤとを含むことを特徴とす
る。Further, according to the present invention, the roller is provided on the upper surface of the table liner so as to be movable toward and away from the table liner, and the roller body is rotatable around an axis extending in the radial direction of the table and the outer peripheral surface of the roller body is detachably fitted to the roller body. And a roller tire having the arcuate outer peripheral surface.
【００１１】本発明に従えば、ローラタイヤがローラ本
体に着脱交換可能に外嵌されるので、ローラの外周面の
曲率半径Ｒ，Ｒ２，Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ，Ｄ１と
の比ｋ（＝Ｒ／Ｄ），ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１），ｋ２（＝
Ｒ４／Ｄ１）を粉砕されるべき原料に合わせて調整する
ことが可能となる。According to the present invention, since the roller tire is removably fitted on the roller body, the ratio k between the radius of curvature R, R2, R4 of the outer peripheral surface of the roller and the maximum diameter D, D1 of the outer peripheral surface. (= R / D), k1 (= R2 / D1), k2 (=
It is possible to tailor R4 / D1) to the raw material to be ground.
【００１２】[0012]
【００１３】[0013]
【００１４】[0014]
【発明の実施の形態】図１は、本発明の前提となる構成
の第１ローラの第１ローラタイヤ１３の構成を簡略化し
て示す断面図であり、図２は図１に示す第１ローラタイ
ヤ１３を装着した竪型ローラミル１の全体構成を簡略化
して示す断面図であり、図３は図２の切断面線ＩＩＩ−
ＩＩＩから見た断面図であり、図４は竪型ローラミル１
のテーブル４付近の構成を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a simplified structure of a first roller tire 13 of a first roller having a structure which is a premise of the present invention, and FIG. 2 is a sectional view of the first roller shown in FIG. It is sectional drawing which simplifies and shows the whole structure of the vertical roller mill 1 with which the tire 13 was attached, and FIG.
3 is a cross-sectional view as seen from III, and FIG. 4 is a vertical roller mill 1
FIG. 4 is a cross-sectional view showing the configuration near table 4 of FIG.
【００１５】竪型ローラミル１は、ハウジング３を備え
る。ハウジング３には、鉛直回転軸線２を有するテーブ
ル４が配設されており、テーブル４は駆動源７によって
回転駆動される。テーブル４は、粉砕を行うためのテー
ブルライナ５とテーブルライナ５を固定支持するテーブ
ル本体６とを含む。テーブル４の直上には、鉛直回転軸
線と同軸に原料供給管９が配設される。この原料供給管
９からは粉砕されるべきセメント原料である石灰石など
が供給される。The vertical roller mill 1 has a housing 3. A table 4 having a vertical rotation axis 2 is arranged in the housing 3, and the table 4 is rotationally driven by a drive source 7. The table 4 includes a table liner 5 for crushing and a table main body 6 that fixedly supports the table liner 5. Directly above the table 4, a raw material supply pipe 9 is arranged coaxially with the vertical rotation axis. From the raw material supply pipe 9, limestone or the like which is a raw material for cement to be ground is supplied.
【００１６】テーブルライナ５の上方には、周方向に間
隔をあけて複数のローラ（本構成では３本の第１ローラ
１０）が配設される。第１ローラ１０は、テーブル４の
半径方向に延びる軸線１２を有し、ローラ本体１１と、
第１ローラタイヤ１３とを含んで構成される。ローラ本
体１１は、固定支持軸１５の遊端部に軸受１６を介して
軸線１２まわりに回転自在に装着される。第１ローラタ
イヤ１３は、ローラ本体１１の外周面に着脱交換可能に
外嵌される。これによって、ローラ本体１１と第１ロー
ラタイヤ１３とは固定支持軸１５の軸線まわりを一体的
に回転する。固定支持軸１５の軸線は、第１ローラ１０
の軸線と共通であり、テーブル４の半径方向に延び、か
つ半径方向内方に向けて下方に傾斜している。固定支持
軸１５の基端部はアーム１８に取付けられる。アーム１
８は架台１９上に設けられたブラケット２０に支軸２１
を介して角変位可能に取付けられる。油圧シリンダ２３
は、アーム１８を支軸２１まわりに角変位する。これに
よって、第１ローラ１０はテーブルライナ５上に対して
近接離反変位することができる。第１ローラ１０は、粉
砕時にテーブルライナ５に圧接される。Above the table liner 5, a plurality of rollers (three first rollers 10 in this configuration) are arranged at intervals in the circumferential direction. The first roller 10 has an axis 12 extending in the radial direction of the table 4, and includes a roller body 11 and
The first roller tire 13 is included. The roller body 11 is mounted on the free end of the fixed support shaft 15 via a bearing 16 so as to be rotatable around the axis 12. The first roller tire 13 is detachably mounted on the outer peripheral surface of the roller body 11 so as to be removable. As a result, the roller body 11 and the first roller tire 13 integrally rotate around the axis of the fixed support shaft 15. The axis line of the fixed support shaft 15 is the first roller 10
Of the table 4, extends in the radial direction of the table 4, and is inclined downward inward in the radial direction. The base end of the fixed support shaft 15 is attached to the arm 18. Arm 1
8 is a support shaft 21 attached to a bracket 20 provided on a mount 19.
It is mounted so that it can be angularly displaced. Hydraulic cylinder 23
Angularly displaces the arm 18 around the support shaft 21. As a result, the first roller 10 can be displaced toward and away from the table liner 5. The first roller 10 is pressed against the table liner 5 during crushing.
【００１７】原料供給管９から供給された粉砕されるべ
き原料は、テーブル４の中心位置に落下し、遠心力によ
ってテーブルライナ５と第１ローラタイヤ１３との間に
噛み込まれ粉砕される。粉砕された原料は、さらに遠心
力によってテーブル４の半径方向外方に向かって移動
し、テーブル４の外周面とハウジング３の内周面との間
の間隙２５を介して落下する。落下した粉砕後の原料
は、間隙２５の下方に設けられた環状の原料受け部材２
６上に貯留され、テーブル４に固定されているスクレー
パ２７によって周方向に移動されてシュート２８から排
出される。The raw material to be crushed supplied from the raw material supply pipe 9 falls to the central position of the table 4 and is caught and crushed by the centrifugal force between the table liner 5 and the first roller tire 13. The crushed raw material is further moved outward in the radial direction of the table 4 by the centrifugal force, and falls through the gap 25 between the outer peripheral surface of the table 4 and the inner peripheral surface of the housing 3. The crushed raw material that has fallen is in the form of an annular raw material receiving member 2 provided below the gap 25.
6 is stored on the table 6, is moved in the circumferential direction by the scraper 27 fixed to the table 4, and is discharged from the chute 28.
【００１８】前記第１ローラタイヤ１３は、タイヤ状の
外観形状を有する環状部材であり、その内周面がローラ
本体１１の外周面に当接して取付けられる。第１ローラ
タイヤ１３の外周面の直径は、軸線１２に沿って一定で
なく、テーブル４の半径方向外方に向かうにつれて増加
し、ピークを経て減少する。すなわち、第１ローラタイ
ヤ１３は、軸線１２を含む平面内において軸線１２に沿
って半径方向外方に凸の円弧状の外周面を有する。The first roller tire 13 is an annular member having a tire-like outer shape, and the inner peripheral surface of the first roller tire 13 is attached to the outer peripheral surface of the roller body 11. The diameter of the outer peripheral surface of the first roller tire 13 is not constant along the axis 12, but increases as it goes outward in the radial direction of the table 4, and then decreases through a peak. That is, the first roller tire 13 has an arcuate outer peripheral surface that is convex outward in the radial direction along the axis 12 in a plane including the axis 12.
【００１９】本構成では、第１ローラタイヤ１３の外周
面の凸の円弧の中心が第１ローラタイヤ１３の軸線１２
を含む一平面内（図１の紙面内）において第１ローラタ
イヤ１３の軸線方向長さの中央点Ｏを通り、かつ軸線１
２に垂直な中央線３０上のＰ１点に存在する。したがっ
て、第１ローラタイヤ１３の外周面の最大直径Ｄは、第
１ローラタイヤ１３の軸線方向長さの中央位置に存在す
る。本構成では、第１ローラタイヤ１３の外周面の曲率
半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ（＝Ｒ／Ｄ）は
０．５〜０．６の範囲の値に選ばれる。このように、前
記比の上下限値が設定されるのは、この上下限値を外れ
たローラタイヤを用いて粉砕すると、後述のように粉砕
効率および粉砕能力が低下するからである。In this structure, the center of the convex arc on the outer peripheral surface of the first roller tire 13 is the axis 12 of the first roller tire 13.
In a plane (in the plane of FIG. 1) including the axis of the first roller tire 13 passing through the center point O of the axial length of the first roller tire 13 and
It exists at the point P1 on the center line 30 perpendicular to 2. Therefore, the maximum diameter D of the outer peripheral surface of the first roller tire 13 exists at the center position of the axial length of the first roller tire 13. In this configuration, the ratio k (= R / D) between the radius of curvature R of the outer peripheral surface of the first roller tire 13 and the maximum diameter D of the outer peripheral surface is selected to be a value in the range of 0.5 to 0.6. The upper and lower limit values of the ratio are set in this way because the crushing efficiency and the crushing ability decrease as will be described later when crushing using a roller tire that is out of the upper and lower limit values.
【００２０】テーブルライナ５の第１ローラタイヤ１３
を臨む面には、テーブル４の半径方向に沿って円弧状に
くぼんだ円弧面が形成される。テーブルライナ５のくぼ
んだ円弧の中心は、図４に示すように前記Ｐ１点に存在
し、テーブルライナ５のくぼんだ円弧の曲率半径Ｒ１
は、ローラタイヤ１３の外周面の曲率半径Ｒよりもわず
かに大きく、たとえば５ｍｍ大きく設定される。したが
って、前記ＲとＲ１との比Ｒ／Ｒ１はほぼ１に近い。The first roller tire 13 of the table liner 5
An arcuate surface, which is recessed in an arcuate shape along the radial direction of the table 4, is formed on the surface facing the. The center of the concave arc of the table liner 5 exists at the point P1 as shown in FIG. 4, and the radius of curvature R1 of the concave arc of the table liner 5 is R1.
Is set to be slightly larger than the radius of curvature R of the outer peripheral surface of the roller tire 13, for example, set to be 5 mm larger. Therefore, the ratio R / R1 of R and R1 is close to 1.
【００２１】前記第１ローラタイヤ１３の外周面の曲率
半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ（＝Ｒ／Ｄ）の下
限値は、前述のように従来のタイヤ形ローラタイヤのｋ
の値よりも大きいので、換言すれば前記最大直径Ｄが同
一の場合、従来よりも外周面の曲率半径Ｒが大きいの
で、テーブルライナ５のくぼんだ円弧の曲率半径Ｒ１も
それに対応して大きくなる。これによって、図４に示す
テーブル外周端部における接線角度（以後、テーブル端
接線角度と呼ぶ）θ１は従来よりも小さくなり、後述の
ように粉砕効率および粉砕能力を従来よりも向上させる
ことができる。またテーブル端接線角度θ１が過度に小
さくなると後述のように粉砕効率が低下するので、これ
を回避するために前記ｋの上限値が設定されている。第
１ローラタイヤ１３の寸法は、たとえば表１に示すとお
りである。ここで参照符Ｌは第１ローラタイヤ１３の軸
線方向長さの１／２の長さを表す。The lower limit of the ratio k (= R / D) between the radius of curvature R of the outer peripheral surface of the first roller tire 13 and the maximum diameter D of the outer peripheral surface is, as described above, k of the conventional tire roller tire.
In other words, when the maximum diameter D is the same, the radius of curvature R of the outer peripheral surface is larger than in the conventional case, and thus the radius of curvature R1 of the concave arc of the table liner 5 also increases accordingly. . As a result, the tangent line angle (hereinafter referred to as the table end tangent line angle) θ1 at the outer peripheral edge of the table shown in FIG. 4 becomes smaller than before, and as described later, the crushing efficiency and the crushing ability can be improved as compared with the conventional case. . Further, if the table end tangent line angle θ1 becomes excessively small, the pulverization efficiency will be lowered as described later. Therefore, in order to avoid this, the upper limit value of k is set. The dimensions of the first roller tire 13 are as shown in Table 1, for example. Here, the reference symbol L represents a length that is ½ of the axial length of the first roller tire 13.
【００２２】[0022]
【表１】 [Table 1]
【００２３】図５は、本発明の実施の一形態である第２
ローラ３１の第２ローラタイヤ３３の構成を簡略化して
示す図である。第２ローラ３１は、第１ローラ１０と同
様にタイヤ状の形状を有し、外層部に第２ローラタイヤ
３３を備える。本実施の形態の第２ローラタイヤ３３
は、図１に示す第１ローラタイヤ１３と類似し、軸線３
５に沿って半径方向外方に凸の円弧状の外周面を有す
る。注目すべきは、第２ローラタイヤ３３の中央線３４
よりもテーブル４ａの半径方向外方側（図５の中央線３
４よりも右側）の領域と、半径方向内方側の領域とで第
２ローラタイヤ３３の外周面の曲率半径が異なる点であ
る。FIG. 5 shows a second embodiment of the present invention.
It is a figure which simplifies and shows the composition of the 2nd roller tire 33 of roller 31. The second roller 31 has a tire-like shape like the first roller 10, and includes a second roller tire 33 on the outer layer portion. Second roller tire 33 of the present embodiment
Is similar to the first roller tire 13 shown in FIG.
5 has an arcuate outer peripheral surface that is convex outward in the radial direction. It should be noted that the center line 34 of the second roller tire 33 is
The outer side in the radial direction of the table 4a (center line 3 in FIG. 5).
The area on the right side of 4) and the area on the inner side in the radial direction have different radii of curvature of the outer peripheral surface of the second roller tire 33.
【００２４】粉砕された原料が排出される前記半径方向
外方側の領域では、第２ローラタイヤ３３の外周面の円
弧の中心Ｐ２点は中央線３４よりも第２ローラタイヤ３
３の軸線３５に平行にテーブル４の半径方向外方側にｄ
１だけずれた位置に存在し、原料が導入される前記半径
方向内方側の領域では、第２ローラタイヤ３３の外周面
の円弧の中心Ｐ３点は中央線３０上に存在する。原料排
出側の領域における第２ローラタイヤ３３の外周面の曲
率半径Ｒ２は、原料導入側の領域における第２ローラタ
イヤ３３の外周面の曲率半径Ｒ４よりも大きく設定され
る。テーブルライナ５ａのくぼんだ円弧の中心は前記Ｐ
２点に存在し、テーブルライナ５ａのくぼんだ円弧の曲
率半径Ｒ３は、原料排出側の領域における第２ローラタ
イヤ３３の外周面の曲率半径Ｒ２よりも大きく設定され
る。In the region on the outer side in the radial direction where the crushed raw material is discharged, the center P2 of the arc of the outer peripheral surface of the second roller tire 33 is located at the second roller tire 3 rather than the center line 34.
3 parallel to the axis 35 of the outer surface 3 of the table 4 on the outer side in the radial direction.
In the area on the radially inner side where the raw material is introduced, the point P3 is located on the center line 30 at the center P3 of the arc on the outer peripheral surface of the second roller tire 33. The radius of curvature R2 of the outer peripheral surface of the second roller tire 33 in the region on the raw material discharge side is set to be larger than the radius of curvature R4 of the outer peripheral surface of the second roller tire 33 in the region on the raw material introduction side. The center of the concave arc of the table liner 5a is P
The curvature radius R3 of the concave arc of the table liner 5a existing at two points is set larger than the curvature radius R2 of the outer peripheral surface of the second roller tire 33 in the region on the material discharge side.
【００２５】これによって、第２ローラタイヤ３３の外
周面とテーブルライナ５のくぼんだ円弧面との原料導入
側の間隙Ｓ１は原料排出側の間隙Ｓ２よりも大きくなる
ので、原料の導入を容易に行うことが可能となる。また
第２ローラタイヤ３３の外周面の最大直径Ｄ１は第２ロ
ーラタイヤ３３の中央線３４よりもテーブル４ａの半径
方向外方側にｄ１だけずれた位置に存在する。本実施の
形態では、原料排出側の領域における第２ローラタイヤ
３３の外周面の曲率半径Ｒ２と外周面の最大直径Ｄ１と
の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１）は、０．５〜０．６の範囲の
値に選ばれ、原料導入側の領域におけるローラタイヤ３
３の外周面の曲率半径Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ１との
比ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）は０．５未満の値に選ばれる。
これによって、前記構成と同様にテーブル端接線角度θ
２が従来よりも小さくなり、後述の実施例に示すように
従来よりも粉砕効率および粉砕能力を高めることができ
る。As a result, the gap S1 on the raw material introduction side between the outer peripheral surface of the second roller tire 33 and the concave arc surface of the table liner 5 becomes larger than the gap S2 on the raw material discharge side. It becomes possible to do. Further, the maximum diameter D1 of the outer peripheral surface of the second roller tire 33 exists at a position displaced by d1 from the center line 34 of the second roller tire 33 to the radially outer side of the table 4a. In the present embodiment, the ratio k1 (= R2 / D1) between the radius of curvature R2 of the outer peripheral surface of the second roller tire 33 and the maximum diameter D1 of the outer peripheral surface in the region on the material discharge side is 0.5 to 0.6. Roller tire 3 in the region on the raw material introduction side selected
The ratio k2 (= R4 / D1) between the radius of curvature R4 of the outer peripheral surface of No. 3 and the maximum diameter D1 of the outer peripheral surface is selected to be less than 0.5.
As a result, the table end tangent angle θ
2 becomes smaller than the conventional one, and the crushing efficiency and the crushing ability can be increased as compared with the conventional one as shown in Examples described later.
【００２６】また本実施の形態では、第２ローラタイヤ
３３の外周面の円弧の中心が第２ローラタイヤ３３の軸
線方向長さの範囲内に存在することが好ましい。換言す
れば、第２ローラタイヤ３３の外周面の円弧の中心Ｐ２
の中央線３４からのずれｄ１の大きさが第２ローラタイ
ヤ３３の軸線方向長さの１／２の長さＬ１以内である。
これは、前記ずれｄ１の大きさが第２ローラタイヤ３３
の軸線方向長さの１／２の長さＬ１を超えると、第２ロ
ーラタイヤ３３の外周面の円弧の凸ピークが第２ローラ
タイヤ３３の軸線方向長さの範囲内に存在しなくなるの
で、第２ローラタイヤ３３の軸線方向へのすべりが発生
しやすくなり、第２ローラ３１の振動が発生しやすくな
るからである。Further, in the present embodiment, it is preferable that the center of the arc of the outer peripheral surface of the second roller tire 33 exists within the range of the axial length of the second roller tire 33. In other words, the center P2 of the arc of the outer peripheral surface of the second roller tire 33
The deviation d1 from the center line 34 is less than half the length L1 of the axial length of the second roller tire 33.
This is because the amount of the deviation d1 is the second roller tire 33.
When the length L1 which is half the axial length of the second roller tire 33 is exceeded, the convex peak of the arc on the outer peripheral surface of the second roller tire 33 does not exist within the range of the axial length of the second roller tire 33. This is because slippage of the second roller tire 33 in the axial direction is likely to occur and vibration of the second roller 31 is likely to occur.
【００２７】本実施の形態の曲率半径Ｒ２，Ｒ３，Ｒ
４、最大直径Ｄ１、比ｋ１、ずれｄ１、テーブル端接線
角度θ２、中央線３４と鉛直面との成す角度α１、第２
ローラタイヤ３３の軸線方向長さの１／２の長さＬ１お
よび図５に示すダムリング高さＨの具体的な数値例につ
いては後述する。Curvature radii R2, R3, R of this embodiment
4, maximum diameter D1, ratio k1, deviation d1, table end tangent angle θ2, angle α1 formed by the center line 34 and the vertical plane, second
Specific numerical examples of the half length L1 of the roller tire 33 in the axial direction and the dam ring height H shown in FIG. 5 will be described later.
【００２８】以上述べたように、前記構成および本実施
の形態では、第１および第２ローラ１０，３１はローラ
本体１１とローラ本体１１の外周面に着脱交換可能に外
嵌される第１および第２ローラタイヤ１３，３３とを含
むスリーブ形ローラとして構成されているけれども、ロ
ーラ本体１１とローラタイヤ１３とを一体化した一体形
ローラとして構成してもよい。この場合、ローラの外周
面が円弧状に形成される。As described above, in the above configuration and the present embodiment, the first and second rollers 10 and 31 are detachably and replaceably fitted to the roller body 11 and the outer peripheral surface of the roller body 11. Although it is configured as a sleeve type roller including the second roller tires 13 and 33, it may be configured as an integral type roller in which the roller body 11 and the roller tire 13 are integrated. In this case, the outer peripheral surface of the roller is formed in an arc shape.
【００２９】次に本発明の条件を満たす前記第２ローラ
３１を図２に示す竪型ローラミル１に装着して原料を粉
砕する実施例１と、本発明の条件を外れた下記第３およ
び第４ローラ３６，３７を図２に示す竪型ローラミル１
に装着して原料を粉砕する比較例１および比較例２とに
ついて粉砕後の原料の粒度分布を測定して粉砕効率の比
較を行った。Next, Example 1 in which the second roller 31 satisfying the conditions of the present invention is mounted on the vertical roller mill 1 shown in FIG. 2 to pulverize the raw material, and the following third and third conditions outside the conditions of the present invention are given. A vertical roller mill 1 having four rollers 36 and 37 shown in FIG.
The particle size distributions of the raw materials after pulverization were measured for Comparative Example 1 and Comparative Example 2 in which the raw materials were pulverized by mounting the pulverization efficiency.
【００３０】図６は、比較例１および比較例２において
それぞれ用いられる第３および第４ローラ３６，３７の
構成を簡略化して示す図である。第３ローラ３６は、第
１ローラ１０と同様にタイヤ状の形状を有し、外層部に
第３ローラタイヤ３８を備える。第３ローラタイヤ３８
は図６（１）に示すように軸線４０に沿って半径方向外
方に凸の円弧状の外周面を有する。注目すべきは、第３
ローラタイヤ３８の外周面の円弧の中心Ｐ４は、中央線
３９上に存在し、第３ローラタイヤ３８の外周面の最大
直径Ｄ２は中央線３９の位置に存在する。また原料排出
側であるテーブル４ｂの半径方向外方側の領域における
テーブルライナ５ｂのくぼんだ円弧の中心は前記Ｐ４点
に存在し、原料導入側の領域におけるテーブルライナ５
ｂのくぼんだ円弧の中心Ｐ５は中央線３９上の前記Ｐ４
点から間隔をあけた位置に存在する。FIG. 6 is a schematic view showing the structures of the third and fourth rollers 36 and 37 used in Comparative Example 1 and Comparative Example 2, respectively. The third roller 36 has a tire-like shape like the first roller 10, and includes a third roller tire 38 on the outer layer portion. Third roller tire 38
As shown in FIG. 6 (1), has an arcuate outer peripheral surface that is convex outward in the radial direction along the axis 40. Notable is the third
The center P4 of the arc of the outer peripheral surface of the roller tire 38 is located on the center line 39, and the maximum diameter D2 of the outer peripheral surface of the third roller tire 38 is located at the center line 39. Further, the center of the concave arc of the table liner 5b in the region on the outer side in the radial direction of the table 4b, which is the raw material discharge side, exists at the point P4, and the table liner 5 in the region on the raw material introduction side.
The center P5 of the concave arc of b is the above-mentioned P4 on the center line 39.
It exists at a position spaced from the point.
【００３１】第３ローラタイヤ３８の外周面の曲率半径
Ｒ５は、原料排出側のテーブルライナ５ｂのくぼんだ円
弧の曲率半径Ｒ６よりも小さく設定され、原料排出側の
領域におけるテーブルライナ５ｂのくぼんだ円弧の曲率
半径Ｒ６は、原料導入側の領域におけるテーブルライナ
５ｂのくぼんだ円弧の曲率半径Ｒ７よりも小さく設定さ
れる。これによって、第３ローラタイヤ３８の外周面と
テーブルライナ５ｂのくぼんだ円弧面との原料導入側の
間隙Ｓ３は原料排出側の間隙Ｓ４よりも大きくなる。第
３ローラタイヤ３８の外周面の曲率半径Ｒ５と外周面の
最大直径Ｄ２に対する比ｋ３（＝Ｒ５／Ｄ２）は０．５
未満の値に選ばれる。図６（１）における参照符θ３
は、テーブル端接線角度を表し、参照符α２は中央線３
９と鉛直面との成す角度を表し、参照符Ｌ２は第３ロー
ラタイヤ３８の軸線方向長さの１／２の長さを表す。The radius of curvature R5 of the outer peripheral surface of the third roller tire 38 is set smaller than the radius of curvature R6 of the concave arc of the table liner 5b on the raw material discharge side, and the concave of the table liner 5b in the region on the raw material discharge side. The radius of curvature R6 of the circular arc is set smaller than the radius of curvature R7 of the concave circular arc of the table liner 5b in the region on the raw material introduction side. As a result, the gap S3 on the raw material introduction side between the outer peripheral surface of the third roller tire 38 and the concave arc surface of the table liner 5b becomes larger than the gap S4 on the raw material discharge side. The ratio k3 (= R5 / D2) of the radius of curvature R5 of the outer peripheral surface of the third roller tire 38 to the maximum diameter D2 of the outer peripheral surface is 0.5.
Is chosen to be less than. Reference numeral θ3 in FIG. 6 (1)
Represents the tangent angle of the table end, and the reference symbol α2 is the center line 3
9 represents the angle formed by the vertical plane, and the reference symbol L2 represents a half of the axial length of the third roller tire 38.
【００３２】第４ローラ３７は、図６（２）に示すよう
に略円錐台状の形状を有し、軸線４３に沿ってわずかに
傾斜した凹凸のない外周部を有する。第４ローラ３７の
直径は、テーブル４ｃの半径方向外方（図６（２）の右
側）に向かうにつれて増加する。したがって、第４ロー
ラ３７の最大直径Ｄ３は、テーブル４ｃの半径方向外方
側の第４ローラ３７の側面に存在する。The fourth roller 37 has a substantially truncated cone shape as shown in FIG. 6B, and has an outer peripheral portion which is slightly inclined along the axis 43 and has no unevenness. The diameter of the fourth roller 37 increases toward the outer side in the radial direction of the table 4c (right side in FIG. 6 (2)). Therefore, the maximum diameter D3 of the fourth roller 37 exists on the side surface of the fourth roller 37 on the radially outer side of the table 4c.
【００３３】テーブルライナ５ｃの第４ローラ３７を臨
む面には、傾斜面が形成され、傾斜面と第４ローラ３７
の外周面との間隔Ｓ５は軸線４３に沿って一定に保たれ
る。第４ローラ３７の外周面の曲率半径と外周面の最大
直径Ｄ３との比ｋ４は、外周面の曲率半径を無限大と考
えれば無限大となる。図６（２）における参照符Ｄ４
は、テーブルライナ５ｃの半径方向内方側の第４ローラ
３７の側面の直径を表し、参照符Ｄ５は中央線４４の位
置における第４ローラ３７の直径を表し、参照符Ｌ３は
第４ローラ３７の軸線方向長さを表し、参照符θ４はテ
ーブル端接線角度を表し、参照符α３は中央線４４と鉛
直面との成す角度を表す。An inclined surface is formed on the surface of the table liner 5c facing the fourth roller 37, and the inclined surface and the fourth roller 37 are formed.
The distance S5 from the outer peripheral surface of the is maintained constant along the axis 43. The ratio k4 of the radius of curvature of the outer peripheral surface of the fourth roller 37 to the maximum diameter D3 of the outer peripheral surface is infinite if the radius of curvature of the outer peripheral surface is considered infinite. Reference numeral D4 in FIG. 6 (2)
Represents the diameter of the side surface of the fourth roller 37 on the radially inner side of the table liner 5c, reference numeral D5 represents the diameter of the fourth roller 37 at the position of the center line 44, and reference numeral L3 represents the fourth roller 37. Of the table line, reference numeral θ4 represents a table end tangent angle, and reference numeral α3 represents an angle formed by the center line 44 and the vertical plane.
【００３４】表２に、実施例１、比較例１および比較例
２において用いられる第２ローラ３１、第３ローラ３６
および第４ローラ３７の寸法をそれぞれ示す。また第２
〜第４ローラ３１，３６，３７に対向して設けられるテ
ーブルライナ５ａ，５ｂ，５ｃの寸法をそれぞれ示す。
このうち、比較例１は第３ローラタイヤ３８の外周面の
曲率半径Ｒ５と外周面の最大直径Ｄ２との比ｋ３（＝Ｒ
５／Ｄ２）が本発明の下限値を外れているものであり、
比較例２は第４ローラ３７の外周面の曲率半径と外周面
の最大直径Ｄ３との比ｋ４が本発明の上限値を外れてい
るものである。Table 2 shows the second roller 31 and the third roller 36 used in Example 1, Comparative Example 1 and Comparative Example 2.
The dimensions of the fourth roller 37 are shown. The second
The dimensions of the table liners 5a, 5b, 5c provided to face the fourth rollers 31, 36, 37 are shown below.
Among them, in Comparative Example 1, the ratio k3 (= R) between the radius of curvature R5 of the outer peripheral surface of the third roller tire 38 and the maximum diameter D2 of the outer peripheral surface.
5 / D2) is out of the lower limit of the present invention,
In Comparative Example 2, the ratio k4 between the radius of curvature of the outer peripheral surface of the fourth roller 37 and the maximum diameter D3 of the outer peripheral surface is outside the upper limit of the present invention.
【００３５】[0035]
【表２】 [Table 2]
【００３６】セメント原料を図２に示す竪型ローラミル
１に供給して粉砕した。粉砕条件は、実施例１、比較例
１および比較例２とも原料供給量：２．６トン／ｈｒ、
油圧シリンダ２３の圧下用油圧圧力：４０ｋｇ／ｃ
ｍ2、駆動源７の回転速度：１０００ｒｐｍに設定し
た。ダムリング高さＨは９ｍｍおよび２０ｍｍの２水準
で行った。粉砕後、ふるい分けして粒度分布を測定し
た。粒度分布の測定結果を表３、表４、図７および図８
に示す。The cement raw material was supplied to the vertical roller mill 1 shown in FIG. 2 and crushed. The pulverization conditions are as follows: Example 1, Comparative Example 1 and Comparative Example 2: Raw material supply rate: 2.6 ton / hr
Hydraulic pressure for reducing the hydraulic cylinder 23: 40 kg / c
m 2 , the rotation speed of the drive source 7: 1000 rpm. The dam ring height H was set to two levels of 9 mm and 20 mm. After crushing, it was sieved and the particle size distribution was measured. The measurement results of the particle size distribution are shown in Table 3, Table 4, FIG. 7 and FIG.
Shown in.
【００３７】図７は、ダムリング高さＨが９ｍｍの場合
のテーブル端接線角度とふるい残分との関係を示すグラ
フであり、表３は図７の基礎となるデータである。図７
中の記号Ｃ１〜Ｃ５はふるい目の間隔がそれぞれ４．７
５ｍｍ、２．３６ｍｍ、１．２ｍｍ、０．６ｍｍおよび
８８μｍであるふるいを表す記号であり、縦軸のふるい
残分は各ふるいに供給された原料に対する各ふるい上に
残留した原料の割合を重量％で表したものである。たと
えば、第２ローラ３１のＣ５（ふるい目間隔：８８μ
ｍ）のふるい残分７７％は、ふるい目間隔：０．６ｍｍ
のふるいＣ４を通過してふるい目間隔：８８μｍのふる
いＣ５に供給されたふるい分けられるべき粉砕原料の７
７％がふるいＣ５上に残留し、２３％がふるいＣ５を通
過したことを示している。また表３中の％表示した数字
は前記ふるい成分を重量％で表した数値である。また−
８８μｍとは、ふるい目間隔８８μｍ以下の粒径である
ことを意味する。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the table end tangent line angle and the sieve residue when the dam ring height H is 9 mm, and Table 3 is the data that is the basis of FIG. Figure 7
In the symbols C1 to C5, the intervals of the sieve openings are 4.7, respectively.
5 mm, 2.36 mm, 1.2 mm, 0.6 mm and 88 μm are symbols representing the sieve, and the vertical axis of the sieve residue is the ratio of the raw material remaining on each sieve to the raw material supplied to each sieve. It is expressed in%. For example, C5 of the second roller 31 (sieve interval: 88μ
77% of the sieve residue of m) has a sieve interval: 0.6 mm
Of the crushed raw material to be sieved, which was fed to the sieve C5 having a sieve interval of 88 μm through the sieve C4.
It shows that 7% remained on the sieve C5 and 23% passed through the sieve C5. Further, the numerical value indicated by% in Table 3 is a numerical value in which the above-mentioned sieve component is expressed by weight%. Also −
88 μm means that the particle diameter is 88 μm or less between sieve openings.
【００３８】図８は、ダムリング高さＨが２０ｍｍの場
合のテーブル端接線角度とふるい残分との関係を示すグ
ラフであり、表４は図８の基礎となるデータである。図
８中の記号Ｃ１１〜Ｃ１５は、ふるい目の間隔がそれぞ
れ４．７５ｍｍ、２．３６ｍｍ、１．２ｍｍ、０．６ｍ
ｍおよび８８μｍであるふるいを表す記号であり、表４
の標記方法は表３と同様である。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the table end tangent angle and the sieve residue when the dam ring height H is 20 mm, and Table 4 is the data that is the basis of FIG. Symbols C11 to C15 in FIG. 8 have sieve intervals of 4.75 mm, 2.36 mm, 1.2 mm, and 0.6 m, respectively.
m and 88 μm are symbols representing a sieve, and Table 4
The method of marking is the same as in Table 3.
【００３９】[0039]
【表３】 [Table 3]
【００４０】[0040]
【表４】 [Table 4]
【００４１】図７、図８、表３および表４から、実施例
１の第２ローラ３１は、比較例１の第３ローラ３６およ
び比較例２の第４ローラ３７に比べて、粉砕後の原料の
粒度分布を小径側にシフトさせることが判る。すなわ
ち、実施例１の粒度分布と比較例１および２の粒度分布
とを比較すると、実施例１の方が比較例１および比較例
２よりも大きい粒子径の割合が少なく、小さい粒子径の
割合が多くなっていることが判る。また原料の層厚の影
響は少なく、層厚９ｍｍおよび２０ｍｍの場合とも、同
様の粒度分布が得られることが判る。また比較例１と比
較例２とは、ほとんど同じ粒度分布を示すことが判る。From FIGS. 7 and 8 and Tables 3 and 4, the second roller 31 of Example 1 is more crushed than the third roller 36 of Comparative Example 1 and the fourth roller 37 of Comparative Example 2. It can be seen that the particle size distribution of the raw material is shifted to the smaller diameter side. That is, comparing the particle size distribution of Example 1 with the particle size distributions of Comparative Examples 1 and 2, Example 1 has a smaller proportion of larger particle diameters and a smaller proportion of particle diameters than Comparative Examples 1 and 2. You can see that the number is increasing. Further, it is understood that the influence of the layer thickness of the raw material is small, and that the same particle size distribution can be obtained when the layer thickness is 9 mm and 20 mm. Further, it can be seen that Comparative Example 1 and Comparative Example 2 exhibit almost the same particle size distribution.
【００４２】このように実施例１は同一条件で粉砕を行
っても比較例１および２よりも原料を小径に粉砕するこ
とができるので、粉砕効率が優れていることが判る。さ
らに、テーブル端接線角度と粒度分布との関係に着目す
ると、テーブル端接触角度を３０．６°に設定した方が
テーブル端接触角度を８．０°および５４．０°に設定
するよりも原料を小径に粉砕することができ、粉砕効率
が優れていることが判る。これは、第２ローラ３１のよ
うに前記比を本発明の条件を満たすｋ１＝０．５９に設
定する方が第３および第４ローラ３６，３７のように前
記比を本発明の条件から外れたｋ３＝０．３２，ｋ４＝
∞に設定するよりも、高い原料の粉砕効率をもたらすこ
とを示している。前記第２ローラ３１の原料排出側のｋ
１が０．５〜０．６の範囲の値に設定されるのは、この
理由に因るものである。As described above, in Example 1, the raw material can be pulverized to a smaller diameter than in Comparative Examples 1 and 2 even if the pulverization is performed under the same conditions, so that it is understood that the pulverization efficiency is excellent. Further, focusing on the relationship between the table end tangent angle and the particle size distribution, setting the table end contact angle to 30.6 ° is more effective than setting the table end contact angle to 8.0 ° and 54.0 °. It can be seen that the powder can be crushed to a small diameter and the crushing efficiency is excellent. This is because the ratio deviates from the condition of the present invention like the third and fourth rollers 36 and 37 when the ratio is set to k1 = 0.59 which satisfies the condition of the present invention like the second roller 31. K3 = 0.32, k4 =
It is shown to bring higher raw material grinding efficiency than setting to ∞. K on the material discharge side of the second roller 31
It is for this reason that 1 is set to a value in the range 0.5-0.6.
【００４３】本発明の条件を満たす前記第１ローラ１０
を原料予粉砕の実機に装着して粉砕を行う実施例２と、
本発明の条件を外れる第５ローラを同じ原料予粉砕の実
機に装着して粉砕を行う比較例３とについて粉砕能力の
比較を行った。第５ローラは第１ローラ１０と同じ形式
のローラである。第１ローラ１０の寸法は、表１に示す
とおりであり、第５ローラの寸法は表５に示すとおりで
ある。この結果、実施例２の方が比較例３よりも粉砕能
力が約２０％向上した。これは、実施例１の場合と同
様、第１ローラ１０のように前記比を本発明の条件を満
たすｋ＝０．５８に設定する方が第５ローラのように前
記比を本発明の条件から外れたｋ５＝０．３４に設定す
るよりも高い粉砕能力をもたらすことを示している。前
記第１ローラ１０の第１ローラタイヤ１３の外周面の曲
率半径Ｒと外周面の最大直径Ｄとの比ｋ＝Ｒ／Ｄが０．
５〜０．６の範囲の値に設定されるのはこの理由に因る
ものである。The first roller 10 satisfying the conditions of the present invention.
Example 2 in which the crushing is carried out by mounting the
The pulverizing ability was compared with Comparative Example 3 in which the fifth roller that deviates from the conditions of the present invention is mounted on the same actual machine for pre-pulverizing the raw material to perform pulverization. The fifth roller is the same type of roller as the first roller 10. The dimensions of the first roller 10 are as shown in Table 1, and the dimensions of the fifth roller are as shown in Table 5. As a result, the crushing ability of Example 2 was improved by about 20% as compared with Comparative Example 3. As in the case of the first embodiment, it is better to set the ratio to k = 0.58 as in the first roller 10 so that the condition of the present invention is satisfied. It has been shown to provide a higher grinding capacity than setting k5 = 0.34, which is out of range. The ratio k = R / D between the radius of curvature R of the outer peripheral surface of the first roller tire 13 of the first roller 10 and the maximum diameter D of the outer peripheral surface is 0.
It is for this reason that the value is set in the range of 5 to 0.6.
【００４４】[0044]
【表５】 [Table 5]
【００４５】[0045]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、ローラの
外周面の曲率半径Ｒ２，Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ１と
の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１），ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）が好
適に設定されているので、従来よりも粉砕効率および粉
砕能力を向上することができる。As described above, according to the present invention, the ratios k1 (= R2 / D1) and k2 (= R4 / D1) of the radius of curvature R2, R4 of the outer peripheral surface of the roller and the maximum diameter D1 of the outer peripheral surface. Is preferably set, so that the crushing efficiency and the crushing ability can be improved more than ever before.
【００４６】また本発明によれば、ローラの外周面の円
弧の中心Ｐ２がローラの軸線方向長さの範囲内に存在す
るので、ローラの外周面の最大直径Ｄ１がローラの軸線
方向長さの範囲内に存在する。Further, according to the present invention, since the center P2 of the circular arc on the outer peripheral surface of the roller exists within the range of the axial length of the roller, the maximum diameter D1 of the outer peripheral surface of the roller corresponds to the axial length of the roller. It exists within the range.
【００４７】また本発明によれば、ローラタイヤがロー
ラ本体に着脱交換可能に設けられるので、ローラの外周
面の曲率半径Ｒ２，Ｒ４と外周面の最大直径Ｄ１との比
ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１），ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）を粉砕さ
れるべき原料に合わせて調整することが可能となる。Further, according to the present invention, since the roller tire is detachably attached to the roller body, the ratio k1 (= R2 / D1) of the radius of curvature R2, R4 of the outer peripheral surface of the roller and the maximum diameter D1 of the outer peripheral surface. ), K2 (= R4 / D1) can be adjusted according to the raw material to be crushed.
【００４８】[0048]
【図１】本発明の前提となる構成の第１ローラの第１ロ
ーラタイヤ１３の構成を簡略化して示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a simplified configuration of a first roller tire 13 of a first roller having a configuration that is a premise of the present invention.
【図２】図１に示すローラタイヤ１３を装着した竪型ロ
ーラミル１の全体構成を簡略化して示す断面図である。FIG. 2 is a sectional view showing a simplified overall configuration of a vertical roller mill 1 equipped with the roller tire 13 shown in FIG.
【図３】図２の切断面線ＩＩＩ−ＩＩＩから見た断面図
である。FIG. 3 is a sectional view taken along section line III-III in FIG.
【図４】竪型ローラミル１のテーブル４付近の構成を示
す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view showing a configuration near a table 4 of the vertical roller mill 1.
【図５】本発明の実施の一形態である第２ローラ３１の
第２ローラタイヤ３３の構成を簡略化して示す図であ
る。FIG. 5 is a view showing a simplified configuration of a second roller tire 33 of the second roller 31 which is an embodiment of the present invention.
【図６】比較例１および比較例２においてそれぞれ用い
られる第３および第４ローラ３６，３７の構成を簡略化
して示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a simplified configuration of third and fourth rollers 36 and 37 used in Comparative Example 1 and Comparative Example 2, respectively.
【図７】ダムリング高さが９ｍｍの場合のテーブル端接
線角度とふるい残分との関係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the table end tangent angle and the sieve residue when the dam ring height is 9 mm.
【図８】ダムリング高さが２０ｍｍの場合のテーブル端
接線角度とふるい残分との関係を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the table end tangent angle and the sieve residue when the dam ring height is 20 mm.
１ 竪型ローラミル ３ ハウジング ４ テーブル ５ テーブルライナ ７ 駆動源 ９ 原料供給管 １０ 第１ローラ １３ 第１ローラタイヤ １５ 固定支持軸 １８ アーム 1 Vertical roller mill 3 housing 4 tables 5 table liners 7 drive source 9 Raw material supply pipe 10 First roller 13 First roller tire 15 Fixed support shaft 18 arms
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−129153（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−243552（ＪＰ，Ａ) 実開 平５−28430（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−25149（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B02C 15/04 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-62-129153 (JP, A) JP-A-4-243552 (JP, A) Actual opening 5-5-2430 (JP, U) Actual opening Sho-63- 25149 (JP, U) (58) Fields surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) B02C 15/04
Claims (3)
に、ローラ３１を圧接回転してテーブル４ａに備えられ
るテーブルライナ５ａとローラ３１との間でセメント原
料を粉砕するセメント原料のための竪型ローラミルにお
いて、 ローラ３１は、半径方向外方に凸の円弧状の外周面を有
し、 ローラ３１の軸線３５は、テーブル４ａの半径方向に延
び、かつその半径方向内方に向けて下方に傾斜してお
り、 ローラ３１の軸線３５を含む一平面内において、そのロ
ーラ３１の軸線３５方向長さの中央点Ｏを通り、かつロ
ーラ３１の軸線３５に垂直な中央線３４よりもテーブル
４ａの半径方向外方側の第１領域では、 このローラ３１の外周面の凸の円弧の第１中心Ｐ２は、
中央線３４よりもローラ３１の軸線３５に平行にテーブ
ル４ａの半径方向外方側に距離ｄ１だけずれ、かつロー
ラ３１の軸線３５方向長さの範囲内の位置に存在し、 前記中央線３４よりもテーブル４ａの半径方向内方側の
第２領域では、 このローラ３１の外周面の凸の円弧の第２中心Ｐ３は、
中央線３４上に存在し、 前記第１領域における前記第１中心Ｐ２を有する外周面
の凸の円弧の第１曲率半径Ｒ２の最大直径Ｄ１に対する
第１の比ｋ１（＝Ｒ２／Ｄ１）が０．５〜０．６の範囲
の値に選ばれ、 前記第２領域における前記第２中心Ｐ３を有する外周面
の凸の円弧の第２曲率半径Ｒ４の前記最大直径Ｄ１に対
する第２の比ｋ２（＝Ｒ４／Ｄ１）は０．５未満の値に
選ばれ、 テーブルライナ５ａには、ローラ３１の外周面に臨んで
テーブル４ａの半径方向に沿って円弧状にくぼんだ円弧
面が形成され、 前記くぼんだ円弧の中心は、前記第１中心Ｐ２に存在
し、 前記くぼんだ円弧の第３曲率半径Ｒ３は、第１曲率半径
Ｒ２よりも大きく設定されることを特徴とするセメント
原料のための竪型ローラミル。1. A vertical mold for a cement raw material for crushing a cement raw material between a roller 4 and a table liner 5a provided on the table 4a by rotating a roller 31 under pressure on a table 4a having a vertical rotation axis 2. In the roller mill, the roller 31 has an arcuate outer peripheral surface that is convex outward in the radial direction, and the axis 35 of the roller 31 extends in the radial direction of the table 4a and is inclined downward inward in the radial direction. In a plane including the axis 35 of the roller 31, the radius of the table 4a is larger than the center line 34 that passes through the center point O of the length of the roller 31 in the direction of the axis 35 and is perpendicular to the axis 35 of the roller 31. In the first region on the outer side in the direction, the first center P2 of the convex arc on the outer peripheral surface of the roller 31 is
It is displaced from the center line 34 parallel to the axis 35 of the roller 31 by the distance d1 to the outer side in the radial direction of the table 4a, and is located at a position within the length of the roller 31 in the axis 35 direction. In the second area on the radially inner side of the table 4a, the second center P3 of the convex arc on the outer peripheral surface of the roller 31 is
The first ratio k1 (= R2 / D1) to the maximum diameter D1 of the first radius of curvature R2 of the convex arc of the outer peripheral surface existing on the center line 34 and having the first center P2 in the first region is 0. The second ratio k2 (to the maximum diameter D1 of the second radius of curvature R4 of the convex arc of the outer peripheral surface having the second center P3 in the second region is selected in the range of 0.5 to 0.6. = R4 / D1) is selected to be a value less than 0.5, and the table liner 5a is formed with an arcuate surface which faces the outer peripheral surface of the roller 31 and is arcuately recessed along the radial direction of the table 4a. The center of the concave arc is located at the first center P2, and the third radius of curvature R3 of the concave arc is set to be larger than the first radius of curvature R2. Type roller mill.
９の範囲の値に選ばれることを特徴とする請求項１記載
のセメント原料のための竪型ローラミル。2. The first ratio k1 is 0.58 to 0.5.
Vertical roller mill for cement raw materials according to claim 1, characterized in that the value is chosen in the range of 9.
ーブルの半径方向に延びる軸線まわりに回転自在なロー
ラ本体と、 ローラ本体の外周面に着脱交換可能に外嵌され、前記円
弧状の外周面を有するローラタイヤとを含むことを特徴
とする請求項１または２記載のセメント原料のための竪
型ローラミル。3. The roller is provided on the upper surface of the table liner such that the roller can be displaced toward and away from the table liner, and the roller body is rotatable around an axis extending in the radial direction of the table, and the roller body is detachably fitted on the outer peripheral surface of the roller body. The vertical roller mill for a cement raw material according to claim 1 or 2, further comprising: a roller tire having the arcuate outer peripheral surface.
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