JP3515312B2 - 着火装置 - Google Patents
着火装置Info
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- JP3515312B2 JP3515312B2 JP06108397A JP6108397A JP3515312B2 JP 3515312 B2 JP3515312 B2 JP 3515312B2 JP 06108397 A JP06108397 A JP 06108397A JP 6108397 A JP6108397 A JP 6108397A JP 3515312 B2 JP3515312 B2 JP 3515312B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、オイルやガス等
の被着火物への着火を行う着火装置に関するものであ
る。
の被着火物への着火を行う着火装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来より、この種の着火装置として、図
５にその回路図を示すようなソリッドステートイグナイ
タがある。同図において、ＶACは商用電源（ＡＣ１００
Ｖ）、Ｄ１はダイオード、Ｃ１，Ｃ２はコンデンサ、Ｑ
１は主トランジスタ、Ｒ１は主トランジスタＱ１の起動
用の抵抗、Ｔはトランス、Ｌ１はトランスＴの１次巻
線、Ｌ２はトランスＴの２次巻線、Ｌ３はトランスＴの
３次巻線である。
５にその回路図を示すようなソリッドステートイグナイ
タがある。同図において、ＶACは商用電源（ＡＣ１００
Ｖ）、Ｄ１はダイオード、Ｃ１，Ｃ２はコンデンサ、Ｑ
１は主トランジスタ、Ｒ１は主トランジスタＱ１の起動
用の抵抗、Ｔはトランス、Ｌ１はトランスＴの１次巻
線、Ｌ２はトランスＴの２次巻線、Ｌ３はトランスＴの
３次巻線である。
【０００３】この回路では、商用電源ＶACがダイオード
Ｄ１，コンデンサＣ２により整流・平滑され、電源電圧
（直流電圧）ＶDCとして後段の回路へ供給される。これ
により、抵抗Ｒ１を介して主トランジスタＱ１に電流が
流れ、主トランジスタＱ１が起動され、主トランジスタ
Ｑ１を介してトランスＴの１次巻線Ｌ１（１次側）に電
流が流れ、トランスＴの２次巻線Ｌ２（２次側）に高電
圧が発生する。これにより、トランスＴの３次巻線Ｌ３
（３次側）に電圧が生じ、この３次側の出力を制御出力
として主トランジスタＱ１のオン／オフ駆動が継続さ
れ、コンデンサＣ１とコイルＬ１とがＬＣ共振し、トラ
ンスＴの２次側に高電圧が繰り返し発生する。この高電
圧によって、トランスＴの２次巻線Ｌ２の一端および他
端から引き出されているスパークロッド端子Ｇ１とグラ
ウンド端子Ｇ２との間に火花放電（スパーク）が生じ、
このスパークによって被着火物への着火が行われる。
Ｄ１，コンデンサＣ２により整流・平滑され、電源電圧
（直流電圧）ＶDCとして後段の回路へ供給される。これ
により、抵抗Ｒ１を介して主トランジスタＱ１に電流が
流れ、主トランジスタＱ１が起動され、主トランジスタ
Ｑ１を介してトランスＴの１次巻線Ｌ１（１次側）に電
流が流れ、トランスＴの２次巻線Ｌ２（２次側）に高電
圧が発生する。これにより、トランスＴの３次巻線Ｌ３
（３次側）に電圧が生じ、この３次側の出力を制御出力
として主トランジスタＱ１のオン／オフ駆動が継続さ
れ、コンデンサＣ１とコイルＬ１とがＬＣ共振し、トラ
ンスＴの２次側に高電圧が繰り返し発生する。この高電
圧によって、トランスＴの２次巻線Ｌ２の一端および他
端から引き出されているスパークロッド端子Ｇ１とグラ
ウンド端子Ｇ２との間に火花放電（スパーク）が生じ、
このスパークによって被着火物への着火が行われる。
【０００４】図５に示した例では、一般に装置の温度が
低下すると主トランジスタＱ１の電流利得ｈfeが低下す
るため主トランジスタＱ１のコレクタ電流Ｉ1 が少なく
なり、この結果トランスＴの二次側電流Ｉ2 （放電電
流）も減少する。従って、装置の出力エネルギーは温度
の低下に伴って減少することから、低温時にはガスやオ
イル等を着火するに必要な放電エネルギーが得にくくな
る。また、オイル等の液体に着火させる場合、こうした
液体は低温時にはゲル状になってくるため、ノズルから
霧状に噴射されるはずのオイル粒子が大きくなりさらに
着火を困難にする。
低下すると主トランジスタＱ１の電流利得ｈfeが低下す
るため主トランジスタＱ１のコレクタ電流Ｉ1 が少なく
なり、この結果トランスＴの二次側電流Ｉ2 （放電電
流）も減少する。従って、装置の出力エネルギーは温度
の低下に伴って減少することから、低温時にはガスやオ
イル等を着火するに必要な放電エネルギーが得にくくな
る。また、オイル等の液体に着火させる場合、こうした
液体は低温時にはゲル状になってくるため、ノズルから
霧状に噴射されるはずのオイル粒子が大きくなりさらに
着火を困難にする。
【０００５】また、電源ＶACの電圧が低下すると、主ト
ランジスタＱ１のコレクタ・エミッタ間電圧ＶCEが低下
するため、ＬＣ共振電圧も低下する。従ってトランスＴ
の二次側電圧が低下する。さらにＬＣ共振電圧が低下し
たことにより、三次側の出力電圧も低下する。この結
果、三次側の出力電流Ｉ0 も減少するため、一次側の電
流Ｉ1 が減少し、これにより二次側電流（出力電流）Ｉ
2 が減少する。従って、電源電圧が低下すると、出力電
圧と出力電流の低下を招き、十分な放電エネルギーが得
にくくなる。
ランジスタＱ１のコレクタ・エミッタ間電圧ＶCEが低下
するため、ＬＣ共振電圧も低下する。従ってトランスＴ
の二次側電圧が低下する。さらにＬＣ共振電圧が低下し
たことにより、三次側の出力電圧も低下する。この結
果、三次側の出力電流Ｉ0 も減少するため、一次側の電
流Ｉ1 が減少し、これにより二次側電流（出力電流）Ｉ
2 が減少する。従って、電源電圧が低下すると、出力電
圧と出力電流の低下を招き、十分な放電エネルギーが得
にくくなる。
【０００６】このような問題を解決すべく、本出願人
は、特願平７−１２４４４号に示されるような「着火装
置」を提案した（図６参照）。この着火装置では、主ト
ランジスタＱ１をスイッチングさせる点では図５の例と
同様であるが、低温時や電源電圧低下時に主トランジス
タＱ１のベース電流ＩB を増加させる副トランジスタＱ
２を設けている。ここで、主トランジスタＱ１は電流利
得ｈfeが「１０」〜「５０」程度、副トランジスタＱ２
は電流利得ｈfeが「２００」以上で、かつ温度が上昇す
ると電流利得は大きくなる一般的なものを用いる。ま
た、ダイオードＤ２〜Ｄ４は温度上昇とともに電圧降下
が低下する一般的なものを用いる。この装置では、主ト
ランジスタＱ１がオンすると、コレクタ電流Ｉ1 が流
れ、抵抗Ｒ２間に電位差が発生する。この電位差が一定
値以上になると、副トランジスタＱ２がオンして主トラ
ンジスタＱ１のベース電流ＩB を制御する。
は、特願平７−１２４４４号に示されるような「着火装
置」を提案した（図６参照）。この着火装置では、主ト
ランジスタＱ１をスイッチングさせる点では図５の例と
同様であるが、低温時や電源電圧低下時に主トランジス
タＱ１のベース電流ＩB を増加させる副トランジスタＱ
２を設けている。ここで、主トランジスタＱ１は電流利
得ｈfeが「１０」〜「５０」程度、副トランジスタＱ２
は電流利得ｈfeが「２００」以上で、かつ温度が上昇す
ると電流利得は大きくなる一般的なものを用いる。ま
た、ダイオードＤ２〜Ｄ４は温度上昇とともに電圧降下
が低下する一般的なものを用いる。この装置では、主ト
ランジスタＱ１がオンすると、コレクタ電流Ｉ1 が流
れ、抵抗Ｒ２間に電位差が発生する。この電位差が一定
値以上になると、副トランジスタＱ２がオンして主トラ
ンジスタＱ１のベース電流ＩB を制御する。
【０００７】ここで、装置の温度が低下すると、トラン
ジスタＱ１，Ｑ２は共に電流利得ｈfeが低下する。副ト
ランジスタＱ２は電流利得が低下することで、出力電流
Ｉ3の減少が大となる一方、ダイオードＤ３は温度低下
により電圧降下が増加するため、副トランジスタＱ２の
出力電流Ｉ3 はますます減少する。これにより、常温時
と比較してベース電流ＩB が大幅に増加するため、主ト
ランジスタＱ１の低温による電流利得の減少を補う以上
のコレクタ電流Ｉ1 を得ることが可能になる。従って、
低温時にもガスやオイル等を着火するに十分な放電エネ
ルギーをトランスＴの二次側から出力することができ
る。
ジスタＱ１，Ｑ２は共に電流利得ｈfeが低下する。副ト
ランジスタＱ２は電流利得が低下することで、出力電流
Ｉ3の減少が大となる一方、ダイオードＤ３は温度低下
により電圧降下が増加するため、副トランジスタＱ２の
出力電流Ｉ3 はますます減少する。これにより、常温時
と比較してベース電流ＩB が大幅に増加するため、主ト
ランジスタＱ１の低温による電流利得の減少を補う以上
のコレクタ電流Ｉ1 を得ることが可能になる。従って、
低温時にもガスやオイル等を着火するに十分な放電エネ
ルギーをトランスＴの二次側から出力することができ
る。
【０００８】また、電源ＶACの電圧が低下した場合は上
述したように三次側コイルＬ３の出力電圧は低下し、こ
れによりベース電流ＩB と出力電流Ｉ3 の和の電流が減
少する。一方、電源電圧低下時には主トランジスタＱ１
のコレクタ電流Ｉ1 も減少する。しかしこの場合、副ト
ランジスタＱ２はオフするように働くため出力電流Ｉ3
が減少し、その結果、ベース電流ＩB は増加する。従っ
て、装置の電源電圧低下時には主トランジスタＱ１のコ
レクタ電流Ｉ1 の低下を阻止するようにベース電流ＩB
が増加することで、電源電圧低下時の主トランジスタＱ
１のコレクタ電流Ｉ1 は一定値に保持でき、二次側の放
電エネルギーの減少を阻止できる。
述したように三次側コイルＬ３の出力電圧は低下し、こ
れによりベース電流ＩB と出力電流Ｉ3 の和の電流が減
少する。一方、電源電圧低下時には主トランジスタＱ１
のコレクタ電流Ｉ1 も減少する。しかしこの場合、副ト
ランジスタＱ２はオフするように働くため出力電流Ｉ3
が減少し、その結果、ベース電流ＩB は増加する。従っ
て、装置の電源電圧低下時には主トランジスタＱ１のコ
レクタ電流Ｉ1 の低下を阻止するようにベース電流ＩB
が増加することで、電源電圧低下時の主トランジスタＱ
１のコレクタ電流Ｉ1 は一定値に保持でき、二次側の放
電エネルギーの減少を阻止できる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の着火装置によると、図５，図６いずれの例に
おいても、トランスＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパー
クロッド端子Ｇ１を、他端からグラウンド端子Ｇ２を引
き出している。ここで、例えば、スパークロッド端子Ｇ
１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容量Ｃ12の影響に
よって、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２
との間への出力電圧Ｖ12が２０％減少するとする。この
場合、この出力電圧Ｖ12の減少が３次側に与える影響
（変動率）は、出力電圧Ｖ12を２０ｋＶとした場合、
〔２０−（２０×０．８）〕／２０＝（２０−１６）／
２０＝０．２、すなわち２０％となる。この出力電圧Ｖ
12の減少の影響を受けて、３次側の動作が不安定とな
り、１次側の動作を不安定とし、２次側の出力電圧の減
少を引き起こすという動作が繰り返され、正常にスパー
クが発生しないことがあるという問題が生じていた。
うな従来の着火装置によると、図５，図６いずれの例に
おいても、トランスＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパー
クロッド端子Ｇ１を、他端からグラウンド端子Ｇ２を引
き出している。ここで、例えば、スパークロッド端子Ｇ
１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容量Ｃ12の影響に
よって、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２
との間への出力電圧Ｖ12が２０％減少するとする。この
場合、この出力電圧Ｖ12の減少が３次側に与える影響
（変動率）は、出力電圧Ｖ12を２０ｋＶとした場合、
〔２０−（２０×０．８）〕／２０＝（２０−１６）／
２０＝０．２、すなわち２０％となる。この出力電圧Ｖ
12の減少の影響を受けて、３次側の動作が不安定とな
り、１次側の動作を不安定とし、２次側の出力電圧の減
少を引き起こすという動作が繰り返され、正常にスパー
クが発生しないことがあるという問題が生じていた。
【００１０】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、その目的とするところは、２次側のス
パークロッド端子とこの端子と相対する相対端子との間
の静電容量による３次側への悪影響を緩和し、３次側の
動作を安定させることにより、正常にスパークを発生さ
せることのできる着火装置を提供することにある。
なされたもので、その目的とするところは、２次側のス
パークロッド端子とこの端子と相対する相対端子との間
の静電容量による３次側への悪影響を緩和し、３次側の
動作を安定させることにより、正常にスパークを発生さ
せることのできる着火装置を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
るために、第１発明（請求項１に係る発明）は、主トラ
ンジスタを起動し、この主トランジスタを介してトラン
スの１次側に電流を流し、このトランスの２次側に高電
圧を発生させ、これにより生じるトランスの３次側の出
力に基づいて主トランジスタのオン／オフ駆動を継続す
る一方、トランスの２次側の巻線から引き出されている
スパークロッド端子とこの端子と相対する相対端子との
間での火花放電により被着火物への着火を行う着火装置
において、トランスの２次側巻線のいずれか一方の端を
オープン端子とし、それ以外の異なる位置からスパーク
ロッド端子および相対端子を引き出すようにしたもので
ある。この発明によれば、スパークロッド端子と相対端
子との間への出力電圧が小さくなり、静電容量の影響に
よる出力電圧の減少が３次側に与える影響が小さくな
る。
るために、第１発明（請求項１に係る発明）は、主トラ
ンジスタを起動し、この主トランジスタを介してトラン
スの１次側に電流を流し、このトランスの２次側に高電
圧を発生させ、これにより生じるトランスの３次側の出
力に基づいて主トランジスタのオン／オフ駆動を継続す
る一方、トランスの２次側の巻線から引き出されている
スパークロッド端子とこの端子と相対する相対端子との
間での火花放電により被着火物への着火を行う着火装置
において、トランスの２次側巻線のいずれか一方の端を
オープン端子とし、それ以外の異なる位置からスパーク
ロッド端子および相対端子を引き出すようにしたもので
ある。この発明によれば、スパークロッド端子と相対端
子との間への出力電圧が小さくなり、静電容量の影響に
よる出力電圧の減少が３次側に与える影響が小さくな
る。
【００１２】第２発明（請求項２に係る発明）は、第１
発明において、スパークロッド端子および相対端子の少
なくとも一方について、その２次側巻線からの引き出し
位置を可変とする位置可変手段を設けたものである。こ
の発明によれば、スパークロッド端子や相対端子の２次
巻線からの引き出し位置を変えることにより、スパーク
ロッド端子と相対端子との間への出力電圧を調整するこ
とができる。第３発明（請求項３に係る発明）は、第２
発明において、位置可変手段を高圧リレーで構成したも
のである。この発明によれば、遠隔地より、高圧リレー
を介して、スパークロッド端子や相対端子の２次巻線か
らの引き出し位置を変えることができる。第４発明（請
求項４に係る発明）は、第１〜第３発明において、オー
プン端子を絶縁構造としたものである。この発明によれ
ば、スパークロッド端子とオープン端子との間で、放電
が生じないようにすることができる。
発明において、スパークロッド端子および相対端子の少
なくとも一方について、その２次側巻線からの引き出し
位置を可変とする位置可変手段を設けたものである。こ
の発明によれば、スパークロッド端子や相対端子の２次
巻線からの引き出し位置を変えることにより、スパーク
ロッド端子と相対端子との間への出力電圧を調整するこ
とができる。第３発明（請求項３に係る発明）は、第２
発明において、位置可変手段を高圧リレーで構成したも
のである。この発明によれば、遠隔地より、高圧リレー
を介して、スパークロッド端子や相対端子の２次巻線か
らの引き出し位置を変えることができる。第４発明（請
求項４に係る発明）は、第１〜第３発明において、オー
プン端子を絶縁構造としたものである。この発明によれ
ば、スパークロッド端子とオープン端子との間で、放電
が生じないようにすることができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施の形態に基づ
き詳細に説明する。 〔実施の形態１〕図１はこの発明の一実施の形態を示す
ソリッドステートイグナイタの回路図である。同図にお
いて、図６と同一符号は同一或いは同等構成要素を示
し、その説明は省略する。この実施の形態では、トラン
スＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパークロッド端子Ｇ１
を引き出し、途中からグラウンド端子Ｇ２を引き出し、
他端をオープン端子Ｇ３としている。また、オープン端
子Ｇ３については、絶縁構造としている。
き詳細に説明する。 〔実施の形態１〕図１はこの発明の一実施の形態を示す
ソリッドステートイグナイタの回路図である。同図にお
いて、図６と同一符号は同一或いは同等構成要素を示
し、その説明は省略する。この実施の形態では、トラン
スＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパークロッド端子Ｇ１
を引き出し、途中からグラウンド端子Ｇ２を引き出し、
他端をオープン端子Ｇ３としている。また、オープン端
子Ｇ３については、絶縁構造としている。
【００１４】このような構成とすることによって、スパ
ークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間への出
力電圧Ｖ12が小さくなり、静電容量の影響による出力電
圧Ｖ12の減少が３次側に与える影響が小さくなる。
ークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間への出
力電圧Ｖ12が小さくなり、静電容量の影響による出力電
圧Ｖ12の減少が３次側に与える影響が小さくなる。
【００１５】すなわち、例えば、スパークロッド端子Ｇ
１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容量Ｃ12の影響に
よって、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２
との間への出力電圧Ｖ12が２０％減少するとする。この
場合、この出力電圧Ｖ12の減少が３次側に与える影響
（変動率）は、２次巻線Ｌ２の両端間の出力電圧を２０
ｋＶ、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２と
の間への出力電圧Ｖ12を１０ｋＶとすると、｛２０−
〔１０＋１０×（１−０．２）〕｝／２０＝（２０−１
８）／２０＝０．１、すなわち１０％となる。
１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容量Ｃ12の影響に
よって、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２
との間への出力電圧Ｖ12が２０％減少するとする。この
場合、この出力電圧Ｖ12の減少が３次側に与える影響
（変動率）は、２次巻線Ｌ２の両端間の出力電圧を２０
ｋＶ、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２と
の間への出力電圧Ｖ12を１０ｋＶとすると、｛２０−
〔１０＋１０×（１−０．２）〕｝／２０＝（２０−１
８）／２０＝０．１、すなわち１０％となる。
【００１６】ここで、図１および図６において、スパー
クロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容
量Ｃ12が等しいものとすれば、出力電圧Ｖ12の減少が３
次側に与える影響としての変動率を同一レベルで比較す
ることができ、本実施の形態のような構成とした方が変
動率が小さくなることが分かる。これにより、スパーク
ロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容量
Ｃ12による３次側への悪影響を緩和し、３次側の動作を
安定させることによって、正常にスパークを発生させる
ことができるようになる。
クロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容
量Ｃ12が等しいものとすれば、出力電圧Ｖ12の減少が３
次側に与える影響としての変動率を同一レベルで比較す
ることができ、本実施の形態のような構成とした方が変
動率が小さくなることが分かる。これにより、スパーク
ロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間の静電容量
Ｃ12による３次側への悪影響を緩和し、３次側の動作を
安定させることによって、正常にスパークを発生させる
ことができるようになる。
【００１７】但し、この実施の形態では、スパークロッ
ド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間での放電に必要
な出力電圧、すなわち最低限確保しなければならない出
力電圧を１０ｋＶとしている。すなわち、１０ｋＶ以上
の出力電圧Ｖ12があれば、スパークロッド端子Ｇ１とグ
ラウンド端子Ｇ２との間での放電は可能である。
ド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間での放電に必要
な出力電圧、すなわち最低限確保しなければならない出
力電圧を１０ｋＶとしている。すなわち、１０ｋＶ以上
の出力電圧Ｖ12があれば、スパークロッド端子Ｇ１とグ
ラウンド端子Ｇ２との間での放電は可能である。
【００１８】また、この実施の形態では、オープン端子
Ｇ３が絶縁されているので、スパークロッド端子Ｇ１と
の間で放電が生じるようなことはない。また、オープン
端子Ｇ３とスパークロッド端子Ｇ１との間の静電容量は
無視してよい。
Ｇ３が絶縁されているので、スパークロッド端子Ｇ１と
の間で放電が生じるようなことはない。また、オープン
端子Ｇ３とスパークロッド端子Ｇ１との間の静電容量は
無視してよい。
【００１９】〔実施の形態２〕実施の形態１では、トラ
ンスＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパークロッド端子Ｇ
１を引き出し、途中からグラウンド端子Ｇ２を引き出
し、他端をオープン端子Ｇ３とした。これに対して、実
施の形態２では、図２に示すように、トランスＴの２次
巻線Ｌ２の一端をオープン端子Ｇ３とし、途中からスパ
ークロッド端子Ｇ１を引き出し、他端からグラウンド端
子Ｇ２を引き出す。
ンスＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパークロッド端子Ｇ
１を引き出し、途中からグラウンド端子Ｇ２を引き出
し、他端をオープン端子Ｇ３とした。これに対して、実
施の形態２では、図２に示すように、トランスＴの２次
巻線Ｌ２の一端をオープン端子Ｇ３とし、途中からスパ
ークロッド端子Ｇ１を引き出し、他端からグラウンド端
子Ｇ２を引き出す。
【００２０】このようにしても、実施の形態１と同様、
スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間の
静電容量Ｃ12による３次側への悪影響が緩和され、３次
側の動作が安定し、正常にスパークが発生するようにな
る。
スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間の
静電容量Ｃ12による３次側への悪影響が緩和され、３次
側の動作が安定し、正常にスパークが発生するようにな
る。
【００２１】〔実施の形態３〕実施の形態１ではトラン
スＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパークロッド端子Ｇ１
を引き出すようにした。これに対して、実施の形態２で
は、図３に示すように、高圧リレーＲｙを設けることに
よって、スパークロッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの
引き出し位置を変えるようにしている。すなわち、現場
から離れたコントローラ（図示せず）から、スパークロ
ッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し位置を選択
的に切り替えることができるようにしている。
スＴの２次巻線Ｌ２の一端からスパークロッド端子Ｇ１
を引き出すようにした。これに対して、実施の形態２で
は、図３に示すように、高圧リレーＲｙを設けることに
よって、スパークロッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの
引き出し位置を変えるようにしている。すなわち、現場
から離れたコントローラ（図示せず）から、スパークロ
ッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し位置を選択
的に切り替えることができるようにしている。
【００２２】この場合、スパークロッド端子Ｇ１の２次
巻線Ｌ２からの引き出し位置を内側に切り替えて行くほ
ど、すなわちａ，ｂ，ｃとその引き出し位置を切り替え
て行くほど、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子
Ｇ２との間への出力電圧Ｖ12が低くなる。逆に言えば、
ｃ，ｂ，ａとその引き出し位置を切り替えて行くほど、
スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間へ
の出力電圧Ｖ12が高くなる。これにより、現場の状況に
応じて、最適な出力電圧Ｖ12を選択的に設定することが
可能となる。
巻線Ｌ２からの引き出し位置を内側に切り替えて行くほ
ど、すなわちａ，ｂ，ｃとその引き出し位置を切り替え
て行くほど、スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子
Ｇ２との間への出力電圧Ｖ12が低くなる。逆に言えば、
ｃ，ｂ，ａとその引き出し位置を切り替えて行くほど、
スパークロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間へ
の出力電圧Ｖ12が高くなる。これにより、現場の状況に
応じて、最適な出力電圧Ｖ12を選択的に設定することが
可能となる。
【００２３】例えば、ノズルから霧状に噴射される被着
火物の風量が多い場合や、スパークロッド端子Ｇ１とグ
ラウンド端子Ｇ２とのギャップが広い場合、放電しにく
くなる。このような場合には、高圧リレーＲｙを介して
スパークロッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し
位置を外側に切り替え、スパークロッド端子Ｇ１とグラ
ウンド端子Ｇ２との間への出力電圧Ｖ12を高くする。
火物の風量が多い場合や、スパークロッド端子Ｇ１とグ
ラウンド端子Ｇ２とのギャップが広い場合、放電しにく
くなる。このような場合には、高圧リレーＲｙを介して
スパークロッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し
位置を外側に切り替え、スパークロッド端子Ｇ１とグラ
ウンド端子Ｇ２との間への出力電圧Ｖ12を高くする。
【００２４】また、２次ケーブルが長い時には静電容量
Ｃ12が大きくなるので、スパークロッド端子Ｇ１の２次
巻線Ｌ２からの引き出し位置を内側に切り替え、スパー
クロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間への出力
電圧Ｖ12を低くするが、静電容量に対する影響を緩和し
スパークの安定化を図る。
Ｃ12が大きくなるので、スパークロッド端子Ｇ１の２次
巻線Ｌ２からの引き出し位置を内側に切り替え、スパー
クロッド端子Ｇ１とグラウンド端子Ｇ２との間への出力
電圧Ｖ12を低くするが、静電容量に対する影響を緩和し
スパークの安定化を図る。
【００２５】〔実施の形態４〕実施の形態２ではトラン
スＴの２次巻線Ｌ２の途中の１箇所からスパークロッド
端子Ｇ１を引き出すようにした。これに対して、実施の
形態４では、図４に示すように、高圧リレーＲｙを設け
ることによって、スパークロッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ
２からの引き出し位置を変えるようにしている。このよ
うにすることによって、実施の形態３と同様、現場の状
況に応じて、最適な出力電圧Ｖ12を選択的に設定するこ
とが可能となる。
スＴの２次巻線Ｌ２の途中の１箇所からスパークロッド
端子Ｇ１を引き出すようにした。これに対して、実施の
形態４では、図４に示すように、高圧リレーＲｙを設け
ることによって、スパークロッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ
２からの引き出し位置を変えるようにしている。このよ
うにすることによって、実施の形態３と同様、現場の状
況に応じて、最適な出力電圧Ｖ12を選択的に設定するこ
とが可能となる。
【００２６】なお、実施の形態３，４では、スパークロ
ッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し位置を高圧
リレーＲｙによって切り替えるようにしたが、必ずしも
リレーを用いなくてもよく、手動操作スイッチによって
切り替えるようにしてもよい。
ッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し位置を高圧
リレーＲｙによって切り替えるようにしたが、必ずしも
リレーを用いなくてもよく、手動操作スイッチによって
切り替えるようにしてもよい。
【００２７】また、実施の形態３，４では、スパークロ
ッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し位置を切り
替えるようにしたが、グラウンド端子Ｇ２の２次巻線Ｌ
２からの引き出し位置を切り替えるようにしてもよく、
両者を併用してもよい。
ッド端子Ｇ１の２次巻線Ｌ２からの引き出し位置を切り
替えるようにしたが、グラウンド端子Ｇ２の２次巻線Ｌ
２からの引き出し位置を切り替えるようにしてもよく、
両者を併用してもよい。
【００２８】また、上述した実施の形態１〜４では、図
６に示した回路を基本として説明したが、図５に示した
回路へ適用してもよいことは言うまでもない。また、ス
パークロッド端子Ｇ１と相対するグラウンド端子Ｇ２
は、必ずしも接地しなくてもよい。
６に示した回路を基本として説明したが、図５に示した
回路へ適用してもよいことは言うまでもない。また、ス
パークロッド端子Ｇ１と相対するグラウンド端子Ｇ２
は、必ずしも接地しなくてもよい。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したことから明らかなように本
発明によれば、トランスの２次側巻線のいずれか一方の
端をオープン端子とし、それ以外の異なる位置からスパ
ークロッド端子および相対端子を引き出すようにしたの
で、スパークロッド端子と相対端子との間への出力電圧
が小さくなり、２次側のスパークロッド端子と相対端子
との間の静電容量による出力電圧の減少が３次側へ与え
る影響が小さくなり、３次側の動作を安定させることに
より、正常にスパークを発生させることができるように
なる。
発明によれば、トランスの２次側巻線のいずれか一方の
端をオープン端子とし、それ以外の異なる位置からスパ
ークロッド端子および相対端子を引き出すようにしたの
で、スパークロッド端子と相対端子との間への出力電圧
が小さくなり、２次側のスパークロッド端子と相対端子
との間の静電容量による出力電圧の減少が３次側へ与え
る影響が小さくなり、３次側の動作を安定させることに
より、正常にスパークを発生させることができるように
なる。
【図１】 本発明の一実施の形態（実施の形態１）を示
すソリッドステートイグナイタの回路図である。
すソリッドステートイグナイタの回路図である。
【図２】 本発明の他の実施の形態（実施の形態２）を
示すソリッドステートイグナイタの回路図である。
示すソリッドステートイグナイタの回路図である。
【図３】 本発明の他の実施の形態（実施の形態３）を
示すソリッドステートイグナイタの回路図である。
示すソリッドステートイグナイタの回路図である。
【図４】 本発明の他の実施の形態（実施の形態４）を
示すソリッドステートイグナイタの回路図である。
示すソリッドステートイグナイタの回路図である。
【図５】 従来のソリッドステートイグナイタの回路図
である。
である。
【図６】 本出願人が先に提案したソリッドステートイ
グナイタの回路図である。
グナイタの回路図である。
Ｔ…トランス、Ｌ１…１次巻線、Ｌ２…２次巻線、Ｌ３
…３次巻線、Ｑ１…主トランジスタ、Ｑ２…副トランジ
スタ、Ｇ１…スパークロッド端子、Ｇ２…グラウンド端
子、Ｇ３…オープン端子、Ｃ12…静電容量、Ｖ12…出力
電圧。
…３次巻線、Ｑ１…主トランジスタ、Ｑ２…副トランジ
スタ、Ｇ１…スパークロッド端子、Ｇ２…グラウンド端
子、Ｇ３…オープン端子、Ｃ12…静電容量、Ｖ12…出力
電圧。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平８−200674（ＪＰ，Ａ)
特開 昭53−122080（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−8057（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−66894（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−335524（ＪＰ，Ａ)
実開 昭57−32309（ＪＰ，Ｕ)
実開 平２−62253（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F23Q 3/00
Claims (4)
- 【請求項１】 主トランジスタを起動し、この主トラン
ジスタを介してトランスの１次側に電流を流し、このト
ランスの２次側に高電圧を発生させ、これにより生じる
前記トランスの３次側の出力に基づいて前記主トランジ
スタのオン／オフ駆動を継続する一方、前記トランスの
２次側の巻線から引き出されているスパークロッド端子
とこの端子と相対する相対端子との間での火花放電によ
り被着火物への着火を行う着火装置において、 前記トランスの２次側巻線のいずれか一方の端がオープ
ン端子とされ、それ以外の異なる位置から前記スパーク
ロッド端子および相対端子が引き出されていることを特
徴とする着火装置。 - 【請求項２】 請求項１において、 スパークロッド端子および相対端子の少なくとも一方に
ついて、その２次側巻線からの引き出し位置を可変とす
る位置可変手段を設けたことを特徴とする着火装置。 - 【請求項３】 請求項２において、位置可変手段が高圧
リレーで構成されていることを特徴とする着火装置。 - 【請求項４】 請求項１，２又は３において、オープン
端子が絶縁構造とされていることを特徴とする着火装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06108397A JP3515312B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | 着火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06108397A JP3515312B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | 着火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10253057A JPH10253057A (ja) | 1998-09-25 |
| JP3515312B2 true JP3515312B2 (ja) | 2004-04-05 |
Family
ID=13160873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06108397A Expired - Fee Related JP3515312B2 (ja) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | 着火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3515312B2 (ja) |
-
1997
- 1997-03-14 JP JP06108397A patent/JP3515312B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10253057A (ja) | 1998-09-25 |
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