JP3380646B2 - Electroplated blade - Google Patents
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、特に鋳物の切断や溝入
れ加工等に用いて好適な電着ブレードに関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an electrodeposition blade suitable for cutting or grooving a casting.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、鋳鉄管や鋳物製品の溝入れ加工
等を行なう場合には、金属切断用鋸刃やレジノイド砥石
が広く用いられている。ところが、上記金属切断用鋸刃
にあっては、もともと人手によって操作するものである
ために作業性が悪く、これを装着した機械は、装置が大
型化するために現場における作業が困難であるととも
に、特に大口径の鋳鉄管の切断を行なうことができない
という欠点があった。他方、上記レジノイド砥石は、比
較的小型の電動あるいはエンジンカッタ等に取付けて簡
易に使用することができるものの、アルミナ等の一般砥
粒を樹脂からなる結合剤によって台金に固着させている
ために、切断時の砥粒の脱落および結合層の摩耗が速
く、よって寿命が短いとともに、多量の粉塵が発生する
ために環境面でも好ましくないという欠点があった。2. Description of the Related Art Generally, a saw blade for metal cutting and a resinoid grindstone are widely used for grooving cast iron pipes and cast products. However, in the above-mentioned metal cutting saw blade, since it is originally operated manually, the workability is poor, and the machine equipped with this is difficult to work on site because the device becomes large. In particular, there is a drawback in that it is impossible to cut a large diameter cast iron pipe. On the other hand, although the resinoid grindstone can be easily used by being attached to a relatively small electric or engine cutter, since general abrasive grains such as alumina are fixed to the base metal with a binder made of resin. However, there are drawbacks that the abrasive grains fall off during cutting and the bond layer wears quickly, so that the life is short and a large amount of dust is generated, which is also unfavorable from the environmental point of view.
【０００３】そこで、この種の従来の鋳物の切断用ブレ
ードとして、上記レジノイド砥石に代えて、特公平６−
７７９０１号公報に見られるようなダイヤモンド砥粒を
電着したブレードが提案されている。図４および図５
は、上記公報に記載されている電着ブレードを示すもの
で、この電着ブレード１は、金属製円形基板２の円周端
面にダイヤモンド砥粒を電着してなる砥粒層３を形成
し、上記基板２の両端面に、それぞれダイヤモンド砥粒
を電着してなる砥粒層４…を、複数箇所に散在して形成
したものである。上記電着ブレード１によれば、腰が強
く、両側面にダイヤモンド砥粒を存在させることにより
切断時の発熱量を小さくし、仕事量を少なくして切削速
度を倍増させ、耐久性も大幅に向上させることができ
る、とされている。Therefore, as a blade for cutting a conventional casting of this kind, the above-mentioned resinoid grindstone is used in place of Japanese Patent Publication No. 6-
A blade having electrodeposited diamond abrasive grains as disclosed in Japanese Patent No. 77901 has been proposed. 4 and 5
Shows the electrodeposition blade described in the above publication, in which the electrodeposition blade 1 has an abrasive grain layer 3 formed by electrodepositing diamond abrasive grains on the circumferential end surface of a metallic circular substrate 2. The abrasive grain layers 4 formed by electrodepositing diamond abrasive grains are formed on both end faces of the substrate 2 in a scattered manner at a plurality of locations. According to the electrodeposition blade 1 described above, the blade is strong, and the amount of heat generated during cutting is reduced by the presence of diamond abrasive grains on both side surfaces, the work amount is reduced, the cutting speed is doubled, and the durability is also significantly increased. It is said that it can be improved.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記従来の
電着ブレード１にあっては、基板２の両端面に砥粒層４
…を複数箇所に散在して形成しているので、上記砥粒層
４を電着によって形成する際に、基板２に局部的に電着
めっき時の応力が残留し、かつ基板２の機械的強度につ
いても、上記砥粒層４が形成されて剛性が高い部分と、
その周囲にあって相対的に剛性が低い部分とが散在する
ため、総じて歪が生じやすく、この結果加工精度の悪化
や、加工面の粗化を招くという問題点があった。加え
て、上記砥粒層４が端面に散在しているため、被切断物
と電着ブレード１の端面とが断続的に接触することにな
り、この結果ダイヤモンド砥粒の脱落が激しくなるとと
もに、上述した歪の発生と相俟って、振動や騒音を発生
し易く、基板２の破損の原因ともなる等の問題点があっ
た。However, in the above-mentioned conventional electrodeposition blade 1, the abrasive grain layer 4 is formed on both end faces of the substrate 2.
.. are formed at a plurality of locations, the stress during electrodeposition plating locally remains on the substrate 2 when the abrasive grain layer 4 is formed by electrodeposition, and the mechanical strength of the substrate 2 is increased. Regarding the strength, a portion where the abrasive grain layer 4 is formed and has high rigidity,
Since there are scattered portions around the periphery of which the rigidity is relatively low, distortion is likely to occur as a whole, and as a result, there is a problem that machining accuracy is deteriorated and a machined surface is roughened. In addition, since the abrasive grain layer 4 is scattered on the end face, the object to be cut and the end face of the electrodeposition blade 1 come into contact with each other intermittently, and as a result, the diamond abrasive grains come off severely, In combination with the above-mentioned distortion, there are problems that vibration and noise are likely to occur, which may cause damage to the substrate 2.
【０００５】本発明は、上記従来の鋳物切断用の電着ブ
レードが有する課題を有効に解決すべくなされたもの
で、台金の強度に優れ、切断時の発熱を防止することが
できるとともに、切粉の排出性に優れて使用寿命の長い
電着ブレードを提供することを目的とするものである。The present invention has been made in order to effectively solve the problems of the above-mentioned conventional electrodeposition blade for cutting a casting, and the strength of the base metal is excellent and heat generation during cutting can be prevented. It is an object of the present invention to provide an electrodeposition blade that has excellent chip discharge properties and a long service life.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
に係る電着ブレードは、円板状の台金の外周部に、超砥
粒を金属めっき相中に分散させてなる第１の砥粒層を形
成し、上記台金の両端面に、一般砥粒を金属めっき相中
に分散させてなる第２の砥粒層を上記台金の中心側に向
けた全面に形成するとともに、上記第１の砥粒層と第２
の砥粒層との間に、全周にわたって砥粒層が形成されて
いない環状部分を形成したことを特徴とするものであ
る。ここで、上記超砥粒としては、ダイヤモンド砥粒あ
るいはＣＢＮ砥粒等が適用可能であり、他方一般砥粒と
しては、アルミナの他、シリコンカーバイド、ジルコニ
ア系等の砥粒が適用可能である。さらに、上記金属めっ
き相としては、ニッケル、コバルトあるいはこれらの合
金などが適用可能である。According to a first aspect of the present invention, there is provided an electrodeposition blade comprising a disc-shaped base metal having superabrasive grains dispersed in a metal plating phase. And forming a second abrasive grain layer formed by dispersing general abrasive grains in a metal plating phase on both end faces of the base metal on the entire surface toward the center side of the base metal. , The first abrasive layer and the second
It is characterized in that an annular portion where the abrasive grain layer is not formed is formed over the entire circumference with the abrasive grain layer. Here, diamond abrasive grains, CBN abrasive grains, or the like can be applied as the superabrasive grains, while silicon carbide, zirconia-based abrasive grains, or the like in addition to alumina can be applied as the general abrasive grains. Further, nickel, cobalt, alloys thereof, or the like can be applied as the metal plating phase.
【０００７】また、請求項２に記載の発明は、上記請求
項１に記載の超砥粒の粗さが４０〜８０メッシュの範囲
であり、かつ上記一般砥粒の粗さが８０〜１２０メッシ
ュの範囲であることを特徴とするものであり、さらに請
求項３に記載の発明は、上記請求項１または２に記載の
超砥粒がダイヤモンドであり、かつ一般砥粒がアルミナ
（Ａｌ2Ｏ3）であることを特徴とするものである。In the invention described in claim 2, the roughness of the superabrasive grains according to claim 1 is in the range of 40 to 80 mesh, and the roughness of the general abrasive grains is 80 to 120 mesh. The invention according to claim 3 is characterized in that the superabrasive grains according to claim 1 or 2 are diamond, and the general abrasive grains are alumina (Al 2 O 3). 3 ) is a feature.
【０００８】[0008]
【作用】一般に、この種の電着ブレードにおいて、台金
の端面に砥粒層が形成されていないと、上記端面が被削
材と直接接触し、この際に発生する摩擦によって切断ス
ピードが低下するとともに、摩擦熱により台金が発熱
し、歪の発生を招く。この点、請求項１に記載の発明に
あっては、上記台金の両端面に、第２の砥粒層を当該台
金の中心側に向けた全面に形成しているので、当該第２
の砥粒層が被削材と接触した際に切刃となり、接触抵抗
を低減化させて台金の発熱が抑制され、この結果発熱に
起因する台金の歪の発生が抑止されて加工精度が向上す
る。しかも、台金の発熱が抑制されることにより、上記
台金として、耐熱鋼に代えて機械工具鋼等の通常材質の
金属板を使用することができ、さらに上記第２の砥粒層
により、台金の強度が全面にわたって均一に高められる
ため、当該電着ブレードの剛性を大幅に向上させること
が可能となり、かつ歪の発生が防止されることから、か
かる観点からも加工精度が向上する。In general, in this type of electrodeposition blade, if an abrasive grain layer is not formed on the end surface of the base metal, the end surface directly contacts the work material, and the friction generated at this end reduces the cutting speed. At the same time, frictional heat causes the base metal to generate heat, which causes distortion. In this regard, in the invention according to claim 1, the second abrasive grain layer is formed on both end faces of the base metal over the entire surface toward the center side of the base metal.
When the abrasive grain layer of the product becomes a cutting edge when it comes into contact with the work material, the contact resistance is reduced and heat generation of the base metal is suppressed, and as a result, distortion of the base metal due to heat generation is suppressed and processing accuracy is improved. Is improved. Moreover, by suppressing the heat generation of the base metal, a metal plate of a normal material such as machine tool steel can be used as the base metal instead of the heat resistant steel, and further, by the second abrasive grain layer, Since the strength of the base metal is uniformly increased over the entire surface, the rigidity of the electrodeposited blade can be significantly improved, and the occurrence of distortion is prevented, so that the processing accuracy is improved also from this viewpoint.
【０００９】またこの際に、上記第２の砥粒層が、研磨
加工に適したアルミナ等の一般砥粒を電着したものであ
るため、超砥粒よりも被削材に対して軟らかく作用し、
よって振動の発生が抑止されるとともに加工面における
バリ等の発生が大幅に抑制されて、より滑らかな加工面
を得ることが可能となる。さらに加えて、上記第２の砥
粒層が全面に形成されているので、当該第２の砥粒層が
被削材に連続的に接触し、よって上記従来のもののよう
に両端面の砥粒層が被削材に断続的に接触するものと比
べて、一段と振動の発生が抑制されるとともに、砥粒の
脱落も少なくなるために使用寿命が長くなる。Further, at this time, since the second abrasive grain layer is formed by electrodeposition of general abrasive grains such as alumina suitable for polishing, it acts softer on the work material than the superabrasive grains. Then
Therefore, the generation of vibration is suppressed and the occurrence of burrs or the like on the machined surface is significantly suppressed, so that a smoother machined surface can be obtained. In addition, since the second abrasive grain layer is formed on the entire surface, the second abrasive grain layer continuously contacts the work material, and thus the abrasive grains on both end faces as in the conventional ones. Compared with the case where the layer is in contact with the work material intermittently, the generation of vibration is further suppressed, and the falling of abrasive grains is reduced, so that the service life is extended.
【００１０】また、台金の外周部に、切削性に優れる超
砥粒を電着した第１の砥粒層を形成しているので、従来
のレジノイド砥石と比較して、大幅に切削スピードが向
上するとともに、上記第１の砥粒層と第２の砥粒層との
間に、砥粒層が形成されていない環状部分を形成してい
るので、上記第１の砥粒層の切削によって生成された切
粉を上記環状部分から速やかに排出することができ、よ
って切粉の排出性にも優れる。ちなみに、上記環状部分
の寸法としては、台金の外径寸法や被削材の材質等によ
って相違はあるものの、例えば台金の外径寸法が２００
〜４００φ程度で、かつ鋳物を切断する場合には、所望
の切粉排出性を得るために、３〜２０mmの幅寸法Ｗを有
することが好ましい。Further, since the first abrasive grain layer electrodeposited with superabrasive grains having excellent machinability is formed on the outer peripheral portion of the base metal, the cutting speed is greatly improved as compared with the conventional resinoid grindstone. While improving, since the annular portion where the abrasive grain layer is not formed is formed between the first abrasive grain layer and the second abrasive grain layer, it is possible to cut the first abrasive grain layer by cutting. The generated chips can be quickly discharged from the annular portion, and therefore the chip discharging property is also excellent. By the way, the size of the annular portion may vary depending on the outer diameter of the base metal, the material of the work material, etc.
In the case of cutting a casting, the width dimension W is preferably about 3 to 20 mm in order to obtain a desired chip discharging property.
【００１１】さらに、請求項２に記載の発明によれば、
外周部の第１の砥粒層における超砥粒よりも、両端面に
形成した第２の砥粒層における一般砥粒の方が粒度を小
さくしているので、第１の砥粒層の厚さ寸法よりも第２
の砥粒層の厚さ寸法が小さくなり、よって上記第２の砥
粒層と被削材との接触が軽減化されて、一層切削抵抗の
低減化と発熱の抑制を図ることができるとともに、切粉
の排出性を向上させることが可能となる。Further, according to the invention of claim 2,
Since the general abrasive grains in the second abrasive grain layers formed on both end surfaces have a smaller grain size than the superabrasive grains in the first abrasive grain layer on the outer peripheral portion, the thickness of the first abrasive grain layer Second than the size
The thickness dimension of the abrasive grain layer is reduced, so that the contact between the second abrasive grain layer and the work material is reduced, and the cutting resistance and heat generation can be further reduced. It becomes possible to improve the discharge property of chips.
【００１２】ここで、上記第１の砥粒層における超砥粒
の粗さを４０〜８０メッシュの範囲と限定した理由は、
上記粗さが４０メッシュを超えると、切断時の抵抗が増
大して振動を発生する虞があるからであり、他方上記粗
さが８０メッシュに満たないと、切断時の切粉が細かく
なり過ぎて目詰りが発生し、切断スピードの低下を招く
虞があるからである。また、上記一般砥粒の粗さを８０
〜１２０メッシュの範囲と限定した理由は、上記粗さが
８０メッシュを超えると、上記第１の砥粒層との間の逃
げが小さくなって、所望の充分な切粉の排出性が得られ
ず、他方上記粗さが１２０メッシュに満たないと、被削
材と接触した際の切削性が低下するとともに、特に内面
に樹脂コーティングを施した鋳鉄管を切断する際等に、
当該樹脂の切粉によって目詰りを生じやすく不都合だか
らである。The reason why the roughness of the superabrasive grains in the first abrasive grain layer is limited to the range of 40 to 80 mesh is as follows.
If the roughness exceeds 40 mesh, the resistance at the time of cutting may increase and vibration may occur. On the other hand, if the roughness is less than 80 mesh, the chips at the time of cutting become too fine. This is because clogging may occur and the cutting speed may be reduced. In addition, the roughness of the general abrasive grain is 80
The reason why the range is limited to 120 mesh is that when the roughness exceeds 80 mesh, the clearance between the first abrasive grain layer and the first abrasive layer becomes small, and the desired sufficient chip discharging property is obtained. On the other hand, if the above-mentioned roughness is less than 120 mesh, the machinability at the time of contact with a work material is deteriorated, and particularly when cutting a cast iron pipe having a resin coating on its inner surface,
This is because it is inconvenient for the resin chips to cause clogging.
【００１３】以上のことから、特に鋳物を切断するに際
しては、第１の砥粒層における優れた切削性および第２
の砥粒層における軟質性および研磨加工性等を考慮し
て、上記超砥粒としてダイヤモンド砥粒を用い、一般砥
粒としてアルミナ砥粒を用いればさらに好適である。From the above, especially when cutting a casting, the excellent cutting property in the first abrasive grain layer and the second cutting property
It is more preferable to use diamond abrasive grains as the superabrasive grains and alumina abrasive grains as the general abrasive grains in consideration of the softness and polishing workability of the abrasive grain layer.
【００１４】[0014]
【実施例】以下、図面に基づいて本発明の電着ブレード
の一実施例について説明する。図１〜図３は、本発明の
電着ブレードの一実施例を示すもので、この電着ブレー
ド１０においては、炭素工具鋼（ＳＫ５）あるいは合金
工具鋼（ＳＫＳ５）からなる円板状の台金１１の外周部
に、粗さが４０〜８０メッシュのダイヤモンド砥粒をニ
ッケルめっき相中に分散させてなる第１の砥粒層１２が
形成されており、さらに上記台金１１の両端面に、粗さ
が８０〜１２０メッシュのアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）砥粒を
同様のニッケルめっき相中に分散させてなる第２の砥粒
層１３が形成されている。ここで、上記台金１１の両端
面の外周部、すなわち上記第１の砥粒層１２と第２の砥
粒層１３との間には、全周にわたって砥粒層が形成され
ていない環状部分１４が形成されている。また、上記第
２の砥粒層１３は、上記台金１１の中心側に向けて、回
転軸が挿通される当該台金１０の中心孔１５およびこの
台金１１を機械に固定するためのフランジの当接部１６
を除いた全面に形成されている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of the electrodeposition blade of the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 to 3 show one embodiment of the electrodeposition blade of the present invention. In this electrodeposition blade 10, a disk-shaped base made of carbon tool steel (SK5) or alloy tool steel (SKS5) is used. A first abrasive grain layer 12 formed by dispersing diamond abrasive grains having a roughness of 40 to 80 mesh in a nickel plating phase is formed on the outer peripheral portion of the gold 11, and further on both end faces of the base metal 11. A second abrasive grain layer 13 is formed by dispersing alumina (Al 2 O 3 ) abrasive grains having a roughness of 80 to 120 mesh in the same nickel plating phase. Here, an annular portion in which an abrasive grain layer is not formed over the entire circumference between the outer peripheral portions of both end surfaces of the base metal 11, that is, between the first abrasive grain layer 12 and the second abrasive grain layer 13. 14 is formed. Further, the second abrasive grain layer 13 is a flange for fixing the center hole 15 of the base metal 10 through which the rotary shaft is inserted and the base metal 11 to the machine, toward the center side of the base metal 11. Abutment part 16
It is formed on the entire surface excluding.
【００１５】以上の構成からなる電着ブレード１０によ
れば、台金１１の外周部に、切削性に優れるダイヤモン
ド砥粒を電着した第１の砥粒層１２を形成しているの
で、従来のレジノイド砥石と比較して、大幅に切削スピ
ードを向上させることができる。しかも、上記第１の砥
粒層１２と第２の砥粒層１３との間に、砥粒層が形成さ
れていない環状部分１４を形成しているので、上記第１
の砥粒層１２の切削によって生成された切粉を上記環状
部分１４から円滑に排出することができ、よって優れた
切粉の排出性を得ることができる。また、上記台金１１
の両端面に、第２の砥粒層１３を台金１１の中心孔１５
およびフランジの当接部１６を除いた全面に形成してい
るので、当該第２の砥粒層１３が被削材と接触した際に
切刃となり、接触抵抗を低減化させて台金１１の発熱を
抑制することができ、よって台金１１の発熱に起因する
歪の発生が抑止されるために、切削性能を向上させるこ
とができる。According to the electrodeposition blade 10 having the above-mentioned structure, the first abrasive grain layer 12 on which the diamond abrasive grains having excellent machinability are electrodeposited is formed on the outer peripheral portion of the base metal 11. The cutting speed can be greatly improved compared to the resinoid grindstone. Moreover, since the annular portion 14 in which the abrasive grain layer is not formed is formed between the first abrasive grain layer 12 and the second abrasive grain layer 13, the first abrasive grain layer is not formed.
The chips generated by cutting the abrasive grain layer 12 can be smoothly discharged from the annular portion 14, and thus excellent chip discharge properties can be obtained. In addition, the base metal 11
The second abrasive grain layer 13 is formed on both end faces of the base metal 11 in the central hole 15 of the base metal 11.
Since it is formed on the entire surface excluding the contact portion 16 of the flange, when the second abrasive grain layer 13 comes into contact with the work material, it becomes a cutting edge and reduces the contact resistance to reduce the contact resistance of the base metal 11. The heat generation can be suppressed, and thus the generation of strain due to the heat generation of the base metal 11 is suppressed, so that the cutting performance can be improved.
【００１６】しかも、上述した発熱が抑制されることに
より、上記台金１１として、耐熱鋼に代えて合金工具鋼
を使用することができるうえ、さらに上記第２の砥粒層
１３を構成する硬質なニッケルによって、台金１１の強
度が全面にわたって均一に高められるため、当該電着ブ
レード１０の剛性を向上させることが可能となり、結局
このような観点からも加工精度を向上させることができ
る。この際に、上記第２の砥粒層１３が、研磨加工に適
したアルミナ砥粒を電着したものであるため、ダイヤモ
ンド等の超砥粒を用いた場合よりも被削材に対して軟ら
かく作用し、よって振動の発生を抑止することができ
る。この結果、加工面におけるバリ等の発生を大幅に抑
制することができ、より滑らかな加工面を得ることが可
能となる。さらに加えて、上記第２の砥粒層１３が台金
１１の端面の全面に形成されているので、第２の砥粒層
１３が被削材に連続的に接触することになり、よって図
４および図５に示した従来の両端面の砥粒層が被削材に
断続的に接触するものと比べて、大幅に振動の発生を抑
制することができるとともに、砥粒の脱落も少なくなる
ために使用寿命が長くなる。In addition, by suppressing the above-mentioned heat generation, alloy tool steel can be used as the base metal 11 instead of heat resistant steel, and the hard metal constituting the second abrasive grain layer 13 can be used. Since the strength of the base metal 11 is uniformly increased over the entire surface by such nickel, the rigidity of the electrodeposition blade 10 can be improved, and the processing accuracy can be improved from this viewpoint as well. At this time, since the second abrasive grain layer 13 is formed by electrodeposition of alumina abrasive grains suitable for polishing, the second abrasive grain layer 13 is softer than the case of using superabrasive grains such as diamond. Therefore, the generation of vibration can be suppressed. As a result, the occurrence of burrs or the like on the machined surface can be significantly suppressed, and a smoother machined surface can be obtained. In addition, since the second abrasive grain layer 13 is formed on the entire surface of the end face of the base metal 11, the second abrasive grain layer 13 is in continuous contact with the work material. 4 and FIG. 5, the generation of vibration can be significantly suppressed and the loss of abrasive grains is reduced as compared with the conventional one in which the abrasive grain layers on both end surfaces contact the work material intermittently. Therefore, the service life is extended.
【００１７】さらに、第１の砥粒層１２におけるダイヤ
モンド砥粒よりも、両端面に形成した第２の砥粒層１３
におけるアルミナ砥粒の方が粒度を小さくしているの
で、図３に示すように、第１の砥粒層１２の厚さ寸法よ
りも第２の砥粒層１３の厚さ寸法が小さくなって、逃げ
Ｌを確保することができ、よって上記第２の砥粒層１３
と被削材との接触が軽減化されて、一層切削抵抗の低減
化と発熱の抑制を図ることができるとともに、当該逃げ
Ｌを介して切粉の排出性を向上させることが可能とな
る。Further, the second abrasive grain layer 13 formed on both end faces of the first abrasive grain layer 12 is more than the diamond abrasive grains in the first abrasive grain layer 12.
Since the alumina abrasive grains in No. 2 have a smaller grain size, the thickness dimension of the second abrasive grain layer 13 becomes smaller than the thickness dimension of the first abrasive grain layer 12 as shown in FIG. , The escape L can be secured, and thus the second abrasive layer 13
The contact with the work material is reduced, cutting resistance can be further reduced and heat generation can be suppressed, and the discharging property of chips through the escape L can be improved.
【００１８】[0018]
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に記載の
発明によれば、上記台金の両端面に、研磨加工に適した
一般砥粒を電着した第２の砥粒層を当該台金の中心側に
向けた全面に形成しているので、被削材に対する接触抵
抗および衝撃性を低減化させて台金の発熱および振動の
発生を抑制することができるとともに、その剛性を高め
ることができ、よって歪の発生を抑止して切削性能を向
上させることができるとともに、砥粒の脱落も少なくな
るために使用寿命が長くなる。また、台金の外周部に、
切削性に優れる超砥粒を電着した第１の砥粒層を形成し
ているので、従来のレジノイド砥石と比較して、大幅に
切削スピードを向上させることができるうえ、上記第１
の砥粒層と第２の砥粒層との間に形成した環状部分によ
り、上記第１の砥粒層の切削によって生成された切粉を
円滑に排出することができる。As described above, according to the invention described in claim 1, the second abrasive grain layer in which the general abrasive grains suitable for polishing are electrodeposited is formed on both end faces of the base metal. Since it is formed on the entire surface of the base metal toward the center side, it is possible to reduce the contact resistance and impact to the work material, suppress heat generation and vibration of the base metal, and increase its rigidity. Therefore, the generation of strain can be suppressed to improve the cutting performance, and the falling of the abrasive grains is reduced, so that the service life is extended. Also, on the outer periphery of the base metal,
Since the first abrasive grain layer is formed by electrodeposition of superabrasive grains having excellent machinability, the cutting speed can be greatly improved as compared with the conventional resinoid grindstone, and the first
By the annular portion formed between the abrasive grain layer and the second abrasive grain layer, the chips generated by cutting the first abrasive grain layer can be smoothly discharged.
【００１９】さらに、請求項２に記載の発明によれば、
外周部の第１の砥粒層における超砥粒よりも、両端面に
形成した第２の砥粒層における一般砥粒の方が粒度を小
さくしているので、上記第２の砥粒層に逃げを確保する
ことができ、よって上記第２の砥粒層と被削材との接触
を軽減化されて、一層切削抵抗の低減化と発熱の抑制を
図ることができるとともに、切粉の排出性を向上させる
ことができる。したがって、特に鋳物を切断するに際し
ては、請求項３に記載の発明のように、第１の砥粒層に
おける切削性および第２の砥粒層における研磨加工性を
考慮して、上記超砥粒としてダイヤモンドを用い、一般
砥粒としてアルミナを用いれば好適である。Further, according to the invention of claim 2,
Since the general abrasive grains in the second abrasive grain layers formed on both end surfaces have a smaller grain size than the superabrasive grains in the outer peripheral first abrasive grain layer, the second abrasive grain layer has a smaller grain size. It is possible to secure the escape, so that the contact between the second abrasive grain layer and the work material is reduced, the cutting resistance can be further reduced and the heat generation can be suppressed, and the chips can be discharged. It is possible to improve the sex. Therefore, particularly when cutting a casting, the superabrasive grains are taken into consideration in consideration of the machinability in the first abrasive grain layer and the polishing workability in the second abrasive grain layer as in the invention according to claim 3. It is preferable to use diamond as the diamond and alumina as the general abrasive grains.
【図１】本発明の電着ブレードの一実施例を示す平面図
である。FIG. 1 is a plan view showing an embodiment of an electrodeposition blade of the present invention.
【図２】図１の直径方向の断面図である。FIG. 2 is a diametrical cross-sectional view of FIG.
【図３】図２の要部の拡大図である。FIG. 3 is an enlarged view of a main part of FIG.
【図４】従来の電着ブレードを示す平面図である。FIG. 4 is a plan view showing a conventional electrodeposition blade.
【図５】図４の直径方向の断面図である。5 is a diametrical cross-sectional view of FIG.
１０ 電着ブレード １１ 台金 １２ 第１の砥粒層 １３ 第２の砥粒層 １４ 環状部分 Ｌ 逃げ 10 Electroplated blade 11 money 12 First abrasive layer 13 Second abrasive layer 14 annular part L escape
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−42481（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−40252（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−53468（ＪＰ，Ｕ) 特公 平６−77901（ＪＰ，Ｂ２) 実公 平５−18054（ＪＰ，Ｙ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B24D 3/06 B24D 3/00 320 B24D 5/00 B24D 5/12 B24D 5/14 Continuation of the front page (56) References JP-A-5-42481 (JP, A) JP-A-7-40252 (JP, A) Actual development Sho-60-53468 (JP, U) JP-B 6-77901 (JP , B2) Actual Kohei 5-18054 (JP, Y2) (58) Fields investigated (Int.Cl. 7 , DB name) B24D 3/06 B24D 3/00 320 B24D 5/00 B24D 5/12 B24D 5 / 14
Claims (3)
めっき相中に分散させてなる第１の砥粒層を形成し、上
記台金の両端面に、一般砥粒を金属めっき相中に分散さ
せてなる第２の砥粒層を上記台金の中心側に向けた全面
に形成するとともに、上記第１の砥粒層と第２の砥粒層
との間に、全周にわたって砥粒層が形成されていない環
状部分を形成したことを特徴とする電着ブレード。1. A first abrasive grain layer formed by dispersing superabrasive grains in a metal plating phase is formed on an outer peripheral portion of a disc-shaped base metal, and general abrasive grains are formed on both end faces of the base metal. Forming a second abrasive grain layer dispersed in the metal plating phase on the entire surface of the base metal toward the center side, and between the first abrasive grain layer and the second abrasive grain layer. An electrodeposition blade having an annular portion where an abrasive grain layer is not formed over the entire circumference.
ュの範囲であり、かつ上記一般砥粒の粗さは、８０〜１
２０メッシュの範囲であることを特徴とする請求項１に
記載の電着ブレード。2. The roughness of the superabrasive grains is in the range of 40-80 mesh, and the roughness of the general abrasive grains is 80-1.
The electrodeposition blade according to claim 1, wherein the electrodeposition blade has a range of 20 mesh.
上記一般砥粒はアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）であることを特徴
とする請求項１または２に記載の電着ブレード。3. The electrodeposition blade according to claim 1, wherein the superabrasive grains are diamond, and the general abrasive grains are alumina (Al 2 O 3 ).
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Cited By (1)
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-
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- 1995-02-13 JP JP04664395A patent/JP3380646B2/en not_active Expired - Fee Related
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