JP3357415B2 - 伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車の大型アウタ
ーパネルなどプレス加工が難しい用途に供して好適な、
伸びフランジ性と超深絞り性とを兼備した冷延鋼板及び
その製造方法に関するものである。
ーパネルなどプレス加工が難しい用途に供して好適な、
伸びフランジ性と超深絞り性とを兼備した冷延鋼板及び
その製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】主に自動車の車体部品に使用される超深
絞り性冷延鋼板としては、極低炭素鋼中のＣ，ＮをNbや
Tiで析出固定したいわゆるＩＦ(Interstitial-Free) 鋼
が用いられている。この種鋼板に関する従来技術として
は、特開昭61-26757号公報、特開昭61−276927号公報、
特開昭４−254551号公報などに開示の技術があり、かか
る鋼板は、深絞り性の指標であるｒ値が 2.0〜2.3 と優
れた深絞り性を有している。
絞り性冷延鋼板としては、極低炭素鋼中のＣ，ＮをNbや
Tiで析出固定したいわゆるＩＦ(Interstitial-Free) 鋼
が用いられている。この種鋼板に関する従来技術として
は、特開昭61-26757号公報、特開昭61−276927号公報、
特開昭４−254551号公報などに開示の技術があり、かか
る鋼板は、深絞り性の指標であるｒ値が 2.0〜2.3 と優
れた深絞り性を有している。
【０００３】ところで近年、自動車の車体部品について
は、車体軽量化、車体の剛性向上を目的として、数個の
部品を一体に成形する傾向が高まっているが、プレス成
形においては大型部品となると成形が難しくなる。特に
ブランク板において穴を開けて所定の型に成形する場合
は、穴部の周辺で伸びフランジ割れが起こり易い。
は、車体軽量化、車体の剛性向上を目的として、数個の
部品を一体に成形する傾向が高まっているが、プレス成
形においては大型部品となると成形が難しくなる。特に
ブランク板において穴を開けて所定の型に成形する場合
は、穴部の周辺で伸びフランジ割れが起こり易い。
【０００４】従来、単品のプレス形状では冷延鋼板の特
性として伸びフランジ性が問題になることは少なく、実
際、上述の極低炭素ＩＦ鋼に関する従来技術にも伸びフ
ランジ性の向上に関する記述はない。しかしながら、上
述したとおり、自動車用超深絞り性冷延鋼板とくに大型
パネルの一体成形用冷延鋼板としては、伸びフランジ性
に優れることが重要であり、現在、かかる特性をそなえ
る冷延鋼板の開発が望まれている。
性として伸びフランジ性が問題になることは少なく、実
際、上述の極低炭素ＩＦ鋼に関する従来技術にも伸びフ
ランジ性の向上に関する記述はない。しかしながら、上
述したとおり、自動車用超深絞り性冷延鋼板とくに大型
パネルの一体成形用冷延鋼板としては、伸びフランジ性
に優れることが重要であり、現在、かかる特性をそなえ
る冷延鋼板の開発が望まれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の要
請に有利に応えるもので、特に自動車パネル部品の一体
成形に供して好適な、伸びフランジ性と超深絞り性とを
兼備した冷延鋼板を、その有利な製造方法と共に提案す
ることを目的とする。
請に有利に応えるもので、特に自動車パネル部品の一体
成形に供して好適な、伸びフランジ性と超深絞り性とを
兼備した冷延鋼板を、その有利な製造方法と共に提案す
ることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、この発明の要
旨構成は次のとおりである。 １．Ｃ：0.0034wt％（以下単に％で示す）以下、Si：0.
1 ％以下、 Mn：0.3 ％以下、Ｐ：0.005 〜0.10
％、 Ｓ：0.0034％以下、Ｎ：0.005 ％以下、 Al：
0.002 〜0.1 ％を含み、さらにTi及びNbをTi：0.025 ％
以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1 ％、Nb：3.
5 Ｃ〜0.025 ％の範囲において含有し、残部は実質的に
Feの組成になり、直径：0.1 μm 以上のりん化物が0.05
％以下であることを特徴とする伸びフランジ性に優れる
超深絞り用冷延鋼板（第１発明）。
旨構成は次のとおりである。 １．Ｃ：0.0034wt％（以下単に％で示す）以下、Si：0.
1 ％以下、 Mn：0.3 ％以下、Ｐ：0.005 〜0.10
％、 Ｓ：0.0034％以下、Ｎ：0.005 ％以下、 Al：
0.002 〜0.1 ％を含み、さらにTi及びNbをTi：0.025 ％
以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1 ％、Nb：3.
5 Ｃ〜0.025 ％の範囲において含有し、残部は実質的に
Feの組成になり、直径：0.1 μm 以上のりん化物が0.05
％以下であることを特徴とする伸びフランジ性に優れる
超深絞り用冷延鋼板（第１発明）。
【０００７】２．Ｃ：0.0034％以下、 Si：0.1 ％以
下、Mn：0.3 ％以下、 Ｐ：0.005 〜0.10％、Ｓ：
0.0034％以下、 Ｎ：0.005 ％以下、Al：0.002 〜0.
1 ％を含み、かつＢ：0.0002〜0.0050％、Ca：0.0005〜
0.05％、Cu：0.01〜1.0 ％、 Ni：0.01〜1.0 ％、C
r：0.01〜1.0 ％、 Mo：0.01〜1.0 ％のうちから選
んだ１種又は２種以上を含有し、さらにTi及びNbをTi：
0.025 ％以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1
％、Nb：3.5 Ｃ〜0.025 ％の範囲において含有し、残部
は実質的にFeの組成になり、直径：0.1 μm 以上のりん
化物が0.05％以下であることを特徴とする伸びフランジ
性に優れる超深絞り用冷延鋼板（第２発明）。
下、Mn：0.3 ％以下、 Ｐ：0.005 〜0.10％、Ｓ：
0.0034％以下、 Ｎ：0.005 ％以下、Al：0.002 〜0.
1 ％を含み、かつＢ：0.0002〜0.0050％、Ca：0.0005〜
0.05％、Cu：0.01〜1.0 ％、 Ni：0.01〜1.0 ％、C
r：0.01〜1.0 ％、 Mo：0.01〜1.0 ％のうちから選
んだ１種又は２種以上を含有し、さらにTi及びNbをTi：
0.025 ％以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1
％、Nb：3.5 Ｃ〜0.025 ％の範囲において含有し、残部
は実質的にFeの組成になり、直径：0.1 μm 以上のりん
化物が0.05％以下であることを特徴とする伸びフランジ
性に優れる超深絞り用冷延鋼板（第２発明）。
【０００８】３．Ｃ：0.0034％以下、 Si：0.1 ％以
下、Mn：0.3 ％以下、 Ｐ：0.005 〜0.10％、Ｓ：
0.0034％以下、 Ｎ：0.005 ％以下、Al：0.002 〜0.
1 ％を含み、さらにTi及びNbをTi：0.025 ％以上でかつ
（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1 ％、Nb：3.5 Ｃ〜0.02
5 ％の範囲において含有する組成になる鋼片を、常法に
従う熱間圧延後、750 ℃以下でコイルに巻取り、ついで
圧下率：60％以上で冷延したのち、再結晶温度以上、Ac
3 以下で焼鈍し、引き続き焼鈍温度から 700℃まで平均
冷却速度：20℃／ｓ以上の速度で冷却することを特徴と
する伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板の製造
方法（第３発明）。
下、Mn：0.3 ％以下、 Ｐ：0.005 〜0.10％、Ｓ：
0.0034％以下、 Ｎ：0.005 ％以下、Al：0.002 〜0.
1 ％を含み、さらにTi及びNbをTi：0.025 ％以上でかつ
（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1 ％、Nb：3.5 Ｃ〜0.02
5 ％の範囲において含有する組成になる鋼片を、常法に
従う熱間圧延後、750 ℃以下でコイルに巻取り、ついで
圧下率：60％以上で冷延したのち、再結晶温度以上、Ac
3 以下で焼鈍し、引き続き焼鈍温度から 700℃まで平均
冷却速度：20℃／ｓ以上の速度で冷却することを特徴と
する伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板の製造
方法（第３発明）。
【０００９】
【作用】以下、この発明において、鋼の成分組成を上記
の範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.0034％以下 Ｃは、加工性とくに伸びフランジ性のために0.0034％以
下とする必要があり、とくに0.0024％以下が好適であ
る。 Si：0.1 ％以下、 Siは、表面処理性及び化成処理性の面から 0.1％以下と
した。 Mn：0.3 ％以下 Mnは、加工性、とくに伸びフランジ性のために 0.3％以
下とした。 Ｐ：0.005 〜0.10％ Ｐは、この発明において特に重要な元素であり、 0.005
％以上とすることで優れた伸びフランジ性と深絞り性が
得られるが、 0.1％を超えるとりん化物の増加によって
伸びフランジ性が劣化するので、 0.005〜0.10％の範囲
に限定した。とくに好適には 0.015〜0.07％の範囲であ
る。 Ｓ：0.0034％以下 Ｓも重要な元素であり、含有量を0.0034％以下とするこ
とで粗大なりん化物の析出を抑制して、伸びフランジ性
の向上に寄与するので、0.0034％以下の範囲に限定し
た。とくに好適な範囲は0.0028％以下である。 Ｎ：0.005 ％以下 Ｎは、加工性、とくに伸びフランジ性の面から 0.005％
以下の範囲に制限した。 Al：0.002 〜0.1 ％ Alは、脱酸のために少なくとも 0.002％を必要とする
が、 0.1％を超えると表面性状が劣化するので、 0.002
〜0.1 ％の範囲に限定した。
の範囲に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.0034％以下 Ｃは、加工性とくに伸びフランジ性のために0.0034％以
下とする必要があり、とくに0.0024％以下が好適であ
る。 Si：0.1 ％以下、 Siは、表面処理性及び化成処理性の面から 0.1％以下と
した。 Mn：0.3 ％以下 Mnは、加工性、とくに伸びフランジ性のために 0.3％以
下とした。 Ｐ：0.005 〜0.10％ Ｐは、この発明において特に重要な元素であり、 0.005
％以上とすることで優れた伸びフランジ性と深絞り性が
得られるが、 0.1％を超えるとりん化物の増加によって
伸びフランジ性が劣化するので、 0.005〜0.10％の範囲
に限定した。とくに好適には 0.015〜0.07％の範囲であ
る。 Ｓ：0.0034％以下 Ｓも重要な元素であり、含有量を0.0034％以下とするこ
とで粗大なりん化物の析出を抑制して、伸びフランジ性
の向上に寄与するので、0.0034％以下の範囲に限定し
た。とくに好適な範囲は0.0028％以下である。 Ｎ：0.005 ％以下 Ｎは、加工性、とくに伸びフランジ性の面から 0.005％
以下の範囲に制限した。 Al：0.002 〜0.1 ％ Alは、脱酸のために少なくとも 0.002％を必要とする
が、 0.1％を超えると表面性状が劣化するので、 0.002
〜0.1 ％の範囲に限定した。
【００１０】Ti：0.025 ％以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋
3.4 Ｎ）〜0.1 ％、 Tiは、後述するNbと共に、Ｃ，Ｎ，Ｓを効果的に析出固
定するだけでなく、りん化物のサイズの制御に有用であ
る。この目的のためには、Ti含有量を 0.025％以上で、
かつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1 ％に制限する必要
があり、とくにTi／（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）＝1.5 〜
5.0 の範囲が好適である。 Nb：3.5 Ｃ〜0.025 ％ Nbは、Tiとの複合添加により、加工性特に伸びフランジ
性の向上にとりわけ有効に寄与する。そのためには、Nb
含有量は 3.5Ｃ〜0.025 ％とする必要があり、とくに４
Ｃ〜0.020 ％の範囲が好適である。
3.4 Ｎ）〜0.1 ％、 Tiは、後述するNbと共に、Ｃ，Ｎ，Ｓを効果的に析出固
定するだけでなく、りん化物のサイズの制御に有用であ
る。この目的のためには、Ti含有量を 0.025％以上で、
かつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜0.1 ％に制限する必要
があり、とくにTi／（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）＝1.5 〜
5.0 の範囲が好適である。 Nb：3.5 Ｃ〜0.025 ％ Nbは、Tiとの複合添加により、加工性特に伸びフランジ
性の向上にとりわけ有効に寄与する。そのためには、Nb
含有量は 3.5Ｃ〜0.025 ％とする必要があり、とくに４
Ｃ〜0.020 ％の範囲が好適である。
【００１１】以上、基本成分について説明したが、この
発明では、併せてりん化物の量も重要な要素である。か
かるりん化物としては、FeTiP, FeNbPなどがあるが、こ
れらのりん化物について、その直径が 0.1μm 以上のも
のを0.05％以下に抑制することによって伸びフランジ性
及びｒ値を格段に向上させることができる。
発明では、併せてりん化物の量も重要な要素である。か
かるりん化物としては、FeTiP, FeNbPなどがあるが、こ
れらのりん化物について、その直径が 0.1μm 以上のも
のを0.05％以下に抑制することによって伸びフランジ性
及びｒ値を格段に向上させることができる。
【００１２】図１に、直径が 0.1μm 以上のりん化物量
と穴広げ率やｒバー値等の加工性との関係について調べ
た結果を示す。供試鋼の成分は、Ｃ：0.0015％、Si：0.
01％、Mn：0.1 ％、Ｐ：0.027 〜0.052 ％、Ｓ：0.0024
％、Ｎ：0.0020％、Al：0.04％、Ti／（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋
3.4 Ｎ）＝2.5 、Nb：2.3 Ｃ, 4.4 Ｃである。実験は、
上記組成の鋼片を、熱間圧延ラインで仕上げ温度：約 9
00℃、巻取り温度：680 〜420 ℃でコイル状に巻取った
のち、酸洗し、ついで圧下率：約76％で冷間圧延後、連
続焼鈍ラインで 880℃に均熱してから、 700℃までの平
均冷却速度27℃／ｓで冷却し、板厚：0.7 mmの冷延板製
品とした。得られた製品のｒ値は、圧延方向に対し０
°, 45°, 90°の３方向について、ＪＩＳ５号試験片を
用い、伸び率：15％で求めた。ｒバー値はこれら３方向
の平均値である。また伸びフランジ性の指標となる穴拡
げ率は、 200×200 サイズのサンプルの中央に20mm直径
の穴を打ち抜き、円すい形ポンチにより穴を拡大し、最
初にクラックが発生するまでの穴拡げ率で評価した。従
って、穴拡げ率 100％とは、穴を40mm直径まで拡大した
ときに最初のクラックが発生したことを意味する。
と穴広げ率やｒバー値等の加工性との関係について調べ
た結果を示す。供試鋼の成分は、Ｃ：0.0015％、Si：0.
01％、Mn：0.1 ％、Ｐ：0.027 〜0.052 ％、Ｓ：0.0024
％、Ｎ：0.0020％、Al：0.04％、Ti／（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋
3.4 Ｎ）＝2.5 、Nb：2.3 Ｃ, 4.4 Ｃである。実験は、
上記組成の鋼片を、熱間圧延ラインで仕上げ温度：約 9
00℃、巻取り温度：680 〜420 ℃でコイル状に巻取った
のち、酸洗し、ついで圧下率：約76％で冷間圧延後、連
続焼鈍ラインで 880℃に均熱してから、 700℃までの平
均冷却速度27℃／ｓで冷却し、板厚：0.7 mmの冷延板製
品とした。得られた製品のｒ値は、圧延方向に対し０
°, 45°, 90°の３方向について、ＪＩＳ５号試験片を
用い、伸び率：15％で求めた。ｒバー値はこれら３方向
の平均値である。また伸びフランジ性の指標となる穴拡
げ率は、 200×200 サイズのサンプルの中央に20mm直径
の穴を打ち抜き、円すい形ポンチにより穴を拡大し、最
初にクラックが発生するまでの穴拡げ率で評価した。従
って、穴拡げ率 100％とは、穴を40mm直径まで拡大した
ときに最初のクラックが発生したことを意味する。
【００１３】図１から明らかなように、直径：0.1 μm
以上のりん化物量を0.05％以下に低減することによっ
て、伸びフランジ性及び深絞り性ともに向上している。
この傾向は、とくにNb含有量が 4.4Ｃと 3.5Ｃ以上の要
件を満足する場合に著しい。以上の現象の機構は、まだ
明確に解明されたわけではないが、粗大なりん化物は鉄
母相と非整合であり、マイクロクラックの生成サイトに
なるためと推定される。
以上のりん化物量を0.05％以下に低減することによっ
て、伸びフランジ性及び深絞り性ともに向上している。
この傾向は、とくにNb含有量が 4.4Ｃと 3.5Ｃ以上の要
件を満足する場合に著しい。以上の現象の機構は、まだ
明確に解明されたわけではないが、粗大なりん化物は鉄
母相と非整合であり、マイクロクラックの生成サイトに
なるためと推定される。
【００１４】ところでこの発明では、加工性とくに伸び
フランジ性の一層の向上を目的として、Ｂ，Ca, Cu, N
i, Cr及びMoのうちから選んだ一種又は二種以上を以下
の範囲で含有させることができる。Ｂ：0.0002〜0.0050
％、Ca：0.0005〜0.05％、Cu：0.01〜1.0 ％、Ni：0.01
〜1.0 ％、Cr：0.01〜1.0 ％、Mo：0.01〜1.0 ％。
フランジ性の一層の向上を目的として、Ｂ，Ca, Cu, N
i, Cr及びMoのうちから選んだ一種又は二種以上を以下
の範囲で含有させることができる。Ｂ：0.0002〜0.0050
％、Ca：0.0005〜0.05％、Cu：0.01〜1.0 ％、Ni：0.01
〜1.0 ％、Cr：0.01〜1.0 ％、Mo：0.01〜1.0 ％。
【００１５】次に、この発明に従う製造方法について説
明する。鋼片から熱延鋼帯を製造するとき、熱延仕上げ
温度は 950〜830 ℃程度が好適であり、その後のコイル
巻取り温度は 750℃以下（好ましくは 400℃以上）とす
る必要がある。というのは、巻取り温度が 750℃を超え
ると、スケール厚さが急増し、後続する酸洗工程での脱
スケール性が極端に劣化し、表面性状に問題が生じるか
らである。ついで、酸洗後、60％以上の圧下率で冷間圧
延を行う。ここに冷間圧延における圧下率を60％以上に
限定したのは、60％に満たないと超深絞り性が得られな
いからである。その後、再結晶焼鈍を施すが、この再結
晶焼鈍は連続焼鈍ラインは勿論のこと、インライン焼鈍
式の連続溶融亜鉛めっきラインで行うことができる。焼
鈍加熱温度は、再結晶温度（約 750℃）以上、 Ac3（約
950℃）以下とする必要がある。というのは、加熱温度
が再結晶温度に満たないと、延性、深絞り性に劣り、一
方、 Ac3点を超えると粗大粒となり、プレス時に肌あれ
が生じるからである。とくに好適な温度範囲は 830〜90
0 ℃である。さらに、加熱温度から冷却する際、 700℃
までの平均冷却速度は20℃／ｓ以上とする必要がある。
というのは、平均冷却速度は20℃／ｓ未満では、所期し
た程の伸びフランジ性の向上が望み得ないからである。
明する。鋼片から熱延鋼帯を製造するとき、熱延仕上げ
温度は 950〜830 ℃程度が好適であり、その後のコイル
巻取り温度は 750℃以下（好ましくは 400℃以上）とす
る必要がある。というのは、巻取り温度が 750℃を超え
ると、スケール厚さが急増し、後続する酸洗工程での脱
スケール性が極端に劣化し、表面性状に問題が生じるか
らである。ついで、酸洗後、60％以上の圧下率で冷間圧
延を行う。ここに冷間圧延における圧下率を60％以上に
限定したのは、60％に満たないと超深絞り性が得られな
いからである。その後、再結晶焼鈍を施すが、この再結
晶焼鈍は連続焼鈍ラインは勿論のこと、インライン焼鈍
式の連続溶融亜鉛めっきラインで行うことができる。焼
鈍加熱温度は、再結晶温度（約 750℃）以上、 Ac3（約
950℃）以下とする必要がある。というのは、加熱温度
が再結晶温度に満たないと、延性、深絞り性に劣り、一
方、 Ac3点を超えると粗大粒となり、プレス時に肌あれ
が生じるからである。とくに好適な温度範囲は 830〜90
0 ℃である。さらに、加熱温度から冷却する際、 700℃
までの平均冷却速度は20℃／ｓ以上とする必要がある。
というのは、平均冷却速度は20℃／ｓ未満では、所期し
た程の伸びフランジ性の向上が望み得ないからである。
【００１６】図２に、焼鈍加熱温度（ 870℃）から 700
℃までの平均冷却速度と穴拡げ率との関係について調べ
た結果を示す。供試鋼は、図１の実験に用いた素材の成
分組成中、Ｐ：0.032 ％、Nb：4.6 Ｃとした素材であ
り、また製造条件は、熱延仕上げ温度：890 ℃、コイル
巻取り温度：640 ℃、冷延率：77％（板厚：0.7 mm）と
し、焼鈍温度から 700℃までの平均冷却速度を種々に変
化させた。同図より明らかなように、平均冷却速度が20
℃／ｓ以上とすることにより、伸びフランジ性を格段に
向上させることができる。とくに、25〜50℃／ｓの範囲
が好適である。
℃までの平均冷却速度と穴拡げ率との関係について調べ
た結果を示す。供試鋼は、図１の実験に用いた素材の成
分組成中、Ｐ：0.032 ％、Nb：4.6 Ｃとした素材であ
り、また製造条件は、熱延仕上げ温度：890 ℃、コイル
巻取り温度：640 ℃、冷延率：77％（板厚：0.7 mm）と
し、焼鈍温度から 700℃までの平均冷却速度を種々に変
化させた。同図より明らかなように、平均冷却速度が20
℃／ｓ以上とすることにより、伸びフランジ性を格段に
向上させることができる。とくに、25〜50℃／ｓの範囲
が好適である。
【００１７】この焼鈍後の冷却条件は、連続溶融亜鉛め
っきラインによるめっき鋼板の製造においても同様であ
る。この場合は、めっき温度（約 500℃）まで冷却後、
溶融亜鉛めっきし、引き続き合金化処理（約 550℃）を
行うことができる。このように、この発明は、通常の冷
延鋼板は勿論、上述した溶融亜鉛めっき鋼板、さらには
電気亜鉛めっき鋼板などの表面処理鋼板に適用すること
もできる。なお、溶融亜鉛めっきや電気亜鉛めっきは、
従来公知の条件で行えば良い。
っきラインによるめっき鋼板の製造においても同様であ
る。この場合は、めっき温度（約 500℃）まで冷却後、
溶融亜鉛めっきし、引き続き合金化処理（約 550℃）を
行うことができる。このように、この発明は、通常の冷
延鋼板は勿論、上述した溶融亜鉛めっき鋼板、さらには
電気亜鉛めっき鋼板などの表面処理鋼板に適用すること
もできる。なお、溶融亜鉛めっきや電気亜鉛めっきは、
従来公知の条件で行えば良い。
【００１８】上記の冷延鋼板、さらには溶融亜鉛めっき
鋼板に、形状矯正などを目的として0.3 〜2.0 ％の調質
圧延を行うことは有利である。また連続焼鈍法により製
造した冷延鋼板にZn−Ni合金電気めっきなどの表面処理
を施す場合も同様である。
鋼板に、形状矯正などを目的として0.3 〜2.0 ％の調質
圧延を行うことは有利である。また連続焼鈍法により製
造した冷延鋼板にZn−Ni合金電気めっきなどの表面処理
を施す場合も同様である。
【００１９】
【実施例】表１に示す組成になる鋼片を、表２に示す条
件で冷延鋼板又はめっき鋼板とした。得られた成品板の
機械的諸性質及び穴拡げ率について調べた結果を、表２
に併記する。なお、引張特性の測定及び穴拡げ率の測定
は、図１の場合と同様である。また製品には 0.5〜0.8
％の調質圧延を付加している。
件で冷延鋼板又はめっき鋼板とした。得られた成品板の
機械的諸性質及び穴拡げ率について調べた結果を、表２
に併記する。なお、引張特性の測定及び穴拡げ率の測定
は、図１の場合と同様である。また製品には 0.5〜0.8
％の調質圧延を付加している。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】表２から明らかなように、この発明に従っ
て得られた鋼板はいずれも、ｒバー値が 2.5以上また穴
拡げ率が 170％以上と、優れた深絞り性及び伸びフラン
ジ性を有していた。
て得られた鋼板はいずれも、ｒバー値が 2.5以上また穴
拡げ率が 170％以上と、優れた深絞り性及び伸びフラン
ジ性を有していた。
【００２３】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、従来鋼板に
なかった優れた伸びフランジ性と超深絞り性とを兼ね備
える冷延鋼板を得ることができ、とくに複数部品を一体
化成形する用途に供して好適である。またこの発明は、
あらゆる電気めっき鋼板や溶融めっき鋼板などの表面処
理鋼板に適用することができる。
なかった優れた伸びフランジ性と超深絞り性とを兼ね備
える冷延鋼板を得ることができ、とくに複数部品を一体
化成形する用途に供して好適である。またこの発明は、
あらゆる電気めっき鋼板や溶融めっき鋼板などの表面処
理鋼板に適用することができる。
【図１】直径が 0.1μm 以上のりん化物量と穴広げ率や
ｒバー値等の加工性との関係を示したグラフである。
ｒバー値等の加工性との関係を示したグラフである。
【図２】焼鈍加熱温度（ 870℃）から 700℃までの平均
冷却速度と穴拡げ率との関係を示したグラフである。
冷却速度と穴拡げ率との関係を示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橘 林三 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な し） 川崎製鉄株式会社 水島製鉄所内 (56)参考文献 特開 昭63−76848（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−173242（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−86214（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−100134（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−25798（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−276932（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−107414（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−197528（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−149624（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−38337（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−176843（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−155329（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−341520（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−93834（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−74232（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：0.0034wt％以下、 Si：0.1 wt％以下、 Mn：0.3 wt％以下、 Ｐ：0.005 〜0.10wt％、 Ｓ：0.0034wt％以下、 Ｎ：0.005 wt％以下、 Al：0.002 〜0.1 wt％ を含み、さらにTi及びNbを Ti：0.025 wt％以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜
0.1 wt％、 Nb：3.5 Ｃ〜0.025 wt％ の範囲において含有し、残部は実質的にFeの組成にな
り、直径：0.1 μm 以上のりん化物が0.05％以下である
ことを特徴とする伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷
延鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：0.0034wt％以下、 Si：0.1 wt％以下、 Mn：0.3 wt％以下、 Ｐ：0.005 〜0.10wt％、 Ｓ：0.0034wt％以下、 Ｎ：0.005 wt％以下、 Al：0.002 〜0.1 wt％ を含み、かつ Ｂ：0.0002〜0.0050wt％、Ca：0.0005〜0.05wt％、 Cu：0.01〜1.0 wt％、 Ni：0.01〜1.0 wt％、 Cr：0.01〜1.0 wt％、 Mo：0.01〜1.0 wt％ のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、さらにTi
及びNbを Ti：0.025 wt％以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜
0.1 wt％、 Nb：3.5 Ｃ〜0.025 wt％ の範囲において含有し、残部は実質的にFeの組成にな
り、直径：0.1 μm 以上のりん化物が0.05％以下である
ことを特徴とする伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷
延鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：0.0034wt％以下、 Si：0.1 wt％以下、 Mn：0.3 wt％以下、 Ｐ：0.005 〜0.10wt％、 Ｓ：0.0034wt％以下、 Ｎ：0.005 wt％以下、 Al：0.002 〜0.1 wt％ を含み、さらにTi及びNbを Ti：0.025 wt％以上でかつ（４Ｃ＋1.5 Ｓ＋3.4 Ｎ）〜
0.1 wt％、 Nb：3.5 Ｃ〜0.025 wt％ の範囲において含有する組成になる鋼片を、常法に従う
熱間圧延後、750 ℃以下でコイルに巻取り、ついで圧下
率：60％以上で冷延したのち、再結晶温度以上、Ac3 以
下で焼鈍し、引き続き焼鈍温度から 700℃まで平均冷却
速度：20℃／ｓ以上の速度で冷却することを特徴とする
伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08463593A JP3357415B2 (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08463593A JP3357415B2 (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06299288A JPH06299288A (ja) | 1994-10-25 |
| JP3357415B2 true JP3357415B2 (ja) | 2002-12-16 |
Family
ID=13836151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08463593A Expired - Lifetime JP3357415B2 (ja) | 1993-04-12 | 1993-04-12 | 伸びフランジ性に優れる超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3357415B2 (ja) |
-
1993
- 1993-04-12 JP JP08463593A patent/JP3357415B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06299288A (ja) | 1994-10-25 |
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