JP3331604B2 - Refrigeration cycle device - Google Patents
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- F25B2500/00—Problems to be solved
- F25B2500/01—Geometry problems, e.g. for reducing size
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、凝縮後の冷媒を減圧さ
せるエジェクタ（減圧装置）を備えた冷凍サイクル装置
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for reducing the pressure of refrigerant after condensation.
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a refrigeration cycle device provided with an ejector (decompression device) for performing the above.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来より、車両用空気調和装置では、凝
縮後の冷媒を減圧させるエジェクタを備えた冷凍サイク
ルが利用されている。エジェクタは、冷媒凝縮器の下流
に配されて、その冷媒凝縮器より導かれた冷媒を噴出さ
せるノズルと、このノズルから噴出した冷媒を拡散させ
るディフューザより成る。このエジェクタでは、ノズル
入口に導かれた冷媒が液単相の場合に著しくノズル効率
が低くなる。そこで、例えば、特開平３−５６７４号公
報では、ノズル内部の流体を低温流体と熱交換させるこ
とによって、ノズル内の相変化を促進させる技術が開示
されている。2. Description of the Related Art Conventionally, a refrigeration cycle having an ejector for reducing the pressure of a condensed refrigerant has been used in a vehicle air conditioner. The ejector is provided downstream of the refrigerant condenser and includes a nozzle for ejecting the refrigerant guided from the refrigerant condenser, and a diffuser for diffusing the refrigerant ejected from the nozzle. In this ejector, when the refrigerant guided to the nozzle inlet is a single-phase liquid, the nozzle efficiency is significantly reduced. Thus, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-5674 discloses a technique for promoting a phase change in a nozzle by exchanging heat in a fluid inside the nozzle with a low-temperature fluid.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記の従来
技術では、ノズル内の流体と低温流体とを熱交換させる
ための装置が複雑となり、車両用冷凍サイクルの様に、
搭載スペースが限られている場合には適さないという課
題を有していた。本発明は、上記事情に基づいて成され
たもので、その目的は、小型で高性能の減圧装置を有す
る冷凍サイクル装置を提供することにある。However, in the above-mentioned prior art, a device for exchanging heat between the fluid in the nozzle and the low-temperature fluid becomes complicated, and as in a vehicle refrigeration cycle,
There is a problem that it is not suitable when the mounting space is limited. The present invention has been made based on the above circumstances, and its object is having a high performance decompressor small
To provide a refrigeration cycle device .
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、冷媒を圧縮させる圧縮機と、この圧縮機の下流側に
設けられ、冷媒を凝縮液化する第１熱交換器と、この第
１熱交換器の下流側に設けられ、冷媒を減圧させる減圧
装置と、この減圧装置を通過した冷媒を気液分離するセ
パレータと、このセパレータにおいて気液分離された液
冷媒を気化させる第２熱交換器とを有する冷凍サイクル
装置であって、前記減圧装置は、前記第１熱交換器から
流入した液冷媒を減圧膨張させて噴出する第１ノズル
と、この第１ノズルの下流側に流路断面積が拡大する流
路部を介して前記第１ノズルから連続して設けられ、前
記第１ノズルで気液二相となった冷媒を再度減圧膨張さ
せて噴出する第２ノズルと、前記第２熱交換器で気化し
たガス冷媒を吸引する吸引口と、前記第２ノズルから噴
出する冷媒を前記吸引口から吸引されたガス冷媒と混合
して昇圧させるディフューザとを有していることを技術
的手段とする。また、請求項１に記載した冷凍サイクル
装置において、前記減圧装置の流路部は、前記第１ノズ
ルの出口側において流路断面積が拡大した後、前記第２
ノズルの入口側において流路断面積が次第に縮小する形
状を有していることを技術的手段とする。In order to achieve the above object, a compressor for compressing a refrigerant, a first heat exchanger provided downstream of the compressor for condensing and liquefying the refrigerant, A decompression device provided downstream of the heat exchanger for decompressing the refrigerant, a separator for gas-liquid separation of the refrigerant passing through the decompression device, and a second heat exchange for evaporating the liquid refrigerant gas-liquid separated in the separator. And a refrigerating cycle device comprising:
The first nozzle that decompresses and expands the inflowing liquid refrigerant and ejects it
And a flow in which the flow path cross-sectional area increases downstream of the first nozzle.
Provided continuously from the first nozzle through a road,
The refrigerant in the gas-liquid two-phase at the first nozzle is again decompressed and expanded.
Vaporized by the second nozzle that blows out and is vaporized by the second heat exchanger
Suction port for sucking the gaseous refrigerant,
Mixes the outgoing refrigerant with the gas refrigerant sucked from the suction port
And a diffuser for boosting the pressure . Further, in the refrigeration cycle apparatus according to claim 1, the flow path section of the decompression device is configured such that the flow path cross-sectional area increases on the outlet side of the first nozzle, and then the second flow path section expands.
The technical means is to have a shape in which the cross-sectional area of the flow path is gradually reduced on the inlet side of the nozzle.
【０００５】[0005]
【作用】本発明の冷凍サイクル装置に用いられる減圧装
置は、第１熱交換器で凝縮された冷媒を第１ノズルで膨
張させて気液二相とし、その気液二相冷媒を第２ノズル
で更に減圧膨張させて噴出させることができる。 The pressure reducing device used in the refrigeration cycle apparatus of the present invention.
The device expands the refrigerant condensed in the first heat exchanger with the first nozzle.
Into a gas-liquid two-phase refrigerant, and the gas-liquid two-phase refrigerant
Then, it can be further expanded under reduced pressure and ejected.
【０００６】[0006]
【実施例】次に、本発明の冷凍サイクル装置の一実施例
を図１ないし図６を基に説明する。図１は冷凍サイクル
装置に用いられるエジェクタの断面図、図２は冷凍サイ
クル図である。冷凍サイクル１は、車両用空気調和装置
に用いられるもので、図２に示すように、冷媒圧縮機
２、冷媒凝縮器３（本発明の第１熱交換器）、エジェク
タ４（本発明の減圧装置）、セパレータ５、冷媒蒸発器
６（本発明の第２熱交換器）の各機能部品より構成され
ている。Next, an embodiment of the refrigeration cycle apparatus of the present invention will be described with reference to FIGS. Figure 1 shows the refrigeration cycle
FIG. 2 is a sectional view of an ejector used in the apparatus, and FIG. 2 is a refrigeration cycle diagram. The refrigeration cycle 1 is used in a vehicle air conditioner, and as shown in FIG. 2, a refrigerant compressor 2, a refrigerant condenser 3 (first heat exchanger of the present invention) , an ejector 4 (pressure reduction of the present invention ) . Device) , a separator 5, and a refrigerant evaporator 6 (second heat exchanger of the present invention) .
【０００７】冷媒圧縮機２は、電磁クラッチ（図示しな
い）を介して車両の走行用エンジン（図示しない）によ
り駆動され、吸引したガス冷媒を圧縮して噴出する。冷
媒凝縮器３は、クーリングファン７の送風を受けて、冷
媒圧縮機２より噴出された高温、高圧のガス冷媒を凝縮
液化する。エジェクタ４は、図１に示すように、冷媒凝
縮器３より導かれた液冷媒を減圧する第１ノズル４ａ
と、この第１ノズル４ａの下流側に流路部４ｅを介して
第１ノズル４ａから連続して設けられ、第１ノズル４ａ
で気液二相となった冷媒を再度減圧膨張させて噴出する
第２ノズル４ｂと、この第２ノズル４ｂの下流側に設け
られて、第２ノズル４ｂから噴出した冷媒を拡散させる
ディフューザ４ｃを有している。エジェクタ４の側面に
は、吸引口４ｄが設けられており、この吸引口４ｄが、
冷媒配管８を介して冷媒蒸発器６の出口に接続されてい
る。第１ノズル４ａと第２ノズル４ｂとの間に設けられ
る流路部４ｅは、図１に示すように、第１ノズル４ａの
出口側において流路断面積が拡大した後、第２ノズル４
ｂの入口側において流路断面積が次第に縮小する形状を
有している。[0007] The refrigerant compressor 2 is driven by a traveling engine (not shown) of the vehicle via an electromagnetic clutch (not shown), and compresses and ejects the sucked gas refrigerant. The refrigerant condenser 3 receives the air from the cooling fan 7 and condenses and liquefies the high-temperature, high-pressure gas refrigerant jetted from the refrigerant compressor 2. As shown in FIG. 1, the ejector 4 includes a first nozzle 4 a that decompresses the liquid refrigerant guided from the refrigerant condenser 3.
And downstream of the first nozzle 4a via a flow path 4e.
The first nozzle 4a is provided continuously from the first nozzle 4a.
The refrigerant that has become a gas-liquid two-phase is decompressed and expanded again and ejected
A second nozzle 4b, provided downstream of the second nozzle 4b
And a diffuser 4c for diffusing the refrigerant ejected from the second nozzle 4b . A suction port 4d is provided on a side surface of the ejector 4, and the suction port 4d is
It is connected to the outlet of the refrigerant evaporator 6 via the refrigerant pipe 8. Provided between the first nozzle 4a and the second nozzle 4b
As shown in FIG. 1 , the flow path section 4 e has an enlarged flow path cross-sectional area on the outlet side of the first nozzle 4 a, and then the second nozzle 4
b has a shape in which the cross-sectional area of the flow path gradually decreases on the inlet side.
【０００８】セパレータ５は、エジェクタ４の下流に配
されて、エジェクタ４より流出する気液二相の冷媒をガ
ス冷媒と液冷媒とに分離する。セパレータ５で分離され
たガス冷媒は、冷媒配管９を介して冷媒圧縮機２に吸引
され、液冷媒は、冷媒配管１０を介して冷媒蒸発器６に
供給される。冷媒蒸発器６は、低温、低圧の冷媒と車室
内空気との熱交換によって冷媒を蒸発させる。冷媒との
熱交換によって冷やされた空気は、ブロワ１１の送風を
受けて車室内に吹き出される。また、冷媒蒸発器６で気
化したガス冷媒は、エジェクタ４内の圧力低下によって
吸引口４ｄよりエジェクタ４内に吸引され、第２ノズル
４ｂより噴出する冷媒と混合されてディフューザ４ｃで
昇圧される。[0008] The separator 5 is disposed downstream of the ejector 4 and separates the gas-liquid two-phase refrigerant flowing out of the ejector 4 into a gas refrigerant and a liquid refrigerant. The gas refrigerant separated by the separator 5 is sucked into the refrigerant compressor 2 via the refrigerant pipe 9, and the liquid refrigerant is supplied to the refrigerant evaporator 6 via the refrigerant pipe 10. The refrigerant evaporator 6 evaporates the refrigerant by heat exchange between the low-temperature, low-pressure refrigerant and the air in the vehicle interior. The air cooled by the heat exchange with the refrigerant is blown into the vehicle compartment by the blower 11. Further, the gas refrigerant vaporized in the refrigerant evaporator 6 is sucked into the ejector 4 from the suction port 4d due to a decrease in the pressure in the ejector 4, mixed with the refrigerant ejected from the second nozzle 4b, and pressurized by the diffuser 4c.
【０００９】次に、本実施例の作動を説明する。次に、
本実施例の作動を、図３に示すモリエル線図を用いて説
明する。なお、このモリエル線図は、冷凍サイクル１の
作動点を描いたもので、図２に示す冷凍サイクル１上の
Ｒ1 〜Ｒ8 の冷媒状態が、図３に示すモリエル線図上の
Ｒ1 〜Ｒ8 に対応するものである。冷媒圧縮機２によっ
て圧縮された高温、高圧のガス冷媒（Ｒ8 ）は、冷媒凝
縮器３で車室外空気と熱交換されることにより凝縮液化
される（Ｒ1 ）。この凝縮液化された高圧の液冷媒は、
エジェクタ４の第１ノズル４ａで減圧されることによっ
て気液二相状態となる（Ｒ2 ）。この気液二相の冷媒
は、第２ノズル４ｂより噴出し（Ｒ3 ）、吸引口４ｄよ
り吸引されたガス冷媒（Ｒ4 ）と混合して、ディフュー
ザ４ｃで昇圧される（Ｒ5 ）。Next, the operation of this embodiment will be described. next,
The operation of this embodiment will be described with reference to a Mollier diagram shown in FIG. This Mollier diagram depicts the operating point of the refrigeration cycle 1. The refrigerant states of R1 to R8 on the refrigeration cycle 1 shown in FIG. 2 are changed to R1 to R8 on the Mollier diagram shown in FIG. Corresponding. The high-temperature, high-pressure gas refrigerant (R8) compressed by the refrigerant compressor 2 is condensed and liquefied by exchanging heat with the air outside the vehicle in the refrigerant condenser 3 (R1). This condensed and liquefied high-pressure liquid refrigerant is
When the pressure is reduced by the first nozzle 4a of the ejector 4, the gas-liquid two-phase state is established (R2). The gas-liquid two-phase refrigerant is blown out from the second nozzle 4b (R3), mixed with the gas refrigerant (R4) sucked from the suction port 4d, and pressurized by the diffuser 4c (R5).
【００１０】エジェクタ４より流出した気液二相の冷媒
は、セパレータ５でガス冷媒と液冷媒とに分離される。
分離されたガス冷媒（Ｒ7 ）は冷媒圧縮機２に吸引さ
れ、液冷媒（Ｒ6 ）は冷媒蒸発器６に供給される。そし
て、冷媒蒸発器６で車室内空気と熱交換されて蒸発した
ガス冷媒（Ｒ4 ）は、再びエジェクタ４に吸引される。
上記作動において、エジェクタ４ではノズル効率が高い
程、つまり第２ノズル４ｂから噴出する冷媒の出口速度
が大きい程、冷媒の吸引作用（冷媒蒸発器６で気化した
ガス冷媒の吸引）も高まる。そこで、第２ノズル４ｂの
入口での冷媒状態とノズル効率との関係を調べると、図
４に示すように、液単相よりも気液二相の方がノズル効
率が良いことが分かる。なお、図４中において、ｘ：乾
き度、ｓｃ：過冷却度を示す。The gas-liquid two-phase refrigerant flowing out of the ejector 4 is separated by the separator 5 into a gas refrigerant and a liquid refrigerant.
The separated gas refrigerant (R7) is sucked into the refrigerant compressor 2, and the liquid refrigerant (R6) is supplied to the refrigerant evaporator 6. Then, the gas refrigerant (R4), which has undergone heat exchange with the vehicle interior air in the refrigerant evaporator 6, evaporates, and is sucked into the ejector 4 again.
In the above operation, the higher the nozzle efficiency of the ejector 4, that is, the higher the outlet speed of the refrigerant ejected from the second nozzle 4b, the higher the refrigerant suction action (suction of the gas refrigerant vaporized by the refrigerant evaporator 6). Therefore, when examining the relationship between the state of the refrigerant at the inlet of the second nozzle 4b and the nozzle efficiency, it is found that the gas-liquid two-phase has a better nozzle efficiency than the liquid single-phase, as shown in FIG. In FIG. 4, x represents the degree of dryness and sc represents the degree of supercooling.
【００１１】これを以下に説明する。ノズル効率は、次
式に示すように、第２ノズル４ｂの出口速度の二乗に比
例する。This will be described below. The nozzle efficiency is proportional to the square of the outlet speed of the second nozzle 4b as shown in the following equation.
【００１２】[0012]
【数１】 (Equation 1)
【００１３】第２ノズル４ｂの出口速度は、第２ノズル
４ｂ内を流れる流体の重量流量および第２ノズル４ｂの
出口径を一定とした場合に、流体の体積流量によって決
定され、体積流量が大のときに第２ノズル４ｂの出口速
度が大となる。体積流量を大とするには、第２ノズル４
ｂの内部で十分に膨張させる必要があり、そのために
は、第２ノズル４ｂの入口で膨張を誘発した後、第２ノ
ズル４ｂ内に流動させれば良い。The outlet speed of the second nozzle 4b is determined by the volume flow rate of the fluid when the weight flow rate of the fluid flowing through the second nozzle 4b and the outlet diameter of the second nozzle 4b are constant, and the volume flow rate is large. At this time, the outlet speed of the second nozzle 4b increases. To increase the volume flow rate, the second nozzle 4
It is necessary to sufficiently expand the inside of the second nozzle 4b, and for that purpose, it is sufficient to induce the expansion at the inlet of the second nozzle 4b and then to flow into the second nozzle 4b.
【００１４】そこで、本実施例のエジェクタ４では、第
２ノズル４ｂの上流に設けた第１ノズル４ａによって液
冷媒を減圧膨張させることにより、第２ノズル４ｂ入口
での冷媒状態を気液二相状態とすることができる。その
結果、ノズル効率が高まり、エジェクタ４の吸引能力が
向上することから、冷媒蒸発器６を循環する冷媒量が増
加して、冷房性能の向上を図ることができる（図５参
照）。つぎに、第１ノズル４ａの最適形状を決定するた
めの考え方を説明する。上記の式で示したように、第２
ノズル４ｂの出口速度は、ノズル効率ηn とエンタルピ
差Δｉとの積で表される。そこで、第１ノズル４ａによ
る減圧Δｐを大にしていくと、図３に示すモリエル線図
上のＲ2 での乾き度ｘが増大し、ノズル効率ηｎは向上
する。しかし、Ｒ2 〜Ｒ3 間のエンタルピ差Δｉは減少
する。逆に、第１ノズル４ａによる減圧Δｐを小にして
いくと、Ｒ2 での乾き度ｘが減少し、ノズル効率ηｎは
低下する。しかし、Ｒ2 〜Ｒ3 間のエンタルピ差Δｉは
増大する。In the ejector 4 of this embodiment, the liquid refrigerant is decompressed and expanded by the first nozzle 4a provided upstream of the second nozzle 4b, thereby changing the refrigerant state at the inlet of the second nozzle 4b to a gas-liquid two-phase. State. As a result, the nozzle efficiency is increased, and the suction capacity of the ejector 4 is improved, so that the amount of the refrigerant circulating in the refrigerant evaporator 6 is increased, and the cooling performance can be improved (see FIG. 5). Next, a concept for determining the optimum shape of the first nozzle 4a will be described. As shown in the above equation, the second
The outlet speed of the nozzle 4b is represented by the product of the nozzle efficiency ηn and the enthalpy difference Δi. Therefore, when the pressure reduction Δp by the first nozzle 4a is increased, the dryness x at R2 on the Mollier diagram shown in FIG. 3 is increased, and the nozzle efficiency ηn is improved. However, the enthalpy difference Δi between R2 and R3 decreases. Conversely, as the pressure reduction Δp by the first nozzle 4a is reduced, the dryness x at R2 decreases, and the nozzle efficiency ηn decreases. However, the enthalpy difference Δi between R2 and R3 increases.
【００１５】実際に、絞り部による減圧Δｐとノズル効
率ηｎとの関係を測定すると（なお、冷媒凝縮器の凝縮
圧力：１２atg 、冷媒蒸発器の蒸発圧力：３atg 、ノズ
ル入口におけるサブクール量：１０℃に設定）、図６に
示すように、絞り部による減圧Δｐが５〜７kgf/cm2 の
範囲内でノズル効率ηｎが最適値を示す。なお、図６中
の実線グラフａは、絞り部をノズルとした場合の測定結
果、実線グラフｂは、絞り部をオリフィスとした場合の
測定結果である。この様に、第１ノズル４ａによる減圧
Δｐには最適値が存在するため、その最適値に基づい
て、第１ノズル４ａの形状が決定される。Actually, when the relationship between the pressure reduction Δp by the throttle unit and the nozzle efficiency ηn is measured (the condensation pressure of the refrigerant condenser: 12 atg, the evaporation pressure of the refrigerant evaporator: 3 atg, the subcooling amount at the nozzle inlet: 10 ° C.) 6), as shown in FIG. 6, the nozzle efficiency ηn shows the optimum value when the pressure reduction Δp by the throttle unit is in the range of 5 to 7 kgf / cm 2 . In addition, the solid line graph a in FIG. 6 is a measurement result when the throttle portion is a nozzle, and the solid line graph b is a measurement result when the throttle portion is an orifice. As described above, since the pressure reduction Δp by the first nozzle 4a has an optimum value, the shape of the first nozzle 4a is determined based on the optimum value.
【００１６】なお、上記実施例では、第２ノズル４ｂの
上流側に第１ノズル４ａを設けているが、この第１ノズ
ル４ａは、図７に示すようなオリフィス１２でも良い。
また、第１ノズル４ａは、１か所に限定する必要はな
く、２か所以上でも良い。本発明のエジェクタ（減圧装
置）は、冷凍サイクル装置以外に、例えば水蒸気を用い
た地熱発電用の減圧装置としても適用できる。In the above embodiment, the second nozzle 4b
The first nozzle 4a is provided on the upstream side.
The orifice 12 may be an orifice 12 as shown in FIG .
Further, the first nozzle 4a does not need to be limited to one location, and may be two or more locations. Ejector (Decompression device) of the present invention
In addition to the refrigerating cycle device, the device can be applied , for example, as a pressure reducing device for geothermal power generation using steam.
【００１７】本発明の減圧装置は、第２ノズルの上流側
に設けた第１ノズルによって、圧縮性の低い状態で流入
する冷媒（第１熱交換器で凝縮された冷媒）を膨張させ
て気液二相とし、その気液二相冷媒を更に第２ノズルで
減圧膨張させることで、第２ノズルより流出する冷媒の
出口速度が増大して、ノズル効率を向上させることがで
きる。この減圧装置は、第２ノズルの上流側に第１ノズ
ルを設けただけで、構造が簡単で体格が大型化すること
もない。従って、車両用冷凍サイクル装置のように、搭
載スペースの限られた所でも採用することができる。[0017] The pressure reducing device of the present invention is arranged on the upstream side of the second nozzle.
Is expanded by the first nozzle provided in the refrigerant (the refrigerant condensed in the first heat exchanger) flowing in a state of low compressibility.
Gas-liquid two-phase refrigerant, and the gas-liquid two-phase refrigerant is further
By performing the decompression and expansion, the outlet speed of the refrigerant flowing out of the second nozzle is increased, and the nozzle efficiency can be improved. This decompression device has a first nozzle upstream of the second nozzle.
The structure is simple and the physique does not increase in size just by providing the tool. Therefore, it can be adopted even in a place where the mounting space is limited, such as a refrigeration cycle device for a vehicle.
【図１】本発明の減圧装置であるエジェクタの断面図で
ある。FIG. 1 is a sectional view of an ejector which is a decompression device of the present invention.
【図２】冷凍サイクル図である。FIG. 2 is a refrigeration cycle diagram.
【図３】冷凍サイクルのモリエル線図である。FIG. 3 is a Mollier diagram of a refrigeration cycle.
【図４】ノズル入口での冷媒状態とノズル効率との関係
を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing a relationship between a refrigerant state at a nozzle inlet and a nozzle efficiency.
【図５】冷房能力を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a cooling capacity.
【図６】絞り部による減圧とノズル効率との関係を示す
グラフである。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the pressure reduction by the throttle unit and the nozzle efficiency.
【図７】絞り部の変形例を示す断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating a modified example of a throttle unit.
【符号の説明】 １ 冷凍サイクル ２ 冷媒圧縮機 ３ 冷媒凝縮器（第１熱交換器） ４ エジェクタ（減圧装置） ４ａ 第１ノズル ４ｂ 第２ノズル４ｃ ディフューザ ４ｄ 吸引口 ４ｅ 流路部 ５ セパレータ ６ 冷媒蒸発器（第２熱交換器）[Description of Signs] 1 Refrigeration cycle 2 Refrigerant compressor 3 Refrigerant condenser (first heat exchanger) 4 Ejector (Decompression device) 4a First nozzle 4b Second nozzle 4c Diffuser 4d Suction port 4e Flow path part 5 Separator 6 Refrigerant Evaporator (second heat exchanger)
Claims (2)
１熱交換器と、 この第１熱交換器の下流側に設けられ、冷媒を減圧させ
る減圧装置と、 この減圧装置を通過した冷媒を気液分離するセパレータ
と、 このセパレータにおいて気液分離された液冷媒を気化さ
せる第２熱交換器とを有する冷凍サイクル装置であっ
て、 前記減圧装置は、前記第１熱交換器から流入した液冷媒
を減圧膨張させて噴出する第１ノズルと、この第１ノズ
ルの下流側に流路断面積が拡大する流路部を介して前記
第１ノズルから連続して設けられ、前記第１ノズルで気
液二相となった冷媒を再度減圧膨張させて噴出する第２
ノズルと、前記第２熱交換器で気化したガス冷媒を吸引
する吸引口と、前記第２ノズルから噴出する冷媒を前記
吸引口から吸引されたガス冷媒と混合して昇圧させるデ
ィフューザとを有していることを特徴とする冷凍サイク
ル装置。 1. A compressor for compressing a refrigerant, a first heat exchanger provided downstream of the compressor for condensing and liquefying the refrigerant, and a first heat exchanger provided downstream of the first heat exchanger. A refrigeration cycle apparatus comprising: a decompression device for reducing pressure; a separator for gas-liquid separation of the refrigerant passing through the pressure reduction device; and a second heat exchanger for vaporizing the liquid refrigerant gas-liquid separated in the separator. The pressure reducing device is a liquid refrigerant flowing from the first heat exchanger.
Nozzle that ejects by decompressing and expanding the nozzle, and the first nozzle
Through the flow path section where the flow path cross-sectional area increases downstream of the
It is provided continuously from the first nozzle, and the air is
The second phase in which the refrigerant that has become a liquid two-phase is decompressed and expanded again and ejected
Suction of gas refrigerant vaporized by the nozzle and the second heat exchanger
Suction port, and the refrigerant ejected from the second nozzle
The pressure is increased by mixing with the gas refrigerant sucked from the suction port.
Refrigeration cycle characterized by having a diffuser
Device.
いて、 前記減圧装置の流路部は、前記第１ノズルの出口側にお
いて流路断面積が拡大した後、前記第２ノズルの入口側
において流路断面積が次第に縮小する形状を有している
ことを特徴とする冷凍サイクル装置。2. The refrigeration cycle apparatus according to claim 1, wherein the flow path portion of the pressure reducing device has a flow path cross-sectional area that is enlarged at an outlet side of the first nozzle and then at an inlet side of the second nozzle. A refrigeration cycle apparatus having a shape in which a cross-sectional area of a flow path is gradually reduced.
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| JP4200780B2 (en) * | 2003-02-14 | 2008-12-24 | 株式会社デンソー | Vapor compression refrigerator |
| JP4114554B2 (en) | 2003-06-18 | 2008-07-09 | 株式会社デンソー | Ejector cycle |
| JP4529954B2 (en) * | 2006-06-30 | 2010-08-25 | 株式会社デンソー | Vapor compression refrigeration cycle |
| JP4915250B2 (en) * | 2007-02-23 | 2012-04-11 | 株式会社デンソー | Ejector refrigeration cycle |
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| CN109405369A (en) * | 2017-08-18 | 2019-03-01 | 美的集团股份有限公司 | Fluid treating device and temperature control equipment |
-
1991
- 1991-11-27 JP JP31246291A patent/JP3331604B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9394921B2 (en) | 2012-02-02 | 2016-07-19 | Denso Corporation | Ejector |
| DE112013000817B4 (en) | 2012-02-02 | 2019-05-09 | Denso Corporation | ejector |
| US9857102B2 (en) | 2012-03-07 | 2018-01-02 | Denso Corporation | Ejector |
| US9494347B2 (en) | 2012-07-09 | 2016-11-15 | Denso Corporation | Refrigeration cycle device |
| US9328742B2 (en) | 2012-07-09 | 2016-05-03 | Denso Corporation | Ejector |
| US9512858B2 (en) | 2012-11-20 | 2016-12-06 | Denso Corporation | Ejector |
| DE112013005554B4 (en) * | 2012-11-20 | 2021-05-06 | Denso Corporation | Ejector |
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| US9618245B2 (en) | 2012-12-27 | 2017-04-11 | Denso Corporation | Ejector |
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