JP3316109B2 - Manufacturing method of thick steel plate with uniform material in surface layer and inside - Google Patents
Manufacturing method of thick steel plate with uniform material in surface layer and insideInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、鋳造方法に工夫
を加えることにより、表層部と内部との材質が均一な鋼
板の製造を高品質かつ低コストで可能とするものであ
り、特に厚板鋼板の分野に関係するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing a steel plate having a uniform surface layer and a uniform material at a high quality and at a low cost by modifying the casting method. It relates to the field of steel sheets.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、厚板の製造時における冷却速度
と厚板の強度との関係は、図１に一例として0.06％Ｃ−
1.4 ％Mn、Ｃeq＝0.29％の鋼の場合を示すように冷却速
度が高いほど引張強度（T.S.）が高くなるという傾向を
持つ。このような関係については、高木節男：第141 ・
142 回西山記念技術講座（日本鉄鋼協会編）(1992)、p.
1 、宮川大海：機械技術者のための鉄鋼材料学、p.31
〔朝倉書店〕、田村、泉、伊佐：鉄鋼材料学、p.83〔朝
倉書店〕、天野虔一：第15回鉄鋼工学セミナーテキス
ト、日本鉄鋼協会(1993)、p.170 等に示されているとお
りである。したがって、例えば板厚が20mmの場合におけ
る板厚中心部と表面部との冷却速度を比較すると、表面
部では43℃/sec、板厚中心部では15℃/sec程度になるた
め、かかる冷却速度の違いが鋼板の強度に大きく影響を
与えることになる。すなわち、このような冷却速度で
は、図１より表面のT.S.が65kgf/mm2 、板厚中心部のT.
S.が55kgf/mm2 と推定できるように、鋼板の表層部と中
心部とでは鋼板強度に差異が生じる。2. Description of the Related Art Generally, the relationship between the cooling rate and the strength of a thick plate during the production of the thick plate is shown in FIG.
As shown in the case of steel of 1.4% Mn and Ceq = 0.29%, there is a tendency that the higher the cooling rate, the higher the tensile strength (TS). About such a relation, Setsuo Takagi: No. 141
142nd Nishiyama Memorial Technical Lecture (edited by The Iron and Steel Institute of Japan) (1992), p.
1. Hiromi Miyagawa: Steel Materials Science for Mechanical Engineers, p.31
[Asakura Shoten], Tamura, Izumi, Isa: Steel Materials Science, p.83 [Asakura Shoten], Kenichi Amano: Textbook of the 15th Iron and Steel Engineering Seminar, The Iron and Steel Institute of Japan (1993), p.170, etc. It is as it is. Therefore, for example, when comparing the cooling rate between the center part of the sheet thickness and the surface part when the sheet thickness is 20 mm, the cooling rate is about 43 ° C./sec at the surface part and about 15 ° C./sec at the sheet thickness center part. The difference greatly affects the strength of the steel sheet. That is, at such a cooling rate, the TS of the surface is 65 kgf / mm 2 and the T.
As the S. can be estimated to be 55 kgf / mm 2 , there is a difference in the strength of the steel sheet between the surface layer and the center of the steel sheet.
【０００３】このように鋼板の表層部と中心部とで鋼板
強度に差異が生じることを確かめるべく、実際に、板厚
20mm程度の鋼板（0.04％Ｃ, 1.35％Mn, Ceg 0.14）の強
度を測定することを試みたが、板厚20mmの鋼板から厚み
方向にスライスして試験片を作成することが事実上不可
能なために直接的な強度測定はできなかった。そこで、
一般に強度と硬度との関係が図２に示すようにほぼ一対
一の関係になっていることから、代替策としてこの板厚
20mmの鋼板の板厚方向に硬度測定を行って板厚方向の強
度分布を推定した。その結果を図３に示す。図３の強度
指数は板厚中心部で大きく低下しており、表層部と板厚
方向中心部とでの硬度差ΔＨV が20にもなっている。こ
の結果、推定強度は表層部と板厚方向中心部とでは15kg
f/mm2 の違いがあることになる。尚、図２の値はＨV が
220 までとなっているが、ほぼ直線的に値が増加してい
るとして、強度を推定した。以上述べたように通常の製
造方法では、鋼板の表層部と中心部とで強度が相違する
ことは不可避であった。[0003] In order to confirm that a difference in the strength of the steel sheet occurs between the surface layer portion and the central portion of the steel sheet, the thickness of the steel sheet is actually measured.
We tried to measure the strength of a steel plate of about 20mm (0.04% C, 1.35% Mn, Ceg 0.14), but it was practically impossible to slice a 20mm steel plate in the thickness direction to create a test piece Therefore, direct strength measurement was not possible. Therefore,
Generally, the relationship between strength and hardness is almost one-to-one as shown in FIG.
Hardness was measured in the thickness direction of a 20 mm steel sheet to estimate the strength distribution in the thickness direction. The result is shown in FIG. Strength index of 3 has been greatly reduced by the thickness center portion, the hardness difference [Delta] H V in the surface layer portion and the thickness direction center portion is also 20. As a result, the estimated strength was 15 kg between the surface layer and the center in the thickness direction.
There will be a difference of f / mm 2 . The value of 2 is H V
Although it was up to 220, the intensity was estimated assuming that the value increased almost linearly. As described above, in the normal manufacturing method, it is inevitable that the strength differs between the surface layer portion and the central portion of the steel sheet.
【０００４】ところで近年では、厚鋼板の利用分野にお
いても強度が高い鋼への要請が強まってきた。例えば、
耐ＨＩＣ（水素誘起割れ）性等が要求されるラインパイ
プ用鋼板では、従来Ｘ55〜Ｘ60（39〜42kgf/mm2 ）であ
ったのが、現在はほぼＸ60（42kgf/mm2 ）が主流になり
つつあり、さらにハイグレードなＸ80（56kgf/mm2 ）、
Ｘ100 （70kgf/mm2 ）程度の材料が要求されつつある。[0004] In recent years, demands for high-strength steel have increased in the field of application of thick steel plates. For example,
The HIC resistance steel plate for line pipe (hydrogen induced cracking) resistance and the like are required, the conventional X55~X60 (39~42kgf / mm 2) and which was of the now almost X60 (42kgf / mm 2) is the mainstream X80 (56kgf / mm 2 ), which is becoming more high-grade,
Materials of about X100 (70kgf / mm 2 ) are being demanded.
【０００５】単に強度を高めた鋼であれば、冷却速度を
上げることや、Ｃ当量（Ｃeq）の調整等によって製造可
能である。例えば、Ｃ当量と強度とは、図４に示すよう
にＣ当量が大きくなる程、高強度になる関係にある。し
かしながら、耐ＨＩＣ鋼等の高級厚板材では、厚板が具
備する硬度ＨV に上限が設けられている。その理由は、
第78・79回西山記念技術講座（日本鉄鋼協会編）、p.5
8、表７又はP.N.Tuttle, Mater, Performance, vol.13
(1974), No.2, p.42 に示されているように硬度ＨV を2
30 〜240 程度以下に制限することで水素誘起割れや硫
化水素応力腐食割れが発生しなくなるからである。した
がって、上述のように冷却速度やＣ当量を高めて高強度
鋼板を得ようとしても、耐ＨＩＣ性のための硬度の制限
から、十分に高めることができない場合があった。[0005] Steel with simply increased strength can be manufactured by increasing the cooling rate or adjusting the C equivalent (Ceq). For example, as shown in FIG. 4, the relationship between the C equivalent and the strength is such that the greater the C equivalent, the higher the strength. However, the exclusive thick plates, such as resistance to HIC steel, the upper limit is provided in the hardness H V of planks comprises. The reason is,
The 78th and 79th Nishiyama Memorial Technical Seminar (edited by the Iron and Steel Institute of Japan), p.5
8, Table 7 or PNTuttle, Mater, Performance, vol.13
(1974), No.2, hardness H V as shown in p.42 2
This is because hydrogen-induced cracking and hydrogen sulfide stress corrosion cracking do not occur by limiting the amount to about 30 to 240 or less. Therefore, even if it is attempted to obtain a high-strength steel sheet by increasing the cooling rate or the C equivalent as described above, it may not be possible to sufficiently increase the hardness due to the limitation of hardness for HIC resistance.
【０００６】そこで発明者らは、単に冷却速度やＣ当量
を高めても、鋼板の表層部と中心部とでは強度及び硬度
が相違することに変わりがない点に着目し、鋼板の表層
部と中心部とで強度を均一にすることができるならば、
表面硬度を上記ＨV ≦230 〜240 に維持しながら、全体
として鋼板の強度を高めることができると考えて、表層
部と内部とで材質が均一な厚鋼板を製造するというこの
発明を成就すべく、研究開発を進めた。[0006] The inventors of the present invention focused on the fact that the strength and hardness were different between the surface layer portion and the central portion of the steel sheet even if the cooling rate and C equivalent were simply increased, If the strength can be made uniform at the center and
While maintaining the surface hardness in the H V ≦ 230 to 240, it would be able to increase the strength of overall steel, to fulfill this invention that the material in the surface layer portion and interior to produce a uniform thickness steel plate Research and development was pursued.
【０００７】これまで、表層部と内部とで材質が均一な
厚鋼板に関しては、組成、圧延時における冷却速度及び
冷却開始から停止までの時間等を最適化するなどして、
組織を均一にする制御を行って製造する方法があった。
かかる方法により得られた鋼板は、図５に板厚方向の硬
度分布を示すように板厚方向で硬度分布がほぼ均一であ
る。しかしながら、このような製造方法では、現在の強
度レベルの材料を作製するのも非常に困難であるのが実
情である。また、圧延での冷却の際に表層を軟質なフェ
ライト相となるように制御し、内部のベイナイト相やア
シキュラーフェライト相と強度が釣り合うようにするこ
とで板厚方向での強度を同等にした鋼板の製造方法もあ
るが、このような製造方法では、強度向上は到底望み得
ない。このため、表層部と内部とで材質が均一な厚鋼板
を製造するためには、新たな材料又はプロセスの開発が
必要とされていた。Heretofore, regarding a thick steel plate whose material is uniform between the surface layer and the inside, the composition, the cooling rate during rolling, and the time from the start to the stop of the cooling have been optimized.
There has been a method of manufacturing by controlling the structure to be uniform.
The steel sheet obtained by such a method has a substantially uniform hardness distribution in the sheet thickness direction as shown in FIG. However, in such a manufacturing method, it is actually difficult to manufacture a material having the current strength level. Also, the surface layer was controlled to be a soft ferrite phase during cooling by rolling, and the strength in the sheet thickness direction was equalized by balancing the strength with the bainite phase and the acicular ferrite phase inside. Although there is a method for manufacturing a steel sheet, improvement in strength cannot be expected at all with such a manufacturing method. For this reason, in order to manufacture a thick steel plate whose material is uniform between the surface layer and the inside, development of a new material or process has been required.
【０００８】そこで、この発明では新たなプロセスとし
て、連続鋳造の際に板厚方向に鋼成分組成が変化するス
ラブを鋳造することによって表層部と内部との材質が均
一な厚鋼板を製造する方法を提案するものである。な
お、連続鋳造するに際し、鋳型内溶鋼に合金成分を添加
する方法自体は既に知られている。この方法は、鋳型内
溶鋼に特定成分で構成されたワイヤなどを投入する方法
である。しかしながら、かような方法では、表層部と内
部とで均一な材質を安定して得ることが困難であり、実
際の連続鋳造機に適用されることはなかった。Therefore, in the present invention, as a new process, a method of manufacturing a thick steel plate having a uniform material in the surface layer portion and the inside by casting a slab whose steel composition changes in the thickness direction during continuous casting. Is proposed. Note that a method of adding an alloy component to molten steel in a mold during continuous casting is already known. In this method, a wire or the like composed of a specific component is charged into molten steel in a mold. However, with such a method, it is difficult to stably obtain a uniform material between the surface layer portion and the inside, and the method has not been applied to an actual continuous casting machine.
【０００９】その理由は、鋳型内の溶鋼流動が不安定な
ために、合金成分を添加しても鋳型内では均一に分散さ
れないためである。特に浸漬ノズルとして多孔ノズルを
用い、しかも合金成分を鋳型内の片側といった偏った位
置に投入した場合には、幅及び深さ方向に不均一な成分
分布を生じることが著しく多かった。また、鋳型上面か
らワイヤー等を投入することにより湯面が非常に乱れ、
パウダー巻き込み等の欠陥が非常に多発しており、その
結果、これらの技術を実験レベルではなく実機レベルで
使用している例は現在でも見られない。The reason is that the flow of molten steel in the mold is unstable, so that even if an alloy component is added, it is not uniformly dispersed in the mold. Especially using a porous nozzle as an immersion nozzle, moreover alloy components when placed in a biased position such one side of the mold is uneven component distribution in the width and depth were often significantly can arise. In addition, the surface of the molten metal is very disturbed by putting wires etc. from the top of the mold,
Defects such as powder entrapment are extremely frequent, and as a result, there are no examples of using these technologies at the actual machine level rather than at the experimental level.
【００１０】この他、現在では磁場を用いて、異なる溶
鋼を鋳造する方法が特開平６−３０４７０４号公報、特
開平６−３０４７０３号公報、特開平６−３３５７４９
号公報、特開平６−３４４０８０公報、特開平６−３０
４７０５号公報、特開平６−３０４７０６公報、特開平
６−３０４７０７号公報等で提案されている。これら一
連の公報はいずれも、磁場により上側と下側で溶鋼を分
離して、クラッド鋼の製造を可能とするものであり、二
つのタンディッシュと二つのノズルとを用いて一つの鋳
型内に溶鋼を注入する方法について開示している。In addition, at present, methods for casting different molten steels using a magnetic field are disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 6-304704, 6-304703, and 6-335549.
JP, JP-A-6-344080, JP-A-6-30
It has been proposed in JP 4705, JP-A-6-304706, JP-A-6-304707 and the like. Each of these series of publications separates molten steel on the upper side and the lower side by a magnetic field, and makes it possible to produce clad steel, using two tundishes and two nozzles in one mold. A method for injecting molten steel is disclosed.
【００１１】しかし、これらの方法は、表層部の成分と
中心部の成分との境界が明瞭なクラッド鋼を製造するこ
とを目的とする方法であるから、この発明の目的とは本
質的に相違する。本発明の目的は内部を均質な強度とす
るための発明であり、強度に段階ができるのは排除しな
ければならないのである。そればかりか、かかる方法で
は鋳造初期での操業が困難で、また鋳込み長のどこから
クラッド鋼になっているのかを判断することができな
い。加えて、鋳型内に２本のノズルが入っているため湯
面が冷却され易く、ノズルの位置によっては湯面加熱が
行われずにディッケル等の欠陥を発生させることになる
と考えられる。さらにノズル及びタンディッシュを２台
分使用するため経済性が悪い。また鋳造中の溶鋼流量及
び溶鋼クラッドのスラブ外側及び内側の鋳造シェル厚の
比率を制御することも非常に困難である。However, these methods are intended to produce a clad steel in which the boundary between the component of the surface layer and the component of the central portion is clear, and therefore, are essentially different from the object of the present invention. I do. The purpose of the present invention is to make the inside uniform in strength, and it is necessary to eliminate the possibility that the strength is graded. In addition, such a method makes it difficult to operate in the early stage of casting, and it is not possible to judge from the casting length where the clad steel is formed. In addition, since two nozzles are contained in the mold, the molten metal surface is easily cooled, and depending on the position of the nozzles, it is considered that the molten metal surface is not heated and defects such as deckles are generated. Further, since two nozzles and tundish are used, the cost is low. It is also very difficult to control the flow rate of molten steel during casting and the ratio of the thickness of the cast shell outside and inside the slab of the molten steel clad.
【００１２】また、特開平３−２０２９５号公報におい
ては、磁場により上側と下側で溶鋼を分離して、クラッ
ド鋼の製造を可能とする方法に関して、静磁場で分離し
た上下のいずれかの溶鋼にワイヤーで金属成分を添加す
る方法が提案されている。この特開平３−２０２９５号
公報に開示の方法も同様に、表層部の成分と中心部の成
分との境界が明瞭なクラッド鋼を製造することを目的と
する方法であるから、この発明の目的とは本質的に相違
する。また、この方法では、溶鋼流動に関する制御策が
何ら講じられてないので表層部と内部との材質が均一な
鋼板を安定して得ることはできず、しかも、パウダー巻
き込み等の欠陥が発生し易い。そのため、厚板等の製造
には不適である。Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 3-20295 discloses a method for separating a molten steel on an upper side and a lower side by a magnetic field to enable production of a clad steel. A method of adding a metal component to a wire has been proposed. Similarly, the method disclosed in JP-A-3-20295 is a method for producing a clad steel in which the boundary between the component of the surface layer and the component of the central portion is clear. Is essentially different. Further, in this method, since no control measures regarding the flow of molten steel are taken, it is not possible to stably obtain a steel sheet having a uniform material of the surface layer and the inside, and further, defects such as powder entrainment are likely to occur. . Therefore, it is not suitable for manufacturing a thick plate or the like.
【００１３】さらに、特開平７−５１８０１号公報、特
開平７−５１８０２号公報には、特に合金層を表層に形
成した複層鋼板の製造方法に関して、連続鋳造用鋳型へ
溶鋼を気体と共に注入する位置よりも上方に静磁場を印
加して鋳型内溶鋼を二分し、この上方の溶鋼に合金成分
を添加し、注入気体の浮上攪拌により合金鋼とすること
で複層鋼板を製造する方法が開示されている。しかし、
これらの方法は、鋳型上面で静磁場を印加することなく
ワイヤー添加を行っているため、前述した方法と同様に
湯面の乱れによるパウダー巻き込み等の欠陥が発生す
る。また、この方法では静磁場印加している箇所の下に
ノズル吐出口を下向きにとりつけているため、気泡には
溶鋼を浮上攪拌させるだけの浮力が生じず、しかも吐出
流による凝固シェル再溶解も発生し、最悪の場合にはブ
レークアウトする危険性がある。ブレークアウトさせず
に気泡のリフトアップ効果による浮上攪拌を行う鋳造を
しようとした場合には、スループットが極めて小さくな
り、コスト的に適合しなくなってしまう。Further, JP-A-7-51801 and JP-A-7-51802 relate to a method of manufacturing a multi-layer steel sheet having an alloy layer formed on a surface layer, in which molten steel is injected together with gas into a continuous casting mold. Disclosed is a method of manufacturing a multi-layer steel sheet by applying a static magnetic field above a position to divide the molten steel in a mold into two parts, adding an alloy component to the molten steel above the molten steel, and floating and stirring the injected gas to form an alloy steel. Have been. But,
In these methods, since the wire is added without applying a static magnetic field on the upper surface of the mold, defects such as powder entrainment due to turbulence of the molten metal surface occur as in the above-described method. In addition, in this method, the nozzle discharge port is attached downward below the location where the static magnetic field is applied, so that the bubbles do not have the buoyancy enough to float and stir the molten steel, and the solidified shell is re-dissolved by the discharge flow. There is a risk of occurring and, in the worst case, breakout. In the case of performing casting in which floating agitation is performed by a bubble lift-up effect without causing a breakout, the throughput is extremely reduced, and the cost is not adapted.
【００１４】[0014]
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
は、表層部と内部とで材質が均一な厚鋼板を安定して製
造することができなかった。そこでこの発明は、連続鋳
造の際に板厚方向に鋼成分組成が変化するスラブを鋳造
するという新たな方法によって安定した製造を可能とし
た、表層部と内部とで材質が均一な厚鋼板の製造方法を
提案することを目的とする。As described above, conventionally, it has not been possible to stably produce a thick steel plate having a uniform material at the surface layer portion and inside. Therefore, the present invention has enabled stable production by a new method of casting a slab in which the steel composition changes in the thickness direction during continuous casting. The purpose is to propose a manufacturing method.
【００１５】[0015]
【課題を解決するための手段】この発明の要旨構成は、
次のとおりである。浸漬ノズルを通して連続鋳造用鋳
型へ供給した溶鋼を、この連続鋳造用鋳型内で抜熱して
該溶鋼の凝固シェルを連続的に形成しながら、この連続
鋳造用鋳型内の溶鋼メニスカス部に静磁場を印加して溶
鋼流動を制御し、かつこの静磁場よりも下方の溶鋼に合
金調整剤を添加して、表層から内部にかけて成分組成が
変化するスラブを鋳造することを特徴とする表層部と内
部との材質が均一な厚鋼板の製造方法（第１発明）。The gist of the present invention is as follows.
It is as follows. The molten steel was supplied to the continuous casting mold through a submerged nozzle, while forming a solidified shell of the solution steels and heat extraction in the continuous casting in the mold continuously, a static magnetic field in the molten steel meniscus portion of the continuous casting in the mold Controlling the flow of molten steel by applying it, and adding an alloy modifier to molten steel below this static magnetic field, casting a slab whose component composition changes from the surface layer to the inside, characterized by the surface layer portion and the inside A method of manufacturing a thick steel plate having a uniform material (first invention).
【００１６】第１発明において、さらに浸漬ノズルの
吐出孔の位置の溶鋼に静磁場を印加することを特徴とす
る表層部と内部との材質が均一な厚鋼板の製造方法（第
２発明）。In the first invention, there is further provided a method for producing a thick steel plate having uniform surface and interior materials, wherein a static magnetic field is applied to molten steel at a position of a discharge hole of a submerged nozzle.
【００１７】第１発明又は第２発明において、さらに
浸漬ノズルの吐出孔よりも下方の溶鋼に静磁場を印加す
ることを特徴とする表層部と内部との材質が均一な厚鋼
板の製造方法（第３発明）。 第２発明又は第３発明において、浸漬ノズルに単孔ス
トレートノズルを用いて鋳造することを特徴する表層部
と内部との材質が均一な厚鋼板の製造方法（第４発
明）。In the first invention or the second invention, a method of manufacturing a thick steel plate having a uniform material in a surface layer portion and an inside thereof, further comprising applying a static magnetic field to molten steel below a discharge hole of a submerged nozzle ( Third invention). In the second invention or the third invention, a method for producing a thick steel plate having a uniform material in the surface layer portion and the inside, wherein the casting is performed using a single-hole straight nozzle as the immersion nozzle (fourth invention).
【００１８】前述のように、従来の鋳造方法によって板
厚方向、すなわち表層部と中心部との特性を均一にした
鋼を製造しようとすれば、鋳型内溶鋼にワイヤー等によ
り合金添加することによって鋳型内の成分特性を板幅方
向で変化させることが考えられるが、湯面の乱れと鋳型
内部の溶鋼流の不均一になるために、結局のところ板厚
方向に均一な特性を持つ鋼板の製造は不可能であった。
また、磁場を印加しつつ２組のタンディッシュ及びノズ
ルにより鋳造することも、ダミーバースタート法、クラ
ッド鋼の鋳込み長を決定すること、凝固シェル制御等の
困難さ及び経済等、種々の点から困難であった。As described above, in order to manufacture a steel having uniform properties in the thickness direction, that is, the surface layer portion and the center portion, by a conventional casting method, an alloy is added to molten steel in a mold using a wire or the like. It is conceivable to change the component characteristics in the mold in the plate width direction.However, since the molten metal flow becomes uneven and the molten steel flow inside the mold becomes uneven, after all, a steel plate with uniform characteristics in the plate thickness direction Production was not possible.
Casting with two sets of tundishes and nozzles while applying a magnetic field is also difficult in various respects such as the dummy bar start method, determining the casting length of clad steel, difficulties in controlling solidified shells, and economy. Met.
【００１９】そこでこの発明においては、連続鋳造用鋳
型内の溶鋼メニスカス部に静磁場を印加して溶鋼流動を
制御しながら、鋳型内にワイヤー又は微小ブロック等に
より合金及び材質を改善する物質の添加を行う。図６
(a) 、(b) にこの発明を適用した連続鋳造操業中におけ
る連続鋳造用鋳型周辺の断面の一例を模式的に示す。図
中番号１a は２孔ノズルからなる浸漬ノズル、２は連続
鋳造用鋳型であり、３はこの連続鋳造用鋳型２内に浸漬
ノズル１a を通じて注入された溶鋼である。この連続鋳
造用鋳型２の長辺部材の背面には、磁場発生装置５とし
て電磁石をそれぞれ鋳型内溶鋼３のメニスカス部に配置
し、鋳型内溶鋼３のメニスカス部に静磁場を印加するよ
うになっている。この静磁場は、鋳造しようとするスラ
ブ全幅にわたって印加するのが好ましい。また、溶鋼メ
ニスカスより下方で合金添加をするために、ワイヤ６に
より合金添加剤を溶鋼中に装入するようになっている。Therefore, in the present invention, while controlling the flow of molten steel by applying a static magnetic field to the meniscus portion of the molten steel in the continuous casting mold, the addition of a substance for improving the alloy and the material by a wire or a small block in the mold. I do. FIG.
(a) and (b) schematically show an example of a cross section around a continuous casting mold during a continuous casting operation to which the present invention is applied. In the figure, reference numeral 1a denotes an immersion nozzle formed of a two-hole nozzle , 2 denotes a continuous casting mold, and 3 denotes molten steel injected into the continuous casting mold 2 through the immersion nozzle 1a. On the back of the long side member of the continuous casting mold 2, an electromagnet is disposed as a magnetic field generator 5 at the meniscus portion of the molten steel 3 in the mold, and a static magnetic field is applied to the meniscus portion of the molten steel 3 in the mold. ing. This static magnetic field is preferably applied over the entire width of the slab to be cast. Further, in order to add the alloy below the meniscus of the molten steel, an alloy additive is charged into the molten steel by the wire 6.
【００２０】かくして、浸漬ノズル１a を通して連続鋳
造用鋳型２へ溶鋼３を注入して凝固シェル４を形成する
際には、この鋳型２内の溶鋼３に静磁場が印加されるた
めに、ワイヤ６による合金添加の際にも、湯面の乱れが
起こらなくなってパウダー巻き込みなどによる欠陥を防
止することができる。そればかりか、鋳型内の溶鋼流動
が制御され、具体的には、中央部の下降流と短辺側の速
い下降流が存在することになる。このような状況下で鋳
型内溶鋼中に合金調整剤を添加することから、内部中央
では溶鋼はゆっくりとした流れで下降するため、濃度が
高く、短辺側は速い流速のため、濃度が薄くなり、得ら
れるスラブにおいては、表面より内部の成分組成の濃度
が高くなる成分組成分布を安定して得ることができる。
したがって、冷却速度の相違等のように表層部と中心部
とでの強度差を生ずる要因があっても、その強度差を打
ち消すだけの成分組成分布を形成することかできるか
ら、結果として表層部と内部との強度が均一な鋼板が得
られるのである。Thus, when the molten steel 3 is injected into the continuous casting mold 2 through the immersion nozzle 1a to form the solidified shell 4, a static magnetic field is applied to the molten steel 3 in the mold 2 so that the wire 6 In addition to the above, when the alloy is added, the turbulence of the molten metal surface does not occur, and defects such as powder entrainment can be prevented. In addition, the flow of molten steel in the mold is controlled, and specifically, there is a downflow at the center and a fast downflow on the short side. Under such circumstances, since the alloy modifier is added to the molten steel in the mold, the molten steel descends with a slow flow in the center of the inside, so the concentration is high, and the short side has a high flow velocity, so the concentration is low. In the obtained slab, a component composition distribution in which the concentration of the component composition inside the surface is higher than the surface can be stably obtained.
Therefore, even if there is a factor that causes a difference in strength between the surface layer portion and the central portion, such as a difference in cooling rate, it is possible to form a component composition distribution that only cancels out the difference in intensity. A steel sheet having a uniform strength between the inside and the inside can be obtained.
【００２１】上述のように、この発明における溶鋼メニ
スカス部での静磁場印加は、単に湯面変動防止やパウダ
ー巻き込み防止だけでなく、この発明に従い成分組成が
厚み方向で変化するスラブを良好な分布状況で安定して
鋳造するためにも重要である。As described above, the application of the static magnetic field at the meniscus portion of the molten steel in the present invention not only prevents the fluctuation of the molten metal level and the prevention of powder entrainment, but also achieves a good distribution of the slab whose component composition changes in the thickness direction according to the present invention. It is also important for stable casting in the situation.
【００２２】このような表層部と中心部とで強度を等し
くするための合金添加剤の具体例は、Ceq としてＣ, S
i, Mn, Ｂ, Ｖ, Mo, Ni, Cu等がある。また、合金添加
剤の投入手段としては、ワイヤ、微小ブロック、ペレッ
ト等がある。この発明では、表層部から中心部にかけて
良好な分布状況で成分組成が変化するスラブを得るた
め、中央部で溶融することが望ましい。そのため例えば
ワイヤであれば、中央部でシースが溶融するように厚さ
材質、送り速度等を予め特定しておき、微小ブロック、
ペレット等に関しては中央部に導入するため、セラミッ
ク管等を用いるのが好ましい。また、ワイヤ先端の位置
については、図６に示した２孔ノズルの場合には、ノズ
ル吐出口で溶解することなく、且つ十分に熱せられ、ノ
ズルの鉛直下方で溶融する構造とするのが、均一材質鋼
を得るために望ましい。Specific examples of alloy additives for equalizing the strength between the surface layer portion and the central portion include C, S, and Ceq.
i, Mn, B, V, Mo, Ni, Cu and the like. In addition, as a means for introducing the alloy additive, there are a wire, a minute block, a pellet and the like. In the present invention, in order to obtain a slab in which the component composition changes in a good distribution from the surface layer portion to the central portion, it is desirable to melt at the central portion. Therefore, for example, in the case of a wire, a thickness material, a feed speed, and the like are specified in advance so that the sheath is melted at the center portion, and a minute block,
It is preferable to use a ceramic tube or the like to introduce the pellets and the like to the center. As for the position of the tip of the wire, in the case of the two-hole nozzle shown in FIG. 6, the structure is such that the nozzle is not melted at the nozzle outlet, is sufficiently heated, and melts vertically below the nozzle. Desirable for obtaining steel of uniform quality.
【００２３】図７(a) 、(b) には、第２発明の一例をそ
れぞれ断面図で示す。図７は、浸漬ノズルが単孔ストレ
ートノズル１b である場合を示していて、この単孔スト
レートノズル１b の吐出孔の位置の溶鋼に、鋳型背面に
設けた電磁石７により静磁場を印加するようになってい
る。かくして、第１発明のように鋳型内溶鋼に合金調整
剤を投入すること等により発生する湯面変動、パウダー
巻き込みを溶鋼メニスカス部に静磁場を印加して抑制し
かつ溶鋼流動を制御するだけでなく、さらに吐出孔位置
への静磁場の印加によって溶鋼流は拡散した流れにな
り、下降流は均一流れになる。それゆえ合金調整剤は鋳
型内に吐出される溶鋼の下降流に沿って投入することが
できるために合金は溶鋼に溶融して拡散で広がるという
効果を得る。また、合金調整剤をワイヤにより投入する
場合に、ワイヤ先端の位置は、ノズル吐出口及び吐出口
に印加した磁場よりも下にしてあるのが好ましい。な
お、浸漬ノズルの形状が、図７のように単孔ストレート
ノズルである場合には、図６のような２孔ノズルと比べ
て、より流れが均一化されており、均一な拡散が可能で
ある。FIGS. 7A and 7B are cross-sectional views each showing an example of the second invention. FIG. 7 shows a case where the immersion nozzle is a single-hole straight nozzle 1b, and a static magnetic field is applied to the molten steel at the position of the discharge hole of the single-hole straight nozzle 1b by an electromagnet 7 provided on the back of the mold. Has become. Thus, as in the first invention, the fluctuation of the molten metal surface and the entrainment of powder caused by injecting the alloy adjusting agent into the molten steel in the mold are suppressed by applying a static magnetic field to the molten steel meniscus and controlling the flow of molten steel only. In addition, the molten steel flow becomes a diffused flow by applying a static magnetic field to the discharge hole position, and the descending flow becomes a uniform flow. Therefore, since the alloy adjusting agent can be introduced along the descending flow of the molten steel discharged into the mold, the effect is obtained that the alloy is melted into the molten steel and spreads by diffusion. Further, when the alloy adjusting agent is introduced by a wire, the position of the tip of the wire is preferably lower than the nozzle outlet and the magnetic field applied to the outlet. In addition, when the shape of the immersion nozzle is a single-hole straight nozzle as shown in FIG. 7, the flow is more uniform and uniform diffusion is possible as compared with the two-hole nozzle as shown in FIG. is there.
【００２４】図８(a) 、(b) には第３発明の一例をそれ
ぞれ断面図で示す。図８は、浸漬ノズルが２孔ノズル１
a である場合を示している、かかる浸漬ノズルの吐出孔
よりも下方の溶鋼に、鋳型背面に設けた電磁石７により
静磁場を印加するようになっている。かくして、メニス
カス部における静磁場により湯面の変動が防止され、し
かも未凝固溶鋼の流動は、このメニスカス部における静
磁場及び前記浸漬ノズルの吐出孔よりも下方の静磁場に
より抑制され、この下側の静磁場よりも下方では均一下
降流となる。このような均一下降流の領域に合金調整剤
を投入することによって、スラブの中心部が高濃度であ
る成分組成分布が容易かつ安定して得られることから、
表層部と内部との強度がより均一な厚鋼板を製造するこ
とができる。FIGS. 8 (a) and 8 (b) are sectional views showing one example of the third invention. FIG. 8 shows that the immersion nozzle is a two-hole nozzle 1.
The static magnetic field is applied to the molten steel below the discharge hole of the immersion nozzle by the electromagnet 7 provided on the back of the mold, which shows the case of a. Thus, the fluctuation of the molten metal surface is prevented by the static magnetic field in the meniscus portion, and the flow of the unsolidified molten steel is suppressed by the static magnetic field in the meniscus portion and the static magnetic field below the discharge hole of the immersion nozzle. Below the static magnetic field, a uniform downward flow occurs. By injecting the alloy adjusting agent into the region of such a uniform downward flow, the central portion of the slab can easily and stably obtain a component composition distribution having a high concentration.
A thick steel plate having more uniform strength between the surface layer portion and the inside can be manufactured.
【００２５】浸漬ノズルの吐出孔よりも下方の静磁場
は、鋳造しようとするスラブの全幅にわたって印加する
のが、均一下降流を得るためにより好ましい。また、浸
漬ノズルの形状は、図８のような２孔ノズル１a に限ら
れず、図９に示すような単孔ストレートノズル１b であ
っても良い。The static magnetic field below the discharge hole of the immersion nozzle is preferably applied over the entire width of the slab to be cast in order to obtain a uniform downward flow. Further, the shape of the immersion nozzle is not limited to the two-hole nozzle 1a as shown in FIG. 8, but may be a single-hole straight nozzle 1b as shown in FIG.
【００２６】[0026]
【発明の実施の形態】後述する実施例１, ２では厚板の
なかでも耐HIC 鋼材を製造する場合について述べている
が、この発明はかかる鋼材の製造に限られず、表層部と
内部とで材質が均一な厚鋼板であれば、他の材料の製造
の際にも適用可能である。なお、かかる実施例では合金
調整剤の投入法として一カ所のみしか実施していない
が、高速鋳造及び高濃度を実現しようとする場合には、
複数投入しても構わない。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In the first and second embodiments described below, a case is described in which a HIC-resistant steel material is manufactured among thick plates. However, the present invention is not limited to the manufacture of such a steel material. As long as the material is a uniform thick steel plate, it can be applied to the manufacture of other materials. In addition, in this embodiment, only one place is used as a method of adding the alloy modifier, but when high speed casting and high concentration are to be realized,
You may put more than one.
【００２７】[0027]
実施例１ ２ストランドの連続鋳造装置を用いて連続鋳造操業を行
った。この際、一方のストランドにはこの発明に従う方
法を用い、他方には通常の鋳造方法を適用した。その操
業条件は次のとおりである。Example 1 A continuous casting operation was performed using a two-strand continuous casting apparatus. At this time, a method according to the present invention was used for one strand, and a normal casting method was applied to the other strand. The operating conditions are as follows.
【００２８】 鋼種 Ｃ：0.040 〜0.042 wt％、Si：0.30〜0.31wt％、Mn：1.
39 〜1.40wt％、Ｐ：0.003 wt％以下、Ｓ：0.0015wt％
以下、Al：0.025 〜0.035 wt％、T.O.：20ppm 以下 タンディッシュ溶鋼温度Ｔt ：1558〜1563℃ 連続鋳造設備 260ton/ch を２連 鋳型形状：厚み220 mm, 幅2200mm 垂直曲げ連鋳機：垂直部３m 浸漬ノズル：２孔ノズル、ノズル径：70mmφ、吐出孔
径：矩形70mm×80mm 吐出孔下向き角度：水平Steel type C: 0.040 to 0.042 wt%, Si: 0.30 to 0.31 wt%, Mn: 1.
39 to 1.40 wt%, P: 0.003 wt% or less, S: 0.0015 wt%
Below, Al: 0.025 to 0.035 wt%, TO: 20 ppm or less Tundish molten steel temperature Tt: 1558 to 1563 ° C Continuous casting equipment 260 ton / ch, 2 consecutive molds Mold: 220 mm thick, 2200 mm wide Vertical bending continuous caster: Vertical section 3m immersion nozzle: 2-hole nozzle, nozzle diameter: 70mmφ, discharge hole diameter: rectangular 70mm x 80mm discharge hole downward angle: horizontal
【００２９】 この発明に従うストランド 磁束密度：0.3 Ｔ 磁場印加タイプ：長さ 300mm, 幅 2400mm で以下の２条
件 1) 湯面部のみ静磁場印加 2) 湯面部及び鋳型下端（湯面より 600mm）で静磁場印
加 合金調整剤添加：ボロンをワイヤーによってメニス
カスより 500mmの位置になるように投入Strand according to the present invention Magnetic flux density: 0.3 T Magnetic field application type: length 300 mm, width 2400 mm, and the following two conditions 1) Apply static magnetic field only to the molten metal surface 2) Statically apply to the molten metal surface and the lower end of the mold (600 mm from the molten metal surface) Application of magnetic field Addition of alloy adjuster: Boron is injected by wire so that it is 500mm from meniscus
【００３０】かくして得られた連続鋳造スラブについて
板厚方向における組成分布を、焼き入れ性指数に基づい
て図10に示す。焼き入れ指数に基づく組成分布は、より
通常の方法により鋳造した比較例と比べて、適合例1),
2)は中央部で濃度が高く両端部が低くなっている。FIG. 10 shows the composition distribution of the thus obtained continuous cast slab in the thickness direction based on the hardenability index. The composition distribution based on the quenching index is better than that of the comparative example cast by a more general method.
In 2), the concentration is high at the center and low at both ends.
【００３１】次に、これらの方法で鋳造したスラブを制
御冷却圧延し製品とした。この圧延条件は、1200℃で出
炉し、圧延時間 90sec 、アイドル時間1100sec 、圧延
仕上温度を830 ℃であり、製品板厚は23mmである。得ら
れた製品のT.S は、いずれも70kgf/mm2 と所定の強度を
満たしていた。これらの製品につき、板厚方向の硬度分
布を調べ、その結果を図11に示す。図11より、この発明
の方法に従う適合例1), 2)は、比較例のように板厚方向
中央部で硬度が低下しておらず、板厚方向で硬度が均一
になっていることが明らかであり、換言すれば板厚方向
で強度が均一になっていることが明白である。Next, the slab cast by these methods was subjected to controlled cooling and rolling to obtain a product. The rolling conditions are as follows: the furnace is discharged at 1200 ° C., the rolling time is 90 sec, the idle time is 1100 sec, the rolling finish temperature is 830 ° C., and the product thickness is 23 mm. The TS of each of the obtained products was 70 kgf / mm 2 and satisfied the required strength. For these products, the hardness distribution in the plate thickness direction was examined, and the results are shown in FIG. From FIG. 11, it can be seen that the adaptation examples 1) and 2) according to the method of the present invention do not show a decrease in hardness at the center in the thickness direction as in the comparative example, and have uniform hardness in the thickness direction. It is clear that the strength is uniform in the plate thickness direction.
【００３２】実施例２ 次に、浸漬ノズルの形状を変更して連続鋳造操業を行っ
た。この操業は２ストランド連続鋳造設備を用いて行っ
て、一方のストランドにはこの発明の方法を用い、他方
には通常の鋳造法を適用して鋳造を行った。その実験条
件は次のとおりである。Example 2 Next, a continuous casting operation was performed by changing the shape of the immersion nozzle. This operation was carried out using a two-strand continuous casting facility. One strand was cast using the method of the present invention, and the other was cast using a normal casting method. The experimental conditions are as follows.
【００３３】 鋼種 Ｃ：0.039 〜0.041 wt％、Si：0.29〜0.31wt％、Mn：1.
4 〜1.41wt％、Ｐ：0.002 wt％以下、Ｓ：0.0012wt％以
下 Al：0.028 〜0.038 wt％、T.O.：15ppm 以下 タンディッシュ溶鋼温度Ｔt ：1560〜1563℃ 連続鋳造設備 270ton/ch を２連 鋳型形状：厚み220 mm、幅2200mm 垂直曲げ連鋳機：垂直部３m 浸漬ノズル 1) ２孔ノズル、ノズル径：70mmφ、吐出孔径：70mm×
80mm□ 2) 単孔ノズル、ノズル径：70mmφSteel type C: 0.039 to 0.041 wt%, Si: 0.29 to 0.31 wt%, Mn: 1.
4 to 1.41 wt%, P: 0.002 wt% or less, S: 0.0012 wt% or less Al: 0.028 to 0.038 wt%, TO: 15 ppm or less Tundish molten steel temperature Tt: 1560 to 1563 ° C Continuous casting equipment 270 tons / ch in duplicate Mold shape: thickness 220 mm, width 2200 mm Vertical bending continuous casting machine: vertical part 3 m immersion nozzle 1) 2-hole nozzle, nozzle diameter: 70 mmφ, discharge hole diameter: 70 mm x
80mm □ 2) Single hole nozzle, nozzle diameter: 70mmφ
【００３４】 この発明に従うストランド 磁束密度：0.3 Ｔ 磁場印加タイプ：長さ 2400mm ，幅 300mmで以下の２条
件 3) 湯面部及びノズル下端で静磁場印加 4) 湯面部及び鋳型下端（湯面より 500mm）で静磁場印
加 合金調整剤添加：Mnを小塊のブロックとして、セラ
ミック管によってメニスカスより 800mm下の位置になる
ように投入Strand according to the present invention Magnetic flux density: 0.3 T Magnetic field application type: length 2400 mm, width 300 mm, and the following two conditions 3) Static magnetic field application at the molten metal surface and the lower end of the nozzle 4) The molten metal surface and the lower end of the mold (500 mm from the molten metal surface) ) Apply static magnetic field Add alloy adjuster: Add Mn as a block of small lump so as to be 800 mm below meniscus by ceramic tube
【００３５】かくして得られた連続鋳造スラブについて
板厚方向における組成分布を、焼き入れ性指数に基づい
て図12に示す。焼き入れ指数に基づく組成分布は、より
通常の方法により鋳造した比較例と比べて、適合例3),
4)は中央部で濃度が高く両端部が低くなっている。FIG. 12 shows the composition distribution of the thus obtained continuous cast slab in the thickness direction based on the hardenability index. The composition distribution based on the quenching index is better than that of the comparative example cast by a more general method.
In 4), the concentration is high at the center and low at both ends.
【００３６】次に、これらの方法で鋳造したスラブを制
御冷却圧延し、製品とした。この圧延条件は出炉温度17
00℃、圧延時間 85sec、アイドル時間／1000 sec、仕上
げ圧延温度850 ℃であり、製品板厚は30mmである。得ら
れた製品のT.S は、いずれも70kgf/mm2 と所定の強度を
満たしていた。これらの製品につき、板厚方向の硬度分
布を調べ、その結果を図13に示す。図13より、この発明
に従う適合例3), 4)は比較例のように板厚方向中央部で
硬度が低下しておらず、板厚方向で硬度が均一になって
いることが明らかであり、換言すれば板厚方向で強度が
均一になっていることが明白である。Next, the slab cast by these methods was subjected to controlled cooling rolling to obtain a product. The rolling conditions are for a furnace temperature of 17
00 ° C, rolling time 85 sec, idle time / 1000 sec, finish rolling temperature 850 ° C, product thickness 30 mm. The TS of each of the obtained products was 70 kgf / mm 2 and satisfied the required strength. For these products, the hardness distribution in the plate thickness direction was examined, and the results are shown in FIG. From FIG. 13, it is clear that the conforming examples 3) and 4) according to the present invention do not decrease in hardness at the central portion in the plate thickness direction as in the comparative example, and have uniform hardness in the plate thickness direction. In other words, it is clear that the strength is uniform in the thickness direction.
【００３７】上記の製品についてさらにHIC 試験を行
い、面積欠陥率（超音波探傷法で欠陥部を板の表面から
裏面に向かって投影した欠陥面積を測定し、全体の板の
表面または裏面の面積で、欠陥の面積を割って得られた
値をいう）を求めた。その結果をまとめて図14に示し
た。この結果より、実施例１，２の従来法で作製した鋼
板のHIC 特性に比較してこの発明の方法で得られた鋼板
は欠陥が非常に少ないことが明らかである。The above product was further subjected to an HIC test to determine the area defect rate (the defect area in which a defective portion was projected from the front surface to the back surface of the plate by ultrasonic flaw detection was measured, and the area of the front or back surface of the entire plate was measured. And the value obtained by dividing the area of the defect). The results are summarized in FIG. From these results, it is clear that the steel sheet obtained by the method of the present invention has very few defects as compared with the HIC characteristics of the steel sheets manufactured by the conventional method of Examples 1 and 2.
【００３８】[0038]
【発明の効果】この発明によれば、鋳型内溶鋼のメニス
カス部に静磁場を印加しつつ添加剤を投入することによ
って、厚鋼板に関して表層部と内部とで材質が均一なも
の又は板厚内部の特性を改良したものを欠陥なくかつ安
定して製造することができ、例えば耐ＨＩＣ鋼にあって
は耐ＨＩＣ性、耐硫化水素応力腐食割れ性を劣化させる
ことなく高強度化することができるため、その工業的効
果は大である。According to the present invention, by adding an additive while applying a static magnetic field to the meniscus portion of the molten steel in the mold, the thickness of the steel plate is uniform between the surface layer portion and the inside or the inside of the plate thickness. Can be manufactured stably without defects. For example, in the case of HIC steel, the strength can be increased without deteriorating HIC resistance and hydrogen sulfide stress corrosion cracking resistance. Therefore, the industrial effect is great.
【図１】厚板の製造時における冷却速度と厚板の強度と
の関係を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a relationship between a cooling rate and a strength of a thick plate at the time of manufacturing the thick plate.
【図２】厚板の強度と硬度との関係を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a relationship between strength and hardness of a thick plate.
【図３】一般的な厚板の板厚方向の硬度分布を示す図で
ある。FIG. 3 is a diagram showing a hardness distribution of a general thick plate in a thickness direction.
【図４】鋼におけるＣ当量と強度との関係を示す図であ
る。FIG. 4 is a diagram showing a relationship between C equivalent and strength in steel.
【図５】従来法による板厚方向の強度が均一な鋼板につ
いての板厚方向の硬度分布を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a hardness distribution in the thickness direction of a steel sheet having a uniform strength in the thickness direction according to a conventional method.
【図６】この発明を適用した連続鋳造操業中における連
続鋳造用鋳型近傍の断面の一例を示す模式図である。FIG. 6 is a schematic diagram showing an example of a cross section near a continuous casting mold during a continuous casting operation to which the present invention is applied.
【図７】この発明を適用した連続鋳造操業中における連
続鋳造用鋳型近傍の断面の他の例を示す模式図である。FIG. 7 is a schematic diagram showing another example of a cross section near a continuous casting mold during a continuous casting operation to which the present invention is applied.
【図８】この発明を適用した連続鋳造操業中における連
続鋳造用鋳型近傍の断面の他の例を示す模式図である。FIG. 8 is a schematic diagram showing another example of a cross section near a continuous casting mold during a continuous casting operation to which the present invention is applied.
【図９】この発明を適用した連続鋳造操業中における連
続鋳造用鋳型近傍の断面の他の例を示す模式図である。FIG. 9 is a schematic view showing another example of a cross section near a continuous casting mold during a continuous casting operation to which the present invention is applied.
【図１０】連続鋳造スラブの板厚方向における組成分布
を、焼き入れ性指数に基づいて示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a composition distribution of a continuously cast slab in a sheet thickness direction based on a hardenability index.
【図１１】実施例における厚鋼板の板厚方向の硬度分布
を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing a hardness distribution of a thick steel plate in a thickness direction in an example.
【図１２】連続鋳造スラブの板厚方向における組成分布
を、焼き入れ性指数に基づいて示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a composition distribution in a sheet thickness direction of a continuously cast slab based on a hardenability index.
【図１３】実施例における厚鋼板の板厚方向の硬度分布
を示す図である。FIG. 13 is a diagram showing a hardness distribution in a thickness direction of a thick steel plate in an example.
【図１４】実施例における厚鋼板のHIC 試験の結果を示
す図である。FIG. 14 is a diagram showing the results of a HIC test of a thick steel plate in an example.
１a,１b 浸漬ノズル ２ 連続鋳造用鋳型 ３ 溶鋼 ４ 凝固シェル ５ 磁場発生装置 ６ ワイヤ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1a, 1b Immersion nozzle 2 Continuous casting mold 3 Molten steel 4 Solidification shell 5 Magnetic field generator 6 Wire
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−279249（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−39196（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−155590（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−293620（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−190520（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−245952（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−300111（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−126402（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−243245（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/11 B22D 11/00 B22D 11/04 311 B22D 11/108 B22D 11/115 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (56) References JP-A-4-279249 (JP, A) JP-A-8-39196 (JP, A) JP-A 8-155590 (JP, A) JP-A-5-155590 293620 (JP, A) JP-A-6-190520 (JP, A) JP-A-1-245595 (JP, A) JP-A-8-300111 (JP, A) JP-A-6-126402 (JP, A) JP-A-3-243245 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B22D 11/11 B22D 11/00 B22D 11/04 311 B22D 11/108 B22D 11/115
Claims (4)
給した溶鋼を、この連続鋳造用鋳型内で抜熱して該溶鋼
の凝固シェルを連続的に形成しながら、この連続鋳造用
鋳型内の溶鋼メニスカス部に静磁場を印加して溶鋼流動
を制御し、かつこの静磁場よりも下方の溶鋼に合金調整
剤を添加して、表層から内部にかけて成分組成が変化す
るスラブを鋳造することを特徴とする表層部と内部との
材質が均一な厚鋼板の製造方法。The molten steel supplied to a continuous casting mold through an immersion nozzle is heated in the continuous casting mold to continuously form a solidified shell of the molten steel. The method is characterized by applying a static magnetic field to the part to control the flow of molten steel, and adding an alloy modifier to the molten steel below this static magnetic field to cast a slab whose component composition changes from the surface layer to the inside. A method of manufacturing a thick steel plate having a uniform material between the surface layer and the inside.
漬ノズルの吐出孔の位置の溶鋼に静磁場を印加すること
を特徴とする表層部と内部との材質が均一な厚鋼板の製
造方法。2. The method according to claim 1, further comprising applying a static magnetic field to the molten steel at the position of the discharge hole of the immersion nozzle.
漬ノズルの吐出孔よりも下方の溶鋼に静磁場を印加する
ことを特徴とする表層部と内部との材質が均一な厚鋼板
の製造方法。3. The method according to claim 1, further comprising applying a static magnetic field to the molten steel below the discharge hole of the immersion nozzle. .
漬ノズルに単孔ストレートノズルを用いて鋳造すること
を特徴する表層部と内部との材質が均一な厚鋼板の製造
方法。4. The method according to claim 2, wherein the casting is performed using a single-hole straight nozzle as the immersion nozzle.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18717795A JP3316109B2 (en) | 1995-07-24 | 1995-07-24 | Manufacturing method of thick steel plate with uniform material in surface layer and inside |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18717795A JP3316109B2 (en) | 1995-07-24 | 1995-07-24 | Manufacturing method of thick steel plate with uniform material in surface layer and inside |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH0929404A JPH0929404A (en) | 1997-02-04 |
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ID=16201461
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