JP3287253B2 - Cooling method for hot steel sheet - Google Patents
Cooling method for hot steel sheetInfo
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Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、熱間圧延された
高温鋼板特に厚鋼板の冷却方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for cooling a hot-rolled high-temperature steel sheet, particularly a thick steel sheet.
【０００２】[0002]
【従来の技術】一般に、熱間圧延された高温の鋼板に
は、圧延直後に行われる水冷中に冷却むらが発生しやす
く、その結果、冷却後の鋼板に、変形、残留応力、材質
の不均一等が生じ、操業上のトラブルとなりやすい。更
に、変形した鋼板に対する、プレスや矯正機等による精
製工程が必要になるため、コスト高を招いていた。2. Description of the Related Art In general, hot-rolled high-temperature steel sheets are liable to have uneven cooling during water cooling performed immediately after rolling, and as a result, after cooling, deformed steel sheets, residual stresses, and poor material quality. Uniformity occurs, and it is easy to cause troubles in operation. Furthermore, a cost of the deformed steel sheet is increased because a refining process using a press, a straightening machine, or the like is required.
【０００３】そこで、従来から、高温の鋼板を均一に冷
却して、冷却むらの発生を抑制する手段が数多く提案さ
れており、例えば、次のような技術が開示されている。 (1) 特開昭６２−２８９３１６号公報：鋼板の冷却を、
前段冷却と後段冷却の２段階に分け、前段冷却で鋼板の
表面温度を１００℃以上降下させるように急冷し、次い
で、後段冷却で鋼板を所定温度まで冷却することによ
り、鋼板の板幅方向の温度差を減少させる（以下、先行
技術１という）。In view of the above, many means have been conventionally proposed for uniformly cooling a high-temperature steel sheet to suppress the occurrence of uneven cooling. For example, the following techniques have been disclosed. (1) Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-289316:
Divided into two stages of pre-stage cooling and post-stage cooling, quenched so that the surface temperature of the steel plate is lowered by 100 ° C. or more by pre-stage cooling, and then cooled the steel plate to a predetermined temperature by post-stage cooling. The temperature difference is reduced (hereinafter referred to as Prior Art 1).
【０００４】(2) 特開平７−２８４８３６号公報：圧延
後の鋼板を、表面温度が復熱して６５０〜７５０℃にな
るまで水冷した後、一旦冷却を停止し、復熱した後に再
び冷却する（以下、先行技術２という）。(2) JP-A-7-284836: After rolling, the steel sheet is water-cooled until the surface temperature recovers to 650 to 750 ° C., the cooling is stopped once, and after the heat recovery, the steel sheet is cooled again. (Hereinafter referred to as Prior Art 2).
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行技
術１の方法においては、前段冷却で鋼板内に発生した温
度むらは、引き続き行われる後段冷却においても解消さ
れることがなく、積算される結果、鋼板内の温度差が更
に拡大する問題が生ずる。However, in the method of the prior art 1, the temperature unevenness generated in the steel sheet by the pre-stage cooling is not eliminated by the subsequent post-stage cooling, but is integrated. There is a problem that the temperature difference in the steel sheet further increases.
【０００６】また、先行技術２の方法では、冷却開始温
度が高温の場合、または、鋼板の板厚が厚い場合に、膜
沸騰時間を短くすることが難しく、鋼板の板厚が薄い場
合には、復熱温度が６５０〜７５０℃となるように、冷
却を停止させることが困難である。更に、復熱温度を６
５０℃以上とし、変態を起こさない温度で冷却が停止す
るように温度を規定しているが、鋼板の表面温度は、水
冷中に変態開始温度よりも低くなるために、鋼板の表層
においては変態が始まり、冷却後、板厚方向に材質の不
均一分布が生ずることが避けられなかった。Further, in the method of Prior Art 2, it is difficult to shorten the film boiling time when the cooling start temperature is high or when the steel plate is thick, and when the steel plate is thin, It is difficult to stop the cooling so that the reheat temperature is 650 to 750 ° C. Further, the reheat temperature is set to 6
The temperature is specified to be 50 ° C or higher, and the cooling is stopped at a temperature that does not cause transformation. However, since the surface temperature of the steel sheet is lower than the transformation start temperature during water cooling, the surface layer of the steel sheet is transformed. Began, and after cooling, it was inevitable that a non-uniform distribution of the material would occur in the thickness direction.
【０００７】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、熱間圧延された高温鋼板を、途中で冷却を停
止することなく、連続して均一に温度むらが生ずること
なく冷却することができる方法を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems and to cool a hot-rolled high-temperature steel sheet continuously and uniformly without causing temperature unevenness without stopping cooling midway. It is to provide a method that can be performed.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】一般に、高温の鋼板を水
冷すると、冷却中の鋼板の表面温度に応じて、３つの冷
却形態即ち沸騰現象が生ずる。図１は冷却条件を一定に
した場合の、鋼板表面温度と熱流束との関係を示した図
である。図１に示すように、高温の鋼板を冷却すると、
まず、鋼板表面と冷却水との間に蒸気膜が存在する膜沸
騰状態になる。この膜沸騰状態は、鋼板の表面温度が非
常に高いために、冷却水が鋼板の表面に到達する前に蒸
発して鋼板に直接接触することがない沸騰現象であり、
鋼板と冷却水との間には常に蒸気膜が存在するために、
熱流束が小さく、冷却能が低い。Generally, when a high-temperature steel sheet is water-cooled, three cooling modes, ie, a boiling phenomenon, occur depending on the surface temperature of the steel sheet being cooled. FIG. 1 is a diagram showing the relationship between the steel sheet surface temperature and the heat flux when the cooling conditions are kept constant. As shown in FIG. 1, when a high temperature steel sheet is cooled,
First, a film boiling state occurs in which a vapor film exists between the steel sheet surface and the cooling water. This film boiling state is a boiling phenomenon in which the cooling water evaporates before reaching the surface of the steel sheet and does not directly contact the steel sheet because the surface temperature of the steel sheet is extremely high.
Because there is always a vapor film between the steel sheet and the cooling water,
Low heat flux and low cooling capacity.
【０００９】鋼板の表面温度が低下してくると、膜沸騰
から遷移沸騰へと移行する。遷移沸騰に移行するときの
熱流束点は、一般に極小熱流束点といわれている。遷移
沸騰領域では、鋼板表面を覆っていた蒸気膜が、安定し
て存在し得ず、局所的に蒸気膜が崩壊して、冷却水と鋼
板表面とが直接接触するようになる。このとき、熱流束
は急激に増大して遷移沸騰に移行する。更に鋼板の表面
温度が低下すると、鋼板の表面には蒸気膜が全く存在し
得ず、鋼板のほぼ全表面が冷却水と接触し、局所的に蒸
気泡が発泡した状態すなわち核沸騰になる。核沸騰に移
行するときの熱流束は極大点になり、その後、徐々に減
少する。[0009] When the surface temperature of the steel sheet decreases, a transition from film boiling to transition boiling occurs. The heat flux point at the time of transition to transition boiling is generally called the minimum heat flux point. In the transition boiling region, the steam film covering the surface of the steel sheet cannot exist stably, and the steam film locally collapses, and the cooling water comes into direct contact with the steel sheet surface. At this time, the heat flux rapidly increases and shifts to transition boiling. When the surface temperature of the steel sheet further decreases, no steam film can be present on the surface of the steel sheet, and almost the entire surface of the steel sheet comes into contact with the cooling water, and steam bubbles are locally foamed, that is, nucleate boiling occurs. The heat flux at the time of transition to nucleate boiling reaches a local maximum and then gradually decreases.
【００１０】上述したように、沸騰現象には、膜沸騰、
遷移沸騰および核沸騰の３つの沸騰状態が存在するが、
その熱伝達特性は、温度の降下とともに熱流束が減少す
る膜沸騰および核沸騰と、温度の降下とともに熱流束が
増大する遷移沸騰とにわけられる。As described above, the boiling phenomenon includes film boiling,
There are three boiling states, transition boiling and nucleate boiling.
The heat transfer characteristics are divided into film boiling and nucleate boiling, in which the heat flux decreases with decreasing temperature, and transition boiling, in which the heat flux increases with decreasing temperature.
【００１１】一般に、冷却前の高温鋼板に温度分布が存
在していると、冷却中に局所的に大きな温度むらの発生
することが知られている。この温度むらの発生は、前述
した各沸騰形態の熱伝達特性によって、次のように説明
される。高温状態即ち膜沸騰領域で冷却を行った場合
は、鋼板表面温度の降下に伴って熱流束が減少するの
で、冷却開始時に温度が高い部分は、温度が低い部分よ
りも熱流束が大きいために早く冷却される結果、両者の
温度差は縮小する。In general, it is known that if a temperature distribution exists in a high-temperature steel sheet before cooling, large temperature unevenness occurs locally during cooling. The occurrence of the temperature unevenness is explained as follows based on the heat transfer characteristics of each boiling mode described above. When cooling in a high temperature state, that is, in a film boiling region, the heat flux decreases with a decrease in the surface temperature of the steel sheet, so that a portion having a high temperature at the start of cooling has a larger heat flux than a portion having a low temperature. As a result of the rapid cooling, the temperature difference between the two is reduced.
【００１２】一方、鋼板表面温度が遷移沸騰領域の場合
は、表面温度の降下に伴って熱流束が増加するので、冷
却開始時に温度が高い部分は、温度が低い部分よりも熱
流束が小さいために、両者の温度差は拡大する。On the other hand, when the surface temperature of the steel sheet is in the transition boiling region, the heat flux increases with a decrease in the surface temperature, so that a portion having a high temperature at the start of cooling has a smaller heat flux than a portion having a low temperature. Then, the temperature difference between the two increases.
【００１３】また、鋼板表面温度が核沸騰領域の場合
は、膜沸騰領域で冷却を行った場合と同様に、冷却開始
時に温度が高い部分は、温度が低い部分よりも熱流束が
大きいために早く冷却される結果、両者の温度差は縮小
する。When the surface temperature of the steel sheet is in the nucleate boiling region, similarly to the case where cooling is performed in the film boiling region, a portion having a high temperature at the start of cooling has a larger heat flux than a portion having a low temperature. As a result of the rapid cooling, the temperature difference between the two is reduced.
【００１４】上述したように、高温鋼板を冷却したとき
の温度領域には、その表面温度の降下とともに、熱流束
が減少する温度領域と、熱流束が増加する温度領域とが
あり、熱流束が増加する温度領域即ち遷移沸騰領域で
は、温度むらが拡大する。As described above, the temperature range when the high-temperature steel sheet is cooled is divided into a temperature range where the heat flux decreases and a temperature range where the heat flux increases as the surface temperature decreases. In an increasing temperature region, that is, a transition boiling region, the temperature unevenness increases.
【００１５】本発明者らは、上述した現象について種々
研究を重ねた結果、熱間圧延された高温鋼板の冷却中に
生ずる温度むらを是正し、拡大させないためには、高温
鋼板を、熱流束が温度に対し正の勾配を有する領域即ち
膜沸騰領域および／または核沸騰領域で冷却すればよい
ことを知見した。The present inventors have conducted various studies on the above-mentioned phenomena. As a result, in order to correct the temperature unevenness occurring during cooling of the hot-rolled hot-rolled steel sheet and to prevent the hot-rolled hot-rolled steel sheet from expanding, the high-temperature steel sheet must have a heat flux. Has been found to be cooled in a region having a positive gradient with respect to temperature, that is, a film boiling region and / or a nucleate boiling region.
【００１６】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、請求項１に記載の第１実施態様の発明
は、熱間圧延され、テーブルローラ上を移送される高温
の鋼板を、前記テーブルローラに沿って設けられた冷却
ゾーンにおいて冷却する方法において、前記冷却ゾーン
を前段冷却ゾーンと後段冷却ゾーンとに区画し、前記前
段冷却ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度に対して正の勾
配を有する膜沸騰領域において、前記鋼板を水冷し、前
記後段冷却ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度に対して正
の勾配を有する核沸騰領域において、前記鋼板を水冷す
ることに特徴を有するものである。The present invention has been made on the basis of the above-mentioned findings. According to the first embodiment of the present invention, a hot-rolled high-temperature steel sheet transferred on a table roller is provided. In the method of cooling in a cooling zone provided along the table roller, the cooling zone is divided into a former cooling zone and a latter cooling zone, and in the former cooling zone , a heat flux is positive with respect to a temperature of the steel sheet. In the film boiling region having a gradient , the steel plate is water-cooled, and in the post-stage cooling zone , the heat flux is characterized by water-cooling the steel plate in a nucleate boiling region having a positive gradient with respect to the temperature of the steel plate. It is.
【００１７】請求項２に記載の第２実施態様の発明は、
熱間圧延され、テーブルローラ上を移送される高温の鋼
板を、前記テーブルローラに沿って設けられた冷却ゾー
ンにおいて冷却する方法において、前記冷却ゾーンを衝
風冷却ゾーンと水冷却ゾーンとに区画し、前記衝風冷却
ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度に対して正の勾配を有
する領域において、前記鋼板を衝風によって冷却し、前
記水冷却ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度に対して正の
勾配を有する核沸騰領域において、前記鋼板を水冷する
ことに特徴を有するものである。According to a second embodiment of the present invention,
In a method of cooling a hot steel plate which is hot-rolled and transferred on a table roller in a cooling zone provided along the table roller, the cooling zone is divided into a blast cooling zone and a water cooling zone. In the blast cooling zone , the steel sheet is cooled by blast in a region where the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the steel sheet, and in the water cooling zone , the heat flux is positive with respect to the temperature of the steel sheet. In the nucleate boiling region having the following gradient , the steel plate is water-cooled.
【００１８】請求項３に記載の第３実施態様の発明は、
熱間圧延され、テーブルローラ上を移送される高温の鋼
板を、前記テーブルローラに沿って設けられた冷却ゾー
ンにおいて冷却する方法において、前記鋼板を、熱流束
が鋼板の温度に対して正の勾配を有する膜沸騰領域およ
び核沸騰領域において、冷却水のＯＮ、ＯＦＦによって
間欠冷却することに特徴を有するものである。請求項４
に記載の第４実施態様の発明は、熱間圧延され、テーブ
ルローラ上を移送される高温の鋼板を、前記テーブルロ
ーラに沿って設けられた冷却ゾーンにおいて冷却する方
法において、前記鋼板を、熱流束が鋼板の温度に対して
正の勾配を有する核沸騰領域のみにおいて、冷却水のＯ
Ｎ、ＯＦＦによって間欠冷却することに特徴を有するも
のである。請求項５に記載の第５実施態様の発明は、熱
間圧延され、移送される高温の鋼板を冷却する方法にお
いて、熱流束が鋼板の表面温度に対して正の勾配を有す
る核沸騰領域のみにおいて、前記鋼板を水冷することに
特徴を有するものである。 According to a third aspect of the present invention,
A method for cooling a hot steel plate that is hot-rolled and transferred on a table roller in a cooling zone provided along the table roller, wherein the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the steel plate. in the film boiling region and nucleate boiling region having, ON of the cooling water, the OFF
It is characterized by intermittent cooling . Claim 4
The invention according to the fourth embodiment described in the above item is characterized in that
High-temperature steel sheet transferred on the roller
Cooling in the cooling zone provided along the
In the method, the steel sheet has a heat flux relative to the temperature of the steel sheet.
Only in the nucleate boiling region having a positive gradient, the cooling water O
It is characterized by intermittent cooling by N, OFF
It is. The invention according to the fifth embodiment is characterized in that the heat
Hot rolled and rolled and transferred
And the heat flux has a positive gradient with respect to the surface temperature of the steel sheet.
Water cooling of the steel sheet only in the nucleate boiling region
It has features.
【００１９】[0019]
【発明の実施の形態】図２は、熱伝達特性（沸騰曲線）
に影響を与える因子を説明する図である。工業的に熱伝
達特性（沸騰曲線）に影響を与えることができる因子
は、冷却水温、水量密度、冷却方式である。図２からわ
かるように、核沸騰領域においては、冷却水温度、水量
密度を変えても、温度と熱流束との関係はあまり変わら
ないが、冷却水温を下げ、水量密度を大にすると、極大
熱流束点即ち遷移沸騰に移行する温度は高温側にシフト
し、その熱流束も上昇する。一方、膜沸騰領域では、冷
却水温を下げ、水量密度を大にすると、熱流束は上昇
し、極小熱流束点即ち遷移沸騰に移行する温度は高温側
にシフトし、その熱流束も上昇する。FIG. 2 shows a heat transfer characteristic (boiling curve).
FIG. 4 is a diagram for explaining factors that affect. Factors that can influence the heat transfer characteristic (boiling curve) industrially are the cooling water temperature, the water density, and the cooling method. As can be seen from FIG. 2, in the nucleate boiling region, the relationship between the temperature and the heat flux does not change so much even if the cooling water temperature and the water mass density are changed. However, when the cooling water temperature is lowered and the water mass density is increased, the maximum is obtained. The heat flux point, i.e., the temperature at which transition boiling occurs, shifts to a higher temperature side, and the heat flux also increases. On the other hand, in the film boiling region, when the cooling water temperature is decreased and the water density is increased, the heat flux increases, the minimum heat flux point, that is, the temperature at which the transition to transition boiling is shifted to a higher temperature side, and the heat flux also increases.
【００２０】図３は、この発明の方法を実施するための
装置の一例を示す概略側面図である。図３に示すよう
に、熱間圧延された高温の鋼板２をその上面および下面
から拘束し、矢印方向に連続的に移送するための、上部
ロール1aと下部ロール1bとからなる１対の移送ロール１
が、例えば１０００mmピッチで２０組設けられている。FIG. 3 is a schematic side view showing an example of an apparatus for carrying out the method of the present invention. As shown in FIG. 3, a pair of upper rolls 1a and lower rolls 1b for transferring the hot-rolled high-temperature steel plate 2 from its upper and lower surfaces and continuously transferring the steel plates 2 in the direction of the arrow. Roll 1
Are provided, for example, at a pitch of 1000 mm.
【００２１】１対の移送ロール１の相互間の上面側に
は、上流側移送ロールから下流側移送ロールに向けたス
リットノズル３が設けられており、その下面側には、水
中に没した円管ノズル４が、板幅方向に１００mmピッチ
で長さ方向に５列設けられている。５は上部冷却水供給
用ヘッダ、６は下部冷却水供給用ヘッダである。A slit nozzle 3 extending from the upstream transfer roll to the downstream transfer roll is provided on the upper surface between the pair of transfer rolls 1, and the lower surface of the slit nozzle 3 is submerged in water. Tube nozzles 4 are provided in five rows in the length direction at a pitch of 100 mm in the plate width direction. 5 is an upper cooling water supply header, and 6 is a lower cooling water supply header.
【００２２】上述した冷却装置を使用したこの発明の基
本的な冷却方法は、高温の鋼板に対する冷却を、水量密
度を増やし、冷却水の温度を２５℃として、８３０℃ま
で熱流束が温度の上昇に対して正の勾配を有する条件下
で冷却するものである。According to the basic cooling method of the present invention using the above-described cooling device, cooling of a high-temperature steel sheet is performed by increasing the water density, setting the cooling water temperature to 25 ° C., and increasing the heat flux to 830 ° C. Is cooled under conditions having a positive gradient with respect to
【００２３】即ち、上述した構造の冷却装置内を連続的
に移送される高温の鋼板２に対し、上面側に設けられた
スリットノズル３から、２０００ｌ／m2min の冷却水を
流し、そして、下面側に設けられた円管ノズル４から、
１０００ｌ／m2min の冷却水を噴射し、その随伴流で生
じた液流によって鋼板２を冷却する。冷却の熱伝達特性
は、予めオフラインでの試験によって求められており、
図４に示すように、熱流束が温度に対し正の勾配を有す
る８５０℃以下の領域において冷却する。この冷却条件
は、急冷に属する条件であり、比較的高温まで熱流束が
温度に対し正の勾配を有している。なお、冷却装置は上
述した装置に限定されるものではなく、これ以外の冷却
装置または冷却条件であっても、熱流束が温度に対し正
の勾配を有していればよい。That is, 2,000 l / m 2 min of cooling water flows from the slit nozzle 3 provided on the upper surface to the high-temperature steel plate 2 continuously transferred in the cooling device having the above-described structure. From the circular tube nozzle 4 provided on the lower surface side,
The cooling water of 1000 l / m 2 min is injected, and the steel sheet 2 is cooled by the liquid flow generated by the accompanying flow. The heat transfer characteristics of cooling have been determined in advance by offline testing,
As shown in FIG. 4, cooling is performed in a region where the heat flux has a positive gradient with respect to temperature and is equal to or lower than 850 ° C. This cooling condition belongs to rapid cooling, and the heat flux has a positive gradient with respect to temperature up to a relatively high temperature. The cooling device is not limited to the above-described device, and other cooling devices or cooling conditions may be used as long as the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature.
【００２４】例えば、上述した冷却装置によって、板幅
４．３ｍ、長さ３０ｍ、厚さ２５mmの熱間圧延後の高温
鋼板を、４０ｍｐｍの早さで移送して冷却し、冷却直前
および冷却を開始してから２０秒経過後の、鋼板の表面
温度分布を表面温度計によって測定したところ、鋼板内
の板幅方向と長さ方向の温度は、最高温度と最低温度と
の差が冷却前で８３０℃＋０℃−３０℃であったのに対
し、冷却後においては５２０℃＋０℃−１０℃となり、
冷却による温度むらは解消する傾向が見られた。更に、
冷却後の歪みもほとんど発生しなかった。For example, by the cooling device described above, a hot-rolled high-temperature steel plate having a width of 4.3 m, a length of 30 m and a thickness of 25 mm is transferred at a speed of 40 mpm and cooled. When the surface temperature distribution of the steel sheet was measured by a surface thermometer 20 seconds after the start, the difference between the maximum temperature and the minimum temperature in the steel sheet in the width direction and the length direction was determined before cooling. 830 ° C + 0 ° C-30 ° C, but after cooling, 520 ° C + 0 ° C-10 ° C,
Temperature unevenness due to cooling tended to disappear. Furthermore,
Almost no distortion occurred after cooling.
【００２５】上述した冷却装置を使用したこの発明の基
本的な冷却方法の他の例として、冷却装置内を連続的に
移送される高温の鋼板２に対し、上面側に設けられたス
リットノズル３から、２３００ｌ／m2min の冷却水を流
し、そして、下面側に設けられた円管ノズル４から、１
３００ｌ／m2min の冷却水を噴射し、その随伴流で生じ
た液流によって鋼板を冷却する。冷却水の温度は熱交換
器を用いて約２０℃に下げた。熱流束が温度に対して正
の勾配を有している領域は、９００℃までであった。As another example of the basic cooling method of the present invention using the above-described cooling device, a slit nozzle 3 provided on the upper surface side of a high-temperature steel sheet 2 continuously transferred in the cooling device is used. 2300 l / m 2 min of cooling water was flowed from the nozzle, and from the circular tube nozzle 4 provided on the lower surface side, 1
A cooling water of 300 l / m 2 min is injected, and the steel sheet is cooled by a liquid flow generated by the accompanying flow. The temperature of the cooling water was reduced to about 20 ° C. using a heat exchanger. The region where the heat flux had a positive slope with respect to temperature was up to 900 ° C.
【００２６】冷却の熱伝達特性は、予めオフラインでの
試験によって求められており、図５に示すように、熱流
束が温度に対し正の勾配を有する９００℃以下の領域で
厚鋼板を冷却する。The heat transfer characteristics of cooling have been determined in advance by an off-line test. As shown in FIG. 5, a thick steel plate is cooled in a region where the heat flux has a positive gradient with respect to temperature and is 900 ° C. or less. .
【００２７】上述した冷却方法によって、板幅４．３
ｍ、長さ３０ｍ、厚さ２５mmの熱間圧延後の高温鋼板
を、４０ｍｐｍの早さで移送して冷却し、冷却直前およ
び冷却を開始してから２３秒経過後の、鋼板の表面温度
分布を表面温度計によって測定したところ、鋼板内の板
幅方向と長さ方向の温度は、最高温度と最低温度との差
が冷却前で８３０℃＋０℃−３５℃であったのに対し、
冷却後においては５１０℃＋０℃−１０℃となり、冷却
による温度むらは解消する傾向が見られた。更に、冷却
後の歪みもほとんど発生しなかった。According to the cooling method described above, a sheet width of 4.3
The hot-rolled high-temperature steel sheet having a length of 30 m, a length of 30 m and a thickness of 25 mm is transferred at a speed of 40 mpm and cooled, and the surface temperature distribution of the steel sheet immediately before the cooling and 23 seconds after the start of the cooling. When measured with a surface thermometer, the difference between the maximum temperature and the minimum temperature in the sheet width direction and the length direction in the steel sheet was 830 ° C + 0 ° C-35 ° C before cooling, whereas
After cooling, the temperature was 510 ° C. + 0 ° C.−10 ° C., and the temperature unevenness due to cooling tended to be eliminated. Further, almost no distortion occurred after cooling.
【００２８】鋼板の上面側を、スリットジェット噴流に
よって冷却する際に、熱流束が温度に対して正の勾配を
有する領域と冷却条件即ち冷却水の温度、冷却水量との
関係を図５に示す。即ち、図５は、鋼板の表面温度があ
る温度以下のときに、最低いくらの水量で、何度の水温
で冷却すれば、熱流束が温度に対して正勾配を有する核
沸騰領域で鋼板を冷却し得るかを表している。FIG. 5 shows the relationship between the region where the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature and the cooling conditions, that is, the temperature of the cooling water and the amount of the cooling water when the upper surface side of the steel plate is cooled by the slit jet jet. . That is, FIG. 5 shows that when the surface temperature of the steel sheet is equal to or lower than a certain temperature, the steel sheet can be cooled in the nucleate boiling region where the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature if the cooling is performed with the minimum amount of water and the water temperature. Indicates whether cooling is possible.
【００２９】上述した説明では、熱流束が鋼板の温度に
対して正の勾配を有する領域で冷却を行うことを実現さ
せるために必要な最低水量密度を求める手順を示した
が、この手法は、他の冷却方法においても適用が可能で
ある。In the above description, the procedure for obtaining the minimum water density required to realize cooling in a region where the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the steel plate has been described. The present invention can be applied to other cooling methods.
【００３０】[0030]
【実施例】次に、この発明の方法を実施例によって説明
する。 〔実施例１〕この発明の第１実施態様の方法の実施例
で、図６に示す装置を使用し高温鋼板を冷却した。即
ち、熱間圧延された高温の鋼板２をその上面および下面
から拘束し、矢印方向に連続的に移送するための、上部
ロール1aと下部ロール1bとからなる１対の移送ロール１
が、例えば１０００mmピッチで２０組設けられ、各移送
ロール間が冷却ゾーンを形成している。冷却ゾーンは、
５ゾーンの前段冷却ゾーンと１５ゾーンの後段冷却ゾー
ンとに区画されており、前段５ゾーンにおけるロール間
の上面側には、幅方向に５０cmピッチ、長さ方向に１ｍ
ピッチで上部ミスト冷却ノズル７が設けられており、ロ
ール間の下面側には、同じく幅方向に３０cmピッチ、長
さ方向に３０cmピッチで下部ミスト冷却ノズル８が設け
られている。Next, the method of the present invention will be described with reference to examples. Example 1 In an example of the method according to the first embodiment of the present invention, a high-temperature steel sheet was cooled using the apparatus shown in FIG. That is, a pair of transfer rolls 1 composed of an upper roll 1a and a lower roll 1b for restraining the hot-rolled high-temperature steel plate 2 from its upper and lower surfaces and continuously transferring in the direction of the arrow.
For example, 20 sets are provided at a pitch of 1000 mm, and a cooling zone is formed between each transfer roll. The cooling zone is
It is divided into a pre-cooling zone of 5 zones and a post-cooling zone of 15 zones, and 50 cm pitch in the width direction and 1 m in the length direction on the upper surface side between the rolls in the 5 front zones.
Upper mist cooling nozzles 7 are provided at a pitch, and lower mist cooling nozzles 8 are provided at a lower surface side between the rolls at a pitch of 30 cm in the width direction and a pitch of 30 cm in the length direction.
【００３１】後段１５ゾーンにおけるロール間の上面側
には、上流側移送ロールから下流側移送ロールに向けた
スリットノズル３が設けられており、ロール間の下面側
には、板幅方向に１００mmピッチで長さ方向に５列の水
中に没した円管ノズル４が設けられている。５は上部冷
却水供給用ヘッダーであり、６は下部冷却水供給用ヘッ
ダーである。前段５ゾーンと後段１５ゾーンとの間に
は、両者の冷却水が混在しないように、拘束ロールによ
って仕切られている。A slit nozzle 3 extending from the upstream transfer roll to the downstream transfer roll is provided on the upper surface side between the rolls in the latter 15 zones, and the lower surface side between the rolls has a pitch of 100 mm in the sheet width direction. And five rows of circular nozzles 4 submerged in water in the length direction. Reference numeral 5 denotes an upper cooling water supply header, and reference numeral 6 denotes a lower cooling water supply header. Between the first five zones and the second fifteen zones, the cooling water is separated by a constraining roll so that both cooling waters are not mixed.
【００３２】前段５ゾーンにおいては、上部ミスト冷却
ノズル７から水量密度１００ｌ／m2min で、下部ミスト
冷却ノズル８から水量密度５５０ｌ／m2min 、気水比１
０で冷却水を噴射することにより、熱流束が鋼板の温度
に対して正の勾配を有する膜沸騰領域の間で、前記高温
の鋼板は水冷却される。[0032] In the preceding stage 5 zone, in the upper mist cooling nozzle 7 water density 100l / m 2 min, water from the lower mist cooling nozzle 8 Density 5501 / m 2 min, air-water ratio of 1
By injecting cooling water at zero, the hot steel sheet is water cooled during a film boiling region where the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the steel sheet.
【００３３】次いで、後段１５ゾーンの上面側のスリッ
トノズルから水量密度１００ｌ／m2min で冷却水を流
し、下面側の円管ノズル４から水量密度７００ｌ／m2mi
n で冷却水を噴射し、その随伴流で生じた液流により、
熱流束が鋼板の温度に対して正の勾配を有する核沸騰領
域の間で、鋼板２は水冷却される。[0033] Next, flow of cooling water in the water density 100l / m 2 min from the upper surface side of the slit nozzle of the subsequent 15 zones, water flow rate 700l / m 2 mi from circular tube nozzle 4 on the lower surface side
Injecting cooling water at n
The steel sheet 2 is water-cooled during a nucleate boiling region in which the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the steel sheet.
【００３４】冷却の熱伝達特性は、予めオフラインでの
試験によって求められており、図７の(1) に示すよう
に、前段５ゾーンにおけるミスト冷却の熱伝達特性は、
４５０℃以上で熱流束が温度に対し正の勾配を有してお
り、後段１５ゾーンにおける上面スリットノズル、下面
円管ノズルの熱伝達特性は、図７の(2) に示すように、
６５０℃以下で熱流束が温度に対し正の勾配を有してい
る。The heat transfer characteristics of cooling have been determined in advance by an off-line test. As shown in FIG. 7A, the heat transfer characteristics of mist cooling in the first five zones are as follows.
At 450 ° C. or higher, the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature, and the heat transfer characteristics of the upper surface slit nozzle and lower surface circular nozzle in the latter 15 zones are as shown in FIG.
Below 650 ° C., the heat flux has a positive gradient with temperature.
【００３５】従って、この２つの冷却機構を前後に連続
的に組み合わせ、鋼板をこの２つの冷却機構によって連
続的に冷却することにより、むらのない冷却を施すこと
ができる。Therefore, the two cooling mechanisms are continuously combined before and after, and the steel sheet is continuously cooled by the two cooling mechanisms, whereby uniform cooling can be performed.
【００３６】上述した冷却条件下によって、板幅４．３
ｍ、長さ３０ｍ、厚さ１２mmの圧延後の高温鋼板（温度
1100℃) を、６０ｍｐｍの早さで移送して冷却した。冷
却直前および冷却を開始してから１０秒経過後の、鋼板
の表面温度分布を表面温度計によって測定した結果、鋼
板内の板幅方向と長さ方向の温度は、最高温度と最低温
度との差が冷却前で１１００℃＋０℃−３０℃であった
のに対し、冷却後においては４５０℃＋０℃−１０℃と
なり、冷却による温度ムラは解消する傾向が見られた。
更に、冷却後の歪みもほとんど発生しなかった。According to the cooling conditions described above, the sheet width is 4.3.
m, 30m long, 12mm thick hot rolled steel sheet (temperature
(1100 ° C.) was transferred at a speed of 60 mpm and cooled. As a result of measuring the surface temperature distribution of the steel sheet by a surface thermometer immediately before the cooling and after 10 seconds from the start of the cooling, the temperature in the width direction and the length direction in the steel sheet is the maximum temperature and the minimum temperature. The difference was 1100 ° C. + 0 ° C.-30 ° C. before cooling, whereas it was 450 ° C. + 0 ° C.-10 ° C. after cooling, indicating a tendency to eliminate temperature unevenness due to cooling.
Further, almost no distortion occurred after cooling.
【００３７】上述したように、この実施例では、熱流束
が温度に対し正の勾配を有している２つの冷却条件を組
合せているが、この組合せに限定されるものではなく、
冷却領域、冷却速度、冷却停止温度によって他の組合せ
が考えられ、また、２つの冷却条件の組合せに限らず、
３条件以上の組合せ（例えば、膜沸騰＋膜沸騰＋核沸
騰）なども考えられ、それによって冷却の強さの組合せ
にバリエーションが加わるので、冷却停止温度の制御性
向上や冷却速度の精度を向上させることが可能である。As described above, in this embodiment, two cooling conditions in which the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature are combined, but the present invention is not limited to this combination.
Other combinations are conceivable depending on the cooling area, cooling rate, and cooling stop temperature, and are not limited to the combination of the two cooling conditions.
Combinations of three or more conditions (for example, film boiling + film boiling + nucleate boiling) are also conceivable, which adds variation to the combination of cooling strengths, thus improving controllability of cooling stop temperature and improving accuracy of cooling rate. It is possible to do.
【００３８】〔実施例２〕この発明の第２実施態様の方
法の実施例で、図８に示す装置を使用し、高温鋼板を冷
却した。即ち、上部ロール1aと下部ロール1bとからなる
移送ロール１が、例えば１０００mmピッチで２０組設け
られ、移送ロール１の相互間の上面側には、上流側移送
ロールから下流側移送ロールに向けたスリットノズル３
が設けられ、その下面側には、水中に没した円管ノズル
４が、板幅方向に１００mmピッチで長さ方向に５列設け
られている装置において、１段目の移送ロール１の上流
側に、空気を噴射するノズル９が設けられており、衝風
冷却ゾーンを構成している。この衝風冷却ゾーンにおけ
る衝風による冷却の場合には、全温度領域において熱流
束が、温度の変化に対し正の勾配をもつ。Example 2 In an example of the method according to the second embodiment of the present invention, a high-temperature steel plate was cooled using the apparatus shown in FIG. That is, 20 sets of transfer rolls 1 including an upper roll 1a and a lower roll 1b are provided, for example, at a pitch of 1000 mm. On the upper surface side between the transfer rolls 1, the transfer rolls 1 are directed from the upstream transfer rolls to the downstream transfer rolls. Slit nozzle 3
On the lower surface side, in an apparatus in which five rows of cylindrical nozzles 4 immersed in water are provided in the length direction at a pitch of 100 mm in the width direction of the plate, the upstream side of the first-stage transfer roll 1 is provided. Is provided with a nozzle 9 for injecting air, which constitutes a blast cooling zone. In the case of cooling by a blast in the blast cooling zone, the heat flux has a positive gradient with respect to a change in temperature in the entire temperature range.
【００３９】この衝風冷却ゾーンにおいて、空気噴射ノ
ズル９から噴射される衝風によって、熱流束が鋼板の温
度に対して正の勾配を有する膜沸騰領域の間、即ち、鋼
板表面温度が９００℃から８５０℃までの間を、衝風に
より５０Nm3/hr m2 の風量速度で冷却している。In this blast cooling zone, the blast injected from the air injection nozzle 9 causes the heat flux to be in a film boiling region having a positive gradient with respect to the temperature of the steel sheet, that is, the steel sheet surface temperature is 900 ° C. To 850 ° C. at a flow rate of 50 Nm 3 / hr m 2 by a blast.
【００４０】次いで、これに続く水冷却ゾーンにおい
て、２０組のロール間の上面側に設けられたスリットノ
ズル３から２０００ｌ／m2min の水を鋼板２に沿って流
し、ロール間の下面側に、鋼板２の板幅方向に１００mm
ピッチで、その長さ方向に５列設けられた水中に没した
円管ノズル４から噴射される水の随伴流で生じた液流に
よって、熱流束が鋼板の温度に対して正の勾配を有する
核沸騰領域の間、鋼板２を水冷する。このときの水量密
度は１０００ｌ／m2min であり、冷却水温は３２℃であ
る。Next, in the water cooling zone following this, water of 2000 l / m 2 min flows along the steel plate 2 from the slit nozzle 3 provided on the upper surface side between the 20 sets of rolls, and flows on the lower surface side between the rolls. , 100 mm in the width direction of steel plate 2
The heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the steel sheet due to the liquid flow generated by the accompanying flow of water jetted from the submerged circular tube nozzles 4 provided in five rows in the length direction at the pitch. The steel plate 2 is water-cooled during the nucleate boiling region. The water density at this time was 1000 l / m 2 min, and the cooling water temperature was 32 ° C.
【００４１】上述した冷却条件下によって、板幅４．３
ｍ、長さ３０ｍ、厚さ２５mmの圧延後の高温鋼板（温度
1100℃) を、４０ｍｐｍの早さで移送して冷却した。冷
却直前および冷却を開始してから２０秒経過後の、鋼板
の表面温度分布を表面温度計によって測定した。その結
果、鋼板内の板幅方向と長さ方向の温度は、最高温度と
最低温度との差が冷却前で９００℃＋０℃−３０℃であ
ったのに対し、冷却後においては５２０℃＋０℃−１０
℃となり、冷却による温度ムラは解消する傾向が見られ
た。更に、冷却後の歪みもほとんど発生しなかった。According to the cooling conditions described above, the sheet width is 4.3.
m, 30m long, 25mm thick hot rolled steel sheet (temperature
(1100 ° C.) was transferred and cooled as quickly as 40 mpm. The surface temperature distribution of the steel sheet was measured by a surface thermometer immediately before cooling and 20 seconds after the start of cooling. As a result, the difference between the maximum temperature and the minimum temperature in the steel sheet in the width direction and the length direction was 900 ° C. + 0 ° C.-30 ° C. before cooling, whereas 520 ° C. + 0 ° C. after cooling. ℃ -10
° C, and the temperature unevenness due to cooling tended to be eliminated. Further, almost no distortion occurred after cooling.
【００４２】〔実施例３〕この発明の第３実施態様の方
法の実施例で、図９に示す装置を使用し高温鋼板を冷却
した。即ち、上部ロール1aと下部ロール1bとからなる移
送ロール１が、例えば１０００mmピッチで２０組設けら
れており、移送ロール１の相互間の上面側には、上流側
移送ロールから下流側移送ロールに向けたスリットノズ
ル３が設けられており、その下面側には、板幅方向に１
００mmピッチで長さ方向に５列の水中に没した円管ノズ
ル４が設けられている。スリットノズル３および円管ノ
ズル４は、制御弁１０によってＯＮ、ＯＦＦ可能になっ
ており、間欠的な水冷が行われるようになっている。Example 3 In an example of the method according to the third embodiment of the present invention, a high-temperature steel sheet was cooled using the apparatus shown in FIG. That is, 20 sets of transfer rolls 1 including an upper roll 1a and a lower roll 1b are provided, for example, at a pitch of 1000 mm, and on the upper surface side between the transfer rolls 1, an upstream transfer roll is connected to a downstream transfer roll. A slit nozzle 3 is provided on the lower surface side of the slit nozzle 3 in the width direction.
Five rows of cylindrical nozzles 4 submerged in water at a pitch of 00 mm in the longitudinal direction are provided. The slit nozzle 3 and the circular tube nozzle 4 can be turned on and off by a control valve 10, so that intermittent water cooling is performed.
【００４３】板厚の薄い高温鋼板の場合には、第１実施
態様の方法によって冷却すると、冷却条件が強すぎるた
めに、冷却速度および冷却停止温度の制御が難しい。そ
こで、この実施態様のように冷却水のＯＮ、ＯＦＦによ
って間欠的な冷却を行い、ＯＦＦゾーンでは前後のロー
ルを水切りロールとして作用させ、鋼板２の上面をドラ
イな空冷状態となすことによって、全温度領域で熱流束
を温度の変化に対し正の勾配となすことができ、冷却速
度および冷却停止温度等の制御が容易になる。In the case of a high-temperature steel sheet having a small thickness, cooling by the method of the first embodiment makes it difficult to control the cooling rate and the cooling stop temperature because the cooling conditions are too strong. Therefore, as in this embodiment, intermittent cooling is performed by turning on and off the cooling water, and in the OFF zone, the front and rear rolls act as draining rolls, and the upper surface of the steel plate 2 is brought into a dry air-cooled state, so that In the temperature region, the heat flux can be made to have a positive gradient with respect to a change in temperature, and the control of the cooling rate, the cooling stop temperature, and the like is facilitated.
【００４４】上面側のスリットノズル３から２０００ｌ
／m2min の水を鋼板２に沿って流し、下面側の、鋼板板
幅方向に１００mmピッチで、その長さ方向に５列設けた
水中に没した円管ノズル４から水を噴射し、その随伴流
で生じた液流によって鋼板２を冷却した。このときの水
量密度は１０００ｌ／m2min であり、８５０℃以下にお
ける熱流束は温度に対し正の勾配を有していた。この領
域において、２本に１本のノズルをＯＮする１／２パタ
ーンと、３本に１本のノズルをＯＮする１／３パターン
の２つの間欠パターンにより、鋼板を冷却した。2000 l from slit nozzle 3 on upper side
/ M 2 min of water flowing along the steel plate 2, and water is jetted from a submerged circular pipe nozzle 4 provided in five rows in the length direction at a pitch of 100 mm in the width direction of the steel plate on the lower surface side, The steel sheet 2 was cooled by the liquid flow generated by the accompanying flow. The water density at this time was 1000 l / m 2 min, and the heat flux at 850 ° C. or lower had a positive gradient with respect to the temperature. In this region, the steel sheet was cooled by two intermittent patterns, a 1/2 pattern in which one nozzle is turned on every two nozzles and a １ ／ pattern in which one nozzle was turned on every three nozzles.
【００４５】この冷却条件下によって、板幅４．３ｍ、
長さ３０ｍ、厚さ２５mmの圧延後の高温鋼板（温度1100
℃) を、４０ｍｐｍの早さで移送して冷却した。冷却直
前および冷却を開始してから２０秒経過後の、鋼板の表
面温度分布を表面温度計によって測定した。パターン
を、全ゾーンＯＮ（実施例１）の条件、１／２パター
ン、１／３パターンに変化させることによって、板厚中
心の冷却速度を、３０〜１５℃／ｓに変化させることが
可能になった。Depending on the cooling conditions, the plate width is 4.3 m,
Rolled high-temperature steel plate with a length of 30 m and a thickness of 25 mm (temperature 1100
° C) was transferred and cooled as quickly as 40 mpm. The surface temperature distribution of the steel sheet was measured by a surface thermometer immediately before cooling and 20 seconds after the start of cooling. By changing the pattern to the condition of all zones ON (Example 1), 1/2 pattern and 1/3 pattern, the cooling rate at the center of the plate thickness can be changed to 30 to 15 ° C / s. became.
【００４６】この条件で冷却を施した際、鋼板内の板幅
方向と長さ方向の温度は、最高温度と最低温度との差が
冷却前で８５０℃＋０℃−３０℃であったのに対し、冷
却後においては５２０℃＋０℃−１０℃となり、冷却に
よる温度ムラは解消する傾向が見られた。更に、冷却後
の歪みもほとんど発生しなかった。When cooling was performed under these conditions, the temperature in the sheet width direction and the length direction in the steel sheet was 850 ° C. + 0 ° C.-30 ° C. before the cooling, where the difference between the maximum temperature and the minimum temperature was before cooling. On the other hand, after cooling, the temperature became 520 ° C. + 0 ° C.-10 ° C., and the temperature unevenness due to cooling tended to be eliminated. Further, almost no distortion occurred after cooling.
【００４７】〔比較例〕比較例として、図３に示す、上
部ロール1aと下部ロール1bとからなる移送ロール１が、
１０００mmピッチで２０組設けられている冷却装置の、
移送ロール相互間の上面側には、上流側移送ロールから
下流側移送ロールに向けたスリットノズル３が設けられ
ており、その下面側には、板幅方向に１００mmピッチで
長さ方向に５列の水中に没した円管ノズル４が設けられ
ている装置を使用した。[Comparative Example] As a comparative example, a transfer roll 1 composed of an upper roll 1a and a lower roll 1b shown in FIG.
Of the cooling devices provided with 20 sets at a pitch of 1000 mm,
On the upper surface side between the transfer rolls, there are provided slit nozzles 3 from the upstream transfer roll to the downstream transfer roll, and on the lower surface side, five rows in the length direction at a pitch of 100 mm in the plate width direction. A device provided with a circular tube nozzle 4 submerged in water was used.
【００４８】この冷却装置内を３６ｍｐｍの早さで連続
的に移送される板幅４．３ｍ、長さ３０ｍ、厚さ２５mm
の圧延後の高温鋼板に対し、上面側に設けられたスリッ
トノズル３から、２０００ｌ／m2min の冷却水を流し、
そして、下面側に設けられた円管ノズル４から、１００
０ｌ／m2min の冷却水を噴射し、その随伴流で生じた液
流によって鋼板２を冷却した。この冷却条件において、
８５０℃以上における熱流束は温度の傾きについて負の
勾配を有しており、鋼板の初期温度は１０００℃であっ
た。The plate continuously transported at a speed of 36 mpm in this cooling device is 4.3 m wide, 30 m long and 25 mm thick.
2,000 l / m 2 min of cooling water was flowed from the slit nozzle 3 provided on the upper surface side to the hot steel sheet after rolling.
Then, from the circular nozzle 4 provided on the lower surface side, 100
The cooling water of 0 l / m 2 min was injected, and the steel sheet 2 was cooled by the liquid flow generated by the accompanying flow. Under these cooling conditions,
The heat flux at 850 ° C. or higher had a negative gradient in temperature gradient, and the initial temperature of the steel sheet was 1000 ° C.
【００４９】この条件で冷却を施した結果、鋼板内の板
幅方向と長さ方向の温度は、最高温度と最低温度との差
が冷却前で１０００℃＋０℃−３０℃であったのに対
し、冷却後においては５５０℃＋０℃−８５℃となり、
冷却による温度ムラは拡大していた。更に、冷却後の歪
みは１ｍ長さ当たりＣ反り量が２５mmと大きく歪んでお
り、冷却後にプレス矯正によって平らな板に矯正処理を
施した。As a result of cooling under these conditions, the temperature in the sheet width direction and the length direction in the steel sheet was 1000 ° C. + 0 ° C.-30 ° C. before the cooling, where the difference between the maximum temperature and the minimum temperature was before cooling. On the other hand, after cooling, the temperature becomes 550 ° C + 0 ° C-85 ° C,
The temperature unevenness due to cooling was increasing. Further, the distortion after cooling was large, with the amount of C warpage being 25 mm per 1 m length. After cooling, a flat plate was subjected to a straightening treatment by press straightening.
【００５０】[0050]
【発明の効果】以上述べたように、この発明の方法によ
れば、熱間圧延された高温鋼板をオンラインで制御冷却
するに際し、途中で冷却を停止することなく、連続して
均一に温度むらが生ずることなく冷却することができる
工業上有用な効果がもたらされる。As described above, according to the method of the present invention, when the hot-rolled high-temperature steel sheet is controlled and cooled on-line, the temperature unevenness is continuously and uniformly obtained without stopping the cooling in the middle. Industrially useful effect that the cooling can be performed without generation of cracks.
【図１】鋼板表面温度と熱流束との関係を示した図であ
る。FIG. 1 is a diagram showing a relationship between a steel sheet surface temperature and a heat flux.
【図２】熱伝達特性（沸騰曲線）に影響を与える因子を
説明する図である。FIG. 2 is a diagram illustrating factors affecting heat transfer characteristics (boiling curves).
【図３】この発明の方法を実施するための基本的な装置
の一例を示す概略側面図である。FIG. 3 is a schematic side view showing an example of a basic device for carrying out the method of the present invention.
【図４】この発明の冷却方法における熱伝達特性を示す
図である。FIG. 4 is a diagram showing heat transfer characteristics in the cooling method of the present invention.
【図５】熱流束が正の勾配を呈する冷却条件を示す図で
ある。FIG. 5 is a diagram showing cooling conditions in which the heat flux exhibits a positive gradient.
【図６】この発明の第１実施態様の方法を実施するため
の装置の一例を示す概略側面図である。FIG. 6 is a schematic side view showing an example of an apparatus for performing the method according to the first embodiment of the present invention.
【図７】この発明の実施例１の冷却条件における熱伝達
特性を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing heat transfer characteristics under cooling conditions according to the first embodiment of the present invention.
【図８】この発明の第２実施態様の方法を実施するため
の装置の一例を示す概略側面図である。FIG. 8 is a schematic side view showing an example of an apparatus for performing the method according to the second embodiment of the present invention.
【図９】この発明の第３実施態様の方法を実施するため
の装置の一例を示す概略側面図である。FIG. 9 is a schematic side view showing an example of an apparatus for performing the method according to the third embodiment of the present invention.
１ 移送ロール 1a 上部ロール 1b 下部ロール ２ 鋼板 ３ スリットノズル ４ 円管ノズル ５ 上部冷却水供給用ヘッダ ６ 下部冷却水供給用ヘッダ ７ 上部ミスト冷却ノズル ８ 下部ミスト冷却ノズル ９ 空気噴射ノズル 10 制御弁 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Transfer roll 1a Upper roll 1b Lower roll 2 Steel plate 3 Slit nozzle 4 Circular nozzle 5 Upper cooling water supply header 6 Lower cooling water supply header 7 Upper mist cooling nozzle 8 Lower mist cooling nozzle 9 Air injection nozzle 10 Control valve
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平田 直人 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 高橋 功 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 藤田 米章 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 内村 孝 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平９−192722（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−256858（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 45/02 320 C21D 9/00 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Inventor Naoto Hirata 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Co., Ltd. (72) Isao Takahashi 1-1-2, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Inside (72) Inventor Yoneaki Fujita 1-1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Co., Ltd. (72) Inventor Takashi Uchimura 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Co., Ltd. (56) References JP-A-9-192722 (JP, A) JP-A-6-256858 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B21B 45/02 320 C21D 9 / 00
Claims (5)
れる高温の鋼板を、前記テーブルローラに沿って設けら
れた冷却ゾーンにおいて冷却する方法において、前記冷
却ゾーンを前段冷却ゾーンと後段冷却ゾーンとに区画
し、前記前段冷却ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度に対
して正の勾配を有する膜沸騰領域において、前記鋼板を
水冷し、前記後段冷却ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度
に対して正の勾配を有する核沸騰領域において、前記鋼
板を水冷することを特徴とする、高温鋼板の冷却方法。1. A method for cooling a hot steel plate which is hot-rolled and transferred on a table roller in a cooling zone provided along the table roller, wherein the cooling zone is divided into an upstream cooling zone and a downstream cooling zone. partitioned Doo, in the pre-cool zone, the film boiling region heat flux has a positive slope with respect to temperature of the steel sheet, the steel sheet was cooled with water, in the subsequent cooling zone, the heat flux to the temperature of the steel sheet Cooling the high-temperature steel sheet , wherein the steel sheet is water-cooled in a nucleate boiling region having a positive gradient.
れる高温の鋼板を、前記テーブルローラに沿って設けら
れた冷却ゾーンにおいて冷却する方法において、前記冷
却ゾーンを衝風冷却ゾーンと水冷却ゾーンとに区画し、
前記衝風冷却ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度に対して
正の勾配を有する領域において、前記鋼板を衝風によっ
て冷却し、前記水冷却ゾーンでは、熱流束が鋼板の温度
に対して正の勾配を有する核沸騰領域において、前記鋼
板を水冷することを特徴とする、高温鋼板の冷却方法。2. A method of cooling a hot steel plate which is hot-rolled and transferred on a table roller in a cooling zone provided along the table roller, wherein the cooling zone is provided with an blast cooling zone and a water cooling. Divided into zones and
In the blast cooling zone , in a region where the heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the steel sheet, the steel sheet is cooled by the blast, and in the water cooling zone , the heat flux is positive with respect to the temperature of the steel sheet. A method for cooling a high-temperature steel sheet , wherein the steel sheet is water-cooled in a nucleate boiling region having a gradient.
れる高温の鋼板を、前記テーブルローラに沿って設けら
れた冷却ゾーンにおいて冷却する方法において、前記鋼
板を、熱流束が鋼板の温度に対して正の勾配を有する膜
沸騰領域および核沸騰領域において、冷却水のＯＮ、Ｏ
ＦＦによって間欠冷却することを特徴とする、高温鋼板
の冷却方法。3. A method for cooling a hot steel sheet, which is hot-rolled and transferred on a table roller, in a cooling zone provided along the table roller, wherein the steel sheet has a heat flux equal to the temperature of the steel sheet. On the other hand, in the film boiling region and the nucleate boiling region having positive gradients ,
A method for cooling a high-temperature steel sheet, characterized by intermittent cooling by FF .
れる高温の鋼板を、前記テーブルローラに沿って設けら
れた冷却ゾーンにおいて冷却する方法において、前記鋼
板を、熱流束が鋼板の温度に対して正の勾配を有する核
沸騰領域のみにおいて、冷却水のＯＮ、ＯＦＦによって
間欠冷却することを特徴とする、高温鋼板の冷却方法。 4. Rolled hot and transferred on a table roller
Hot steel sheet is provided along the table roller.
Cooling in a cooled cooling zone,
The plate is a core whose heat flux has a positive gradient with respect to the temperature of the plate.
ON / OFF of cooling water only in the boiling region
A method for cooling a high-temperature steel sheet, comprising intermittent cooling.
却する方法において、熱流束が鋼板の表面温度に対して
正の勾配を有する核沸騰領域のみにおいて、前記鋼板を
水冷することを特徴とする高温鋼板の冷却方法。 5. The hot rolled and transferred hot steel sheet is cooled.
Heat flux to the surface temperature of the steel sheet
Only in the nucleate boiling region having a positive gradient,
A method for cooling a high-temperature steel sheet, which comprises cooling with water.
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