JP3173011B2 - 車両用電源装置 - Google Patents
車両用電源装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は車両用電源装置に関す
る。
る。
【０００２】
【従来の技術】通常の車両用電源装置は、バッテリ及び
車両用電気負荷を直流低電圧（通常、ＤＣ１２Ｖ）で駆
動する。また、例えばデフロスタ（除霜用ヒータ）など
のような負荷を直流高電圧（例えばＤＣ１５０Ｖ）で駆
動することにより、配線断面積の縮小、送電損失の低減
を図る提案がある。このために、車両用交流発電機（以
下、オルタネータという）から出力される三相交流電圧
を三相変圧器で昇圧し、昇圧された交流高電圧を三相全
波整流器で整流してこのような高電圧負荷に供給してい
る。なお、三相全波整流器で整流する一つの理由は配線
数を減らすためである。
車両用電気負荷を直流低電圧（通常、ＤＣ１２Ｖ）で駆
動する。また、例えばデフロスタ（除霜用ヒータ）など
のような負荷を直流高電圧（例えばＤＣ１５０Ｖ）で駆
動することにより、配線断面積の縮小、送電損失の低減
を図る提案がある。このために、車両用交流発電機（以
下、オルタネータという）から出力される三相交流電圧
を三相変圧器で昇圧し、昇圧された交流高電圧を三相全
波整流器で整流してこのような高電圧負荷に供給してい
る。なお、三相全波整流器で整流する一つの理由は配線
数を減らすためである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】更に近年、このような
低電圧直流負荷及び直流高電圧負荷の他に、所定周波数
の交流高電圧（例えば、商用交流電圧（ＡＣ１００Ｖ、
５０／６０ＨＺ）で駆動される各種電気機器などを車両
内で使用したいという要望が出てきた。しかしながら、
このような要求を満足するには、オルタネータや昇圧ト
ランスなどの増設が予想され、装置規模の増加が重大な
問題となる。
低電圧直流負荷及び直流高電圧負荷の他に、所定周波数
の交流高電圧（例えば、商用交流電圧（ＡＣ１００Ｖ、
５０／６０ＨＺ）で駆動される各種電気機器などを車両
内で使用したいという要望が出てきた。しかしながら、
このような要求を満足するには、オルタネータや昇圧ト
ランスなどの増設が予想され、装置規模の増加が重大な
問題となる。
【０００４】本発明はこのような問題点に鑑みなされた
ものであり、簡単な装置構成で、直流低電圧負荷、直流
高電圧負荷、交流高電圧負荷を１個のオルタネータで駆
動可能な車両用電源装置を提供することを、その目的と
している。
ものであり、簡単な装置構成で、直流低電圧負荷、直流
高電圧負荷、交流高電圧負荷を１個のオルタネータで駆
動可能な車両用電源装置を提供することを、その目的と
している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の車両用電源装置
は、車両用交流発電機から出力される三相交流低電圧を
整流してバッテリを充電する第１の三相全波整流器と、
前記三相交流低電圧を昇圧する三相変圧器と、該三相変
圧器から出力される三相交流高電圧を整流する第２の三
相全波整流器と、該第２の三相全波整流器から出力され
る直流高電圧を所定周波数の単相交流高電圧に変換する
直交変換器と、前記第２の三相全波整流回路から出力さ
れる直流高電圧が第１のスイッチを通じて給電される直
流高電圧負荷と、前記直交変換器から出力される交流高
電圧が第２のスイッチを通じて給電される交流高電圧負
荷と、電圧入力端に入力される入力電圧を所定の参照電
圧に一致させるべく前記車両用交流発電機の励磁電流を
制御する励磁電流制御回路と、アノード電極が前記第１
のスイッチと前記直流高電圧負荷との接続点に接続さ
れ、カソード電極が前記励磁電流制御回路の前記電圧入
力端に接続される第１のダイオードと、アノード電極が
前記第２のスイッチと前記交流高電圧負荷との接続点に
接続され、カソード電極が前記励磁電流制御回路の前記
電圧入力端に接続される第２のダイオードとを備えるこ
とを特徴としている。
は、車両用交流発電機から出力される三相交流低電圧を
整流してバッテリを充電する第１の三相全波整流器と、
前記三相交流低電圧を昇圧する三相変圧器と、該三相変
圧器から出力される三相交流高電圧を整流する第２の三
相全波整流器と、該第２の三相全波整流器から出力され
る直流高電圧を所定周波数の単相交流高電圧に変換する
直交変換器と、前記第２の三相全波整流回路から出力さ
れる直流高電圧が第１のスイッチを通じて給電される直
流高電圧負荷と、前記直交変換器から出力される交流高
電圧が第２のスイッチを通じて給電される交流高電圧負
荷と、電圧入力端に入力される入力電圧を所定の参照電
圧に一致させるべく前記車両用交流発電機の励磁電流を
制御する励磁電流制御回路と、アノード電極が前記第１
のスイッチと前記直流高電圧負荷との接続点に接続さ
れ、カソード電極が前記励磁電流制御回路の前記電圧入
力端に接続される第１のダイオードと、アノード電極が
前記第２のスイッチと前記交流高電圧負荷との接続点に
接続され、カソード電極が前記励磁電流制御回路の前記
電圧入力端に接続される第２のダイオードとを備えるこ
とを特徴としている。
【０００６】
【作用及び発明の効果】本発明の車両用電源装置は、三
相変圧器で昇圧され第２の三相全波整流器で整流された
直流高電圧を直交変換器に入力して、所定周波数、所定
電圧の交流高電圧を得ている。したがって本発明によれ
ば、バッテリ充電用の第１の三相全波整流器と、昇圧用
の三相変圧器と、三相交流高電圧を整流する第２の三相
全波整流器とを有し、直流低電圧と直流高電圧とを供給
する車両用電源装置に、直交変換器を付設するだけで、
所定周波数の交流高電圧の供給が可能となる。
相変圧器で昇圧され第２の三相全波整流器で整流された
直流高電圧を直交変換器に入力して、所定周波数、所定
電圧の交流高電圧を得ている。したがって本発明によれ
ば、バッテリ充電用の第１の三相全波整流器と、昇圧用
の三相変圧器と、三相交流高電圧を整流する第２の三相
全波整流器とを有し、直流低電圧と直流高電圧とを供給
する車両用電源装置に、直交変換器を付設するだけで、
所定周波数の交流高電圧の供給が可能となる。
【０００７】更に、一般には車両用電源装置が駆動する
直流高電圧負荷は、例えばデフロスタのように始動時な
どの特定の時間に短時間だけ使用されることが多く、常
時使われるケースのほとんどなく、その結果、三相変圧
器及び第２の三相全波整流器の稼働率は低い。本発明の
装置では、三相変圧器及び第２の三相全波整流器が上記
直流高電圧及び上記交流高電圧の両方を供給する構成と
なっているので、全体としての三変圧器及び第２の三相
全波整流器の稼働率が向上する、なお、上記直流高電圧
負荷と上記交流高電圧負荷との同時使用を手動あるいは
制御回路により禁止すれば、三相変圧器及び第２の三相
全波整流器の容量を縮小することもできる。
直流高電圧負荷は、例えばデフロスタのように始動時な
どの特定の時間に短時間だけ使用されることが多く、常
時使われるケースのほとんどなく、その結果、三相変圧
器及び第２の三相全波整流器の稼働率は低い。本発明の
装置では、三相変圧器及び第２の三相全波整流器が上記
直流高電圧及び上記交流高電圧の両方を供給する構成と
なっているので、全体としての三変圧器及び第２の三相
全波整流器の稼働率が向上する、なお、上記直流高電圧
負荷と上記交流高電圧負荷との同時使用を手動あるいは
制御回路により禁止すれば、三相変圧器及び第２の三相
全波整流器の容量を縮小することもできる。
【０００８】以上説明したように本発明の車両用電源装
置によれば、簡単な装置構成により、直流低電圧負荷、
直流高電圧負荷、交流高電圧負荷を駆動することがで
き、装置の小型化及び信頼性の向上にも役立つ。更に、
本発明では、直交変換器の高位端電圧と直流高電圧負荷
の高位端電圧とを高電圧仕様でも簡単かつローコストな
ダイオードオア回路で一本化して励磁電流制御回路に共
通の単一配線で出力するので、交流高電圧負荷と直流高
電圧負荷とをそれぞれ単独使用する場合のみならず、同
時使用することもできる。
置によれば、簡単な装置構成により、直流低電圧負荷、
直流高電圧負荷、交流高電圧負荷を駆動することがで
き、装置の小型化及び信頼性の向上にも役立つ。更に、
本発明では、直交変換器の高位端電圧と直流高電圧負荷
の高位端電圧とを高電圧仕様でも簡単かつローコストな
ダイオードオア回路で一本化して励磁電流制御回路に共
通の単一配線で出力するので、交流高電圧負荷と直流高
電圧負荷とをそれぞれ単独使用する場合のみならず、同
時使用することもできる。
【０００９】
【実施例】本発明の車両用電源装置の一実施例を第１図
乃至第３図に示す。図中同一参照符号は同一部材を装わ
す。第１図において、１はステータ巻線１ａ、ロータ巻
線１ｂ、三相全波整流器１ｃを有する通常の車両用交流
発電機であり、三相全波整流器１ｃは本発明でいう第１
の三相全波整流器を構成している。２は電圧調整器、３
はバッテリ、４は車両負荷（直流低電圧負荷）でこれら
は通常の車両用電源装置の場合と同一の構成であり、詳
細な装置構成及び作用効果の説明は省略する。
乃至第３図に示す。図中同一参照符号は同一部材を装わ
す。第１図において、１はステータ巻線１ａ、ロータ巻
線１ｂ、三相全波整流器１ｃを有する通常の車両用交流
発電機であり、三相全波整流器１ｃは本発明でいう第１
の三相全波整流器を構成している。２は電圧調整器、３
はバッテリ、４は車両負荷（直流低電圧負荷）でこれら
は通常の車両用電源装置の場合と同一の構成であり、詳
細な装置構成及び作用効果の説明は省略する。
【００１０】本実施例では、ステータ巻線１ａは更に三
相変圧器５の一次端子に接続され、三相変圧器５の二次
端子は第２の三相全波整流器６の入力端に接続されてい
る。第２の三相全波整流器６の低位出力端は接地され、
その高位出力端６０は平滑コンデンサ１３を介して接地
されている。また、高位出力端６０はマグネットリレー
の常開接点（第１のスイッチ）８を介して直流高電圧負
荷７の一端に接続されている。ここでは、直流高電圧負
荷７は車両のウインドシールドに蒸着された透明抵抗体
からなる。
相変圧器５の一次端子に接続され、三相変圧器５の二次
端子は第２の三相全波整流器６の入力端に接続されてい
る。第２の三相全波整流器６の低位出力端は接地され、
その高位出力端６０は平滑コンデンサ１３を介して接地
されている。また、高位出力端６０はマグネットリレー
の常開接点（第１のスイッチ）８を介して直流高電圧負
荷７の一端に接続されている。ここでは、直流高電圧負
荷７は車両のウインドシールドに蒸着された透明抵抗体
からなる。
【００１１】電圧調整器２のＢ端子はバッテリ３の出力
端子に接続され、Ｓ端子は制御回路１４の出力端子１４
ｃに接続され、Ｆ端子はロータ巻線１ｂに接続されてＳ
端子検出電圧に応じてロータ巻線励磁電流を制御する。
１９は直流高電圧負荷７の動作、非動作を指示する直流
高電圧負荷開閉スイッチであって、バッテリ３の出力端
子と上記リレーの励磁コイル９とを接続している。
端子に接続され、Ｓ端子は制御回路１４の出力端子１４
ｃに接続され、Ｆ端子はロータ巻線１ｂに接続されてＳ
端子検出電圧に応じてロータ巻線励磁電流を制御する。
１９は直流高電圧負荷７の動作、非動作を指示する直流
高電圧負荷開閉スイッチであって、バッテリ３の出力端
子と上記リレーの励磁コイル９とを接続している。
【００１２】１０は直交変換器（コンバータ）であっ
て、その入力端の一端は交流高電圧負荷操作用のスイッ
チ（第２のスイッチ）１２を介して第２の三相全波整流
器６の高位出力端に接続されており、コンバータ１０の
一対の出力端間１０ａ，１０ｂには例えばテレビ等の交
流高電圧負荷１１が接続されている。また、コンバータ
１０の高位入力端及び直流高電圧負荷７の高位端はそれ
ぞれダイオード（第１のダイオード、第２のダイオー
ド）７０、７１のアノードに個別に接続され、両ダイオ
ード７０、７１のカソードは一本の信号線を介して制御
回路１４の一方の入力端子１４ｂに接続されている。制
御回路１４の他の一つの入力端子１４ａはバッテリ３の
高位端に接続されている。なお、直流高電圧負荷７、励
磁コイル９の各低位端及びコンバータ１０の低位入力端
は接地されている。
て、その入力端の一端は交流高電圧負荷操作用のスイッ
チ（第２のスイッチ）１２を介して第２の三相全波整流
器６の高位出力端に接続されており、コンバータ１０の
一対の出力端間１０ａ，１０ｂには例えばテレビ等の交
流高電圧負荷１１が接続されている。また、コンバータ
１０の高位入力端及び直流高電圧負荷７の高位端はそれ
ぞれダイオード（第１のダイオード、第２のダイオー
ド）７０、７１のアノードに個別に接続され、両ダイオ
ード７０、７１のカソードは一本の信号線を介して制御
回路１４の一方の入力端子１４ｂに接続されている。制
御回路１４の他の一つの入力端子１４ａはバッテリ３の
高位端に接続されている。なお、直流高電圧負荷７、励
磁コイル９の各低位端及びコンバータ１０の低位入力端
は接地されている。
【００１３】制御回路１４は、電圧調整器２に供給する
検出電圧Ｖｉを切替える切替え回路であって、その詳細
を第２図の回路図を参照して以下に説明する。３０、３
１、３２、３３及び３４は比較器、３５及び３６はダイ
オード、３７、３８、３９、４０、４１、４２及び４３
は抵抗、２は電圧調整器で２１及び２２はトランジス
タ、２３はダイオード、２４は抵抗、３０ａ、３１ａ、
３２ａ、３３ａ、３４ａは各比較器の＋入力端、３０
ｂ、３１ｂ、３２ｂ、３３ｂ、３４ｂは各比較器の−入
力端である。
検出電圧Ｖｉを切替える切替え回路であって、その詳細
を第２図の回路図を参照して以下に説明する。３０、３
１、３２、３３及び３４は比較器、３５及び３６はダイ
オード、３７、３８、３９、４０、４１、４２及び４３
は抵抗、２は電圧調整器で２１及び２２はトランジス
タ、２３はダイオード、２４は抵抗、３０ａ、３１ａ、
３２ａ、３３ａ、３４ａは各比較器の＋入力端、３０
ｂ、３１ｂ、３２ｂ、３３ｂ、３４ｂは各比較器の−入
力端である。
【００１４】コンバータ１０の詳細を第３図の回路図で
説明する。５０はベース信号供給回路であって、所定周
期で発振するマルチバイブレータを内蔵している。５
１、５２、５３及び５４はブリッジ構成されたパワート
ランジスタである。以下、本実施例の装置の作動を説明
する。
説明する。５０はベース信号供給回路であって、所定周
期で発振するマルチバイブレータを内蔵している。５
１、５２、５３及び５４はブリッジ構成されたパワート
ランジスタである。以下、本実施例の装置の作動を説明
する。
【００１５】スイッチ１９をオンすると励磁コイル９が
付勢されてリレー８が導通し、直流高電圧負荷７には三
相変圧器５で昇圧され、三相全波整流器６で整流された
直流高電圧が供給される。操作スイッチ１２をオンする
と、コンバータ１０のベース信号供給回路５０は、トラ
ンジスタ５１と５４、及び、トランジスタ５２と５３を
ペアにして、所定周期で交互にオン・オフさせる。この
結果、コンバータ１０の出力端子１０ａ、１０ｂを通じ
て交流高電圧負荷１１に所定周波数の交流高電圧が印加
される。なお、出力端子１０ａ、１０ｂ間に高周波成分
バイパス用のコンデンサを接続してもよい。また、トラ
ンジスタ５１と５４とを導通する期間Ｔ１、及び、トラ
ンジスタ５２と５３とを導通する期間Ｔ２を調整するこ
とにより、この交流高電圧の実効値を制御することがで
きる。更に、上記所定周期の前半においてトランジスタ
５１と５４との導通、遮断を高速に繰り返し、上記所定
周期の後半においてトランジスタ５２と５３との導通、
遮断を高速に繰り返し、上記コンデンサ（ローパスフィ
ルタ）で高周波成分を除去することにより、良好に実効
電圧値を制御することができる。
付勢されてリレー８が導通し、直流高電圧負荷７には三
相変圧器５で昇圧され、三相全波整流器６で整流された
直流高電圧が供給される。操作スイッチ１２をオンする
と、コンバータ１０のベース信号供給回路５０は、トラ
ンジスタ５１と５４、及び、トランジスタ５２と５３を
ペアにして、所定周期で交互にオン・オフさせる。この
結果、コンバータ１０の出力端子１０ａ、１０ｂを通じ
て交流高電圧負荷１１に所定周波数の交流高電圧が印加
される。なお、出力端子１０ａ、１０ｂ間に高周波成分
バイパス用のコンデンサを接続してもよい。また、トラ
ンジスタ５１と５４とを導通する期間Ｔ１、及び、トラ
ンジスタ５２と５３とを導通する期間Ｔ２を調整するこ
とにより、この交流高電圧の実効値を制御することがで
きる。更に、上記所定周期の前半においてトランジスタ
５１と５４との導通、遮断を高速に繰り返し、上記所定
周期の後半においてトランジスタ５２と５３との導通、
遮断を高速に繰り返し、上記コンデンサ（ローパスフィ
ルタ）で高周波成分を除去することにより、良好に実効
電圧値を制御することができる。
【００１６】電圧調整器２及び制御回路１４の作動を第
２図を参照して説明する。ただし、各比較器３０〜３４
の入力端子３０ｂ，３１ｂ，３２ｂ，３３ａ，３４ｂに
はそれぞれ所定の大きさの参照電圧が印加されている。
操作スイッチ１２又はリレー８が投入されると、ダイオ
ード７０、７１からなるオア回路を通じて直流高電圧Ｖ
Ｈが制御回路１４の入力端子１４ｂに供給される。入力
端子１４ｂが高電位になると、比較器３３の移力はロー
レベルになり、比較器３０の出力をダイオード３５を介
してローレベルに落とす。比較器３０は、発電機１の出
力電圧を所定値例えば１４Ｖに設定するものである。す
なわち、入力端子１４ｂが高電位となると比較器３０の
出力が遮断されるので電圧調整器２は比較器３４の出力
で制御される。比較器３４は直流高電圧ＶＨが所定値
（３４ｂの電圧に等しい）になるように出力電圧を電圧
調整器２の入力端子２ａに供給する。
２図を参照して説明する。ただし、各比較器３０〜３４
の入力端子３０ｂ，３１ｂ，３２ｂ，３３ａ，３４ｂに
はそれぞれ所定の大きさの参照電圧が印加されている。
操作スイッチ１２又はリレー８が投入されると、ダイオ
ード７０、７１からなるオア回路を通じて直流高電圧Ｖ
Ｈが制御回路１４の入力端子１４ｂに供給される。入力
端子１４ｂが高電位になると、比較器３３の移力はロー
レベルになり、比較器３０の出力をダイオード３５を介
してローレベルに落とす。比較器３０は、発電機１の出
力電圧を所定値例えば１４Ｖに設定するものである。す
なわち、入力端子１４ｂが高電位となると比較器３０の
出力が遮断されるので電圧調整器２は比較器３４の出力
で制御される。比較器３４は直流高電圧ＶＨが所定値
（３４ｂの電圧に等しい）になるように出力電圧を電圧
調整器２の入力端子２ａに供給する。
【００１７】比較器３１はバッテリ３が過充電になるの
を防止するためのものであって、例えばバッテリ電圧が
１５Ｖに達すると比較器３１はハイレベルの出力を発生
してトランジスタ２１をオンにする。比較器３２はバッ
テリの低電圧を防止するためのものであって、例えばバ
ッテリ電圧が１３Ｖになると比較器３２の出力はローレ
ベルになってトランジスタ２１を強制的にオフにし、発
電機１を発電させる。ここで、抵抗４０、４１は比較器
３０〜３２の＋入力端子にバッテリ電圧を分圧して供給
するための分圧回路である。抵抗３７〜３９は比較器３
０、３１、３４からトランジスタ２１のベースに供給す
るベース電流を制限するためのベース電流制限抵抗であ
る。
を防止するためのものであって、例えばバッテリ電圧が
１５Ｖに達すると比較器３１はハイレベルの出力を発生
してトランジスタ２１をオンにする。比較器３２はバッ
テリの低電圧を防止するためのものであって、例えばバ
ッテリ電圧が１３Ｖになると比較器３２の出力はローレ
ベルになってトランジスタ２１を強制的にオフにし、発
電機１を発電させる。ここで、抵抗４０、４１は比較器
３０〜３２の＋入力端子にバッテリ電圧を分圧して供給
するための分圧回路である。抵抗３７〜３９は比較器３
０、３１、３４からトランジスタ２１のベースに供給す
るベース電流を制限するためのベース電流制限抵抗であ
る。
【００１８】したがって、比較器３０は、直流高電圧Ｖ
Ｈが比較器３３に入力していない場合に電圧調整器２を
制御する。比較器３４は直流高電圧ＶＨが自己に入力
し、かつ、比較器３２がハイレベルで比較器３１がロー
レベルの場合に電圧調整器２を制御する。すなわち、第
２の制御回路により、バッテリ電圧が所定の範囲内で、
直流高電圧が所定値となる様に界磁電流Ｉｆが制御され
る。
Ｈが比較器３３に入力していない場合に電圧調整器２を
制御する。比較器３４は直流高電圧ＶＨが自己に入力
し、かつ、比較器３２がハイレベルで比較器３１がロー
レベルの場合に電圧調整器２を制御する。すなわち、第
２の制御回路により、バッテリ電圧が所定の範囲内で、
直流高電圧が所定値となる様に界磁電流Ｉｆが制御され
る。
【００１９】電圧調整器２は２段エミッタ接地増幅回路
であって、初段のトランジスタ２１の導通により出力段
のトランジスタ２２が遮断され、トランジスタ２１の遮
断によりトランジスタ２２が導通される。以上説明した
実施例において、直流高電圧の大きさを所定値に保つた
め、高電圧負荷使用時に制御回路１４で電圧検出端子を
１４ａから１４ｂに切替えている。このようにすれば、
バッテリ３の許容電圧変動の範囲内で直流高電圧の高精
度の制御を簡単な回路で実現することができ、機関回転
数の変化により電圧変動が大きい車両用電源装置におい
て、特に好適である。
であって、初段のトランジスタ２１の導通により出力段
のトランジスタ２２が遮断され、トランジスタ２１の遮
断によりトランジスタ２２が導通される。以上説明した
実施例において、直流高電圧の大きさを所定値に保つた
め、高電圧負荷使用時に制御回路１４で電圧検出端子を
１４ａから１４ｂに切替えている。このようにすれば、
バッテリ３の許容電圧変動の範囲内で直流高電圧の高精
度の制御を簡単な回路で実現することができ、機関回転
数の変化により電圧変動が大きい車両用電源装置におい
て、特に好適である。
【００２０】また、本実施例では、直流高電圧を所定レ
ベルに維持することにより、この直流高電圧に対して実
効値の大きさが一定の比率となるように交流高電圧の大
きさを一定レベルに維持することができ、電圧調整が簡
単になる。もちろん、直流高電圧負荷７の種類によって
は、その実効値の大きさを一定レベルに制御しなくても
よく、交流高電圧負荷１１を駆動する場合にだけ電圧調
整を行ってもよい。
ベルに維持することにより、この直流高電圧に対して実
効値の大きさが一定の比率となるように交流高電圧の大
きさを一定レベルに維持することができ、電圧調整が簡
単になる。もちろん、直流高電圧負荷７の種類によって
は、その実効値の大きさを一定レベルに制御しなくても
よく、交流高電圧負荷１１を駆動する場合にだけ電圧調
整を行ってもよい。
【図１】本発明の車両用電源装置の一例を示す回路図
【図２】制御回路１４の等価回路図
【図３】コンバータ１０のブロック回路図
１ｃ――第１の三相全波整流器 ５ ――三相変圧器 ６ ――第２の三相全波整流器 １０――コンバータ（直流変換器）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02J 7/14 - 7/32
Claims (1)
- 【請求項１】 車両用交流発電機から出力される三相交
流低電圧を整流してバッテリを充電する第１の三相全波
整流器と、 前記三相交流低電圧を昇圧する三相変圧器と、 該三相変圧器から出力される三相交流高電圧を整流する
第２の三相全波整流器と、 該第２の三相全波整流器から出力される直流高電圧を所
定周波数の単相交流高電圧に変換する直交変換器と、 前記第２の三相全波整流回路から出力される直流高電圧
が第１のスイッチを通じて給電される直流高電圧負荷
と、 前記直交変換器から出力される交流高電圧が第２のスイ
ッチを通じて給電される交流高電圧負荷と、 電圧入力端に入力される入力電圧を所定の参照電圧に一
致させるべく前記車両用交流発電機の励磁電流を制御す
る励磁電流制御回路と、 アノード電極が前記第１のスイッチと前記直流高電圧負
荷との接続点に接続され、カソード電極が前記励磁電流
制御回路の前記電圧入力端に接続される第１のダイオー
ドと、 アノード電極が前記第２のスイッチと前記交流高電圧負
荷との接続点に接続され、カソード電極が前記励磁電流
制御回路の前記電圧入力端に接続される第２のダイオー
ドと、 を備えることを特徴とする車両用電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40086490A JP3173011B2 (ja) | 1990-12-07 | 1990-12-07 | 車両用電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40086490A JP3173011B2 (ja) | 1990-12-07 | 1990-12-07 | 車両用電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210740A JPH04210740A (ja) | 1992-07-31 |
| JP3173011B2 true JP3173011B2 (ja) | 2001-06-04 |
Family
ID=18510734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40086490A Expired - Fee Related JP3173011B2 (ja) | 1990-12-07 | 1990-12-07 | 車両用電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3173011B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2013157140A1 (ja) * | 2012-04-20 | 2015-12-21 | 大作商事株式会社 | 送風機 |
-
1990
- 1990-12-07 JP JP40086490A patent/JP3173011B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2013157140A1 (ja) * | 2012-04-20 | 2015-12-21 | 大作商事株式会社 | 送風機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04210740A (ja) | 1992-07-31 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |