JP3172729B2 - Method of supplying steam to CO2 removal device - Google Patents
Method of supplying steam to CO2 removal deviceInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ＣＯ2 除去装置にＣＯ
2 吸着剤として充填されている塩基性イオン交換樹脂に
蒸気を導入して該イオン交換樹脂を再生する蒸気供給方
法に関する。The present invention relates, CO to CO 2 removing device
(2) A steam supply method for regenerating the ion exchange resin by introducing steam into the basic ion exchange resin filled as an adsorbent.
【０００２】[0002]
【従来の技術】密閉空間に蓄積されたＣＯ2 を除去する
には、塩基性イオン交換樹脂（以下、これを固体アミン
という）を充填した反応塔にＣＯ2 含有空気を供給し、
空気中のＣＯ2 を固体アミンに選択的に吸着させて除去
する方法が知られている。この反応塔内のＣＯ2 を吸着
して飽和した固体アミンの再生は、反応塔に充填したま
まで、ＣＯ2 を含有した空気の供給方向とは反対の側か
ら１００〜１１０℃の飽和水蒸気を導入し、固体アミン
と接触させる直接加熱方式により行っていた。即ち、飽
和水蒸気を反応塔内へ導入することにより、ＣＯ2 を吸
着した固体アミンからＣＯ2 を解離させ、固体アミンが
再びＣＯ2 を吸着できる状態として再生していた。再生
終了後の反応塔には再びＣＯ2 含有空気が供給されて吸
着が開始され、そして、再び再生工程が行われて、吸着
工程と再生工程とが繰り返されていた。2. Description of the Related Art To remove CO 2 accumulated in a closed space, CO 2 -containing air is supplied to a reaction tower filled with a basic ion exchange resin (hereinafter, referred to as a solid amine),
There is known a method of removing CO 2 in air by selectively adsorbing it to solid amine. The regeneration of the solid amine that is saturated by adsorbing CO 2 in the reaction tower is performed by using saturated steam of 100 to 110 ° C. from the side opposite to the supply direction of the air containing CO 2 while the reaction tower is charged. It was carried out by a direct heating method of introducing and contacting with a solid amine. That is, by introducing saturated steam into the reaction tower, CO 2 is dissociated from the solid amine to which CO 2 has been adsorbed, and the solid amine has been regenerated in a state where CO 2 can be adsorbed again. After the completion of the regeneration, the CO 2 -containing air was again supplied to the reaction tower to start the adsorption, and then the regeneration step was performed again, and the adsorption step and the regeneration step were repeated.
【０００３】図１に固体アミンが充填された反応塔を示
す。図１に示すように、１は反応塔で、２はこの内部に
充填された固体アミンである。この反応塔１には、ＣＯ
2 を含有するガスを導入するための供給ガスライン４、
吸着処理されたガスを排出するための処理ガスライン
５、蒸気発生器３から発生した蒸気を導入するための水
蒸気ライン６、及び解離されたＣＯ2 ガスを排出するた
めの再生ガスライン７を装備している。FIG. 1 shows a reaction column filled with solid amine. As shown in FIG. 1, 1 is a reaction tower, and 2 is a solid amine filled therein. This reaction tower 1 contains CO
Supply gas line 4, for introducing gas containing 2 ,
Equipped with a treatment gas line 5 for discharging the gas subjected to the adsorption treatment, a steam line 6 for introducing the steam generated from the steam generator 3, and a regeneration gas line 7 for discharging the dissociated CO 2 gas. are doing.
【０００４】図１に基づいて、従来行われている反応塔
１でのＣＯ2 の吸着と固体アミン２の再生を詳細に説明
する。吸着工程でＣＯ2 含有空気を反応塔１の上部の供
給ガスライン４から供給し、反応塔１内に充填されてい
る固体アミン２でＣＯ2 を吸着し、ＣＯ2 が除去された
空気を反応塔１下部の処理ガスライン５から取り出す。The conventional adsorption of CO 2 and regeneration of solid amine 2 in the reaction tower 1 will be described in detail with reference to FIG. In the adsorption step, CO 2 -containing air is supplied from the supply gas line 4 above the reaction tower 1, the CO 2 is adsorbed by the solid amine 2 filled in the reaction tower 1, and the air from which the CO 2 has been removed is reacted. It is taken out from the processing gas line 5 at the bottom of the tower 1.
【０００５】ＣＯ2 を吸着している固体アミン２の再生
工程においては、蒸気発生器３から１００〜１１０℃の
飽和水蒸気を反応塔１の下部の水蒸気ライン６を通して
反応塔１内へ供給することにより固体アミン２を加熱す
る。水蒸気が供給されると、反応塔１内の固体アミン２
の充填層の温度は下部から徐々に上昇してくるが、水蒸
気は該充填層の下層から上層に向けての未だ加熱が十分
されていない固体アミン２の粒子の間隙で凝縮するた
め、ＣＯ2 の固体アミン２からの解離は、再生可能な温
度に達した充填層下部から起こる。解離したＣＯ2 は上
方に押し出されるが、充填層上部の固体アミン２は上記
した理由によりまだ再生可能な温度に達していないた
め、先に解離したＣＯ2 の再吸着が起こり、ＣＯ2 はす
ぐには反応塔１外に排出されない。In the regeneration step of the solid amine 2 adsorbing CO 2 , saturated steam at 100 to 110 ° C. is supplied from the steam generator 3 into the reaction tower 1 through the steam line 6 below the reaction tower 1. To heat the solid amine 2. When steam is supplied, solid amine 2 in reaction tower 1
Since the temperature of the packed bed of it come gradually rises from the bottom, the water vapor to condense in the gap still heating is not sufficiently solid amine 2 particles toward the upper from the lower of the packed bed, CO 2 Dissociation from the solid amine 2 occurs from the lower part of the packed bed which has reached a renewable temperature. Although dissociated CO 2 is pushed upward, the solid amine second filling layer top because it is not reached yet reproducible temperature for the reasons described above, occurs re-adsorption of CO 2 dissociated above, CO 2 immediately Is not discharged out of the reaction tower 1.
【０００６】水蒸気は固体アミン２の粒子の間隙で凝
縮、蒸発を繰り返しながら固体アミン２の充填層上部へ
移動して固体アミン２を再生する。こうして固体アミン
２の再生が進行し、解離したＣＯ2 は充填層中の固体ア
ミン２の再吸着ゾーンが消失した時点から急激に反応塔
１外に排出され始める。再生が終了に近づくと、再生ガ
スの発生速度が急激に小さくなってＣＯ2 の発生が止ま
り、再生が終了する。このとき、充填層最上部の温度が
上昇し、蒸気温度と等しくなる。The water vapor moves to the upper part of the packed bed of the solid amine 2 while repeating condensation and evaporation in the gap between the particles of the solid amine 2 to regenerate the solid amine 2. The regeneration of the solid amine 2 proceeds in this way, and the dissociated CO 2 starts to be rapidly discharged out of the reaction tower 1 from the time when the re-adsorption zone of the solid amine 2 in the packed bed disappears. When the regeneration is approaching the end, the generation speed of the regeneration gas is sharply reduced, the generation of CO 2 stops, and the regeneration ends. At this time, the temperature at the top of the packed bed rises and becomes equal to the steam temperature.
【０００７】図２は、再生工程中の再生時間に対する充
填層の各部位の温度及び再生ガス発生速度の変化を示す
グラフである。図２において、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅの示
す曲線は、再生時間に対する図１の充填層のａ、ｂ、
ｃ、ｄ、ｅの各部位の温度を示す曲線である。また、図
２において、曲線Ａは再生時間に対する再生ガス発生速
度の変化を示している。FIG. 2 is a graph showing changes in the temperature of each part of the packed bed and the generation rate of the regeneration gas with respect to the regeneration time during the regeneration step. In FIG. 2, the curves a, b, c, d, and e represent the a, b, and c of the packed bed of FIG.
It is a curve which shows the temperature of each part of c, d, and e. In FIG. 2, a curve A indicates a change in the regeneration gas generation speed with respect to the regeneration time.
【０００８】前記、反応塔１における固体アミン２の再
生において、従来は、あらかじめ設定された再生時間内
に、再生工程が終了するように一定量の蒸気を供給して
いた。一定量の蒸気供給方法としては、例えば、以下の
（１）〜（３）の方法等が考えられている。[0008] In the regeneration of the solid amine 2 in the reaction tower 1, conventionally, a fixed amount of steam has been supplied so that the regeneration step is completed within a preset regeneration time. As a certain amount of steam supply method, for example, the following methods (1) to (3) are considered.
【０００９】（１）浸水型蒸気発生器を用いて蒸気供給
ラインの蒸気量を計測し、その蒸気量により蒸気発生器
の電力を制御する方法。この方法は図３のブロック図に
示されている。図３において、蒸気発生器１１には水が
収容されており、その中に電気ヒータ１２が埋没されて
いる。この蒸気発生器１１には給水ポンプ１３により水
が供給されており、一方、ヒータ電源から電力調整器１
６により調整された電力が電気ヒータ１２に供給されて
いる。この蒸気発生器１１の蒸気量のコントロールは、
発生した蒸気の流量を蒸気流量計１４で計測することに
よって得られた計測値を流量調整器１５に入力し、この
流量調整器１５で蒸気発生に必要な電力値を計算し、電
力調整器１６に指示することによって行っている。(1) A method of measuring the amount of steam in a steam supply line using a submerged steam generator and controlling the power of the steam generator based on the amount of steam. This method is illustrated in the block diagram of FIG. In FIG. 3, water is stored in a steam generator 11, and an electric heater 12 is buried therein. Water is supplied to the steam generator 11 by a water supply pump 13, while the power supply 1 is supplied from a heater power supply.
The electric power adjusted by 6 is supplied to the electric heater 12. The control of the steam amount of the steam generator 11 is as follows.
The measured value obtained by measuring the flow rate of the generated steam with the steam flow meter 14 is input to the flow regulator 15, and the flow regulator 15 calculates a power value required for steam generation, and the power regulator 16 Go by instructing.
【００１０】（２）空炊き蒸気発生器を使用し、内部温
度を高温に保つことにより給水された水を瞬間的に蒸発
させるように蒸気発生器の電力を制御し、一定量の水を
給水（給水量＝蒸気量）する方法。この方法は図４のブ
ロック図に示されている。図４において、蒸気発生器２
１内には水が収容されておらず、その空間部に電気ヒー
タ２２が配置されている。この電気ヒータ２２には、ヒ
ータ電源から電力調整器２６により調整された電力が供
給されている。この方法の蒸気発生器２１では、給水ポ
ンプ２３により水が供給されると、供給された水の量に
相当する蒸気が瞬間的に発生する。この蒸気発生器２１
の蒸気量のコントロールは、蒸気発生器２１内に設置し
た温度計２４で計測した温度を温度調整器２５に入力
し、この温度調整器２５で蒸気発生器２１の内部温度を
一定に保つ（水の蒸発で温度が下がらない）電力値を計
算し、電力調整器２６に指示することによって行ってい
る。(2) The power of the steam generator is controlled so as to instantaneously evaporate the supplied water by using an empty steam generator and keeping the internal temperature at a high temperature to supply a certain amount of water. (Water supply = steam). This method is illustrated in the block diagram of FIG. In FIG. 4, the steam generator 2
1 does not contain water, and an electric heater 22 is disposed in the space. The electric heater 22 is supplied with electric power adjusted by a power adjuster 26 from a heater power supply. In the steam generator 21 of this method, when water is supplied by the water supply pump 23, steam corresponding to the amount of supplied water is instantaneously generated. This steam generator 21
Is controlled by inputting a temperature measured by a thermometer 24 installed in the steam generator 21 to a temperature regulator 25, and keeping the internal temperature of the steam generator 21 constant by the temperature regulator 25 (water (The temperature does not decrease due to the evaporation of water.) The power value is calculated and instructed to the power regulator 26.
【００１１】（３）浸水型蒸気発生器を用いて蒸気発生
器内の液面（液量）を一定にするようにして蒸気発生器
の電力を制御し、一定量の水を給水量と蒸気量が等しく
なるように給水する方法。この方法は図５のブロック図
に示されている。図５において、蒸気発生器３１には水
が収容されており、その中に電気ヒータ３２が埋没され
ている。この蒸気発生器３１には給水ポンプ３３により
水が供給されており、ヒータ電源から電力調整器３６に
より調整された電力が電気ヒータ３２に供給されてい
る。この蒸気発生器３１の蒸気量のコントロールは、蒸
気発生器３１内の液面の水位（液量）を蒸気発生器３１
内に設置した液面計３４により計測し、その水位値を液
面調整器３５に入力し、この液面調整器３５で蒸気発生
に必要な電力値を計算し、電力調整器３６に指示するこ
とによって行っている。(3) The power of the steam generator is controlled by using a submerged steam generator so as to keep the liquid level (liquid amount) in the steam generator constant, so that a certain amount of water is supplied to the water supply amount and the steam. A method of supplying water so that the amount is equal. This method is illustrated in the block diagram of FIG. In FIG. 5, water is contained in a steam generator 31, and an electric heater 32 is buried therein. Water is supplied to the steam generator 31 by a water supply pump 33, and electric power adjusted by a power regulator 36 is supplied from a heater power supply to an electric heater 32. The steam amount of the steam generator 31 is controlled by controlling the water level (liquid amount) of the liquid level in the steam generator 31.
The water level is measured by a liquid level gauge 34 installed in the inside, and the water level value is input to a liquid level adjuster 35. The liquid level adjuster 35 calculates an electric power value required for generating steam and instructs the electric power adjuster 36. By doing that.
【００１２】[0012]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記
（１）の蒸気供給方法では、蒸気の発生をコントロール
するのに、蒸気発生器１１から排出される蒸気を蒸気流
量計１４で測定した測定値に基づいて、コントロールし
ているが、この方法で使用される蒸気は１００〜１１０
℃の飽和水蒸気であるため、その水蒸気の圧力はほぼ大
気圧と同じである。そのため、オリフィス等を用いた蒸
気流量計１４を用いて測定すると、オリフィス前後の圧
力差が小さく、正確な蒸気の流量を蒸気流量計１４で測
定することは困難である。However, in the steam supply method of the above (1), in order to control the generation of steam, the steam discharged from the steam generator 11 is converted into a measured value measured by the steam flow meter 14. And control, but the steam used in this method is 100-110
Since the steam is saturated steam of ° C., the pressure of the steam is almost equal to the atmospheric pressure. Therefore, when the measurement is performed using the steam flow meter 14 using an orifice or the like, the pressure difference before and after the orifice is small, and it is difficult to accurately measure the steam flow rate using the steam flow meter 14.
【００１３】正確な蒸気の流量を測定するために、蒸気
の圧力を１ｋｇｆ／ｃｍ2 程度に上げてオリフィス前後
の圧力差を出せば、正確な測定ができるが、このような
蒸気圧力とすると、蒸気温度も１２０℃超に上昇するこ
とになって、固体アミンの耐熱温度を越えてしまい固体
アミンの再生に使用できなくなるという問題点がある。
また、再生温度が高くなると再生工程で反応塔自身を加
熱する熱量が増大し、蒸気供給において消費電力が増大
するという問題がある。If the steam pressure is increased to about 1 kgf / cm 2 and the pressure difference before and after the orifice is obtained in order to accurately measure the steam flow rate, accurate measurement can be performed. The vapor temperature also rises to more than 120 ° C., which exceeds the heat resistance temperature of the solid amine, which makes it impossible to use the solid amine for regeneration.
In addition, when the regeneration temperature increases, the amount of heat for heating the reaction tower itself in the regeneration step increases, and there is a problem that power consumption increases in steam supply.
【００１４】前記（２）の蒸気供給方法では、給水され
た水を瞬間的に蒸気にするのに蒸気発生器２１の内部温
度を３００℃〜４００℃と高くする必要がある。そのた
めに、供給する水蒸気が過熱蒸気となり固体アミンの耐
熱温度を越えてしまうという問題点がある。前記（３）
の蒸気供給方法では、蒸気発生器３１内の水が沸騰して
おり液面が一定しないので正確な水位が測定できず、蒸
気供給をうまく行えないという問題がある。特に、船
舶、航空機等の移動体に装備した場合、動揺、傾斜の影
響を受けることが問題となる。In the steam supply method (2), the internal temperature of the steam generator 21 needs to be as high as 300 ° C. to 400 ° C. in order to instantaneously convert the supplied water into steam. For this reason, there is a problem that the supplied steam becomes superheated steam and exceeds the heat resistant temperature of the solid amine. The above (3)
In the method of supplying steam, there is a problem that the water in the steam generator 31 is boiling and the liquid level is not constant, so that an accurate water level cannot be measured and the steam cannot be supplied properly. In particular, when the apparatus is mounted on a moving body such as a ship or an aircraft, there is a problem that the apparatus is affected by shaking and inclination.
【００１５】また、前記の何れの方法でも蒸気発生器の
電力を制御するために、それらの各方法は、計測対象の
信号を受けて電力調節信号を出力する各種調整器、及び
その電力調整信号を受けて調整された電力を出力する電
力調整器から構成されているが、反応塔での再生の終了
によってこれらの蒸気発生方法がコントロールされてい
ないので、再生が定められた再生時間内の早い時期に終
了すると、その後も定量の蒸気を供給することになる。
そのために、むだな蒸気を供給することになっていた。In order to control the power of the steam generator by any of the above-mentioned methods, each of these methods includes various regulators for outputting a power adjustment signal in response to a signal to be measured, and a power adjustment signal therefor. However, since the steam generation method is not controlled by the end of the regeneration in the reaction tower, the regeneration is performed within the specified regeneration time. At the end of the period, a fixed amount of steam will be supplied thereafter.
For that reason, waste steam was to be supplied.
【００１６】そこで本発明は、反応塔内の固体アミンの
耐熱温度内の温度の水蒸気を供給でき、移動物体内に設
置しても、動揺、傾斜等の影響を受けることがなく、定
められた再生時間内に固体アミンの再生に必要なだけの
蒸気を過不足なく供給することのできるエネルギー効率
の良い蒸気供給方法を提供することを目的とする。Accordingly, the present invention is capable of supplying steam having a temperature within the heat-resistant temperature of the solid amine in the reaction tower, and is not affected by fluctuation, inclination and the like even when installed in a moving object. It is an object of the present invention to provide an energy-efficient steam supply method capable of supplying a sufficient amount of steam necessary for the regeneration of solid amine within a regeneration time.
【００１７】[0017]
【課題を解決するための手段】上記した問題点を解決す
るために本発明は、ＣＯ2 ガス吸着剤が充填されたＣＯ
2 除去装置への蒸気供給方法において、複数の電気ヒー
タを有する蒸気発生器を用いて、１００％の蒸気発生能
力でＣＯ2 除去装置へ蒸気を供給し、ＣＯ2 除去装置内
の複数点の温度によって前記複数の各電気ヒータへ供給
する電力のオン／オフの切り換えを行うことを特徴とす
るＣＯ2 除去装置への蒸気供給方法とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a CO 2 gas adsorbent filled CO 2 gas adsorbent.
(2) In a method of supplying steam to a CO 2 removing device, a steam generator having a plurality of electric heaters is used to supply steam to the CO 2 removing device at a steam generating capacity of 100%, and the temperature at a plurality of points in the CO 2 removing device is increased. it is an steam supply method to the CO 2 removal device, characterized in that for switching power on / off supply to the plurality of the electrical heaters by.
【００１８】前記ＣＯ2 ガスの吸着剤には塩基性イオン
交換樹脂である固体アミンを用いることができる。図１
は本発明のＣＯ2 除去装置への蒸気供給方法に使用され
る反応塔を示し、従来の技術の欄で説明したＣＯ2 除去
装置に用いられる固体アミンが充填された反応塔と同じ
構成のものである。A solid amine which is a basic ion exchange resin can be used as the adsorbent for the CO 2 gas. FIG.
Shows a reaction column used in the method for supplying steam to the CO 2 removal device of the present invention, which has the same configuration as the reaction column filled with solid amine used in the CO 2 removal device described in the section of the prior art. It is.
【００１９】前記ＣＯ2 除去装置内の複数点の温度は、
図１のｄで示す点、即ち、ＣＯ2 除去装置内の固体アミ
ンにおける水蒸気供給側から計測して約４分の３前後の
位置と、図１のｅで示す点、即ち、前記固体アミンにお
ける水蒸気供給側から計測して４分の４の位置の温度を
利用することができる。この固体アミンの水蒸気供給側
から計測して約４分の３前後の位置の温度が７０〜９０
℃になったとき、最初の電気ヒータへの電力の供給を止
め、続いて約４分の４前後の位置の温度が１００℃にな
ったときに、最後の電気ヒータへの電力の供給を止め
る。この蒸気供給方法に用いられる蒸気発生器において
電気ヒータは水に浸漬して用いられる。The temperatures at a plurality of points in the CO 2 removing device are as follows:
The point indicated by d in FIG. 1, that is, the position of about 3/4 measured from the steam supply side of the solid amine in the CO 2 removal device, and the point indicated by e in FIG. It is possible to use the temperature at a quarter position measured from the steam supply side. The temperature at about three-quarters of the position measured from the steam supply side of the solid amine is 70-90.
When the temperature reaches 100 ° C., the supply of electric power to the first electric heater is stopped. When the temperature at about four-quarters reaches 100 ° C., the supply of electric power to the last electric heater is stopped. . In the steam generator used in this steam supply method, the electric heater is used by being immersed in water.
【００２０】本発明で用いられるＣＯ2 ガス吸着剤が充
填されたＣＯ2 除去装置は、複数の反応塔から構成され
ており、その内１塔のみへ蒸気が供給されている。この
ように、複数のＣＯ2 除去のための反応塔を装備して１
個の反応塔のみ再生を行い、他の反応塔を吸着に利用し
て、常時１個の反応塔が再生状態になるように順次繰り
返して行うことにより、連続的にＣＯ2 の吸着・再生が
行える利点がある。The CO 2 removal apparatus filled with the CO 2 gas adsorbent used in the present invention is composed of a plurality of reaction columns, of which only one column is supplied with steam. Thus, a plurality of reaction towers for removing CO 2 are provided and
Only one reaction tower is regenerated and the other reaction towers are used for adsorption, and one reaction tower is continuously and repeatedly performed so as to be in a regenerating state, thereby continuously adsorbing and regenerating CO 2. There are advantages that can be done.
【００２１】予め設定された再生時間内に再生が完了し
ないような場合には、電気ヒータへ再び１００％の電力
供給を行い、ＣＯ2 除去装置へ供給する蒸気量を増やす
ことにより再生を完了させることができる。このような
場合、再生時間内に再生を終了させるための安全策とし
て、特に図示はしていないが、再生時間タイマーを用い
て、再生時間の終了する約２〜３分前に図１のｅの温度
が１００℃に達しなかった場合、再度全部の電気ヒータ
へ電力を供給して蒸気発生能力を１００％にすること
で、定められた再生時間内に再生を終了させる。If the regeneration is not completed within a preset regeneration time, 100% power is supplied to the electric heater again, and the amount of steam supplied to the CO 2 removing device is increased to complete the regeneration. be able to. In such a case, as a safety measure for terminating the reproduction within the reproduction time, although not specifically shown, a reproduction time timer is used to start the operation of FIG. If the temperature does not reach 100 ° C., the power is again supplied to all the electric heaters to bring the steam generation capacity to 100%, thereby completing the regeneration within a predetermined regeneration time.
【００２２】[0022]
【作用】従来の蒸気発生器においては、計測対象の信号
を受けて調整された電力を出力する電力調整器を用いて
電気ヒータへ供給する電力をコントロールしていた。こ
れに対して、本発明の蒸気発生器の電気ヒータは、蒸気
供給の初期の段階ではその装置の１００％の蒸気発生能
力で使用され、電気ヒータの能力調整は、複数の電気ヒ
ータに対する電力のオン／オフの切り換えによって行
う。図７は、本発明における蒸気発生器へ供給する電力
の制御パターンを図示したものである。固体アミンにお
ける水蒸気供給側から計測して約４分の３程度（図１の
ｄ）の位置の温度が７０〜９０℃になったとき（再生時
間Ｈ1 ）、一段目の電気ヒータへの電力の供給をオフ
し、他の電気ヒータのみの加熱で蒸気を発生して、蒸気
発生能力を落とす。図１のｅの位置が１００℃になった
時点で固体アミンの再生が終了するので、他の電気ヒー
タへの電力の供給を全て止める（再生時間Ｈ2 ）。この
時点Ｈ2 は定められた再生時間の範囲内になっている。
予め設定された再生時間内に再生が完了しないと予測さ
れる場合は図８に示すように、定められた再生時間の終
了前に１００％の蒸気発生能力で蒸気を供給することに
よって、定められた再生時間内に固定アミンの再生を完
了する。In the conventional steam generator, the power supplied to the electric heater is controlled by using a power regulator which outputs a regulated power in response to a signal to be measured. In contrast, the electric heater of the steam generator of the present invention is used at the initial stage of the steam supply with 100% of the steam generating capacity of the apparatus, and the capacity adjustment of the electric heater is performed by controlling the electric power to the plurality of electric heaters. This is performed by switching on / off. FIG. 7 illustrates a control pattern of electric power supplied to the steam generator according to the present invention. When the temperature at a position of about three-quarters (d in FIG. 1) of the solid amine measured from the steam supply side becomes 70 to 90 ° C. (regeneration time H 1 ), the electric power to the first-stage electric heater Is turned off, steam is generated by heating only the other electric heater, and the steam generating ability is reduced. Since the regeneration of the solid amine ends when the position of e in FIG. 1 reaches 100 ° C., the supply of power to the other electric heaters is stopped (regeneration time H 2 ). The point H 2 is in the range of reproduction time determined.
If the regeneration is not expected to be completed within the preset regeneration time, as shown in FIG. 8, the steam is supplied at a steam generation capacity of 100% before the end of the defined regeneration time. Regeneration of the immobilized amine is completed within the regeneration time.
【００２３】本発明における複数の電気ヒータの容量の
合計は、再生における最悪の条件、例えば、低温で固体
アミンの含有水分が多い場合でも定められた再生時間内
に再生が完了することができる十分な熱量とする。この
ように、最悪な条件でも十分に再生が可能なために、通
常の場合、再生を速く進行させることができる。本発明
において、ＣＯ2 除去装置内の複数点の温度によって複
数の各電気ヒータへ供給する電力のオン／オフの切り換
えを行う点を説明する。ＣＯ2 除去装置では、反応塔を
複数塔装備して、１塔を再生に使用し、他の塔を吸着に
用いて運転を行っている。そして、再生塔を順番に移動
することで連続して炭酸ガスの吸着・再生を行ってい
る。この方式を分かり易くするために、例えば、２塔式
のＣＯ2 除去装置で説明する。図６は、２塔式のＣＯ2
除去装置の各反応塔の時間に対する再生、吸着の反応の
種類を示したものである。ＣＯ2 除去装置は、環境内の
処理すべき炭酸ガス量から、固体アミンの量、送風量、
吸着時間（Ｔ）が決定されている。この場合、反応塔が
Ｎ個であるＮ塔式のＣＯ2 除去装置では、再生時間は、 再生時間＝Ｔ÷（Ｎ−１） として算出される。例えば、２塔式の場合には、再生時
間＝Ｔ、４塔式の場合には、再生時間＝Ｔ／３となる。
このように、再生時間はそのＣＯ2 除去装置に定められ
たものとなる。電気ヒータのオン・オフを図１のｅ点の
温度のみで決定するならば、電気ヒータは絶えず１００
％の能力で作動しているので、前記の定められた再生時
間内に再生工程が早く終了してしまい、定められた再生
時間において、次の吸着工程に移るまでの待ち時間が長
くなる。このために、反応塔に供給された蒸気が固体ア
ミンの内部で凝縮し、固体アミン中の水分が増加して、
固体アミンの炭酸ガス吸着能が低下してくる。The sum of the capacities of the plurality of electric heaters in the present invention is determined by the worst conditions in the regeneration, for example, sufficient regeneration can be completed within a predetermined regeneration time even when the solid amine contains a large amount of water at low temperature. Heat quantity. As described above, since the reproduction can be sufficiently performed even under the worst condition, the reproduction can be rapidly advanced in a normal case. In the present invention, a description will be given of a point that on / off switching of electric power supplied to a plurality of electric heaters is performed according to temperatures at a plurality of points in a CO 2 removing device. In the CO 2 removal apparatus, a plurality of reaction towers are provided, and one of the towers is used for regeneration, and the other is used for adsorption. Then, the carbon dioxide gas is continuously adsorbed and regenerated by moving the regenerator in order. In order to make this method easy to understand, for example, a two-column type CO 2 removal apparatus will be described. Figure 6 shows a two-column CO 2
It shows the types of the regeneration and adsorption reactions with respect to the time of each reaction tower of the removing device. The CO 2 removal device calculates the amount of solid amine, the amount of air blown,
The adsorption time (T) has been determined. In this case, in an N-column type CO 2 removal apparatus having N reaction towers, the regeneration time is calculated as regeneration time = T ÷ (N−1). For example, in the case of the two-tower system, the reproduction time = T, and in the case of the four-tower system, the reproduction time = T / 3.
Thus, the regeneration time is determined by the CO 2 removal device. If the ON / OFF of the electric heater is determined only by the temperature at the point e in FIG.
%, The regeneration step ends earlier within the specified regeneration time, and the waiting time before the next adsorption step is increased in the determined regeneration time. Because of this, the vapor supplied to the reaction tower condenses inside the solid amine, and the water in the solid amine increases,
The carbon dioxide adsorption capacity of the solid amine decreases.
【００２４】したがって、電気ヒータを２段以上の複数
に切り換えることによって、電気ヒータの完全なオフ時
間を短くすることができ、固体アミンの水分吸収時間を
短くして、炭酸ガスの吸着能の低下を防ぐことができ
る。また、含有水分が増加すると、再生時にこの含有水
分を加熱するための熱量が必要になるために、供給蒸気
量も増加するという不都合がある。このために、電気ヒ
ータを２段以上の複数の切り換えとすることによって、
消費電力を少なくすることもできる。Therefore, by switching the electric heater to two or more stages, it is possible to shorten the complete off time of the electric heater, shorten the water absorption time of the solid amine, and decrease the carbon dioxide adsorption ability. Can be prevented. Further, when the content of water increases, the amount of heat for heating the content of water is required at the time of regeneration, so that there is a disadvantage that the amount of supplied steam also increases. To this end, by switching the electric heater to two or more stages,
Power consumption can also be reduced.
【００２５】さらに、付け加えるならば、電気ヒータに
供給する電力のオン・オフを図１のｅの温度のみによっ
て、電気ヒータを１段切り換えのみで蒸気発生を制御す
るならば、次に述べるような不都合を生じる。再生工程
で蒸気を反応塔に送った時の再生終了時間は、固体アミ
ン含有水分、外気温、及び水温の要素で変化している。
即ち、固体アミン含有水分は、含有水分そのものを加熱
するための蒸気が余計必要となる。また、外気温は再生
開始時の固体アミンの温度及び放熱に影響を与える。ま
た、水温は蒸気を発生させるための電気ヒータに要する
電力に影響する。これらの気温、水温は、季節やその日
によって変化し、含有水分も温度湿度によって変化する
ために、１本の電気ヒータを用いて、丁度再生が終了す
るようにするには、非常に困難である。その理由は、例
えば、気温が２０℃の時に丁度再生が終了する電気ヒー
タを装備すると、気温５℃のときには、再生時間内に再
生ができなくなり、逆に、気温が５℃のときに再生が丁
度終了する電気ヒータを装備すると、気温２０℃のとき
には早く終了してしまうことになるからである。In addition, if the power supply to the electric heater is turned on / off only by the temperature of FIG. 1e and the steam generation is controlled only by switching the electric heater in one stage, the following will be described. Causes inconvenience. The regeneration end time when steam is sent to the reaction tower in the regeneration step varies depending on factors such as the solid amine-containing moisture, the outside air temperature, and the water temperature.
That is, the solid amine-containing water requires additional steam for heating the water itself. In addition, the outside air temperature affects the temperature and heat radiation of the solid amine at the start of regeneration. Further, the water temperature affects the electric power required for the electric heater for generating steam. Since these air temperature and water temperature change depending on the season and the day, and the water content also changes depending on the temperature and humidity, it is very difficult to use one electric heater to complete the regeneration just. . The reason for this is that, for example, if an electric heater that completes the regeneration when the temperature is 20 ° C. is provided, the regeneration cannot be performed within the regeneration time when the temperature is 5 ° C. This is because if an electric heater that ends just is provided, the operation ends early when the temperature is 20 ° C.
【００２６】[0026]
【実施例１】図９は実施例１の蒸気供給方法に用いる蒸
気供給システムを示す。図中５１は反応塔を示す。この
反応塔５１には、ＣＯ2 が含有されたガスを反応塔５１
へ導入するための供給ガスライン６４、反応塔５１内部
で吸着処理されたガスを排出するための処理ガスライン
６５、蒸気発生器５３から発生した蒸気を導入するため
の水蒸気ライン６６、及び解離されたＣＯ2 を排出する
ための再生ガスライン６７を装備している。FIG. 9 shows a steam supply system used in the steam supply method of the first embodiment. In the figure, reference numeral 51 denotes a reaction tower. The reaction tower 51 is supplied with a gas containing CO 2.
Gas line 64 for introducing gas into the reactor, a processing gas line 65 for discharging gas adsorbed in the reaction tower 51, a steam line 66 for introducing steam generated from the steam generator 53, and A regeneration gas line 67 for exhausting CO 2 is provided.
【００２７】反応塔５１内には固体アミン５２が充填さ
れており、固体アミン５２中の水蒸気供給側から約４分
の３の距離には、温度スイッチ５７が、また固体アミン
５２の水蒸気供給側と反対の端部には温度スイッチ５６
がそれぞれ設置されている。蒸気発生器５３の内部には
一定の水位を保った水と、水位を検出し、検出した値に
よってスイッチのオン・オフの指令を出す液面スイッチ
６２と、その水中に埋没した２つの電気ヒータ５４、５
５が配置されている。この蒸気発生器５３は、その蒸気
発生器５３内に給水をするための電磁弁６３を有してい
る。さらに、蒸気発生器５３内の水中には、温度を検出
し、電源に接続された継電器５９のオン・オフの指令を
与える温度スイッチ５８が設置されている。電源と電気
ヒータ５４，５５の間には、前記継電器５９に加えて、
さらに継電器６０、６１が接続されている。The reaction tower 51 is filled with a solid amine 52, and at a distance of about three quarters from the steam supply side in the solid amine 52, a temperature switch 57 and a solid amine 52 are provided.
A temperature switch 56 is provided at the end opposite to the steam supply side of 52.
Are installed respectively. Inside the steam generator 53 is water having a constant water level, a liquid level switch 62 which detects the water level and issues an ON / OFF command according to the detected level, and two electric heaters buried in the water. 54, 5
5 are arranged. The steam generator 53 has an electromagnetic valve 63 for supplying water into the steam generator 53. Further, a temperature switch 58 for detecting a temperature and giving an ON / OFF command of a relay 59 connected to a power supply is provided in the water in the steam generator 53. Between the power supply and the electric heaters 54 and 55, in addition to the relay 59,
Further, relays 60 and 61 are connected.
【００２８】つぎに、上記の蒸気発生器の使用方法を説
明する。 （１）再生開始段階 反応塔５１内の固体アミン５２には、既に行われた吸着
工程においてＣＯ2 が吸着されている。この反応塔５１
へ水蒸気を供給開始することにより、固体アミン５２の
再生を始める。吸着工程終了直後は、固体アミン５２に
配置された温度スイッチ５６、５７の示す温度は低い。
そのために、温度スイッチ５６、５７からの指令によ
り、継電器６０、６１が接続状態となり、電気ヒータ５
４、５５が発熱する。このように、全ての電気ヒータ５
４、５５が１００％作動した状態で、この蒸気発生器５
３から水蒸気を発生させ、発生した水蒸気を反応塔５１
へ供給する。水蒸気が発生し反応塔５１へ供給される
と、蒸気発生器５３内の水量が減少してくる。すると、
液面スイッチ６２からの指令により電磁弁６３が開とな
り、蒸気発生器５３内へ給水が始まる。この時、給水量
を厳密な量に設定する必要はなく、電気ヒータ５４、５
５の浸水状態が保持できる給水量で良い。給水により液
面が上昇すると液面スイッチ６２からの指令で電磁弁６
３が閉となり、給水がストップする。Next, a method of using the above steam generator will be described. (1) Regeneration start stage In the solid amine 52 in the reaction tower 51, CO 2 has been adsorbed in the adsorption step already performed. This reaction tower 51
By starting to supply steam to the solid amine 52, regeneration of the solid amine 52 is started. Immediately after the end of the adsorption step, the temperature indicated by the temperature switches 56 and 57 disposed on the solid amine 52 is low.
Therefore, the relays 60 and 61 are connected by the command from the temperature switches 56 and 57, and the electric heater 5
4, 55 generate heat. Thus, all the electric heaters 5
4 and 55 are operated 100%, the steam generator 5
3 to generate steam from the generated steam reactor 51
Supply to When steam is generated and supplied to the reaction tower 51, the amount of water in the steam generator 53 decreases. Then
The electromagnetic valve 63 is opened by a command from the liquid level switch 62, and water supply into the steam generator 53 starts. At this time, it is not necessary to set the water supply amount to a strict amount.
The water supply amount that can maintain the immersion state of 5 may be sufficient. When the liquid level rises due to water supply, the solenoid valve 6 is turned on by a command from the liquid level switch 62.
3 closes and water supply stops.
【００２９】ところで、温度スイッチ５８は蒸気発生器
５３内のオーバーヒートを検出するために設置したもの
であり、蒸気発生器５３内で異常な過熱状態が発生した
場合に、継電器５９を断とし、電気ヒータ５４、５５へ
の給電を止めるための安全装置である。 （２）再生中間段階 固体アミン５２の再生が進行し、固体アミン５２の各部
の温度が上昇し、温度スイッチ５７の温度が約７０℃〜
９０℃に達した場合に、温度スイッチ５７からの指令で
継電器６０を断として電気ヒータ５５の発熱を止める。
この段階では、蒸気発生には電気ヒータ５４だけが運転
されており、蒸気発生器５３はその蒸気発生能力を落と
して運転されている。The temperature switch 58 is provided for detecting overheating in the steam generator 53. When an abnormal overheating state occurs in the steam generator 53, the relay 59 is turned off and the electric switch 59 is turned off. This is a safety device for stopping power supply to the heaters 54 and 55. (2) Intermediate Stage of Regeneration The regeneration of the solid amine 52 proceeds, the temperature of each part of the solid amine 52 rises, and the temperature of the temperature switch 57 becomes approximately 70 ° C.
When the temperature reaches 90 ° C., the relay 60 is turned off by a command from the temperature switch 57 to stop the heat generation of the electric heater 55.
At this stage, only the electric heater 54 is operated for steam generation, and the steam generator 53 is operated with its steam generation capability lowered.
【００３０】（３）再生終了段階 固体アミン５２の再生が終了した段階では、固体アミン
５２の最上部にある温度スイッチ５６が約１００℃とな
るので、この時点で温度スイッチ５６の指令で継電器６
１を断として電気ヒータ５４の発熱を止め、蒸気の発生
を全て止める。上記（１）〜（３）の段階を採用した蒸
気発生方法の再生時間に対する反応塔内部温度と再生ガ
ス発生速度の関係を示すグラフを図１０に示す。この図
１０に基づいて上記（１）〜（３）の段階をさらに説明
する。ｆに示す曲線は、再生時間に対する温度スイッチ
５７での温度の関係を示す。ｇに示す曲線は、再生時間
に対する温度スイッチ５６での温度の関係を示す。ま
た、曲線Ｂは、本実施例１で使用される反応塔の再生時
間に対する再生ガス発生速度の関係を示す。(3) Regeneration Termination Stage At the stage where the regeneration of the solid amine 52 has been completed, the temperature switch 56 at the top of the solid amine 52 has a temperature of about 100 ° C. At this point, the relay switch 6 is instructed by the temperature switch 56.
By turning off 1, heat generation of the electric heater 54 is stopped, and all generation of steam is stopped. FIG. 10 is a graph showing the relationship between the reaction tower internal temperature and the regeneration gas generation rate with respect to the regeneration time of the steam generation method employing the above steps (1) to (3). The steps (1) to (3) will be further described with reference to FIG. The curve shown by f shows the relationship between the regeneration time and the temperature at the temperature switch 57 . The curve shown by g shows the relationship between the regeneration time and the temperature at the temperature switch 56. Curve B shows the relationship between the regeneration time of the reaction tower used in the first embodiment and the regeneration gas generation rate.
【００３１】本実施例１の方法は、従来の定量の蒸気を
送る方法に対して、再生初期に内部温度が早く上昇し、
再生ガスの発生速度が大きくなっていて、再生の進行が
早い。温度スイッチ５７の温度が７０〜９０℃に上昇す
ると、継電器６０が断になり、蒸気発生器５３の電気ヒ
ータ５４だけの運転となるので、固体アミン５２に供給
される蒸気量は減ってくる。その結果、反応塔５１から
排出される再生ガスの発生速度も低くなる。この段階は
図１０における曲線Ｂの（ｉ）で示される時点において
開始される。The method of the first embodiment is different from the conventional method of sending a fixed amount of steam in that the internal temperature rises quickly in the early stage of regeneration,
The generation rate of the regeneration gas is high, and the regeneration progresses quickly. When the temperature of the temperature switch 57 rises to 70 to 90 ° C., the relay 60 is turned off and only the electric heater 54 of the steam generator 53 is operated, so that the amount of steam supplied to the solid amine 52 decreases. As a result, the generation rate of the regeneration gas discharged from the reaction tower 51 also decreases. This step is started at the point indicated by (i) of the curve B in FIG.
【００３２】温度スイッチ５６の温度が１００℃となっ
た段階、即ち、曲線Ｂの（ｉｉ）で示される時点では、
最後の電気ヒータ５４がストップするので、再生ガスの
発生速度は急速に減少して０になる。上記（１）〜
（３）の段階での再生時間に対する蒸気発生器５３に供
給する電力の関係は前記で説明した図７に示す通りであ
る。この図７のグラフは再生が予め設定された再生時間
の範囲内に行われた場合の例である。予め定められた再
生時間内に再生を終了させるための安全策として、図に
は示していないが、再生時間タイマーを用いて再生時間
を終了することができる。この再生タイマーを使用した
例を説明する。例えば、再生終了の約２〜３分前に図９
の温度スイッチ５６が約１００℃にならなかった場合、
再度図９の継電器６０を接続して蒸気発生器の能力を１
００％にする方策を追加することで、設定されている再
生時間内に再生を終了させることができる。この場合の
再生時間と蒸気発生器５３に供給する電力の関係を図８
に示す。At the stage when the temperature of the temperature switch 56 reaches 100 ° C., that is, at the time point indicated by (ii) in the curve B,
Since the last electric heater 54 is stopped, the generation speed of the regeneration gas rapidly decreases to zero. The above (1)-
The relationship of the power supplied to the steam generator 53 to the regeneration time in the stage (3) is as shown in FIG. 7 described above. The graph of FIG. 7 is an example in the case where the reproduction is performed within a preset reproduction time range. As a safety measure for ending the reproduction within a predetermined reproduction time, although not shown in the figure, the reproduction time can be ended using a reproduction time timer. An example using this reproduction timer will be described. For example, about 2 to 3 minutes before the end of reproduction, FIG.
If the temperature switch 56 does not reach about 100 ° C.,
The relay 60 shown in FIG. 9 is connected again to reduce the steam generator capacity by one.
By adding a measure to make the reproduction rate 00%, the reproduction can be completed within the set reproduction time. FIG. 8 shows the relationship between the regeneration time and the power supplied to the steam generator 53 in this case.
Shown in
【００３３】この実施例１では、単塔の再生工程につい
て説明したが、複数の反応塔を装備して１塔のみ再生を
行い、他の反応塔を吸着に利用して、常時１塔が再生状
態になるように順次繰り返して行うことにより連続して
ＣＯ2 を吸着できるため通常は複数塔を装備している。
以上の説明は主として、固体アミンを使用した反応塔へ
の蒸気の供給を例にして説明したが、本発明は、上記の
実施例に限られず、ガスが吸着された吸着剤を蒸気で加
熱することによる再生にも適用できる。例えば、イオン
交換樹脂の蒸気洗浄等にも適用できるものである。In the first embodiment, the regeneration process of a single column is described. However, a plurality of reaction columns are provided and only one column is regenerated, and the other column is used for adsorption, and one column is constantly regenerated. Since CO 2 can be continuously adsorbed by repeating the process in order to obtain a state, a plurality of columns are usually provided.
Although the above description has mainly been given by taking as an example the supply of steam to the reaction tower using a solid amine, the present invention is not limited to the above embodiment, and the adsorbent in which the gas is adsorbed is heated by the steam. It can also be applied to the reproduction by the user. For example, the present invention can be applied to steam cleaning of an ion exchange resin.
【００３４】[0034]
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、 （１）蒸気量、給水量、電力量の制御等の複雑な制御が
不要であり、反応塔内の温度によって、簡単に供給され
る蒸気の量をコントロールすることができる。 （２）供給する蒸気温度を固体アミンの耐熱温度である
１２０℃以下にすることができる。 （３）液面を正確に制御する必要がなく、反応塔及び蒸
気供給装置が動揺、傾斜がある場合でも使用可能であ
る。 （４）反応塔の温度を利用して再生終了を検知し、蒸気
発生のための電気ヒータをオフとするので、蒸気が反応
塔へ過剰供給されずエネルギー効率がよい。 （５）予め設定した再生時間内に再生を終了させること
ができる。As described in detail above, according to the present invention, (1) complicated control such as control of steam amount, water supply amount, and electric power amount is unnecessary, and The amount of steam supplied can be easily controlled. (2) The temperature of the supplied steam can be set to 120 ° C. or lower, which is the heat-resistant temperature of the solid amine. (3) It is not necessary to control the liquid level accurately, and the liquid level can be used even when the reaction tower and the vapor supply device are oscillated or inclined. (4) Since the end of regeneration is detected using the temperature of the reaction tower and the electric heater for generating steam is turned off, the steam is not excessively supplied to the reaction tower, and the energy efficiency is high. (5) Reproduction can be completed within a preset reproduction time.
【図１】固体アミンが充填された反応塔を示す。FIG. 1 shows a reaction column packed with solid amine.
【図２】再生工程中の再生時間に対する充填層の各部位
の温度及び再生ガス発生速度の変化を示すグラフ。FIG. 2 is a graph showing changes in the temperature of each part of the packed bed and the generation rate of the regeneration gas with respect to the regeneration time during the regeneration step.
【図３】浸水型蒸気発生器を用いて蒸気供給ラインの蒸
気量を計測し、その蒸気量により蒸気発生器の電力を制
御する方法を示すブロック図。FIG. 3 is a block diagram showing a method of measuring the amount of steam in a steam supply line using a submerged steam generator and controlling the power of the steam generator based on the amount of steam.
【図４】空炊き蒸気発生器を使用し、給水された水を瞬
間的に蒸発させるように蒸気発生器の電力を制御し、一
定量の水を給水する方法を示すブロック図。FIG. 4 is a block diagram showing a method of supplying a certain amount of water by controlling the power of the steam generator so as to instantaneously evaporate the supplied water using an empty steam generator.
【図５】浸水型蒸気発生器を用いて蒸気発生器内の液面
を一定にするように蒸気発生器の電力を制御し、一定量
の水を給水量と蒸気量が等しくなるように給水する方法
を示すブロック図。FIG. 5: Using a submerged steam generator, controlling the power of the steam generator so that the liquid level in the steam generator is constant, and supplying a fixed amount of water so that the water supply amount and the steam amount are equal. FIG.
【図６】２塔式のＣＯ2 除去装置の各反応塔の時間に対
する再生、吸着の反応の種類を示す。FIG. 6 shows the types of regeneration and adsorption reactions with time in each reaction column of a two-column CO 2 removal apparatus.
【図７】本発明における蒸気発生器へ供給する電力の制
御パターンを示す。FIG. 7 shows a control pattern of electric power supplied to the steam generator in the present invention.
【図８】予め設定された再生時間内に再生が完了しない
ような場合に減じた蒸気発生器の再生能力を高めた、本
発明における蒸気発生器へ供給する電力の制御パターン
を示す。FIG. 8 shows a control pattern of electric power supplied to the steam generator according to the present invention, in which the regeneration capability of the steam generator is reduced and the regeneration is not completed within a preset regeneration time.
【図９】実施例１の蒸気供給方法に用いる蒸気供給シス
テムを示す。FIG. 9 shows a steam supply system used in the steam supply method according to the first embodiment.
【図１０】再生中間段階において、複数の電気ヒータの
内、一部の電気ヒータの能力を停止した蒸気発生方法の
再生時間に対する反応塔内部温度と再生ガス発生速度の
関係を示すグラフ。FIG. 10 is a graph showing the relationship between the regeneration tower internal temperature and the regeneration gas generation rate with respect to the regeneration time in the steam generation method in which some of the plurality of electric heaters are stopped in the regeneration intermediate stage.
５１ 反応塔 ５２ 固体アミン ５３ 蒸気発生器 ５４，５５ 電気ヒータ ５６，５７，５８ 温度スイッチ ５９，６０，６１ 継電器 ６２ 液面スイッチ ６３ 電磁弁 ６４ 供給ガスライン ６５ 処理ガスライン ６６ 水蒸気ライン ６７ 再生ガスライン 51 Reaction tower 52 Solid amine 53 Steam generator 54,55 Electric heater 56,57,58 Temperature switch 59,60,61 Relay 62 Liquid level switch 63 Solenoid valve 64 Supply gas line 65 Processing gas line 66 Steam line 67 Regeneration gas line
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 礒辺 明彦 神奈川県横須賀市夏島町19番地 住友重 機械工業株式会社 追浜造船所内 (56)参考文献 特開 平６−134302（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−187153（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−171046（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B01J 20/00 - 20/34 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Akihiko Isobe 19, Natsushima-cho, Yokosuka City, Kanagawa Prefecture Sumitomo Heavy Industries, Ltd. Oppama Shipyard (56) References JP-A-6-134302 (JP, A) 2-187153 (JP, A) JP-A-4-171046 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B01J 20/00-20/34
Claims (2)
去装置への蒸気供給方法において、（１）複数の電気ヒ
ータを有する蒸気発生器を用いて、１００％の蒸気発生
能力でＣＯ2 除去装置へ蒸気を供給し、（２）ＣＯ2 除
去装置内の複数点の温度によって前記複数の各電気ヒー
タへ供給する電力のオン／オフの切り換えを行う、こと
を特徴とするＣＯ2 除去装置への蒸気供給方法。1. A method for supplying steam to a CO 2 removing apparatus filled with a CO 2 gas adsorbent, comprising the steps of: (1) using a steam generator having a plurality of electric heaters to produce CO 2 at a steam generating capacity of 100%; steam supply to the removal device, (2) the temperature at a plurality of points in a CO 2 removal unit for switching the power on / off to supply to each of the plurality of electrical heaters, CO 2 removing device, characterized in that To supply steam to
去装置が複数の反応塔から構成されており、その内１塔
のみへ蒸気が供給されていることを特徴とする請求項１
記載のＣＯ2 除去装置への蒸気供給方法。2. The CO 2 removal apparatus filled with a CO 2 gas adsorbent comprises a plurality of reaction towers, and steam is supplied to only one of the reaction towers.
A method for supplying steam to a CO 2 removal apparatus according to the above.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29015492A JP3172729B2 (en) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | Method of supplying steam to CO2 removal device |
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| JP29015492A JP3172729B2 (en) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | Method of supplying steam to CO2 removal device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06134303A JPH06134303A (en) | 1994-05-17 |
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| JP29015492A Expired - Lifetime JP3172729B2 (en) | 1992-10-28 | 1992-10-28 | Method of supplying steam to CO2 removal device |
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