JP3151625B2

JP3151625B2 - 紫外線検波管の点弧を検出する回路

Info

Publication number: JP3151625B2
Application number: JP51038793A
Authority: JP
Inventors: ピーターソン，スコット・エム
Original assignee: ハネウエル・インコーポレーテッド
Priority date: 1991-12-05
Filing date: 1992-12-04
Publication date: 2001-04-03
Anticipated expiration: 2016-04-03
Also published as: AU3244593A; ATE137855T1; US5194728A; AU656838B2; EP0615601B1; DE69210627T2; JPH07501612A; WO1993011390A1; EP0615601A1; CA2116866A1; DE69210627D1

Description

【発明の詳細な説明】発明の背景炉のような燃料バーナのコントローラの技術の現状
は、マイクロプロセッサに基づいており、それにより制
御プロセスが劇的に改善されている。それにもかかわら
ず、今だに燃料バーナの現在の動作状態に関する情報を
得る必要がある。状態パラメータの中でも最も重要なも
のは、バーナに炎が存在しているかどうかということで
ある。炎が存在しないのに燃料をバーナに送った場合、
積り積って爆発または窒息することもある。いずれにし
ても死亡事故の可能性があるので、バーナへの連続的な
燃料の供給は、炎の存在により決定されなければならな
い。したがって、バーナ制御技術では、長年にわたり、
炎の検出が最も重要なこととされてきた。

火炎検出器装置には、基本的に３つの種類がある。最
も一般的なものは、いわゆるフレーム・ロッドと呼ばれ
ているものである。これは、バーナ自体に比してフレー
ム・ロッドの大きさが異なるため、炎が存在する時、バ
ーナ金属とともに一種のダイオード素子を形成する。フ
レーム・ロッドとバーナ金属間にAC電圧がかかると、フ
レームの存在により生じた電離粒子によりDC電流が流れ
る。このDC電流の存在を検出することにより、炎の存在
を決定することができる。したがって、フレーム・ロッ
ドとバーナの大きさの差により、フレーム・ロッドから
バーナに電流が流れ、このことは、炎の存在が、フレー
ム・ロッド信号導体に流れる電流により表され、その電
位をバーナにより示された接地電位未満に置くことを意
味している。

二番目の種類の火炎検出器は、赤外線に感応し、赤外
線が存在すると、炎を表す信号を発生する。本発明に関
係した三番目の種類のものは、炎により発生された紫外
線が紫外線波管に当って出力を発生する。この検波管の
インピーダンスは紫外線に応じて急激に低下する。これ
ら各センサは、マイクロプロセッサへの入力として適し
た炎の有無を示す信号が発生される前に、特殊な回路に
よりかなり処理されなければならない出力を発生する。
火炎検出器信号を、コントローラが使用するのに適した
信号に変換する回路は、火炎増幅器と呼ばれ、その出力
は火炎存在信号、または、もっと簡単に火炎信号と呼ば
れている。

UV管の火炎増幅器は、管の端子の高抵抗短絡ではな
く、管に当る紫外線の存在により、UV管のインピーダン
ス変化を生じさせる。紫外線により生じた管インピーダ
ンスの急激な変化と、管の端子間の他の種類のインピー
ダンス変化を判別する初期の回路は、本出願人による米
国特許第4,328,527号（ランディス）において述べられ
ている。

正のDC電源で動作するように設計されたフレーム・ロ
ッド増幅器は、フレーム・ロッド・センサとインタフェ
イスすることにより、動作の信頼性をある程度増してい
る。フレーム・ロッド・センサの出力は、火炎増幅器か
らセンサに流れる負の電流である。火炎増幅器内のいか
なる漏洩電流も、仮想的にでもフレーム・ロッド出力と
なるような負の電流を生じさせないようになっている
と、信頼性は特に高まる。正の電圧により付勢される火
炎増幅器の漏洩電流はほとんど変化なく正で、したがっ
て、負のフレーム・ロッド・センサの出力と見なされる
ことはない。これら概念を具体化した火炎増幅器回路を
含んでいる米国特許出願として、本出願人により1991年
９月30日出願された、発明者ポール・シガファスによる
米国特許願第07/783,950号、発明の名称「フェール・セ
ーフ状態検出回路」が挙げられる。

このフレーム・ロッド増幅器を具体化する最も有効な
方法に、専用マイクロ回路がある。これを用いることに
より、リターン・トゥ・スケールは非常に高くなる。こ
のことは、製造される各回路の数の増加につれ、ユニッ
ト・コストが実質的に低下するということを意味してい
る。したがって、このフレーム・ロッド増幅器が、フレ
ーム・ロッド検出器だけでなくUVおよびIR検出器とも互
換性があると非常に好都合である。しかし、UVおよびIR
検出器を駆動するのに要する電力は、フレーム・ロッド
検出器に要する電力とは異なっている。したがって、フ
レーム・ロッド検出器をUV管フレーム検出器に簡単に置
換えることはできない。

ここで述べられている本発明の一実施例は、前述した
フレーム・ロッド増幅器を標準的な火炎検波管にインタ
フェイスする能力を有している。このインタフェイス回
路は、紫外線の有無に基づいた炎の有無に応じた火炎検
出器信号を発生し、この信号は、同様の環境におけるフ
レーム・ロッド検出器により発生される信号にほぼ等し
い。

発明の簡単な説明炎の存在を高い信頼性で検出する、第１および第２端
子を有するUV放電管（UV管）を用いているドライバ回路
は、AC電圧源により付勢される。この回路の出力は、UV
管に当る紫外線の有無に関して変化するUVすなわち火炎
信号である。UV信号は、UV管に当る紫外線の存在に応じ
た第１の所定形態と、UV管に紫外線が当らないことに応
じた第２の所定形態を含んでいる。

最も基本的な形態では、ドライバ回路は、AC電圧源に
接続する第１端子と、望ましくは抵抗を介してUV管の第
１端子に接続する第２端子を有する管ドライバ・キャパ
シタを含んでいる。また、管ドライバ・ダイオードは、
管ドライバ・キャパシタの第２端子に接続した第１端子
と、第２端子を有している。管ドライバ抵抗は、管ドラ
イバ・キャパシタの第２端子に接続した第１端子と、UV
管の第２端子とAC電源の第２端子に接続した第２端子と
を有している。出力ドライバ・キャパシタは管ドライバ
抵抗と並列に配置されている。ハイパス・フィルタは、
管ドライバ・キャパシタの第２端子に接続した入力端子
と、UV管の第２端子に接続した共通端子と、出力端子と
を有している。スイッチ装置は、ハイパス・フィルタの
出力端子に接続した制御端子と、第１電源端子と、UV管
の第２端子に接続した第２電源端子とを有している。最
後に、出力ドライバ抵抗は、管ドライバ・ダイオードの
第２端子をスイッチ装置の第１電源端子に接続する。

回路が設置される時、所定の特性のUV管が、管ドライ
バ・キャパシタの第２端子とAC電源の第２端子との間に
接続され、UV管および回路素子の特性と適合する所定の
特性のAC電圧源が、AC電源端子に接続される。紫外線が
UV管に当ると、第１所定形態を有するUV信号がスイッチ
装置の第１端子に現れる。他の時には、スイッチ装置の
第１端子のUV信号は第２所定形態となる。

信号調整器として動作するパルス検出器は、通常、ス
イッチ装置からのUV信号を受信する。UV信号の形態は、
たとえば、バーナの動作を制御する下流の回路と適合で
きる信号にパルス検出器により変換される。ある実施例
では、UV信号は、フレーム・ロッド検出器とそれに附随
する回路の電流をシミュレートする低レベル電流に変換
される。

図面の簡単な説明図１は、本発明の簡単な形態を示した回路図である。

図２は、図１の回路に適合したパルス検出器の一形態
である。

図３は、図１および図２の動作を理解するのに有効
な、共通時間軸を共用する多くの関連した波形を示して
いる。

図４は、本発明の実施例を示した回路図である。

実施例の説明図１および図３に関し、ここに示されている発明の簡
略化された実施例は、発明の基本的な特徴を示してい
る。図１において、放電形のUV検波管14は、検出すべき
紫外線がそれに当るように配置され、それに応じて、比
較的大きい電圧がその端子に存在する場合、放電により
UV管14はインピーダンスを変化する。放電検出回路10
は、UV管14を作動するのに使用され、かつこの回路を駆
動するトランスから交流136v（136VAC）の60hzの電力を
受ける電源端子15,16を有している。望ましくは2.2μfd
の値の比較的大きいキャパシタ12は、電源端子15に接続
した第１端子を有する。キャパシタ12の第２端子は、管
ドライバ・ダイオード18の第１端子に接続し、この第１
端子は、本実施例ではアノードである。カソードとして
示されているダイオード18の第２端子は、管ドライバ抵
抗20の第１端子に接続している。抵抗20の第２端子は、
第２電源端子16とUV管14の第２端子に接続している。出
力ドライバ・キャパシタ21は抵抗20に並列接続してい
る。UV管14は、キャパシタ12の第２端子に接続した第１
端子を有している。電源端子16とUV管14の第２端子は、
図１に示すように接地されている。したがって、他の電
圧を0vのこの接地電位に関して基準化すると便利で、図
３の波形はそのように基準化されている。各波形のピー
ク電圧は独自の縦座標で示されている。図３の波形は、
同じ時間軸を共用している。なお、図３の波形に示され
た実際の電圧の大きさはおおよそで、図1,2,4の回路の
動作を説明するのに適しているにすぎない。

UV管14の第１端子の電圧は図３の波形ａに示されてお
り、発生場所は図１の点ａである。無論、点ａにおける
電圧はUV管14の電圧である。UV管14に当る紫外線がない
限り、そのインピーダンスは非常に高く保持され、管14
の電圧はそれにより影響を受けない。この状態は、定常
状態に到達した後の波形ａの最初の３つの完全な周期で
示されている。紫外線は、周期３と４の間でUV管14に当
り始めると仮定する。

紫外線がUV管14に当り始める前に、端子15,16間のAC
電圧は、ダイオード18により半波整流され、それによ
り、キャパシタ12は、電源波形のピーク・ピーク電圧の
半分まで充電される。136VACの表示はRMS値を示し、こ
れは、周期０と３の間に示すような定常状態に達する
と、キャパシタ12はその第１端子、第２端子間正負電位
差が約192vに充電されることを意味している。一旦、キ
ャパシタ12が十分に充電されると、点ａの電圧は、図３
の波形ａに示すように０から−385vまで変化する。

本実施例のUV管14は、その端子間電圧が約230vを超え
た時に導通し、一旦導通が始まると、約180vの内部電圧
降下がある。UV管14の放電は図３の周期３の後に示され
ている。波形ａにおいて、点ａの電圧は、AC電源波形の
各負方向部分において−230vから約−180vまで降下す
る。＋192vのキャパシタ12の電荷は、負方向の電源波形
の電圧に加えられ、点ａの電圧を−230vにシフトし、UV
管14を点弧させる。その電圧は、導通し始めると−180v
以下に急速に降下する。図４の実施例では、キャパシタ
12とUV管14と直列にインピーダンスが配置され、UV管14
に過電流が流れるのを防いでいる。

UV管14の導通は、点ａの電圧がある閾値未満に下がる
まで継続し、この時点で、点ａの電圧は再び正弦波の形
になる。その後、点ａの電圧は、UV管14を流れる電流に
より除去されたキャパシタ12の電荷を元に戻すため、0v
を超えて上昇する。この再充電電流の一部は抵抗20を流
れ、またその一部はキャパシタ21を流れ、それにより、
波形ｂに示すようにキャパシタ21を充電しその結果とし
て電圧を生じる。いくつかの電源周期にわたり、UV管14
の電流により、点ｂにおいて約＋50vの充電が行なわれ
る。しかし、第１回目に、UV管14が放電して導通する
と、キャパシタ21には電圧はなく、そのため周期４にお
ける最初の放電では、点ｄにおけるそれに対応する負方
向の電圧スパイクは発生されない。点ｄにおけるその後
の負方向のスパイクは、キャパシタ21の電圧が増すにつ
れ、徐々に長さが長くなり始める。

UV管14の第１端子の電圧は、ハイパス・フィルタ27の
入力端子に与えられる。フィルタの共通端子はUV管14の
第２端子に接続している。ハイパス・フィルタ27の出力
信号はスイッチ装置28の制御（Ｃ）端子に送られる。ハ
イパス・フィルタ27の出力端子は、波形ｃの正方向スパ
イクに示すように、フィルタ入力信号の急峻になってい
る始めの部分だけから成る出力信号を発生する。UV管14
が導通を開始するたびに、点ａの電圧は非常に急速に上
昇し、この電圧変化だけがフィルタ27を通過することが
できる。

スイッチ装置28は、代表的には図４に示すようにいく
つかの構成素子を含んでいるが、この簡略化した実施例
を説明するため、ここではブロックで示されている。ス
イッチ装置28は、ｃ端子の電圧が接地電圧より数ボルト
上昇すると、P1からP2に導通し、そうでない場合には導
通しないように構成されている。スイッチ28のP1電源端
子は、出力ドライバ抵抗25により出力ドライバ・キャパ
シタ21の第１端子に接続している。また、波形ｂにおい
て示したように、UV管14が一旦導通し始めると、キャパ
シタ12の再充電電流の一部もキャパシタ21に流れるの
で、点ｂの電圧は上昇し始める。したがって、点ｄすな
わち電源端子P1の電圧もまた、波形ｄに示すように上昇
し始める。UV管14が導通し始めるたび、ハイパス・フィ
ルタ27を通過した急峻になっている始めの部分は、スイ
ッチ28を瞬間的に駆動して導通させ、点ｄの電圧を、波
形ｄの非常に狭い負方向のスパイクにより示すように約
0vに降下させる。UV管14が数周期導通した後、点ｂにお
ける約＋50vの定常状態の電圧に到達し、スイッチ28に
よるそれぞれの瞬間的な導通により、点ｄに示すように
この電圧は、スイッチ28が導通している間、接地電位に
降下する。このように、UV管14がAC電源の負の半周期で
導通し、UV管14の電圧に、始めの部分が急峻になってい
るという特徴がある場合のみ、波形ｄに示すようなパル
スを発生することができることがわかる。UV管14が導通
していない場合、キャパシタ21は充電されず、点ｂの電
圧は約0vのままである。UV管14の電圧に、始めの部分が
急峻になっているという特徴がない場合には、負方向の
パルスが点ｂに生じることはない。したがって、電圧管
14が高抵抗な分路とならない時には、紫外線が存在して
いることを表す。

パルス・センサ回路31は、経路30を介してスイッチ28
のP1電源端子に接続している。パルス・センサ回路31
は、一定の間隔におけるパルスの数を計数するか、また
は、そうでなければこれらパルスを検出または処理し、
それによりUV管14に紫外線が当っていることを示す。

図２は、パルス・センサ回路31の詳細を示している。
否定回路33は波形ｄにより示された信号を受信し、波形
ｄの負方向のスパイクに対応する正方向のスパイクを点
ｇに発生する。図２に示した素子は全て論理レベル装置
であるので、経路30を介したパルス検出回路10のアナロ
グ素子からの入力電圧を、比較的低いレベルに保持する
必要がある。したがって、５ボルトのツェナー・ダイオ
ード32がこの機能を行ない、経路30の電圧を最大＋5Vに
保持している。抵抗36は、パルス検出回路10から否定回
路33に流れる電流を制限する。

カウンタ34は、インクリメント（INCR）入力端子にお
いて否定回路33からの波形ｇの信号を受信する。カウン
タ34は、波形ｇに正のスパイクが生じるたびにインクリ
メントされる内部数値計数値を保持する。正方向のエッ
ジがクリヤ（CLR）入力端子において生じるたびに、こ
の内部計数値はゼロに設定される。

100msのクロック装置36は、波形ｆに示すように100ms
毎に１つのパルスを点ｆに発生する。このクロック36
は、波形ａの電源波形と同相のパルスを生じるように示
され、電源波形から引き出されてもよいが、この位相関
係は必ずしも必要ではない。なお、100msのクロック・
パルスは、ここで使用されている標準的な60hzの電源波
形に関し６番目の電源周期毎に生じる。各クロック・パ
ルスは、増幅器35を介してカウンタ34のクリヤ（CLR）
端子に送られ、増幅器35は、CLR端子に供給される信号
に短い遅延を生じる。カウンタ34に記憶された内部値
は、クロック36により生じた各パルスによりゼロに設定
される。

カウンタ34の内部値は、カウンタ34の計数値が２以上
であるか、または２未満であるかどうかをテスト装置38
が検出するのに使用できるように設定されている。２以
上の場合、論理値１をエンコードする電圧信号が装置38
のYES出力端子に位置し、NO出力装置には、論理０をエ
ンコードする電圧信号が位置する。テスト装置38の内容
が０または１の場合、YESおよびNO出力端子におけるこ
れら論理値は反転され、YES端子は論理０を、NO端子は
論理１を出力する。

テスト装置38からのYESおよびNO出力信号は、ANDゲー
ト39,41の入力端子にそれぞれ送られる。ANDゲート39,4
1の各第２入力端子は、クロック装置36からのクロック
信号を受信する。ANDゲート39,41の出力端子は、Ｄフリ
ップ・フロップ43のセット（Ｓ）およびリセット（Ｒ）
端子にそれぞれ接続している。Ｄフリップ・フロップ43
の“1"出力端子は、図１に示すように経路32にUV信号を
送る。

１つの100ms期間内に２つ以上の正方向のスパイクが
否定回路33の出力に存在する場合には、テスト装置38
は、カウンタ34の内容が２以上であることを検出し、か
つその100ms期間の終了を決定するクロック・パルスが
生じた場合、フリップ・フロップ39のＳ入力端子に論理
１が送られる。増幅器35の遅延は、テスト装置38の出力
端子に送られた信号がANDゲート39,41によりフリップ・
フロップ43にゲートされるまで、カウンタ34がクリヤさ
れるのを防ぐ。各100ms期間内にUV管14が少なくとも２
回放電するならば、炎が存在し紫外線を発生しているこ
とを安全に推測することができる。なお、別の用途では
１つの100ms期間においてUV管14がそれ以上放電しなけ
ればならない場合もあり、この場合にはテスト装置38の
閾値を簡単に変えることができる。周期３のスタート前
のある期間、UV管14が放電しなかったと仮定すると、波
形ｅに示すようにフリップ・フロップ43の出力は論理値
０をエンコードする。電源周期１〜６により定められた
100msにおいて２つの正方向のスパイクが生じた場合、
フリップ・フロップ43の“1"出力によりエンコードされ
た論理値は、波形ｅに示すように周期６において論理０
から論理１に変化する。

図４の回路は、本発明の実際的な実施例である。これ
は、図１の回路に関しいくつかの点で非常に似ているの
で、同様の素子および装置には同じ参照番号を付けてい
る。また、これら回路の動作は同じなので、図１には示
していない図４の装置の目的および機能についてのみ説
明する。電源端子15,16間に接続したキャパシタ55は、
電源波形から高域および中域周波数ノイズを除去する。
電圧調整器36は、電源端子15,16間の最大電圧差を270v
未満に制限することにより電源波形の電圧ひずみを制限
する。抵抗53は、キャパシタ12に直列接続し、管14が点
弧した時、キャパシタ12が完全に放電しないようにキャ
パシタ12とUV管14を流れる電流を制限する。抵抗50は、
キャパシタ12に並列接続し、回路が使用中でない場合、
キャパシタ12からの危険な電圧レベルをブリードする高
抵抗分路となる。ダイオード38もキャパシタ12を分路
し、その極性はキャパシタ12が左側端子が負に右側端子
が正には充電できないような極性である。有極形のキャ
パシタ12が選択された場合には、誤った方向に充電して
損傷することがないように保護される。

キャパシタ60と抵抗61は、図示のようにハイパス・フ
ィルタ27を形成している。キャパシタ60の値は、UV管14
の非常に急峻な電圧変化を除いた全ての部分が十分に減
衰するような約500pfdの値である。スイッチ装置28にお
けるツェナー・ダイオード57は、ハイパス・フィルタ28
の出力からの電圧を一定量だけ降下する。抵抗62,65
は、ツェナー・ダイオード57により降下された電圧を分
圧し、トランジスタ68を適切な時に導通状態に駆動する
レベルにする。トランジスタ68は、スイッチ装置28にお
ける実際の切換え機能を行なう。ダイオード64は、トラ
ンジスタ68のベース電圧がエミッタよりもダイオード１
個分の順方向電圧以下に低下することにより生じる損傷
を防ぐ。トランジスタ68のエミッタおよびコレクタは、
図示のように電源端子P1,P2をそれぞれ形成している。

図４の回路はパルス・センサ31を含んでいる。センサ
31は、UV管14に当る紫外線の有無を示す論理信号を直接
的に発生するものではない。その代りに、図４のパルス
・センサ31は、フレーム・ロッド検出器の出力を倣うア
ナログ・コンバータを成している。キャパシタ21の電圧
は、抵抗25を介してキャパシタ70に供給され、キャパシ
タ70は、キャパシタ21の電圧レベルに近い電圧レベルに
抵抗71を介して充電される。これにより、キャパシタ70
は左側端子が正に、右側端子が負に充電されることがわ
かる。キャパシタ70の値は、キャパシタ21より一桁小さ
い値に選択されているので、キャパシタ70が保持してい
る電荷の量は、キャパシタ21が保持している電荷の量よ
りはるかに小さい。図４の点ｄにおける各負方向のスパ
イクは、キャパシタ70の左の端子を接地側に引き、スパ
イクの継続期間、接続点ｈの電圧を負レベルに駆動す
る。負のレベルの絶対値は点ｂにおけるキャパシタ21の
正電圧の値に等しい。

サンプル・ホールド回路は、サンプリング・ダイオー
ド73と、サンプリング・キャパシタ75と、サンプリング
抵抗79とから成る。ダイオード73は、キャパシタ70の右
側の端子、点ｈに接続したカソードを有している。ダイ
オード73のアノードは、サンプリング・キャパシタ75の
第１端子に接続し、キャパシタ75の第２端子は接地に接
続している。サンプリング抵抗は、接地とダイオード73
のアノードの間に接続している。点ｄが接地側に引かれ
るたびに、点ｈの電圧は、図３の波形ｈの負方向のスパ
イクに示すように、キャパシタ70の電圧に等しい負の電
圧にプル・ダウンされる。キャパシタ75の値は、大体、
キャパシタ70の値より一桁小さい。波形ｈに負方向のス
パイクが生じるたびに、キャパシタ70の電荷の一部は、
図３の波形ｅ′の負方向の遷移に示すようにキャパシタ
75に転送される。一旦、点ｈの電圧がほぼ接地電位に戻
ると、ダイオード73は、点ｈの電圧がダイオード75およ
び抵抗79のアクティビティに影響しないようにカット・
オフする。点ｈが負に引かれるたびに、キャパシタ75に
ある電荷は、高インピーダンス使用装置が端子32に取付
けられると、抵抗79を流れる電流を発生する。UV信号の
電流は、端子32から使用装置に流れ、波形ｅ′に示すよ
うに端子32に負のUV信号電圧を発生する。キャパシタ75
の電荷は、キャパシタ75がキャパシタ70からの電荷を受
け取る連続的瞬間においてゆっくり上昇する波形ｅ′の
電圧により示されるように、抵抗79と使用装置とを介し
てゆっくりと散逸する。図４の回路の様々な装置を適切
に選択することにより、端子32に流れる電流は、フレー
ム・ロッド・センサの特性に非常によく似た特性にな
る。

本実施例では、図４の様々な装置は、次のような値を
有している。

抵抗53 910Ω キャパシタ55 0.022μfd. キャパシタ12 2.2μfd. ダイオード38 IN4004形抵抗50 100megΩ ダイオード18 IN3195形キャパシタ62 4.7μfd. 抵抗63,67,71 10,000Ω 抵抗20 8,20000Ω キャパシタ21 4.7μfd. 抵抗45,71 1,000Ω キャパシタ60 500pfd. 抵抗61 51,000Ω ツェナー・ダイオード57 10v. ダイオード64,73 IN4148形抵抗65 200,000Ω トランジスタ68 MPS8099形キャパシタ70 0.47μfd. キャパシタ75 0.033μfd. 抵抗79 2.94megΩ

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】第１および第２端子を有するUV放電管に当
たる紫外線の有無によって変化しかつUV管に当たる紫外
線が存在する場合の第１所定形態およびUV管に当たる紫
外線がない場合の第２所定形態とを示すUV信号を発生す
る、AC電源により付勢されるUV管ドライバ回路におい
て、ａ）AC電源と接続する第１端子およびUV管の第１端子接
続する第２端子とを有している管ドライバ・キャパシタ
と、ｂ）管ドライバ・キャパシタの第２端子に接続した第１
端子および第２端子を有する管ドライバ・ダイオード
と、ｃ）管ドライバ・ダイオードの第２端子に接続した第１
端子と、UV管の第２端子とAC電源の第２端子に接続した
第２端子とを有する管ドライバ抵抗と、ｄ）管ドライバ抵抗と並列な出力ドライバ・キャパシタ
と、ｅ）管ドライバ・キャパシタの第２端子に接続した入力
端子と、UV管の第２端子に接続した共通端子と、出力端
子とを有するハイパス・フィルタと、ｆ）ハイパス・フィルタの出力端子に接続した制御端子
と、第１電源端子と、UV管と第２端子に接続した第２電
源端子とを有するスイッチ装置と、ｇ）管ドライバ・ダイオードの第２端子をスイッチ装置
の第１電源端子に接続する出力ドライバ抵抗と、から成り、紫外線が当っているUV管が管ドライバ・キャ
パシタの第２端子とAC電源の第２端子間に接続し、かつ
所定の特性のAC電源がAC電源端子に接続している場合、
第１所定形態のUV信号がスイッチ装置の第１端子に生じ
ることを特徴とするUV管ドライバ回路。
【請求項２】請求項１記載の回路において、スイッチ装
置の第１端子に接続したパルス・センサをさらに有する
ことを特徴とする管ドライバ回路。
【請求項３】請求項２記載の回路において、パルス・セ
ンサは、所定の間隔だけ離れた第１および第２クロック
・パルスを発生するタイマと、第１および第２クロック
・パルス間における累積パルスおよびUV信号を受信する
パルス・カウンタとから成ることを特徴とする管ドライ
バ回路。
【請求項４】請求項２記載の回路において、パルス・セ
ンサは、スイッチ装置の第１電源端子に接続した入力端
子とUV信号を発生する出力端子とを有する積分器回路か
ら成ることを特徴とする管ドライバ回路。
【請求項５】請求項２記載の回路において、パルス・セ
ンサは、スイッチ装置の第１端子に接続した第１端子と第２端子
とを有するセンサ・キャパシタと、センサ・キャパシタの第２端子とUV管の第２端子を接続
する抵抗と、スイッチ装置が電源端子間で導通するたびにセンサ・キ
ャパシタ電圧を記憶する入力端子と、UV管の第２端子に
接続した共通端子と、UV信号を発生する出力端子とを有
するサンプル・ホールド回路と、を含んでいることを特徴とする管ドライバ回路。
【請求項６】請求項５記載の回路において、サンプル・
ホールド回路は、サンプル・ホールド回路の第１端子である第２端子と第
１端子とを有するサンプリング・ダイオードと、サンプリング・ダイオードの第１端子に接続した第１端
子と、サンプル・ホールド回路の共通端子を成す第２端
子とを有するサンプリング・キャパシタと、サンプリング・ダイオードの第１端子に接続した第１端
子と、サンプル・ホールド回路の出力端子を成す第２端
子と、から成ることを特徴とする管ドライバ回路。
【請求項７】請求項６記載の回路において、ドライバ・
ダイオードおよびサンプリング・ダイオードの第１端子
はそれぞれアノードで、UV管のアノードはその第２端子
を成していることを特徴とする管ドライバ回路。
【請求項８】請求項６記載の回路において、ハイパス・
フィルタは、ハイパス・フィルタの入力端子および出力
端子間に接続したハイパス・キャパシタと、出力端子お
よび共通端子間に接続した抵抗とから成り、センサ・キ
ャパシタは、ハイパス・キャパシタの値より少なくとも
一桁大きい値を有することを特徴とする管ドライバ回
路。
【請求項９】請求項６記載の回路において、センサ・キ
ャパシタは、サンプリング・キャパシタの値よりほぼ一
桁大きい値を有していることを特徴とする管ドライバ回
路。
【請求項１０】請求項１記載の回路において、ドライバ
・ダイオードの第１端子はアノードで、かつUV管のアノ
ードはその第２端子を成していることを特徴とする管ド
ライバ回路。
【請求項１１】請求項１記載の回路において、管ドライ
バ・キャパシタと出力ドライバ・キャパシタの値はほぼ
同じ大きさであることを特徴とする管ドライバ回路。
【請求項１２】請求項１記載の回路において、スイッチ
装置は、スイッチ装置の制御端子を成している第１端子と第２端
子を有しているスイッチ抵抗と、第２スイッチ抵抗の第２端子に接続したベース端子とス
イッチ装置の電源端子を成している電源端子とを有する
トランジスタと、から成ることを特徴とする管ドライバ回路。