JP3147496B2 - Ferrite material - Google Patents
Ferrite materialInfo
- Publication number
- JP3147496B2 JP3147496B2 JP15877892A JP15877892A JP3147496B2 JP 3147496 B2 JP3147496 B2 JP 3147496B2 JP 15877892 A JP15877892 A JP 15877892A JP 15877892 A JP15877892 A JP 15877892A JP 3147496 B2 JP3147496 B2 JP 3147496B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- value
- mol
- component
- coil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Compounds Of Iron (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、フェライト材料に関
し、詳しくは、樹脂モールド処理時の樹脂の収縮などの
応力の影響を受けることが少なく、積層フェライト部品
や型物（成型）フェライト部品に使用するのに適したフ
ェライト材料に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a ferrite material and, more particularly, to a ferrite material which is less affected by stress such as shrinkage of a resin during a resin molding process and is used for a laminated ferrite part and a molded (molded) ferrite part. Ferrite material suitable for
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、例えば、図４に示すように、積層
フェライト素子１ａ（フェライト層と内部電極層を交互
に積層し、各内部電極層を接続することによりフェライ
ト積層体の内部にコイルを形成した素子）の両端に外部
電極２ａ，２ｂを配設した積層フェライト部品（積層コ
イル部品）１が実用化されている。2. Description of the Related Art In recent years, for example, as shown in FIG. 4, a laminated ferrite element 1a (a ferrite layer and an internal electrode layer are alternately laminated, and the internal electrode layers are connected to form a coil inside the ferrite laminate. A laminated ferrite component (laminated coil component) 1 in which external electrodes 2a and 2b are arranged at both ends of a formed element) has been put to practical use.
【０００３】また、図５に示すように、フェライト材料
を成型してなるフェライトコア４を用いた成型フェライ
ト部品（成型コイル部品）３が実用化されるに至ってい
る。この成型フェライト部品３は、磁芯となるフェライ
トコア４を備えており、フェライトコア４には導線５が
巻かれている。そして、導線５が巻かれたフェライトコ
ア４は耐熱性の樹脂６により一体にモールドされてい
る。また、樹脂６の外側には、端子７が導出されてお
り、この端子７はフェライトコア４に巻かれた導線５と
電気的に接続している。As shown in FIG. 5, a molded ferrite component (molded coil component) 3 using a ferrite core 4 formed by molding a ferrite material has been put to practical use. The molded ferrite component 3 includes a ferrite core 4 serving as a magnetic core, and a conductor 5 is wound around the ferrite core 4. The ferrite core 4 around which the conductive wire 5 is wound is integrally molded with a heat-resistant resin 6. A terminal 7 is led out of the resin 6, and the terminal 7 is electrically connected to the conductor 5 wound around the ferrite core 4.
【０００４】さらに、図６に示すように、上記成型フェ
ライト部品３（図５）のフェライトコア４の代りに、図
４の積層フェライト部品１と同様の積層フェライト部品
（積層コイル部品）９と積層コンデンサ部品１２を、耐
熱性の樹脂８で一体にモールドした複合フェライト部品
（ＬＣ複合部品）１４が実用化されるに至っている。こ
の複合フェライト部品（ＬＣ複合部品）１４において
は、樹脂８の外側に端子１０，１１及び１３が導出され
ており、端子１０は積層コイル部品９の一方の外部電極
９ａと、端子１１は積層コンデンサ部品１２の一方の外
部電極１２ａと、さらに、端子１３は積層コイル部品９
及び積層コンデンサ部品１２の他方の外部電極９ｂ，１
２ｂと電気的に接続している。図７に、この複合フェラ
イト部品（ＬＣ複合部品）１４の回路構成を示す。Further, as shown in FIG. 6, instead of the ferrite core 4 of the molded ferrite part 3 (FIG. 5), a laminated ferrite part (laminated coil part) 9 similar to the laminated ferrite part 1 of FIG. A composite ferrite component (LC composite component) 14 in which a capacitor component 12 is integrally molded with a heat-resistant resin 8 has been put to practical use. In this composite ferrite component (LC composite component) 14, terminals 10, 11, and 13 are led out of the resin 8. The terminal 10 is one external electrode 9 a of the multilayer coil component 9, and the terminal 11 is a multilayer capacitor. One external electrode 12 a of the component 12 and the terminal 13 are connected to the laminated coil component 9.
And the other external electrode 9b, 1 of the multilayer capacitor component 12
2b. FIG. 7 shows a circuit configuration of the composite ferrite component (LC composite component) 14.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記の成型
フェライト部品３（図５）及び複合フェライト部品１４
（図６）においては、モールド用の樹脂６，８が硬化す
る過程で収縮し、このときに生じる応力がフェライトコ
ア４や積層コイル部品９（のフェライトコア１５（図
６））に及ぶ。そして、この収縮応力によりフェライト
コア４，１５のコア定数が変動し、製品の特性が変動す
るという問題点がある。By the way, the molded ferrite part 3 (FIG. 5) and the composite ferrite part 14 described above.
In FIG. 6, the molding resins 6 and 8 contract in the course of curing, and the stress generated at this time reaches the ferrite core 4 and the laminated coil component 9 (the ferrite core 15 (FIG. 6)). There is a problem that the core constant of the ferrite cores 4 and 15 fluctuates due to the shrinkage stress, and the characteristics of the product fluctuate.
【０００６】図８及び図９は、樹脂モールド処理の前後
（すなわち、モールド用の樹脂６，８の硬化の前後）に
おけるコア定数の変化の状態を示す図であり、図８は、
樹脂６，８の樹脂モールド処理前のインダクタンスＬ値
とＱ値の周波数特性を示し、図９は、モールド処理後の
Ｌ値及びＱ値の周波数特性を示す。なお、図８及び図９
において、△でプロットした点を結んだ線は、０．２５
Ｖの入力信号が与えられたときのＬ値及びＱ値を示し、
○でプロットされた点を結んだ線は、１．０Ｖの入力信
号が与えられたときのＬ値及びＱ値を示している。FIG. 8 and FIG. 9 are views showing the state of the change of the core constant before and after the resin molding process (that is, before and after the curing of the molding resins 6 and 8).
FIG. 9 shows the frequency characteristics of the inductance L value and the Q value of the resins 6 and 8 before the resin molding process, and FIG. 9 shows the frequency characteristics of the L value and the Q value after the molding process. 8 and 9
, The line connecting the points plotted with △ is 0.25
L and Q values when a V input signal is given,
The lines connecting the points plotted by ○ indicate the L value and the Q value when a 1.0 V input signal is given.
【０００７】図８及び図９に示すように、樹脂モールド
処理後のＬ値及びＱ値は、モールド処理前のＬ値及びＱ
値よりも低下している。また、図９に示すように、樹脂
モールド後においては、入力信号が０．２５Ｖから１．
０Ｖに上がるとＬ値及びＱ値のそれぞれの周波数特性が
大きく変化している。[0008] As shown in FIGS. 8 and 9, the L value and the Q value after the resin molding process are the L value and the Q value before the molding process.
It is lower than the value. Further, as shown in FIG. 9, after the resin molding, the input signal is changed from 0.25 V to 1.0.
When the voltage rises to 0 V, the respective frequency characteristics of the L value and the Q value greatly change.
【０００８】さらに、樹脂モールドすることにより形成
される上記の成型フェライト部品３（図５）や複合フェ
ライト部品１４（図６）においては、外部環境（温度や
湿度など）の変化により、モールド用の樹脂６，８が膨
脹あるいは収縮し、このときに生じる応力がフェライト
コア４，１５に及び、Ｌ値及びＱ値が変動するという問
題点がある。Further, in the molded ferrite part 3 (FIG. 5) and the composite ferrite part 14 (FIG. 6) formed by resin molding, a change in external environment (temperature, humidity, etc.) causes the molding ferrite part 3 (FIG. 5). There is a problem that the resin 6, 8 expands or contracts, and the stress generated at this time reaches the ferrite cores 4, 15, and the L value and the Q value fluctuate.
【０００９】また、図５に示すような成形フェライト部
品３や、図６に示すような複合フェライト部品１４を用
いる回路においては、その回路定数が常に変動すること
になり、回路の信頼性が低いという問題点がある。Further, in a circuit using the molded ferrite part 3 as shown in FIG. 5 or the composite ferrite part 14 as shown in FIG. 6, the circuit constant is constantly fluctuated, and the reliability of the circuit is low. There is a problem.
【００１０】また、このような問題点を解決するため
に、モールド用の樹脂として、低応力樹脂を用いたり、
フェライトコアの周囲を緩衝材でコーティングする方法
も提案されているが、これらの方法は、材料費の上昇や
製造工程の複雑化を招き、製品のコストを押上げるとい
う問題点がある。In order to solve such problems, a low-stress resin is used as a resin for molding,
Methods of coating the periphery of the ferrite core with a cushioning material have also been proposed, but these methods have problems in that they increase the material cost and complicate the manufacturing process, thereby increasing the product cost.
【００１１】この発明は、上記の問題点を解決するもの
であり、モールド用の樹脂の硬化時などに生じる応力の
影響を受けにくいフェライトコアを、複雑な製造工程を
必要とすることなく製造することが可能なフェライト材
料を提供することを目的とする。The present invention solves the above-mentioned problems, and manufactures a ferrite core which is not easily affected by stress generated when a molding resin is cured, without requiring a complicated manufacturing process. It is an object to provide a ferrite material capable of being used.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明のフェライト材料は、Ｆｅ2Ｏ3，ＣｕＯ，
ＺｎＯ，及びＮｉＯを、 Ｆｅ2Ｏ3 ： ４６．５〜４９．５mol％ ＣｕＯ ： ５．０〜１２．０mol％ ＺｎＯ ： ２．０〜３０．０mol％ ＮｉＯ ： 残部 の割合で含有するＮｉ−Ｚｎ−Ｃｕ系フェライト材料に
対して、Ｃｏ3Ｏ4，Ｂｉ2Ｏ3，ＳｉＯ2，及びＳｎＯ
2を、その含有率が、 Ｃｏ3Ｏ4 ： ０．０５〜０．６０重量％ Ｂｉ2Ｏ3 ： ０．５０〜２．００重量％ ＳｉＯ2とＳｎＯ2の合計量 ： ０．１０〜２．００重量％（但し、ＳｉＯ 2 、ＳｎＯ 2 のどちらか一方が０重量％で
ある場合を除く） となるような割合で配合したことを特
徴とする。In order to achieve the above object, a ferrite material according to the present invention comprises Fe 2 O 3 , CuO,
ZnO and NiO are represented by Fe 2 O 3 : 46.5-49.5 mol% CuO : 5.0 to 12.0 mol% ZnO : 2.0-30.0mol% NiO : With respect to the Ni—Zn—Cu ferrite material contained in the balance, Co 3 O 4 , Bi 2 O 3 , SiO 2 , and SnO
2 having a content of Co 3 O 4 : 0.05 to 0.60 wt.% Bi 2 O 3: 0.50-2.00% by weight Total amount of SiO 2 and SnO 2 : 0.10 to 2.00% by weight (provided that one of SiO 2 and SnO 2 is 0% by weight
(Except for certain cases) .
【００１３】次に、この発明のフェライト材料の主成分
であるＮｉ−Ｚｎ−Ｃｕ系フェライト材料を構成する各
成分の含有割合と、添加成分であるＣｏ3Ｏ4，Ｂｉ
2Ｏ3，ＳｉＯ2，及びＳｎＯ2の配合割合について説明す
る。Next, the content ratio of each component constituting the Ni—Zn—Cu ferrite material, which is the main component of the ferrite material of the present invention, and Co 3 O 4 , Bi
The mixing ratio of 2 O 3 , SiO 2 and SnO 2 will be described.
【００１４】Ｆｅ2Ｏ3については、その含有率が４６．
５mol％未満になるとＱ値が低下するという問題点があ
り、また、４９．５mol％を越えると焼結性が劣化し、
フェライトコアの強度が低下するとともに、磁場劣化現
象が著しくなり実用的でなくなる。したがって、Ｆｅ2
Ｏ3の含有率は４６．５〜４９．５mol％の範囲にあるこ
とが好ましい。The content of Fe 2 O 3 is 46.
If it is less than 5 mol%, there is a problem that the Q value is reduced, and if it exceeds 49.5 mol%, the sinterability deteriorates,
As the strength of the ferrite core decreases, the magnetic field deterioration phenomenon becomes remarkable, making it impractical. Therefore, Fe 2
The content of O 3 is preferably in the range of 46.5 to 49.5 mol%.
【００１５】ＣｕＯは、比較的低温で焼成を行うことを
可能にするとともに、高密度のフェライトコアを得るこ
とを主たる目的として添加されるものである。ＣｕＯの
含有率が５．０mol％未満になると実用性のある強度を
得ることができず、また、１２．０mol％を越えると異
常焼結が起こり、磁器特性が劣化するので、磁器特性が
良好で特に強度の高いフェライトコアを得るためには、
ＣｕＯを５．０〜１２．０mol％の範囲で含有させるこ
とが好ましい。CuO is added for the main purpose of enabling sintering at a relatively low temperature and obtaining a high-density ferrite core. If the CuO content is less than 5.0 mol%, practical strength cannot be obtained, and if it exceeds 12.0 mol%, abnormal sintering occurs and the porcelain properties deteriorate, so that the porcelain properties are good. In order to obtain a particularly strong ferrite core,
It is preferable to contain CuO in the range of 5.0 to 12.0 mol%.
【００１６】ＺｎＯは、フェライトコアの透磁率を調整
するために用いられる。すなわち、ＺｎＯは残りのＮｉ
Ｏの量を調整するために添加されるものであり、ＮｉＯ
の含有率が８．５〜４６．５mol％になるように添加さ
れる。したがって、その含有率は２．０〜３０．０mol
％の範囲となる。[0016] ZnO is used to adjust the magnetic permeability of the ferrite core. That is, ZnO is replaced with the remaining Ni.
NiO is added to adjust the amount of O, and NiO
Is added so as to have a content of 8.5 to 46.5 mol%. Therefore, its content is 2.0-30.0 mol
% Range.
【００１７】なお、ＮｉＯについては、その含有率が
８．５mol％未満になるとＱ値が低下し、４６．５mol％
を越えると焼結性が極端に低下するため、上記のように
８．５〜４６．５mol％の割合で含有させることが好ま
しい。When the content of NiO is less than 8.5 mol%, the Q value is reduced to 46.5 mol%.
If the ratio exceeds sinterability, the sinterability is extremely reduced. Therefore, it is preferable that the sinterability be contained at a rate of 8.5 to 46.5 mol% as described above.
【００１８】添加成分であるＣｏ3Ｏ4については、その
含有率が０．０５重量％未満になるとＱ値が低下し、一
様な正の温度特性（温度係数）を有する初透磁率を得る
ことができず、また、０．６０重量％を越えるとＬ値の
温度係数の小さい材料を得ることができなくなるばかり
でなく、樹脂モールド処理後の諸特性が劣化して実用的
でなくなるため、Ｃｏ3Ｏ4の含有率は０．０５〜０．６
０重量％の範囲にあることが好ましい。When the content of Co 3 O 4 as an additive component is less than 0.05% by weight, the Q value decreases, and an initial magnetic permeability having a uniform positive temperature characteristic (temperature coefficient) is obtained. When the content exceeds 0.60% by weight, not only a material having a low temperature coefficient of L value cannot be obtained, but also various properties after the resin molding process are deteriorated and become impractical. The content of Co 3 O 4 is 0.05 to 0.6.
It is preferably in the range of 0% by weight.
【００１９】Ｂｉ2Ｏ3については、含有率が０．５０重
量％未満になると樹脂モールド処理後の諸特性が劣化
し、また、２．００重量％を越えるとＱ値が低下するた
め、その含有率は０．５０〜２．００重量％の範囲にあ
ることが好ましい。With respect to Bi 2 O 3 , if the content is less than 0.50% by weight, various properties after resin molding are deteriorated, and if it exceeds 2.00% by weight, the Q value is reduced. The content is preferably in the range of 0.50 to 2.00% by weight.
【００２０】ＳｉＯ2とＳｎＯ2については、その含有率
（両者を合わせた合計含有率）が０．１０重量％未満に
なると樹脂モールド処理後の諸特性が劣化し、また、
２．００重量％を越えると焼結性が劣化して、コア強度
が低下するため、ＳｉＯ2とＳｎＯ2の合計含有率は０．
１０〜２．００重量％の範囲にあることが好ましい。な
お、ＳｉＯ2とＳｎＯ2は、両方が共存することが必要で
あり、両者の割合は、ＳｉＯ2／ＳｎＯ2＝０．３〜３
（モル比）の範囲にあることが好ましい。When the content of SiO 2 and SnO 2 (the total content of both) is less than 0.10% by weight, various properties after the resin molding process are deteriorated.
If the content exceeds 2.00% by weight, the sinterability deteriorates and the core strength decreases, so that the total content of SiO 2 and SnO 2 is 0.1%.
It is preferably in the range of 10 to 2.00% by weight. It is necessary that both SiO 2 and SnO 2 coexist, and the ratio of both is SiO 2 / SnO 2 = 0.3 to 3
(Molar ratio).
【００２１】[0021]
【発明の効果】この発明のフェライト材料は、上述のよ
うな組成を有しており、これを成形、焼成することによ
り、樹脂モールド処理工程における樹脂の収縮応力の影
響を殆ど受けず、樹脂モールド処理の前後においてＬ値
及びＱ値が殆ど変化しない、信頼性の高いフェライトコ
アを得ることができる。The ferrite material of the present invention has the above-described composition. By molding and firing it, the ferrite material is hardly affected by the shrinkage stress of the resin in the resin molding process. A highly reliable ferrite core in which the L value and the Q value hardly change before and after the treatment can be obtained.
【００２２】また、この発明のフェライト材料を用いて
形成したフェライトコアを有するコイルは、樹脂モール
ド処理後におけるコイルへの入力信号が変化しても、Ｌ
値及びＱ値の周波数特性が殆ど変化しないため、入力信
号特性が大幅に改善されたコイルを得ることができる。
また、Ｌ値の温度係数が小さく、一様に正であるため、
この発明のフェライト材料からなるフェライトコアを有
するコイルを用いて回路を構成する場合、負の温度特性
を有するコンデンサと容易に組合せることが可能にな
り、設計の自由度が向上する。さらに、フェライトコア
が樹脂モールドされた状態で、外部環境の変化により樹
脂に膨脹もしくは収縮が生じた場合にも、コイルのＬ値
及びＱ値が殆ど変化しないため、回路の信頼性を向上さ
せることができる。Further, the coil having the ferrite core formed by using the ferrite material of the present invention has a low resistance even if the input signal to the coil after the resin molding process changes.
Since the frequency characteristics of the value and the Q value hardly change, it is possible to obtain a coil with greatly improved input signal characteristics.
Also, since the temperature coefficient of the L value is small and uniformly positive,
When a circuit is formed using a coil having a ferrite core made of the ferrite material of the present invention, it can be easily combined with a capacitor having a negative temperature characteristic, and the degree of freedom in design is improved. Furthermore, even if the resin expands or contracts due to a change in the external environment in a state in which the ferrite core is molded with the resin, the L value and the Q value of the coil hardly change, thereby improving the circuit reliability. Can be.
【００２３】また、モールド処理用の樹脂として低応力
樹脂を用いたり、フェライトコアの周囲を緩衝材でコー
ティングしたりする必要がなくなるため、樹脂モールド
することにより製造されるフェライト部品の製造コスト
を低減することができる。Further, since it is not necessary to use a low-stress resin as a resin for the molding process or to coat the periphery of the ferrite core with a buffer material, the manufacturing cost of ferrite parts manufactured by resin molding can be reduced. can do.
【００２４】[0024]
【実施例】以下に、この発明の実施例を比較例とともに
示して、発明の特徴をさらに詳しく説明する。EXAMPLES The features of the present invention will be described in more detail with reference to Examples of the present invention and Comparative Examples.
【００２５】Ｆｅ2Ｏ3，ＣｕＯ，ＺｎＯ，ＮｉＯ，Ｃｏ
3Ｏ4，Ｂｉ2Ｏ3，ＳｉＯ2及びＳｎＯ2を以下の割合にな
るように秤取する。Fe 2 O 3 , CuO, ZnO, NiO, Co
3 O 4 , Bi 2 O 3 , SiO 2 and SnO 2 are weighed out in the following ratio.
【００２６】［実施例１］ 主成分フェライト材料 ：９７．８０重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．５mol％ ＣｕＯ ： １２．０mol％ ＺｎＯ ： ２．０mol％ ＮｉＯ ： ３８．５mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．２０重量％ Ｂｉ2Ｏ3 ：１．００重量％ ＳｉＯ2 ：０．５０重量％ ＳｎＯ2 ：０．５０重量％Example 1 Main component ferrite material: 97.80% by weight (composition ratio) Fe 2 O 3 : 47.5 mol% CuO : 12.0 mol% ZnO : 2.0mol% NiO : 38.5 mol% Co 3 O 4 : 0.20 wt% Bi 2 O 3 : 1.00 wt% SiO 2 : 0.50 wt% SnO 2 : 0.50 wt%
【００２７】［実施例２］ 主成分フェライト材料 ：９７．９５重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．５mol％ ＣｕＯ ： １０．０mol％ ＺｎＯ ： １５．５mol％ ＮｉＯ ： ２７．０mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．０５重量％ Ｂｉ2Ｏ3 ：１．００重量％ ＳｉＯ2 ：０．５０重量％ ＳｎＯ2 ：０．５０重量％Example 2 Main component ferrite material: 97.95% by weight (composition ratio) Fe 2 O 3 : 47.5 mol% CuO : 10.0 mol% ZnO : 15.5mol% NiO : 27.0mol% Co 3 O 4: 0.05 wt% Bi 2 O 3: 1.00 wt% SiO 2: 0.50 wt% SnO 2: 0.50 wt%
【００２８】［比較例１］ 主成分フェライト材料 ：９９．５０重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．０mol％ ＣｕＯ ： ５．５mol％ ＺｎＯ ： ８．５mol％ ＮｉＯ ： ３９．０mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．５０重量％Comparative Example 1 Main component ferrite material: 99.50% by weight (composition ratio) Fe 2 O 3 : 47.0 mol% CuO : 5.5 mol% ZnO : 8.5 mol% NiO : 39.0mol% Co 3 O 4: 0.50 wt%
【００２９】［比較例２］ 主成分フェライト材料 ：９９．９０重量％ （組成比率） Ｆｅ2Ｏ3 ： ４７．６mol％ ＣｕＯ ： ６．０mol％ ＺｎＯ ： ２８．６mol％ ＮｉＯ ： １７．９mol％ Ｃｏ3Ｏ4 ：０．１０重量％Comparative Example 2 Main component ferrite material: 99.90% by weight (composition ratio) Fe 2 O 3 : 47.6 mol% CuO : 6.0 mol% ZnO : 28.6 mol% NiO : 17.9mol% Co 3 O 4: 0.10 wt%
【００３０】それから、上記の実施例１，２及び比較例
１，２の粉体を大気中にて７５０〜８５０℃の温度で２
時間仮焼した。そして、この仮焼粉末を用いて、図５に
示すような成型フェライト部品３のフェライトコア４を
成形し、この成形体を９００〜１０００℃で焼成した。Then, the powders of the above Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 were dried at 750 to 850 ° C.
It was calcined for hours. Then, using the calcined powder, a ferrite core 4 of a molded ferrite component 3 as shown in FIG. 5 was formed, and the formed body was fired at 900 to 1000 ° C.
【００３１】次に、このフェライトコアを用いてコイル
を作製し、それぞれのコイルについて樹脂モールド処理
の前後における、Ｌ値及びＱ値の変化率、すなわち「Ｌ
変化率」、「Ｑ変化率」を調べるとともに、「信号入力
の変化に対するＬ値及びＱ値の周波数特性の変化の大き
さ（入力信号特性）」を調べた。その結果を表１に示
す。Next, coils were manufactured using the ferrite cores, and the change rates of the L value and the Q value before and after the resin molding process for each coil, that is, “L”
In addition to examining the "change rate" and "Q change rate", the "magnitude of change in the frequency characteristics of the L value and the Q value with respect to the change in the signal input (input signal characteristics)" was examined. Table 1 shows the results.
【００３２】[0032]
【表１】 [Table 1]
【００３３】表１より、「Ｌ変化率」、「Ｑ変化率」、
及び「信号入力に対するＬ値及びＱ値の周波数特性の変
化の大きさ（入力信号特性）」の各項目を総合的に判断
した場合、実施例１，２のフェライト材料からなるフェ
ライトコアを用いたコイルの特性は、比較例１，２のフ
ェライト材料からなるフェライトコアを用いたコイルの
それよりも大幅に改善されていることがわかる。From Table 1, "L change rate", "Q change rate",
When the items of “the magnitude of the change in the frequency characteristic of the L value and the Q value with respect to the signal input (input signal characteristic)” were comprehensively determined, the ferrite cores made of the ferrite materials of Examples 1 and 2 were used. It can be seen that the characteristics of the coil are significantly improved over those of the coils using the ferrite cores made of the ferrite materials of Comparative Examples 1 and 2.
【００３４】また、比較例１，２にかかるコイルにおい
ては、樹脂モールド処理後の初期の諸特性が相当に劣化
しているのに対して、実施例１，２のフェライト材料か
らなるフェライトコアを用いたコイルにおいては、樹脂
モールド処理後の初期の諸特性の劣化が殆ど生じていな
いことがわかる。In the coils according to Comparative Examples 1 and 2, the initial characteristics after the resin molding process were considerably deteriorated, whereas the ferrite cores made of the ferrite materials of Examples 1 and 2 were used. It can be seen that in the coil used, deterioration of various characteristics in the initial stage after the resin molding process hardly occurred.
【００３５】また、図１，２は、上記実施例２のフェラ
イト材料からなるフェライトコアを用いて構成したコイ
ルの樹脂モールド処理の前後におけるＬ値及びＱ値の各
々の周波数特性を示している。なお、図１及び図２にお
いて、△でプロットした点を結んだ線は、０．２５Ｖの
入力信号が与えられた場合のＬ値及びＱ値の周波数特性
を示し、○でプロットされた点を結んだ線は、１．０Ｖ
の入力信号が与えられた場合のＬ値及びＱ値の周波数特
性を示している。FIGS. 1 and 2 show the respective frequency characteristics of the L value and the Q value before and after resin molding of a coil formed using the ferrite core made of the ferrite material of the second embodiment. In FIGS. 1 and 2, the line connecting the points plotted by △ indicates the frequency characteristics of the L value and the Q value when an input signal of 0.25 V is given. The connected line is 1.0V
3 shows the frequency characteristics of the L value and the Q value when the input signal of FIG.
【００３６】また、前述の図８，９は、上記比較例２に
かかるフェライトコアを用いて構成したコイルの樹脂モ
ールド処理の前後におけるＬ値及びＱ値の周波数特性を
示す図である。FIGS. 8 and 9 are graphs showing the frequency characteristics of the L value and the Q value before and after the resin molding of the coil formed using the ferrite core according to the comparative example 2. FIG.
【００３７】図１，２、及び図８，９より、実施例２に
かかるコイルは、比較例２にかかるコイルに比べて樹脂
モールド処理後のＬ値及びＱ値の変化が極めて少なく、
また、入力信号の変化によるＬ値及びＱ値の周波数特性
の変化が非常に少ないことがわかる。As shown in FIGS. 1 and 2 and FIGS. 8 and 9, the coil according to the second embodiment has a very small change in the L value and the Q value after the resin molding process as compared with the coil according to the comparative example 2.
Further, it can be seen that the change in the frequency characteristics of the L value and the Q value due to the change in the input signal is very small.
【００３８】また、図３は、上記実施例１，２、及び比
較例１，２のフェライト材料からなるフェライトコアを
用いて構成したコイルのＬ値の温度特性を示す図であ
る。第３図より、実施例１，２にかかるコイルは、比較
例１，２にかかるコイルに比べて、温度係数が極めて小
さく、かつ、一様な正の温度特性を有していることがわ
かる。FIG. 3 is a graph showing the temperature characteristics of the L value of the coils formed using the ferrite cores made of the ferrite materials of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2. FIG. 3 shows that the coils according to Examples 1 and 2 have extremely small temperature coefficients and uniform uniform temperature characteristics as compared with the coils according to Comparative Examples 1 and 2. .
【図１】この発明の一実施例にかかるフェライト材料か
らなるフェライトコアを用いて構成したコイルの樹脂モ
ールド処理前のＬ値及びＱ値の周波数特性を示す図であ
る。FIG. 1 is a diagram showing frequency characteristics of an L value and a Q value of a coil formed using a ferrite core made of a ferrite material according to an embodiment of the present invention before resin molding.
【図２】この発明の一実施例にかかるフェライト材料か
らなるフェライトコアを用いて構成したコイルの樹脂モ
ールド処理後のＬ値及びＱ値の周波数特性を示す図であ
る。FIG. 2 is a diagram illustrating frequency characteristics of an L value and a Q value of a coil formed using a ferrite core made of a ferrite material according to one embodiment of the present invention after resin molding processing.
【図３】この発明の実施例１，２、及び比較例１，２に
かかるフェライト材料からなるフェライトコアを用いて
構成したコイルのＬ値の温度特性を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing temperature characteristics of L values of coils formed using ferrite cores made of ferrite materials according to Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 of the present invention.
【図４】積層フェライト部品である積層コイル部品の外
観形状を示す斜視図である。FIG. 4 is a perspective view showing an external shape of a multilayer coil component which is a multilayer ferrite component.
【図５】樹脂モールドすることにより形成された成型フ
ェライト部品を示す一部破断斜視図である。FIG. 5 is a partially cutaway perspective view showing a molded ferrite component formed by resin molding.
【図６】樹脂モールドすることにより形成された複合フ
ェライト部品（ＬＣ複合部品）を示す斜視図である。FIG. 6 is a perspective view showing a composite ferrite component (LC composite component) formed by resin molding.
【図７】図６のＬＣ複合部品の回路構成を示す図であ
る。FIG. 7 is a diagram showing a circuit configuration of the LC composite component of FIG. 6;
【図８】従来のフェライト材料からなるフェライトコア
を用いて構成したコイルの樹脂モールド処理前のＬ値及
びＱ値の周波数特性を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing frequency characteristics of L value and Q value of a coil formed using a conventional ferrite core made of a ferrite material before resin molding processing.
【図９】従来のフェライト材料からなるフェライトコア
を用いて構成したコイルの樹脂モールド処理後のＬ値及
びＱ値の周波数特性を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing frequency characteristics of L value and Q value of a coil formed by using a conventional ferrite core made of a ferrite material after a resin molding process.
４，１５ フェライトコア 4,15 Ferrite core
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西永 良博 京都府長岡京市天神二丁目26番10号 株 式会社 村田製作所内 (56)参考文献 特開 平１−101609（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−218962（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01F 1/34 C01G 49/00 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Yoshihiro Nishinaga 2-26-10 Tenjin, Nagaokakyo-shi, Kyoto Murata Manufacturing Co., Ltd. (56) References JP-A-1-101609 (JP, A) JP-A Heihei 3-218962 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) H01F 1/34 C01G 49/00
Claims (1)
を、 Ｆｅ2Ｏ3 ： ４６．５〜４９．５mol％ ＣｕＯ ： ５．０〜１２．０mol％ ＺｎＯ ： ２．０〜３０．０mol％ ＮｉＯ ： 残部 の割合で含有するＮｉ−Ｚｎ−Ｃｕ系フェライト材料に
対して、Ｃｏ3Ｏ4，Ｂｉ2Ｏ3，ＳｉＯ2，及びＳｎＯ
2を、その含有率が、 Ｃｏ3Ｏ4 ： ０．０５〜０．６０重量％ Ｂｉ2Ｏ3 ： ０．５０〜２．００重量％ ＳｉＯ2とＳｎＯ2の合計量 ： ０．１０〜２．００重量％（但し、ＳｉＯ 2 、ＳｎＯ 2 のどちらか一方が０重量％で
ある場合を除く） となるような割合で配合したことを特
徴とするフェライト材料。1. The method according to claim 1, wherein Fe 2 O 3 , CuO, ZnO, and NiO
To Fe 2 O 3 : 46.5-49.5 mol% CuO : 5.0 to 12.0 mol% ZnO : 2.0-30.0mol% NiO : With respect to the Ni—Zn—Cu ferrite material contained in the balance, Co 3 O 4 , Bi 2 O 3 , SiO 2 , and SnO
2 having a content of Co 3 O 4 : 0.05 to 0.60 wt.% Bi 2 O 3: 0.50-2.00% by weight Total amount of SiO 2 and SnO 2 : 0.10 to 2.00% by weight (provided that one of SiO 2 and SnO 2 is 0% by weight
(Except in certain cases) .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15877892A JP3147496B2 (en) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | Ferrite material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15877892A JP3147496B2 (en) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | Ferrite material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05326243A JPH05326243A (en) | 1993-12-10 |
| JP3147496B2 true JP3147496B2 (en) | 2001-03-19 |
Family
ID=15679132
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15877892A Expired - Lifetime JP3147496B2 (en) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | Ferrite material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3147496B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109516794A (en) * | 2018-10-29 | 2019-03-26 | 山东同方鲁颖电子有限公司 | A kind of soft magnetic ferrite and preparation method thereof that magnetic conductivity is 300 |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3672161B2 (en) * | 1997-07-16 | 2005-07-13 | Ｔｄｋ株式会社 | Ferrite manufacturing method and inductor manufacturing method |
| JP2000252112A (en) * | 1999-03-02 | 2000-09-14 | Murata Mfg Co Ltd | Magnetic ceramic composition and inductor part using the same |
| JP4576727B2 (en) * | 2001-02-23 | 2010-11-10 | 株式会社村田製作所 | Oxide magnetic ceramic composition and inductor component using the same |
| TWI303073B (en) * | 2003-09-03 | 2008-11-11 | Tdk Corp | Ferrite material, ferrite sintered body, and inductor |
| JP3907642B2 (en) | 2004-05-21 | 2007-04-18 | Ｔｄｋ株式会社 | Ferrite material and method for producing ferrite material |
| JP4823531B2 (en) * | 2005-01-25 | 2011-11-24 | 太陽誘電株式会社 | Magnetic oxide material |
| JP4532401B2 (en) * | 2005-12-21 | 2010-08-25 | Ｔｄｋ株式会社 | NiCuZn-based ferrite and electronic component using the same |
| JP4914448B2 (en) | 2007-02-07 | 2012-04-11 | 日立金属株式会社 | Low loss ferrite and electronic parts using the same |
| KR101421455B1 (en) | 2007-04-17 | 2014-07-22 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | Low-loss ferrite, and electronic component using the same |
| WO2009087928A1 (en) * | 2008-01-08 | 2009-07-16 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Open magnetic circuit stacked coil component and process for producing the open magnetic circuit stacked coil component |
| JP2010074067A (en) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Murata Mfg Co Ltd | Electronic component, and method for manufacturing same |
| KR101252139B1 (en) * | 2011-04-11 | 2013-04-08 | 주식회사 이엠따블유 | ZnCu FERRITE AND PREPARATION METHOD THEREOF |
| KR101255155B1 (en) * | 2011-04-11 | 2013-04-22 | 주식회사 이엠따블유 | NiZnCu FERRITE AND PREPARATION METHOD THEREOF |
| JP6147638B2 (en) * | 2013-10-07 | 2017-06-14 | Tdk株式会社 | Ferrite composition and electronic component |
| JP5880517B2 (en) * | 2013-10-16 | 2016-03-09 | Tdk株式会社 | Ferrite composition and electronic component |
| CN104591724A (en) * | 2015-01-15 | 2015-05-06 | 安徽龙磁科技股份有限公司 | High-mechanical-strength ferrite core material |
| CN104591720B (en) * | 2015-02-06 | 2016-08-17 | 苏州欢颜电气有限公司 | Electrical engineering ferrite magnetic material |
| JP6024843B1 (en) * | 2015-04-02 | 2016-11-16 | Tdk株式会社 | Ferrite composition and electronic component |
| JP5999278B1 (en) * | 2015-04-02 | 2016-09-28 | Tdk株式会社 | Composite ferrite composition and electronic component |
-
1992
- 1992-05-25 JP JP15877892A patent/JP3147496B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109516794A (en) * | 2018-10-29 | 2019-03-26 | 山东同方鲁颖电子有限公司 | A kind of soft magnetic ferrite and preparation method thereof that magnetic conductivity is 300 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05326243A (en) | 1993-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3147496B2 (en) | Ferrite material | |
| JP3726017B2 (en) | Magnetic materials and inductors | |
| EP1666422B1 (en) | Ferrite material | |
| KR100483739B1 (en) | Ferrite oxide magnetic material | |
| JP2002255637A (en) | Oxide magnetic ceramic composition and inductor component using the composition | |
| JP2000252112A (en) | Magnetic ceramic composition and inductor part using the same | |
| JP2003272912A (en) | Oxide magnetic material and laminated electronic component using the same | |
| JP3492802B2 (en) | Low loss ferrite material | |
| JP3405630B2 (en) | Ferrite material | |
| JP2679716B2 (en) | Ferrite core firing material | |
| JPH0724243B2 (en) | Magnetic core for inductor and inductor device | |
| WO2005005341A1 (en) | Magnetic ferrite and magnetic device using same | |
| JP3123605B2 (en) | Magnetic core for inductor | |
| JPS6349890B2 (en) | ||
| JP4384346B2 (en) | Ni-Cu-Zn ferrite magnetic material | |
| JP3487552B2 (en) | Ferrite material | |
| US6558566B2 (en) | Oxide magnetic materials, chip components using the same, and method for producing oxide magnetic materials and chip components | |
| JP4325897B2 (en) | Common mode choke coil | |
| JPH1092624A (en) | Sintered body of hexagonal z-type magnetic oxide, its manufacture, and impedance element | |
| EP1231614A1 (en) | Oxide magnetic material and core using the same | |
| JP2904664B2 (en) | Multilayer LC filter parts | |
| JP2006151742A (en) | Ferrite material and electronic component using the same | |
| JPH02109202A (en) | Ceramic inductor parts and ceramic lc parts | |
| JP2696834B2 (en) | Oxide magnetic material | |
| JP2001023834A (en) | Noise filter and electronic device subjected to noise countermeasure |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20001212 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090112 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090112 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100112 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110112 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110112 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120112 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120112 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130112 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130112 Year of fee payment: 12 |