JP3128943U - 正方向コンバーターの調節回路 - Google Patents
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Abstract
【課題】 本考案は変圧器、第一スイッチ、整流器、誤差アンプ、制御回路、駆動回路を含む正方向コンバーターの調節回路の負荷電圧の出力を安定値に維持させることを課題とする。
【解決手段】 変圧器、第一スイッチ、整流器、誤差アンプ、制御回路、駆動回路を含む正方向コンバーターの調節回路において、正方向コンバーターの調節回路によりさらに前記制御回路が出力した調整信号によって前記第一スイッチのオン時間を負荷電圧の出力が安定値となるように制御する。
【選択図】 図２
【解決手段】 変圧器、第一スイッチ、整流器、誤差アンプ、制御回路、駆動回路を含む正方向コンバーターの調節回路において、正方向コンバーターの調節回路によりさらに前記制御回路が出力した調整信号によって前記第一スイッチのオン時間を負荷電圧の出力が安定値となるように制御する。
【選択図】 図２
Description
本考案は正方向のコンバーターに関連するもので、特に電力スイッチを調節、整流素子として、同期整流を達成し、周波数レスポンスを高める正方向コンバーターの調節回路を指す。
図１は、従来の正方向コンバーターを図示したブロック概略図である。図示されるように、従来の正方向コンバーターは、調節回路１００、整流器１１０、誤差アンプ１２０及び制御回路１３０より構成される。上記の正方向コンバーターの前記調節回路１００はさらに飽和磁気アンプ１０１並びに整流器１０２を含む。上記の正方向コンバーターには下記の欠点がある。
１.前記飽和磁気アンプ１０１の磁化電流を制御して前記変圧器コイルのパルス幅を調整することが必要である。
２.前記調節回路１００には出力電圧を制御する際に必要とされる磁気アンプ １０１及び整流器１０２の二個の素子がある。
３.同期整流が必要な場合、前記整流器１０２はMOSFETに取って代わる必要があり、かつ他に制御回路を付加する必要がある。
４.前記磁気アンプ１０１の周波数レスポンスが相対的に低く、コストを考慮して通常２００KHz以下に抑えて設計されるので、この点が玉に瑕である。
以上を考慮して、本考案は上記欠点を改善すべく正方向コンバーターの調節回路を提示するものである。
１.前記飽和磁気アンプ１０１の磁化電流を制御して前記変圧器コイルのパルス幅を調整することが必要である。
２.前記調節回路１００には出力電圧を制御する際に必要とされる磁気アンプ １０１及び整流器１０２の二個の素子がある。
３.同期整流が必要な場合、前記整流器１０２はMOSFETに取って代わる必要があり、かつ他に制御回路を付加する必要がある。
４.前記磁気アンプ１０１の周波数レスポンスが相対的に低く、コストを考慮して通常２００KHz以下に抑えて設計されるので、この点が玉に瑕である。
以上を考慮して、本考案は上記欠点を改善すべく正方向コンバーターの調節回路を提示するものである。
本考案の目的は、正方向コンバーターの調節回路を提供することであり、それには同期整流を達成し、周波数レスポンスを高める目的のために、一個の電力スイッチが調節並びに整流素子の役目を果たす必要がある。
本考案の別の目的は、正方向コンバーターの調節回路を提供することであり、
それには回路構造の簡素化を達成するために、一個の電力スイッチが調節並びに整流素子の役目を果たす必要がある。
それには回路構造の簡素化を達成するために、一個の電力スイッチが調節並びに整流素子の役目を果たす必要がある。
本考案のさらなる目的は、正方向コンバーターの調節回路を提供することであり、それには生産コストを抑える目的を達成するために、一個の電力スイッチが調節並びに整流素子の役目を果たす必要がある。
上記の目的を達成するために、本考案の正方向コンバーターの調節回路には下記のものを含む。それらは、一側と二側を有し、前記二側が第一コイル巻きセットと第二コイル巻きセットを少なくとも有し、前記第一コイル巻きセットは第一直流電圧を出力し、前記第二コイル巻きセットは第二直流電圧を出力する変圧器と、三端子の素子で、その第一端は前記第一コイル巻きセットに接続し、その第三端は誘導子をカスケードしてキャパシティーをカスケードし、前記キャパシティーの両端に負荷を並列する第一スイッチと、一端が前記第一スイッチの第三端に接続、他端が前記第一コイル巻きセットの第二端の後接地に接続する整流器と、その一端が前記負荷に接続し前記負荷電圧の変化を検知し制御信号を出力する誤差アンプと、入力端が前記誤差アンプに接続し、前記制御信号によって調整信号を出力する制御回路と、その一端が前記制御回路に接続し他端が前記第一スイッチの第二端に接続し、前記調整信号によって前記第一スイッチのオン時間を制御し、前記負荷電圧の出力を安定値に維持させる駆動回路である。
本考案の「正方向コンバーターの調節回路」の特徴及び目的は図面並びに実例でもって下記に詳細説明する。
本考案の「正方向コンバーターの調節回路」の特徴及び目的は図面並びに実例でもって下記に詳細説明する。
図２は、本考案の好ましい実施例による正方向コンバーターの調節回路を図示したブロック概略図である。図示するように、本考案の正方向コンバーターの調節回路は、変圧器１０、第一スイッチ２０、整流器３０、誤差アンプ４０、制御回路５０及び駆動回路７０から構成されている。
前記変圧器１０は、一側（図未提示）及び二側１１を有し、前記二側１１が第一コイル巻きセット１１１と第二コイル巻きセット１１２を少なくとも有し、前記第一コイル巻きセット１１１は＋5Vに限らない第一直流電圧を出力し、前記第二コイル巻きセット１１２は＋12Vに限らない第二直流電圧を出力する。前記変圧器１０は一般電源供給機器として広く知られているのでここでは贅言しないこととする。
前記第一スイッチ２０は三端子の素子であり、NチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFET又はPチャンネルのJFETなどに限らない如何なる電力スイッチともなりうる。以下第一MOSFETスイッチ２０と称するが、その第一端は前記コイル巻きセット１１１に接続し、その第三端は誘導子８０にカスケードした後、キャパシティー８１にカスケードし、前記キャパシティー８１の両端に負荷８２を並列する。前記第一端は前記第一MOSFET２０のドレイン（Drain）で、前記第二端が前記第一MOSFET２０のゲート（Gate）で、前記第三端が前記第一MOSFET２０のソース（Source）である
前記整流器３０は、その一端は前記第一MOSFET２０の第三端に接続し、他端は第一コイル巻きセット１１１の第二端の後接地に接続し、ダイオード若しくは電力スイッチとなる。製造コストを考慮すると、前記整流器３０はダイオードで実施する方を選択し、コスト低減を図る。このほかに、前記整流器３０が電力スイッチを選択した場合、前記第一MOSFET２０と同期整流の効果が達成出来るので、効率がアップする。また、電力スイッチで前記整流器３０を実施した場合、前記電力スイッチはNチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFET又はPチャンネルのJFETとなる。
前記誤差アンプ４０の一端に前記負荷８２を接続すると、前記負荷電圧の変化を検知して制御信号を制御回路５０へ出力するが、その詳細説明は図３の説明を参照する。
前記制御回路５０の入力端は前記誤差アンプ４０に接続し、前記制御信号によって調整信号を出力する。前記制御回路５０は、パルス変調（PWM）回路に限られず、前記調整信号はパルス調整信号である。
前記駆動回路７０の一端は前記制御回路５０に接続しており、他端は前記第一MOSFET２０の第二端に接続し、前記調整信号により前記第一MOSFET２０のオン時間を制御し、前記負荷電圧の出力を安定値に維持させる。
図３は本考案における正方向コンバーターの調節回路の細部を図示したブロック概略図である。図示するように、本考案の誤差アンプ４０はさらに第一抵抗器４１、第二抵抗器４２、第一キャパシティー４３、第三抵抗器４４、第四抵抗器４５、第五抵抗器４６及びゲートダイオード４７を有する。
前記第一抵抗器４１の一端は第三直流電圧に接続するが、＋3.3Vに限らない。前記第二抵抗器４２の一端は前記抵抗器４１の第二端に接続する。前記第一キャパシティー４３の一端は前記第二抵抗器４２の第二端に接続する。前記第三抵抗器４４の一端は前記第一抵抗器４１の第二端に接続し、他端はアースする。前記第四抵抗器４５の一端は前記第一キャパシティー４３の第二端に接続し、他端は前記制御回路５０に接続する。前記第五抵抗器４６の一端は前記制御回路５０に接続し、他端は前記第一キャパシティー４３の第二端及び第四抵抗器４５の第二端に接続する。
前記ゲートダイオード４７のゲートが前記第三抵抗器４４の第一端に接続され、そのアノードがアースし、カソードが前記第一キャパシティー４３の第二端に接続される。
前記負荷８２の変更で出力電圧が低下すると、前記ゲートダイオード４７の出力電圧は高くなり、より多くの電流が前記制御回路５０に流れる。
図３で示すように、本考案の制御回路５０はさらに、第一ダイオード５１、第二キャパシティー５２、第三キャパシティー５３、第二ダイオード５４、第六抵抗器５５、第三ダイオード５６、第七抵抗器５７、第八抵抗器５８、第三スイッチ５９、第五スイッチ６０及び第九抵抗器６１を具えている。
前記第一ダイオード５１のアノードは第一直流電圧に接続し、カソードは前記第五抵抗器４６の第二端に接続する。前記第二キャパシティー５２の一端は前記第一ダイオード５１のカソードに接続し、他端はアースしている。前記第三キャパシティー５３の一端は前記第四抵抗器４５の第二端に接続し、他端はアースしている。前記第二ダイオード５４のカソードは前記第一直流電圧に接続する。前記第六抵抗器５５の一端は前記第二ダイオード５４のアノードに接続する。前記第三ダイオード５６のカソードは前記第六抵抗器５５の第二端及び第三キャパシティー５３の第二端に接続し、アノードはアースしている。前記第七抵抗器５７の一端は前記第一ダイオード５１のカソードに接続する。前記第八抵抗器５８の一端は前記第七抵抗器５７の第二端に接続する。
前記第三スイッチ５９は三端子の素子で、その第一端は前記第八抵抗器５８の第二端に接続し、その第二端は前記第六抵抗器５５の第二端及び前記第三ダイオード５６のカソードに接続し、第三端はアースしている。また、前記第三スイッチ５９は、NチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFETまたはPチャンネルのJFETのように如何なる電力スイッチにもなり得る。その内、前記第一端は前記第三スイッチ５９のドレイン（Drain）で、前記第二端は前記第三スイッチ５９のゲート（Gate）で、前記第三端は前記第三スイッチ５９のソース（Source）である。
前記第五スイッチ６０は三端子の素子で、これはトランジスターに限られず、前期トランジスター６０はPNPトランジスターである。また、その第一端は前記第七抵抗器５７の第一端に接続し、その第二端は前記第七抵抗器５７の第二端及び前記第八抵抗器５８の第一端に接続する。その内、前記第一端は前記トランジスター６０のエミッター（emitter）であり、前記第二端は前記トランジスター６０のベース（base）であり、前記第三端は前記トランジスター６０のコレクター（collector）である。
前記第九抵抗器６１の第一端は前記第三スイッチ５９の第二端に接続し、第二端は前記第五スイッチ６０の第三端に接続する。
前記誤差アンプ４０に流れる電流は前記第三キャパシティー５３を充電でき、前記第三キャパシティー５３の両端の電圧は短時間に前記第三スイッチ５９の第二端の閾値電圧（Vth）に達する。
このほかに、前記第一ダイオード５１及び前記第二キャパシティー５２の間にさらに限定抵抗器６３をカスケードでき、前記第一ダイオード５１及び前記第二キャパシティー５２の電流の流れ制限する。
図３で示すように、本考案の駆動回路７０はさらに、第十抵抗器７１、第四スイッチ７２、第六スイッチ７３及び第七スイッチ７４を具える。その内、前記第十抵抗器７１の一端は前記第二直流電圧に接続する。
前記第四スイッチ７２は三端子の素子で、その第一端は前記第十抵抗器７１の第二端に接続し、その第二端は前記第三スイッチ５９の第一端に接続し、第三端はアースしている。その内、前記第四スイッチ７２はNチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFETまたはPチャンネルのJFETのように如何なる電力スイッチにもなり得る。また、前記第一端は前記第四スイッチ７２のドレイン（Drain）で、前記第二端は前記第四スイッチ７２のゲート（Gate）で、前記第三端は前記第四スイッチ７２のソース（Source）である。
前記第六スイッチ７３は三端子の素子で、その第一端は第十二抵抗器８３を経由して前記第一スイッチ１０の第二端に接続し、その第二端は前記第四スイッチ７２の第一端の接続し、その第三端は前記第二直流電圧に接続する。前記第六スイッチ７３はトランジスターに限られず、且つ前記トランジスター７３はNPNトランジスターである。また、前記第一端は前記トランジスター７３のエミッター（emitter）であり、前記第二端は前記トランジスター７３のベース（base）であり、前記第三端は前記トランジスター７３のコレクター（collector）である。
前記第七スイッチ７４は三端子の素子で、その第一端は前記第六スイッチ７３の第一端に接続し、その第二端は前記第四スイッチ７２の第一端に接続し、その第三端はアースしている。また、前記第七スイッチ７４はPNPトランジスターであり、且つその第一端は前記トランジスター７４のエミッターであり、前記第二端は前記トランジスター７４のベースであり、前記第三端は前記トランジスター７４のコレクターである。
図４（a）並びに図４（b）は、本考案における正方向コンバーター調節回路の操作時の典型的な波形の概略図である。図４（a）で示すように、A点の波形は変圧器１０の第一コイル巻きセット１１１の電圧入力波形を表示しており、そのピークは第二ダイオード５４によって測定され、また前記第二キャパシティー５２は前記制御回路５０に必要な電圧を生じる。G点の出力はフィードバック抵抗器である第一抵抗器４１及び第三抵抗器４４を経由して、前記誤差アンプ４０へフィードバックする。前記誤差アンプ４０は、前記第二抵抗器４２並びに第一キャパシティー４３により形成された補償回路を具え、前記第五抵抗器４６によってバイアスがかけられ、ｔ0時間点にあるとき、前記誤差アンプ４０の出力電圧は前記第四抵抗器４５を通じて、前記第三キャパシティー５３に充電される。また、ｔ1時間点にあるとき、前記第三キャパシティー５３の電圧は第三スイッチ５９のゲート閾値電圧VGS(th)より大きなり、前記第三スイッチ５９をオンする（turned on）。前記第五スイッチ６０及び第九抵抗器６１は一個の正フィードバック回路を形成し、前記第三スイッチ５９がオンのとき、前記第五スイッチ６０が続いてオンされ、これでさらに多量の電流が第三スイッチ５９のゲートに流れ、第三スイッチ５９は一層速くオンされる。ｔ1時間点にあるとき、D点の電圧は低電位まで下降し、前記第四スイッチ７２はオフされる（turned off）。前記第四スイッチ７２、第六スイッチ７３、第七スイッチ７４及び第十抵抗器７１は前記第一スイッチ２０のゲートの駆動回路７０を形成し、また、ｔ1時間点にあるとき、E点の電圧は高電位まで上昇し、第六スイッチ７３はオンされ、F点の電圧はすぐに高電位に上昇し、前記第一スイッチ２０がオンされる。また、ｔ2時間点にあるとき、A点の電圧は低電位まで下降し、第三キャパシティー５３は第六抵抗器５５及び第二ダイオード５４が形成するリセット経路を経由して放電され、第三スイッチ５９はオフされる。D点の電圧は高電位まで上昇して第四スイッチ７２がオンされ、E点の電圧は低電位まで下降して第七スイッチ７４がオンされ、F点の電圧が低電位まで下降すると、続いて前記第一スイッチ２０がオフされる。このため、前記C点の充電スロープ（ramp）信号は第三スイッチ５９のゲート閾値電圧VGS(th)を
切断し、Ｆ点のゲートパルス信号の稼働周期比率（duty ratio）を得る。
切断し、Ｆ点のゲートパルス信号の稼働周期比率（duty ratio）を得る。
図４（b）で示すように、負荷８２が変更され出力電圧が若干下降すると、前記ゲートダイオード４７の出力電圧は上昇する。ｔ1時間点にあるとき、さらに多量の電流が前記第三キャパシティー５３に流入してこれを充電し、C点の充電スロープ（ramp）信号がさらに急になり、前記第三キャパシティー５３の電圧は短時間で前記第三スイッチ５９のゲート閾値電圧VGS(th)に達するので、F点のゲートパルス信号の稼働周期比率（duty ratio）は増加し、出力電圧は続いて元の安定値まで上昇する。
よって本考案の電源供給機器は調整及び整流素子の役目をする一個の電力スイッチだけで、同期整流を達成し、周波数レスポンスを高め、回路を簡素化し、コストを低減する目的などの長所を達成できたことで、本考案の正方向コンバーターの調節回路は従来の正方向コンバーターに比べて確実に進歩している。
本考案の開示内容は好ましい実施例であり、局部の変更若しくは補正は全て本考案の技術思想に由来し、本項に熟知した技術者が容易に類推可能な内容は、本考案の実用新案権の範疇を出ないものとする。
上記は、本考案の目的、手段、効果を問わず、従来の技術的特長とは全くの別物であることを明確に示しており、まず実用に即して考案しており、また考案の特許要件にも合致しており、社会貢献に資するべく、審査委員のご賢察により早期に特許を賜りたく願う次第である。
１０ 変圧器
１１ 二側
２０ 第一スイッチ
３０ 整流器
４０ 誤差アンプ
４１ 第一抵抗器
４２ 第二抵抗器
４３ 第一キャパシティー
４４ 第三キャパシティー
４５ 第四抵抗器
４６ 第五抵抗器
４７ ゲートダイオード
５０ 制御回路
５１ 第一ダイオード
５２ 第二キャパシティー
５３ 第三キャパシティー
５４ 第二ダイオード
５５ 第六抵抗器
５６ 第三ダイオード
５７ 第七抵抗器
５８ 第八抵抗器
５９ 第三スイッチ
６０ 第五スイッチ
６１ 第九抵抗器
６３ 限定抵抗器
７０ 駆動回路
７１ 第十抵抗器
７２ 第四スイッチ
７３ 第六スイッチ
７４ 第七スイッチ
８０ 誘導子
８１ キャパシティー
８２ 負荷
８３ 第十二抵抗器
１００ 調節回路
１０１ 飽和磁気アンプ
１０２ 整流器
１１０ 整流器
１１１ 第一コイル巻きセット
１１２ 第二コイル巻きセット
１２０ 誤差アンプ
１３０ 制御回路
１１ 二側
２０ 第一スイッチ
３０ 整流器
４０ 誤差アンプ
４１ 第一抵抗器
４２ 第二抵抗器
４３ 第一キャパシティー
４４ 第三キャパシティー
４５ 第四抵抗器
４６ 第五抵抗器
４７ ゲートダイオード
５０ 制御回路
５１ 第一ダイオード
５２ 第二キャパシティー
５３ 第三キャパシティー
５４ 第二ダイオード
５５ 第六抵抗器
５６ 第三ダイオード
５７ 第七抵抗器
５８ 第八抵抗器
５９ 第三スイッチ
６０ 第五スイッチ
６１ 第九抵抗器
６３ 限定抵抗器
７０ 駆動回路
７１ 第十抵抗器
７２ 第四スイッチ
７３ 第六スイッチ
７４ 第七スイッチ
８０ 誘導子
８１ キャパシティー
８２ 負荷
８３ 第十二抵抗器
１００ 調節回路
１０１ 飽和磁気アンプ
１０２ 整流器
１１０ 整流器
１１１ 第一コイル巻きセット
１１２ 第二コイル巻きセット
１２０ 誤差アンプ
１３０ 制御回路
Claims (15)
- 一側と二側を有し前記二側が第一コイル巻きセットと第二コイル巻きセットを少なくとも有し、前記第一コイル巻きセットは第一直流電圧を出力し前記第二コイル巻きセットは第二直流電圧を出力する変圧器と、
三端子の素子でその第一端は前記第一コイル巻きセットに接続しその第三端は誘導子をカスケードしてキャパシティーをカスケードし前記キャパシティーの両端に負荷を並列する第一スイッチと、
一端が前記第一スイッチの第三端に接続し他端が前記第一コイル巻きセットの第二端の後接地に接続する整流器と、
その一端が前記負荷に接続し前記負荷電圧の変化を検知し制御信号を出力する誤差アンプと、
入力端が前記誤差アンプに接続し、前記制御信号によって調整信号を出力する制御回路と、
その一端が前記制御回路に接続し他端が前記第一スイッチの第二端に接続し、前記調整信号によって前記第一スイッチのオン時間を制御し前記負荷電圧の出力を安定値に維持させる駆動回路を含むことを特徴とする正方向コンバーターの調節回路。 - 前記第一直流電圧が+５Ｖで前記第二直流電圧が+１２Ｖであることを特徴とする請求項１に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記第一スイッチが電力スイッチで前記電力スイッチがNチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFETまたはPチャンネルのJFETであることを特徴とする請求項１に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記第一端が前記MOSFETのドレインで前記第二端が前記MOSFETのゲートで前記第三端が前記MOSFETのソースであることを特徴とする請求項３に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記整流器はダイオードまたは電力スイッチで前記電力スイッチはNチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFETまたはPチャンネルのJFETであることを特徴とする請求項１に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記誤差アンプがさらに
その一端が前記第三直流電圧に接続する第一抵抗器と、
その一端が前記第一抵抗器の第二端に接続する第二抵抗器と、
その一端が前記第二抵抗器の第二端に接続する第一キャパシティーと、
その一端が前記第一抵抗器の第二端に接続する第三抵抗器と、
その一端が前記第一キャパシティーの第二端に接続し他端が前記制御回路に接続する第四抵抗器と、
その一端が前記制御回路に接続し他端が前記第一キャパシティーの第二端と前記第四抵抗器の第二端に接続する第五抵抗器と、
そのゲートが前記第三抵抗器の第一端に接続されそのアノードが接地しカソードが前記第一キャパシティーの第二端に接続されるゲートダイオードを含み、
前記負荷を変化し出力電圧を低下すると、前記ゲートダイオードの出力電圧を高くしより多くの電流が前記制御回路に流れることを特徴とする請求項１に記載する正方向コンバーターの調節回路。 - 前記制御回路はさらに
そのアノードが前記第一直流電圧に接続しそのカソードが前記第五抵抗器の第二端に接続する第一ダイオードと、
その一端が前記第一ダイオードのカソードに接続し他端が接地する第二キャパシティーと、
その一端が前記第四抵抗器の第二端に接続し他端が接地する第三キャパシティーと、
そのカソードが前記第一直流電圧に接続する第二ダイオードと、
その一端が前記第二ダイオードのアノードに接続する第六抵抗器と、
そのカソードが前記第六抵抗器の第二端と第三キャパシティーの第二端に接続しそのアノードが接地する第三ダイオードと、
その一端が前記第一ダイオードのカソードに接続する第七抵抗器と、
その一端が前記第七抵抗器の第二端に接続する第八抵抗器と、
三端子の素子でその第一端は前記第八抵抗器の第二端に接続しその第二端は前記第六抵抗器の第二端と前記第三ダイオードのカソードに接続し第三端が接地する第三スイッチと、
三端子の素子でその第一端は前記第七抵抗器の第一端に接続しその第二端は前記第七抵抗器の第二端と前記第八抵抗器の第一端に接続する第五スイッチと、
その第一端は前記第三スイッチの第二端に接続しその第二端は前記第五スイッチの第三端に接続する第九抵抗器を含み、
誤差アンプが流れる電流を第三キャパシティーに対して充電し第三キャパシティーの両端の電圧が短い時間で前記第三スイッチの第二端の閾値電圧に充電させることを特徴とする請求項６に記載する正方向コンバーターの調節回路。 - 前記第三スイッチが電力スイッチで前記電力スイッチがNチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFETまたはPチャンネルのJFETで、その第一端が前記MOSFETのドレインで前記第二端が前記MOSFETのゲートで前記第三端が前記MOSFETのソースであることを特徴とする請求項７ニ記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記第五スイッチがトランジスタで前記トランジスタはPNPトランジスタで前記第一端は前記トランジスタのエミッターで、前記第二端が前記トランジスタのベースで前記第三端が前記トランジスタのコレクターであることを特徴とする請求項７に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記第一ダイオードと前記第二キャパシティーの間にさらに限定抵抗器をカスケードし前記第一ダイオードと前記第二キャパシティーの間に流れる電流を限定することを特徴とする請求項７ニ記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記駆動回路はさらに
その一端が前記第二直流電圧に接続する第十抵抗器と、
三端子の素子でその第一端は前記第十抵抗器の第二端に接続しその第二端は前記第三スイッチの第一端に接続し第三端が接地する第四スイッチと、
三端子の素子でその第一端は前記第十二抵抗器を前記第一スイッチの第二端に接続しその第二端は前記第四スイッチの第一端に接続し第三端が前記第二直流電圧に接続する第六スイッチと、
三端子の素子でその第一端は第六スイッチの第一端に接続しその第二端は前記第四スイッチの第一端に接続し第三端が接地する第七スイッチを含み、
前記第三スイッチの電圧閾値によって前記第六スイッチと第七スイッチが出力されるパルス信号の仕事周期幅を調整することを特徴とする請求項7に記載する正方向コンバーターの調節回路。 - 前記第四スイッチが電力スイッチで前記電力スイッチがNチャンネルのMOSFET、NチャンネルのJFET、PチャンネルのMOSFETまたはPチャンネルのJFETで、その第一端が前記MOSFETのドレインで前記第二端が前記MOSFETのゲートで前記第三端が前記MOSFETのソースであることを特徴とする請求項１１に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記第六スイッチと前記第七スイッチがトランジスタで前記第六スイッチはNPNトランジスタで前記第七スイッチはPNPトランジスタで前記第一端がトランジスタのエミッターで、前記第二端が前記トランジスタのベースで前記第三端が前記トランジスタのコレクターであることを特徴とする請求項１１に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記制御回路がパルス変調回路で前記調整信号がパルス調整信号であることを特徴とする請求項１に記載する正方向コンバーターの調節回路。
- 前記第三直流電圧が+３.３Ｖであることを特徴とする請求項６に記載する正方向コンバーターの調節回路。
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