JP3067130B2 - 固体燃料・水スラリの製造法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガス化装置において石
油コークスまたは石炭からなる固体燃料を部分酸化反応
しガス化するに適したスラリの製造法であり、さらに詳
しくは、噴流層型ガス化炉で発生した未反応の固体燃料
を予備湿式粉砕した後、ガス化用原料の一部として再利
用することにより高濃度で、かつガス化効率を高め得る
ようにした固体燃料・水スラリの製造法に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来の技術および本発明において、上部
にガス化反応室を、下部に冷却水が張られた発生ガス急
冷室を有する竪型ガス化装置を用いて、天然ガス、ナフ
サ、原油、Ｃ重油、減圧残渣油のような重質油、石炭お
よび石油コークスなどのガス化原料を部分酸化反応する
方法は、いわゆるテキサコ法として知られている。この
方法においては、一般にガス化反応室内で発生したガス
は急冷室内で冷却され、かつ同伴する未反応のガス化原
料が洗浄除去され、急冷室上部の気相部側壁から抜出さ
れる。一方未反応のガス化原料は、急冷室下部側壁なら
びに急冷室最下部に配設されたロックホッパから排出さ
れる。

【０００３】上記ガス化原料のうち、天然ガス、ナフ
サ、原油、Ｃ重油、重質油（減圧残渣油など）をガス化
反応した際に発生する未反応のガス化原料の割合は０〜
３重量％（対供給原料比）程度であり後述する石油コー
クスに比べて断然少なく、再度ガス化用原料としてリサ
イクルするという必要はなかった。

【０００４】ところが、石油コークスまたは石炭からな
る固体燃料を原料とする場合は、ガス化原料としての劣
質性、すなわち固定炭素が４０％以上（減圧残渣油の場
合は一般に２０〜３５％）と高いことにより未反応のガ
ス化原料の発生率は重質油に比べ多い。また、未反応の
ガス化原料中には約６０％以上の炭素分を含むためガス
化原料の一部に再利用することが知られている。

【０００５】すなわち、石油コークスまたは石炭からな
る固体燃料の部分酸化反応を、前述した如く通常のガス
化装置を用いて行なうと未反応のガス化原料の一部は急
冷室の下部側壁に設けられた排出口から、粒度の細か
い、いわゆるファインスラグとしてスラリの形で排出さ
れ、その後熱交換器にて熱交換を行なった後セトラへ供
給される。一方、未反応のガス化原料の大部分は、急冷
室最下部に配設されたロックホッパを経由し、フルイに
より比較的粒度の粗いコーススラグと粒度の細かいファ
インスラグに分級される。コーススラグは、その中に含
まれる炭素分が少なく、系外に排出され、ファインスラ
グはスラリの形でセトラへ供給される。

【０００６】セトラは固形分と液体分を分離する、いわ
ゆる固液分離が行なわれる。セトラ中心部に供給された
これらファインスラグを含むスラリは、セトラ内を中心
部から外周部に流れる間に固形分（ファインスラグ）と
水とに分離され、セトラ上部域で分離された清澄水はプ
ロセス水として再利用される。また、セトラ下部域に沈
降したファインスラグは、セトラに設けられたレーキを
連続的に一定速度で駆動することにより、セトラの底部
に堆積することなく、固形分濃度の比較的高いスラリと
してセトラ下部に配設された配管を通ってセトラ系外へ
排出される。

【０００７】排出された前記ファインスラグの一部は、
ガス化用原料の一部に再利用するためにリサイクルタン
クに一旦貯蔵後、新たな固体燃料と一緒にミルなどの粉
砕装置に供給され、湿式粉砕されて、固体燃料・水スラ
リとなる。この固体燃料・水スラリは、ガス化反応室上
部のバーナに供給され、同時に供給された酸素によって
ガス化反応室において高温部分酸化反応が行なわれる。
さらに、前記したセトラ下部から排出された残部のファ
インスラグは脱水機で水と分離され、系外に排出され
る。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】ところが、リサイクル
タンクに貯蔵された未反応のガス化用原料を含むファイ
ンスラグを、そのまま新たな固体燃料とともに１次湿式
粉砕機に供給し、粉砕してガス化原料用スラリとした場
合、得られるスラリの流動性は著しく低下する。このた
め、１次湿式粉砕機におけるスラリの排出、バーナまで
の配管輸送上でのハンドリングなどを容易にするため
に、スラリ濃度を低下させるとか、スラリ化に使用する
添加剤量を増加させる場合などの問題がある。このた
め、再利用できるファインスラグの量に制限があり、固
体燃料のガス化効率を十分に高めることが難しい。。あ
るいは、低濃度の固体燃料・水スラリとしてガス化装置
へ供給すると、部分酸化率が増加して、冷ガス効率を低
くした運転をする必要がある。

【０００９】本発明は上記問題点に鑑みてなされたもの
で、本発明の目的は石油コークスまたは石炭からなる固
体燃料をガス化装置で部分酸化反応した際に生成する未
反応の固体燃料を含むファインスラグをガス化用原料の
一部に再利用し、予備湿式粉砕することによって高濃度
でかつガス化効率を高め得る固体燃料・水スラリの製造
法を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る第１の発明では、石油コークスまたは
石炭からなる固体燃料をガス化装置で部分酸化反応さ
せ、冷却して得られた未反応の固体燃料を含むファイン
スラグをガス化用原料の一部に再利用する過程で、前記
ファインスラグを１０〜４０重量％含むスラリとして予
備湿式粉砕機で予備粉砕した後、引続く１次湿式粉砕機
にて新たな固体燃料とともに混合させながら幾何平均径
３０〜１２５μｍの範囲まで粉砕してガス化用原料を得
るようにした。また、第２の発明では、スラリ中のファ
インスラグを予備湿式粉砕機で幾何平均径４５μｍ以
下、好ましくは５〜３０μｍの範囲になるように予備粉
砕するようにし、さらに、第３の発明では、１次湿式粉
砕機に供給されるガス化原料において、再利用されるフ
ァインスラグと新たな固体燃料との混合重量割合を５重
量％：９５重量％〜２０重量％：８０重量％の範囲とな
るようにした。

【００１１】

【作用】本発明によると、ガス化装置下部の冷却室から
ロックホッパを介して取出されたファインスラグと、前
記冷却室下部の側壁から取出されたファインスラグは、
予備湿式粉砕機で幾何平均径４５μｍ以下、好ましくは
５〜３０μｍの範囲になるように予備粉砕された後、引
続き新たな固体燃料と一緒に１次湿式粉砕機に供給して
幾何平均径が３０〜１２５μｍの範囲で粉砕を行なうよ
うにしたことで、流動性の高い、高濃度のガス化用固体
燃料・水スラリが得られる。また、ファインスラグの再
利用によりガス化効率もアップする。

【００１２】

【実施例】以下に本発明に係る固体燃料・水スラリの製
造法を図面を用いて詳細に説明する。

【００１３】図１は本発明方法を実施するために好適な
装置の系統図を示す。図１において、固体燃料はライン
１を通って１次湿式粉砕機２に導入される。一方、ガス
化装置１１から排出された未反応の固体燃料を含むファ
インスラグは予備湿式粉砕機３０で細かく粉砕された
後、１次湿式粉砕機２に導入される。そこでこれら固体
燃料は湿式粉砕される。

【００１４】調整された固体燃料・水スラリは、ライン
４を通ってスラリタンク５に送られる。固体燃料・水ス
ラリは、スラリ供給ポンプ７によりライン８を通ってバ
ーナ９に送られ、ライン１０を通ってバーナ９に導入さ
れる高純度酸素（９９．６モル％の酸素）とともにガス
化装置１１の頂部からガス化反応室１２に供給されるよ
うになっている。

【００１５】ガス化装置１１は上段に耐火物１２ａで内
張りされたガス化反応室１２を備え、下段に発生ガスを
急冷するために水を張った急冷室１４を備えており、ガ
ス化反応室１２と急冷室１４はスロート部１３にて連通
されている。急冷室１４には水が適宜な高さまで張られ
ており、下端がこの水に没するように筒状のディップチ
ューブ１４ａおよびドラフトチューブ１４ｂが同軸的に
設けられている。

【００１６】上記にて発生したガスは、急冷室１４の水
面上部域に設けられたガス排出口１４ｃからライン１５
を通って、図示しないカーボン捕集器を経由してカーボ
ンスクラバ１６の下部に送られて、カーボンスクラバ１
６の上部に配設されたライン１７より供給された水によ
って、気液接触して洗浄され、カーボンスクラバ１６頂
部よりライン１８を通って次工程に送られる。また、カ
ーボンスクラバ１６底部においては、後で述べるセトラ
３５の清澄水の一部がライン２０を通って還流され、カ
ーボンスクラバ１６底部の液面を一定に保つようにする
と同時に、底部液の一部はライン１９を通って急冷室１
４に還流されるように配管が設けられている。

【００１７】他方、急冷室１４の下部側壁においては、
後記する比較的粒度の細かいファインスラグと同質のス
ラグ（ファインスラグと称する）がスラリの形で排出口
１４ｄからライン２３を通って取出ライン２７を通って
取出されるファインスラグと一緒になり、ライン２６を
経てセトラ３５へ送出されるようになっている。

【００１８】一方、急冷室１４の最下部域にはガス化反
応により発生した未反応の固体燃料は水との混合によっ
てスラリとなり、急冷室１４の最下部に配設されたロッ
クホッパ２２の上下のバルブを開閉することによって、
ライン２１を通ってガス化装置１１系外へ排出されるよ
うになっている。

【００１９】こうしてロックホッパ２２からライン２４
を通って排出された未反応の固体燃料は適宜な目開きを
したフルイ２５で振分けされ、前記フルイ２５を通過し
た比較的粒度の細かいファインスラグを含有するスラリ
のみが取出され、このスラリはライン２７を通ってライ
ン２３へ接続された構成となっている。なお、フルイ２
５を通過しなかったフルイ２５上の残分である粒度の粗
いコーススラグは次工程で埋立てなどで処分されるよう
になっている。

【００２０】セトラ３５へ供給されたこれらのファイン
スラグを含有するスラリは、セトラ３５内で固・液分離
が行なわれ、セトラ３５上部からの清澄水はカーボンス
クラバ１６の底部に伸びるライン２０などにプロセス水
として利用される。

【００２１】また、セトラ３０内で分離された濃度の比
較的高いファインスラグの一部は、セトラ３５の底部か
らライン２８、ライン２９を通って脱水機３７へ送給さ
れ、脱水機３７で強制脱水されるようになっている。

【００２２】脱水機３７で脱水されたファインスラグ
は、前記セトラ３５の底部からライン２８を通って排出
されるスラリと一緒になってライン３８を介してリサイ
クルタンク４０へ送出されるようになっている。

【００２３】リサイクルタンク４０内ではファインスラ
グを適宜な濃度に調整ができるようになっており、濃度
調整されたファインスラグのスラリ（リサイクルスラリ
と称する）はポンプ４１によってライン４２を介して予
備湿式粉砕機３０に適量送給されるようになっている。

【００２４】予備湿式粉砕機３０で所望する粒径まで粉
砕されたファインスラグを含有するリサイクルスラリは
１次湿式粉砕機２で新たな固体燃料と一緒に粉砕される
のである。

【００２５】図１に示されるように添加剤はライン４３
を通って１次湿式粉砕機２または予備湿式粉砕機３０へ
適宜それぞれ送給されるようになっている。

【００２６】以上のように構成されたガス化装置１１に
供給される固体燃料・水スラリの製造法について述べ
る。

【００２７】本実施例に用いる出発原料である石油コー
クスは、例えば固定炭素８９．１重量％、アッシュ０．
４重量％、揮発分１０．５重量％の組成を有し、燃料比
（固定炭素／揮発分）が８．５と高い上に反応性が悪
く、通常のガス化温度（１３５０〜１４００℃）では石
油コークス中の炭素の約８５％しかガス化されず、残り
の約１５％はガス化されずにスラリ中に含有されたまま
ガス化装置１１系外へ排出される。

【００２８】一方、ガス化装置１１下部の急冷室１４内
には、上部のガス化反応室１２で石油コークス粒子の部
分酸化反応時に生じた未反応の石油コークスが急冷水中
に懸濁溶解されてスラリとなる。前記未反応の石油コー
クスはスラグとよばれ急冷室１４の下部域に沈降して堆
積するが、ガス化装置１１下部に連結して配設されたロ
ックホッパ２２から、ロックホッパ２２の上下に設けら
れたバルブを開閉することによって間欠的に排出され、
フルイ２５の分級により１１６８μｍ（１４メッシュ）
以下の粒子はファインスラグとよばれ、炭素分を多く含
有するスラリとして取出されライン２７を通ってセトラ
３５へ供給される。

【００２９】この場合、フルイ２５上に残存したコース
スラグとよばれる１１６８μｍ（１４メッシュ）以上の
粒子は炭素分を少量含むことから次工程へ送り廃棄処分
にしてもよいし、前記ファインスラグとともに、後述の
リサイクルタンク４０に送り、ガス化用原料の一部に再
利用してもよい。

【００３０】また、急冷室１４の側壁からは、前記ファ
インスラグと同質の１１６８μｍ（１４メッシュ）以下
の炭素分を多く含むスラリがライン２３を通って取出さ
れ、セトラ３５へと送給される。

【００３１】セトラ３５へ送給された未反応の石油コー
クスを含むファインスラグ・スラリは、セトラ３５内で
固・液沈降分離される。セトラ３５の下部に沈降したフ
ァインスラグはスラリとして取出され、このスラリの一
部は、次工程の脱水機３７にて水と分離される。脱水し
て得られたファインスラグの量が多い場合には、その一
部が焼却炉などで処理される。

【００３２】一方、脱水して得られた残りのファインス
ラグはガス化用原料に再利用のため、セトラ３５の下部
から取出された残りのファインスラグとともにライン３
８を通ってリサイクルタンク４０へ送給され一時貯蔵さ
れるのである。リサイクルタンク４０に一時貯蔵された
ファインスラグは炭素分を多く含みガス化用原料の一部
に再利用する過程で、幾何平均径４５μｍ以下になるよ
うに予備湿式粉砕機３０で予備粉砕したものを原料であ
る石油コークスと一緒に１次湿式粉砕機２で幾何平均径
１２５μｍ以下になるまで粉砕してコークス・水スラリ
を製造しガス化装置１１でガス化することで、石油コー
クスの高いガス化率が達成されることになる。

【００３３】すなわち、ガス化用原料の一部に再利用す
るファインスラグは、例えば幾何平均径６９．８μｍの
大きさであり組成は例えば固定炭素６８．２重量％、ア
ッシュ２７．３重量％、揮発分４．５重量％含有のもの
である。このようなファインスラグは再利用される過程
で一旦リサイクルタンク４０に貯蔵される。

【００３４】貯蔵されたリサイクルタンク４０内のリサ
イクルスラリをポンプ４１でライン４２を通って予備湿
式粉砕機３０に適量送給される。

【００３５】予備湿式粉砕機３０では、リサイクルスラ
リ、添加剤および水を適量添加し、ファインスラグの濃
度を１０〜４０重量％となるように調整した後、幾何平
均径が４５μｍ以下、好ましくは５〜３０μｍの範囲に
なるまで粉砕する。

【００３６】ファインスラグの幾何平均径が４５μｍを
越えると、予備湿式粉砕機３０からライン４４を通って
１次湿式粉砕機２に送給され、新たな石油コークスと混
合し湿式粉砕する際に得られるガス化用固体燃料・水ス
ラリの流動性が悪化しハンドリングが難しくなり本発明
の効果が得られない。こうした問題点を解消するために
ファインスラグの幾何平均径の上限値を好ましくは３０
μｍ以下とする方が望ましい。

【００３７】また、逆にファインスラグの幾何平均径の
下限値としては、ファインスラグの幾何平均径が小さく
なるに連れてガス化用固体燃料・水スラリの流動性は改
善されよくなるものの、幾何平均径が５μｍより小さい
と粉砕に要する動力がかかる。

【００３８】上記理由を考慮して、予備湿式粉砕機３０
で粉砕されるファインスラグの幾何平均径は４５μｍ以
下、望ましくは５〜３０μｍの範囲になるまで粉砕され
るのが好ましい。

【００３９】なお、本実施例では、予備湿式粉砕機３０
としてアトリッションミルを用いたが、これはリサイク
ルスラリ中のファインスラグが比較的微粒であるため摩
砕力の大きい粉砕機の方が粒度を効率よく細かくでき好
適なためであり、これに限定せずボールミル、チューブ
ミルなどの他の粉砕機を用いてもよい。

【００４０】また、予備湿式粉砕機３０によるリサイク
ルスラリ中のファインスラグの粉砕時にライン４３を通
って送給される添加剤としては分散剤やｐＨ調整剤があ
る。

【００４１】このような分散剤としては、例えばナフタ
レンスルホン酸塩、リグニンスルホン酸塩およびこれら
のホルマリン縮合物：ポリオレフィンスルホン酸塩：ポ
リカルボン酸塩：ポリスチレンスルホン酸塩：ポリオキ
シエチレンアルキルエーテル硫酸塩：ポリオキシエチレ
ンアルキルアリールエーテル硫酸エステル塩などを挙げ
ることができる。また、ｐＨ調整剤としては、水酸化ナ
トリウム、水酸化カルシウム、水酸化アンモニウムなど
が使用可能である。

【００４２】こうして予備湿式粉砕機３０で前述した所
望の粒径範囲になるまで予備粉砕された適量のリサイク
ルスラリはライン４４を通って１次湿式粉砕機２に送給
される。

【００４３】１次湿式粉砕機２では、新たな石油コーク
スと、予備湿式粉砕機３０で予備粉砕されたファインス
ラグを含有するリサイクルスラリ、添加剤（ここで、添
加剤とは、前述した分散剤、ｐＨ調整剤の他にガス化原
料中のアッシュ分の融点降下剤として炭酸カルシウムや
酸化鉄などの無機鉱物、石炭灰を含んだものをいう）お
よび水を適量添加し、固体濃度６８重量％の状態下で幾
何平均径が３０〜１２５μｍの範囲になるまで粉砕を行
なった。

【００４４】リサイクルスラリとしてはファインスラグ
を１０〜４０重量％含有するものが望ましく、１０重量
％より小さいとスラリ濃度が希薄となり予備湿式粉砕機
３０内でファインスラグを所望の粒径まで粉砕する場合
の粉砕効率が低下し、逆に４０重量％を越えると、粉砕
効率が上昇するもののスラリ濃度が濃厚となる結果リサ
イクルスラリ粘度が高くなり、予備湿式粉砕機３０内、
ライン４４におけるスラリのハンドリングが困難とな
る。

【００４５】さらに、１次湿式粉砕機２内での粉砕後の
石油コークスの幾何平均径は３０〜１２５μｍの範囲の
ものが望ましい。この理由は、幾何平均径が３０μｍよ
り小さいと、ガス化反応室１２内に吹込んだ石油コーク
ス・水スラリのガス化反応率が高まるものの、粉砕動力
費が嵩み、該スラリ粘度が高くなる。逆に幾何平均径が
１２５μｍを越えると、粉砕動力費が比較的安く、かつ
スラリ粘度は低くなるものの、配管、タンク内で固体燃
料が沈降しやすく、またガス化効率も低下する。以上の
結果を考慮してより好ましくは石油コークスの幾何平均
径を３０〜９０μｍにすることが望ましい。

【００４６】なお、１次湿式粉砕機２に用いられる粉砕
機の種類、および添加剤（フラックス剤は除く）などは
前述した予備湿式粉砕機３０に用いたものとほぼ同様な
ものでよい。

【００４７】１次湿式粉砕機２に供給される新たな固体
燃料である石油コークスは前工程にてあらかじめ１５ｍ
ｍ以下の粗粒に乾式粉砕機（図示略）で粗粉砕される。

【００４８】１次湿式粉砕機２に供給されるリサイクル
スラリ中のファインスラグ／石油コークスの混合重量割
合の適用範囲は５／９５〜２０／８０が好ましく、さら
に好ましくは、５／９５〜１５／８５がより好適であ
る。

【００４９】リサイクルスラリ中のファインスラグ／石
油コークスの混合重量割合が５／９５より小さいとガス
化用原料としての利用効率が低く、本効果が小さくな
る。

【００５０】逆に、２０／８０以上になると、本発明の
効果を発揮させるのにファインスラグを一層微粉化する
必要があり、予備湿式粉砕時で得られるスラリの粘度が
高くなりスラリのハンドリングが困難となる。また再利
用するファインスラグの量も多く、相乗作用により、予
備粉砕機３０は大型化する。

【００５１】本実施例では前記ファインスラグを３０重
量％含有するリサイクルスラリを予備湿式粉砕機３０で
幾何平均径が１０μｍになるまで粉砕した後、１次湿式
粉砕機２で前記石油コークスと混合し粉砕した。ファイ
ンスラグと新たな石油コークスの混合割合を変え、得ら
れた石油コークスと水のスラリの性状を表１に示した。

【００５２】次に、表１に示す如く、本実施例と比較す
るために比較例としてファインスラグを粉砕による前処
理をせずにそのままの形で１次湿式粉砕機２に所定量供
給し、新たな石油コークスとの混合重量割合を１０重量
％：９０重量％に混合し粉砕したところスラリ濃度とし
て本実施例の６８重量％より小さい６３．５重量％のも
のが得られた。

【００５３】

【表１】

【００５４】この原因としては、リサイクルスラリを予
備粉砕しない場合には、過酷な操作条件のガス化反応室
１２を通ってガス化装置１１系外へ排出されたファイン
スラグの外部形状が例えばコンペイ糖のようにいびつ
で、かつ、内部が多孔質状を有した、いわゆる融着凝集
体を形成しており、このようないびつな形状のファイン
スラグを１次湿式粉砕機２に投入した場合、あらかじめ
粗砕された１５ｍｍ以下（幾何平均径６〜８ｍｍ）の石
油コークス粒間に充填されるファインスラグは見掛け上
最粗充填状態を呈することとなることからファインスラ
グの絶対供給量は自と限定され、表１に示すように１次
湿式粉砕機２内のスラリ濃度はその分低下せざるを得な
くなり、ガス化効率も低下することとなる。

【００５５】これに対して、本実施例のようにファイン
スラグを予備湿式粉砕機３０で所定の粒度まで予備粉砕
すると、前述した融着凝集体が粉砕によってバラバラな
状態を呈した小粒径となるため、このようなファインス
ラグを１次湿式粉砕機２に石油コークスとともに投入し
た場合、粗砕された石油コークス粒間に充填されるファ
インスラグは見掛け上最密充填状態を呈することになる
ことからスラリ濃度として６８重量％のものが得られる
こととなり、このようなスラリをガス化装置１１に供給
することでガス化効率を高められるのである。

【００５６】こうして１次湿式粉砕機２で得られた６８
重量％の石油コークススラリはライン４を通ってスラリ
タンク５に供給される。次いで、スラリタンク５内の石
油コークス−水スラリをスラリ供給ポンプ７で昇圧し、
高純度酸素（９９．６モル％の濃度）とともにバーナ９
からガス化反応室１２に噴霧供給する。石油コークス粒
子は温度１，０００〜１，７００℃、圧力１〜２００ｋ
ｇ／ｃｍ²、望ましくは１，１００〜１，５００℃、圧
力１０〜８０ｋｇ／ｃｍ²の操作条件下で石油コークス
粒子を部分酸化により酸素と反応させると約９５％のガ
ス化率が得られる。

【００５７】一方、強制脱水して得られた残りの固形分
は再利用のため、セトラ３５の下部から取出された残り
のリサイクルスラリとともにライン３８を通ってリサイ
クルタンク４０へ送給され一時貯蔵されるのである。

【００５８】なお、本実施例では、テキサコ法と呼ばれ
るいわゆる噴流層型のガス化装置を用いた場合について
述べたが、これに限定せず他のガス化装置を用いてもよ
い。

【００５９】さらに、ガス化原料としては、石油コーク
スや石炭などの他に石油ピッチなどについても適用可能
であり、前述したものと同様の効果が得られる。

【００６０】

【発明の効果】以上説明したことからも明らかなよう
に、本発明によれば、ガス化装置から排出される未反応
の固体燃料を多く含むファインスラグを予備粉砕するこ
とにより、ガス化用原料の再利用化が高まりガス化装置
に供給されるスラリとして高濃度のスラリが得られるの
でガス化効率が高まる。さらに、燃焼性の低い固体燃料
を使用でき、原料源の適用幅が広げられるなど著顕な効
果を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明方法を実施するために好適な装置の系統
図である。

【符号の説明】

２ １次湿式粉砕機 ７ スラリ供給ポンプ ９ バーナ １１ ガス化装置 １２ ガス化反応室 １４ 急冷室 １６ カーボンスクラバ ２２ ロックホッパ ２５ フルイ ３０ 予備湿式粉砕機 ３５ セトラ ３７ 脱水機 ４０ リサイクルタンク ４１ ポンプ

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】石油コークスまたは石炭からなる固体燃料
   をガス化装置で部分酸化反応させ、冷却して得られた未
   反応の固体燃料を含むファインスラグをガス化用原料の
   一部に再利用する過程で、前記ファインスラグを１０〜
   ４０重量％含むスラリとして予備湿式粉砕機で予備粉砕
   した後、引続く１次湿式粉砕機にて新たな固体燃料とと
   もに混合させながら幾何平均径３０〜１２５μｍの範囲
   まで粉砕してガス化用原料を得るようにしたことを特徴
   とする固体燃料・水スラリの製造法。
2. 【請求項２】請求項１記載のスラリ中のファインスラグ
   を予備湿式粉砕機で幾何平均径５〜４５μｍの範囲にな
   るように予備粉砕するようにしたことを特徴とする固体
   燃料・水スラリの製造法。
3. 【請求項３】請求項１記載の１次湿式粉砕機に供給され
   るガス化原料において、再利用されるファインスラグと
   新たな固体燃料との混合重量割合を５重量％：９５重量
   ％〜２０重量％：８０重量％の範囲となるようにしたこ
   とを特徴とする固体燃料・水スラリの製造法。