JP3060104B2 - Radially-oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet and method for producing the same - Google Patents

Radially-oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet and method for producing the same

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JP3060104B2
JP3060104B2 JP9351585A JP35158597A JP3060104B2 JP 3060104 B2 JP3060104 B2 JP 3060104B2 JP 9351585 A JP9351585 A JP 9351585A JP 35158597 A JP35158597 A JP 35158597A JP 3060104 B2 JP3060104 B2 JP 3060104B2
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、ラジアル配向した
磁気異方性樹脂結合型磁石及びその製造方法に関する。
本発明に係る磁気異方性樹脂結合型磁石は、例えば、ス
テップモータ（パルスモータ）、直流モータやリニアモ
ータ等のアクチュエータについて、高性能化、高パワー
化（高トルク化）や小型化を図る際に好適に利用するこ
とが可能である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a radially oriented magnetically anisotropic resin-bonded magnet and a method for producing the same.
The magnetic anisotropic resin-coupled magnet according to the present invention achieves high performance, high power (high torque) and miniaturization of actuators such as step motors (pulse motors), DC motors and linear motors. In this case, it can be suitably used.

【０００２】[0002]

【従来の技術】近年、電子デバイスの小型化が進み、磁
石の磁気特性に対する要求が益々高まってきている。磁
石の磁気特性を高めるためには、磁石粉末を配向させて
磁気的に異方化することが有効である。磁石粉末を磁気
的に異方化する方法の一つとして、極異方配向法があ
り、従来より焼結フェライト磁石の分野で多用されてい
る。この方法は、成形型に電磁コイル等の磁界発生手段
を埋設し、該磁界発生手段により成形領域に配向磁場を
発生させて圧縮成形するものである。この方法をリング
形状の磁石に適用すれば、磁石粉末の配向方向と着磁方
向とが一致するため、高い磁気特性が得られるという利
点がある。2. Description of the Related Art In recent years, electronic devices have been miniaturized, and requirements for magnetic properties of magnets have been increasing. In order to enhance the magnetic properties of the magnet, it is effective to orient the magnet powder and make it magnetically anisotropic. One of the methods for magnetically anisotropically magnetizing a magnet powder is a polar anisotropic orientation method, which has been widely used in the field of sintered ferrite magnets. In this method, a magnetic field generating means such as an electromagnetic coil is buried in a molding die, and an orientation magnetic field is generated in a molding region by the magnetic field generating means to perform compression molding. When this method is applied to a ring-shaped magnet, there is an advantage that high magnetic properties can be obtained because the orientation direction and the magnetization direction of the magnet powder match.

【０００３】しかし、上記極異方配向法では、配向の効
率を上げるべく電磁コイルを磁性粉末にできるだけ接近
させる必要があることから、その分、成形型として耐え
うる面圧が低下することになる。この場合、焼結フェラ
イト磁石の成形に要する圧力はせいぜい１ｔｏｎ／ｃｍ
2 程度であり、それほど問題になることはない。しか
し、磁気異方性樹脂結合型磁石（異方性ボンド磁石）の
製造においては、成形圧力として５〜１０ｔｏｎ／ｃｍ
2 程度が必要となり、この極異方配向法の利用は、実質
的に不可能となっていた。However, in the above-described extremely anisotropic orientation method, since the electromagnetic coil needs to be as close as possible to the magnetic powder in order to increase the efficiency of orientation, the surface pressure that can withstand a molding die is reduced accordingly. . In this case, the pressure required for forming the sintered ferrite magnet is at most 1 ton / cm.
It's about 2 and it doesn't matter much. However, in the production of a magnetic anisotropic resin-bonded magnet (anisotropic bonded magnet), the molding pressure is 5 to 10 ton / cm.
About 2 was required, and the use of this extremely anisotropic orientation method was practically impossible.

【０００４】そのため、従来、リング形状の磁気異方性
樹脂結合型磁石の圧縮成形を行う場合、プレスの上・下
ラムに電磁石を取り付け、対向する磁力線の反発により
放射状の配向磁場（以下、放射状の配向磁場のことを、
適宜、ラジアル磁場と称する。）を形成し、このラジア
ル磁場中で磁石粉末をラジアル配向させて圧縮成形す
る、いわゆるラジアル配向法のみが用いられていた。[0004] Therefore, conventionally, when performing compression molding of a ring-shaped magnetic anisotropic resin-coupled magnet, an electromagnet is attached to the upper and lower rams of a press, and a radial alignment magnetic field (hereinafter, referred to as a radial magnetic field) is generated by repulsion of opposing magnetic lines of magnetic force. The orientation magnetic field of
Appropriately referred to as radial magnetic field. ) Is formed, and the magnet powder is radially oriented in the radial magnetic field and compression-molded, that is, only the so-called radial orientation method has been used.

【０００５】ところで、上記ラジアル配向法において、
磁石の磁気特性を効率的に高めるためには、ラジアル磁
場の大きさをできるだけ大きくすることが重要となる
が、このラジアル磁場の大きさは成形しようとする磁石
のリング形状に依存する。すなわち、磁石の性能（磁気
特性）は磁石の形状因子に左右される。ここに、磁石の
形状因子として、ラジアルファクター値（ＦR 値）が提
唱されている。これは、内径：ｄ、外径：Ｄ、高さ：ｈ
のリング形状を有する磁気異方性樹脂結合型磁石を考え
た場合、ＦR 値＝２Ｄｈ／ｄ2 で与えられる（リングの
内周が囲む面積、すなわちリングの中心孔の断面積を
Ｓ、リングの外周側面積をＡとすれば、ＦR 値＝Ａ／２
Ｓで与えられる。）。そして、ＦR 値＜１のとき（内径
に対して高さが比較的低いとき）は、磁束密度の確保に
より大きなラジアル磁場を発生させることができるの
で、磁石粉末は十分にラジアル配向して、十分に高い磁
気特性を有するリング形状の異方性樹脂結合型磁石とす
ることができる。一方、１＜ＦR 値＜２のとき（内径に
対して高さが比較的高いとき）は、磁束密度の確保が不
十分となり十分に大きなラジアル磁場を発生させること
ができないので、磁石粉末のラジアル配向が不十分とな
り、十分に高い磁気特性を有するリング形状の磁気異方
性樹脂結合型磁石とすることができない。また、ＦR 値
＞２となれば（内径に対して高さがきわめて高いと
き）、もはや磁石粉末をラジアル配向させることができ
ない。[0005] By the way, in the radial orientation method,
In order to efficiently increase the magnetic properties of the magnet, it is important to increase the magnitude of the radial magnetic field as much as possible. The magnitude of the radial magnetic field depends on the ring shape of the magnet to be formed. That is, the performance (magnetic characteristics) of the magnet depends on the shape factor of the magnet. Here, the shape factor of the magnet, the radial factor value (F R value) have been proposed. This is the inner diameter: d, outer diameter: D, height: h
Considering a magnetic anisotropic resin-coupled magnet having a ring shape of the following formula, F R value = 2Dh / d 2 (the area surrounded by the inner circumference of the ring, that is, the cross-sectional area of the center hole of the ring is S, Assuming that the area on the outer peripheral side of A is A, F R value = A / 2
Given by S. ). When the F R value is less than 1 (when the height is relatively low with respect to the inner diameter), a large radial magnetic field can be generated by securing the magnetic flux density. Therefore, the magnet powder is sufficiently radially oriented. A ring-shaped anisotropic resin-bonded magnet having sufficiently high magnetic properties can be obtained. Meanwhile, 1 <F R value <time 2 (when the higher height with respect to the internal diameter), since it can not generate a large radial magnetic field sufficiently insufficient to ensure a magnetic flux density, the magnet powder The radial orientation becomes insufficient, and a ring-shaped magnetic anisotropic resin-coupled magnet having sufficiently high magnetic properties cannot be obtained. If the F R value> 2 (when the height is extremely high with respect to the inner diameter), the magnetic powder can no longer be radially oriented.

【０００６】このように、リング形状のラジアル配向し
た磁気異方性樹脂結合型磁石においては、内径（外径）
と高さとの寸法比に制約があり、外内周差が１ｍｍ程度
の通常のリング形状磁石では、外径の約２／５以下の高
さまでしかラジアル配向させることができない（参照：
プラスチックエージ １９８８，８月号、下田達也
著）。As described above, in the ring-shaped radially oriented magnetic anisotropic resin-coupled magnet, the inner diameter (outer diameter)
There is a restriction on the dimensional ratio between height and height, and a normal ring-shaped magnet having a difference in outer and inner circumferences of about 1 mm can only radially orient to a height of about 2/5 or less of the outer diameter (see:
Plastic Age 1988, August, by Tatsuya Shimoda).

【０００７】そこで、リング形状のラジアル配向した磁
気異方性樹脂結合型樹脂において、磁石粉末を十分にラ
ジアル配向させて良好な磁気特性を維持しつつ、外径に
対して高さを高くすべく、以下に示す種々の方策が従来
より考えられたり、採用されたりしている。 （ａ）第１の方策は、ＦR 値＜１のリング形状を有し、
したがって磁石粉末が十分にラジアル配向して十分に高
い磁気特性を有する複数個の磁気異方性樹脂結合型磁石
をそれぞれ製造した後、これらを高さ方向に重ねて接着
剤等で接合することにより、高さアップを図るものであ
る。 （ｂ）第２の方策として、特開平２−１８９０５号公報
には、異方性磁石粉末と樹脂結合剤とからなるコンパウ
ンドを成形型内に複数回に分けて供給し、コンパウンド
の供給とラジアル磁場における圧縮成形とを繰り返すこ
とにより、高さを段々と高くする技術が開示されてい
る。この公報に開示された実施例では、３０〜４０℃に
加熱されたコンパウンドを圧力：３ｔｏｎ／ｃｍ2 、配
向磁場：約１２ｋＯｅの条件でそれぞれ圧縮成形し、こ
れにより最大エネルギー積（ＢＨ）max が１２．８ＭＧ
Ｏｅの磁気異方性樹脂結合型磁石を得ることができると
されている。なお、この磁石のＦR 値は１．７程度であ
る。 （ｃ）第３の方策として、特開平３−２３５３１１号公
報には、異方性磁石粉末と熱硬化性樹脂とからなるコン
パウンドを加熱することなくラジアル磁場中で予備圧縮
成形し、得られた予備成形体を本成形型内で複数個積層
した状態でラジアル磁場を加えることなく予備成形圧力
とほぼ同等の圧力で本圧縮成形して、高さアップを図る
技術が開示されている。この公報に開示された実施例で
は、温度：室温、圧力：３ｔｏｎ／ｃｍ2 、配向磁場：
４ｋＯｅの条件で予備圧縮成形するとともに、温度：１
５０℃、圧力：４ｔｏｎ／ｃｍ2 の条件で本圧縮成形
し、これにより最大エネルギー積（ＢＨ）max が１７Ｍ
ＧＯｅの磁気異方性樹脂結合型磁石を得ることができる
とされている。なお、この磁石のＦR 値は２．４程度で
ある。Therefore, in a ring-shaped radially-oriented magnetic anisotropic resin-bonded resin, the magnet powder is sufficiently radially oriented to maintain good magnetic properties and to increase the height with respect to the outer diameter. Various measures described below have been conventionally considered or adopted. (A) The first measure has a ring shape with F R value <1;
Therefore, after manufacturing a plurality of magnetically anisotropic resin-coupled magnets having sufficiently high magnetic properties with sufficiently oriented magnetic powder, these are stacked in the height direction and joined with an adhesive or the like. , To increase the height. (B) As a second measure, JP-A-2-18905 discloses that a compound comprising an anisotropic magnet powder and a resin binder is supplied to a molding die in a plurality of times, and the supply of the compound and the radial supply are performed. A technique has been disclosed in which the height is gradually increased by repeating compression molding in a magnetic field. In the example disclosed in this publication, the compound heated to 30 to 40 ° C. is compression-molded under the conditions of a pressure of 3 ton / cm 2 and an orientation magnetic field of about 12 kOe, thereby obtaining a maximum energy product (BH) max. 12.8MG
It is stated that a magnetic anisotropic resin-coupled magnet of Oe can be obtained. The F R value of this magnet is about 1.7. (C) As a third measure, Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 3-23531 discloses that a compound comprising an anisotropic magnet powder and a thermosetting resin is pre-compressed and molded in a radial magnetic field without heating. A technique is disclosed in which a plurality of preforms are stacked in a main forming die and subjected to main compression molding at a pressure substantially equal to the preforming pressure without applying a radial magnetic field to increase the height. In the examples disclosed in this publication, temperature: room temperature, pressure: 3 ton / cm 2 , alignment magnetic field:
Pre-compression molding was performed under the conditions of 4 kOe, and the temperature was 1: 1.
The main compression molding was performed under the conditions of 50 ° C. and a pressure of 4 ton / cm 2 , whereby the maximum energy product (BH) max was 17M.
It is stated that a magnetic anisotropic resin-coupled magnet of GOe can be obtained. The F R value of this magnet is about 2.4.

【０００８】[0008]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記第
１〜第３の方策には以下に示すそれぞれの欠点があり、
いずれによっても十分に満足できる結果を得ることがで
きない。 （ａ）第１の方策では、１個の磁気異方性樹脂結合型磁
石を製造するのに要する労力に対して積層する個数倍の
労力が必要であることに加えて、各磁石を接着剤等で接
合する労力も必要であるため、製造工程が複雑であり生
産性がきわめて低いものとなる。However, the first to third measures have the following disadvantages.
In any case, a satisfactory result cannot be obtained. (A) In the first measure, in addition to the labor required to manufacture one magnetic anisotropic resin-bonded magnet, the labor required is the same as the number of laminated magnets, and each magnet is bonded with an adhesive. Since labor for joining is required, the manufacturing process is complicated and the productivity is extremely low.

【０００９】また、接着時の接着ムラ等により高さのバ
ラツキが生じやすく、高い寸法精度を得ることが困難と
なる。さらに、モータ等の回転体に磁石を適用する場合
に不可欠となる同軸度の確保が困難となり、所定の同軸
度を得るには別途後加工を施す必要がある。 （ｂ）第２の方策では、ラジアル磁場中での圧縮成形の
みによって最終成形体を得ていることから、金型上の制
約を受け、成形圧力を高くして成形体を高密度化するこ
とが困難であるという問題がある。すなわち、成形領域
で高い磁場を発生させるためには、柔らかい軟磁性材
料、非磁性材料を金型に使用しなければならない。これ
らの材料は高圧力に耐え難いため、成形体を高密度化す
ることが困難となり、ひいては高い磁気特性を得ること
が困難となる。In addition, variations in height are likely to occur due to bonding unevenness during bonding, and it is difficult to obtain high dimensional accuracy. Further, it becomes difficult to secure coaxiality which is indispensable when a magnet is applied to a rotating body such as a motor, and it is necessary to separately perform post-processing to obtain a predetermined coaxiality. (B) In the second measure, since the final molded product is obtained only by compression molding in a radial magnetic field, the molding pressure is increased to increase the density of the molded product due to restrictions on the mold. There is a problem that is difficult. That is, in order to generate a high magnetic field in the molding area, a soft soft magnetic material or a non-magnetic material must be used for the mold. Since these materials are difficult to withstand high pressure, it is difficult to increase the density of the molded body, and it is difficult to obtain high magnetic properties.

【００１０】また、金型内で前以て成形されて残ってい
る素形体は弾性体として振る舞うため、高さ方向で密度
ムラを生じやすく、磁気特性のムラが発生しやすいとい
う問題もある。すなわち、上記素形体上に新たに供給さ
れたコンパウンドに印加される圧力は、素形体がその一
部を吸収するため、多段階数が進むにすれて実行値が低
下していく。このため、後の段階で成形される上の部分
ほど密度が低下し、成形体全体としてみれば、密度ムラ
が発生する。したがって、一度のコンパウンドの供給及
び圧縮成形により得られたものと比較して、磁気特性の
ムラが大きくなるとともに、密度ムラの生じている界面
では機械的強度が他の部分より低下し易くなる。[0010] Further, since the molded body which has been formed and left in the mold behaves as an elastic body, there is also a problem that density unevenness is likely to occur in the height direction and magnetic characteristics are likely to be uneven. That is, the effective value of the pressure applied to the compound newly supplied on the above-mentioned molded body decreases as the number of steps increases because the molded body absorbs a part thereof. For this reason, the density decreases as the upper portion is formed in a later stage, and when viewed as a whole molded body, density unevenness occurs. Therefore, as compared with a compound obtained by a single supply of the compound and compression molding, the unevenness of the magnetic properties is increased, and the mechanical strength at the interface where the unevenness of the density occurs is more likely to be reduced than at other parts.

【００１１】さらに、同一装置内で全く同様な操作を繰
り返すため、生産性が著しく低くなる。 （ｃ）第３の方策は、予備圧縮成形でコンパウンドを加
熱することなくラジアル磁場を加えることにより、磁石
粉末をラジアル配向させて磁石としての性能（磁気特
性）を確保するものである。このように、コンパウンド
中の熱硬化性樹脂が加熱溶融されていない状態でラジア
ル磁場を加えたとしても、磁石粉末自身の回転、移動等
の動きが熱硬化性樹脂により妨げられ易いため、磁石粉
末を十分にラジアル配向させることが困難である。この
ため、高い磁気特性を得ることが困難となる。しかも、
上記特開平３−２３５３１１号公報に開示された実施例
では、予備圧縮成形中に配向磁場：４ｋＯｅの磁界強さ
でラジアル磁場を加え、また４ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力で
本圧縮成形すると記載されているが、高保磁力を有する
希土類磁石粉末がこのように弱い磁界強さで十分に配向
するとは考えられず、またこのように低い圧力では高密
度化することが困難である。したがって、現在、安定的
に製造し得る磁石粉末を使用した場合に、当該公報に開
示された実施例によっては、最大エネルギー積（ＢＨ）
max が１５ＭＧＯｅ程度以上の高い磁気特性を有する磁
気異方性樹脂結合型磁石を得ることができないと考えら
れる。Further, since completely the same operation is repeated in the same apparatus, productivity is remarkably reduced. (C) A third measure is to apply a radial magnetic field without heating the compound in the pre-compression molding, thereby radially orienting the magnet powder to secure the performance (magnetic properties) as a magnet. As described above, even if a radial magnetic field is applied in a state where the thermosetting resin in the compound is not heated and melted, the rotation, movement, etc. of the magnet powder itself is easily hindered by the thermosetting resin. Is difficult to radially orientate sufficiently. Therefore, it is difficult to obtain high magnetic characteristics. Moreover,
In the embodiment disclosed in the above-mentioned JP-A-3-23531, it is described that a radial magnetic field is applied with a magnetic field strength of 4 kOe during the pre-compression molding and the main compression molding is performed at a pressure of 4 ton / cm 2. However, rare earth magnet powders having a high coercive force are not considered to be sufficiently oriented at such a low magnetic field strength, and it is difficult to increase the density at such a low pressure. Therefore, when a magnet powder that can be manufactured stably at present is used, the maximum energy product (BH) may be increased depending on the embodiment disclosed in the publication.
It is considered that a magnetic anisotropic resin-coupled magnet having high magnetic properties with a max of about 15 MGOe or more cannot be obtained.

【００１２】本発明は、上記実情に鑑みて、以下の技術
的課題を解決すべくなされたものである。 （イ）本発明の第１の課題は、磁石粉末の高配向化及び
高密度化を維持することにより高い磁気特性を維持しつ
つ、高さアップを図ったラジアル配向した磁気異方性樹
脂結合型磁石を提供することにある。 （ロ）本発明の第２の課題は、磁石粉末の高配向化及び
高密度化を維持することにより高い磁気特性を維持する
とともに、高い同軸度を維持しつつ、高さアップを図っ
たラジアル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石を提供す
ることにある。 （ハ）本発明の第３の課題は、磁石粉末の高配向化及び
高密度化を維持することにより高い磁気特性を維持する
とともに、高い同軸度及び高い寸法精度を維持しつつ、
高さアップを図ったラジアル配向した磁気異方性樹脂結
合型磁石を生産性高く提供することにある。The present invention has been made to solve the following technical problems in view of the above situation. (A) The first object of the present invention is to maintain a high orientation and a high density of a magnet powder while maintaining a high magnetic property and increasing a height of a radially oriented magnetic anisotropic resin bond. It is to provide a mold magnet. (B) A second object of the present invention is to maintain high magnetic properties by maintaining high orientation and high density of a magnet powder, and to increase radial height while maintaining high coaxiality. It is to provide an oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet. (C) A third object of the present invention is to maintain high magnetic properties by maintaining high orientation and high density of the magnet powder, while maintaining high coaxiality and high dimensional accuracy.
It is an object of the present invention to provide a magnetically anisotropic resin-coupled magnet having a radial orientation with an increased height with high productivity.

【００１３】[0013]

【課題を解決するための手段】本発明者等は、異方性磁
石粉末と熱硬化性樹脂とからなるコンパウンド中での異
方性磁石粉末の配向について検討と試作を繰り返した結
果、コンパウンド中の熱硬化性樹脂が加熱されて溶融状
態になったときに磁場を作用し圧縮成形することにより
異方性磁石粉末が容易に高配向すること、および磁場の
作用を切っても異方性磁石粉末の高配向が維持されるこ
とを発見、確認し、かかる発見に基づいて完成した磁気
異方性樹脂結合型磁石の製造方法の発明について、先に
出願した（特願平８−１７５２１７号。）。本発明は、
この先の出願に係る発明を改良することにより完成され
たものである。 （イ）上記第１の課題を解決する請求項１記載のラジア
ル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石は、異方性磁石粉
末と熱硬化性樹脂とからなるコンパウンドを放射状の配
向磁場中で該異方性磁石粉末をラジアル配向させながら
圧縮成形して得られるラジアル配向した磁気異方性樹脂
結合型磁石であって、内径：ｄ、外径：Ｄ、高さ：ｈと
したとき、 ＦR 値＝２Ｄｈ／ｄ2 …（１） 上記（１）で示されるラジアルファクター値（ＦR 値）
が１．０を越えるリング形状を有し、磁石の密度：
ρM 、異方性磁石粉末の密度：ρP 、熱硬化性樹脂の密
度：ρR、磁石の体積：ＶM 、異方性磁石粉末の体積：
ＶP 、熱硬化性樹脂の体積：ＶRとしたとき、 相対密度＝ρM ／（ρP ・ＶP ／ＶM ＋ρR ・ＶR ／ＶM ） …（２） 上記（２）式で示される相対密度が９０％以上で、Ｂ
ｒ：残留磁束密度、Ｉｓ：飽和磁化としたとき、 配向度＝Ｂｒ／４πＩｓ …（３） 上記（３）式で示される異方性磁石粉末の配向度が８０
％以上であることを特徴とする。Means for Solving the Problems The present inventors have repeatedly examined and oriented the orientation of anisotropic magnet powder in a compound composed of anisotropic magnet powder and a thermosetting resin. When the thermosetting resin is heated to a molten state, a magnetic field acts on it to perform compression molding, so that the anisotropic magnet powder is easily highly oriented. We have discovered and confirmed that high orientation of the powder is maintained, and filed an application for the invention of a method for manufacturing a magnetic anisotropic resin-bonded magnet completed based on the discovery (Japanese Patent Application No. 8-175217 (Japanese Patent Application No. 8-175217). ). The present invention
It has been completed by improving the invention according to the earlier application. (B) A radially oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to claim 1, which solves the first problem, comprises a compound comprising an anisotropic magnet powder and a thermosetting resin in a radial orientation magnetic field. A radially-oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet obtained by compression-molding the anisotropic magnet powder while radially orienting the same, wherein the inner diameter is d, the outer diameter is D, and the height is h. R value = 2Dh / d 2 (1) Radiactor value (F R value) shown in the above (1)
Has a ring shape exceeding 1.0, and the density of the magnet:
ρ M , density of anisotropic magnet powder: ρ P , density of thermosetting resin: ρ R , volume of magnet: V M , volume of anisotropic magnet powder:
V P, the thermosetting resin volume: When the V R, relative density = ρ M / (ρ P · V P / V M + ρ R · V R / V M) ... (2) In equation (2) If the relative density shown is greater than 90%, B
r: residual magnetic flux density, Is: saturation magnetization, degree of orientation = Br / 4πIs (3) The degree of orientation of the anisotropic magnet powder represented by the above formula (3) is 80.
% Or more.

【００１４】このラジアル配向した磁気異方性樹脂結合
型磁石は、磁石粉末の配向度が８０％以上と高く、か
つ、相対密度が９０％以上と高いため、きわめて高い磁
気特性を発揮する。そして、このように高い磁気特性を
維持しつつ、ラジアルファクター値（ＦR 値）が１．０
を越えるように高さアップが図られているため、この磁
気異方性樹脂結合型磁石をステップモータ（パルスモー
タ）、直流モータやリニアモータ等のアクチュエータに
適用すれば、アクチュエータの高性能化、高パワー化
（高トルク化）や小型化を効果的に達成することが可能
となる。 （ロ）上記第２の課題を解決する請求項２記載のラジア
ル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石は、請求項１記載
のラジアル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石におい
て、０．０３ｍｍ以下の高い同軸度を有することを特徴
とする。The magnetically anisotropic resin-bonded magnet with radial orientation exhibits extremely high magnetic properties because the degree of orientation of the magnet powder is as high as 80% or more and the relative density is as high as 90% or more. Then, while maintaining this way high magnetic properties, the radial factor value (F R value) of 1.0
The magnetic anisotropy resin-coupled magnet is applied to actuators such as step motors (pulse motors), DC motors and linear motors, etc. High power (high torque) and miniaturization can be effectively achieved. (B) The radially oriented magnetically anisotropic resin-bonded magnet according to claim 2 for solving the second problem is the radially-oriented magnetically anisotropic resin-bonded magnet according to claim 1, wherein the magnet is 0.03 mm. It has the following high coaxiality.

【００１５】このラジアル配向した磁気異方性樹脂結合
型磁石は、同軸度が０．０３ｍｍ以下と高いため、上記
したモータ等の回転体に好適に利用することができる。 （ハ）上記第３の課題を解決する請求項３記載のラジア
ル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石の製造方法は、異
方性磁石粉末と熱硬化性樹脂とからなるコンパウンドを
放射状の配向磁場中で該異方性磁石粉末をラジアル配向
させながら圧縮成形して所定形状のラジアル配向した磁
気異方性樹脂結合型磁石を製造する方法において、配向
磁場装置を具備する予備成形装置の予備成形型内で前記
コンパウンドを加熱して該熱硬化性樹脂を溶融状態とす
るとともに放射状の配向磁場を作用させて該異方性磁石
粉末をラジアル配向させながら圧縮成形することによ
り、複数の配向予備成形体を同時に成形する配向工程
と、配向工程で得られた各該配向予備成形体を該予備成
形装置から本成形装置の本成形型内にそれぞれ移送して
積層する移送工程と、該本成形型内で半溶融半硬化状態
の各該配向予備成形体を加熱するとともに圧縮成形する
ことにより、該熱硬化性樹脂を硬化状態とするとともに
各該配向予備成形体を圧密化しつつ一体化して所定形状
の磁気異方性樹脂結合型磁石とする本成形工程と、から
なることを特徴とする。The radially oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet has a high coaxiality of 0.03 mm or less, and can be suitably used for the above-mentioned rotating body such as a motor. (3) A method for producing a radially oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to claim 3, which solves the third problem. The compound comprising anisotropic magnet powder and a thermosetting resin is radially oriented. A method for producing a radially oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet having a predetermined shape by compression molding while radially orienting the anisotropic magnet powder in a magnetic field, wherein a preforming device having an orientation magnetic field device is preformed. By heating the compound in a mold to bring the thermosetting resin into a molten state and applying a radial orientation magnetic field to radially orient the anisotropic magnet powder and compression-mold the same, a plurality of orientation pre-moldings are performed. An orientation step of simultaneously molding the body, and a transfer step of transporting and stacking each of the orientation preformed bodies obtained in the orientation step from the preforming apparatus to the main mold of the main molding apparatus, By heating and compression-molding each of the preliminarily-oriented semi-molten state in the molding die, the thermosetting resin is brought into a cured state, and the pre-orientation bodies are united while being consolidated. And a main forming step of forming a magnetic anisotropic resin-coupled magnet having a predetermined shape.

【００１６】この磁気異方性樹脂結合型磁石の製造方法
では、その配向工程において、コンパウンドを構成する
熱硬化性樹脂が溶融状態となりコンパウンドが最も低粘
性となった状態でラジアル磁場を作用させる。このた
め、コンパウンドの他の構成成分である異方性磁石粉末
は、溶融した熱硬化性樹脂の流動体としての性質に助け
られてコンパウンド中で容易に回転、移動等して磁場方
向に均一に配向する。そして、このように異方性磁石粉
末がラジアル配向した状態で、型内で圧縮成形すること
により、異方性磁石粉末のラジアル配向を維持しつつ、
次工程での搬送のために必要な強度を付与された所定寸
法の配向予備成形体が得られる。In the method of manufacturing the magnetic anisotropic resin-coupled magnet, in the orientation step, a radial magnetic field is applied in a state where the thermosetting resin constituting the compound is in a molten state and the compound has the lowest viscosity. For this reason, the anisotropic magnet powder, which is another component of the compound, is easily rotated and moved in the compound with the help of the properties of the molten thermosetting resin as a fluid, and is uniformly distributed in the direction of the magnetic field. Orient. Then, in the state where the anisotropic magnet powder is radially oriented, by compression molding in a mold, while maintaining the radial orientation of the anisotropic magnet powder,
An oriented preform having a predetermined size and the necessary strength for transport in the next step is obtained.

【００１７】その後の移送工程では、得られた配向予備
成形体の複数個が予備成形装置から本成形装置の本成形
型内に移送されて積層される。ここに、溶融状態とされ
た熱硬化性樹脂が熱により硬化するためには所定の時間
を必要とし、熱硬化性樹脂が硬化する前に各配向予備成
形体は予備成形型内から本成形型内に移送される。この
配向予備成形体は異方性磁石粉末がラジアル配向してチ
ェーン状の連鎖を形成しており、連鎖を形成している異
方性磁石粉末の周囲には半溶融半硬化状態の樹脂及び微
細空間が存在している。In the subsequent transfer step, a plurality of the obtained oriented preforms are transferred from the preforming apparatus to the main forming die of the main forming apparatus and stacked. Here, a predetermined time is required for the thermosetting resin in the molten state to be hardened by heat, and before the thermosetting resin is hardened, each of the orientation preforms is removed from the preforming mold into the main molding die. Transported in In this pre-orientation, the anisotropic magnet powder is radially oriented to form a chain-like chain, and a semi-molten and semi-cured resin and fine particles are formed around the anisotropic magnet powder forming the chain. Space exists.

【００１８】その後の本成形工程では、本成形型内で半
溶融半硬化状態の各配向予備成形体が加熱されるととも
に再び圧縮成形される。これにより、未だ完全には硬化
していない熱硬化性樹脂が異方性磁石粉末間の狭い間隙
に浸透しつつ上記微細空間が押し潰されて各配向予備成
形体が圧密化されるとともに、該熱硬化性樹脂の硬化反
応の進行に伴って各配向予備成形体同士はその界面がほ
ぼ消失して一体化され、高寸法精度で高ラジアル配向し
た磁気異方性樹脂結合型磁石となる。また、本成形型内
で配向予備成形体を積層するとともに積層された各配向
予備成形体を圧縮成形により一体的に接合するため、得
られる磁気異方性樹脂結合型磁石は同軸度の高いものと
なる。なお、熱硬化性樹脂の硬化がほぼ完了した配向チ
ェーン間の未硬化分が潤滑剤として働き、本成形時に高
圧力が作用したとしても、それによって異方性磁石粉末
の配向が乱されることはない。In the subsequent main forming step, each of the preliminarily oriented semi-molten and semi-cured preforms is heated and compression molded again in the main forming die. Thereby, while the thermosetting resin that has not yet been completely cured penetrates into the narrow gaps between the anisotropic magnet powders, the microspaces are crushed, and each of the orientation preforms is compacted. As the curing reaction of the thermosetting resin progresses, the interface between the preforms is almost eliminated and the preforms are integrated to form a magnetically anisotropic resin-coupled magnet with high dimensional accuracy and high radial orientation. In addition, since the pre-orientation compacts are laminated in the main mold and the laminated pre-forms are integrally joined by compression molding, the magnetic anisotropic resin-coupled magnet obtained has high coaxiality. Becomes In addition, the uncured portion between the oriented chains where the curing of the thermosetting resin is almost completed acts as a lubricant, and even if a high pressure acts during the main molding, the orientation of the anisotropic magnet powder is disturbed. There is no.

【００１９】このように、この製造方法では、異方性磁
石粉末の配向を配向工程の予備成形で行い、高圧縮を必
要とする圧縮成形を本成形で行い、異なる機能をそれぞ
れ異なる工程で付与している。そして、磁場配向と高圧
縮とを同時に達成しなくても、得られる磁気異方性樹脂
結合型磁石の磁気特性は変わらない。このため、この製
造方法では、成形装置を安価にすることができるととも
に、配向工程と再圧縮の本成形工程とを連続化し、同時
進行することにより、生産性を倍増することができる。
また、金型を磁場配向用と再圧縮用に分けることにより
金型の寿命が長くなる。そして得られる磁気異方性樹脂
結合型磁石は型成形されたものであり、寸法精度が高
い。As described above, in this manufacturing method, the orientation of the anisotropic magnet powder is performed by the preforming in the orientation step, the compression molding requiring high compression is performed by the main molding, and different functions are provided in the different steps. doing. Even if the magnetic field orientation and the high compression are not achieved at the same time, the magnetic properties of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet obtained do not change. Therefore, in this manufacturing method, the molding apparatus can be made inexpensive, and the productivity can be doubled by making the orientation step and the main step of recompression continuous and proceeding simultaneously.
Further, by dividing the mold into one for magnetic field orientation and one for recompression, the life of the mold is extended. The magnetic anisotropic resin-bonded magnet obtained is molded and has high dimensional accuracy.

【００２０】したがって、この製造方法によれば、磁石
粉末の高配向化及び高密度化を維持することにより高い
磁気特性を維持するとともに、高い同軸度及び高い寸法
精度を維持しつつ、高さアップを図ったラジアル配向し
た磁気異方性樹脂結合型磁石を生産性高く製造すること
ができる。Therefore, according to this manufacturing method, while maintaining high magnetic properties by maintaining high orientation and high density of the magnet powder, the height is increased while maintaining high coaxiality and high dimensional accuracy. A magnetically anisotropic resin-bonded magnet having a radial orientation can be manufactured with high productivity.

【００２１】[0021]

【発明の実施の形態】本発明に係るラジアル配向した磁
気異方性樹脂結合型磁石は、異方性磁石粉末と熱硬化性
樹脂とからなるコンパウンドを放射状の配向磁場中で該
異方性磁石粉末をラジアル配向させながら圧縮成形して
得られる。なお、必要に応じて、潤滑剤、カップリング
剤、硬化剤や硬化促進剤等をコンパウンド中に含ませる
ことも可能である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION A radially oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to the present invention comprises a compound comprising an anisotropic magnet powder and a thermosetting resin in a radial orientation magnetic field. It is obtained by compression molding while radially orienting the powder. In addition, if necessary, a lubricant, a coupling agent, a curing agent, a curing accelerator, and the like can be contained in the compound.

【００２２】上記コンパウンドを構成する熱硬化性樹脂
は粒径４４μｍ程度以下の微粉末がよい。また、異方性
磁石粉末の粒径は４４〜４２５μｍ程度とすることがよ
い。具体的な熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、
エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂を挙げることができ
る。異方性磁石粉末としては、フェライト磁石粉末も使
用できるが、磁気特性の優れた希土類磁石粉末が好まし
い。希土類磁石としては、具体的にＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系、
Ｓｍ−Ｃｏ系、Ｓｍ−Ｆｅ−Ｎ系等を挙げることができ
る。The thermosetting resin constituting the compound is preferably a fine powder having a particle size of about 44 μm or less. The particle size of the anisotropic magnet powder is preferably about 44 to 425 μm. Specific thermosetting resins include phenolic resins,
Epoxy resins and polyester resins can be mentioned. A ferrite magnet powder can be used as the anisotropic magnet powder, but a rare earth magnet powder having excellent magnetic properties is preferable. Specific examples of rare earth magnets include Nd—Fe—B-based magnets,
Sm-Co type, Sm-Fe-N type and the like can be mentioned.

【００２３】熱硬化性樹脂の配合割合は、コンパウンド
全体を１００体積％としたとき、１０〜２０体積％とす
ることが好ましい。熱硬化性樹脂の配合割合が多いと、
得られる磁石の磁気特性が低くなる。逆に、熱硬化性樹
脂の配合割合が少ないと、成形性が悪くなるとともに後
述する配向工程での異方性磁石粉末の配向が不十分とな
り、磁気特性が低下する。The mixing ratio of the thermosetting resin is preferably from 10 to 20% by volume, based on 100% by volume of the whole compound. If the mixing ratio of thermosetting resin is large,
The magnetic properties of the resulting magnet are reduced. Conversely, if the blending ratio of the thermosetting resin is small, the moldability is deteriorated, and the orientation of the anisotropic magnet powder in the orientation step described later becomes insufficient, and the magnetic properties are reduced.

【００２４】本発明に係るラジアル配向した磁気異方性
樹脂結合型磁石は、内径：ｄ、外径：Ｄ、高さ：ｈとし
たとき、ＦR 値＝２Ｄｈ／ｄ2 で示されるラジアルファ
クター値（ＦR 値）が１．０を越えるリング形状を有
し、また磁気異方性樹脂結合型磁石の密度：ρM 、異方
性磁石粉末の密度：ρP 、熱硬化性樹脂の密度：ρR 、
磁気異方性樹脂結合型磁石の体積：ＶM 、異方性磁石粉
末の体積：ＶP 、熱硬化性樹脂の体積：ＶR としたと
き、相対密度＝ρM ／（ρP ・ＶP ／ＶM ＋ρR ・ＶR
／ＶM ）で示される相対密度が９０％以上で、さらにＢ
ｒ：残留磁束密度、Ｉｓ：飽和磁化としたとき、配向度
＝Ｂｒ／４πＩｓで示される異方性磁石粉末の配向度が
８０％以上であることを特徴とする。The radially oriented magnetically anisotropic resin-coupled magnet according to the present invention has a radial reactor having an F R value = 2Dh / d 2 when the inner diameter is d, the outer diameter is D, and the height is h. value (F R value) has a ring shape exceeds 1.0, also the density of the magnetic anisotropy resin bound magnet: [rho M, anisotropic magnet powder density of: [rho P, the density of the thermosetting resin : Ρ R ,
The volume of the magnetic anisotropy resin bound magnet: V M, the anisotropic magnet powder volume: V P, the volume of the thermosetting resin: when the V R, relative density = ρ M / (ρ P · V P / V M + ρ R · V R
/ V M ) is 90% or more, and B
When r: residual magnetic flux density, Is: saturation magnetization, the degree of orientation of the anisotropic magnet powder represented by orientation = Br / 4πIs is 80% or more.

【００２５】ここに、磁気異方性樹脂結合型磁石の密度
ρM は、磁気異方性樹脂結合型磁石の質量と見掛けの体
積とから求めた見掛けの密度である。上記ＦR 値の上限
については、特に限定されず、本発明に係る磁気異方性
樹脂結合型磁石に要求される磁石性能（磁気特性）やサ
イズ等に応じて適宜設定可能であるが、あまりにもＦR
値が大きすぎると配向予備成形体の積層数が多くなり、
生産効率が低下するおそれがあるため、２程度とするこ
とが好ましい。Here, the density ρ M of the magnetically anisotropic resin-bonded magnet is an apparent density obtained from the mass and the apparent volume of the magnetically anisotropic resin-bonded magnet. The upper limit of the F R value is not particularly limited and can be appropriately set according to the magnet performance (magnetic properties), size, and the like required for the magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to the present invention. Also F R
If the value is too large, the number of layers of the orientation preform increases,
Since the production efficiency may be reduced, it is preferably set to about 2.

【００２６】上記相対密度については、相対密度が高け
れば高いほど磁気特性を高くすることができるため、可
能な限り高くすることが好ましいが、相対密度を高くす
るには成形圧力も高くする必要があり、その分金型寿命
が低下するおそれがある。このため、金型寿命の観点か
らその上限は９５％程度とされる。上記配向度について
は、配向度が高ければ高いほど磁気特性を高くすること
ができるため、可能な限り高くすることが好ましい。た
だし、配向度を高くするには、磁気誘導する金型の材質
の飽和磁束密度を高くして配向磁場を高くする必要があ
るが、飽和磁束密度を高くするとその分強度が低下し
て、配向予備成形型の耐久性が低下するおそれがある。
このため、磁気誘導を行う配向予備成形型の耐久性の観
点からその上限は９０％程度とされる。The relative density is preferably as high as possible because the higher the relative density, the higher the magnetic properties can be. However, to increase the relative density, it is necessary to increase the molding pressure. There is a possibility that the service life of the mold is reduced. For this reason, the upper limit is set to about 95% from the viewpoint of mold life. Regarding the degree of orientation, the higher the degree of orientation, the higher the magnetic properties can be. Therefore, it is preferable to set the degree of orientation as high as possible. However, to increase the degree of orientation, it is necessary to increase the saturation magnetic flux density of the material of the mold for magnetic induction to increase the orientation magnetic field. The durability of the preforming mold may be reduced.
For this reason, the upper limit is set to about 90% from the viewpoint of the durability of the orientation preforming mold that performs magnetic induction.

【００２７】また、本発明に係るラジアル配向した磁気
異方性樹脂結合型磁石は、好適な態様において、０．０
３ｍｍ以下の高い同軸度を有することを特徴とする。こ
こに、同軸度とは、データム軸直線と同一直線上にある
べき軸線のデータム軸直線からの狂いの大きさをいう
（ＪＩＳ Ｂ ０６２１の幾何偏差の定義に基づく）。In a preferred embodiment, the radially oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to the present invention comprises
It has a high coaxiality of 3 mm or less. Here, the coaxiality refers to the magnitude of deviation of an axis that should be on the same straight line as the datum axis straight line from the datum axis straight line (based on the definition of the geometric deviation of JIS B 0621).

【００２８】上記同軸度については、高ければ高いほど
好ましいが、金型のクリアランス等の観点からその上限
（同軸度を示す数値の下限）は０．０１ｍｍ程度とされ
る。上述の構成を有する本発明に係るラジアル配向した
磁気異方性樹脂結合型磁石は、請求項３に記載された本
発明に係るラジアル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石
の製造方法により製造することができる。この製造方法
は、配向工程と移送工程と本成形工程とからなる。The higher the coaxiality is, the more preferable it is. However, the upper limit (the lower limit of the numerical value indicating the coaxiality) is set to about 0.01 mm from the viewpoint of the clearance of the mold. The radially-oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to the present invention having the above-described configuration is manufactured by the method for manufacturing a radially-oriented magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to the present invention described in claim 3. be able to. This manufacturing method includes an orientation step, a transfer step, and a main molding step.

【００２９】上記配向工程では、配向磁場装置を具備す
る予備成形装置を使用する。この予備成形装置は配向磁
場装置を組み込んだ圧縮成形装置と考えることができ
る。配向磁場装置及び圧縮成形装置共に従来より公知の
ものを使用できる。ここに、成形領域での高い配向磁場
を確保するために、予備成形型の材質を配向磁場に適し
た軟磁性体又は非磁性体とすることが好ましい。こらら
の軟磁性体又は非磁性体は、高圧力に耐えうることが困
難であるため、一般に型の材質としては好ましくない材
料である。しかし、本発明に係る配向工程では、異方性
磁石粉末のラジアル配向を維持しつつ、次工程での搬送
のために必要な強度を付与する程度の圧力で圧縮成形す
れば足りることから、軟磁性体又は非磁性体よりなる予
備成形型であっても圧縮成形時の圧力に十分に耐えう
る。なお、圧縮成形時の圧力を小さくし、型の材質とし
ては好ましくない材料で作られた予備成形型を保護する
こともできる。In the above-mentioned orientation step, a preforming device equipped with an orientation magnetic field device is used. This preforming device can be considered as a compression molding device incorporating an orientation magnetic field device. As the orientation magnetic field device and the compression molding device, conventionally known devices can be used. Here, in order to secure a high orientation magnetic field in the molding region, it is preferable that the material of the preforming mold is a soft magnetic material or a non-magnetic material suitable for the orientation magnetic field. These soft magnetic materials or non-magnetic materials are difficult to withstand high pressure, and are therefore generally undesirable materials for the mold. However, in the orientation step according to the present invention, it is sufficient if the compression molding is performed at a pressure sufficient to provide the strength necessary for the conveyance in the next step while maintaining the radial orientation of the anisotropic magnet powder. Even a preforming mold made of a magnetic material or a nonmagnetic material can sufficiently withstand the pressure during compression molding. The pressure at the time of compression molding can be reduced to protect a preforming die made of a material that is not preferable as a material of the die.

【００３０】なお、配向工程では、成形する配向予備成
形体の個数に応じて予備成形装置を複数使用し、それぞ
れの予備成形装置における予備成形を同時進行させる。
この配向工程では、まず予備成形型にコンパウンドを供
給する。コンパウンドの供給量は得られる磁石の寸法精
度に影響するため正確に所定量のコンパウンドを予備成
形型に投入しなければならない。コンパウンドの加熱は
予備成形型を加熱し型から伝達される熱で加熱すること
ができる。なお、成形性に悪い影響がなければ、他の加
熱手段を採用することもできる。例えば、予めコンパウ
ンドを無加熱で加圧成形してグリーンコンパクトとし、
このグリーンコンパクトを予備成形型外で加熱し、直ち
に予備成形型に投入して配向工程を実施することもでき
る。In the orientation step, a plurality of preforming devices are used in accordance with the number of preforms to be molded, and the preforming in each of the preforming devices proceeds simultaneously.
In this orientation step, first, the compound is supplied to the preforming mold. Since the supply amount of the compound affects the dimensional accuracy of the obtained magnet, a predetermined amount of the compound must be accurately charged into the preforming mold. The compound can be heated by heating the preforming mold and heat transferred from the mold. If there is no adverse effect on the moldability, other heating means can be employed. For example, a green compact is formed by pressing a compound in advance without heating.
The green compact can be heated outside the preforming mold and immediately put into the preforming mold to perform the orientation step.

【００３１】磁場を作用させる時期および加圧時期は、
熱硬化性樹脂の粘度が最も低くなった時である。熱硬化
性樹脂は加熱により軟化して溶融する。その後、硬化反
応が進行し固くなる。磁場を作用させる時期および加圧
時期は、この熱硬化性樹脂が加熱されて軟化した後で、
かつ、硬化反応の進行により粘度が高くなる前とする。
なお、硬化反応の速さ、軟化した時の樹脂粘度は熱硬化
性樹脂の種類、使用する硬化促進剤等の助剤等によって
異なる。従って、使用する熱硬化性樹脂は成形タクト等
の成形条件に合わせて選択する必要がある。また、磁場
を作用させる時期および加圧時期も使用する熱硬化性樹
脂によって管理する必要がある。The time for applying the magnetic field and the time for pressurization are as follows:
This is when the viscosity of the thermosetting resin becomes the lowest. The thermosetting resin is softened and melted by heating. Thereafter, the curing reaction proceeds and hardens. The time to apply a magnetic field and the time to pressurize, after this thermosetting resin is heated and softened,
In addition, it is before the viscosity increases due to the progress of the curing reaction.
The speed of the curing reaction and the viscosity of the resin when softened differ depending on the type of the thermosetting resin, the auxiliary agent such as a curing accelerator used, and the like. Therefore, it is necessary to select a thermosetting resin to be used according to molding conditions such as molding tact. Further, it is necessary to control the timing of applying a magnetic field and the timing of pressurization depending on the thermosetting resin used.

【００３２】ここに、配向工程で得られた配向予備成形
体の密度及び熱硬化性樹脂の硬化度合は、本成形後に得
られる磁気異方性樹脂結合型磁石の磁気特性に影響を与
える。すなわち、配向予備成形体の密度が低すぎると、
磁気異方性樹脂結合型磁石の最大エネルギー積（ＢＨ）
max が低くなり、また高さ方向における最大エネルギー
積（ＢＨ）max の差が大きくなる。このため、配向予備
成形体の密度は、本成形工程完了により製造される磁気
異方性樹脂結合型磁石の密度に対して、８５％以上とす
ることが好ましく、９０％以上とすることが特に好まし
い。なお、配向予備成形体の密度が高めると、磁気異方
性樹脂結合型磁石の最大エネルギー積（ＢＨ）max も向
上するが、予備成形する際の成形型の寿命が短くなる。
また、本成形工程完了後の完全に硬化した熱硬化性樹脂
の硬化度合に対する配向予備成形体における熱硬化性樹
脂の硬化度合の割合（以下、「配向予備成形体の相対硬
化度」という）が低すぎる場合又は高すぎる場合は、磁
気異方性樹脂結合型磁石の最大エネルギー積（ＢＨ）ma
x が低くなる。このため、配向予備成形体の相対硬化度
は２０〜８０％とすることが好ましく、３０〜５０％と
することが特に好ましい。Here, the density of the preliminarily oriented product obtained in the orientation step and the degree of curing of the thermosetting resin affect the magnetic properties of the magnetic anisotropic resin-coupled magnet obtained after the main molding. That is, if the density of the orientation preform is too low,
Maximum energy product (BH) of magnetic anisotropic resin-coupled magnet
max decreases, and the difference between the maximum energy products (BH) max in the height direction increases. For this reason, the density of the oriented preformed body is preferably 85% or more, particularly preferably 90% or more, with respect to the density of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet manufactured by the completion of the main molding step. preferable. When the density of the oriented preform increases, the maximum energy product (BH) max of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet also increases, but the life of the mold during preforming is shortened.
In addition, the ratio of the degree of curing of the thermosetting resin in the oriented preform to the degree of curing of the completely cured thermosetting resin after the completion of the main molding step (hereinafter, referred to as “relative degree of curing of the oriented preformed body”) If it is too low or too high, the maximum energy product (BH) ma of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet is
x becomes lower. For this reason, it is preferable that the relative degree of curing of the pre-orientation product is 20 to 80%, and it is particularly preferable that the relative curing degree is 30 to 50%.

【００３３】配向工程において、作用させる磁界の強さ
は８〜１２ｋＯｅ程度でよく、磁界はパルス的に作用さ
せても、静的に作用させてもよい。また、成形圧力は
１．０〜３．０ｔｏｎ／ｃｍ2 程度とすることができる
が、上述したように配向予備成形体の密度を磁気異方性
樹脂結合型磁石の密度に対して８５％以上とすべく、
２．０ｔｏｎ／ｃｍ2 以上とすることが好ましい。な
お、成形圧力が３．０ｔｏｎ／ｃｍ2 を越えると、予備
成形時の成形型の寿命に低下させるおそれがある。これ
により異方性磁石粉末が十分に配向し、所定形状を持ち
かつ取り扱える程度に固い配向予備成形体が成形でき
る。なお、予備成形型からの脱型を容易にするため、異
方性磁石粉末を配向させた後減磁処理を施すこともでき
る。減磁処理は通常実施されている減磁処理をそのまま
採用できる。また、成形温度については、上述したよう
に配向予備成形体の相対硬化度を２０〜８０％とすべ
く、９５〜１６０℃とすることが好ましく、また配向予
備成形体の相対硬化度を３０〜５０％とすべく、１００
〜１２０℃とすることが特に好ましい。In the orientation step, the intensity of the magnetic field to be applied may be about 8 to 12 kOe, and the magnetic field may be applied in a pulsed manner or in a static manner. In addition, the molding pressure can be about 1.0 to 3.0 ton / cm 2, but as described above, the density of the oriented preform is 85% or more of the density of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet. In order to
It is preferable to be 2.0 ton / cm 2 or more. If the molding pressure exceeds 3.0 ton / cm 2 , the life of the mold during the preliminary molding may be reduced. As a result, the anisotropic magnet powder is sufficiently oriented, and an oriented preform having a predetermined shape and being hard enough to be handled can be formed. In order to facilitate removal from the preforming mold, a demagnetization treatment may be performed after the anisotropic magnet powder is oriented. As the demagnetization process, the demagnetization process that is usually performed can be employed as it is. The molding temperature is preferably set to 95 to 160 ° C. so that the relative degree of curing of the preliminarily oriented body is 20 to 80% as described above, and the relative degree of curing of the preliminarily oriented body is 30 to 80%. 100% to be 50%
It is particularly preferable that the temperature be set to 120 ° C.

【００３４】本発明の移送工程は予備成形装置で製造さ
れた配向予備成形体の複数個を予備成形装置から本成形
装置に移送して積層する工程である。この移送工程で
は、減圧吸着アタッチメント等のロボットアームを用い
て配向予備成形体を予備成形装置から本成形装置に移送
してもよいし、プレス装置のトランスファー装置のよう
に、予備成形装置と本成形装置との間に配向予備成形体
を移送する移送保持具を配置して行ってもよい。The transferring step of the present invention is a step of transferring a plurality of oriented preforms manufactured by the preforming apparatus from the preforming apparatus to the main forming apparatus and stacking them. In this transfer step, the preformed alignment body may be transferred from the preforming apparatus to the main forming apparatus by using a robot arm such as a vacuum suction attachment, or the preforming apparatus and the main forming apparatus may be transferred like a transfer apparatus of a press apparatus. A transfer holder for transferring the orientation preform may be arranged between the apparatus and the apparatus.

【００３５】なお、配向予備成形体が加熱されており、
硬化反応が進行しているため、できるだけ早く本成形を
行うのが好ましい。このため移送工程は迅速に行うのが
望ましい。本発明の本成形工程は、本成形型内で半溶融
半硬化状態の各配向予備成形体を加熱するとともに圧縮
成形することにより、熱硬化性樹脂を硬化状態とすると
ともに各配向予備成形体を圧密化しつつ一体化して所定
形状の磁気異方性樹脂結合型磁石とするものである。こ
の本成形工程では本成形装置を使用する。この本成形装
置は通常の圧縮成形装置をそのまま使用してもよい。本
成形工程では配向工程における成形圧力より強い圧力を
作用させるようにするのが好ましい。また、加熱圧縮成
形条件については、熱硬化性樹脂による異方性磁石粉末
の固定がより確実となるように、温度、圧力、時間を最
適化する。具体的には、温度：１５０〜１８０℃、圧
力：７．０〜１０．０Ｔｏｎ／ｃｍ2、時間：３〜１０
秒の加圧持続が好ましい。なお、この本成形工程では、
各配向予備成形体は１０％程度以上の圧縮率（圧縮成形
前の配向予備成形体の比容積：Ｖb 、圧縮成形後の配向
予備成形体の比容積：Ｖa としたとき、｛（Ｖb −
Ｖa ）／Ｖb ｝×１００（％）の値が１０％以上）で圧
縮される。It is to be noted that the orientation preform is heated,
Since the curing reaction is progressing, it is preferable to perform the main molding as soon as possible. Therefore, it is desirable that the transfer process be performed promptly. In the present molding step of the present invention, by heating and compressing each oriented preformed body in a semi-molten and semi-cured state in the present mold, the thermosetting resin is brought into a cured state and each oriented preformed body is formed. The magnets are integrated while being consolidated to form a magnetic anisotropic resin-coupled magnet having a predetermined shape. In this main forming step, a main forming apparatus is used. This molding device may use a normal compression molding device as it is. In the present forming step, it is preferable to apply a pressure stronger than the forming pressure in the orientation step. As for the heat compression molding conditions, the temperature, pressure and time are optimized so that the anisotropic magnet powder can be more securely fixed by the thermosetting resin. Specifically, temperature: 150 to 180 ° C., pressure: 7.0 to 10.0 Ton / cm 2 , time: 3 to 10
A pressurization duration of seconds is preferred. In this main molding step,
Specific volume of the oriented preform or compression ratio of about 10% (before compression molding oriented preform: V b, the specific volume of the oriented preform after compression molding: when a V a, {(V b −
(V a ) / V b ｝ × 100 (%) is 10% or more).

【００３６】本成形工程でも成形型を加熱し、成形型で
配向予備成形体をさらに加熱するのが好ましい。本成形
装置から取り出した後、得られた磁気異方性樹脂結合型
磁石を加熱炉中に入れ、さらに加熱して熱硬化性樹脂の
硬化を完了させる後加熱工程を実施してもよい。また、
得られた磁気異方性樹脂結合型磁石の着磁を行う着磁工
程を実施することもできる。In the main molding step, it is preferable to heat the mold and further heat the preliminarily oriented body with the mold. After being removed from the molding apparatus, the obtained magnetic anisotropic resin-bonded magnet may be placed in a heating furnace, and may be further heated to perform a post-heating step of completing the curing of the thermosetting resin. Also,
A magnetizing step of magnetizing the obtained magnetic anisotropic resin-coupled magnet can also be performed.

【００３７】[0037]

【実施例】以下、本発明の実施例について具体的に説明
する。 （実施例１）磁気合金の化学組成が、Ｎｄ：１２．７
（ａｔ％）、Ｂ：６．０（ａｔ％）、Ｃｏ：１７．１
（ａｔ％）、Ｇａ：０．３（ａｔ％）、Ｚｒ：０．１
（ａｔ％）、Ｆｅ：残り（合金全体で１００原子％）と
なる合金原料をボタンアーク溶解炉にて溶解・鋳造して
インゴットを作製した。得られた合金のインゴットを１
１００℃で４０時間の均質化処理を施した。Embodiments of the present invention will be specifically described below. (Example 1) The chemical composition of the magnetic alloy was Nd: 12.7.
(At%), B: 6.0 (at%), Co: 17.1
(At%), Ga: 0.3 (at%), Zr: 0.1
(At%), Fe: The remaining alloy material (100 at% in total alloy) was melted and cast in a button arc melting furnace to produce an ingot. The ingot of the obtained alloy was 1
A homogenization treatment was performed at 100 ° C. for 40 hours.

【００３８】均質化処理後のインゴットを３０ｍｍ程度
の塊に粗砕した後、水素ガス吸蔵処理を施した。この水
素ガス吸蔵処理は、水素ガス圧力０．５ｋｇ／ｃｍ2 の
雰囲気下で室温から８００℃まで約１時間かけて昇温
し、８００℃で３時間保持することにより行った。その
後、５×１０-5Ｔｏｒｒの真空雰囲気下で８００℃にて
３０分間保持して脱水素処理を行い、室温に急冷した。
得られた原料合金は、乳鉢で軽く粉砕して、異方性磁石
粉末を得た。The ingot after the homogenization treatment was roughly crushed into a lump of about 30 mm, and then subjected to a hydrogen gas occlusion treatment. This hydrogen gas occlusion treatment was performed by raising the temperature from room temperature to 800 ° C. over about 1 hour in an atmosphere of a hydrogen gas pressure of 0.5 kg / cm 2 and maintaining the temperature at 800 ° C. for 3 hours. Thereafter, dehydrogenation treatment was performed by holding at 800 ° C. for 30 minutes in a vacuum atmosphere of 5 × 10 −5 Torr, and the mixture was rapidly cooled to room temperature.
The obtained raw material alloy was lightly ground in a mortar to obtain an anisotropic magnet powder.

【００３９】得られた異方性磁石粉末は、最大エネルギ
ー積（（ＢＨ）max ）が３４ＭＧＯｅ、残留磁束密度
（Ｂｒ）が１３．０ｋＧ、保磁力（ｉＨｃ）が１２．５
ｋＯｅ、粒径が４４〜１８０μｍであった。一方、主剤
としてのエポキシ樹脂粉末（油化シェル社製の商品名
「エピコート１００４」）と、硬化剤としてのジアミノ
ジフェニルメタン（ＤＤＭ）（和光純薬工業社製）とを
加熱混合した後に粉砕して、粒径４４μｍ以下の熱硬化
性樹脂粉末とした。The obtained anisotropic magnet powder has a maximum energy product ((BH) max) of 34 MGOe, a residual magnetic flux density (Br) of 13.0 kG, and a coercive force (iHc) of 12.5 kG.
kOe and the particle size were 44 to 180 μm. On the other hand, an epoxy resin powder (trade name “Epicoat 1004” manufactured by Yuka Shell Co., Ltd.) as a main agent and diaminodiphenylmethane (DDM) (a product of Wako Pure Chemical Industries, Ltd.) as a curing agent are heated and mixed, and then ground. And a thermosetting resin powder having a particle size of 44 μm or less.

【００４０】上記異方性磁石粉末を８０ｖｏｌ％、上記
熱硬化性樹脂粉末を２０ｖｏｌ％の配合比でそれぞれ秤
量して混合し、これにシラン系カップリング剤を０．３
重量％添加、混合してコンパウンドを得た。本実施例で
は図１に示す磁気異方性樹脂結合型磁石の製造装置を使
用した。この装置は、配向磁場装置１０を具備する予備
成形装置２０と本成形装置４０とからなる。The anisotropic magnet powder and the thermosetting resin powder were weighed and mixed at a mixing ratio of 80 vol% and 20 vol%, respectively, and a silane coupling agent was added thereto in an amount of 0.3 vol.
By weight addition and mixing, a compound was obtained. In this embodiment, the apparatus for manufacturing a magnetic anisotropic resin-coupled magnet shown in FIG. 1 was used. This apparatus includes a preforming apparatus 20 having an orientation magnetic field apparatus 10 and a main forming apparatus 40.

【００４１】予備成形装置２０は、加熱源（ロッドヒー
タ）２１を内蔵し中央に貫通孔からなる成形孔２３を区
画する筒状の予備成形ダイ２２と、成形孔２３内に上側
開口から挿入される筒状の上パンチ２４と、成形孔３内
に下側開口から挿入される筒状の下パンチ２５と、上パ
ンチ２４内に上側開口から挿入可能な円柱状の上コア２
６と、下パンチ２５内に下側開口から挿入可能で上コア
２６と当接する円柱状の下コア２７と、上パンチ２４の
上端に溶接して一体化されている上パンチ基部２８と、
下パンチ２７の下端にネジ止めして一体化されている下
パンチ基部２９と、上コア２６及び下コア２７を互いに
近接する方向に加圧するコア加圧装置３０と、上パンチ
基部２８及び下パンチ基部２９を互いに近接する方向に
加圧するパンチ加圧装置３１とからなる。ここに、上記
上パンチ基部２８及び下パンチ基部２９は、それぞれ上
可動磁極及び下可動磁極として機能する。The preforming apparatus 20 includes a cylindrical preforming die 22 having a built-in heating source (rod heater) 21 and defining a forming hole 23 having a through hole at the center, and is inserted into the forming hole 23 from an upper opening. A cylindrical upper punch 24, a cylindrical lower punch 25 inserted into the forming hole 3 from the lower opening, and a cylindrical upper core 2 insertable into the upper punch 24 from the upper opening.
6, a cylindrical lower core 27 that can be inserted into the lower punch 25 from the lower opening and abuts on the upper core 26, an upper punch base 28 that is welded to and integrated with the upper end of the upper punch 24;
A lower punch base 29 which is screwed and integrated with a lower end of the lower punch 27; a core pressing device 30 for pressing the upper core 26 and the lower core 27 in a direction approaching each other; an upper punch base 28 and a lower punch And a punch pressing device 31 for pressing the base portions 29 in directions approaching each other. Here, the upper punch base 28 and the lower punch base 29 function as an upper movable magnetic pole and a lower movable magnetic pole, respectively.

【００４２】配向磁場装置１０は、上可動磁極としての
上パンチ基部２８及び下可動磁極としての下パンチ基部
２９にそれぞれ磁気を供給する上電磁コイル１１及び下
電磁コイル１２を備えている。ここに、予備成形ダイ２
２、上コア２６、下コア２７、上可動磁極としての上パ
ンチ基部２８及び下可動磁極としての下パンチ基部２９
は軟磁性材料としてのパーメンジュールで形成されてお
り、上パンチ２４及び下パンチ２５は非磁性プレス鋼
（ＨＰＭ７５）で形成されている。The aligning magnetic field device 10 includes an upper electromagnetic coil 11 and a lower electromagnetic coil 12 for supplying magnetism to an upper punch base 28 as an upper movable magnetic pole and a lower punch base 29 as a lower movable magnetic pole, respectively. Here, the preforming die 2
2. Upper core 26, lower core 27, upper punch base 28 as upper movable magnetic pole, and lower punch base 29 as lower movable magnetic pole
Is formed of permendur as a soft magnetic material, and the upper punch 24 and the lower punch 25 are formed of non-magnetic press steel (HPM75).

【００４３】この予備成形装置２０では、上電磁コイル
１１から出る磁力線は上可動磁極としての上パンチ基部
２８及び上コア２６を通り、上コア２６から遠心方向に
放射状に成形孔２３を通り予備成形ダイ２２に入る。そ
して予備成形ダイ２２より上電磁コイル１１に戻る。一
方、下電磁コイル１２から出る磁力線は下可動磁極とし
ての下パンチ基部２９及び下コア２７を通り上コア２６
に入る。そして上コア２６から遠心方向に放射状に成形
孔５３を通り予備成形ダイ２２に入る。そして予備成形
ダイ２２より下電磁コイル１２に戻る。このように、こ
の予備成形装置２０ではその成形孔２３には磁力線が遠
心方向に放射線状に伸びてラジアル磁場が形成される。
このため、内周面側が一方の磁極となり外周面側が他方
の磁極となる配向予備成形体が成形できる。In the preforming apparatus 20, the magnetic lines of force emitted from the upper electromagnetic coil 11 pass through the upper punch base 28 and the upper core 26 as upper movable magnetic poles, and pass through the forming holes 23 radially from the upper core 26 in the centrifugal direction. Enter the die 22. Then, it returns to the upper electromagnetic coil 11 from the preforming die 22. On the other hand, the magnetic lines of force emerging from the lower electromagnetic coil 12 pass through the lower punch base 29 and the lower core 27 as the lower movable magnetic pole, and
to go into. Then, it enters the preforming die 22 from the upper core 26 radially in the centrifugal direction through the forming hole 53. Then, the preform die 22 returns to the lower electromagnetic coil 12. In this way, in the preforming apparatus 20, the magnetic field lines extend radially in the centrifugal direction in the forming holes 23 to form a radial magnetic field.
For this reason, an orientation preform can be formed in which the inner peripheral surface side is one magnetic pole and the outer peripheral surface side is the other magnetic pole.

【００４４】なお、予備成形装置２０は成形する配向予
備成形体の個数分だけ準備し、それぞれの予備成形装置
２０における予備成形は同時に進行される。本成形装置
４０は、加熱源４１をもち中央に貫通孔からなる成形孔
４３を区画する筒状の本成形ダイ４２と、成形孔４３内
に上側開口から挿入される筒状の上パンチ４４と、成形
孔４３内に下側開口から挿入される筒状の下パンチ４５
と、上パンチ４４内に上側開口から挿入可能な円柱状の
上コア４６と、下パンチ４５内に下側開口から挿入可能
で上コア４６と当接する円柱状の下コア４７と、上パン
チ４４の上端にネジ止めして一体化されている上パンチ
基部４８と、下パンチ４５の下端に溶接して一体化され
ている下パンチ基部４９と、上コア４６及び下コア４７
を互いに近接する方向に加圧するコア加圧装置５０と、
上パンチ基部４８及び下パンチ基部４９を互いに近接す
る方向に加圧するパンチ加圧装置５１とからなる。この
本成形装置４０は予備成形装置２０で着磁された配向予
備成形体をより高圧で圧縮成形するもので、配向磁場装
置は設けられていない。なお、本成形ダイ４２、上パン
チ４４及び下パンチ４５は合金工具鋼（ＳＫＤ６１）で
形成されている。The preforming devices 20 are prepared by the number of the preforms to be molded, and the preforming in each preforming device 20 proceeds simultaneously. The main forming apparatus 40 includes a cylindrical main forming die 42 having a heating source 41 and defining a forming hole 43 formed of a through hole at the center, and a cylindrical upper punch 44 inserted into the forming hole 43 from an upper opening. , A cylindrical lower punch 45 inserted into the forming hole 43 from the lower opening
A cylindrical upper core 46 that can be inserted into the upper punch 44 from the upper opening; a cylindrical lower core 47 that can be inserted into the lower punch 45 from the lower opening and abuts the upper core 46; An upper punch base 48 screwed to the upper end of the lower punch 45, a lower punch base 49 welded to the lower end of the lower punch 45 and an upper core 46 and a lower core 47.
A core pressurizing device 50 that presses in a direction approaching each other;
The punch presser 51 presses the upper punch base 48 and the lower punch base 49 in directions approaching each other. The main forming apparatus 40 is for compression-molding the pre-orientated article magnetized by the pre-forming apparatus 20 at a higher pressure, and is not provided with an orienting magnetic field apparatus. The forming die 42, the upper punch 44, and the lower punch 45 are formed of alloy tool steel (SKD61).

【００４５】上記構成の製造装置を用い、図２に斜視図
を示すリング状の磁気異方性樹脂結合型磁石を製造し
た。 （配向工程）まず、各予備成形装置２０を用いて、温
度：１２０℃、圧力：３．０ｔｏｎ／ｃｍ2 、配向磁
場：１０ｋＯｅの予備成形条件で前記コンパウンドから
２個の配向予備成形体１を同時に成形した。この際の成
形タイミングは、以下のとおりである。すなわち、コン
パウンドを供給してから１０秒間静置してコンパウンド
を所定温度とした後、磁場を投入した。磁場を投入して
からさらに１０秒間磁場を作用させ続けて保持した後、
磁場を作用させ続けながら５秒間加圧維持した。A ring-shaped magnetic anisotropic resin-coupled magnet whose perspective view is shown in FIG. 2 was manufactured using the manufacturing apparatus having the above-described structure. (Orientation Step) First, using each of the preforming apparatuses 20, under the preforming conditions of a temperature: 120 ° C., a pressure: 3.0 ton / cm 2 , and an alignment magnetic field: 10 kOe, two oriented preformed bodies 1 were prepared from the compound. Simultaneously molded. The molding timing at this time is as follows. That is, after the compound was supplied, the compound was allowed to stand still for 10 seconds to bring the compound to a predetermined temperature, and then a magnetic field was applied. After applying the magnetic field and keeping the magnetic field applied for another 10 seconds,
The pressure was maintained for 5 seconds while the magnetic field was kept applied.

【００４６】ここに、得られた配向予備成形体１の外形
寸法は、外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１
９．５ｍｍ、高さ（ｈ）：５．５ｍｍである。 （移送工程）得られた２個の配向予備成形体１を、減圧
吸着アタッチメントを用いて予備成形装置２０から本成
形装置４０に移送して積層した。Here, the outer dimensions of the obtained oriented preform 1 are as follows: outer diameter (D): 21.9 mm, inner diameter (d): 1
9.5 mm, height (h): 5.5 mm. (Transfer Step) The obtained two orientation preforms 1 were transferred from the preforming apparatus 20 to the main forming apparatus 40 using a reduced-pressure suction attachment, and were laminated.

【００４７】（本成形工程）そして、本成形装置４０を
用いて、温度：１５０℃、圧力：１０．０ｔｏｎ／ｃｍ
2 の本成形条件で、積層された配向予備成形体１を本成
形した。この際の成形タイミングは、以下のとおりであ
る。すなわち、配向予備成形体１の積層が完了してから
１０秒間静置して各配向予備成形体１を所定温度とした
後、１０秒間加圧維持した。(Main Forming Step) Using the main forming apparatus 40, temperature: 150 ° C., pressure: 10.0 ton / cm
Under the main molding conditions of 2 , the laminated orientation preform 1 was fully molded. The molding timing at this time is as follows. That is, after the lamination of the orientation preform 1 was completed, the orientation preform 1 was allowed to stand for 10 seconds to bring each orientation preform 1 to a predetermined temperature, and then pressurized and maintained for 10 seconds.

【００４８】ここに、得られた磁気異方性樹脂結合型磁
石２の外形寸法は、外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径
（ｄ）：１９．５ｍｍ、高さ（ｈ）：１０．０ｍｍであ
る。 （実施例２）配向予備成形体１の積層数を４個として、
得られる磁気異方性樹脂結合型磁石２の外形寸法を外径
（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１９．５ｍｍ、高
さ（ｈ）：２０．０ｍｍとすること以外は、上記実施例
１と同様である。Here, the outer dimensions of the obtained magnetic anisotropic resin-coupled magnet 2 are: outer diameter (D): 21.9 mm, inner diameter (d): 19.5 mm, height (h): 10. 0 mm. (Example 2) Assuming that the number of layers of the orientation preform 1 is four,
Except that the outer dimensions of the obtained magnetic anisotropic resin-coupled magnet 2 are 21.9 mm in outer diameter (D), 19.5 mm in inner diameter (d), and 20.0 mm in height (h), This is similar to the first embodiment.

【００４９】（実施例３）配向予備成形体１の外形寸法
を外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：２７．７ｍ
ｍ、高さ（ｈ）：１１．０ｍｍとして、得られる磁気異
方性樹脂結合型磁石２の外形寸法を外径（Ｄ）：３０．
１ｍｍ、内径（ｄ）：２７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：２
０．０ｍｍとすること以外は、上記実施例１と同様であ
る。(Example 3) The outer dimensions of the pre-oriented product 1 were 30.1 mm in outer diameter (D) and 27.7 m in inner diameter (d).
m, height (h): 11.0 mm, and outer dimensions (D) of the obtained magnetic anisotropic resin-bonded magnet 2 to 30.
1 mm, inner diameter (d): 27.7 mm, height (h): 2
It is the same as the first embodiment except that the thickness is set to 0.0 mm.

【００５０】（実施例４）配向予備成形体１の積層数を
４個として、得られる磁気異方性樹脂結合型磁石２の外
形寸法を外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：２
７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：３０．０ｍｍとすること以外
は、上記実施例３と同様である。 ［第１の比較例］この比較例は、１個の配向予備成形体
を積層することなくそのまま本成形したものである。(Example 4) With the number of layers of the pre-orientation molded body 1 being four, the outer dimensions of the magnetic anisotropic resin-coupled magnet 2 to be obtained were as follows: outer diameter (D): 30.1 mm, inner diameter (d) : 2
Same as Example 3 except that 7.7 mm and height (h): 30.0 mm. [First Comparative Example] In this comparative example, one oriented preform was directly molded without lamination.

【００５１】（比較例１）上記実施例１と同様の方法及
び予備成形条件で、上記実施例１で準備したコンパウン
ドから外形寸法が外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径
（ｄ）：１９．５ｍｍ、高さ（ｈ）：５．５ｍｍの配向
予備成形体を１個成形した。そして、この配向予備成形
体を上記実施例１と同様の本成形条件で本成形して、外
形寸法が外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１
９．５ｍｍ、高さ（ｈ）：５．０ｍｍの磁気異方性樹脂
結合型磁石を製造した。(Comparative Example 1) Under the same method and preforming conditions as in Example 1, the compound prepared in Example 1 had an outer dimension of 21.9 mm in outer diameter (D) and 19 in inner diameter (d). One oriented preform having a height of 0.5 mm and a height (h) of 5.5 mm was formed. Then, this preliminarily oriented body was subjected to the main molding under the same main molding conditions as in Example 1 described above, and the outer dimensions were an outer diameter (D): 21.9 mm and an inner diameter (d): 1
A magnetic anisotropic resin-bonded magnet having a height of 9.5 mm and a height (h) of 5.0 mm was produced.

【００５２】（比較例２）配向予備成形体の外形寸法を
外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：２７．７ｍ
ｍ、高さ（ｈ）：１１．０ｍｍとして、磁気異方性樹脂
結合型磁石の外形寸法を外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内
径（ｄ）：２７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：１０．０ｍｍと
すること以外は、上記比較例１と同様である。(Comparative Example 2) The outer dimensions of the preliminarily oriented product were as follows: outer diameter (D): 30.1 mm, inner diameter (d): 27.7 m
m, height (h): 11.0 mm, outer dimensions (D): 30.1 mm, inner diameter (d): 27.7 mm, height (h): It is the same as Comparative Example 1 except that the thickness is set to 10.0 mm.

【００５３】［第２の比較例］この比較例は、ＦR 値が
１．０以下のリング形状の磁気異方性樹脂結合型磁石を
複数個積層し、各磁気異方性樹脂結合型磁石を接着剤で
接合して一体化することにより、ＦR 値が１．０を越え
るリング形状の磁気異方性樹脂結合型磁石を製造するも
のである。[0053] [Second comparative example] This comparative example, F R value plurality laminated anisotropic resin-bonded magnets of 1.0 or less ring shaped, the magnetic anisotropy resin bound magnet by integrating by bonding with an adhesive, it is intended to produce a magnetic anisotropy resin bound magnet ring-shaped F R value exceeds 1.0.

【００５４】（比較例３）上記実施例１と同様の方法及
び予備成形条件で、上記実施例１で準備したコンパウン
ドから外形寸法が外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径
（ｄ）：１９．５ｍｍ、高さ（ｈ）：５．５ｍｍの配向
予備成形体を複数個成形した。そして、各配向予備成形
体を上記実施例１と同様の本成形条件で本成形した。得
られた磁気異方性樹脂結合型磁石を２個積層し、接着剤
で接合して一体化することにより、外形寸法が外径
（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１９．５ｍｍ、高
さ（ｈ）：１０．０ｍｍの磁気異方性樹脂結合型磁石を
製造した。(Comparative Example 3) Under the same method and the same preforming conditions as in Example 1, the compound prepared in Example 1 had an outer diameter (D) of 21.9 mm and an inner diameter (d) of 19. A plurality of oriented preforms having a height of 0.5 mm and a height (h) of 5.5 mm were formed. Each of the preliminarily oriented products was subjected to the main molding under the same main molding conditions as in Example 1 above. The two magnetic anisotropic resin-coupled magnets thus obtained are laminated, joined with an adhesive and integrated to form an outer dimension (outer diameter (D): 21.9 mm, inner diameter (d): 19.5 mm). And a height (h) of 10.0 mm were produced.

【００５５】（比較例４）配向予備成形体の積層数を４
個として、最終的に得られる磁気異方性樹脂結合型磁石
の外形寸法を外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：
１９．５ｍｍ、高さ（ｈ）：２０．１ｍｍとすること以
外は、上記比較例１と同様である。 （比較例５）配向予備成形体の外形寸法を外径（Ｄ）：
３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：２７．７ｍｍ、高さ
（ｈ）：１１．０ｍｍとするとともに、配向予備成形体
の積層数を２個として、最終的に得られる磁気異方性樹
脂結合型磁石の外形寸法を外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、
内径（ｄ）：２７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：２０．１ｍｍ
とすること以外は、上記比較例１と同様である。(Comparative Example 4) The number of layers of the orientation preform was 4
The external dimensions of the magnetically anisotropic resin-bonded magnet finally obtained are: outer diameter (D): 21.9 mm, inner diameter (d):
It is the same as Comparative Example 1 described above, except that 19.5 mm and height (h): 20.1 mm. (Comparative Example 5) The outer dimensions of the pre-orientation product were changed to the outer diameter (D):
30.1 mm, inner diameter (d): 27.7 mm, height (h): 11.0 mm, and the number of laminated preforms is two. The outer dimensions of the magnet are defined as outer diameter (D): 30.1 mm,
Inner diameter (d): 27.7 mm, height (h): 20.1 mm
It is the same as Comparative Example 1 except for the above.

【００５６】（比較例６）配向予備成形体の積層数を３
個として、最終的に得られる磁気異方性樹脂結合型磁石
の外形寸法を外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：
２７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：３０．１ｍｍとすること以
外は、上記比較例５と同様である。 ［第３の比較例］この比較例は、コンパウンドを成形型
内に複数回に分けて供給し、コンパウンドの供給とラジ
アル磁場における圧縮成形とを繰り返すことにより、高
さを段々と高くして最終的にＦR 値が１．０を越えるリ
ング形状の磁気異方性樹脂結合型磁石を製造するもので
ある。(Comparative Example 6) The number of layers of the orientation preform was 3
The outer dimensions of the magnetically anisotropic resin-coupled magnet finally obtained are: outer diameter (D): 30.1 mm, inner diameter (d):
It is the same as Comparative Example 5 except that the height is 27.7 mm and the height (h) is 30.1 mm. [Third Comparative Example] In this comparative example, a compound is supplied into a molding die a plurality of times, and the height of the compound is gradually increased by repeating supply of the compound and compression molding in a radial magnetic field. manner in which F R value to produce a magnetic anisotropy resin bound magnet ring-shaped exceeding 1.0.

【００５７】（比較例７）上記実施例１で用いた予備成
形装置２０を用いて、温度：１５０℃、圧力：３．０ｔ
ｏｎ／ｃｍ2 、配向磁場：１０ｋＯｅの成形条件で、上
記実施例１で準備したコンパウンドから磁気異方性樹脂
結合型磁石を製造した。この際、コンパウンドの供給と
ラジアル磁場における圧縮成形とを繰り返しことによ
り、高さを段々と高くして最終的に外形寸法が外径
（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１９．５ｍｍ、高
さ（ｈ）：１０．０ｍｍの磁気異方性樹脂結合型磁石を
製造した。(Comparative Example 7) Using the preforming apparatus 20 used in Example 1, the temperature was 150 ° C and the pressure was 3.0 t.
Under the molding conditions of on / cm 2 and an orientation magnetic field of 10 kOe, a magnetic anisotropic resin-coupled magnet was manufactured from the compound prepared in Example 1 above. At this time, the height is gradually increased by repeating the supply of the compound and the compression molding in the radial magnetic field, so that the outer dimensions are finally 21.9 mm in outer diameter (D) and 19.5 mm in inner diameter (d). And a height (h) of 10.0 mm were produced.

【００５８】（比較例８）成形圧力を６．０ｔｏｎ／ｃ
ｍ2 とするとともに、最終的な外形寸法を外径（Ｄ）：
２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１９．５ｍｍ、高さ
（ｈ）：２０．１ｍｍとすること以外は、上記比較例７
と同様である。 （比較例９）最終的な外形寸法を外径（Ｄ）：３０．１
ｍｍ、内径（ｄ）：２７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：２０．
１ｍｍとすること以外は、上記比較例７と同様である。(Comparative Example 8) The molding pressure was 6.0 ton / c.
m 2, and the final outer dimension is the outer diameter (D):
Comparative Example 7 except that 21.9 mm, inner diameter (d): 19.5 mm, and height (h): 20.1 mm were used.
Is the same as (Comparative Example 9) The final outer dimension was changed to the outer diameter (D): 30.1
mm, inner diameter (d): 27.7 mm, height (h): 20.
It is the same as Comparative Example 7 except that the distance is set to 1 mm.

【００５９】（比較例１０）成形圧力を６．０ｔｏｎ／
ｃｍ2 とするとともに、最終的な外形寸法を外径
（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：２７．７ｍｍ、高
さ（ｈ）：３０．１ｍｍとすること以外は、上記比較例
７と同様である。 ［第４の比較例］この比較例は、コンパウンドを加熱す
ることなくラジアル磁場中で予備圧縮成形し、得られた
予備成形体を本成形型内で複数個積層した状態でラジア
ル磁場を加えることなく予備成形圧力とほぼ同等の圧力
で本圧縮成形することにより高さアップを図って、最終
的にＦR 値が１．０を越えるリング形状の磁気異方性樹
脂結合型磁石を製造するものである。(Comparative Example 10) A molding pressure of 6.0 ton /
thereby cm 2, and the final outer dimensions outside diameter (D): 30.1mm, inside diameter (d): 27.7 mm, height (h): except that the 30.1Mm is the comparative example 7 Is the same as [Fourth Comparative Example] In this comparative example, a compound is pre-compressed and molded in a radial magnetic field without heating, and a radial magnetic field is applied in a state where a plurality of the obtained preformed bodies are laminated in a main mold. To produce a ring-shaped magnetic anisotropic resin-coupled magnet with an F R value exceeding 1.0 by increasing the height by final compression molding at a pressure almost equivalent to the pre-molding pressure It is.

【００６０】（比較例１１）上記実施例１で用いた予備
成形装置２０を用いて、温度：室温、圧力：３．０ｔｏ
ｎ／ｃｍ2 、配向磁場：４ｋＯｅの予備成形条件で、上
記実施例１で準備したコンパウンドから配向予備成形体
を複数個成形した。この配向予備成形体は、上記実施例
１で成形した配向予備成形体１と同様の外形寸法（外径
（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１９．５ｍｍ、高
さ（ｈ）：５．５ｍｍ）を有する。そして、上記実施例
１で用いた本成形装置４０を用い、得られた各配向予備
成形体を２個積層した状態で、温度：１５０℃、圧力：
４．０ｔｏｎ／ｃｍ2 の本成形条件で本成形して、外形
寸法が外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１９．
５ｍｍ、高さ（ｈ）：１０．０ｍｍの磁気異方性樹脂結
合型磁石を製造した。(Comparative Example 11) Using the preforming apparatus 20 used in Example 1 above, temperature: room temperature, pressure: 3.0 to
Under the preforming conditions of n / cm 2 and an orientation magnetic field of 4 kOe, a plurality of oriented preforms were molded from the compound prepared in Example 1 above. This pre-alignment article has the same outer dimensions (outer diameter (D): 21.9 mm, inner diameter (d): 19.5 mm, height (h): 5.5 mm). Then, using the main forming apparatus 40 used in Example 1 above, in a state in which two obtained orientation preforms were laminated, the temperature: 150 ° C., the pressure:
The main molding was performed under the main molding conditions of 4.0 ton / cm 2 , and the outer dimensions were outer diameter (D): 21.9 mm and inner diameter (d): 19.
A magnetic anisotropic resin-bonded magnet having a height of 5 mm and a height (h) of 10.0 mm was produced.

【００６１】（比較例１２）配向予備成形体の積層数を
４個として、得られる磁気異方性樹脂結合型磁石の外形
寸法を外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径（ｄ）：１９．
５ｍｍ、高さ（ｈ）：２０．１ｍｍとすること以外は、
上記比較例１１と同様である。 （比較例１３）配向予備成形体の外形寸法を外径
（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：２７．７ｍｍ、高
さ（ｈ）：１１．０ｍｍとするとともに、配向予備成形
体の積層数を２個として、得られる磁気異方性樹脂結合
型磁石の外形寸法を外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径
（ｄ）：２７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：２０．１ｍｍとす
ること以外は、上記比較例１１と同様である。(Comparative Example 12) Assuming that the number of layers of the pre-orientation molded article is four, the outer dimensions of the obtained magnetic anisotropic resin-bonded magnet are outer diameter (D): 21.9 mm and inner diameter (d): 19 .
5 mm, height (h): except for 20.1 mm,
This is the same as Comparative Example 11 above. (Comparative Example 13) The outer dimensions of the preliminarily oriented product were set to 30.1 mm for the outer diameter (D), 27.7 mm for the inner diameter (d), and 11.0 mm for the height (h). Assuming that the number of laminations is two, the outer dimensions of the obtained magnetic anisotropic resin-coupled magnet are: outer diameter (D): 30.1 mm, inner diameter (d): 27.7 mm, and height (h): 20.1 mm. Except for doing this, it is the same as Comparative Example 11 above.

【００６２】（比較例１４）配向予備成形体の積層数を
３個として、得られる磁気異方性樹脂結合型磁石２の外
形寸法を外径（Ｄ）：３０．１ｍｍ、内径（ｄ）：２
７．７ｍｍ、高さ（ｈ）：３０．１ｍｍとすること以外
は、上記比較例１３と同様である。 （評価）上記実施例１〜６及び比較例１〜１４の磁気異
方性樹脂結合型磁石について、ＦR 値、同軸度、最大エ
ネルギー積（ＢＨ）max 、高さ方向における最大エネル
ギー積（ＢＨ）max の分布、密度、相対密度、及び配向
度を調べた。その結果を表１及び表２にそれぞれ示す。(Comparative Example 14) Assuming that the number of layers of the orientation preform is three, the outer dimensions of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet 2 to be obtained are outer diameter (D): 30.1 mm and inner diameter (d): 2
Same as Comparative Example 13 except that 7.7 mm and height (h): 30.1 mm. (Evaluation) The anisotropic resin-bonded magnets of Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 14, F R value, concentricity, maximum energy product (BH) max, the maximum energy product in the height direction (BH ) The distribution of max, density, relative density, and degree of orientation were examined. The results are shown in Tables 1 and 2, respectively.

【００６３】ここに、最大エネルギー積（ＢＨ）max
は、磁気異方性樹脂結合型磁石の一部を切り出した後、
ＶＳＭ振動型磁力計により調べた。そして、高さ方向に
おける最大エネルギー積（ＢＨ）max の分布について
は、磁石の高さ方向において、（ＢＨ）max が最大にな
る部位での最大値と、（ＢＨ）max が最小になる部位で
の最小値との差を求め、この差の（ＢＨ）max の平均値
に対する割合を求め、これを（ＢＨ）max の差（％）と
して求めた。したがって、（ＢＨ）max の差の値が大き
ければ、高さ方向において最大エネルギー積（ＢＨ）ma
x が部位によって大きくばらつくことを示す。また、表
１及び表２に示す最大エネルギー積（ＢＨ）max の値
は、最大エネルギー積（ＢＨ）max の平均値である。Here, the maximum energy product (BH) max
After cutting out a part of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet,
It was examined with a VSM vibrating magnetometer. As for the distribution of the maximum energy product (BH) max in the height direction, the maximum value at the position where (BH) max is maximum and the distribution at the position where (BH) max is minimum in the height direction of the magnet. And the ratio of this difference to the average value of (BH) max was obtained as the difference (%) of (BH) max. Therefore, if the difference value of (BH) max is large, the maximum energy product (BH) ma in the height direction is obtained.
This indicates that x varies greatly depending on the location. Further, the values of the maximum energy product (BH) max shown in Tables 1 and 2 are average values of the maximum energy product (BH) max.

【００６４】同軸度は、真円度計（ミツトヨ製、「ラウ
ンドテスター」）により測定した。密度は磁気異方性樹
脂結合型磁石の質量と見掛けの体積とから求めた見掛け
の密度である。また、相対密度は前述の（２）式から求
めた値である。配向度は、残留磁束密度Ｂｒ及び飽和磁
化ＩｓをＶＳＭ振動型磁力計により調べ、これらの測定
値を基に前述の（３）式から求めた値である。The coaxiality was measured by a roundness meter (manufactured by Mitutoyo, “Round Tester”). The density is the apparent density obtained from the mass and the apparent volume of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet. The relative density is a value obtained from the above equation (2). The degree of orientation is a value obtained by examining the residual magnetic flux density Br and the saturation magnetization Is using a VSM vibrating magnetometer and based on the measured values from the above-described equation (3).

【００６５】[0065]

【表１】 [Table 1]

【００６６】[0066]

【表２】 [Table 2]

【００６７】表１から明らかなように、本実施例１〜４
の磁気異方性樹脂結合型磁石は、同軸度が０．０２〜
０．０３ｍｍと高く、最大エネルギー積（ＢＨ）max が
１７．３ＭＧＯｅ以上と大きく、最大エネルギー積（Ｂ
Ｈ）max の差が５．７％以下と小さく、密度が６．１３
ｇ／ｃｍ3 と高く、相対密度が９３％以上と高く、配向
度が８０％以上と高かった。したがって、本実施例の製
造方法により、ＦR 値が１．０を越えるようなリング形
状であっても、磁気特性、同軸度及び寸法精度が高く、
また磁気特性が高さ方向において均一な磁気異方性樹脂
結合型磁石を提供することが可能となる。As is clear from Table 1, Examples 1 to 4
The magnetic anisotropic resin-bonded magnet of
0.03 mm, the maximum energy product (BH) max is as large as 17.3 MGOe or more.
H) The difference in max is as small as 5.7% or less, and the density is 6.13.
g / cm 3 , the relative density was as high as 93% or more, and the orientation degree was as high as 80% or more. Therefore, according to the manufacturing method of the present embodiment, even in a ring shape having an F R value exceeding 1.0, the magnetic characteristics, coaxiality and dimensional accuracy are high, and
Further, it is possible to provide a magnetic anisotropic resin-bonded magnet having uniform magnetic properties in the height direction.

【００６８】これに対し、表２から明らかなように、積
層した磁気異方性樹脂結合型磁石を接着剤で接合した第
２の比較例に係る比較例３〜６では、同軸度が０．１０
ｍｍ以上と低く、また最大エネルギー積（ＢＨ）max の
差が７．０％以上と大きかった。また、コンパウンドの
供給とラジアル磁場における圧縮成形とを繰り返して製
造した第３の比較例に係る比較例７〜１０では、最大エ
ネルギー積（ＢＨ）maxが１５．３ＭＧＯｅ以下と小さ
く、最大エネルギー積（ＢＨ）max の差が９．５％以上
と大きく、密度が５．８５ｇ／ｃｍ3 と低く、相対密度
が８９％以上と低く、配向度が７２％以下と低かった。
最大エネルギー積（ＢＨ）max が小さいのは、密度及び
相対密度が低く、また配向度も低いことに因る。最大エ
ネルギー積（ＢＨ）max の差が大きく、高さ方向におい
て（ＢＨ）max の値がばらつくのは、高さ方向で密度ム
ラが生じていることに因るものと考えられる。密度及び
相対密度が低いのは、ラジアル磁場中での圧縮成形のみ
によって最終成形体を得る製造方法では、金型上の制約
を受けるため、成形圧力を高くできないことに因る。配
向度が低いのは、圧力の繰り返し印加により配向を乱し
たためと考えられる。On the other hand, as is apparent from Table 2, in Comparative Examples 3 to 6 according to the second comparative example in which the laminated magnetic anisotropic resin-bonded magnets were joined with an adhesive, the coaxiality was 0.1 mm. 10
mm or more, and the difference between the maximum energy products (BH) max was as large as 7.0% or more. In Comparative Examples 7 to 10 according to the third comparative example manufactured by repeating the supply of the compound and the compression molding in the radial magnetic field, the maximum energy product (BH) max is as small as 15.3 MGOe or less, and the maximum energy product (BH) max is not more than 15.3MGOe. BH) max was as large as 9.5% or more, the density was as low as 5.85 g / cm 3 , the relative density was as low as 89% or more, and the orientation degree was as low as 72% or less.
The reason why the maximum energy product (BH) max is small is that the density and the relative density are low and the degree of orientation is low. The reason why the difference between the maximum energy products (BH) max is large and the value of (BH) max varies in the height direction is considered to be due to the occurrence of density unevenness in the height direction. The reason why the density and the relative density are low is that the molding pressure cannot be increased in a manufacturing method for obtaining a final molded body only by compression molding in a radial magnetic field, because the molding pressure is limited. It is considered that the degree of orientation is low because the orientation was disturbed by repeated application of pressure.

【００６９】また、コンパウンドを加熱することなくラ
ジアル磁場中で予備圧縮成形し、得られた予備成形体を
本成形型内で複数個積層した状態でラジアル磁場を加え
ることなく本圧縮成形して製造した第４の比較例に係る
比較例１１〜１４では、最大エネルギー積（ＢＨ）max
が１４．５ＭＧＯｅ以下と小さく、密度が５．６０ｇ／
ｃｍ3 と低く、相対密度が８５％以上と低く、配向度が
７２％以下と低かった。最大エネルギー積（ＢＨ）max
が小さいのは、密度及び相対密度が低く、また配向度も
低いことに因る。密度及び相対密度が低いのは、本圧縮
成形時の成形圧力が低いことに因る。なお、第４の比較
例で示した製造方法は、配向工程での予備圧縮成形で磁
石としての機能（磁気特性）を確保し、本成形で積層さ
れた予備成形体を加熱、圧縮して一体化させるものであ
る。このような方法では、本成形時に未硬化樹脂分が溶
融して潤滑作用と強く働き、また空気の逃げ道が形成さ
れるので、熱硬化性樹脂の硬化が比較的進行してそのま
まの形で維持され易い配向チェーンが形成される本実施
例の方法と比較して、本成形時に高圧力が付与されるこ
とにより磁石粉末の配向が乱され易い。このため、第４
の比較例で示した方法では、本成形時に高圧力を付与す
ることが困難である。配向度が低いのは、配向工程での
予備圧縮成形時にコンパウンド中の熱硬化性樹脂が加熱
溶融されていない状態でラジアル磁場を加えているた
め、磁石粉末自身の回転、移動等の動きが熱硬化性樹脂
により妨げられ易いことに因る。Further, the compound is pre-compressed and molded in a radial magnetic field without heating, and a plurality of the obtained pre-formed bodies are laminated in a main mold and subjected to main compression molding without applying a radial magnetic field. In Comparative Examples 11 to 14 according to the fourth comparative example, the maximum energy product (BH) max
Is as small as 14.5 MGOe or less, and the density is 5.60 g /
cm 3 , the relative density was as low as 85% or more, and the orientation degree was as low as 72% or less. Maximum energy product (BH) max
Is small because the density and relative density are low and the degree of orientation is low. The low density and the low relative density are due to the low molding pressure during the main compression molding. The manufacturing method shown in the fourth comparative example secures the function (magnetic characteristics) as a magnet in the pre-compression molding in the orientation step, and heats and compresses the pre-formed body laminated in the main molding to integrally form the magnet. It is to make it. In such a method, the uncured resin melts during the main molding and works strongly with the lubrication action, and an air escape path is formed, so that the curing of the thermosetting resin proceeds relatively and is maintained in the form as it is. The orientation of the magnet powder is more likely to be disturbed by applying a high pressure during the main molding than in the method of the present embodiment in which an orientation chain that is easily formed is formed. Therefore, the fourth
It is difficult to apply a high pressure during the main molding by the method shown in the comparative example. The degree of orientation is low because a radial magnetic field is applied in a state where the thermosetting resin in the compound is not heated and melted during the pre-compression molding in the orientation step, so that the movement of the magnet powder itself such as rotation and movement is heat. This is because it is easily hindered by the curable resin.

【００７０】［第２の実施例］前述の第１の実施例に係
る実施例２において、配向工程における成形条件（温
度、圧力）を種々変更して、配向予備成形体の密度及び
相対硬化度を種々変更し、磁気異方性樹脂結合型磁石の
磁気特性に対する影響を調べた。 （実施例２）前述の実施例２の配向工程における成形条
件は、温度：１２０℃、圧力３．０ｔｏｎ／ｃｍ2 、配
向磁場：１０ｋＯｅであり、本成形工程における成形条
件は温度：１５０℃、圧力：１０．０ｔｏｎ／ｃｍ2 で
ある。なお、実施例２で得られた磁気異方性樹脂結合型
磁石の外形寸法は、外径（Ｄ）：２１．９ｍｍ、内径
（ｄ）：１９．５ｍｍ、高さ（ｈ）：２０．０ｍｍであ
る。[Second Embodiment] In the second embodiment according to the first embodiment described above, the molding conditions (temperature and pressure) in the orientation step are variously changed to change the density and relative curing degree of the oriented preform. Were variously changed, and the influence on the magnetic properties of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet was examined. (Example 2) The molding conditions in the orientation step of Example 2 described above were as follows: temperature: 120 ° C., pressure: 3.0 ton / cm 2 , and orientation magnetic field: 10 kOe. Pressure: 10.0 ton / cm 2 . The outer dimensions of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet obtained in Example 2 were: outer diameter (D): 21.9 mm, inner diameter (d): 19.5 mm, height (h): 20.0 mm It is.

【００７１】（実施例５）配向工程における成形条件を
温度：１００℃とすること以外は、上記実施例２と同様
である。 （実施例６）配向工程における成形条件を温度：１６０
℃とすること以外は、上記実施例２と同様である。Example 5 The same as Example 2 except that the molding conditions in the alignment step were set to a temperature of 100 ° C. (Embodiment 6) The molding conditions in the alignment step were set to a temperature of 160.
It is the same as Example 2 except that the temperature is set to ° C.

【００７２】（実施例７）配向工程における成形条件を
温度：８０℃とすること以外は、上記実施例２と同様で
ある。 （実施例８）配向工程における成形条件を圧力：１．５
ｔｏｎ／ｃｍ2 とすること以外は、上記実施例２と同様
である。Example 7 Example 7 was the same as Example 2 except that the molding conditions in the alignment step were set at a temperature of 80 ° C. (Embodiment 8) The molding conditions in the alignment step were set to a pressure of 1.5.
The same as in Example 2 except that ton / cm 2 was used.

【００７３】（実施例９）配向工程における成形条件を
圧力：４．０ｔｏｎ／ｃｍ2 とすること以外は、上記実
施例２と同様である。 （評価）上記実施例２、５〜９について、配向工程後に
得られた配向予備成形体１の密度、最大エネルギー積
（ＢＨ）max 及び相対硬化度を調べた。なお、相対硬化
度は、ゲル抽出法による定量分析で測定することにより
調べた。さらに、本成形工程後に得られた磁気異方性樹
脂結合型磁石の密度、最大エネルギー積（ＢＨ）max 及
び最大エネルギー積（ＢＨ）max の差を調べた。これら
の結果を表３に示す。なお、表３中、配向予備成形体の
密度における括弧内の数値は、磁気異方性樹脂結合型磁
石の密度に対する配向予備成形体１の密度の割合であ
る。Example 9 The same as Example 2 described above, except that the molding conditions in the orientation step were set at a pressure of 4.0 ton / cm 2 . (Evaluation) The densities, maximum energy products (BH) max, and relative curing degrees of the preliminarily oriented body 1 obtained after the orientation step were examined for the above Examples 2, 5 to 9. In addition, the relative curing degree was investigated by measuring by quantitative analysis by a gel extraction method. Further, the difference between the density, the maximum energy product (BH) max, and the maximum energy product (BH) max of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet obtained after the main molding step was examined. Table 3 shows the results. In Table 3, the numerical value in parentheses in the density of the pre-orientation compact is the ratio of the density of the pre-orientation compact 1 to the density of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet.

【００７４】[0074]

【表３】 [Table 3]

【００７５】表３から明らかなように、配向工程での予
備成形時の成形圧力が１．５ｔｏｎ／ｃｍ2 と低く、こ
のため配向予備成形体１の密度が５．０５ｇ／cm2 （磁
気異方性樹脂結合型磁石の密度に対する割合は８４％）
と低い実施例８は、磁気異方性樹脂結合型磁石の最大エ
ネルギー積（ＢＨ）max が１５．８ＭＧＯｅと他のもの
と比べて低くなり、また高さ方向における最大エネルギ
ー積（ＢＨ）max の差も他のものと比べて大きくなる。
これにより、配向工程での予備成形時の成形圧力を２．
０ｔｏｎ／ｃｍ2 程度以上、より好ましくは３．０ｔｏ
ｎ／ｃｍ2 程度として、配向予備成形体１の密度を５．
５ｇ／ｃｍ3 程度以上（磁気異方性樹脂結合型磁石の密
度に対する配向予備成形体１の密度割合を８５程度％以
上）とすることが好ましいことがわかる。As is evident from Table 3, the molding pressure during the preforming in the orientation step is as low as 1.5 ton / cm 2 , so that the density of the oriented preform 1 is 5.05 g / cm 2 (magnetic (The ratio to the density of the isotropic resin-bonded magnet is 84%.)
In Example 8, the maximum energy product (BH) max of the magnetically anisotropic resin-bonded magnet was 15.8 MGOe, which was lower than that of other magnets, and the maximum energy product (BH) max in the height direction was lower. The difference is also large compared to the others.
Thereby, the molding pressure at the time of the preliminary molding in the orientation step is set to 2.
0 ton / cm 2 or more, more preferably 3.0 ton
n / cm 2 , and the density of the oriented preform 1 is set to 5.
It can be seen that it is preferable to set the density to about 5 g / cm 3 or more (the density ratio of the oriented preform 1 to the density of the magnetic anisotropic resin-bonded magnet is about 85% or more).

【００７６】また、配向工程での成形温度が８０℃と低
く、このため配向予備成形体１の相対硬化度が１０％と
低い実施例７、及び成形温度が１６０℃と高く、このた
め相対硬化度が５０％と高い実施例６は、相対硬化度が
３０〜５０％の実施例２及び５と比べて、いずれも最大
エネルギー積（ＢＨ）max が低くなる。これにより、配
向工程での予備成形時の成形温度を１００〜１２０℃程
度として、配向予備成形体１の相対硬化度を３０〜５０
％とすることが特に好ましいことがわかる。In Example 7, the molding temperature in the orientation step was as low as 80 ° C., and the relative curing degree of the oriented preform 1 was as low as 10%, and in Example 7, the molding temperature was as high as 160 ° C. Example 6 having a high degree of cure of 50% has a lower maximum energy product (BH) max than Examples 2 and 5 having a relative degree of cure of 30 to 50%. Thereby, the molding temperature at the time of preforming in the orientation step is set to about 100 to 120 ° C., and the relative curing degree of the oriented preform 1 is set to 30 to 50.
% Is particularly preferable.

【００７７】[0077]

【発明の効果】以上詳述したように、本発明に係る磁気
異方性樹脂結合型磁石の製造方法により、磁石粉末の高
配向化及び高密度化を維持することにより高い磁気特性
を維持するとともに、高い同軸度及び高い寸法精度を維
持しつつ、高さアップを図ったラジアル配向した磁気異
方性樹脂結合型磁石を生産性高く提供することが可能と
なる。As described in detail above, the method for producing a magnetic anisotropic resin-bonded magnet according to the present invention maintains high magnetic properties by maintaining high orientation and high density of the magnet powder. At the same time, it is possible to provide a radially oriented magnetically anisotropic resin-coupled magnet with an increased height while maintaining high coaxiality and high dimensional accuracy with high productivity.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 本発明の実施例に係り、磁気異方性樹脂結合
型磁石の製造に用いた成形機の断面模式図である。FIG. 1 is a schematic sectional view of a molding machine used for manufacturing a magnetic anisotropic resin-coupled magnet according to an embodiment of the present invention.

【図２】 本発明の実施例に係り、磁気異方性樹脂結合
型磁石の製造方法を模式的に説明する斜視図である。FIG. 2 is a perspective view schematically illustrating a method for manufacturing a magnetic anisotropic resin-coupled magnet according to an embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１…配向予備成形体 ２…磁気異方性樹脂結合
型磁石 １０…配向磁場装置 ２０…予備成形装置 ４０…本成形装置 ２２…予備成形ダイ ４２…本成形ダイ １１，１２…電磁コイルDESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Orientation pre-formed body 2 ... Magnetic anisotropic resin coupling type magnet 10 ... Orientation magnetic field apparatus 20 ... Pre-forming apparatus 40 ... Full-forming apparatus 22 ... Pre-forming die 42 ... Full-forming die 11, 12 ... Electromagnetic coil

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01F 7/02 H01F 41/02 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (58) Field surveyed (Int.Cl. 7 , DB name) H01F 7/02 H01F 41/02

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】異方性磁石粉末と熱硬化性樹脂とからなる
コンパウンドを放射状の配向磁場中で該異方性磁石粉末
をラジアル配向させながら圧縮成形して得られるラジア
ル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石であって、 内径：ｄ、外径：Ｄ、高さ：ｈとしたとき、 ＦR 値＝２Ｄｈ／ｄ2 …（１） 上記（１）で示されるラジアルファクター値（ＦR 値）
が１．０を越えるリング形状を有し、 磁石の密度：ρM 、異方性磁石粉末の密度：ρP 、熱硬
化性樹脂の密度：ρR、磁石の体積：ＶM 、異方性磁石
粉末の体積：ＶP 、熱硬化性樹脂の体積：ＶRとしたと
き、 相対密度＝ρM ／（ρP ・ＶP ／ＶM ＋ρR ・ＶR ／ＶM ） …（２） 上記（２）式で示される相対密度が９０％以上で、 Ｂｒ：残留磁束密度、Ｉｓ：飽和磁化としたとき、 配向度＝Ｂｒ／４πＩｓ …（３） 上記（３）式で示される異方性磁石粉末の配向度が８０
％以上であることを特徴とするラジアル配向した磁気異
方性樹脂結合型磁石。1. A radially oriented magnetic anisotropy obtained by compression molding a compound comprising an anisotropic magnet powder and a thermosetting resin while radially orienting the anisotropic magnet powder in a radial orientation magnetic field. A resin-bonded magnet, where inner diameter: d, outer diameter: D, and height: h, F R value = 2Dh / d 2 (1) The radius factor value (F R ) shown in the above (1) value)
Has a ring shape exceeding 1.0, magnet density: ρ M , density of anisotropic magnet powder: ρ P , thermosetting resin density: ρ R , magnet volume: V M , anisotropy Assuming that the volume of the magnet powder: V P and the volume of the thermosetting resin: V R , the relative density = ρ M / (ρ P · V P / V M + ρ R · V R / V M ) (2) When the relative density represented by the formula (2) is 90% or more, Br: residual magnetic flux density, and Is: the saturation magnetization, the degree of orientation = Br / 4πIs (3) anisotropy represented by the above formula (3) The degree of orientation of the magnet powder is 80
% Of magnetically anisotropic resin-bonded magnet with radial orientation. 【請求項２】０．０３ｍｍ以下の高い同軸度を有するこ
とを特徴とする請求項１記載のラジアル配向した磁気異
方性樹脂結合型磁石。2. A radially oriented magnetic anisotropic resin-coupled magnet according to claim 1, wherein said magnet has a high coaxiality of 0.03 mm or less. 【請求項３】異方性磁石粉末と熱硬化性樹脂とからなる
コンパウンドを放射状の配向磁場中で該異方性磁石粉末
をラジアル配向させながら圧縮成形して所定形状のラジ
アル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石を製造する方法
において、 配向磁場装置を具備する予備成形装置の予備成形型内で
前記コンパウンドを加熱して該熱硬化性樹脂を溶融状態
とするとともに放射状の配向磁場を作用させて該異方性
磁石粉末をラジアル配向させながら圧縮成形することに
より、複数の配向予備成形体を同時に成形する配向工程
と、 配向工程で得られた各該配向予備成形体を該予備成形装
置から本成形装置の本成形型内にそれぞれ移送して積層
する移送工程と、 該本成形型内で半溶融半硬化状態の各該配向予備成形体
を加熱するとともに圧縮成形することにより、該熱硬化
性樹脂を硬化状態とするとともに各該配向予備成形体を
圧密化しつつ一体化して所定形状の磁気異方性樹脂結合
型磁石とする本成形工程と、 からなることを特徴とするラジアル配向した磁気異方性
樹脂結合型磁石の製造方法。3. A magnetically anisotropically oriented compound having a predetermined shape formed by compression molding a compound comprising an anisotropic magnet powder and a thermosetting resin while radially orienting the anisotropic magnet powder in a radial orientation magnetic field. In a method for producing a thermosetting resin-bonded magnet, the compound is heated in a preforming mold of a preforming device having an orientation magnetic field device to bring the thermosetting resin into a molten state and to apply a radial orientation magnetic field. Anisotropic magnet powder is radially oriented and compression-molded to form a plurality of oriented preforms simultaneously; and each of the oriented preforms obtained in the orientation step is removed from the preforming apparatus. A transfer step of transferring and laminating each of the oriented preforms in a semi-molten and semi-cured state in the main mold and compressing and molding each of the oriented preforms in the main mold; A main molding step of bringing the thermosetting resin into a cured state and integrating each of the pre-orientation compacts while consolidating them into a magnetic anisotropic resin-bonded magnet of a predetermined shape. For producing a radially oriented magnetically anisotropic resin-bonded magnet.
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