JP3054709B2 - 地山損傷度測定方法 - Google Patents
地山損傷度測定方法Info
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- JP3054709B2 JP3054709B2 JP11136070A JP13607099A JP3054709B2 JP 3054709 B2 JP3054709 B2 JP 3054709B2 JP 11136070 A JP11136070 A JP 11136070A JP 13607099 A JP13607099 A JP 13607099A JP 3054709 B2 JP3054709 B2 JP 3054709B2
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- Japan
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- load
- ground
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- rock
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アコースティック
・エミッション（以下ＡＥと略す）を利用して、地山の
損傷度を簡単に測定する方法に関するものである。
・エミッション（以下ＡＥと略す）を利用して、地山の
損傷度を簡単に測定する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＡＥは、物理的な荷重を印加された材料
が変形したり、内部で亀裂が発生する際、それまで蓄え
られていた歪みエネルギーが解放されて音として伝播し
ていく現象である。ところで、地山岩石や土質材料を機
械掘削したり発破で破壊すると、その掘削や発破により
破壊された領域の周囲も損傷を受けるが、この損傷を定
量的に知ることは、その後の作業計画において重要であ
る。そのためＡＥセンサーを利用して地山の崩壊を予知
したり、崩壊位置を標定することが行われている。
が変形したり、内部で亀裂が発生する際、それまで蓄え
られていた歪みエネルギーが解放されて音として伝播し
ていく現象である。ところで、地山岩石や土質材料を機
械掘削したり発破で破壊すると、その掘削や発破により
破壊された領域の周囲も損傷を受けるが、この損傷を定
量的に知ることは、その後の作業計画において重要であ
る。そのためＡＥセンサーを利用して地山の崩壊を予知
したり、崩壊位置を標定することが行われている。
【０００３】例えば、地山内又は地山貫入部材に配設し
たＡＥセンサーとこのセンサーに接続されたＡＥ電気信
号の計数回路と、この計数回路のカウントデータを入
力、解析して地山崩壊を予測するコンピューターで構成
された地山崩壊予知装置を用いる方法（特開平２−２４
５２１号公報）、両端部にＡＥセンサーを取り付けたウ
エーブガイドを崩壊が予想される地中に埋設し、前記の
両センサーによってＡＥ現象を検出し、両者の時間差と
前記ウエーブガイドを伝わる音速とを計測することによ
って崩壊位置を検知する地盤の崩壊位置標定方法（特開
平２−１９０５２０号公報）、地山の内部崩壊挙動に伴
って発生するＡＥ音を捕捉し、電気信号に変換して計
測、解析する際に、発生要因の異なるＡＥ信号のグルー
プ化を行い、各グループの代表的なＡＥ信号の発生数の
変化から、地山内部の破壊現象を推定する方法（特開平
５−１１２９２３号公報）、両端にＡＥセンサーを取り
付けたウエーブガイドを、予測される滑り面をまたいで
地山に設置して地盤内に発生するＡＥ波の計測を行い、
前記両端ＡＥセンサーに到達したデータより位置標定が
できているデータを選び、位置標定がなされた個々のＡ
Ｅ波形特性について調べ、同一ＡＥ発生源からのＡＥ波
と判定された位置標定結果だけを評価データとして用い
て斜面崩壊位置の標定を行う方法（特開平６−８８７４
４号公報）などがこれまでに提案されている。
たＡＥセンサーとこのセンサーに接続されたＡＥ電気信
号の計数回路と、この計数回路のカウントデータを入
力、解析して地山崩壊を予測するコンピューターで構成
された地山崩壊予知装置を用いる方法（特開平２−２４
５２１号公報）、両端部にＡＥセンサーを取り付けたウ
エーブガイドを崩壊が予想される地中に埋設し、前記の
両センサーによってＡＥ現象を検出し、両者の時間差と
前記ウエーブガイドを伝わる音速とを計測することによ
って崩壊位置を検知する地盤の崩壊位置標定方法（特開
平２−１９０５２０号公報）、地山の内部崩壊挙動に伴
って発生するＡＥ音を捕捉し、電気信号に変換して計
測、解析する際に、発生要因の異なるＡＥ信号のグルー
プ化を行い、各グループの代表的なＡＥ信号の発生数の
変化から、地山内部の破壊現象を推定する方法（特開平
５−１１２９２３号公報）、両端にＡＥセンサーを取り
付けたウエーブガイドを、予測される滑り面をまたいで
地山に設置して地盤内に発生するＡＥ波の計測を行い、
前記両端ＡＥセンサーに到達したデータより位置標定が
できているデータを選び、位置標定がなされた個々のＡ
Ｅ波形特性について調べ、同一ＡＥ発生源からのＡＥ波
と判定された位置標定結果だけを評価データとして用い
て斜面崩壊位置の標定を行う方法（特開平６−８８７４
４号公報）などがこれまでに提案されている。
【０００４】しかしながら、これらの方法はいずれも、
崩壊が予想される地山岩石や土質材料又はその周囲に多
数のＡＥセンサーを配置し、それらによって得られる情
報を解析して、損傷度の測定や崩壊位置の検知を行うも
のであるため、多数の装置や複雑な設備、それらを設置
するための多大の労力や経費を必要とする上に、解析に
長時間を要するという欠点があった。
崩壊が予想される地山岩石や土質材料又はその周囲に多
数のＡＥセンサーを配置し、それらによって得られる情
報を解析して、損傷度の測定や崩壊位置の検知を行うも
のであるため、多数の装置や複雑な設備、それらを設置
するための多大の労力や経費を必要とする上に、解析に
長時間を要するという欠点があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、多数の装置
や複雑な設備、それらを設置するための多大の労力や経
費を必要とせず簡単な装置及び操作で、しかも迅速に地
山岩石や土質材料の損傷度を測定する方法を提供するも
のである。
や複雑な設備、それらを設置するための多大の労力や経
費を必要とせず簡単な装置及び操作で、しかも迅速に地
山岩石や土質材料の損傷度を測定する方法を提供するも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＡＥ現象
を利用して、簡単かつ迅速に地山岩石や土質材料の損傷
度を測定する方法を開発するために鋭意研究を重ねた結
果、全く損傷を受けない地山岩石や土質材料及び掘削や
発破により破壊された領域の周囲の地山岩石や土質材料
からコアサンプルを採取し、それを一軸圧縮すれば、損
傷度に関するデータが簡単に得られることを見出し、そ
の知見に基づいて本発明をなすに至った。
を利用して、簡単かつ迅速に地山岩石や土質材料の損傷
度を測定する方法を開発するために鋭意研究を重ねた結
果、全く損傷を受けない地山岩石や土質材料及び掘削や
発破により破壊された領域の周囲の地山岩石や土質材料
からコアサンプルを採取し、それを一軸圧縮すれば、損
傷度に関するデータが簡単に得られることを見出し、そ
の知見に基づいて本発明をなすに至った。
【０００７】すなわち、本発明は、地山岩石又は土質材
料からコアサンプルを採取し、これを一軸圧縮して発生
するアコースティック・エミッション（Ａｃｏｕｓｔｉ
ｃＥｍｉｓｓｉｏｎ）を計測し、式 Χ＝ＳＡＥ×Ｓｃ／Ｐ２ （ただし、Ｐはこの計測時の最大載荷応力、ＳＡＥはこ
の計測時において荷重を増大させながら印加していく過
程でアコースティック・エミッション発生数がその前記
Ｐ時における最大数に対する比率として急増し始める点
における載荷応力、Ｓｃは地山岩石又は土質材料の健全
時の一軸圧縮強度である）に従って損傷度係数Χを求め
ることを特徴とする地山損傷度の測定方法を提供するも
のである。
料からコアサンプルを採取し、これを一軸圧縮して発生
するアコースティック・エミッション（Ａｃｏｕｓｔｉ
ｃＥｍｉｓｓｉｏｎ）を計測し、式 Χ＝ＳＡＥ×Ｓｃ／Ｐ２ （ただし、Ｐはこの計測時の最大載荷応力、ＳＡＥはこ
の計測時において荷重を増大させながら印加していく過
程でアコースティック・エミッション発生数がその前記
Ｐ時における最大数に対する比率として急増し始める点
における載荷応力、Ｓｃは地山岩石又は土質材料の健全
時の一軸圧縮強度である）に従って損傷度係数Χを求め
ることを特徴とする地山損傷度の測定方法を提供するも
のである。
【０００８】
【発明の実施の形態】次に、添付図面に従って、本発明
方法をさらに詳細に説明する。図１は、コアサンプル１
を支持具２，３に挟み、一方又は両方から荷重を印加し
て一軸圧縮し、発生するＡＥをセンサー４により計測す
る。岩石や土質材料に荷重を加えると、その材料が以前
に受けた応力までＡＥを発生しないという性質がある。
この性質のことをカイザー効果というが、岩石や土質材
料の場合、コアサンプルを採取してから、それを測定に
供するまでの時間が長期になると、このカイザー効果が
不明瞭になり、地圧推定が困難になる。
方法をさらに詳細に説明する。図１は、コアサンプル１
を支持具２，３に挟み、一方又は両方から荷重を印加し
て一軸圧縮し、発生するＡＥをセンサー４により計測す
る。岩石や土質材料に荷重を加えると、その材料が以前
に受けた応力までＡＥを発生しないという性質がある。
この性質のことをカイザー効果というが、岩石や土質材
料の場合、コアサンプルを採取してから、それを測定に
供するまでの時間が長期になると、このカイザー効果が
不明瞭になり、地圧推定が困難になる。
【０００９】しかしながら、本発明方法においては、コ
アサンプルに一軸圧縮応力下で繰り返し圧力を加えて得
られるＡＥ発生パターンをみると、カイザー効果が不明
瞭な場合においても、その後の繰り返し荷重印加の過程
で先行応力に相当する応力でのＡＥ発生の増加が認めら
れる。したがって、この現象を利用することにより、従
来困難とされていた採取後長時間経過したコアサンプル
によっても地山岩石又は土質材料の損傷度の評価を行う
ことが可能になった。
アサンプルに一軸圧縮応力下で繰り返し圧力を加えて得
られるＡＥ発生パターンをみると、カイザー効果が不明
瞭な場合においても、その後の繰り返し荷重印加の過程
で先行応力に相当する応力でのＡＥ発生の増加が認めら
れる。したがって、この現象を利用することにより、従
来困難とされていた採取後長時間経過したコアサンプル
によっても地山岩石又は土質材料の損傷度の評価を行う
ことが可能になった。
【００１０】本発明方法においては、前記計算式によっ
て損傷度係数Χを求めることが必要である。この式中の
Ｓｃは、なんら損傷を与えていない健全時の地山岩石又
は土質材料の強度であり、これは、掘削や発破による破
壊を行うに先立って、所定の地山岩石又は土質材料から
サンプルを採取し、その一軸圧縮強度を測定することに
より得られる。また、ＳＡＥは、試験片に一軸圧縮試験
により荷重を増大させながら印加し、それに対応して発
生するＡＥを測定していく過程で、ＡＥ発生数がその最
大載荷応力（最大荷重を試験片の断面積で除した値）時
における最大数に対する比率として急激に増加し始める
点における載荷応力である。すなわち、ＳＡＥというパ
ラメータは、試験片を一軸圧縮試験に付し、最大載荷応
力（最大荷重を試験片の断面積で除した値）Ｐまで、荷
重を増大させながら印加することにより、載荷応力を増
大させながらＡＥ発生数を計測すると、前記Ｐ時におい
て累積ＡＥ発生数は最大となるが、この計測過程で、こ
の最大累積ＡＥ発生数に対するＡＥ発生数の比率が急激
に増加し始める点における載荷応力（荷重を試験片の断
面積で除した値）に相当しており、試験時に最大載荷応
力Ｐまで載荷したときの載荷応力と累積ＡＥ発生数の関
係について、それをＰ時の最大累積ＡＥ発生数を基準に
して正規化した載荷応力と累積ＡＥ発生数との関係をグ
ラフで表わしたとき、上記過程でその曲線の傾きが急峻
になり始める点の載荷応力を読み取って求められる。こ
のＳＡＥは、好ましくは載荷応力と累積ＡＥ発生数との
関係をプロットしたグラフを基にして次の手順に従って
求められる。 先ず、載荷応力−累積ＡＥ発生数関係図を作成す
る。 この図より、累積ＡＥ発生数をその最大値に対する
比率に変換した載荷応力−累積ＡＥ発生数変化曲線を作
成する。 この載荷応力−累積ＡＥ発生数変化曲線において、
載荷応力の座標軸側について通常１０００個以上に等分
し、等分された箇所における累積ＡＥ発生数値として載
荷応力の低い側から先ず１番目の値と４０番目の値を用
いて傾斜を求め、次に２番目の値と４１番目の値を用い
て傾斜を求め、両者の変化率を算出する。この操作を、
４０個を単位として最大載荷応力点まで順次繰り返す。 この変化率が一定値例えば０．２を越える箇所にお
ける載荷応力の最小値をＳＡＥとして読み取る。
て損傷度係数Χを求めることが必要である。この式中の
Ｓｃは、なんら損傷を与えていない健全時の地山岩石又
は土質材料の強度であり、これは、掘削や発破による破
壊を行うに先立って、所定の地山岩石又は土質材料から
サンプルを採取し、その一軸圧縮強度を測定することに
より得られる。また、ＳＡＥは、試験片に一軸圧縮試験
により荷重を増大させながら印加し、それに対応して発
生するＡＥを測定していく過程で、ＡＥ発生数がその最
大載荷応力（最大荷重を試験片の断面積で除した値）時
における最大数に対する比率として急激に増加し始める
点における載荷応力である。すなわち、ＳＡＥというパ
ラメータは、試験片を一軸圧縮試験に付し、最大載荷応
力（最大荷重を試験片の断面積で除した値）Ｐまで、荷
重を増大させながら印加することにより、載荷応力を増
大させながらＡＥ発生数を計測すると、前記Ｐ時におい
て累積ＡＥ発生数は最大となるが、この計測過程で、こ
の最大累積ＡＥ発生数に対するＡＥ発生数の比率が急激
に増加し始める点における載荷応力（荷重を試験片の断
面積で除した値）に相当しており、試験時に最大載荷応
力Ｐまで載荷したときの載荷応力と累積ＡＥ発生数の関
係について、それをＰ時の最大累積ＡＥ発生数を基準に
して正規化した載荷応力と累積ＡＥ発生数との関係をグ
ラフで表わしたとき、上記過程でその曲線の傾きが急峻
になり始める点の載荷応力を読み取って求められる。こ
のＳＡＥは、好ましくは載荷応力と累積ＡＥ発生数との
関係をプロットしたグラフを基にして次の手順に従って
求められる。 先ず、載荷応力−累積ＡＥ発生数関係図を作成す
る。 この図より、累積ＡＥ発生数をその最大値に対する
比率に変換した載荷応力−累積ＡＥ発生数変化曲線を作
成する。 この載荷応力−累積ＡＥ発生数変化曲線において、
載荷応力の座標軸側について通常１０００個以上に等分
し、等分された箇所における累積ＡＥ発生数値として載
荷応力の低い側から先ず１番目の値と４０番目の値を用
いて傾斜を求め、次に２番目の値と４１番目の値を用い
て傾斜を求め、両者の変化率を算出する。この操作を、
４０個を単位として最大載荷応力点まで順次繰り返す。 この変化率が一定値例えば０．２を越える箇所にお
ける載荷応力の最小値をＳＡＥとして読み取る。
【００１１】そして、このようにして求められた損傷度
係数Χは、地山岩石又は土質材料が弾性的な挙動を示す
限界値の５０％応力レベルでほぼ１．０になるので、こ
の値によって地山岩石又は土質材料がまだ健全な弾性的
挙動を示す範囲にあるのか、あるいは弾性限界を越えて
亀裂が多くなった塑性的挙動を示す状態にあるのかを簡
単に判断することができる。
係数Χは、地山岩石又は土質材料が弾性的な挙動を示す
限界値の５０％応力レベルでほぼ１．０になるので、こ
の値によって地山岩石又は土質材料がまだ健全な弾性的
挙動を示す範囲にあるのか、あるいは弾性限界を越えて
亀裂が多くなった塑性的挙動を示す状態にあるのかを簡
単に判断することができる。
【００１２】
【実施例】次に、実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。
明する。
【００１３】参考例 砂岩試験片（直径４．４ｃｍ、長さ１１ｃｍ、圧縮強度
４００ｋｇｆ／ｃｍ２）に対し、その圧縮強度の１５〜
１００％に相当する荷重を印加して、あらかじめ損傷を
加えたサンプルを調製した。次に、この各サンプルにつ
いて一軸圧縮試験を行い、そのときのＡＥを計測し、そ
の結果をグラフとして図２に示す。このＡＥ計測結果か
ら損傷度係数を計算して、事前に加えた荷重レベルとの
関係を求めたところ、荷重レベルすなわち負荷が大きい
ほど損傷度係数は低下し、岩石が弾性的な挙動を示す限
界の５０％応力レベルでほぼ１．０になった。
４００ｋｇｆ／ｃｍ２）に対し、その圧縮強度の１５〜
１００％に相当する荷重を印加して、あらかじめ損傷を
加えたサンプルを調製した。次に、この各サンプルにつ
いて一軸圧縮試験を行い、そのときのＡＥを計測し、そ
の結果をグラフとして図２に示す。このＡＥ計測結果か
ら損傷度係数を計算して、事前に加えた荷重レベルとの
関係を求めたところ、荷重レベルすなわち負荷が大きい
ほど損傷度係数は低下し、岩石が弾性的な挙動を示す限
界の５０％応力レベルでほぼ１．０になった。
【００１４】実施例 健全時の圧縮強度１６００ｋｇｆ／ｃｍ２の地山岩石に
発破をかけて破壊させた領域の周辺をボーリングしてコ
アサンプル（直径４．５ｃｍ、長さ１０ｃｍ）を採取し
た。このコアサンプルについて採取後２４時間放置し、
圧縮試験機にかけて、各荷重ごとのＡＥを計測し、この
関係をグラフとして図３に示す。このグラフに基づいて
前記した好ましい手順により累積ＡＥ発生数をその最大
値に対する比率に変換した正規化グラフを作成し、Ｓ
ＡＥ及びＰを求め、損傷度係数を算出したところ１．２
８であった。このことより、このコアサンプルを採取し
た地山岩石は弾性限界以内であることが分った。
発破をかけて破壊させた領域の周辺をボーリングしてコ
アサンプル（直径４．５ｃｍ、長さ１０ｃｍ）を採取し
た。このコアサンプルについて採取後２４時間放置し、
圧縮試験機にかけて、各荷重ごとのＡＥを計測し、この
関係をグラフとして図３に示す。このグラフに基づいて
前記した好ましい手順により累積ＡＥ発生数をその最大
値に対する比率に変換した正規化グラフを作成し、Ｓ
ＡＥ及びＰを求め、損傷度係数を算出したところ１．２
８であった。このことより、このコアサンプルを採取し
た地山岩石は弾性限界以内であることが分った。
【００１５】比較例 実施例とは別の領域から同じ寸法のコアサンプルを採取
し、実施例と同様にして荷重とＡＥとの関係を調べた。
この結果をグラフとして図４に示す。最大載荷応力Ｐ時
における累積ＡＥ発生数は最大であり、５９８０であっ
た。このグラフに基づいて実施例と同様にしてＳＡＥと
Ｐを求め、損傷度係数を算出したところ０．８１６であ
った。このことより、このコアサンプルを採取した地山
岩石は亀裂により、塑性的挙動を示す状態にあることが
分った。
し、実施例と同様にして荷重とＡＥとの関係を調べた。
この結果をグラフとして図４に示す。最大載荷応力Ｐ時
における累積ＡＥ発生数は最大であり、５９８０であっ
た。このグラフに基づいて実施例と同様にしてＳＡＥと
Ｐを求め、損傷度係数を算出したところ０．８１６であ
った。このことより、このコアサンプルを採取した地山
岩石は亀裂により、塑性的挙動を示す状態にあることが
分った。
【００１６】
【発明の効果】本発明方法によると、地山岩石又は土質
材料をボーリングして得たコアサンプルを圧縮試験機に
取り付け、荷重を印加しながら、荷重が増加していく過
程でのＡＥ発生数を計測するだけで、地山の損傷度を簡
単に測定することができる。
材料をボーリングして得たコアサンプルを圧縮試験機に
取り付け、荷重を印加しながら、荷重が増加していく過
程でのＡＥ発生数を計測するだけで、地山の損傷度を簡
単に測定することができる。
【図１】 本発明方法で用いる試験方法を示す説明図。
【図２】 参考例で得た載荷応力と累積ＡＥ発生数との
関係を示すグラフ。
関係を示すグラフ。
【図３】 実施例で得た載荷応力と累積ＡＥ発生数との
関係を示すグラフ。
関係を示すグラフ。
【図４】 比較例で得た載荷応力と累積ＡＥ発生数との
関係を示すグラフ。
関係を示すグラフ。
１ コアサンプル ２，３ 支持具 ４ センサー
Claims (1)
- 【請求項１】 地山岩石又は土質材料からコアサン
プルを採取し、これを一軸圧縮して発生するアコーステ
ィック・エミッション（ＡｃｏｕｓｔｉｃＥｍｉｓｓｉ
ｏｎ）を計測し、式 Ｘ＝ＳＡＥ×ＳＣ／Ｐ２ （ただし、Ｐはこの計測時の最大載荷応力、ＳＡＥはこ
の計測時において荷重を増大させながら印加していく過
程でアコースティック・エミッション発生数が前記最大
載荷応力時における最大数に対する比率として急増し始
める点における載荷応力、ＳＣは地山岩石又は土質材料
の健全時の一軸圧縮強度である）に従って損傷度係数Ｘ
を求めることを特徴とする地山損傷度の測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11136070A JP3054709B2 (ja) | 1998-06-11 | 1999-05-17 | 地山損傷度測定方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-163305 | 1998-06-11 | ||
| JP16330598 | 1998-06-11 | ||
| JP11136070A JP3054709B2 (ja) | 1998-06-11 | 1999-05-17 | 地山損傷度測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000065809A JP2000065809A (ja) | 2000-03-03 |
| JP3054709B2 true JP3054709B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=26469751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11136070A Expired - Lifetime JP3054709B2 (ja) | 1998-06-11 | 1999-05-17 | 地山損傷度測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3054709B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8322217B2 (en) * | 2010-04-06 | 2012-12-04 | Varel Europe S.A.S. | Acoustic emission toughness testing for PDC, PCBN, or other hard or superhard material inserts |
| US8397572B2 (en) * | 2010-04-06 | 2013-03-19 | Varel Europe S.A.S. | Acoustic emission toughness testing for PDC, PCBN, or other hard or superhard materials |
| US8596124B2 (en) * | 2010-04-06 | 2013-12-03 | Varel International Ind., L.P. | Acoustic emission toughness testing having smaller noise ratio |
| US9086348B2 (en) | 2010-04-06 | 2015-07-21 | Varel Europe S.A.S. | Downhole acoustic emission formation sampling |
| US9249059B2 (en) | 2012-04-05 | 2016-02-02 | Varel International Ind., L.P. | High temperature high heating rate treatment of PDC cutters |
| CN103852377B (zh) * | 2013-09-24 | 2016-08-31 | 核工业北京地质研究院 | 基于累计声发射撞击数识别岩石单轴压缩启裂强度的方法 |
| CN103954690B (zh) * | 2014-04-25 | 2014-12-17 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 一种岩石声波、声发射同步测量的方法及装置 |
| CN106370730A (zh) * | 2016-08-25 | 2017-02-01 | 中国科学院武汉岩土力学研究所 | 一种基于声发射技术精确测量脆性材料损伤阈值的方法 |
| KR102399442B1 (ko) * | 2020-05-21 | 2022-05-19 | 한국원자력연구원 | 방사성 폐기물 처분장용 시료의 물성 측정 장치 및 이를 이용한 방사성 폐기물 처분장용 시료의 물성 측정 방법 |
| CN114002065A (zh) * | 2021-11-03 | 2022-02-01 | 湘潭大学 | 一种利用超声波实时检测受载岩石裂纹演变的方法 |
| CN114088516B (zh) * | 2021-11-23 | 2023-07-18 | 贵州大学 | 一种基于岩心损伤各向异性的单孔声发射地应力测量方法 |
| CN114486547B (zh) * | 2022-01-29 | 2024-01-12 | 中国矿业大学 | 一种声波和声发射同步监测的岩石三轴试验装置及方法 |
-
1999
- 1999-05-17 JP JP11136070A patent/JP3054709B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000065809A (ja) | 2000-03-03 |
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