JP3009125B2 - Mold material for high-temperature active metal casting - Google Patents
Mold material for high-temperature active metal castingInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、金属の鋳造用鋳型材に
関し、さらに詳しくは、歯科用鋳型材に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a mold material for casting metal, and more particularly to a mold material for dental use.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から金属の鋳造に用いられてきた石
英、クリストバライト、石膏等を主成分とする鋳型材
は、高温で分解したり、金属と焼付けを起こしやすい。
特にチタンのような高温活性金属と激しく反応し、金属
を著しく劣化させてしまう。純チタン、チタン合金は歯
科用金属として近年汎用されている。2. Description of the Related Art A mold material mainly composed of quartz, cristobalite, gypsum and the like, which has been conventionally used for casting metal, is easily decomposed at high temperature or easily baked with metal.
In particular, it reacts violently with high-temperature active metals such as titanium, and significantly deteriorates the metals. Pure titanium and titanium alloy have been widely used in recent years as dental metals.
【０００３】このような高温活性金属鋳造用として、種
々の鋳型材が開発、提案されてきた。たとえば、（１）
マグネシア−アルミナ系の鋳型材として、特開昭６３−
３３１４１には、カルボン酸塩を含む高温安定形鋳型材
が開示されている。（２）特開昭６３−６８２３９は、
マグネシア−アルミナ系骨材に金属チタン微粉末を配合
させることにより鋳造時の金属の鋳造収縮（凝固収縮）
を補償し得るような鋳造材を開示する。[0003] Various mold materials have been developed and proposed for such high-temperature active metal casting. For example, (1)
As a magnesia-alumina mold material, JP-A-63-63
33141 discloses a high temperature stable mold material containing a carboxylate. (2) JP-A-63-68239 discloses that
Casting shrinkage of metal during casting (solidification shrinkage) by mixing fine powder of metallic titanium with magnesia-alumina aggregate
A casting material that can compensate for the following is disclosed.
【０００４】アルミナ−マグネシア系鋳型材は、高温活
性金属と反応しにくいため、鋳造材としては有用である
が、アルミナ（２０５０℃）、マグネシア（２８２０
℃）ともに溶融温度が高く、焼結しにくいという欠点が
ある。ここで焼成温度を低く設定すると（たとえば９０
０℃程度）、用いる結合剤によっては鋳型の強度が不足
し、鋳造に向かなかったり、鋳造体にバリを生じたりす
る。たとえ焼成温度が充分であっても鋳型の膨張量が不
足するため金属の鋳造収縮を補償できず、所定の寸法に
仕上がらないことがある。[0004] Alumina-magnesia mold material is useful as a casting material because it hardly reacts with a high-temperature active metal, but alumina (2050 ° C) and magnesia (2820) are used.
C) both have high melting temperatures and are difficult to sinter. If the firing temperature is set low here (for example, 90
(About 0 ° C.), depending on the binder used, the strength of the mold is insufficient, so that it is not suitable for casting or burrs are formed on the casting. Even if the firing temperature is sufficient, the casting shrinkage of the metal cannot be compensated due to the insufficient expansion of the mold, and the metal may not be finished to a predetermined size.
【０００５】前記（１）の場合、他の添加剤と異なりカ
ルボン酸は高温において分解し炭酸ガス、一酸化炭素、
水となり鋳型焼成中に発散し、鋳造物に悪影響を及ぼさ
ないというものの焼成時の高温度の使用は避けられな
い。[0005] In the case of the above (1), unlike other additives, the carboxylic acid is decomposed at a high temperature and decomposes at a high temperature with carbon dioxide, carbon monoxide,
Although it becomes water and emits during the firing of the mold and does not adversely affect the casting, the use of high temperatures during firing is inevitable.
【０００６】（２）の場合、鋳型製造中に水とマグネシ
アが反応して生成するアルカリ溶液とチタン等が反応し
てガスを発生し、鋳型中に気泡を生じて、鋳造物の表面
に突起を生じやすい。チタンの膨張効果で金属の鋳造収
縮を補償するためにはチタンを酸化させねばならず、そ
れだけ高温において長時間焼成保持する必要がある。さ
らにチタンの使用は価格面でも不利である。In the case of (2), titanium and the like react with an alkaline solution generated by the reaction of water and magnesia during the production of the mold to generate a gas, generate bubbles in the mold, and project on the surface of the casting. Tends to occur. In order to compensate for the shrinkage of the metal due to the expansion effect of titanium, titanium must be oxidized, and it is necessary to hold the sintering at a high temperature for a long time. Moreover, the use of titanium is disadvantageous in terms of price.
【０００７】したがって、先行技術の（１），（２）と
もに高温度で焼成することを前提としているわけであ
る。しかしながら、マグネシア−アルミナ系鋳型材を高
温度で処理することは以下のような様々な問題を伴う。Therefore, it is premised that both of the prior arts (1) and (2) are fired at a high temperature. However, treating a magnesia-alumina mold material at a high temperature involves various problems as described below.
【０００８】（ａ）焼成温度を１０００℃以上とする
と、特殊な高温炉が必要となる。すなわち、焼成が１０
００℃以下であると、ニクロム線をヒータ素材とする炉
を使用できるが、１０００℃以上であるとヒータ素材の
寿命が短くなるので、高価な鉄−クロム−アルミ合金ヒ
ータ素材を備える炉が必要となる。さらに、高温になる
ほど炉内を均一な温度に制御するのが難しく、高価な制
御装置も必要となる。(A) When the firing temperature is 1000 ° C. or more, a special high-temperature furnace is required. That is, firing is 10
When the temperature is lower than 00 ° C., a furnace using a nichrome wire as a heater material can be used. However, when the temperature is higher than 1000 ° C., the life of the heater material is shortened. Therefore, a furnace having an expensive iron-chromium-aluminum alloy heater material is required. Becomes Further, as the temperature becomes higher, it is more difficult to control the inside of the furnace to a uniform temperature, and an expensive controller is required.
【０００９】（ｂ）焼成温度が高いと、鋳型温度を鋳造
時に、低下させるのに長時間を要する。この冷却工程は
溶融金属と鋳型との反応を抑制するために望ましいもの
である。(B) If the firing temperature is high, it takes a long time to lower the mold temperature during casting. This cooling step is desirable for suppressing the reaction between the molten metal and the mold.
【００１０】（ｃ）鋳型の膨張が焼成温度よりも低いと
ころの昇温途中で起こるならば、焼成温度がばらついて
も鋳型の膨張は既に完了しているから鋳造精度がばらつ
くおそれはなくなる。しかし、鋳型材の組成によっては
変態や反応による鋳型の膨張が焼成温度付近において生
じる場合もあるが、このようなときには温度コントロー
ルを正確に行う必要が生じる。１０００℃以下の温度で
は比較的このような制御も容易に行える。ところが、１
０００℃以上の高温度になると正確な温度コントロール
を行うためには前述のように高価な制御装置を必要とす
る。廉価な制御装置を用いると温度がばらつき、その結
果、鋳型の膨張量がばらつき、金属の鋳造精度もばらつ
くことになる。(C) If the expansion of the mold occurs in the course of raising the temperature below the sintering temperature, even if the sintering temperature varies, the expansion of the mold has already been completed, so that there is no possibility that the casting accuracy will vary. However, depending on the composition of the mold material, expansion of the mold due to transformation or reaction may occur near the firing temperature. In such a case, it is necessary to precisely control the temperature. At a temperature of 1000 ° C. or less, such control can be relatively easily performed. However, 1
As described above, an expensive controller is required to perform accurate temperature control at a high temperature of 000 ° C. or higher. If an inexpensive controller is used, the temperature will fluctuate, and as a result, the expansion amount of the mold will fluctuate, and the casting accuracy of the metal will also fluctuate.
【００１１】[0011]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記の問題
点に鑑みてなされたものであり、１０００℃を越える高
温焼成が不要な高温活性金属鋳造用鋳型材を提供するこ
とを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and has as its object to provide a high-temperature active metal casting mold material which does not require high-temperature sintering exceeding 1000 ° C. .
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明は、アルミナ−マ
グネシア系骨材に、選ばれた添加剤および結合剤を配合
して成る高温活性金属鋳造用鋳型材を要旨とする。本発
明の高温活性金属鋳造用鋳型材を用いれば、１０００℃
以下で焼成後、鋳型が金属の鋳造収縮を補償するのに充
分な膨張を与え、所定の鋳型寸法を得ることができ、本
発明の目的を達成することができる。本発明によれば、
アルミナおよびマグネシアから成る主骨材に補助骨材を
配合して成る骨材と、結合剤と、添加剤とを含む鋳造用
鋳型材において、添加剤がフッ化リチウム、フッ化アル
ミニウム、フッ化バリウム、塩化ナトリウム、塩化カル
シウム、塩化リチウム、臭化リチウム、酸化ホウ素、そ
してホウ酸カルシウムから成る群より選ばれる少なくと
も１種であり、鋳型材の焼成温度を１０００℃以下に下
げることを特徴とする高温活性金属鋳造用鋳型材が提供
される。本発明において、結合剤がアルミナセメントお
よび／または塩基性乳酸塩化合物粉末から成る。また本
発明において、補助骨材がジルコニア、カルシア、ジル
コン、ムライト、スピネル、そしてシリカから成る群よ
り選ばれる少なくとも１種である。さらにまた本発明に
おいて、骨材を重量換算で７０〜９８．９％、結合剤を
１〜２０％、そして添加剤を０．１〜１０％含む。加え
て、本発明において、補助骨材が主骨材のアルミナ、マ
グネシアと粒度の異なるアルミナ、マグネシアを使用す
ることを特徴とすることもできる。The gist of the present invention is a high-temperature active metal casting mold material obtained by mixing selected additives and binders with an alumina-magnesia-based aggregate. If the high temperature active metal casting mold material of the present invention is used, 1000 ° C.
In the following, after firing, the mold gives sufficient expansion to compensate for the casting shrinkage of the metal, so that a predetermined mold size can be obtained, and the object of the present invention can be achieved. According to the present invention,
In a casting mold material including an aggregate obtained by mixing an auxiliary aggregate with a main aggregate made of alumina and magnesia, a binder, and an additive, the additive is lithium fluoride, aluminum fluoride, barium fluoride. And at least one selected from the group consisting of sodium chloride, calcium chloride, lithium chloride, lithium bromide, boron oxide, and calcium borate, wherein the firing temperature of the mold material is reduced to 1000 ° C. or lower. An active metal casting mold material is provided. In the present invention, the binder comprises alumina cement and / or basic lactate compound powder. In the present invention, the auxiliary aggregate is at least one selected from the group consisting of zirconia, calcia, zircon, mullite, spinel, and silica. Furthermore, in the present invention, 70 to 98.9% by weight of aggregate, 1 to 20% of binder, and 0.1 to 10% of additive are included. In addition, the present invention may be characterized in that the auxiliary aggregate uses alumina or magnesia having a different particle size from alumina or magnesia of the main aggregate.
【００１３】[0013]
【作用】アルミナ−マグネシアを主骨材とする鋳型材は
耐熱性に特に優れ、チタン等の高温活性金属の鋳造に用
いることができる。本発明者らは前記の目的を達成すべ
く、特に焼成温度を１０００℃以下と低く設定できるよ
うに、アルミナ−マグネシアを主骨材とする鋳造用鋳型
材に配合すべき添加剤について、種々の実験を繰返すこ
とにより前記のとおりの特定の添加剤が有効であること
を見い出し、本発明を完成した。以下に、本発明をさら
に詳しく説明する。The mold material mainly composed of alumina-magnesia has excellent heat resistance and can be used for casting a high-temperature active metal such as titanium. The present inventors, in order to achieve the above object, especially in order to be able to set the firing temperature as low as 1000 ° C. or less, various additives to be added to the casting mold material containing alumina-magnesia as the main aggregate. By repeating the experiment, it was found that the specific additives described above were effective, and the present invention was completed. Hereinafter, the present invention will be described in more detail.
【００１４】本発明に使用する骨材は、アルミナ（Ａｌ
２Ｏ３）およびマグネシア（ＭｇＯ）を主骨材とし、こ
れに補助骨材として配合すべき化合物は、ジルコニア
（ＺｒＯ２）、カルシア（ＣａＯ）、ジルコン（Ｚｒｘ
ＳｉｙＯｚ）、ムライト、スピネル（ＭｇＡｌ
２Ｏ４）、およびシリカ（ＳｉＯ２）から成る群より選
ばれる１種または２種以上のものを挙げることができ
る。これらの補助骨材は、耐金属反応性を改善、通気度
調整、経済性改善等の作用をもたらす。前記補助骨材の
中でジルコニア、スピネルおよびシリカが特に好ましく
使用される。補助骨材として、前記のものの他に、主骨
材と同じくアルミナ、マグネシアを使用してもよいが、
この場合主骨材のアルミナ、マグネシア材と粒度が異な
る材料を用いることが好ましい。このようにすると、出
来上がった鋳型の通気度、強度が同一材質のアルミナ−
マグネシアのみで補助骨材を加えない場合に比較して格
段と改善される。The aggregate used in the present invention is alumina (Al)
2 O 3 ) and magnesia (MgO) as main aggregates, and compounds to be blended with them as auxiliary aggregates include zirconia (ZrO 2 ), calcia (CaO), and zircon (Zr x ).
Si y O z ), mullite, spinel (MgAl
2 O 4 ) and one or more selected from the group consisting of silica (SiO 2 ). These auxiliary aggregates have effects such as improvement of metal reactivity resistance, adjustment of air permeability, and improvement of economic efficiency. Among the auxiliary aggregates, zirconia, spinel and silica are particularly preferably used. As the auxiliary aggregate, in addition to the above, alumina and magnesia may be used like the main aggregate,
In this case, it is preferable to use a material having a different particle size from alumina or magnesia as the main aggregate. In this way, the air permeability and strength of the finished mold are the same.
The improvement is remarkable compared to the case where magnesia is used alone and no auxiliary aggregate is added.
【００１５】骨材の使用量は、鋳型材中重量換算で、主
骨材と補助骨材の合計が７０〜９８．９％の範囲にある
ことが好ましい。使用量が７０％未満であると、溶融金
属に対する耐反応性が悪くなり、また９８．９％を超え
ると結合剤の添加量が減少し鋳型の成形性が低下する。The amount of the aggregate used is preferably such that the total of the main aggregate and the auxiliary aggregate is in the range of 70 to 98.9% in terms of weight in the mold material. If the amount used is less than 70%, the reaction resistance to the molten metal deteriorates, and if it exceeds 98.9%, the amount of the binder added decreases, and the moldability of the mold decreases.
【００１６】本発明に使用できる結合剤として、アルミ
ナセメントおよび／または塩基性乳酸アルミニウムがあ
る。この他に結合剤としてリン酸アンモニウム、リン酸
アルミニウム、ジルコニアゾル、エチルシリケイト、コ
ロイダルシリカなどがあるが、リン酸アンモニウム、リ
ン酸アルミニウムは、溶融金属と反応分解して亜硫酸ガ
スや五酸化リンのガスを発し、鋳造体の肌荒れを生じる
ので好ましくない。またアルミナセメントと塩基性乳酸
アルミニウムとは取扱いが容易である。Binders that can be used in the present invention include alumina cement and / or basic aluminum lactate. Other binders include ammonium phosphate, aluminum phosphate, zirconia sol, ethyl silicate, and colloidal silica.The ammonium phosphate and aluminum phosphate react and decompose with the molten metal to form sulfur dioxide or phosphorus pentoxide. It is not preferable because it generates gas and roughens the surface of the casting. Alumina cement and basic aluminum lactate are easy to handle.
【００１７】結合剤の使用量は、鋳型材中重量換算で、
１〜２０％の範囲にあることが好ましい。使用量が１％
未満であると、結合剤として機能せず、鋳型の強度が不
足する。使用量が２０％を超えると鋳型の収縮が大きく
なり、さらに溶融金属に対しての耐反応性が低下する。The amount of the binder used is expressed in terms of weight in the mold material,
Preferably it is in the range of 1 to 20%. 1% usage
If it is less than this, it will not function as a binder and the strength of the mold will be insufficient. If the amount exceeds 20%, the shrinkage of the mold will increase, and the resistance to molten metal will decrease.
【００１８】本発明に使用できる添加剤としては、フッ
化リチウム（ＬｉＦ）、フッ化アルミニウム（Ａｌ
Ｆ3）、フッ化バリウム（ＢａＦ2）、塩化ナトリウム
（ＮａＣｌ）、塩化カルシウム（ＣａＣｌ2 ）、塩化リ
チウム（ＬｉＣｌ）、臭化リチウム（ＬｉＢｒ）、酸化
ホウ素（Ｂ2Ｏ3）、そしてホウ酸カルシウム（ＣａＢ4
Ｏ7）から成る群より選ばれる１種または２種以上のも
のを挙げることができる。特に好ましくは、フッ化リチ
ウム、フッ化アルミニウム、酸化ホウ素が使用される。
前述のように、これら添加剤を加えると鋳型材の焼成温
度を１０００℃以下に下げることができる。The additives usable in the present invention include lithium fluoride (LiF) and aluminum fluoride (Al
F 3 ), barium fluoride (BaF 2 ), sodium chloride (NaCl), calcium chloride (CaCl 2 ), lithium chloride (LiCl), lithium bromide (LiBr), boron oxide (B 2 O 3 ), and boric acid Calcium (CaB 4
O 7 consists of) mention may be made from one or more selected groups. Particularly preferably, lithium fluoride, aluminum fluoride, and boron oxide are used.
As described above, the addition of these additives can lower the firing temperature of the mold material to 1000 ° C. or less.
【００１９】添加剤の使用量は、鋳型材中重量換算で
０．１〜１０％の範囲にあることが好ましい。使用量が
０．１％未満であると添加剤の効果が表れず、１０％を
超すと焼結が進行しすぎ、鋳型の収縮が大きくなり本発
明の目的を達成することができない。The amount of the additive used is preferably in the range of 0.1 to 10% by weight in the mold material. If the amount used is less than 0.1%, the effect of the additive is not exhibited, and if it exceeds 10%, sintering proceeds too much, and the shrinkage of the mold becomes large, so that the object of the present invention cannot be achieved.
【００２０】本発明の特に好適な鋳型材は、アルミナ−
マグネシア、ジルコニア、フッ化リチウム、および塩基
性乳酸アルミニウムから成る。A particularly preferred mold material of the present invention is alumina-
Consists of magnesia, zirconia, lithium fluoride, and basic aluminum lactate.
【００２１】本発明の別の好適な鋳型材は、アルミナ−
マグネシア、ジルコニア、フッ化リチウム、およびアル
ミナセメントから成る。これら個別の鋳型材は、溶融金
属の鋳造収縮を極めて良好に補償する。Another preferred mold material of the present invention is alumina-
Consists of magnesia, zirconia, lithium fluoride, and alumina cement. These individual mold materials compensate very well for the casting shrinkage of the molten metal.
【００２２】本発明の鋳造用鋳型材は、適宜膨張し（加
熱時と凝固時）、その全体膨張率は溶融金属（たとえば
チタン、チタン合金）の鋳造収縮率とほぼ等しくなる。
すなわち、鋳造体の寸法が原型とほぼ同じ大きさとな
る。したがって、本発明の鋳型材を歯科用に用いると
き、最終鋳造体を形どったワックスパターンを鋳型中に
埋没しておくことにより、一方の膨張率と他方の収縮率
の相殺関係で適正な鋳込み空間を得ることができる。本
発明の鋳型材は特に歯科用鋳型に用いることが好ましい
が、それのみならず高温活性金属を鋳造する鋳型として
広く用いることができ、冶金分野において適用性が大で
ある。The casting mold material of the present invention expands appropriately (at the time of heating and at the time of solidification), and its overall expansion rate is almost equal to the casting shrinkage rate of the molten metal (for example, titanium or titanium alloy).
That is, the dimensions of the casting are almost the same as the original. Therefore, when the mold material of the present invention is used for dentistry, the wax pattern shaping the final casting is buried in the mold, so that an appropriate casting is performed in an offset relationship between one expansion rate and the other shrinkage rate. You can get space. The mold material of the present invention is particularly preferably used for a dental mold, but can also be widely used as a mold for casting a high-temperature active metal, and has great applicability in the metallurgy field.
【００２３】[0023]
【実施例】以下に実施例および比較例による本発明を詳
しく説明するが、これらは本発明の範囲を限定するもの
とみなすべきではない。The present invention will be described in more detail with reference to the following Examples and Comparative Examples, which should not be deemed to limit the scope of the present invention.
【００２４】本発明の鋳型材を歯科用鋳型の作成に用い
るとき、当業者に知られている標準的な鋳型製法を採用
する。これは鋳型材を適量の水と混和し、鋳型空間を構
成するワックスパターンを容器中埋没した状態で前記混
和物を充填し、自然硬化させる。この自然硬化させた鋳
型（ｃ）を加熱脱ロー後、たとえば電気炉に入れて９０
０℃〜１０００℃で焼成する。図１はワックスパターン
Ｂが金型支台歯Ａに載置された様子を示す。図２はこの
ようにしてキャビティを形成する模様を模式的に示す。
ワックスパターンに相当する鋳込み空間（キャビティ）
Ｄが形成される。焼成された鋳型は、そのまま鋳造に供
するか、必要な場合には設定する鋳型温度まで冷却し、
鋳造に供する。When using the mold material of the present invention to make a dental mold, standard mold making methods known to those skilled in the art are employed. In this method, the mold material is mixed with an appropriate amount of water, and the mixture is filled with the wax pattern constituting the mold space buried in the container and naturally cured. After the mold (c), which has been naturally hardened, is heated and dewaxed, the mold (c) is placed in an electric furnace, for example, for 90 minutes.
Bake at 0 ° C to 1000 ° C. FIG. 1 shows a state in which a wax pattern B is placed on a die abutment tooth A. FIG. 2 schematically shows a pattern for forming a cavity in this manner.
Casting space (cavity) equivalent to wax pattern
D is formed. The fired mold is used as it is for casting, or if necessary, cooled to the set mold temperature,
Provide for casting.
【００２５】実施例１ 表１に示すように各種剤を配合し調製した鋳型材を準備
し、図１に示す疑似金型支台歯Ａから印象採取して形成
したワックスパターンをこの鋳型材で埋没させ、これを
焼成し、かつ焼成することによりロストワックスをもさ
せた後アーク溶解式鋳造装置（Ａｒガス雰囲気下）で金
属チタンを鋳造し、鋳造形成されたチタン鋳造クラウン
Ｅをもとの支台歯Ａに適合させその隙間寸法（ｄ）を算
出した。図３はこの適合性テストを模式的に示す。その
結果を表１に示す。Example 1 A mold material prepared by mixing various agents as shown in Table 1 was prepared, and a wax pattern formed by taking an impression from the pseudo mold abutment tooth A shown in FIG. It is buried, baked, and baked to make lost wax. After that, titanium metal is cast by an arc melting type casting apparatus (under Ar gas atmosphere), and the titanium casting crown E formed by casting is returned to its original state. The gap size (d) was calculated according to the abutment tooth A. FIG. 3 schematically illustrates this suitability test. Table 1 shows the results.
【００２６】なお、アーク溶解式鋳造装置は、差圧式の
ものでも遠心式のものでもよい。The arc melting type casting apparatus may be a differential pressure type or a centrifugal type.
【００２７】実施例２，３ 実施例１と同様に、表１に示すように各種剤を配合し鋳
型材を調整し、出来上がったクラウンを支台歯に適合さ
せ同様のテストを実施した。それらの結果を表１に示
す。Examples 2 and 3 In the same manner as in Example 1, various agents were mixed as shown in Table 1 to prepare a mold material, and the completed crown was fitted to the abutment, and the same test was performed. Table 1 shows the results.
【００２８】比較例１ 実施例１と同様に鋳型材を調整したが、添加剤は使用し
なかった。実施例１と同様のテストを行った結果を表１
に示す。Comparative Example 1 A mold material was prepared in the same manner as in Example 1, but no additives were used. Table 1 shows the result of the same test as in Example 1.
Shown in
【００２９】比較例２〜４ 実施例１と同様に鋳型材を調整したが、添加剤として前
記に列挙した化合物のかわりにフッ化カルシウムおよび
／またはフッ化マグネシウムを使用した。実施例１と同
様のテストを実施しそれらの結果を表１に示す。Comparative Examples 2 to 4 A mold material was prepared in the same manner as in Example 1, except that calcium fluoride and / or magnesium fluoride were used as additives instead of the compounds listed above. The same tests as in Example 1 were performed, and the results are shown in Table 1.
【００３０】[0030]
【００３１】実施例の鋳型材と比較例の鋳型材と比較す
ると、前者で（ｄ）は小さく前者の金型支台歯への適合
性が格段優れているのが明らかである。フッ化カルシウ
ムおよびフッ化マグネシウムは本発明で特定するフッ化
物と異なり、添加剤として不適当である。また実施例に
おいて鋳型の割れが皆無であり、鋳型の圧縮強度も充分
なものが得られた。Comparing the mold material of the embodiment with the mold material of the comparative example, it is clear that the former is smaller in (d) and the suitability for the former mold abutment is much better. Calcium fluoride and magnesium fluoride, unlike the fluoride specified in the present invention, are unsuitable as additives. In the examples, there was no crack in the mold, and the mold had sufficient compressive strength.
【００３２】[0032]
【発明の効果】本発明の鋳造用鋳型材は、下記のような
様々な特徴がある。The casting mold material of the present invention has the following various features.
【００３３】（１）鋳型を１０００℃を超えるような高
温で焼成しなくても、鋳造に耐えるだけの鋳型の強度を
得ることができる、 （２）金属の鋳造収縮を補償できるだけの鋳型の膨張量
を充分に確保することができる、 （３）鋳型の膨張量のばらつきを少なくすることができ
る、 （４）鋳型の焼成に長時間を有しない、 （５）鋳型の焼成に特殊な構造を必要とせず経済的であ
る。(1) Even if the mold is not fired at a high temperature exceeding 1000 ° C., the strength of the mold enough to withstand the casting can be obtained. (2) Expansion of the mold enough to compensate for the casting shrinkage of the metal. (3) The variation in the amount of expansion of the mold can be reduced, (4) The mold does not have a long time for firing, (5) A special structure is used for the firing of the mold. Economical without need.
【００３４】（６）高温活性金属を鋳造する場合、鋳型
と金属との反応を少なくするために鋳型の焼成後、鋳型
を焼成時の温度よりも低くして鋳造する必要がある。こ
のとき焼成温度が１０００℃以上であると鋳型温度を下
げるのに数時間を必要とし、作業能率が著しく悪くなる
が、本発明の鋳型材ではこのような問題は生じない。こ
のような利点を有する本発明の工業上の利用性は極めて
高いものである。(6) When casting a high-temperature active metal, it is necessary to cast the mold at a temperature lower than the firing temperature after firing the mold in order to reduce the reaction between the mold and the metal. At this time, if the firing temperature is 1000 ° C. or more, several hours are required to lower the mold temperature, and the working efficiency is significantly deteriorated. However, such a problem does not occur in the mold material of the present invention. Industrial applicability of the present invention having such advantages is extremely high.
【００３５】[0035]
【表１】 [Table 1]
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】ワックスパターンを作成する様子を模式的に示
す縦断面図である。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view schematically showing how a wax pattern is created.
【図２】ワックスパターンを鋳型中に埋没し脱ローした
後、形成されたキャビィティを示す縦断面図である。FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing a cavity formed after a wax pattern is buried in a mold and dewaxed.
【図３】鋳造体の支台歯に適合させる適合性テストの要
領を示す縦断面図である。FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing a procedure of a compatibility test adapted to an abutment tooth of a casting.
【符号の説明】 Ａ 金型支台歯 Ｂ ワックスパターン Ｃ 鋳型 Ｄ キャビティ Ｅ 鋳造クラウン[Description of Signs] A Mold Abutment B Wax Pattern C Mold D Cavity E Cast Crown
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 徳之 京都府京都市伏見区東浜南町680番地 株式会社モリタ製作所内 (56)参考文献 特開 昭63−33141（ＪＰ，Ａ) 特開 昭48−28321（ＪＰ，Ａ) 特公 平６−28774（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平６−16915（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22C 1/00 - 1/26 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Noriyuki Tanaka 680 Higashihama-minamicho, Fushimi-ku, Kyoto-shi, Kyoto, Japan Morita Manufacturing Co., Ltd. (56) References JP-A-63-33141 (JP, A) JP-A-48- 28321 (JP, A) JP 6-28774 (JP, B2) JP 6-16915 (JP, B2) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B22C 1/00-1 / 26
Claims (1)
材にジルコニア、カルシア、ジルコン、ムライト、スピ
ネルおよびシリカから成る群より選ばれる少なくとも１
種の補助骨材を配合して成る骨材と、アルミナセメント
および／または塩基性乳酸アルミニウム粉末から成る結
合剤と、フッ化リチウム、フッ化アルミニウム、フッ化
バリウム、塩化ナトリウム、塩化カルシウム、塩化リチ
ウム、臭化リチウム、酸化ホウ素およびホウ酸カルシウ
ムから成る群より選ばれる少なくとも１種であり、鋳型
材の焼成温度を１０００℃以下に下げる添加剤とを含ん
で成り、かつ重量換算で前記骨材７０〜９８．９％に、
前記結合剤を１〜２０％、そして添加剤を０．１〜１０
％を配合したことを特徴とする高温活性金属鋳造用鋳型
材。1. A main aggregate comprising alumina and magnesia, wherein at least one selected from the group consisting of zirconia, calcia, zircon, mullite, spinel and silica.
Aggregate containing various kinds of auxiliary aggregates, binder consisting of alumina cement and / or basic aluminum lactate powder, lithium fluoride, aluminum fluoride, barium fluoride, sodium chloride, calcium chloride, lithium chloride At least one selected from the group consisting of lithium bromide, boron oxide and calcium borate, and an additive for lowering the firing temperature of the mold material to 1000 ° C. or lower. ~ 98.9%
1-20% of said binder and 0.1-10% of additives
%, A mold material for high-temperature active metal casting.
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| JP28226194A JP3009125B2 (en) | 1994-11-16 | 1994-11-16 | Mold material for high-temperature active metal casting |
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|---|---|---|---|
| JP9221758A Division JPH1080743A (en) | 1997-08-18 | 1997-08-18 | Mold material for dental high temperature active metal and casting method for the metal |
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-
1994
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| JPH08141694A (en) | 1996-06-04 |
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