JP2950478B2 - Plain bearing alloy - Google Patents

Plain bearing alloy

Info

Publication number
JP2950478B2
JP2950478B2 JP10176990A JP10176990A JP2950478B2 JP 2950478 B2 JP2950478 B2 JP 2950478B2 JP 10176990 A JP10176990 A JP 10176990A JP 10176990 A JP10176990 A JP 10176990A JP 2950478 B2 JP2950478 B2 JP 2950478B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
alloy
overlay
bearing
plating
resistance
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP10176990A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPH042739A (en
Inventor
荘司 神谷
雄司 横田
Original Assignee
大豊工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
Application filed by 大豊工業株式会社 filed Critical 大豊工業株式会社
Priority to JP10176990A priority Critical patent/JP2950478B2/en
Publication of JPH042739A publication Critical patent/JPH042739A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP2950478B2 publication Critical patent/JP2950478B2/en
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=14309430&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JP2950478(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Description

【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は内燃機関の軸受にオーバレイとして施される
滑り軸受合金に関するものであり、さらに詳しくならば
Sn系軸受合金に関するものである。
Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a sliding bearing alloy applied as an overlay to a bearing of an internal combustion engine.
This is related to Sn-based bearing alloys.
(従来の技術) 従来、ケルメット軸受にNiまたはCuめっきを施しある
いは施さないでPb系オーバレイを施すことはケルメット
軸受において普通に行われている。そのPb系オーバレイ
にはPb−10%Sn−8%InなどのPb−Sn−In系オーバレ
イ、Pb−12%Sn−2%CuなどのPb−Sn−Cu系オーバレイ
などの三元系合金がある。さらに、本出願人の米国特許
第4309064号にて開示されPb−5〜20%Sn−0.05〜10%I
n・Tl−0.5〜5%Sb,Mn,Bi,Ni,Cu,Ca,Ba系4元系合金が
ある。
(Prior Art) Conventionally, a Pb-based overlay with or without Ni or Cu plating on a kelmet bearing is commonly performed on a kelmet bearing. Pb-based overlays include ternary alloys such as Pb-Sn-In based overlays such as Pb-10% Sn-8% In and Pb-Sn-Cu based overlays such as Pb-12% Sn-2% Cu. is there. Further, Pb-5-20% Sn-0.05-10% I disclosed in Applicant's U.S. Pat.
n · Tl-0.5 to 5% Sb, Mn, Bi, Ni, Cu, Ca, Ba quaternary alloys are available.
一方、Sn系軸受合金に関しては以下のような技術が公
知である。
On the other hand, the following techniques are known for Sn-based bearing alloys.
英国特許第702188号は、アルミニウム軸受合金に中間
層としてCuめっきをし、その上にSn系オーバレイ合金を
電気めっきすることを開示する。この特許の説明によれ
ば、オーバレイのSnが高温で中間層のCuと反応して、金
属間化合物を作り接合の寿命に悪影響を及ぼすので、こ
れを防止するために各めっき層の厚み限定が必要とされ
ている。Sn系オーバレイ合金は、任意成分として30%以
下のSb,15%以下のCu,10%以下のNi,20%以下のZnの1
種以上を含有する。
British Patent No. 702188 discloses that an aluminum bearing alloy is plated with Cu as an intermediate layer, and then an Sn-based overlay alloy is electroplated thereon. According to the description of this patent, since the Sn of the overlay reacts with the Cu of the intermediate layer at a high temperature to form an intermetallic compound and adversely affect the life of the joint, the thickness of each plating layer is limited in order to prevent this. is necessary. Sn-based overlay alloys are optionally composed of 30% or less of Sb, 15% or less of Cu, 10% or less of Ni, and 20% or less of Zn.
Contains more than one species.
特開平1−307512号は0〜15%のCuおよび0〜20%の
Sbを含有し、残部Snからなるオーバレイ合金を開示し、
その特徴とするところは、オーバレイ合金層とアルミニ
ウム軸受合金層の間にNi,Fe,Coのいずれかとオーバレイ
層との混在層を厚み0.5μm以下に設けることにより、
中間層上にめっきによりオーバレイを施すことによる欠
点(オーバレイが摩滅した時にシャフトと軸受の焼付が
起こる)を解消し、同時に、中間層を設けずに直接軸受
にオーバレイを設ける欠点(オーバレイ層が耐久性に劣
る)を解消するところにある。
JP-A-1-307512 discloses that 0-15% of Cu and 0-20% of
Disclose an overlay alloy containing Sb and consisting of the balance Sn,
The feature is that by providing a mixed layer of any of Ni, Fe, Co and the overlay layer between the overlay alloy layer and the aluminum bearing alloy layer with a thickness of 0.5 μm or less,
Eliminates the drawbacks of applying an overlay on the intermediate layer by plating (seizure of the shaft and bearing when the overlay wears out), and at the same time, providing the overlay directly on the bearing without the intermediate layer (the overlay layer is durable) Inferiority).
特開昭53−141614号は、〜13%のSb、〜9%のCu,〜
2%Ni,0.005〜0.5%のCo,〜15%のCd,〜2%のMn,0.00
1〜0.5%のCr、残部Snからなるベアリング用合金を開示
し、その特徴とするところはCrとともにCoを少量添加す
ることにより柔軟性を害せずに、引張強度を高めるとこ
ろにある。
JP-A-53-141614 discloses that 、 13% of Sb, 99% of Cu,
2% Ni, 0.005-0.5% Co, ~ 15% Cd, ~ 2% Mn, 0.00
Disclosed is a bearing alloy comprising 1 to 0.5% of Cr and the balance of Sn. The feature thereof is that by adding a small amount of Co together with Cr, tensile strength is increased without impairing flexibility.
(発明が解決しようとる課題) 米国特許第4309064号において本出願人は、Pb−Sn−C
u系、Pb−Sn−In系などの三元系オーバレイはなじみ性
は良好であるが、耐疲労性、エンジンの潤滑性、特に劣
化油に対する耐食性、耐焼付性などが十分ではないこと
を指摘した。そして、上記米国特許において四元系オー
バレイを提案し、軸受総合性能の向上を達成したのであ
るが、その後の研究によりPb系オーバレイは四元系でも
依然として耐食性、特に劣化した潤滑油に対する耐食性
が不十分であることが分かった。
(Problem to be Solved by the Invention) In U.S. Pat.
It is pointed out that ternary overlays such as u-based and Pb-Sn-In-based systems have good conformability, but lack sufficient fatigue resistance, engine lubricity, especially corrosion resistance to degraded oil, and seizure resistance. did. Then, in the above-mentioned U.S. patent, a quaternary overlay was proposed to achieve an improvement in overall bearing performance, but subsequent studies have shown that Pb-based overlays still have poor corrosion resistance even in quaternary systems, especially corrosion resistance to deteriorated lubricating oil. It turned out to be enough.
一般的に言ってPb−12%Sn−2%Cu、Pb−10%Sn−8
%InなどのPb系オーバレイよりもSn系オーバレイはなじ
み性は劣るが、耐食性が優れていることは知られてい
る。しかしながらSn系オーバレイはPb系オーバレイに比
較して耐焼付性が劣る傾向があり、従来公知の添加成分
を含有したSn系合金であってもPb系オーバレイと同等の
耐焼付性は達成されておらない。
Generally speaking, Pb-12% Sn-2% Cu, Pb-10% Sn-8
It is known that Sn-based overlays are less compatible than Pb-based overlays such as% In, but are superior in corrosion resistance. However, Sn-based overlays tend to have lower seizure resistance than Pb-based overlays, and even with Sn-based alloys containing conventionally known additives, seizure resistance equivalent to that of Pb-based overlays has not been achieved. Absent.
したがって、本発明は、従来の三元系Pbオーバレイよ
りも耐食性、耐摩耗性および耐疲労性が優れ、かつ従来
のSn系オーバレイに対し耐食性、耐摩耗性および耐疲労
性が同等で耐焼付性が優れたオーバレイ用滑り軸受合金
を提供することを目的とする。
Therefore, the present invention has better corrosion resistance, wear resistance and fatigue resistance than the conventional ternary Pb overlay, and has the same corrosion resistance, wear resistance and fatigue resistance as the conventional Sn-based overlay, and It is an object of the present invention to provide an overlay sliding bearing alloy having excellent characteristics.
(課題を解決するための手段) 本発明は以下の4つの組成の滑り軸受合金を提供す
る。
(Means for Solving the Problems) The present invention provides a plain bearing alloy having the following four compositions.
(1)In0.1〜25重量%(以下、百分率は特に断らない
限り、重量%である)を含有し、残部不可避的不純物お
よびSnからなる滑り軸受合金。
(1) A sliding bearing alloy containing 0.1 to 25% by weight of In (hereinafter, percentages are by weight unless otherwise specified), and the balance is composed of unavoidable impurities and Sn.
(2)In0.1〜25重量%、およびSb,Cu,Ag,Ni,ZnおよびA
lの少なくとも1種を0.01〜15%を含有し、残部不可避
的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
(2) 0.1 to 25% by weight of In, and Sb, Cu, Ag, Ni, Zn and A
1. A sliding bearing alloy containing 0.01 to 15% of at least one of l and the balance consisting of unavoidable impurities and Sn.
(3)In0.1〜25重量%およびPb0.1〜20%を含有し、残
部不可避的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
(3) A sliding bearing alloy containing 0.1 to 25% by weight of In and 0.1 to 20% of Pb, the balance being unavoidable impurities and Sn.
(4)In0.1〜25%、Sb,Cu,Ag,Ni,ZnおよびAl(以下、S
bで代表して説明することもある)の少なくとも1種を
0.01〜15%、およびPb0.1〜20%を含有し、残部不可避
的不純物およびSnからなる滑り軸受合金。
(4) 0.1 to 25% of In, Sb, Cu, Ag, Ni, Zn and Al (hereinafter referred to as S
at least one of b)
A plain bearing alloy containing 0.01 to 15% and 0.1 to 20% of Pb, the balance being unavoidable impurities and Sn.
以下、本発明の構成を詳しく説明する。 Hereinafter, the configuration of the present invention will be described in detail.
本発明の滑り軸受合金の共通の組成はInを0.1〜25%
を含有するところにある。Sn自体はPbに比べて、硬く、
なじみ性に劣りまた相手軸の鉄鋼、鋳鉄との摩擦係数が
高く、さらにオイルとの親和性も劣る。Sn中に固溶した
InおよびInをSnに添加させることにより作られるSn−In
のγ相が硬度を下げ、なじみ性、摩擦特性を改善すると
共に、親油性を改善する。この結果Sn系合金を耐焼付性
が改善される。Inの添加量が0.1%未満ではInの固溶量
が少なく、上記Snの性質が変化しないので、添加量は最
低で0.1%とする必要がある。一方Inの添加量が25%を
超えるとSn−In合金の融点が低くなりすぎ、耐荷重性や
耐疲労性が低下するので、In添加量の上限を25%とする
必要がある。Inの添加量が15%以下であると融点が205
℃以上となり融点低下に伴う性能低下を避けることがで
きる。またIn添加量が0.1〜8%であると融点が205〜23
2℃に保たれ、0.1〜5%では融点が224.5〜232℃に保た
れる。このようなIn添加量の融点の関係および後述する
Sb,Cuなど(いずれもSn合金の融点を高める)の添加量
ならびにオーバレイの使用温度を総合的に考慮してIn添
加量を定める。例えば軸受背面温度で170℃の高温の使
用される軸受には0.1〜5%のIn添加量が好ましい。
The common composition of the sliding bearing alloy of the present invention is 0.1 to 25% In.
Is contained. Sn itself is harder than Pb,
Poor adaptability, high friction coefficient with steel and cast iron of mating shaft, and poor affinity with oil. Solid solution in Sn
Sn-In made by adding In and In to Sn
Reduces the hardness, improves conformability and friction properties, and improves lipophilicity. As a result, seizure resistance of the Sn-based alloy is improved. If the amount of In is less than 0.1%, the solid solution amount of In is small, and the above-mentioned properties of Sn do not change. Therefore, the amount of addition must be at least 0.1%. On the other hand, if the amount of In exceeds 25%, the melting point of the Sn-In alloy becomes too low, and the load resistance and fatigue resistance decrease. Therefore, the upper limit of the amount of In needs to be 25%. When the amount of In added is 15% or less, the melting point is 205.
° C or more, and a decrease in performance due to a decrease in melting point can be avoided. When the In content is 0.1 to 8%, the melting point is 205 to 23.
It is kept at 2 ° C and at 0.1-5% the melting point is kept at 224.5-232 ° C. The relationship between the melting point of the amount of In added and will be described later.
The amount of In added is determined in consideration of the amounts of Sb, Cu, etc. (both of which increase the melting point of the Sn alloy) and the operating temperature of the overlay. For example, for a bearing used at a high temperature of 170 ° C. at the back surface temperature of the bearing, an In content of 0.1 to 5% is preferable.
本発明の滑り軸受合金は好ましい添加成分として、0.
01〜15%のSb(Sbで代表される添加成分)および/また
は0.01〜20%のPbを含有する。
The sliding bearing alloy of the present invention has a preferred additive component of 0.1.
Contains 01 to 15% of Sb (additional component represented by Sb) and / or 0.01 to 20% of Pb.
Sn系合金はPb系合金に比べて融点が低く、Inの添加に
よりわずかではあるがさらに低融点側に組成が移行する
ため、耐疲労性が低くなる。Sn−In系合金にSbを添加す
ると、Sn−Inγ相あるいはSn−In固溶体に固溶した添加
元素がその融点を高め、InSb(Mp=530℃),SnSb(β
相,Mp=325℃)などの高融点化合物が生成する。したが
って、合金全体の融点を高めることができ、低融点に起
因する性能低下を避けることができる。また上記の金属
間化合物はSn−Inγ相あるいはSn−In固溶体の結晶粒界
近傍に微細に分散してマトリックスの析出強化をし、そ
の結果耐疲労性および耐摩耗性が改善される。これらの
析出物はオーバレイを電気めっきあるいは乾式めっきに
より作製する場合は当初生成していないが、その後オー
バレイに熱を加えることにより生成する。また溶融めっ
きによりオーバレイを作製する場合は当初から析出物が
生成するが、析出物が粗大であり析出強化が少ないので
電気めっきの方がオーバレイ作製の方法として好まし
い。
The melting point of the Sn-based alloy is lower than that of the Pb-based alloy, and the addition of In slightly shifts the composition to a lower melting point, resulting in lower fatigue resistance. When Sb is added to the Sn-In alloy, the added element dissolved in the Sn-Inγ phase or the Sn-In solid solution raises its melting point, and the InSb (Mp = 530 ° C.), SnSb (β
Phase, Mp = 325 ° C). Therefore, the melting point of the entire alloy can be increased, and performance degradation due to the low melting point can be avoided. Further, the above-mentioned intermetallic compound is finely dispersed in the vicinity of the crystal grain boundary of the Sn-Inγ phase or the Sn-In solid solution to strengthen the precipitation of the matrix, thereby improving the fatigue resistance and the wear resistance. These deposits are not initially generated when the overlay is made by electroplating or dry plating, but are generated by subsequently applying heat to the overlay. When an overlay is produced by hot-dip plating, a precipitate is formed from the beginning, but electroplating is preferred as a method of producing the overlay because the precipitate is coarse and the precipitation strengthening is small.
Sb等の添加量は0.01〜15%である。Sbの添加量が0.01
%未満であると、Sn−Inγ相あるいはSn−In固溶体の特
性は変わらないので、添加量は0.01%以上にする必要が
ある。Sbの添加量が15%超えると合金が硬くかつ脆くな
って、なじみ性が低下するので、Sbの添加量は15%を上
限とする。
The addition amount of Sb and the like is 0.01 to 15%. The amount of Sb added is 0.01
%, The properties of the Sn-In gamma phase or Sn-In solid solution do not change, so the addition amount must be 0.01% or more. If the added amount of Sb exceeds 15%, the alloy becomes hard and brittle, and the conformability decreases. Therefore, the upper limit of the added amount of Sb is 15%.
軸受特性のうち耐疲労性を重視するときは、Sbを3%
以下とし、耐摩耗性を重視するときは、Sbを8%以下に
することが好ましい。その理由は、Sbの場合は、Sb量が
増加するとともに硬いSnSb(β′相)の大きさと量が大
になり、3%Sbを超えると、耐摩耗性は増すものの逆に
耐疲労性は低下する傾向があるからである。さらに3%
Sbを超えると硬さも硬くなりすぎるために耐焼付性が低
下するので、3%Sbを超える合金は特に耐摩耗性が重視
される用途に使用するのが望ましい。
When fatigue resistance is important in bearing characteristics, Sb should be 3%
When the wear resistance is emphasized, it is preferable that Sb be 8% or less. The reason is that, in the case of Sb, the size and amount of hard SnSb (β 'phase) increase as the amount of Sb increases, and when it exceeds 3% Sb, the wear resistance increases but the fatigue resistance decreases. This is because it tends to decrease. 3% more
If the content exceeds Sb, the hardness becomes too hard, and the seizure resistance is reduced. Therefore, an alloy exceeding 3% Sb is desirably used for an application in which wear resistance is particularly important.
Sb以外の添加元素であるCu,Ag,Ni,Zn,AlもSbと同様に
作用する。しかし、その生成化合物および好ましい添加
量の上限はSbの場合とは以下のように異なる。
Additive elements other than Sb, such as Cu, Ag, Ni, Zn, and Al, also act similarly to Sb. However, the resulting compound and the upper limit of the preferable addition amount are different from those of Sb as follows.
Cuは、Cu3Sn(ε相,Mp=600℃以上),CuIn(Mp=600
℃),Cu6Sn5(η′相,Mp=415℃)などの化合物を作
る。その好ましい上限添加量は3%である。
Cu is Cu 3 Sn (ε phase, Mp = 600 ° C. or higher), CuIn (Mp = 600
° C) and compounds such as Cu 6 Sn 5 (η 'phase, Mp = 415 ° C). The preferred upper limit is 3%.
Agは、Ag3Sn(Mp=480℃)、AgSnInなどの化合物を作
る。その好ましい上限添加量は5%である。
Ag produces compounds such as Ag 3 Sn (Mp = 480 ° C.) and AgSnIn. The preferred upper limit is 5%.
NiはNi3Sn4(Mp=795℃)などの化合物を作る。その
好ましい上限添加量は3%である。
Ni produces compounds such as Ni 3 Sn 4 (Mp = 795 ° C.). The preferred upper limit is 3%.
Znは共晶合金で単独で析出する。その好ましい上限添
加量は1%である。
Zn is a eutectic alloy and precipitates alone. The preferred upper limit is 1%.
Alは8晶合金で単独で析出する。その好ましい上限添
加量は1%である。
Al precipitates solely in an 8-crystal alloy. The preferred upper limit is 1%.
Pbはなじみ性および耐焼付性を向上させる。Pb添加量
が0.1%未満ではその効果がなく、一方その添加量が20
%を超えると、融点が200℃以下になり軸受として使用
できる用途が極めて限られることになる。PbはSn−In固
溶体を作る添加量(2.5%以下)で使用すると、上記作
用が良好になり、かつ劣化油に対する耐食性も問題にな
らない。
Pb improves conformability and seizure resistance. If the amount of Pb is less than 0.1%, the effect is not obtained.
%, The melting point becomes 200 ° C. or less, and the applications that can be used as bearings are extremely limited. When Pb is used in an addition amount (2.5% or less) for forming a Sn-In solid solution, the above-described effect is improved, and the corrosion resistance to degraded oil does not matter.
本発明に係る軸受合金を使用した軸受の構造には以下
のようなものがある。まず、裏金(SPCC)にケルメット
(組成の例、Cu−22%Pb−3%Sn)を0.25mm厚みに焼結
し、その後仕上げ加工する。その上に厚みが2μmのNi
めっきを介して本発明の軸受合金(オーバレイ)を15μ
mの厚さに施した軸受とする。次に、裏金にアルミニウ
ム合金(例えば、厚み0.3mm、組成Al−4.5%Zn−1%Cu
−2%Si)を圧接し、その後成形加工し、このアルミニ
ウム合金層に厚みが2μmのCuめっき層を介して本発明
の軸受合金(オーバレイ)を15μmの厚みに施した軸受
とする。さらに、裏金にアルミニウム合金(例えば、厚
み0.3mm、組成Al−12%Sn−3%Si−1%Cu−0.3%Mn−
1.5%−Pb)を圧接し、このアルミニウム合金層に直接
本発明の軸受合金(オーバレイ)を5μmの厚みに施し
た軸受とする。
The structure of a bearing using the bearing alloy according to the present invention is as follows. First, kelmet (composition example, Cu-22% Pb-3% Sn) is sintered to a thickness of 0.25 mm on the back metal (SPCC) and then finished. On top of that, a 2μm thick Ni
15μ of the bearing alloy (overlay) of the present invention through plating
m bearing. Next, an aluminum alloy (for example, 0.3 mm thick, composition Al-4.5% Zn-1% Cu
−2% Si), and then press-molded to form a bearing in which the bearing alloy (overlay) of the present invention is applied to the aluminum alloy layer to a thickness of 15 μm via a Cu plating layer having a thickness of 2 μm. Further, an aluminum alloy (for example, a thickness of 0.3 mm, a composition of Al-12% Sn-3% Si-1% Cu-0.3% Mn-
1.5% -Pb), and the aluminum alloy layer is directly coated with the bearing alloy (overlay) of the present invention to a thickness of 5 μm to form a bearing.
続いて、本発明の軸受合金をめっきにより作成した場
合のめっき条件を説明する。
Next, plating conditions when the bearing alloy of the present invention is prepared by plating will be described.
SnめっきまたはSn−Cu,Niめっきの硫酸浴 硫酸第1スズ40g/,硫酸60g/,クレゾールスホン
酸40g/,ゼラチン2g/を含有するめっき浴で浴温20
℃、電流密度2A/dm2でSnめっきを行う。Sn−CuまたはSn
−Niのめっきをする時は硫酸銅、硫酸ニッケケルをめっ
き浴に適量添加する。
Sulfuric acid bath of Sn plating or Sn-Cu, Ni plating Bath temperature 20 in a plating bath containing stannous sulfate 40 g /, sulfuric acid 60 g /, cresol sulfonic acid 40 g /, gelatin 2 g /
° C., performing Sn plating at a current density of 2A / dm 2. Sn-Cu or Sn
-When plating Ni, add an appropriate amount of copper sulfate or nickel sulfate to the plating bath.
SnめっきまたはSn−Sbめっきのほうふっ酸浴 ほうふっ酸第1スズ200g/、ほうふっ酸100g/、ハ
イドロキノン4g/、ペプトン0.5g/を含有するめっき
浴で浴温20℃、電流密度3A/dm2でSnめっきを行う。Sn−
Sbめっきする場合はほうふっ化アンチモンをめっき浴に
適量添加する。
Boron acid bath for Sn plating or Sn-Sb plating perform Sn plating in dm 2. Sn−
When plating with Sb, an appropriate amount of antimony fluoride is added to the plating bath.
Sn−Pbめっき浴 ほうふっ化第1スズ200g/、ほうふっ化第1鉛200g/
、ほうふっ酸100g/、ハイドロキノン4g/、ペプト
ン0.5g/を含有するめっき浴で浴温20℃、電流密度3A/
dm2でSn−Pbめっきを行う。
Sn-Pb plating bath Stannous fluoride 200g / Lead tin fluoride 200g /
, Boric acid 100g /, hydroquinone 4g /, peptone 0.5g / bath temperature 20 ℃, current density 3A /
performing a Sn-Pb plated with dm 2.
Sn−Agめっき浴 スルホン酸銀15g/、スルホン酸スズ10g/、ヨウ化
カリウム350g/、有機添加剤5g/を含有するめっき浴
で浴温30℃、電流密度1.5A/dm2でSn−Agめっきを行う。
Sn-Ag plating bath silver sulfonate 15 g /, acid tin 10 g /, potassium iodide 350 g /, bath temperature 30 ° C. in a plating bath containing organic additives 5 g /, at a current density of 1.5A / dm 2 Sn-Ag Perform plating.
〜のめっき後にスルファンミン酸インジウムめっ
き浴で浴温30℃、電流密度1.5A/dm2でInめっきを行う。
After the above plating, In plating is performed in an indium sulfanmate plating bath at a bath temperature of 30 ° C. and a current density of 1.5 A / dm 2 .
の後または前に60〜180℃、好ましくは80℃、で5
〜30分、好ましくは15分の熱処理を行う。
After or before 60-180 ° C, preferably 80 ° C, 5
Heat treatment is carried out for up to 30 minutes, preferably 15 minutes.
〜とは別の方法として、スルファミン酸スズ、ス
ルファミン酸インジウム浴によりSn−In合金を1回の処
理で作製することもできる。Sb、Pbなどは必要によりめ
っき浴に添加する。
As another method, a Sn-In alloy can be produced by a single treatment using a bath of tin sulfamate and an indium sulfamate. Sb, Pb, etc. are added to the plating bath as needed.
〜とは別の方法としてイオンプレーティング、ス
パッタリング、蒸着などの乾式めっき方法によりSn−In
−(Sb/Pb)系合金を作製することができる。
Sn-In by dry plating such as ion plating, sputtering, and vapor deposition as another method.
An (Sb / Pb) -based alloy can be produced.
(作用) 上記データは実施例の条件で軸受特性を各種オーバレ
イ合金について評価した結果である。これらの軸受特性
を比較することにより、本発明のSn−7%In−7%Sb系
オーバレイ合金は、従来の三元系Pb合金オーバレイより
も耐食性、耐摩耗性および耐疲労性が優れ、かつ従来の
Sn系オーバレイ合金よりも耐焼付性および耐疲労性が優
れ、本発明オーバレイ合金のなじみ性は従来のPb系オー
バレイと従来のSn系オーバレイの中間であることが分か
る。
(Action) The above data is the result of evaluating the bearing characteristics of various overlay alloys under the conditions of the examples. By comparing these bearing characteristics, the Sn-7% In-7% Sb-based overlay alloy of the present invention has better corrosion resistance, wear resistance and fatigue resistance than the conventional ternary Pb alloy overlay, and Traditional
The seizure resistance and fatigue resistance are superior to that of the Sn-based overlay alloy, and it can be seen that the conformability of the overlay alloy of the present invention is intermediate between the conventional Pb-based overlay and the conventional Sn-based overlay.
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples.
(実施例) 表1の組成のオーバレイを厚みが3μmのNiめっき層
を介してケルメット(組成−Cu−22%Pb−3%Sn,厚み
0.3mm)上にめっきした。ケルメットは厚みが1.2mmの鋼
板上に形成した。
(Example) An overlay having the composition shown in Table 1 was kermet (composition-Cu-22% Pb-3% Sn, thickness: 3 μm) through a Ni plating layer having a thickness of 3 μm.
0.3 mm). Kelmette was formed on a 1.2 mm thick steel plate.
軸受の性能を以下の試験方法により測定した。 The performance of the bearing was measured by the following test method.
耐摩耗性 1600ccのガソリンエンジン(鋳造軸(FCD70)、無鉛
ガソリン使用)の軸受として供試軸受を組み込み、5600
rpm全負荷;500時間連続運転;潤滑油:SAE7.5W30、SE
級、オイル100時間毎に交換、オイルパン温度=120℃;
の条件にて500時間運転後の摩耗量を測定した。
Abrasion resistance Test bearings are incorporated as bearings for a 1600cc gasoline engine (using a cast shaft (FCD70) and unleaded gasoline).
rpm full load; 500 hours continuous operation; lubricating oil: SAE7.5W30, SE
Grade, oil every 100 hours, oil pan temperature = 120 ℃;
Was measured after 500 hours of operation.
耐焼付性 ジャーナル型焼付試験機にて、回転数1500rpm、面圧5
0kg/cm2を30分毎に逐次加え、焼付面圧を測定した。軸
はS50C焼入軸であり、潤滑油はSAE7.5W30、SE級を140℃
で給油した。
Seizure resistance Using a journal type seizure tester, rotation speed 1500 rpm, surface pressure 5
0 kg / cm 2 was sequentially applied every 30 minutes, and the baking surface pressure was measured. The shaft is S50C hardened shaft, the lubricating oil is SAE7.5W30, SE class is 140 ℃
Refueled.
耐疲労性 往復荷重試験機にて、回転数3000rpm、面圧600kg/cm2
の条件で荷重を3×106回繰り返し供試材に加え、疲労
が発生した面積を測定した。軸はS50C焼入軸であり、潤
滑油はSAE7.5W30、SE級を120℃で給油した。
Fatigue resistance 3000 rpm, surface pressure 600 kg / cm 2 with reciprocating load tester
The load was repeatedly applied to the test material 3 × 10 6 times under the conditions described above, and the area where fatigue occurred was measured. The shaft was a S50C quenched shaft, and the lubricating oil was SAE7.5W30, SE grade, and was lubricated at 120 ° C.
腐食試験 1600ccのガソリンエンジン(焼入軸(S50C)、有鉛ガ
ソリン使用)の軸受として供試軸受を組み込み、5600rp
m全負荷;300時間連続運転;潤滑油;SAE10W30、SD級、オ
イル無交換、オイルパン温度=120℃;の条件にて300時
間運転後の摩耗量を測定した。
Corrosion test Incorporate a test bearing as a bearing for a 1600cc gasoline engine (quenched shaft (S50C), using leaded gasoline), 5600rp
m Amount of wear; 300 hours continuous operation; Lubricating oil; SAE10W30, SD class, no oil exchange, oil pan temperature = 120 ° C;
試験結果を第1表に示す。 The test results are shown in Table 1.
(発明の効果) 以上説明したように、本発明に係る滑り軸受合金はSn
系合金にInを添加することを共通の特徴とし、Snのもっ
ているなじみ性不足、高い摩擦係数、親油性不足を解消
し、Snのもっている優れた耐食性を活用している。した
がって、本発明の滑り軸受合金は耐食性が特に要求され
る用途に的する。
(Effect of the Invention) As described above, the sliding bearing alloy according to the present invention is Sn alloy.
The common feature is that In is added to the base alloy, and the lack of familiarity, high coefficient of friction, and lack of lipophilicity of Sn are eliminated, and the excellent corrosion resistance of Sn is utilized. Therefore, the sliding bearing alloy of the present invention is suitable for applications where corrosion resistance is particularly required.
一方、Inの添加によりSn系合金の融点低下の傾向が表
れるが、Sb等の添加によりこれを抑制し、耐荷重性等の
性能を優れたものにすることができる。さらにPbを添加
することによりなじみ性を良好にすることができる。
On the other hand, the addition of In tends to lower the melting point of the Sn-based alloy, but this can be suppressed by the addition of Sb or the like, and the performance such as load resistance can be improved. Furthermore, the conformability can be improved by adding Pb.
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭50−141537(JP,A) 特開 昭47−6755(JP,A) 特開 昭63−28839(JP,A) 特開 平1−237095(JP,A) 特開 平1−307512(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) C22C 13/00 F16C 33/12 Continuation of the front page (56) References JP-A-50-141537 (JP, A) JP-A-47-6755 (JP, A) JP-A-63-28839 (JP, A) JP-A 1-237095 (JP) , A) JP-A-1-307512 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 6 , DB name) C22C 13/00 F16C 33/12

Claims (4)

    (57)【特許請求の範囲】(57) [Claims]
  1. 【請求項1】In0.1〜25重量%を含有し、残部不加避的
    不純物およびSnからなることを特徴とする滑り軸受合
    金。
    1. A sliding bearing alloy containing 0.1 to 25% by weight of In and the balance consisting of unavoidable impurities and Sn.
  2. 【請求項2】In0.1〜25重量%、およびSb,Cu,Ag,Ni,Zn
    およびAlの少なくとも1種を0.01〜15重量%(2種以上
    添加するときは合計量)を含有し、残部不可避的不純物
    およびSnからなることを特徴とする滑り軸受合金。
    2. In 0.1 to 25% by weight of In, and Sb, Cu, Ag, Ni, Zn
    A sliding bearing alloy containing 0.01 to 15% by weight of at least one of Al and Al (the total amount when two or more are added), and the balance consisting of unavoidable impurities and Sn.
  3. 【請求項3】In0.1〜25重量%およびPb0.1〜20重量%を
    含有し、残部不可避的不純物およびSnからなることを特
    徴とする滑り軸受合金。
    3. A plain bearing alloy containing 0.1 to 25% by weight of In and 0.1 to 20% by weight of Pb, the balance being unavoidable impurities and Sn.
  4. 【請求項4】In0.1〜25重量%、Sb,Cu,Ag,Ni,ZnおよびA
    lの少なくとも1種を0.01〜15重量%(2種以上含有す
    るときは合計量)、およびPb0.1〜20重量%を含有し、
    残部不可避的不純物およびSnからなることを特徴とする
    滑り軸受合金。
    4. In 0.1-25% by weight of In, Sb, Cu, Ag, Ni, Zn and A
    l at least one of 0.01 to 15% by weight (total amount when two or more types are contained), and 0.1 to 20% by weight of Pb,
    A sliding bearing alloy comprising a balance of unavoidable impurities and Sn.
JP10176990A 1990-04-19 1990-04-19 Plain bearing alloy Expired - Fee Related JP2950478B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP10176990A JP2950478B2 (en) 1990-04-19 1990-04-19 Plain bearing alloy

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP10176990A JP2950478B2 (en) 1990-04-19 1990-04-19 Plain bearing alloy

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH042739A JPH042739A (en) 1992-01-07
JP2950478B2 true JP2950478B2 (en) 1999-09-20

Family

ID=14309430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP10176990A Expired - Fee Related JP2950478B2 (en) 1990-04-19 1990-04-19 Plain bearing alloy

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2950478B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100751103B1 (en) * 1999-12-28 2007-08-22 페데랄-모굴 비스바덴 게엠베하 Laminated compound material for slide bearing
KR20150140840A (en) * 2013-04-15 2015-12-16 촐레른 베하붸 글라이트라거 게엠베하 운트 코. 카게 Tin-based sliding bearing alloy

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5256370B1 (en) * 1992-05-04 1996-09-03 Indium Corp America Lead-free alloy containing tin silver and indium
US5435857A (en) * 1994-01-06 1995-07-25 Qualitek International, Inc. Soldering composition
DE4440477C1 (en) * 1994-11-12 1996-01-11 Elektro Thermit Gmbh Bearing alloy based on tin@
US5837191A (en) * 1996-10-22 1998-11-17 Johnson Manufacturing Company Lead-free solder
GB9701819D0 (en) * 1997-01-29 1997-03-19 Alpha Fry Ltd Lead-free tin alloy
US5938862A (en) * 1998-04-03 1999-08-17 Delco Electronics Corporation Fatigue-resistant lead-free alloy
DE19905213A1 (en) * 1999-02-09 2000-08-31 Sms Demag Ag bearings
JP3472198B2 (en) 1999-06-09 2003-12-02 大同メタル工業株式会社 Plain bearing
EP2565474B1 (en) * 2011-08-31 2019-10-02 Wärtsilä Schweiz AG Support element for forming a sliding bearing,method for producing a support element

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100751103B1 (en) * 1999-12-28 2007-08-22 페데랄-모굴 비스바덴 게엠베하 Laminated compound material for slide bearing
KR20150140840A (en) * 2013-04-15 2015-12-16 촐레른 베하붸 글라이트라거 게엠베하 운트 코. 카게 Tin-based sliding bearing alloy
KR102276333B1 (en) * 2013-04-15 2021-07-13 촐레른 베하붸 글라이트라거 게엠베하 운트 코. 카게 Tin-based sliding bearing alloy

Also Published As

Publication number Publication date
JPH042739A (en) 1992-01-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP3249774B2 (en) Sliding member
JP2679920B2 (en) Sliding bearing material with overlay with excellent anti-seizure property
US5911513A (en) Sliding bearing of copper-based alloy
JP3298634B2 (en) Sliding material
JP5292279B2 (en) Plain bearing
US4452866A (en) Aluminum-based alloy bearing
US4375500A (en) Aluminum-tin base bearing alloy and composite
US9708692B2 (en) Sliding bearing
US4978587A (en) Multilayer sliding material
JP2000064085A (en) Composite layer material for slide bearing having supporting layer
GB2402135A (en) Sliding member comprising a bismuth based overlay
US7829201B2 (en) Plain bearing
JP2950478B2 (en) Plain bearing alloy
JP3570607B2 (en) Sliding member
US5334460A (en) CU-PB system alloy composite bearing having overlay
JP2532778B2 (en) Bearing metal for large engines
US5183637A (en) Wear resistant copper alloys
KR940004031B1 (en) Sliding bearing layer composition
JP2769421B2 (en) Copper-lead bearing alloy material excellent in corrosion resistance and method for producing the same
US6357919B1 (en) Plain bearing
JP2705782B2 (en) Bearing metal for large engines
US5000915A (en) Wear-resistant copper alloy
JPH10330871A (en) Sliding member
US5069874A (en) Method for reducing high-load, low-speed wear resistance in sliding members
JP3055069B2 (en) Overlay alloy for plain bearings

Legal Events

Date Code Title Description
R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees