JP2944361B2 - 導波管 - Google Patents
導波管Info
- Publication number
- JP2944361B2 JP2944361B2 JP5117617A JP11761793A JP2944361B2 JP 2944361 B2 JP2944361 B2 JP 2944361B2 JP 5117617 A JP5117617 A JP 5117617A JP 11761793 A JP11761793 A JP 11761793A JP 2944361 B2 JP2944361 B2 JP 2944361B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- waveguide
- frequency band
- flexible waveguide
- stub circuit
- flexible
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P3/00—Waveguides; Transmission lines of the waveguide type
- H01P3/12—Hollow waveguides
- H01P3/14—Hollow waveguides flexible
Landscapes
- Waveguides (AREA)
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電磁波の伝送媒体である
導波管に係り、特に衛星等に搭載しても十分に耐え得る
機械的強度を有するミリ波周波数帯以上の導波管に関す
る。
導波管に係り、特に衛星等に搭載しても十分に耐え得る
機械的強度を有するミリ波周波数帯以上の導波管に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】衛星に搭載される装置類は、地上で使用
されるものとは異なり、ロケット打ち上げ時の振動や切
り離し時の衝撃などに十分耐え得る強度が必要である。
一般にランダム波振動レベル１９．６ｇｒｍｓに耐え得
る機械的強度が必要であるとされている。このために、
電波の伝送媒体である導波管においても可撓性のあるフ
レキシブル導波管が使用される。
されるものとは異なり、ロケット打ち上げ時の振動や切
り離し時の衝撃などに十分耐え得る強度が必要である。
一般にランダム波振動レベル１９．６ｇｒｍｓに耐え得
る機械的強度が必要であるとされている。このために、
電波の伝送媒体である導波管においても可撓性のあるフ
レキシブル導波管が使用される。
【０００３】図１０及び図１１に、従来の組立フレキシ
ブル導波管の斜視図及びその断面図を例示する。
ブル導波管の斜視図及びその断面図を例示する。
【０００４】図示するように、組立フレキシブル導波管
は、フレキシブル導波管１０１と、その両端に接続され
た矩形導波管１０２及び１０３と導波管フランジ１０４
及び１０５と、から構成される。この従来例では周波数
帯２６．５〜４０ＧＨｚで使用される導波管を例示して
おり、導波管の寸法は、長径ａ＝７．１ｍｍ、短径ｂ＝
３．５５ｍｍである。
は、フレキシブル導波管１０１と、その両端に接続され
た矩形導波管１０２及び１０３と導波管フランジ１０４
及び１０５と、から構成される。この従来例では周波数
帯２６．５〜４０ＧＨｚで使用される導波管を例示して
おり、導波管の寸法は、長径ａ＝７．１ｍｍ、短径ｂ＝
３．５５ｍｍである。
【０００５】ところで、導波管の口径は伝送周波数が高
くなるほど小さくなる。例えば、従来例のように周波数
帯２６．５〜４０ＧＨｚでは寸法は７．１ｍｍ×３．５
５ｍｍであるが、周波数帯が４０ＧＨｚ以上になると長
径及び短径は５．７ｍｍ×２．８５ｍｍ以下の小さな口
径寸法となる。
くなるほど小さくなる。例えば、従来例のように周波数
帯２６．５〜４０ＧＨｚでは寸法は７．１ｍｍ×３．５
５ｍｍであるが、周波数帯が４０ＧＨｚ以上になると長
径及び短径は５．７ｍｍ×２．８５ｍｍ以下の小さな口
径寸法となる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たように衛星に搭載するフレキシブル導波管には、ラン
ダム波振動レベル１９．６ｇｒｍｓに耐え得る機械的強
度が必要である。
たように衛星に搭載するフレキシブル導波管には、ラン
ダム波振動レベル１９．６ｇｒｍｓに耐え得る機械的強
度が必要である。
【０００７】従って、４０ＧＨｚを超えるミリ波帯で使
用されるフレキシブル導波管を衛星に搭載しようとすれ
ば、小さな口径で且つ十分な機械的強度を有するフレキ
シブル導波管を実現するか、あるいは十分な機械的強度
を有する大きな寸法の導波管をそのままミリ波周波数帯
に使用することになる。
用されるフレキシブル導波管を衛星に搭載しようとすれ
ば、小さな口径で且つ十分な機械的強度を有するフレキ
シブル導波管を実現するか、あるいは十分な機械的強度
を有する大きな寸法の導波管をそのままミリ波周波数帯
に使用することになる。
【０００８】しかしながら、ミリ波周波数帯に対応する
小さな口径寸法を有し、且つ衛星搭載に十分な機械的強
度を有するフレキシブル導波管を製造することは極めて
困難であり、現在までそのような導波管は実現していな
い。
小さな口径寸法を有し、且つ衛星搭載に十分な機械的強
度を有するフレキシブル導波管を製造することは極めて
困難であり、現在までそのような導波管は実現していな
い。
【０００９】また、従来の組立フレキシブル導波管を４
０ＧＨｚ以上のミリ波周波数帯で使用すると、図１２に
示すように、４３ＧＨｚ以上の周波数で電波の通過損失
及び帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差が大きくなり使
用できなくなる。具体的な測定結果によれば、通過損失
１．５ｄＢ、帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差１．３
ｄＢであった。
０ＧＨｚ以上のミリ波周波数帯で使用すると、図１２に
示すように、４３ＧＨｚ以上の周波数で電波の通過損失
及び帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差が大きくなり使
用できなくなる。具体的な測定結果によれば、通過損失
１．５ｄＢ、帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差１．３
ｄＢであった。
【００１０】一般に組立フレキシブル導波管に要求され
る性能は、通過損失が０．５ｄＢ以下、帯域幅２００Ｍ
Ｈｚの通過損失偏差が０．２ｄＢ以下であるから、ミリ
波周波数帯における従来の組立フレキシブル導波管の性
能は大きく劣っており、実用に共することができない。
る性能は、通過損失が０．５ｄＢ以下、帯域幅２００Ｍ
Ｈｚの通過損失偏差が０．２ｄＢ以下であるから、ミリ
波周波数帯における従来の組立フレキシブル導波管の性
能は大きく劣っており、実用に共することができない。
【００１１】そこで、本発明の目的は、高い周波数帯に
おいても十分な伝搬性能を有し、且つ衛星等に搭載して
も十分に耐え得る機械的強度を有する導波管を提供する
ことにある。
おいても十分な伝搬性能を有し、且つ衛星等に搭載して
も十分に耐え得る機械的強度を有する導波管を提供する
ことにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明による導波管は、
相対的に低い周波数帯の伝送に使用される導波管部にイ
ンピーダンス整合をとるためのスタブ回路部を直列接続
したことを特徴とする。
相対的に低い周波数帯の伝送に使用される導波管部にイ
ンピーダンス整合をとるためのスタブ回路部を直列接続
したことを特徴とする。
【００１３】又は、予め定められた周波数帯以下の電磁
波を伝送するための主導波管部と、その両端に接続され
た矩形導波管と、からなる組立導波管において、少なく
とも一方の前記矩形導波管の少なくとも一方の長径部分
に間隙を形成し、その間隙を伸ばした内部空間形状を有
するスタブ回路部を設けたことを特徴とする。
波を伝送するための主導波管部と、その両端に接続され
た矩形導波管と、からなる組立導波管において、少なく
とも一方の前記矩形導波管の少なくとも一方の長径部分
に間隙を形成し、その間隙を伸ばした内部空間形状を有
するスタブ回路部を設けたことを特徴とする。
【００１４】望ましくは、フレキシブル導波管部と、そ
の両端に接続された矩形導波管部と、からなる組立フレ
キシブル導波管において、前記フレキシブル導波管部は
希望周波数、例えば４０ＧＨｚ帯以下の電磁波伝送に適
した口径寸法を有し、更に、前記矩形導波管部の少なく
とも一方には前記フレキシブル導波管部に直列接続され
たスタブ回路部が設けられている。
の両端に接続された矩形導波管部と、からなる組立フレ
キシブル導波管において、前記フレキシブル導波管部は
希望周波数、例えば４０ＧＨｚ帯以下の電磁波伝送に適
した口径寸法を有し、更に、前記矩形導波管部の少なく
とも一方には前記フレキシブル導波管部に直列接続され
たスタブ回路部が設けられている。
【００１５】
【作用】低い周波数帯、例えば４０ＧＨｚ以下の周波数
帯の導波管は口径寸法が大きいために衛星搭載用として
も十分な機械的強度を有する。その導波管にスタブ回路
部を直列接続することで前記導波管のインピーダンスが
改善され、４０ＧＨｚ以上のミリ波周波数帯においても
十分な伝搬性能を達成することができる。
帯の導波管は口径寸法が大きいために衛星搭載用として
も十分な機械的強度を有する。その導波管にスタブ回路
部を直列接続することで前記導波管のインピーダンスが
改善され、４０ＧＨｚ以上のミリ波周波数帯においても
十分な伝搬性能を達成することができる。
【００１６】例えば、前記スタブ回路部を設けていない
従来のフレキシブル導波管をミリ波帯で使用すると通過
損失１．５ｄＢ、帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差
１．３ｄＢであったのに対し、本発明によるスタブ回路
部を有するものでは、それぞれ０．３ｄＢ及び０．０ｄ
Ｂとなり、大幅に改善された。
従来のフレキシブル導波管をミリ波帯で使用すると通過
損失１．５ｄＢ、帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差
１．３ｄＢであったのに対し、本発明によるスタブ回路
部を有するものでは、それぞれ０．３ｄＢ及び０．０ｄ
Ｂとなり、大幅に改善された。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。
説明する。
【００１８】図１は本発明の第１実施例である組立フレ
キシブル導波管の一部破断斜視図、図２は図１における
Ａ−Ａ断面図である。
キシブル導波管の一部破断斜視図、図２は図１における
Ａ−Ａ断面図である。
【００１９】図１に示すように、フレキシブル導波管１
の両端には、スタブ回路部６および７を介して矩形導波
管２及び３と導波管フランジ４及び５とがそれぞれ接続
されている。このフレキシブル導波管１は３０ＧＨｚ帯
での使用に適した寸法を有するものである。
の両端には、スタブ回路部６および７を介して矩形導波
管２及び３と導波管フランジ４及び５とがそれぞれ接続
されている。このフレキシブル導波管１は３０ＧＨｚ帯
での使用に適した寸法を有するものである。
【００２０】なお、図１におけるスタブ回路部７の一部
は説明のために破断されて示されている。
は説明のために破断されて示されている。
【００２１】スタブ回路部６及び７は、図２に示すよう
に、矩形導波管２及び３の長径部分に形成された間隙を
矩形導波管と直交する方向に伸ばし、先端部を短絡させ
た構造を有している。従って、その内部空間６ｇ及び７
ｇは、それぞれ矩形導波管２及び３の管内とわずかな間
隙を介して通じている。
に、矩形導波管２及び３の長径部分に形成された間隙を
矩形導波管と直交する方向に伸ばし、先端部を短絡させ
た構造を有している。従って、その内部空間６ｇ及び７
ｇは、それぞれ矩形導波管２及び３の管内とわずかな間
隙を介して通じている。
【００２２】スタブ回路部６及び７の内部空間６ｇ及び
７ｇの長さＬは矩形導波管２及び３の長径部分の内壁か
ら内部空間先端部までの距離として定義され、導波管を
通過する管内波長λｇの１／４に選ばれる。
７ｇの長さＬは矩形導波管２及び３の長径部分の内壁か
ら内部空間先端部までの距離として定義され、導波管を
通過する管内波長λｇの１／４に選ばれる。
【００２３】但し、Ｌ＝（ｎ／２＋１／４）λｇ （た
だしｎは整数）としても同様である。ここでは、一例と
して、間隙ｄ＝０．２ｍｍ、Ｌ＝４．３ｍｍである。
だしｎは整数）としても同様である。ここでは、一例と
して、間隙ｄ＝０．２ｍｍ、Ｌ＝４．３ｍｍである。
【００２４】図３は本実施例の等価回路図である。
【００２５】同図に示すように、上記のような構造を有
するスタブ回路部６及び７は、フレキシブル導波管１に
対して直列に接続された回路を構成する。
するスタブ回路部６及び７は、フレキシブル導波管１に
対して直列に接続された回路を構成する。
【００２６】スタブ回路部のインピーダンスは低インピ
ーダンスであり、間隙ｄ＝０．２ｍｍ、高さＬ＝４．３
ｍｍとした場合、スタブ回路部のインピーダンスＺｇ
は、０．０７０×Ｚｏで表される。ここでＺｏは導波管
規格化インピーダンスである。
ーダンスであり、間隙ｄ＝０．２ｍｍ、高さＬ＝４．３
ｍｍとした場合、スタブ回路部のインピーダンスＺｇ
は、０．０７０×Ｚｏで表される。ここでＺｏは導波管
規格化インピーダンスである。
【００２７】図４は、図３におけるスタブ回路部単体の
反射減衰量特性（Return loss）を示すグラフである。
反射減衰量特性（Return loss）を示すグラフである。
【００２８】同図に示すように、スタブ回路の反射減衰
量は、４３．８ＧＨｚにおいて−７０ｄＢ、４２〜４４
ＧＨｚの範囲では−４３ｄＢ以下となっており、インピ
ーダンス整合が十分に行われることを示している。
量は、４３．８ＧＨｚにおいて−７０ｄＢ、４２〜４４
ＧＨｚの範囲では−４３ｄＢ以下となっており、インピ
ーダンス整合が十分に行われることを示している。
【００２９】このスタブ回路のインピーダンス整合改善
特性がフレキシブル導波管で発生する寄生リアクタンス
を補償していると考えられる。従って、スタブ回路をフ
レキシブル導波管に直列接続することにより、次に示す
ように導波管の通過損失特性を大幅に改善することがで
きる。
特性がフレキシブル導波管で発生する寄生リアクタンス
を補償していると考えられる。従って、スタブ回路をフ
レキシブル導波管に直列接続することにより、次に示す
ように導波管の通過損失特性を大幅に改善することがで
きる。
【００３０】図５は、本実施例の通過損失特性を示すグ
ラフである。
ラフである。
【００３１】同図に示すように、従来４３．３ＧＨｚ及
び４３．５ＧＨｚ付近に発生していた通過損失特性の劣
化現象（図１２参照）が本発明によって消滅しているこ
とが分かる。本実施例では、通過損失０．３ｄＢ、帯域
幅２００ＭＨｚの通過損失偏差０．０ｄＢであり、上述
したフレキシブル導波管の要求性能を十分満足してい
る。
び４３．５ＧＨｚ付近に発生していた通過損失特性の劣
化現象（図１２参照）が本発明によって消滅しているこ
とが分かる。本実施例では、通過損失０．３ｄＢ、帯域
幅２００ＭＨｚの通過損失偏差０．０ｄＢであり、上述
したフレキシブル導波管の要求性能を十分満足してい
る。
【００３２】このように、フレキシブル導波管に発生す
る不要モードをスタブ回路部により抑圧することができ
るために、例えば３０ＧＨｚ帯で機械的強度の高いフレ
キシブル導波管を用いて、より高い周波数帯、例えば４
０ＧＨｚ以上のミリ波周波数帯で使用可能な導波路を実
現することが可能となる。
る不要モードをスタブ回路部により抑圧することができ
るために、例えば３０ＧＨｚ帯で機械的強度の高いフレ
キシブル導波管を用いて、より高い周波数帯、例えば４
０ＧＨｚ以上のミリ波周波数帯で使用可能な導波路を実
現することが可能となる。
【００３３】図６は、本発明の第２実施例の組立フレキ
シブル導波管の断面図である。
シブル導波管の断面図である。
【００３４】本実施例では、一方の矩形導波管３のみに
スタブ回路部７が設けられている。このように構成して
も、フレキシブル導波管部１に直列に接続されているこ
とで、フレキシブル導波管１の不要モードを抑圧するこ
とができる。
スタブ回路部７が設けられている。このように構成して
も、フレキシブル導波管部１に直列に接続されているこ
とで、フレキシブル導波管１の不要モードを抑圧するこ
とができる。
【００３５】図７は、本発明の第３実施例の断面図であ
る。
る。
【００３６】同図に示すように、矩形導波管２及び３の
２つの長径部分にそれぞれスタブ回路部６及び７と８及
び９とを設けても同様の効果を得ることができる。
２つの長径部分にそれぞれスタブ回路部６及び７と８及
び９とを設けても同様の効果を得ることができる。
【００３７】また、図８に示すように、本発明の第４実
施例として、スタブ回路部１０及び１１を折り曲げて矩
形導波管２及び３の表面と平行に形成しても同様の効果
が得られる。本実施例では、スタブ回路部が突出してい
ないことによる利点がある。
施例として、スタブ回路部１０及び１１を折り曲げて矩
形導波管２及び３の表面と平行に形成しても同様の効果
が得られる。本実施例では、スタブ回路部が突出してい
ないことによる利点がある。
【００３８】図９は、本発明の第５実施例の断面図であ
る。
る。
【００３９】本実施例では、先端部が開放されたスタブ
回路部１２及び１３を設けている。この場合、スタブ回
路部の長さＬは、Ｌ＝１／２×λｇ×ｎ （ｎは整数）
に選ばれる。図３で示すように長さλｇ／４で先端を短
絡した回路と、本実施例のようにλｇ／２で先端を開放
した回路とが等価になるからである。
回路部１２及び１３を設けている。この場合、スタブ回
路部の長さＬは、Ｌ＝１／２×λｇ×ｎ （ｎは整数）
に選ばれる。図３で示すように長さλｇ／４で先端を短
絡した回路と、本実施例のようにλｇ／２で先端を開放
した回路とが等価になるからである。
【００４０】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
る導波管は、相対的に低い周波数帯の伝送に使用される
導波管部にインピーダンス整合をとるためのスタブ回路
部を直列接続することによって、衛星搭載用としても十
分な機械的強度が得られ、且つ前記導波管のインピーダ
ンス特性が改善されてより高い周波数帯、例えば４０Ｇ
Ｈｚ以上のミリ波周波数帯においても十分な伝搬性能を
達成することができる。
る導波管は、相対的に低い周波数帯の伝送に使用される
導波管部にインピーダンス整合をとるためのスタブ回路
部を直列接続することによって、衛星搭載用としても十
分な機械的強度が得られ、且つ前記導波管のインピーダ
ンス特性が改善されてより高い周波数帯、例えば４０Ｇ
Ｈｚ以上のミリ波周波数帯においても十分な伝搬性能を
達成することができる。
【００４１】伝搬性能に関して、前記スタブ回路部を設
けていない従来の導波管をミリ波帯で使用すると通過損
失１．５ｄＢ、帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差１．
３ｄＢであったのに対し、本発明によるスタブ回路部を
有するものでは、それぞれ０．３ｄＢ及び０．０ｄＢと
なり、大幅に改善された。
けていない従来の導波管をミリ波帯で使用すると通過損
失１．５ｄＢ、帯域幅２００ＭＨｚの通過損失偏差１．
３ｄＢであったのに対し、本発明によるスタブ回路部を
有するものでは、それぞれ０．３ｄＢ及び０．０ｄＢと
なり、大幅に改善された。
【図１】本発明の第１実施例である組立フレキシブル導
波管の一部破断斜視図
波管の一部破断斜視図
【図２】図１におけるＡ−Ａ断面図
【図３】第１実施例の等価回路図
【図４】図３におけるスタブ回路部単体の反射減衰量特
性(Return loss)を示すグラフ
性(Return loss)を示すグラフ
【図５】第１実施例の周波数に対する通過損失特性を示
すグラフ
すグラフ
【図６】本発明の第２実施例の断面図
【図７】本発明の第３実施例の断面図
【図８】本発明の第４実施例の断面図
【図９】本発明の第５実施例の断面図
【図１０】従来の組立フレキシブル導波管の一部破断斜
視図
視図
【図１１】図１０におけるＡ−Ａ断面図
【図１２】従来例における周波数に対する通過損失特性
を示すグラフ
を示すグラフ
１ フレキシブル導波管 ２ 矩形導波管 ３ 矩形導波管 ４ 導波管フランジ ５ 導波管フランジ ６ 先端部が短絡されたスタブ回路部 ７ 先端部が短絡されたスタブ回路部 ８ 先端部が短絡されたスタブ回路部 ９ 先端部が短絡されたスタブ回路部 １０ 先端部が短絡されたスタブ回路部 １１ 先端部が短絡されたスタブ回路部 １２ 先端部が開放されたスタブ回路部 １３ 先端部が開放されたスタブ回路部
Claims (1)
- 【請求項１】フレキシブル導波管部と、その両端に接続
された矩形導波管部と、からなる組立フレキシブル導波
管において、 前記フレキシブル導波管部は予め定められた周波数帯以
下の電磁波伝送に適した口径寸法を有し、 前記矩形導波管部は前記周波数帯以上の電磁波伝送に適
した口径寸法を有し、 前記両端の矩形導波管部のうち少なくとも一方は、前記
フレキシブル導波管部に直列接続されることで前記周波
数帯以上の帯域でインピーダンス整合をとるスタブ回路
部を有する、 ことを特徴とする希望周波数帯以上の電磁波伝送に適し
た組立フレキシブル 導波管。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5117617A JP2944361B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 導波管 |
| US08/230,830 US5451916A (en) | 1993-04-22 | 1994-04-21 | Waveguide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5117617A JP2944361B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 導波管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06310915A JPH06310915A (ja) | 1994-11-04 |
| JP2944361B2 true JP2944361B2 (ja) | 1999-09-06 |
Family
ID=14716193
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5117617A Expired - Lifetime JP2944361B2 (ja) | 1993-04-22 | 1993-04-22 | 導波管 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5451916A (ja) |
| JP (1) | JP2944361B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6559742B2 (en) * | 2001-03-27 | 2003-05-06 | Space Systems/Loral, Inc. | Flexible waveguide with rounded corrugations |
| CN101834331B (zh) * | 2009-03-10 | 2014-01-29 | 中国电子科技集团公司第二十三研究所 | 3公分压窄型截面软波导及其制造方法 |
| FR2995456B1 (fr) * | 2012-09-07 | 2016-03-04 | Thales Sa | Bloc source radio frequence pour architecture multi faisceau |
| CN108539344B (zh) * | 2018-03-28 | 2020-03-27 | 电子科技大学 | 一种双c结构siw传输线 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2800636B2 (ja) | 1993-05-12 | 1998-09-21 | 日本電気株式会社 | フレキシブル導波管 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US2510022A (en) * | 1944-03-15 | 1950-05-30 | Rca Corp | Band-pass signal transmission system |
| US2555118A (en) * | 1944-05-05 | 1951-05-29 | Joseph E Coyle | Flexible wave guide type transmission line |
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1994
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Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2800636B2 (ja) | 1993-05-12 | 1998-09-21 | 日本電気株式会社 | フレキシブル導波管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5451916A (en) | 1995-09-19 |
| JPH06310915A (ja) | 1994-11-04 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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