JP2796867B2 - カチオン性およびアニオン性重合体による石油回収方法 - Google Patents
カチオン性およびアニオン性重合体による石油回収方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、地層より石油を有効に回収する方法に関す
るものであり、更に詳しく言えば水溶性カチオン性およ
び水溶性アニオン性重合体を用いて油層の浸透率を調整
し石油回収する方法に関する。
るものであり、更に詳しく言えば水溶性カチオン性およ
び水溶性アニオン性重合体を用いて油層の浸透率を調整
し石油回収する方法に関する。
［従来の技術］ 原油を地下油層より生産するに際して、生産井より原
油とともに多量の水分が随伴される。産出された原油は
随伴する水を分離しなければならず、この分離にかかる
経済的費用が問題となる。更に重要なことは、井戸の全
生産量は装置により制限されているため、随伴する水に
より原油生産量が低く抑えられることである。随伴する
水の量を減少させれば原油生産速度が上がり、なおかつ
分離にかかる費用も抑えられ、原油生産上極めて有効と
なる。
油とともに多量の水分が随伴される。産出された原油は
随伴する水を分離しなければならず、この分離にかかる
経済的費用が問題となる。更に重要なことは、井戸の全
生産量は装置により制限されているため、随伴する水に
より原油生産量が低く抑えられることである。随伴する
水の量を減少させれば原油生産速度が上がり、なおかつ
分離にかかる費用も抑えられ、原油生産上極めて有効と
なる。
生産井からの水の随伴は主に油層の外側の地層からの
地下水の流出（ウォーターコーニング）と、水攻法ある
いは他の水溶液を注入する三次攻法によって注入された
水あるいは水溶液が油層中の高浸透率層（水の通り易い
層）、あるいは油層中に存在するフラクチャー（地層中
の割れ目）を通って流出されるものである。すなわち、
油層の多くは水の通り易さ（浸透率）の異なった層より
成っており、水攻法あるいは他の水溶液を用いた三次攻
法は、これらの層に水あるいは水溶液を圧入して各層内
に存在する原油を押し出そうとするものであるが、高浸
透率部分でのみ原油が押し出され、この部分の圧入水が
生産井から早く流出されること（ブレークスルーと呼
ぶ）により原油の産出の際に多量の水が随伴されること
になる。さらに圧入水によって原油が押し出された部分
はさらに水が通り易くなり、また多量に原油の残ってい
る低浸透率部分からの原油の生産速度を低下させること
になる。従って、地層の浸透率の高い部分だけに選択的
に何らかの栓をし、水が流れないようにすることが出来
ればさらにこの油井から油を回収することが出来ること
になる。
地下水の流出（ウォーターコーニング）と、水攻法ある
いは他の水溶液を注入する三次攻法によって注入された
水あるいは水溶液が油層中の高浸透率層（水の通り易い
層）、あるいは油層中に存在するフラクチャー（地層中
の割れ目）を通って流出されるものである。すなわち、
油層の多くは水の通り易さ（浸透率）の異なった層より
成っており、水攻法あるいは他の水溶液を用いた三次攻
法は、これらの層に水あるいは水溶液を圧入して各層内
に存在する原油を押し出そうとするものであるが、高浸
透率部分でのみ原油が押し出され、この部分の圧入水が
生産井から早く流出されること（ブレークスルーと呼
ぶ）により原油の産出の際に多量の水が随伴されること
になる。さらに圧入水によって原油が押し出された部分
はさらに水が通り易くなり、また多量に原油の残ってい
る低浸透率部分からの原油の生産速度を低下させること
になる。従って、地層の浸透率の高い部分だけに選択的
に何らかの栓をし、水が流れないようにすることが出来
ればさらにこの油井から油を回収することが出来ること
になる。
そこで、水の生産を減少させるための種々の技術（油
層調整法）が提案されている。
層調整法）が提案されている。
このような油層調整法は浸透率の高い部分にポリマー
等を詰め油層全体の浸透率の分布状態を改善するもので
あり、公知の技術としてクエン酸アルミ法、アニオン−
カチオン性重合体法、そしてクロムジェル法が知られて
いる。これらの方法は、クロムジェル法が主に地層中に
フラクチュアー（油層の大きな割れ目等）のある油層や
ウオーターコーニングのあるところの処理に向けられる
のに対し、クエン酸アルミ法およびアニオン−カチオン
性重合体法が高浸透率と低浸透率の分布のある油層を対
象とするところが異なっている。
等を詰め油層全体の浸透率の分布状態を改善するもので
あり、公知の技術としてクエン酸アルミ法、アニオン−
カチオン性重合体法、そしてクロムジェル法が知られて
いる。これらの方法は、クロムジェル法が主に地層中に
フラクチュアー（油層の大きな割れ目等）のある油層や
ウオーターコーニングのあるところの処理に向けられる
のに対し、クエン酸アルミ法およびアニオン−カチオン
性重合体法が高浸透率と低浸透率の分布のある油層を対
象とするところが異なっている。
クエン酸アルミ法はアニオンおよびノニオン性重合体
と架橋剤としてのクエン酸を架橋させることによるもの
であり、その手順とは、油層内に、保持されやすいア
ニオン性あるいはノニオン性の重合体を注入し下地調製
し、架橋剤としてのクエン酸アルミ水溶液を注入し重
合体の表面に吸着させ、さらに、架橋しやすい重合体
の水溶液を注入し、先に注入した架橋剤とを反応させる
ものであり、その結果、重合体は高浸透率層の浸透率を
改善する。
と架橋剤としてのクエン酸を架橋させることによるもの
であり、その手順とは、油層内に、保持されやすいア
ニオン性あるいはノニオン性の重合体を注入し下地調製
し、架橋剤としてのクエン酸アルミ水溶液を注入し重
合体の表面に吸着させ、さらに、架橋しやすい重合体
の水溶液を注入し、先に注入した架橋剤とを反応させる
ものであり、その結果、重合体は高浸透率層の浸透率を
改善する。
アニオン−カチオン性重合体法はアニオンおよびカチ
オン性重合体を油層中で反応させ水不溶性ゲルを生成さ
せることによって油層の浸透率を調整するものである。
オン性重合体を油層中で反応させ水不溶性ゲルを生成さ
せることによって油層の浸透率を調整するものである。
この方法には２種類あって代表的な方法として米国特
許第3779316号（分散液法）および米国特許第4617132号
（逐次注入法）がある。前者はアニオン性重合体のW/
Oエマルションのカチオン溶液中分散液を油層に注入
し、高浸透率層へ注入された分散液は、その後で界面
活性剤によってエマルションを壊されその結果カチオン
およびアニオン性重合体が反応し水不溶性のゲルを生成
させるものである。
許第3779316号（分散液法）および米国特許第4617132号
（逐次注入法）がある。前者はアニオン性重合体のW/
Oエマルションのカチオン溶液中分散液を油層に注入
し、高浸透率層へ注入された分散液は、その後で界面
活性剤によってエマルションを壊されその結果カチオン
およびアニオン性重合体が反応し水不溶性のゲルを生成
させるものである。
後者は重合体逐次注入法であり、アニオン性重合体を
油層に注入し吸着させた後、続いてカチオン性重合体を
注入し水不溶性ゲルを生成させ油層を調整するものであ
る。
油層に注入し吸着させた後、続いてカチオン性重合体を
注入し水不溶性ゲルを生成させ油層を調整するものであ
る。
［発明が解決しようとする課題］ フラクチュアーのない油層に対するこれら油層調整法
の問題点として以下の点があげられる。
の問題点として以下の点があげられる。
クエン酸アルミ法では重合体の架橋すなわちアルミニ
ウムと重合体との配位がpHにより大きく影響され、通常
約pH7以上では架橋が進まない。一方、地層水のpHが７
以上の油層は非常に一般的であり、広範囲に分布してい
るが、このような油層に適用できない事が、このクエン
酸アルミ法の大きな欠点である。
ウムと重合体との配位がpHにより大きく影響され、通常
約pH7以上では架橋が進まない。一方、地層水のpHが７
以上の油層は非常に一般的であり、広範囲に分布してい
るが、このような油層に適用できない事が、このクエン
酸アルミ法の大きな欠点である。
アニオン−カチオン性重合体法の１つである分散液法
は、第一の分散液の安定性が問題である。つまり、アニ
オン性重合体の分散液はエマルション状態でカチオンお
よびアニオンが混在しているので、相互に反応して不溶
物を形成しやすく、特に注入時の機械的シェアーによっ
て、不溶性ゲルの生成が進行し易い。反面、更に注入し
たエマルション混合物に後から界面活性剤を注入し、反
転させてゲル化反応を進め油層を調整する際に、地層中
で反転を有効に進めることが非常に難しく、これが本法
の大きな問題点になっている。
は、第一の分散液の安定性が問題である。つまり、アニ
オン性重合体の分散液はエマルション状態でカチオンお
よびアニオンが混在しているので、相互に反応して不溶
物を形成しやすく、特に注入時の機械的シェアーによっ
て、不溶性ゲルの生成が進行し易い。反面、更に注入し
たエマルション混合物に後から界面活性剤を注入し、反
転させてゲル化反応を進め油層を調整する際に、地層中
で反転を有効に進めることが非常に難しく、これが本法
の大きな問題点になっている。
一方、アニオン−カチオン性重合体法のもう一つの方
法である逐次注入法では、水溶性アニオン性重合体を最
初に注入するが、このアニオン性重合体が岩層表面に充
分吸着保持されないため、後でカチオン性重合体を注入
しても生成する不溶性ゲルの量が少なく充分な効果が得
られないことが欠点である。
法である逐次注入法では、水溶性アニオン性重合体を最
初に注入するが、このアニオン性重合体が岩層表面に充
分吸着保持されないため、後でカチオン性重合体を注入
しても生成する不溶性ゲルの量が少なく充分な効果が得
られないことが欠点である。
従来の技術は上に述べたような問題点を有し、実際に
実施してもそれほど効果は得られず、本質的な改良方法
が特に要望されていたところである。
実施してもそれほど効果は得られず、本質的な改良方法
が特に要望されていたところである。
［課題を解決するための手段］ 本発明者らは、上記の欠点のない油層の改良方法につ
き種々検討を続けた結果、あらかじめ水溶性カチオン性
重合体を吸着させた地層に、水溶性アニオン性重合体を
接触させ油層の浸透率を調整することにより従来の方法
では得られなかったような大きな効果が得られることを
見いだし、本発明を完成するに至った。
き種々検討を続けた結果、あらかじめ水溶性カチオン性
重合体を吸着させた地層に、水溶性アニオン性重合体を
接触させ油層の浸透率を調整することにより従来の方法
では得られなかったような大きな効果が得られることを
見いだし、本発明を完成するに至った。
すなわち、カチオン性重合体を最初に注入すると、ア
ニオン性重合体を先に注入するよりも地層に対する吸着
量が多くかつ洗い流されにくくなる。なぜならば地層の
岩石の組成は大部分が砂岩からなっておりその表面は負
に帯電しているためカチオン性重合体のイオン結合によ
る吸着はアニオンのそれよりもはるかに多いことによ
る。
ニオン性重合体を先に注入するよりも地層に対する吸着
量が多くかつ洗い流されにくくなる。なぜならば地層の
岩石の組成は大部分が砂岩からなっておりその表面は負
に帯電しているためカチオン性重合体のイオン結合によ
る吸着はアニオンのそれよりもはるかに多いことによ
る。
その結果、後から注入する水溶性アニオン性重合体と
反応した時の水不溶性ゲルの生成量が多く、また安定し
ているため、高浸透率層の浸透率低下効果が非常に大き
い。
反応した時の水不溶性ゲルの生成量が多く、また安定し
ているため、高浸透率層の浸透率低下効果が非常に大き
い。
またこの方法は水溶性カチオン性重合体と水溶性アニ
オン性重合体を逐次的に油層に注入し、イオン結合反応
により水不溶性ゲルを作ることにより調整するため、従
来技術に見られたpHによる影響や、ゲル化反応のコント
ロールの困難さ等の欠点がない。
オン性重合体を逐次的に油層に注入し、イオン結合反応
により水不溶性ゲルを作ることにより調整するため、従
来技術に見られたpHによる影響や、ゲル化反応のコント
ロールの困難さ等の欠点がない。
更に本発明者等は上記水溶性カチオン性重合体と水溶
性アニオン性重合体を同一の井戸からではなく、先ず水
溶性カチオン性重合体を生産井から注入し、油層の高浸
透率層に吸着させた後、水溶性アニオン性重合体を注入
井から注入して水不溶性ゲルを生成させることにより更
に著しい効果が得られることを見いだした。
性アニオン性重合体を同一の井戸からではなく、先ず水
溶性カチオン性重合体を生産井から注入し、油層の高浸
透率層に吸着させた後、水溶性アニオン性重合体を注入
井から注入して水不溶性ゲルを生成させることにより更
に著しい効果が得られることを見いだした。
従来の方法では注入井であれ、生産井であれ同じ井戸
から薬剤を注入するため、井戸の近傍で水不溶性ゲルを
作る事になり、望まない低浸透率層でも水不溶性ゲルを
作り、注入薬剤の注入性を悪くしたり、生産井の近傍を
詰めてしまう欠点があった。
から薬剤を注入するため、井戸の近傍で水不溶性ゲルを
作る事になり、望まない低浸透率層でも水不溶性ゲルを
作り、注入薬剤の注入性を悪くしたり、生産井の近傍を
詰めてしまう欠点があった。
それに対し本方法では生産井より注入した水溶性カチ
オン性重合体は高浸透率部分に選択的に注入され吸着さ
れる。その後注入井より注入された水溶性アニオン性重
合体も高浸透率層部分でブレークスルーを起こし低浸透
率部分より先に浸透されるため、水不溶性ゲル化反応は
生産井の近傍から離れた高浸透率部分で進むことにな
る。
オン性重合体は高浸透率部分に選択的に注入され吸着さ
れる。その後注入井より注入された水溶性アニオン性重
合体も高浸透率層部分でブレークスルーを起こし低浸透
率部分より先に浸透されるため、水不溶性ゲル化反応は
生産井の近傍から離れた高浸透率部分で進むことにな
る。
そのため、注入井や生産井の近傍でゲル化を起こすこ
となく、選択的に高浸透率層部分でのみゲル化反応を起
こし、浸透率を下げることにより効率よる油層を調整で
き、従来法の欠点であった井戸の近傍での注入井、生産
性を損なうという欠点を解決できる。
となく、選択的に高浸透率層部分でのみゲル化反応を起
こし、浸透率を下げることにより効率よる油層を調整で
き、従来法の欠点であった井戸の近傍での注入井、生産
性を損なうという欠点を解決できる。
以下、本発明を詳しく説明する。
本発明において使用されるカチオン性水溶性重合体の
具体例としては、エチレンイミン重合体、エピクロルヒ
ドリンとジメチルアミンの縮重合体（この中ではジアミ
ン類、トリアミン類、ポリエポキシ類を含有するものも
含まれる）、ジメチルジアリルアンモニウムクロリド重
合体、ジメチルアミノエチルメタクリレートメチルクロ
リド重合体、ジメチルアミノエチルアクリレートメチル
クロリド重合体、ジメチルアミノプロピルアクリルアミ
ド重合体、およびこれら一種または二種以上とアクリル
アミドとの共重合体である。これらは単独または併用し
て用いてもよい。
具体例としては、エチレンイミン重合体、エピクロルヒ
ドリンとジメチルアミンの縮重合体（この中ではジアミ
ン類、トリアミン類、ポリエポキシ類を含有するものも
含まれる）、ジメチルジアリルアンモニウムクロリド重
合体、ジメチルアミノエチルメタクリレートメチルクロ
リド重合体、ジメチルアミノエチルアクリレートメチル
クロリド重合体、ジメチルアミノプロピルアクリルアミ
ド重合体、およびこれら一種または二種以上とアクリル
アミドとの共重合体である。これらは単独または併用し
て用いてもよい。
油層に注入するカチオン性重合体の分子量および濃度
は用いる重合体の性質および処理する地層に大きく左右
されるが、分子量は一般的には1,000以上好ましくは5,0
00以上である。濃度は10ppm〜10％、好ましくは10ppm〜
0.1％である。
は用いる重合体の性質および処理する地層に大きく左右
されるが、分子量は一般的には1,000以上好ましくは5,0
00以上である。濃度は10ppm〜10％、好ましくは10ppm〜
0.1％である。
本発明において使用されるアニオン性水溶性重合体は
分子量106以上の水溶性重合体であり、具体例としてザ
ンタンガム等の天然重合物、加水分解ポリアクリルアミ
ド、およびアクリルアミドとアクリル酸、メタクリル
酸、ビニルベンゼンスルフォン酸、および無水マレイン
酸等との重合物または二種以上の共重合物であり、分子
量は好ましくは５×106以上である。水溶液を調整する
時のアニオンポリマーの濃度は、重合体、処理する地層
の浸透率に大きく依存するがその範囲は10ppm〜１％で
ある。
分子量106以上の水溶性重合体であり、具体例としてザ
ンタンガム等の天然重合物、加水分解ポリアクリルアミ
ド、およびアクリルアミドとアクリル酸、メタクリル
酸、ビニルベンゼンスルフォン酸、および無水マレイン
酸等との重合物または二種以上の共重合物であり、分子
量は好ましくは５×106以上である。水溶液を調整する
時のアニオンポリマーの濃度は、重合体、処理する地層
の浸透率に大きく依存するがその範囲は10ppm〜１％で
ある。
これらに使用されるポリマーの形態はパウダー、エマ
ルション、水溶液等があり、どの形態のものもよい。ま
た溶解装置もポリマーの形態に見合った通常の溶解装置
で充分である。
ルション、水溶液等があり、どの形態のものもよい。ま
た溶解装置もポリマーの形態に見合った通常の溶解装置
で充分である。
更にその他の薬剤としてバイオサイド、pH調整剤、安
定剤、界面活性剤等も必要に応じて使用される。
定剤、界面活性剤等も必要に応じて使用される。
石油回収方法としては、最初に注入井または生産井よ
りカチオン性重合体水溶液を注入する。
りカチオン性重合体水溶液を注入する。
処理すべきカチオン性重合体の量は地層により、適宜
かわるが、目的とする高浸透率層の空隙容積の10％以
上、好ましくは30％以上注入することが望ましい。最適
量は実際の油層コアでテストすることにより決定され
る。カチオン性重合体の溶液は注入時の抵抗が小さく、
従って高浸透率に効率よく注入されていく。水溶性カチ
オン性重合体を注入した後、油層の性質に応じてブライ
ン等でフラッシングするかどうか決められる。
かわるが、目的とする高浸透率層の空隙容積の10％以
上、好ましくは30％以上注入することが望ましい。最適
量は実際の油層コアでテストすることにより決定され
る。カチオン性重合体の溶液は注入時の抵抗が小さく、
従って高浸透率に効率よく注入されていく。水溶性カチ
オン性重合体を注入した後、油層の性質に応じてブライ
ン等でフラッシングするかどうか決められる。
既にポリマーフラッディング等でアニオンポリマーが
施されている井戸に対しては油層の目詰まりを防ぐため
生産井よりブライン等でフラッシングし前処理する。
施されている井戸に対しては油層の目詰まりを防ぐため
生産井よりブライン等でフラッシングし前処理する。
次にアニオン性重合体の水溶液を注入井より注入す
る。
る。
水溶性アニオン性重合体水溶液は最初に注入したカチ
オン性重合体のカチオン量以上のアニオン量となるよう
に注入することが望ましい。また通常では引き続いてポ
リマーフラッディングを行うが、その場合はポリマーフ
ラッディング用の水溶性アニオン性重合体を注入し連続
してポリマーフラッディングに移ることが望ましい。
オン性重合体のカチオン量以上のアニオン量となるよう
に注入することが望ましい。また通常では引き続いてポ
リマーフラッディングを行うが、その場合はポリマーフ
ラッディング用の水溶性アニオン性重合体を注入し連続
してポリマーフラッディングに移ることが望ましい。
アニオン性重合体の溶液は優先的に高浸透率層へ侵入
し、先に処理したカチオン性重合体（これも同様に高浸
透率層に注入されている）と接触する。カチオン性重合
体は、アニオン性重合体が吸着性が弱くウオッシュオフ
されやすいのに対して、岩層に対する吸着性が大きいた
め充分に保持されているので、接触したアニオンは反応
し水不溶性ゲルを効率よく生成し高浸透率層の浸透率を
低減させる。以上のことが地層内で連続的に起こり油層
の浸透率を改善していきながら石油を回収する。
し、先に処理したカチオン性重合体（これも同様に高浸
透率層に注入されている）と接触する。カチオン性重合
体は、アニオン性重合体が吸着性が弱くウオッシュオフ
されやすいのに対して、岩層に対する吸着性が大きいた
め充分に保持されているので、接触したアニオンは反応
し水不溶性ゲルを効率よく生成し高浸透率層の浸透率を
低減させる。以上のことが地層内で連続的に起こり油層
の浸透率を改善していきながら石油を回収する。
［実施例］ 以下に実施例を挙げて本発明をさらに説明するが、本
発明は下記の実施例の記載によって何ら限定されるもの
ではない。
発明は下記の実施例の記載によって何ら限定されるもの
ではない。
実施例１〜４、比較例１ 直径2.5cm、長さ3cmのBerea Sand Stone（浸透率約50
0md）のコアに以下の手順で下記の表１に示す各溶液を
流速2m/dayで流し浸透率の変化を調べた。
0md）のコアに以下の手順で下記の表１に示す各溶液を
流速2m/dayで流し浸透率の変化を調べた。
（１）ブライン（0.1wt％NaCl水溶液）を注入し、浸透
率（Kw）を測定する。
率（Kw）を測定する。
（２）カチオン性重合体溶液（100ppm）を10空隙容積量
注入する。
注入する。
（３）ブラインを６空隙容積量注入する。
（４）アニオン性重合体（加水分解ポリアクリルアミ
ド）溶液（100ppm）を逆方向より10空隙容積量注入す
る。
ド）溶液（100ppm）を逆方向より10空隙容積量注入す
る。
（５）ブラインを注入し、浸透率（Kw）を測定する。
得られた浸透率低下係数（処理前Kwを処理後Kwで除し
た値）を表１に示す。
た値）を表１に示す。
なお、比較例１は実施例１と同じ重合体について、手
順２でアニオン性重合体を注入し、手順４でカチオン性
重合体溶液を注入したものである。
順２でアニオン性重合体を注入し、手順４でカチオン性
重合体溶液を注入したものである。
実施例５〜７、比較例２ 直径2.5cm、長さ15cmのBerea Sand Stone（浸透率約5
00md）のコアに以下の手順で下記の表２に示す各溶液を
流速2m/dayで流し浸透率の変化を調べた。
00md）のコアに以下の手順で下記の表２に示す各溶液を
流速2m/dayで流し浸透率の変化を調べた。
（１）ブライン（0.1wt％NaCl水溶液）を注入し、浸透
率（Kw）を測定する。
率（Kw）を測定する。
（２）カチオン性重合体溶液（200ppmまたは400ppm）を
0.5空隙容積量注入する。
0.5空隙容積量注入する。
（３）ブラインを1.0空隙容積量注入する。
（４）アニオン性重合体（加水分解ポリアクリルアミ
ド）溶液（100ppm）を逆方向より10空隙容積量注入す
る。
ド）溶液（100ppm）を逆方向より10空隙容積量注入す
る。
（５）ブラインを注入し、浸透率（Kw）を測定する。
得られた浸透率低下係数を表２に示す。
なお、比較例２は、手順２でアニオン性重合体を注入
し、手順４でカチオン性重合体溶液を注入したものであ
る。
し、手順４でカチオン性重合体溶液を注入したものであ
る。
実施例８〜９、比較例３ パラレルコア−テスト 直径2.5cm、長さ15cmの並列につないだ浸透率60mdと5
70mdのBerea Sand Stoneのコアに以下の手順で下記の表
３に示す各溶液を流速2m/dayで流し、コアより流出する
液量を調べた。
70mdのBerea Sand Stoneのコアに以下の手順で下記の表
３に示す各溶液を流速2m/dayで流し、コアより流出する
液量を調べた。
（１）ブライン（0.1wt％NaCl水溶液）を注入し、浸透
率（Kw）を測定する。
率（Kw）を測定する。
（２）カチオン性重合体溶液（200ppm）を0.5空隙容積
量注入する。
量注入する。
（３）ブラインを1.0空隙容積量注入する。
（４）アニオン性重合体（加水分解ポリアクリルアミ
ド）溶液（100ppm）を逆方向より10空隙容積量注入す
る。
ド）溶液（100ppm）を逆方向より10空隙容積量注入す
る。
（５）ブラインを注入し、浸透率（Kw）を測定する。
60mdのコアの液量に対する570mdのコアの液量の比を
表３に示す。
表３に示す。
なお、実施例９は手順４でアニオン性重合体をカチオ
ン性重合体と同じ方向から注入した場合であり、比較例
３は手順２でアニオン性重合体を注入し、手順４でカチ
オン性重合体溶液を注入した場合である。
ン性重合体と同じ方向から注入した場合であり、比較例
３は手順２でアニオン性重合体を注入し、手順４でカチ
オン性重合体溶液を注入した場合である。
フロントページの続き (72)発明者 江崎 厚 千葉県茂原市東郷1900番地 三井サイア ナミッド株式会社内 (72)発明者 坪井 彦忠 千葉県茂原市東郷1900番地 三井サイア ナミッド株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) E21B 43/22
Claims (2)
- 【請求項１】あらかじめ水溶性カチオン性重合体を吸着
させた地層に、水溶性アニオン性重合体を接触させ油層
の浸透率を調整することを特徴とする石油回収方法。 - 【請求項２】生産井より水溶性カチオン性重合体を注入
し、注入井より水溶性アニオン性重合体を注入すること
を特徴とする請求項第１項に記載の石油回収方法。
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|---|---|---|---|
| JP574290A JP2796867B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | カチオン性およびアニオン性重合体による石油回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP574290A JP2796867B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | カチオン性およびアニオン性重合体による石油回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH03212593A JPH03212593A (ja) | 1991-09-18 |
| JP2796867B2 true JP2796867B2 (ja) | 1998-09-10 |
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ID=11619557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP574290A Expired - Fee Related JP2796867B2 (ja) | 1990-01-12 | 1990-01-12 | カチオン性およびアニオン性重合体による石油回収方法 |
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-
1990
- 1990-01-12 JP JP574290A patent/JP2796867B2/ja not_active Expired - Fee Related
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