JP2711446B2 - Corrosion resistant soft magnetic steel - Google Patents
Corrosion resistant soft magnetic steelInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は軟磁性鉄鋼材料に関し、詳しくは電子燃料噴
射装置、電磁弁、磁気センサ等に用いられる磁気特性、
電気特性、耐食性、被削性および冷間鍛造性に優れた耐
食軟磁性鋼に関する。
［従来の技術］
近年開発された電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気セン
サ等の磁芯材料には、応答性を改善するための高い電気
抵抗と、優れた磁気特性、さらに耐環境性を改善するた
めの優れた耐食性、そして低コスト化を図るために欠か
せない優れた冷関鍛造性が要求されていた。そして、こ
れら装置の磁芯材料としては、純鉄、3Si鉄、13Cr−2.5
Si鋼、13Cr−1Si−0.25Al鋼が使用されている。
しかし、純鉄は磁気特性、冷間鍛造性については優れ
ているが、電気抵抗が低く、かつ耐食性が劣るものであ
る。また、３％Si鉄は純鉄に比べ電気抵抗が優れている
が、その値は60μΩcmと必ずしも十分でなく、さらに耐
食性、冷間鍛造性についても劣っているものである。13
Cr−2.5Si鋼は、耐食性、電気抵抗については優れてい
るが、冷間鍛造性については劣るものである。さらに、
13Cr−1Si−0.25Al鋼は、耐食性、切削性については優
れているが、冷間鍛造性、磁気特性、電気抵抗について
は満足し得るものではなかった。
このように、従来鋼についてはいずれも磁気特性、電
気抵抗、冷間鍛造性、耐食性の総てを同時に満足するも
のはなかった。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は電子燃料噴射装置等の磁芯材料として使用さ
れる従来鋼の前記のごとき欠点を解決すべくなされたも
ので、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センサ等の磁芯
材料に要求される電気抵抗が90μΩcm以上であって優れ
た電気抵抗を示し、引張り強さが44Kgf/mm2以下であっ
て優れた冷間鍛造性を有し、さらに耐食性、磁気特性、
被削性に優れた耐食軟磁性鋼を提供することを目的とす
る。
［問題点を解決するための手段］
本発明の耐食軟磁性鋼は、重量比にしてＣ＋N;0.015
％以下、Si;0.20％以下、Mn;0.20％以下、Cr;7〜13％、
Al;2〜５％を必須成分とし、必要に応じてTi;0.08％以
下を含有し、さらに必要に応じてS;0.050％以下、Se;0.
050％以下、Pb;0.30％以下のうち１種以上と、さらにZ
r;0.20％以下、Te;0.030％以下のうち１種以上を含有
し、残部Feならびに不純物元素からなることを要旨とす
る。
本発明者等は、従来鋼の前記のごとき欠点に鑑み、純
鉄の磁気特性、電気抵抗、耐食性、冷間鍛造性におよぼ
す各種合金元素の影響について鋭意研究を重ねた結果、
本発明を完成するに至ったものであり、本発明は次に述
べるような新たな知見に基づくものである。
第１に、電気抵抗と引張り強さとは相反する性質であ
り、電気抵抗を上げるためSi量を増加させると、引張り
強さが著しく増加して冷間鍛造性が大幅に損なわれる。
このことはFe−Si鋼についての引張り強さと電気抵抗の
関係について示した第１図の線より明らかである。一
方、Fe−Cr−Al成分系において、Cr;7〜13％、Al;2〜５
％を同時に複合添加させた場合、Fe−Cr−Al系鋼につい
ての引張り強さと電気抵抗の関係を示した第１図より明
らかなように、引張り強さを殆ど増加することなく電気
抵抗を著しく増加し得ることを見出だしたものである。
また、第２にCr;7〜13％、Al;2〜５％を複合添加する
と、耐食性、磁気特性について、単独添加では予想し得
ないような驚異的な向上が得られることを見出だしたも
のである。
さらに、第３にこれらのCr、Al、の冷間鍛造性等の効
果を最大限に発揮させるためには、固溶強化元素である
Ｃ、Ｎ、Si、Mnを極力低減させる必要があることを見出
だしたものである。その結果100μΩcm以上という優れ
た電気抵抗を有し、かつ引張り強さを42Kgf/mm2以下と
いう優れた冷間鍛造性を有する耐食軟磁性鋼が得られる
ことを見出だしたものである。
本発明はこれらの知見をもとにCr;7〜３％を含有させ
ると共にAl;2〜５％を含有させ引張り強さを殆ど増加さ
せることなく電気抵抗、耐食性および磁気特性を大幅に
改善したものであり、かつ、上記重量％のCrとAlを含有
させると共にＣ＋N;0.015％以下、Si;0.20％以下、Mn;
0.20％以下とその含有量を抑制することにより、冷間鍛
造性を大幅に改善したものである。
さらに、本発明は上記に加えてTi;0.08％以下を含有
させ、耐食性を改善したものであり、かつS;0.050％以
下、Se;0.050％以下Pb;0.30％以下を含有させると共
に、Zr;0.20％以下、Te;0.030％以下を含有することに
より、冷間鍛造性を損なうことなく被削性を改善したも
のである。
よって、本発明は90μΩcm以上という優れた電気抵抗
を有し、かつ引張り強さが44Kgf/mm2以下、限界加工率
が60％以上と優れた冷間鍛造性を有し、さらに耐食性、
磁気特性、被削性についても優れた耐食軟磁性鋼であ
り、電子燃料噴射装置、電磁弁、磁気センサ等に適した
鋼である。
本発明の第１発明は、重量比にしてＣ＋N;0.015％以
下、Si;0.20％以下、Mn;0.20％以下、Cr;7〜13％、Al;2
〜５％を含有し、残部Feならびに不純物元素からなるも
のである。第２発明は第１発明にさらにTi;0.08％以下
を含有して第１発明の磁気特性、耐食性、冷間鍛造性を
さらに改善したものである。第３発明は第１発明にさら
にS;0.050％以下、Se;0.050％以下、Pb;0.30％以下のう
ち１種以上と、さらにZr;0.20％以下、Te;0.030％以下
のうち１種以上を含有させ第１発明の冷間鍛造性を損な
うことなく被削性を改善したものである。第４発明は第
２発明にS;0.050％以下、Se;0.050％以下、Pb;0.30％以
下のうち１種以上と、さらにZr;0.20％以下、Te;0.030
％以下のうち１種以上を含有させ、第２発明の冷間鍛造
性を損なうことなく被削性を改善したものである。
次に本発明において成分組成を限定する理由について
説明する。
Cr;7〜13％
Crは、耐食性、電気抵抗、磁気特性を改善する元素
で、特に２〜５％のAlと複合添加された場合、その効果
は顕著になる。Cr7％未満の場合には、その効果は十分
でなく、優れた耐食性、電気抵抗が得られないので、下
限を７％とした。しかし、13％を越えて含有させると、
冷間鍛造性を損なうので上限を13％とした。
Al;2〜５％
AlはCrと同じく耐食性、電気抵抗、磁気特性を改善す
る本発明の主要な元素で、特に７〜13％のCrと複合添加
された場合、その効果は顕著となる。Al2％未満の場合
には、優れた耐食性、電気抵抗が得られないので、下限
を２％とした。しかし、５％を越えて含有させると、冷
間鍛造性を損なうので、上限を５％とした。
Ｃ＋N;0.015％以下
ＣおよびＮは、磁気特性、耐食性、冷間鍛造性を著し
く損なう元素で、Ｃ＋N;0.010％以下が望ましいが、実
際の製造性を考慮して0.015％以下とした。このＣおよ
びＮの悪影響を小さくするためには、なるべくＣ＋Ｎの
５倍程度のTiを添加することが望ましい。
Si;0.20％以下
Siは、通常製鋼時の脱酸に必要な元素であるが、Fe−
Cr−Al系の製鋼においては特に必要ではない。Siは冷間
鍛造性を著しく損なう元素であるので、0.10％以下が好
ましいが、実際の製造性を考慮して0.20％以下とした。
Mn;0.20％以下
Mnは耐食性、磁気特性、冷間鍛造性を著しく損なうの
で、0.10％以下が望ましいが、実際の製造性を考慮して
0.20％以下とした。
Ti;0.08％以下
Tiは磁気特性、耐食性、冷間鍛造性を改善する元素
で、Ｃ＋Ｎ量の５倍程度添加した場合に最も大きな効果
を発揮する。しかし、多量の添加は逆に冷間鍛造性を損
なうので、0.08％以下とした。
S;0.050％以下、Se;0.050％以下
Ｓ、Seは切削性を改善するために添加するが、多量の
添加は冷間鍛造性を損なうので、上限を0.050％とし
た。
Pb;0.30％以下
Pbは切削性を改善する元素であるが、多量の添加は冷
間鍛造性を損なうので、0.30％以下とした。
Te;0.030％以下
Teは切削性を改善し、しかもＳ介在物、Se介在物の球
状化を促進して冷間鍛造性を改善する元素である。しか
し、多量の添加は返って冷間鍛造性を損なうので上限を
0.030％とした。
Zr;0.20％
ZrはＳ介在物、Se介在物を球状化し、冷間鍛造性を改
善する元素である。しかし、多量の添加は逆に冷間鍛造
性を損なうので、上限を0.20％とした。
［実施例］
次に本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比べて実施例
でもって明らかにする。第１表はこれら供試鋼の化学成
分を示すものである。 第１表において、A1〜A9鋼は本発明鋼で、A1〜A3は第
１発明鋼、A4は第２発明鋼、A5〜A8は第３発明鋼、A9は
第４発明鋼である。B1〜B4鋼は従来鋼で、B1鋼は純鉄、
B2鋼は３％Si鋼、B3鋼は13Cr−2.5Si鋼、B4鋼は13Cr−1
Si−0.25Al鋼である。C1〜C3鋼は比較鋼であって、C1鋼
は本発明の組成範囲より低いCrの含有する鋼、C2鋼は本
発明の組成範囲より高いCrを含有する鋼、C3鋼は本発明
の組成範囲よりも低いAlを含有する鋼である。
第１表の供試鋼について、900℃×2Hr保持し、ついで
冷却速度100℃/Hrという熱処理を施した後、A1〜A9、B1
〜B4、C1〜C3鋼の引張り強さ、限界加工率、磁束密度、
保磁力、耐食性、電気抵抗、被削性を測定し、その結果
を第２表に示した。
引張り強さについては、JIS4号試験片を用いて測定し
たものであり、限界加工率については、日本塑性加工学
会冷間鍛造分科会基準、冷間据込み性試験方法（暫定基
準）に基づいて、試験片として直径14φ、高さ21mm、ノ
ッチ付を用い、圧縮試験を行い割れ発生率50％の据込率
を測定したものである。
磁気特性については、直流型BHトレーサを用いて、試
験片として外径24φ、内径16φ、厚さ16mmのリングを作
製し、磁束密度、保磁力を測定したものである。
また、耐食性については、５％NaCl、35℃水溶液にて
塩水噴霧試験を行いその発銹率を測定し、発銹率が５％
以下のものを◎、発銹率が５超〜25％のものを○、発銹
率が25〜50％のものを△、発銹率が50％以上のものを×
とした。
電気抵抗についてはホイーストンブリッジ法により試
験片として1.2φ×500mm線を用いて測定したものであ
る。
被削性については、10mm厚の試験片を用いて回転数72
5r.p.m、ドリルSKH5φ、荷重4Kgで穿孔試験を行い、穴
明けに要する時間を測定したものである。
第２表より知られるように、従来鋼であるB1鋼は、冷
間鍛造性と磁束密度の点では優れているが、耐食性、電
気抵抗、保磁力については劣っている。B2鋼は、磁束密
度の点では優れているが、電気抵抗、冷間鍛造性、耐食
性、保磁力について劣るものである。B3鋼は、耐食性、
電気抵抗については優れているが、保磁力、磁束密度、
冷間鍛造性について劣るものである。B4鋼は、耐食性、
切削性については優れているが、保磁力、磁束密度、冷
間鍛造性について劣るものである。
また、比較鋼であるC1鋼については、Cr量が5.20％と
低いため、電気抵抗、耐食性について劣るものである。
C2鋼については、Cr量が15.10％と高いために、冷間鍛
造性に劣るものである。C3鋼については、Al量が1.25％
と低いために、電気抵抗について劣るものである。
これらに対して、本発明鋼であるA1〜A9鋼は、Cr量を
７〜12％、Al量を２〜５％を含有し、かつＣ、Ｎ、Si、
Mn等の固溶強化元素の値を、Ｃ＋N;0.015％以下、Si;0.
20％以下、Mn;0.20％以下と非常に低くすることによっ
て、電気抵抗が90μΩcm以上であり、かつ引張り強さ44
Kgf/mm2以下、限界加工率60％以上と優れた冷間鍛造性
を有しており、さらに磁気特性についても、磁束密度13
000G以上、かつ保磁力が1.0Oe以下と優れており、さら
に耐食性、被削性についても優れているものである。
［発明の効果］
本発明は以上説明したように、適量のCr、Alを複合添
加し、かつSi、Mn、Ｃ、Ｎ等の固溶強化元素を極力低減
させることによって、優れた電気抵抗、冷間鍛造性、磁
気特性、耐食性を兼ね合わせ持つものである。さらに、
Ｓ、Se、Pb、Te、Zr、Tiを必要に応じて複合添加するこ
とによって、冷間鍛造性を損なうことなく、被削性を改
善したものである。本発明は、パルス作動型の電子燃料
噴射装置、電磁弁等の冷間鍛造によって製造される磁芯
部品に適した耐食軟磁性鋼であり、高い実用性を有する
ものである。The present invention relates to a soft magnetic steel material, and more particularly, to a magnetic property used for an electronic fuel injection device, an electromagnetic valve, a magnetic sensor, and the like.
The present invention relates to a corrosion-resistant soft magnetic steel having excellent electrical properties, corrosion resistance, machinability and cold forgeability. [Prior art] Recently developed magnetic core materials such as electronic fuel injectors, solenoid valves, and magnetic sensors have high electrical resistance for improving responsiveness, excellent magnetic properties, and improved environmental resistance. Therefore, it is required to have excellent corrosion resistance to perform the heat treatment, and excellent cold forgeability, which is indispensable to reduce the cost. And as the magnetic core material of these devices, pure iron, 3Si iron, 13Cr-2.5
Si steel and 13Cr-1Si-0.25Al steel are used. However, pure iron has excellent magnetic properties and cold forgeability, but has low electric resistance and poor corrosion resistance. Further, although 3% Si iron is superior in electrical resistance to pure iron, its value is not necessarily sufficient at 60 μΩcm, and furthermore it is inferior in corrosion resistance and cold forgeability. 13
Cr-2.5Si steel is excellent in corrosion resistance and electric resistance, but inferior in cold forgeability. further,
Although 13Cr-1Si-0.25Al steel was excellent in corrosion resistance and machinability, it was not satisfactory in cold forgeability, magnetic properties and electric resistance. Thus, none of the conventional steels simultaneously satisfied all of the magnetic properties, electric resistance, cold forgeability, and corrosion resistance. [Problems to be Solved by the Invention] The present invention has been made to solve the above-mentioned drawbacks of conventional steel used as a magnetic core material for an electronic fuel injection device and the like, and includes an electronic fuel injection device, a solenoid valve, The electrical resistance required for magnetic core materials such as magnetic sensors is 90 μΩcm or more, showing excellent electrical resistance, the tensile strength is 44 Kgf / mm 2 or less, and it has excellent cold forgeability and corrosion resistance , Magnetic properties,
An object of the present invention is to provide a corrosion-resistant soft magnetic steel having excellent machinability. [Means for Solving the Problems] The corrosion-resistant soft magnetic steel of the present invention has a weight ratio of C + N; 0.015.
%, Si; 0.20% or less, Mn; 0.20% or less, Cr; 7 to 13%,
Al; 2 to 5% as an essential component, if necessary, contains Ti; 0.08% or less, and further, if necessary, S; 0.050% or less, Se;
050% or less, Pb; 0.30% or less, one or more, and Z
The gist is that it contains at least one of r: 0.20% or less and Te: 0.030% or less, with the balance being Fe and impurity elements. In view of the above-mentioned drawbacks of conventional steel, the present inventors have conducted intensive studies on the effects of various alloying elements on magnetic properties, electric resistance, corrosion resistance, and cold forgeability of pure iron.
The present invention has been completed, and the present invention is based on the following new findings. First, the electric resistance and the tensile strength are mutually contradictory properties. If the amount of Si is increased to increase the electric resistance, the tensile strength is significantly increased and the cold forgeability is greatly impaired.
This is clear from the line in FIG. 1 showing the relationship between the tensile strength and the electric resistance of the Fe—Si steel. On the other hand, in the Fe-Cr-Al component system, Cr: 7 to 13%, Al: 2 to 5
%, The electrical resistance was significantly increased without substantially increasing the tensile strength, as is apparent from FIG. 1 showing the relationship between the tensile strength and the electrical resistance of the Fe-Cr-Al-based steel. It has been found that it can increase. Second, it has been found that when Cr; 7 to 13% and Al; 2 to 5% are added in combination, a surprising improvement can be obtained in corrosion resistance and magnetic properties which cannot be expected by adding alone. Things. Third, in order to maximize the effects of Cr and Al, such as cold forgeability, on C, N, Si, and Mn, which are solid solution strengthening elements, must be reduced as much as possible. Is found. As a result, it has been found that a corrosion-resistant soft magnetic steel having an excellent electric resistance of 100 μΩcm or more and an excellent cold forgeability of a tensile strength of 42 kgf / mm 2 or less can be obtained. Based on these findings, the present invention contains 7 to 3% of Cr and 2 to 5% of Al to greatly improve the electric resistance, corrosion resistance and magnetic properties without increasing the tensile strength. C + N: 0.015% or less, Si: 0.20% or less, Mn;
By suppressing the content to 0.20% or less, the cold forgeability is greatly improved. Further, the present invention contains Ti; 0.08% or less in addition to the above to improve corrosion resistance, and contains S; 0.050% or less, Se; 0.050% or less Pb; 0.30% or less, and Zr; By containing 0.20% or less and Te; 0.030% or less, machinability is improved without impairing cold forgeability. Therefore, the present invention has an excellent electric resistance of 90 μΩcm or more, and has a tensile strength of 44 kgf / mm 2 or less, a critical working ratio of 60% or more and excellent cold forgeability, and furthermore, corrosion resistance,
It is a corrosion-resistant soft magnetic steel with excellent magnetic properties and machinability, and is suitable for electronic fuel injection devices, solenoid valves, magnetic sensors, and the like. The first invention of the present invention is characterized in that C + N: 0.015% or less, Si: 0.20% or less, Mn: 0.20% or less, Cr: 7 to 13%, Al;
-5%, with the balance being Fe and impurity elements. The second invention further improves the magnetic properties, corrosion resistance and cold forgeability of the first invention by further containing Ti; 0.08% or less in the first invention. The third invention further includes at least one of S; 0.050% or less, Se; 0.050% or less, Pb; 0.30% or less, and one or more of Zr; 0.20% or less and Te; 0.030% or less. To improve machinability without impairing the cold forgeability of the first invention. The fourth invention is the same as the second invention, except that at least one of S; 0.050% or less, Se; 0.050% or less, Pb; 0.30% or less, Zr; 0.20% or less, Te;
% Or less, and the machinability is improved without impairing the cold forgeability of the second invention. Next, the reason for limiting the component composition in the present invention will be described. Cr; 7 to 13% Cr is an element for improving corrosion resistance, electric resistance, and magnetic properties, and its effect is particularly remarkable when added in combination with 2 to 5% of Al. If the Cr content is less than 7%, the effect is not sufficient, and excellent corrosion resistance and electrical resistance cannot be obtained, so the lower limit was made 7%. However, if it exceeds 13%,
Since the cold forgeability is impaired, the upper limit is set to 13%. Al: 2 to 5% Al is a main element of the present invention that improves corrosion resistance, electric resistance, and magnetic properties like Cr, and its effect becomes remarkable when added in combination with 7 to 13% of Cr. If the Al content is less than 2%, excellent corrosion resistance and electrical resistance cannot be obtained, so the lower limit was made 2%. However, if the content exceeds 5%, the cold forgeability is impaired, so the upper limit was made 5%. C + N: 0.015% or less C and N are elements that significantly impair magnetic properties, corrosion resistance, and cold forgeability. C + N: 0.010% or less is desirable, but 0.015% or less in consideration of actual manufacturability. In order to reduce the adverse effects of C and N, it is desirable to add Ti as much as about 5 times C + N. Si: 0.20% or less Si is an element necessary for deoxidation during steelmaking.
It is not particularly necessary in Cr-Al-based steelmaking. Since Si is an element that significantly impairs cold forgeability, the content is preferably 0.10% or less, but is set to 0.20% or less in consideration of actual manufacturability. Mn: 0.20% or less Mn significantly impairs corrosion resistance, magnetic properties, and cold forgeability. Therefore, 0.10% or less is desirable, but in consideration of actual manufacturability.
0.20% or less. Ti: 0.08% or less Ti is an element that improves magnetic properties, corrosion resistance, and cold forgeability, and exerts the greatest effect when added about 5 times the amount of C + N. However, the addition of a large amount conversely impairs cold forgeability, so the content was made 0.08% or less. S; 0.050% or less, Se; 0.050% or less S and Se are added in order to improve the machinability. However, the addition of a large amount impairs the cold forgeability, so the upper limit was made 0.050%. Pb: 0.30% or less Pb is an element that improves the machinability, but a large amount of Pb impairs cold forgeability, so it was set to 0.30% or less. Te: 0.030% or less Te is an element that improves the machinability and further promotes the spheroidization of S inclusions and Se inclusions to improve cold forgeability. However, adding a large amount returns the loss of cold forgeability.
0.030%. Zr: 0.20% Zr is an element that spheroidizes S inclusions and Se inclusions and improves cold forgeability. However, the addition of a large amount conversely impairs cold forgeability, so the upper limit was made 0.20%. [Examples] Next, features of the steel of the present invention will be clarified by examples in comparison with conventional steels and comparative steels. Table 1 shows the chemical composition of these test steels. In Table 1, A1 to A9 steels are the present invention steels, A1 to A3 are the first invention steels, A4 is the second invention steels, A5 to A8 are the third invention steels, and A9 is the fourth invention steels. B1-B4 steel is conventional steel, B1 steel is pure iron,
B2 steel is 3% Si steel, B3 steel is 13Cr-2.5Si steel, B4 steel is 13Cr-1
It is Si-0.25Al steel. C1 to C3 steels are comparative steels, C1 steel is a steel containing Cr lower than the composition range of the present invention, C2 steel is a steel containing higher Cr than the composition range of the present invention, and C3 steel is a composition of the present invention. It is a steel containing Al lower than the range. The test steels in Table 1 were held at 900 ° C for 2 hours and then subjected to heat treatment at a cooling rate of 100 ° C / Hr.
~ B4, C1 ~ C3 steel tensile strength, critical working rate, magnetic flux density,
The coercive force, corrosion resistance, electric resistance, and machinability were measured, and the results are shown in Table 2. Tensile strength is measured using JIS No. 4 test piece, and critical working ratio is based on the standards of the Japan Society for Technology of Plasticity Cold Forging Subcommittee and the cold upsetting test method (provisional standard). A compression test was performed using a test piece having a diameter of 14φ, a height of 21 mm and a notch, and the upsetting rate at which the crack occurrence rate was 50% was measured. Regarding the magnetic properties, a ring having an outer diameter of 24φ, an inner diameter of 16φ, and a thickness of 16mm was prepared as a test piece using a DC type BH tracer, and the magnetic flux density and coercive force were measured. For corrosion resistance, a salt spray test was performed with a 5% NaCl aqueous solution at 35 ° C., and the rust rate was measured.
The following are ◎, those with a rust rate of more than 5 to 25% are ○, those with a rust rate of 25 to 50% are Δ, and those with a rust rate of 50% or more are x.
And The electric resistance was measured by a Wheatstone bridge method using a 1.2φ × 500 mm wire as a test piece. The machinability was measured using a 10 mm thick test piece at 72 rpm.
A piercing test was performed at 5 rpm using a drill SKH5φ and a load of 4 kg, and the time required for drilling was measured. As is known from Table 2, the conventional steel B1 is excellent in cold forgeability and magnetic flux density, but inferior in corrosion resistance, electric resistance and coercive force. B2 steel is excellent in magnetic flux density, but is inferior in electric resistance, cold forgeability, corrosion resistance and coercive force. B3 steel is corrosion resistant,
Excellent electrical resistance, but coercive force, magnetic flux density,
It is inferior in cold forgeability. B4 steel is corrosion resistant,
It is excellent in machinability, but inferior in coercive force, magnetic flux density, and cold forgeability. The C1 steel, which is a comparative steel, has a low Cr content of 5.20%, and thus is inferior in electric resistance and corrosion resistance.
C2 steel is poor in cold forgeability due to its high Cr content of 15.10%. For C3 steel, Al content is 1.25%
Therefore, the electric resistance is inferior. On the other hand, the steels A1 to A9 of the present invention contain 7 to 12% of Cr and 2 to 5% of Al, and contain C, N, Si,
The values of solid solution strengthening elements such as Mn are as follows: C + N: 0.015% or less;
By making it as low as 20% or less and Mn; 0.20% or less, the electric resistance is 90 μΩcm or more and the tensile strength is 44%.
Kgf / mm 2 or less, with a critical working ratio of 60% or more, and has excellent cold forgeability.
It has an excellent coercive force of not less than 000 G and a coercive force of not more than 1.0 Oe, and is also excellent in corrosion resistance and machinability. [Effects of the Invention] As described above, the present invention provides an excellent electric resistance, by adding an appropriate amount of Cr and Al in combination and reducing the solid solution strengthening elements such as Si, Mn, C, and N as much as possible. It combines cold forgeability, magnetic properties, and corrosion resistance. further,
By adding S, Se, Pb, Te, Zr, and Ti as necessary, machinability is improved without impairing cold forgeability. INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is a corrosion-resistant soft magnetic steel suitable for a magnetic core component manufactured by cold forging, such as a pulse-actuated electronic fuel injection device and a solenoid valve, and has high practicality.
【図面の簡単な説明】
第１図はFe−Cr−Al系鋼と、Fe−Si系鋼について引張り
強さと電気抵抗との関係について示した線図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a diagram showing the relationship between tensile strength and electric resistance of Fe—Cr—Al-based steel and Fe—Si-based steel.
Claims (1)
Mn;0.20％以下、Cr;7〜13％、Al;2〜５％を含有し、残
部Feならびに不純物元素からなることを特徴とする耐食
軟磁性鋼。 ２．重量比にしてＣ＋N;0.015％以下、Si;0.20％以下、
Mn;0.20％以下、Cr;7〜13％、Al;2〜５％と、Ti;0.08％
以下を含有し、残部Feならびに不純物元素からなること
を特徴とする耐食軟磁性鋼。 ３．重量比にしてＣ＋N;0.015％以下、Si;0.20％以下、
Mn;0.20％以下、Cr;7〜13％、Al;2〜５％を含有し、か
つS;0.050％以下、Se;0.050％以下、Pb;0.30％以下のう
ち１種以上と、さらにZr;0.20％以下、Te;0.030％以下
のうち１種以上を含有し、残部Feならびに不純物元素か
らなることを特徴とする耐食軟磁性鋼。 ４．重量比にしてＣ＋N;0.015％以下、Si;0.20％以下、
Mn;0.20％以下、Cr;7〜13％、Al;2〜５％と、Ti;0.08％
以下を含有し、かつS;0.050％以下、Se;0.050％以下、P
b;0.30％以下のうち１種以上と、さらにZr;0.20％以
下、Te;0.030％以下のうち１種以上を含有し、残部Feな
らびに不純物元素からなることを特徴とする耐食軟磁性
鋼。(57) [Claims] C + N; 0.015% or less by weight, Si; 0.20% or less,
A corrosion-resistant soft magnetic steel comprising: Mn: 0.20% or less, Cr; 7 to 13%, Al; 2 to 5%, the balance being Fe and impurity elements. 2. C + N; 0.015% or less by weight, Si; 0.20% or less,
Mn; 0.20% or less, Cr; 7 to 13%, Al; 2 to 5%, and Ti; 0.08%
A corrosion-resistant soft magnetic steel comprising the following and the balance consisting of Fe and impurity elements. 3. C + N; 0.015% or less by weight, Si; 0.20% or less,
Mn: 0.20% or less, Cr; 7 to 13%, Al; 2 to 5%, and S; 0.050% or less, Se; 0.050% or less, Pb; 0.30% or less, and Zr A corrosion-resistant soft magnetic steel containing at least one of 0.20% or less and Te; 0.030% or less, with the balance being Fe and impurity elements; 4. C + N; 0.015% or less by weight, Si; 0.20% or less,
Mn; 0.20% or less, Cr; 7 to 13%, Al; 2 to 5%, and Ti; 0.08%
S: 0.050% or less, Se; 0.050% or less, P
b; Corrosion-resistant soft magnetic steel containing at least one of 0.30% or less, and further at least one of Zr; 0.20% or less and Te; 0.030% or less, with the balance being Fe and impurity elements.
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|---|---|---|---|
| JP17923886A JP2711446B2 (en) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | Corrosion resistant soft magnetic steel |
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-
1986
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