JP2690262B2 - 脱硝装置 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車道路トンネル等
の、常温かつ低濃度の排ガス処理用の脱硝装置に関する
ものである。
の、常温かつ低濃度の排ガス処理用の脱硝装置に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車道路トンネルの排気口から
排出される窒素酸化物（ＮＯｘ）の総量又は濃度を規制
しようという環境問題から、トンネルの排気口付近に脱
硝装置を設置することが求められている。
排出される窒素酸化物（ＮＯｘ）の総量又は濃度を規制
しようという環境問題から、トンネルの排気口付近に脱
硝装置を設置することが求められている。
【０００３】従来、この種の脱硝装置は、特開平１−２
２４０３１号公報に示すような構成が一般的であった。
以下、その構成について図７を参照しながら説明する。
２４０３１号公報に示すような構成が一般的であった。
以下、その構成について図７を参照しながら説明する。
【０００４】図７に示すように、ファン１０３により引
き込まれたトンネル排ガスに含まれるＮＯｘの主成分で
あるＮＯ及びＮＯ2の内、ＮＯは高圧放電酸化部１０１
によりＮＯ2に酸化される。この酸化により得られたＮ
Ｏ2と、ＮＯｘ中にもともと存在するＮＯ2の両者とを、
活性炭とアルカリを含んだＮＯ2吸収フィルタ１０２で
吸収している。
き込まれたトンネル排ガスに含まれるＮＯｘの主成分で
あるＮＯ及びＮＯ2の内、ＮＯは高圧放電酸化部１０１
によりＮＯ2に酸化される。この酸化により得られたＮ
Ｏ2と、ＮＯｘ中にもともと存在するＮＯ2の両者とを、
活性炭とアルカリを含んだＮＯ2吸収フィルタ１０２で
吸収している。
【０００５】上記構成においてトンネル排ガス中のＮＯ
ｘを除去し脱硝を行っている。
ｘを除去し脱硝を行っている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の脱硝
装置は、調整されたサンプルガスを使用することによっ
てのみ脱硝性能を発揮するいわゆるラボテスト装置であ
り、実ガス使用条件下では、高い脱硝率を維持すること
はできない。従来の脱硝装置にトンネル実ガスを使用し
た場合、次に示す問題点があった。 （１）トンネル実ガス中のばいじんがＮＯ2吸収フィル
タ１０２に付着し、このばいじんの炭素成分が触媒とな
り、せっかく酸化して得られたＮＯ2の一部を再びＮＯ
に還元してしまうので、このＮＯをＮＯ2吸収フィルタ
１０２で吸収することができずに脱硝率が低下してしま
う。 （２）トンネル実ガス中のＮＯを高圧放電酸化部１０１
のみを用いて酸化することには次の問題がある。
装置は、調整されたサンプルガスを使用することによっ
てのみ脱硝性能を発揮するいわゆるラボテスト装置であ
り、実ガス使用条件下では、高い脱硝率を維持すること
はできない。従来の脱硝装置にトンネル実ガスを使用し
た場合、次に示す問題点があった。 （１）トンネル実ガス中のばいじんがＮＯ2吸収フィル
タ１０２に付着し、このばいじんの炭素成分が触媒とな
り、せっかく酸化して得られたＮＯ2の一部を再びＮＯ
に還元してしまうので、このＮＯをＮＯ2吸収フィルタ
１０２で吸収することができずに脱硝率が低下してしま
う。 （２）トンネル実ガス中のＮＯを高圧放電酸化部１０１
のみを用いて酸化することには次の問題がある。
【０００７】（ａ）実ガス中のＮＯ濃度は絶えず変動
し、この変動するＮＯに見合った酸化を行なうために、
高圧放電酸化部１０１の印加電圧を変化させて放電電流
を制御し、ＮＯからＮＯ2への酸化制御を行なわなけれ
ばならないが、実ガスの絶縁破壊電圧近傍の放電領域内
での放電電流制御は、不安定で尚且つ即応答性に欠け容
易ではない。これは、図９の酸化能力特性からも分かる
ことであり、実ガスの絶縁破壊電圧近傍の放電領域内で
の放電電流制御は、特性の立ち上がりが急峻で制御が困
難であり、またスパークが発生しやすく脱硝率の低下を
招いてしまう。
し、この変動するＮＯに見合った酸化を行なうために、
高圧放電酸化部１０１の印加電圧を変化させて放電電流
を制御し、ＮＯからＮＯ2への酸化制御を行なわなけれ
ばならないが、実ガスの絶縁破壊電圧近傍の放電領域内
での放電電流制御は、不安定で尚且つ即応答性に欠け容
易ではない。これは、図９の酸化能力特性からも分かる
ことであり、実ガスの絶縁破壊電圧近傍の放電領域内で
の放電電流制御は、特性の立ち上がりが急峻で制御が困
難であり、またスパークが発生しやすく脱硝率の低下を
招いてしまう。
【０００８】（ｂ）実ガスに直接接触する放電極を備え
た高圧放電酸化部１０１のみを用いてＮＯをＮＯ2へ酸
化するので、酸化に要する消費電力が大きい。 （３）実ガスの湿度は天候に影響され約３０〜８０％の
間で変動するが、ＮＯ2吸収フィルタ１０２の入口湿度
が６０％を下回ると、脱硝率の低下を招いてしまう。
た高圧放電酸化部１０１のみを用いてＮＯをＮＯ2へ酸
化するので、酸化に要する消費電力が大きい。 （３）実ガスの湿度は天候に影響され約３０〜８０％の
間で変動するが、ＮＯ2吸収フィルタ１０２の入口湿度
が６０％を下回ると、脱硝率の低下を招いてしまう。
【０００９】本発明は上記課題を解決するもので、脱硝
率の低下を招くばいじんを除去し、処理する排ガスのＮ
Ｏ濃度が変動しても安定して酸化能力をコントロールで
きる酸化装置を備え、しかも酸化電力効率が優れた脱硝
装置を提供することを第１の目的とする。
率の低下を招くばいじんを除去し、処理する排ガスのＮ
Ｏ濃度が変動しても安定して酸化能力をコントロールで
きる酸化装置を備え、しかも酸化電力効率が優れた脱硝
装置を提供することを第１の目的とする。
【００１０】第２の目的は第１の目的記載の脱硝装置に
加えて、脱硝入口排ガスの湿度が低下したときでもＮＯ
2吸収フィルタのＮＯ2浄化能力が低下しない脱硝装置を
提供することにある。
加えて、脱硝入口排ガスの湿度が低下したときでもＮＯ
2吸収フィルタのＮＯ2浄化能力が低下しない脱硝装置を
提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の目的を達
成するための第１の手段は、脱硝入口の最前段に設けた
電気集じん機と、ＮＯをＮＯ2に酸化するために必要な
オゾンを発生するオゾナイザと、電気集じん機の次段に
設けたオゾン供給ノズルと、オゾン供給ノズルの次段に
設けたファン又は攪拌装置と、ファン又は攪拌装置の次
段に設けたＮＯ 2吸収フィルタを備えた脱硝装置の構成
としたものである。
成するための第１の手段は、脱硝入口の最前段に設けた
電気集じん機と、ＮＯをＮＯ2に酸化するために必要な
オゾンを発生するオゾナイザと、電気集じん機の次段に
設けたオゾン供給ノズルと、オゾン供給ノズルの次段に
設けたファン又は攪拌装置と、ファン又は攪拌装置の次
段に設けたＮＯ 2吸収フィルタを備えた脱硝装置の構成
としたものである。
【００１２】また、第２の目的を達成するための第２の
手段は、オゾン供給ノズルとＮＯ2吸収フィルタとの間
に位置する加湿装置と、加湿装置の後段に位置する後段
湿度センサと、湿度制御部を加えた第１の手段記載の脱
硝装置の構成としたものである。
手段は、オゾン供給ノズルとＮＯ2吸収フィルタとの間
に位置する加湿装置と、加湿装置の後段に位置する後段
湿度センサと、湿度制御部を加えた第１の手段記載の脱
硝装置の構成としたものである。
【００１３】
【作用】本発明は上記した第１の手段により、脱硝入口
最前段に位置する電気集じん機がばいじんを除去するの
で、ばいじんがＮＯ2吸収フィルタに付着することに起
因する脱硝率の低下を防止することができ、更にこの電
気集じん機の帯電部の電界強度を高めることにより、電
気集じん機に集じんのみならずＮＯをＮＯ2に酸化する
ためのベースとなる放電酸化機能を持たせることができ
る。また、前述の電気集じん機によるベース放電酸化の
みでは酸化能力が不足し、変動する脱硝入口のＮＯ濃度
に対する酸化制御ができないので、ＮＯ酸化用のオゾナ
イザを設ける。このオゾナイザより発生したＮＯ酸化用
のオゾンは、オゾン供給ノズルを介して実ガスに混合さ
れるが、このオゾン供給ノズルの設置場所は電気集じん
機の次段側、且つファン又は攪拌装置の前段側とするこ
とにより、オゾン供給ノズルから吐出されるオゾンが高
濃度のばいじんにより酸素に還元されるのを防止するこ
とができるし、また吐出されたオゾンを、ファンの羽根
又は攪拌装置の攪拌作用により実ガスと充分に混合させ
ることができる。つまり、オゾンによるＮＯからＮＯ2
への酸化反応を確実に行なわせることができるので、こ
の酸化で得られたＮＯ2をＮＯ2吸収フィルタで吸収する
ことができる。
最前段に位置する電気集じん機がばいじんを除去するの
で、ばいじんがＮＯ2吸収フィルタに付着することに起
因する脱硝率の低下を防止することができ、更にこの電
気集じん機の帯電部の電界強度を高めることにより、電
気集じん機に集じんのみならずＮＯをＮＯ2に酸化する
ためのベースとなる放電酸化機能を持たせることができ
る。また、前述の電気集じん機によるベース放電酸化の
みでは酸化能力が不足し、変動する脱硝入口のＮＯ濃度
に対する酸化制御ができないので、ＮＯ酸化用のオゾナ
イザを設ける。このオゾナイザより発生したＮＯ酸化用
のオゾンは、オゾン供給ノズルを介して実ガスに混合さ
れるが、このオゾン供給ノズルの設置場所は電気集じん
機の次段側、且つファン又は攪拌装置の前段側とするこ
とにより、オゾン供給ノズルから吐出されるオゾンが高
濃度のばいじんにより酸素に還元されるのを防止するこ
とができるし、また吐出されたオゾンを、ファンの羽根
又は攪拌装置の攪拌作用により実ガスと充分に混合させ
ることができる。つまり、オゾンによるＮＯからＮＯ2
への酸化反応を確実に行なわせることができるので、こ
の酸化で得られたＮＯ2をＮＯ2吸収フィルタで吸収する
ことができる。
【００１４】また、第２の手段により、前段湿度センサ
で脱硝入口側の排ガス湿度が変動したことを検知する
と、加湿装置が最適な加湿を行うようなフィードバック
制御が行われる。またこの加湿装置がオゾン供給ノズル
の前段側に設置されると、加湿により高湿度となった実
ガスにオゾンを供給することになり、ＮＯに対する酸化
に使用されないまま、湿度に消費されてしまうオゾンの
割合が増し、酸化電力効率が低下してしまう。従って、
加湿装置はオゾン供給ノズルの後段側に設置されなけれ
ばならず、また加湿の目的上、当然ＮＯ2吸収フィルタ
の前段側に設置されなければならない。つまり、この加
湿装置を、オゾン供給ノズルとＮＯ2吸収フィルタの間
に設置することにより、最も効果的な加湿を行うことが
できる。
で脱硝入口側の排ガス湿度が変動したことを検知する
と、加湿装置が最適な加湿を行うようなフィードバック
制御が行われる。またこの加湿装置がオゾン供給ノズル
の前段側に設置されると、加湿により高湿度となった実
ガスにオゾンを供給することになり、ＮＯに対する酸化
に使用されないまま、湿度に消費されてしまうオゾンの
割合が増し、酸化電力効率が低下してしまう。従って、
加湿装置はオゾン供給ノズルの後段側に設置されなけれ
ばならず、また加湿の目的上、当然ＮＯ2吸収フィルタ
の前段側に設置されなければならない。つまり、この加
湿装置を、オゾン供給ノズルとＮＯ2吸収フィルタの間
に設置することにより、最も効果的な加湿を行うことが
できる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の第１実施例について、図１を
参照しながら説明する。本発明は、図１に示すように、
脱硝入口の最前段に設けた電気集じん機３と、ＮＯをＮ
Ｏ 2に酸化するために必要なオゾンを発生するオゾナイ
ザ５と、電気集じん機の次段に設けたオゾン供給ノズル
４と、オゾン供給ノズル４の次段に設けたファン又は攪
拌装置６と、ファン又は攪拌装置６との次段に設けた、
活性炭と少なくともＮａＯＨ、ＫＯＨ、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2、Ｂａ（ＯＨ）2の内の１種類以上のアルカリを含
んだＮＯ2吸収フィルタ１０２を備えた脱硝装置の構成
である。脱硝入口最前段に位置する電気集じん機３がば
いじんを除去するので、ばいじんがＮＯ2吸収フィルタ
１０２に付着することに起因する脱硝率の低下を防止す
ることができ、更にこの電気集じん機３の帯電部１の電
界強度を高め、例えば、従来の約１．５倍にあたる８．
５ｋＶ／ｃｍといった強電界とし、尚且つ帯電部１への
印加電圧は正加電方式よりも酸化効果が大きな負加電方
式とし、これに伴い、集じん部２への印加電圧も負加電
方式とする。即ち、帯電部１の印加電圧を負加電方式と
することにより、電気集じん機３に集じんのみならずＮ
Ｏの一部をＮＯ2に酸化するためのベースとなる放電酸
化機能を持たせることができる（但し、帯電部の印加電
圧は、放電酸化の安定性を確保するため、一定電圧とす
る必要がある。）。また、前述の電気集じん機によるベ
ース放電酸化のみでは酸化能力が不足し、変動する脱硝
入口のＮＯ濃度に対する酸化制御ができないので、ＮＯ
酸化用のオゾナイザ５を設ける。このオゾナイザ５は、
オゾン供給ノズル４を介して、排ガス中の残りのＮＯを
ＮＯ2に酸化するのに必要なオゾンの量を、アナログ可
変制御で容易に供給する。図９は、従来の高圧放電酸化
部による酸化能力特性であり、図２は、本実施例のオゾ
ナイザ５による酸化能力特性である。このオゾナイザ酸
化制御が、従来の高圧放電酸化制御に比べていかに容易
であるかは、高圧放電酸化能力特性を示している図９
と、オゾナイザ酸化能力特性を示している図２の特性の
立ち上がり方を見比べれば一目瞭然で分かり、また酸化
電力効率を従来の高圧放電酸化よりも高めることができ
るので、脱硝装置全体のランニングコストの低減化を計
ることができる。このオゾナイザより発生したＮＯ酸化
用のオゾンは、オゾン供給ノズル４を介して実ガスに混
合されるが、このオゾン供給ノズル４の設置場所は電気
集じん機３の次段側、且つファン又は攪拌装置６の前段
側とする必要がある。このように配置すれば、オゾン供
給ノズル４から吐出されるオゾンが高濃度のばいじんに
より酸素に還元されるのを防止することができるし、ま
た吐出されたオゾンを、ファンの羽根又は攪拌装置の攪
拌効果により実ガスと充分に混合させることができる。
つまり、オゾンによるＮＯからＮＯ2への酸化反応を確
実に行なわせることができるので、この酸化で得られた
ＮＯ2をＮＯ2吸収フィルタ１０２で吸収することができ
る。表１に示す実験結果からも、オゾン供給ノズル４
は、電気集じん機３と、ファン又は攪拌装置６との間に
配置するのが、最も高脱硝率を示し、最も効果的である
ことが分かる。
参照しながら説明する。本発明は、図１に示すように、
脱硝入口の最前段に設けた電気集じん機３と、ＮＯをＮ
Ｏ 2に酸化するために必要なオゾンを発生するオゾナイ
ザ５と、電気集じん機の次段に設けたオゾン供給ノズル
４と、オゾン供給ノズル４の次段に設けたファン又は攪
拌装置６と、ファン又は攪拌装置６との次段に設けた、
活性炭と少なくともＮａＯＨ、ＫＯＨ、Ｃａ（Ｏ
Ｈ）2、Ｂａ（ＯＨ）2の内の１種類以上のアルカリを含
んだＮＯ2吸収フィルタ１０２を備えた脱硝装置の構成
である。脱硝入口最前段に位置する電気集じん機３がば
いじんを除去するので、ばいじんがＮＯ2吸収フィルタ
１０２に付着することに起因する脱硝率の低下を防止す
ることができ、更にこの電気集じん機３の帯電部１の電
界強度を高め、例えば、従来の約１．５倍にあたる８．
５ｋＶ／ｃｍといった強電界とし、尚且つ帯電部１への
印加電圧は正加電方式よりも酸化効果が大きな負加電方
式とし、これに伴い、集じん部２への印加電圧も負加電
方式とする。即ち、帯電部１の印加電圧を負加電方式と
することにより、電気集じん機３に集じんのみならずＮ
Ｏの一部をＮＯ2に酸化するためのベースとなる放電酸
化機能を持たせることができる（但し、帯電部の印加電
圧は、放電酸化の安定性を確保するため、一定電圧とす
る必要がある。）。また、前述の電気集じん機によるベ
ース放電酸化のみでは酸化能力が不足し、変動する脱硝
入口のＮＯ濃度に対する酸化制御ができないので、ＮＯ
酸化用のオゾナイザ５を設ける。このオゾナイザ５は、
オゾン供給ノズル４を介して、排ガス中の残りのＮＯを
ＮＯ2に酸化するのに必要なオゾンの量を、アナログ可
変制御で容易に供給する。図９は、従来の高圧放電酸化
部による酸化能力特性であり、図２は、本実施例のオゾ
ナイザ５による酸化能力特性である。このオゾナイザ酸
化制御が、従来の高圧放電酸化制御に比べていかに容易
であるかは、高圧放電酸化能力特性を示している図９
と、オゾナイザ酸化能力特性を示している図２の特性の
立ち上がり方を見比べれば一目瞭然で分かり、また酸化
電力効率を従来の高圧放電酸化よりも高めることができ
るので、脱硝装置全体のランニングコストの低減化を計
ることができる。このオゾナイザより発生したＮＯ酸化
用のオゾンは、オゾン供給ノズル４を介して実ガスに混
合されるが、このオゾン供給ノズル４の設置場所は電気
集じん機３の次段側、且つファン又は攪拌装置６の前段
側とする必要がある。このように配置すれば、オゾン供
給ノズル４から吐出されるオゾンが高濃度のばいじんに
より酸素に還元されるのを防止することができるし、ま
た吐出されたオゾンを、ファンの羽根又は攪拌装置の攪
拌効果により実ガスと充分に混合させることができる。
つまり、オゾンによるＮＯからＮＯ2への酸化反応を確
実に行なわせることができるので、この酸化で得られた
ＮＯ2をＮＯ2吸収フィルタ１０２で吸収することができ
る。表１に示す実験結果からも、オゾン供給ノズル４
は、電気集じん機３と、ファン又は攪拌装置６との間に
配置するのが、最も高脱硝率を示し、最も効果的である
ことが分かる。
【００１６】
【表１】
【００１７】このように本発明の第１実施例の脱硝装置
によれば、電気集じん機により脱硝率の低下を招くばい
じんを除去し、酸化制御については、制御が容易でしか
も酸化電力効率が良いオゾナイザ酸化方式とし、高脱硝
率を維持することができる。
によれば、電気集じん機により脱硝率の低下を招くばい
じんを除去し、酸化制御については、制御が容易でしか
も酸化電力効率が良いオゾナイザ酸化方式とし、高脱硝
率を維持することができる。
【００１８】実際の道路トンネルに従来形の脱硝装置と
第１実施例の脱硝装置とを設置し、脱硝性能の比較を行
ったので、その結果を報告する。図１０は従来形の脱硝
装置の場合で、脱硝入口のＮＯ濃度が変動すると、酸化
制御がこの変動にうまく追従できずに、脱硝率が変動し
てしまう。また、ＮＯ2吸収フィルタ１０２に付着した
ばいじんによる還元作用で、ＮＯ2吸収フィルタ１０２
の浄化性能が低下してしまう。従って、これらの影響に
より、結果として脱硝率の平均値自体も６３％と低い値
を示している。これに対し図３は第１実施例の脱硝装置
の場合で、脱硝入口のＮＯ濃度が変動しても、脱硝率は
安定しており、その平均値も７２％と高くなっており、
明らかに脱硝性能が向上していることが伺える。また、
第１実施例のオゾナイザ酸化制御は、従来例の高圧放電
酸化制御に比べて、酸化電力効率の点でも俄然優れてい
ることが、図４に示す実験結果から伺われ、第１実施例
の優位性が示されている。以上の脱硝システムの構成と
することで、実ガスに適応した高脱硝率を維持する脱硝
装置を得ることができる。
第１実施例の脱硝装置とを設置し、脱硝性能の比較を行
ったので、その結果を報告する。図１０は従来形の脱硝
装置の場合で、脱硝入口のＮＯ濃度が変動すると、酸化
制御がこの変動にうまく追従できずに、脱硝率が変動し
てしまう。また、ＮＯ2吸収フィルタ１０２に付着した
ばいじんによる還元作用で、ＮＯ2吸収フィルタ１０２
の浄化性能が低下してしまう。従って、これらの影響に
より、結果として脱硝率の平均値自体も６３％と低い値
を示している。これに対し図３は第１実施例の脱硝装置
の場合で、脱硝入口のＮＯ濃度が変動しても、脱硝率は
安定しており、その平均値も７２％と高くなっており、
明らかに脱硝性能が向上していることが伺える。また、
第１実施例のオゾナイザ酸化制御は、従来例の高圧放電
酸化制御に比べて、酸化電力効率の点でも俄然優れてい
ることが、図４に示す実験結果から伺われ、第１実施例
の優位性が示されている。以上の脱硝システムの構成と
することで、実ガスに適応した高脱硝率を維持する脱硝
装置を得ることができる。
【００１９】つぎに本発明の第２実施例について、図５
を参照しながら説明する。本発明は、第１実施例の構成
に、オゾン供給ノズル４とＮＯ2吸収フィルタ１０２の
間に設けた加湿装置７と、加湿装置７の前段に設けた前
段湿度センサ８と、加湿装置の後段に設けた後段湿度セ
ンサ９と、湿度制御部１０を加えた構成である。まず、
本発明の基本作用を説明すると、ＮＯ2は空気中の水分
と結合した状態、もしくはＮＯ2吸収フィルタ１０２の
表面に水分が付着した状態の時、多孔質なＮＯ2吸収フ
ィルタ１０２に吸収され易くなる。特に、多孔質になる
ように活性炭を成分中に含み、アルカリ性材料でＮＯ2
を吸収する形のフィルタでは湿度の影響が大きくなると
いうことである。つまり、ＮＯ2吸収フィルタ１０２の
ＮＯ2吸収能力を最大限に引き出すためには、ＮＯ2吸収
フィルタ１０２の入口側湿度を６０〜９０％程度の範囲
内に保つ必要があることになり、従って、図１に示すよ
うに、前段湿度センサ８で脱硝入口側の排ガス湿度が変
動したことを検知すると、後段湿度センサ９の値が一定
領域内に収まるように湿度制御部１０から加湿装置へ加
湿出力コントロール指令１１が発せられ、加湿装置７が
最適な加湿を行うようなフィードバック制御が行われ
る。即ち、脱硝入口湿度が低下すると、加湿出力を増加
させることによりＮＯ2吸収フィルタの性能低下を防
ぎ、入口湿度が上昇すると、加湿出力を減少させ加湿の
ランニングコストを低減させることができる。またこの
加湿装置７がオゾン供給ノズル４の前段側に設置される
と、加湿により高湿度となった実ガスにオゾンを供給す
ることになり、ＮＯに対する酸化に使用されないまま、
湿度分に消費されてしまうオゾンの割合が増し、酸化電
力効率が低下してしまう。従って、加湿装置７はオゾン
供給ノズル４の後段側に設置されなければならず、また
加湿の目的上、当然ＮＯ2吸収フィルタ１０２の前段側
に設置されなければならない。表２に示す実験結果から
も、加湿装置７は、オゾン供給ノズル４とＮＯ2吸収フ
ィルタ１０２の間に設置されるのが最も高脱硝を示し、
最も効果的であることが分かる。
を参照しながら説明する。本発明は、第１実施例の構成
に、オゾン供給ノズル４とＮＯ2吸収フィルタ１０２の
間に設けた加湿装置７と、加湿装置７の前段に設けた前
段湿度センサ８と、加湿装置の後段に設けた後段湿度セ
ンサ９と、湿度制御部１０を加えた構成である。まず、
本発明の基本作用を説明すると、ＮＯ2は空気中の水分
と結合した状態、もしくはＮＯ2吸収フィルタ１０２の
表面に水分が付着した状態の時、多孔質なＮＯ2吸収フ
ィルタ１０２に吸収され易くなる。特に、多孔質になる
ように活性炭を成分中に含み、アルカリ性材料でＮＯ2
を吸収する形のフィルタでは湿度の影響が大きくなると
いうことである。つまり、ＮＯ2吸収フィルタ１０２の
ＮＯ2吸収能力を最大限に引き出すためには、ＮＯ2吸収
フィルタ１０２の入口側湿度を６０〜９０％程度の範囲
内に保つ必要があることになり、従って、図１に示すよ
うに、前段湿度センサ８で脱硝入口側の排ガス湿度が変
動したことを検知すると、後段湿度センサ９の値が一定
領域内に収まるように湿度制御部１０から加湿装置へ加
湿出力コントロール指令１１が発せられ、加湿装置７が
最適な加湿を行うようなフィードバック制御が行われ
る。即ち、脱硝入口湿度が低下すると、加湿出力を増加
させることによりＮＯ2吸収フィルタの性能低下を防
ぎ、入口湿度が上昇すると、加湿出力を減少させ加湿の
ランニングコストを低減させることができる。またこの
加湿装置７がオゾン供給ノズル４の前段側に設置される
と、加湿により高湿度となった実ガスにオゾンを供給す
ることになり、ＮＯに対する酸化に使用されないまま、
湿度分に消費されてしまうオゾンの割合が増し、酸化電
力効率が低下してしまう。従って、加湿装置７はオゾン
供給ノズル４の後段側に設置されなければならず、また
加湿の目的上、当然ＮＯ2吸収フィルタ１０２の前段側
に設置されなければならない。表２に示す実験結果から
も、加湿装置７は、オゾン供給ノズル４とＮＯ2吸収フ
ィルタ１０２の間に設置されるのが最も高脱硝を示し、
最も効果的であることが分かる。
【００２０】
【表２】
【００２１】このように本発明の第２実施例の脱硝装置
によれば、脱硝入口の湿度が低下しても、前段湿度セン
サ８と、後段湿度センサ９と、湿度制御部１０とを用い
てＮＯ2吸収フィルタ１０２の入口の湿度を（例えば７
０％〜８０％といった）ある一定領域内に収まるように
制御することができ、高脱硝率を維持することができ
る。
によれば、脱硝入口の湿度が低下しても、前段湿度セン
サ８と、後段湿度センサ９と、湿度制御部１０とを用い
てＮＯ2吸収フィルタ１０２の入口の湿度を（例えば７
０％〜８０％といった）ある一定領域内に収まるように
制御することができ、高脱硝率を維持することができ
る。
【００２２】実際の道路トンネルに従来形の脱硝装置と
第２実施例の脱硝装置とを設置し、脱硝性能の比較を行
ったので、その結果を報告する。図８は従来形の脱硝装
置の場合で、脱硝入口の湿度が変動すると、その影響を
受けて脱硝率も変動してしまい、脱硝率の平均値自体も
５４％と低い値を示している。これに対し図６は第２実
施例の脱硝装置の場合で、脱硝入口の湿度が変動して
も、加湿後の湿度が安定しているので脱硝率も安定して
おり、その平均値は８１％と高くなっており、明らかに
脱硝性能が向上していることが伺える。以上の脱硝シス
テムの構成とすることで、実ガスの湿度が低下した場合
でも、加湿装置７により最適な加湿を行うことでＮＯ2
吸収フィルタ１０２の性能を保ち、高脱硝率を維持する
脱硝装置を得ることができる。
第２実施例の脱硝装置とを設置し、脱硝性能の比較を行
ったので、その結果を報告する。図８は従来形の脱硝装
置の場合で、脱硝入口の湿度が変動すると、その影響を
受けて脱硝率も変動してしまい、脱硝率の平均値自体も
５４％と低い値を示している。これに対し図６は第２実
施例の脱硝装置の場合で、脱硝入口の湿度が変動して
も、加湿後の湿度が安定しているので脱硝率も安定して
おり、その平均値は８１％と高くなっており、明らかに
脱硝性能が向上していることが伺える。以上の脱硝シス
テムの構成とすることで、実ガスの湿度が低下した場合
でも、加湿装置７により最適な加湿を行うことでＮＯ2
吸収フィルタ１０２の性能を保ち、高脱硝率を維持する
脱硝装置を得ることができる。
【００２３】
【発明の効果】以上の実施例から明らかなように、本発
明によれば、電気集じん機は、酸化反応を妨害する作用
があるばいじんを除去し、また入口ガスの条件に応じ
て、オゾナイザがオゾン供給ノズルを介して、排ガス中
のＮＯをＮＯ2に酸化するのに必要なオゾン供給量制御
を容易に行うので、安定し、なお且つ、優れた消費電力
効率をもって、高脱硝率を達成する効果がある脱硝装置
が提供できる。
明によれば、電気集じん機は、酸化反応を妨害する作用
があるばいじんを除去し、また入口ガスの条件に応じ
て、オゾナイザがオゾン供給ノズルを介して、排ガス中
のＮＯをＮＯ2に酸化するのに必要なオゾン供給量制御
を容易に行うので、安定し、なお且つ、優れた消費電力
効率をもって、高脱硝率を達成する効果がある脱硝装置
が提供できる。
【００２４】また上記記載の脱硝装置に加湿装置を加え
ることにより、脱硝入口側の排ガス湿度がどんなに変動
しても、ＮＯ2吸収フィルタ入口側の湿度がある一定領
域内に収まるように湿度制御することにより、安定して
高脱硝率を達成する効果がある脱硝装置が提供できる。
ることにより、脱硝入口側の排ガス湿度がどんなに変動
しても、ＮＯ2吸収フィルタ入口側の湿度がある一定領
域内に収まるように湿度制御することにより、安定して
高脱硝率を達成する効果がある脱硝装置が提供できる。
【図１】本発明の第１実施例の脱硝装置のシステム構成
図
図
【図２】同オゾナイザ酸化能力特性図
【図３】同入口ＮＯ濃度と脱硝率を示す脱硝特性図
【図４】同酸化電力効率特性図
【図５】本発明の第２実施例の脱硝装置のシステム構成
図
図
【図６】同湿度と脱硝率を示す脱硝特性図
【図７】従来の脱硝装置のシステム構成図
【図８】同湿度と脱硝率を示す脱硝特性図
【図９】同高圧放電酸化能力特性図
【図１０】同入口ＮＯ濃度と脱硝率を示す脱硝特性図
１ 帯電部 ２ 集じん部 ３ 電気集じん機 ４ オゾン供給ノズル ５ オゾナイザ ６ ファン又は攪拌装置 ７ 加湿装置 ８ 前段湿度センサ ９ 後段湿度センサ １０ 湿度制御部 １１ 加湿出力コントロール指令 １０２ ＮＯ2吸収フィルタ
Claims (2)
- 【請求項１】 脱硝装置入口の最前段に設けた電気集じ
ん機と、ＮＯをＮＯ2に酸化するために必要なオゾンを
発生するオゾナイザと、電気集じん機の次段に設けたオ
ゾン供給ノズルと、オゾン供給ノズルの次段に設けたフ
ァン又は攪拌装置と、ファン又は攪拌装置との次段に設
けたＮＯ2吸収フィルタを備えた脱硝装置。 - 【請求項２】 オゾン供給ノズルとＮＯ2吸収フィルタ
の間に設けた加湿装置と、加湿装置の後段に設けた後段
湿度センサと、湿度制御部を加えた請求項１記載の脱硝
装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27199893A JP2690262B2 (ja) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | 脱硝装置 |
| US08/250,241 US5492676A (en) | 1993-05-28 | 1994-05-27 | Denitrification system |
| DE69423257T DE69423257T2 (de) | 1993-05-28 | 1994-05-27 | Denitrierungssystem |
| EP94108243A EP0627253B1 (en) | 1993-05-28 | 1994-05-27 | Denitrification system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27199893A JP2690262B2 (ja) | 1993-10-29 | 1993-10-29 | 脱硝装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07127400A JPH07127400A (ja) | 1995-05-16 |
| JP2690262B2 true JP2690262B2 (ja) | 1997-12-10 |
Family
ID=17507728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27199893A Expired - Fee Related JP2690262B2 (ja) | 1993-05-28 | 1993-10-29 | 脱硝装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2690262B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008152795A1 (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-18 | Panasonic Corporation | 空気浄化装置 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006150242A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 大気浄化装置及びこれを使用する大気浄化方法 |
| JP2009039639A (ja) * | 2007-08-08 | 2009-02-26 | Panasonic Corp | 電気集塵システム |
| JP5692957B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2015-04-01 | 西松建設株式会社 | 排気ガス処理システムおよび排気ガス処理方法 |
| JP5881472B2 (ja) * | 2012-03-02 | 2016-03-09 | 西松建設株式会社 | 大気浄化装置および換気システム |
-
1993
- 1993-10-29 JP JP27199893A patent/JP2690262B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008152795A1 (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-18 | Panasonic Corporation | 空気浄化装置 |
| JP2008307468A (ja) * | 2007-06-14 | 2008-12-25 | Panasonic Corp | 空気浄化装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07127400A (ja) | 1995-05-16 |
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