JP2680288B2 - 蒸気噴射ガスタービンシステムおよびその運転方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービンの廃熱回
収によって得られた蒸気をガスタービンの燃焼器に噴射
注入することにより効率向上に伴う燃費低減と軸出力の
増大を図った蒸気噴射ガスタービンシステムおよびその
運転方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、高温（通常は約１１００℃である
のに対して１３００℃程度）で高圧力比（通常は約１５
気圧であるのに対して２２気圧程度）としたガスタービ
ンが存在し、このガスタービンは高い熱効率を有してい
る。その熱効率をさらに高めたものとして、ガスタービ
ンの排ガスの廃熱を利用して生成した蒸気をガスタービ
ンの燃焼器に噴射注入して燃焼ガスと蒸気の混合体でタ
ービンを作動させるようにした蒸気噴射（チェンサイク
ル）方式のガスタービンが知られている。この蒸気噴射
ガスタービンは、燃焼器に噴射注入した蒸気により燃焼
室内の燃焼温度を下げられるが、さらに燃料を供給する
ことによって、蒸気を噴射しない場合と同じ燃焼温度に
保ち、その結果、軸出力が大幅に増加し、熱効率が向上
して燃費が低減し、かつＮＯ_X も低減できる利点がある
（例えば「川崎重工技報１０１号」Ｐ４４〜Ｐ５３，１
９８８年１２月発行を参照）。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、前記の高温
・高圧力比をそのまま保持しながら蒸気噴射方式とした
ガスタービンでは、燃焼器の高圧力に抗して蒸気を供給
する必要があるために、燃焼器への供給蒸気圧力が必然
的に高くなる。したがって、ガスタービンの排ガスから
熱回収して蒸気を生成するための廃熱ボイラでは、上述
のように圧力が高いことことから飽和蒸気温度が高くな
って、この飽和蒸気温度と排ガス温度との温度差が最小
となるピンチポイント温度差が減少し、熱交換を有効に
行うのが困難になる。そこで、従来では、ピンチポイン
ト温度差の減少に応じて廃熱ボイラの伝熱面積を大きく
するか、あるいは必要なピンチポイント温度差を確保で
きる程度にまで廃熱ボイラの排気出口温度を高く設定す
ることで対処している。しかし、廃熱ボイラの伝熱面積
を大きく設定すると、伝熱管の配管数が増えるのに伴い
廃熱ボイラの容量が大型化して不経済となる。一方、廃
熱ボイラの排気出口温度を高く設定すると、排ガスの多
量の熱エネルギーを回収することなく無駄に棄てること
になり、この熱損失に伴ってガスタービンの熱効率が低
下する。

【０００４】そこで本発明は、小さな容積の廃熱ボイラ
を用いながらも排ガスから有効に熱回収して高温・高圧
力比のガスタービンに蒸気を供給できる蒸気噴射ガスタ
ービンシステムおよびその運転方法を提供することを目
的とするものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明の請求項１に係る蒸気噴射ガスタービンシス
テムは、大出力の第１ガスタービンおよび小出力の第２
ガスタービンと、前記両ガスタービンの排ガスから熱回
収して蒸気を生成する共通の廃熱ボイラと、生成された
蒸気を、前記両ガスタービンのうち少なくとも前記第１
ガスタービンの燃焼器に供給する蒸気供給手段とを備
え、前記廃熱ボイラは、排ガスの流動方向における水管
よりも上流側に前記第１ガスタービンの排ガスが導入さ
れる第１導入口を有し、水管の中途に対応する位置に前
記第２ガスタービンの排ガスが導入される第２導入口を
有している。

【０００６】また、請求項２に係る蒸気噴射ガスタービ
ンシステムは、請求項１の構成に加えて、さらに、前記
両ガスタービンの少なくとも一方の排ガスから熱回収し
て原水を加熱する原水加熱器と、加熱された原水から純
水を得る造水装置とを備えている。

【０００７】さらに、請求項３に係る蒸気噴射ガスター
ビンシステムは、請求項２の構成に加えて、さらに造水
装置で得られた純水を貯留する貯水タンクを備えてい
る。

【０００８】さらにまた、請求項４に係る蒸気噴射ガス
タービンシスムは、請求項１〜３における前記第１ガス
タービンの負荷を舶用推進機とし、前記第２ガスタービ
ンの負荷を発電機としている。

【０００９】また、請求項５に係る蒸気噴射ガスタービ
ンシステムの運転方法は、動力発生用の大出力の第１ガ
スタービンと発電用の小出力の第２ガスタービンとを備
え、共通の廃熱ボイラにより前記両ガスタービンの排ガ
スから熱回収して蒸気を生成するとともに、生成された
蒸気を、前記両ガスタービンのうち少なくとも前記第１
ガスタービンの燃焼器に供給し、前記廃熱ボイラには、
排ガスの流動方向における水管よりも上流側に設けた第
１導入口に前記第１ガスタービンの排ガスを導入し、水
管の中途に対応する位置に設けた第２導入口に前記第２
ガスタービンの排ガスを導入している。

【００１０】

【作用および効果】請求項１の蒸気噴射ガスタービンシ
ステムまたは請求項５の蒸気噴射ガスタービンシステム
の運転方法によれば、廃熱ボイラには、第１ガスタービ
ンの排ガスが排ガスの流動方向における水管よりも上流
側の第１導入口から導入されるとともに、第２ガスター
ビンの排ガスが水管の中途に対応する位置の第２導入口
から導入される。したがって、大出力の第１ガスタービ
ンから出る高温の排ガスは、水管によって熱回収される
に伴って温度低下しながら、廃熱ボイラの下流側に流動
していき、この排ガスが小出力の第２ガスタービンから
出る排ガスの温度よりも温度低下する箇所まで流動した
ときに、この排ガスに第２ガスタービンからの排ガスが
導入されると、この混合された排ガスの温度が一旦上昇
する。そののちに、混合排ガスは熱回収されて徐々に温
度低下しながら廃熱ボイラの出口に向かって流動する。
この両排ガスから熱回収して生成された蒸気は、第１ガ
スタービンの燃焼器に供給される。この供給された蒸気
で燃焼器の燃焼温度が低下するため、燃料供給量を増大
して軸出力の増大が実現されるとともに、蒸気も加熱さ
れて仕事をすることから熱効率が向上する。

【００１１】廃熱ボイラでは、高出力の第１ガスタービ
ンから出る比較的温度の高い排ガスを上流側に導入して
熱回収し、それにより温度低下した排ガスに、小出力の
第２ガスタービンから出る比較的温度の低い排ガスを混
合して、排ガス全体の温度を再び上昇させるようにして
いる。したがって、例えば、両ガスタービンの各々の排
ガスを共に廃熱ボイラの上流側に導入して混合する場合
と比較して、ピンチポイントが生じる廃熱ボイラ内の下
流側において、排ガス温度を高く維持できる。その結
果、高温・高圧力比のガスタービンの燃焼器に蒸気を供
給するために、高圧の水が廃熱ボイラに供給されて水の
沸点が高くなっている場合においても、ピンチポイント
温度差を大きく確保できる。そのため、常に高い熱交換
効率で排ガスから熱回収できるので、廃熱ボイラは、そ
の伝熱面積は小さくて済み、例えば伝熱管の配管数を少
なくした容積の小さいコンパクトなものにできる。

【００１２】請求項２の蒸気噴射ガスタービンシステム
によれば、第１および第２ガスタービンの各々の排ガス
を、廃熱ボイラでの蒸気生成用の熱源として利用するだ
けでなく、少なくとも一方のガスタービンの排ガスを、
原水を加熱して純水を得る造水装置に接続される原水加
熱器の熱源としても有効利用している。また、原水加熱
器は熱源である排ガスの温度が低くてもよいので、必然
的に廃熱ボイラの下流側に配置されることになり、その
結果、この原水加熱器に供給される排ガスの温度は低く
なるが、原水、例えば海水の圧力が大気圧程度と低いこ
とから、海水の沸点も低いので、大きなピンチポイント
温度差を確保することができる。そのため、原水加熱器
出口の排ガス温度を十分に低く設定しても、原水加熱器
が大型化しない利点がある。

【００１３】請求項３の蒸気噴射ガスタービンシステム
によれば、造水装置で得られた純水を貯水タンクに一旦
貯留している。例えば、フラッシュ型造水装置では海水
から短時間で多量の純水を得ることができないが、第１
ガスタービンの出力を急激に上げる時などのように多量
の純水を必要とする場合には、貯水タンクの純水を供給
することにより対応できる。

【００１４】請求項４の蒸気噴射ガスタービンシステム
によれば、船舶用に適用した場合に、大出力の第１ガス
タービンを舶用推進機の推進動力発生用とし、かつ小出
力の第２ガスタービンを発電用としている。船舶には航
行の際に常時駆動される発電機駆動用のガスタービンが
搭載されているので、この既存のガスタービンの排ガス
を活用して、この排ガスを効果的に廃熱ボイラに導入す
ることにより、比較的大きな値のピンチポイント温度差
を確保できる。このように、従来において無駄に破棄し
ていた既存の発電用ガスタービンの排ガスを利用するの
で、コストアップになることがなく、大きなピンチポイ
ント温度差を確保して、廃熱ボイラをコンパクトにでき
る。

【００１５】

【実施例】以下、本発明の好ましい実施例について図面
を参照しながら詳述する。図１は本発明の一実施例に係
る蒸気噴射ガスタービンシステムを示す概略構成図であ
る。同図には、船舶に適用した場合の蒸気噴射ガスター
ビンシステムを例示してあり、スクリュー、ウォーター
ジェット、オーバークラフトなどの船用推進機３を負荷
とする第１ガスタービン１と、発電機４を負荷とする第
２ガスタービン２とを備えている。両ガスタービン１，
２は、圧縮機７で空気を圧縮して燃焼器８の燃焼室に導
くとともに、燃焼室内に燃料を噴射して燃焼させ、その
高温高圧の燃焼ガスでタービン９を駆動させる。第１ガ
スタービン１は、舶用推進機３に推進動力を発生させる
大出力のもので、高圧のタービン９で圧縮機７を駆動
し、かつ低圧の出力タービン１０で舶用推進機３を駆動
する二軸式のものである。一方、第２ガスタービン２
は、低出力のものであって、タービン９で圧縮機７と発
電機９を駆動する一軸式のものである。

【００１６】両ガスタービン１，２の排ガスはこれらに
対し共通に設けられた第１廃熱ボイラ１１に導かれる。
この第１廃熱ボイラ１１の詳細については後述する。第
１廃熱ボイラ１１では導入された両排ガスから熱回収し
て過熱蒸気を生成し、その過熱蒸気は蒸気供給配管１２
を介して第１ガスタービン１の燃焼器８の燃焼室内に噴
射される。一方、第１廃熱ボイラ１１で熱回収されたの
ちの排ガスは、未だ十分に熱エネルギーを有しているこ
とから、さらに、それぞれ廃熱回収用熱交換器としての
第２廃熱ボイラ２９および第３廃熱ボイラ３０を順次通
過して、熱エネルギを十分に回収されたのちに排出され
る。前記第２廃熱ボイラ２９は原水加熱器として、第３
廃熱ボイラ３０は純粋予熱器として、それぞれ利用され
る。

【００１７】第１廃熱ボイラ１１に供給する蒸気生成用
の水としては、フラッシュ型造水装置１３において船舶
航行中に海水を原水として得られた純水が用いられる。
これは、海水をそのまま使用すると、ボイラ管やタービ
ンブレードなどに腐食が生じるためである。海水から純
水を得る造水装置としては、前記のフラッシュ型、リヒ
ート型および蒸気圧縮型などがあるが、熱効率、その他
の点で前記実施例で示したフラッシュ型を用いるのが好
ましい。

【００１８】つぎに、前記フラッシュ型造水装置１３に
ついて説明する。この造水装置１３は、海水を加熱して
蒸発法により純水を得るものであり、海から取り込んだ
海水を、低圧の循環ポンプ１４で循環させるとともに、
その循環経路に設けた前記原水加熱器２９で加熱したの
ちに、ノズルから注水装置１３内の蒸発室に吹き出され
る。一方、第１廃熱ボイラ１１からエゼクタ用の蒸気が
供給されると、エゼクタ１７が作動して蒸発室内を真空
引きし、蒸発室内の圧力が飽和蒸気圧以下になったとき
に、前記加熱されて蒸発室内に吹き出された海水が沸騰
して蒸気が発生する。この蒸気は、蒸発室内を上昇して
いくときに上述の循環する冷たい海水に触れて凝縮し、
液化して蒸留器に溜まる。この溜まった蒸留水、つまり
塩分が除去された純水を、低圧給水ポンプ１８で汲み出
して、低圧給水配管２０に送水する。

【００１９】低圧給水ポンプ１８の作動により低圧給水
配管２０に送り出された純水は、前記第３廃熱ボイラ３
０で予熱されたのちに、貯水タンク１９に一旦貯留され
る。なお、同図には、第３廃熱ボイラ３０で予熱された
純水の一部を高圧ポンプ２２で第１廃熱ボイラ１１に供
給することによって、前記エゼクタ蒸気を得る場合を示
してある。前記貯水タンク１９に貯留された純水は、高
圧ポンプ２１により燃焼器８内の高い圧力に抗して噴射
できる高圧力に昇圧されてから第１廃熱ボイラ１１に供
給される。第１廃熱ボイラ１１では、送られてくる純水
を両ガスタービン１，２から供給される排ガスにより加
熱するとともに、発生した高圧の過熱蒸気を蒸気供給配
管１２に送出して、第１ガスタービン１の燃焼器８内の
燃焼室に噴射する。

【００２０】両ガスタービン１，２の排ガス温度は、第
１廃熱ボイラ１１および第２廃熱ボイラ２９でそれぞれ
熱回収されるごとに低下していき、第３廃熱ボイラ３０
に供給されるときには１５０℃以下まで低下する。１５
０℃以下の排ガスを熱交換に用いると、排ガスが結露し
てボイラチューブなどに液滴が付着する。ここで、ガス
タービン１，２の燃料として軽油または重油のような液
体燃料を用いている場合には、その排ガスに含まれてい
る酸化硫黄などの硫黄分の一部が硫酸に変化して、ボイ
ラチューブなどに硫酸腐食が生じる問題がある。このよ
うな問題を解消するために、前記第３廃熱ボイラ３０と
して耐食型熱交換器を用いている。この耐食型熱交換器
は、水の通る伝熱管の外面および伝熱管を支持するとと
もに排ガス通路を構成する管板などの排ガスが触れる全
ての面に、テフロンをライニングしたものである。それ
により、第３廃熱ボイラ３０では、硫酸腐食を防止しな
がら１５０℃以下の低温の排ガスにより熱交換できるよ
うになっている。

【００２１】つぎに、前記蒸気噴射ガスタービンシステ
ムの作用について図２を参照しながら説明する。図２
（ａ）は前記第１廃熱ボイラ１１を模式的に示したもの
である。この第１廃熱ボイラ１１には、排ガス流路にエ
コノマイザ２４およびスーパーヒーター２８をそれぞれ
形成する水管２３よりも、排ガス流動方向３１における
上流側に設けられた第１導入口１１ａから、第１ガスタ
ービン１の排ガスＧ１が導入されるともに、水管２３に
おけるボイラ部２７とスーパーヒーター２８との間の中
途箇所に対応する位置に設けられた第２導入口１１ｂか
ら、第２ガスタービン２の排ガスＧ２が導入される。ま
た、高圧ポンプ２１により昇圧されて第１廃熱ボイラ１
１に送られてきた純水は、排ガス温度が熱回収によって
低くなる排ガス流路の下流側に設けられたエコノマイザ
ー２４で予熱されたのちに、中央部のボイラ部２７で排
ガスと熱交換され、さらに排ガス温度の高い排ガス流路
の上流側に設けられたスーパーヒータ２８で過熱され
る。

【００２２】図２（ｂ）は、図２（ａ）の第１廃熱ボイ
ラ１１における各部位に対応する箇所の水または蒸気の
温度分布および排ガスの温度分布をそれぞれ示したもの
であり、排ガスの温度は温度分布曲線ＣＧに、水または
蒸気の温度は温度分布曲線ＣＷにそれぞれ示す。第１廃
熱ボイラ１１に供給された純水は、温度分布曲線ＣＷの
Ｗ１の区間に示すように、エコノマイザー２４で予熱さ
れて沸点Ｆまで温度上昇したのちに、Ｗ２の区間に示す
ように、ボイラ部２７において或る圧力で一定温度を保
持して熱交換されて、気化熱を奪いながら飽和蒸気とな
り、さらに、Ｗ３の区間に示すように、スーパーヒータ
２８で過熱されることにより蒸気温度が急激に上昇して
過熱蒸気となる。

【００２３】一方、第１導入口１１ａから導入された第
１ガスタービン１の高温の排ガスＧ１は、温度分布曲線
ＣＧに示すように、まず、スーパーヒーター２８で熱回
収されるに伴って温度低下しながら下流側に流動してい
く。温度分布曲線ＣＧのｇ点に示すように、前記排ガス
Ｇ１が第２ガスタービン２の排ガス温度に対し所定値だ
け低い温度に低下する箇所まで流動したときに、この排
ガスＧ１に第２導入口１１ｂから導入された第２ガスタ
ービン２の排ガスＧ２が混合されて、その排ガス全体Ｇ
の温度が一旦上昇する。そののちに、混合排ガスＧはボ
イラ部２７およびエコノマイザー２４で順次熱回収され
ながら排ガス流路の出口に向かって流動し、その排ガス
温度は、直線的に徐々に低下していく。

【００２４】すなわち、両ガスタービン１，２の各々の
排ガスは、第１廃熱ボイラ１１内の排ガス流路の全体に
わたって比較的高い温度を維持できるタイミングで混合
するよう第１廃熱ボイラ１１に導入されている。それに
より、高温・高圧力比のガスタービン１の燃焼器８に蒸
気を供給するために高圧の純水が第１廃熱ボイラ１１に
供給されて、純水の沸点Ｆが高くなっているにもかかわ
らず、排ガス温度と蒸気温度との温度差が最小となるピ
ンチポイント温度差ΔＴとして、大きな値を確保でき
る。この大きなピンチポイント温度差ΔＴを確保できる
点について、以下に簡単に説明する。

【００２５】もし仮に、第２ガスタービン２の排ガスＧ
２を第１廃熱ボイラ１１に導入しないと仮定した場合に
は、その温度分布曲線が図２（ｂ）に１点鎖線４１で示
すようになり、純水の沸点Ｆが高くなっているために、
ピンチポイント温度差がマイナスの値となって熱交換で
きなくなってしまう。また、両ガスタービン１，２，の
各々の排ガスを共に第１廃熱ボイラ１１の上流側の第１
導入口１１ａに導入して混合した場合を仮定すると、図
２（ｂ）に２点鎖線４２で示す温度分布曲線のように、
第１ガスタービン１の排ガスＧ１よりも温度の低い第２
ガスタービンの排ガスＧ２により、混合された両排ガス
の温度は，第１導入口１１ａにおいて、第１ガスタービ
ン１の排ガスＧ１の温度よりも低くなり、この排ガス温
度からほぼ一定の割合で（直線的に）徐々に低下してい
き、出口１１ｃで曲線ＣＧと一致する。したがって、廃
熱ボイラ１１の下流側における排ガス温度が、曲線ＣＧ
よりも低くなるから、ピンチポイント温度差Δｔは前記
実施例におけるピンチポイント温度差ΔＴよりも小さく
なってしまう。このピンチポイント温度差を曲線ＣＧの
場合と同程度に確保するためには、破線４３で示すよう
に、排ガス出口１１ｃでの排ガス温度を高く設定する必
要があり、その結果、排ガスの熱量の多くを無駄に捨て
ることになる。

【００２６】上述のように、本発明では大きなピンチポ
イント温度差ΔＴを確保できる結果、排ガス流路の全体
にわたって高い熱交換効率で排ガスから熱回収できるの
で、第１廃熱ボイラ１１の伝熱面積は小さくて済む。し
たがって、第１廃熱ボイラ１１は、例えば伝熱管の配管
数を少なくした容積の小さいコンパクトなものにでき
る。

【００２７】しかも、前記実施例では、船舶に搭載され
て航行の際に常時駆動されている発電機駆動用のガスタ
ービン２の排ガスを活用して、この排ガスを上述のよう
に効果的に第１廃熱ボイラ１１に導入することにより、
比較的大きな値のピンチポイント温度差ΔＴを確保して
いる。すなわち、従来において無駄に破棄していた既存
の第２ガスタービン２の排ガスを利用することによっ
て、コストアップになることなく大きなピンチポイント
温度差ΔＴを確保している。これに対し従来では、ガス
タービンの燃焼器に蒸気を噴射するに際して、廃熱ボイ
ラ内でのピンチポイント温度差を確保するために、廃熱
ボイラ排気出口温度を高く設定しており、熱損失が大き
くなっていた。

【００２８】ところで、前記実施例における各部の実測
温度値の一例を示すと、第１ガスタービン１の排ガス温
度が４９６℃で、第２ガスタービン２の排ガス温度が３
９０℃である場合、第１廃熱ボイラ１１出口の排ガス
は、１８０℃程度の温度を保って十分な熱エネルギーを
有している。そこで、第１廃熱ボイラ１１からの排ガス
をさらに利用して原水過熱器１４および第３廃熱ボイラ
３０に順次供給しており、この点からも熱効率がさらに
向上する。なお、この場合、原水過熱器１４出口の排ガ
ス温度は１２５℃程度であり、第３廃熱ボイラ３０出口
の排ガス温度は１０５℃程度にまで低下し大気に放出さ
れるので、高温度排気問題、いわゆるサーマルポリュー
ションが生じない。しかも、純水を第３廃熱ボイラ３０
で予熱したのちに第１廃熱ボイラ１１に供給するから、
その分だけ第１廃熱ボイラ１１での熱交換量を少くでき
るので、第１廃熱ボイラ１１を小型化できる。

【００２９】また、第２廃熱ボイラ２９は、第１廃熱ボ
イラ１１の下流側に配置されているから、供給される排
ガスの温度が上述のとおり低くなるが、海水の圧力が大
気圧程度と低いことから、海水の沸点Ｆが低いので、大
きなピンチポイント温度差ΔＴを確保できる結果、大型
化を招かない。

【００３０】フラッシュ型造水装置１３では海水から短
時間で多量の純水を得ることはできないため、造水装置
１３で得られた純水を貯水タンク１９に一旦貯留するよ
うにしている。これにより、第１ガスタービン２１の出
力を急激に上げる時などのように多量の純水を必要とす
る場合にも、貯水タンク１９の純水を供給することによ
り対応できるようになっている。

【００３１】前記実施例では、第１廃熱ボイラ１１で生
成した蒸気を第１ガスタービン１の燃焼器８のみに供給
する場合を例示したが、図１に２点鎖線で示すように、
蒸気供給配管１２から第２ガスタービン２の燃焼器８に
も蒸気を供給するようにしてもよい。その場合、第２ガ
スタービン２においても燃焼器８への蒸気噴射に伴うタ
ービン９の軸出力の増大と熱効率の向上を達成できる。

【００３２】また、前記実施例では、第２廃熱ボイラ２
９および第２廃熱ボイラ３０に、両ガスタービン１，２
の排ガスを供給したが、いずれか一方のガスタービンか
らの排ガスのみを供給してもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例に係る蒸気噴射ガスタービン
システムを示す概略構成図である。

【図２】（ａ）は同上実施例における第１廃熱ボイラを
示す模式図、（ｂ）は 第１廃熱ボイラの（ａ）に対応
する各部位における水または蒸気の温度分布および排ガ
スの温度分布をそれぞれ示す特性図である。

【符号の説明】

１…第１ガスタービン、２…第２ガスタービン、３…舶
用推進機、４…発電機、８…燃焼器、１１…第１廃熱ボ
イラ、１１ａ…第１導入口、１１ｂ…第２導入口、１２
…蒸気供給配管（蒸気供給手段）、１３…フラッシュ型
造水装置、１９…貯水タンク、２３…水管、２９…第２
廃熱ボイラ（原水加熱器）、３０…第３廃熱ボイラ（純
水予熱器）３１…流動方向。

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 大出力の第１ガスタービンおよび小出力
   の第２ガスタービンと、 前記両ガスタービンの排ガスから熱回収して蒸気を生成
   する共通の廃熱ボイラと、 生成された蒸気を、前記両ガスタービンのうち少なくと
   も前記第１ガスタービンの燃焼器に供給する蒸気供給手
   段とを備え、 前記廃熱ボイラは、排ガスの流動方向における水管より
   も上流側に前記第１ガスタービンの排ガスが導入される
   第１導入口を有し、水管の中途に対応する位置に前記第
   ２ガスタービンの排ガスが導入される第２導入口を有し
   ている蒸気噴射ガスタービンシステム。
2. 【請求項２】 請求項１において、さらに、前記両ガス
   タービンの少なくとも一方の排ガスから熱回収して原水
   を加熱する原水加熱器と、加熱された原水から純水を得
   る造水装置とを備えた蒸気噴射ガスタービンシステム。
3. 【請求項３】 請求項２において、さらに造水装置で得
   られた純水を貯留する貯水タンクを備えている蒸気噴射
   ガスタービンシステム。
4. 【請求項４】 請求項１〜３において、前記第１ガスタ
   ービンの負荷が舶用推進機であり、前記第２ガスタービ
   ンの負荷が発電機である蒸気噴射ガスタービンシステ
   ム。
5. 【請求項５】 動力発生用の大出力の第１ガスタービン
   と発電用の小出力の第２ガスタービンとを備え、 共通の廃熱ボイラにより前記両ガスタービンの排ガスか
   ら熱回収して蒸気を生成するとともに、生成された蒸気
   を、前記両ガスタービンのうち少なくとも前記第１ガス
   タービンの燃焼器に供給し、 前記廃熱ボイラには、排ガスの流動方向における水管よ
   りも上流側に設けた第１導入口から前記第１ガスタービ
   ンの排ガスを導入し、水管の中途に対応する位置に設け
   た第２導入口から前記第２ガスタービンの排ガスを導入
   した蒸気噴射ガスタービンシステムの運転方法。