JP2602673B2 - ハニカム成形用口金 - Google Patents
ハニカム成形用口金Info
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- JP2602673B2 JP2602673B2 JP62290342A JP29034287A JP2602673B2 JP 2602673 B2 JP2602673 B2 JP 2602673B2 JP 62290342 A JP62290342 A JP 62290342A JP 29034287 A JP29034287 A JP 29034287A JP 2602673 B2 JP2602673 B2 JP 2602673B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B3/00—Producing shaped articles from the material by using presses; Presses specially adapted therefor
- B28B3/20—Producing shaped articles from the material by using presses; Presses specially adapted therefor wherein the material is extruded
- B28B3/26—Extrusion dies
- B28B3/269—For multi-channeled structures, e.g. honeycomb structures
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Press-Shaping Or Shaping Using Conveyers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、セラミックスハニカムの押出成形用口金に
係り、特に寸法精度の高い成形体を得るのに好適なハニ
カム成形用口金に関する。
係り、特に寸法精度の高い成形体を得るのに好適なハニ
カム成形用口金に関する。
セラミックスハニカムの成形は、原料である坏土をハ
ニカム形状をした口金から押し出すことによって行われ
ている。一般的な口金は、第10〜12図に示されるように
複数の流路から成り、その流れ方向に二層の流路に分け
られる。二層の流路とは、口金の上流部分を占め、押出
機から供給された坏土を個々の流路に分割送給するため
の送給流路１と、送給流路１に接続されて口金の下流部
分を占め、送給流路１から送り込まれた坏土を格子状
（ハニカム状）に成形するための排出流路８である。成
形作業が行われるときは、ハニカムの最外周リブを形成
するため、上記口金11に外枠12が嵌合されて使用され
る。ここでハニカムとは格子状のリブで、格子状の目に
あたるセル（空間部）を囲んだ形状である。
ニカム形状をした口金から押し出すことによって行われ
ている。一般的な口金は、第10〜12図に示されるように
複数の流路から成り、その流れ方向に二層の流路に分け
られる。二層の流路とは、口金の上流部分を占め、押出
機から供給された坏土を個々の流路に分割送給するため
の送給流路１と、送給流路１に接続されて口金の下流部
分を占め、送給流路１から送り込まれた坏土を格子状
（ハニカム状）に成形するための排出流路８である。成
形作業が行われるときは、ハニカムの最外周リブを形成
するため、上記口金11に外枠12が嵌合されて使用され
る。ここでハニカムとは格子状のリブで、格子状の目に
あたるセル（空間部）を囲んだ形状である。
次いで第13図に上記口金の単位流路を示し、各部の機
能を説明する。口金はこの単位流路が複数個並列に連結
されたものである。
能を説明する。口金はこの単位流路が複数個並列に連結
されたものである。
押出成形の際は、口金上流端に供給された坏土は一旦
分割され、個々の送給流路１内に流入してその平行部を
通過する。この送給流路の長さl1は口金の許容耐圧力Ｐ
を決める重要な因子であり、Ｐ∝l1の関係がある。前記
送給流路１を通過した坏土は、該送給流路１の下流端に
結合されている十字型断面をなす排出流路（十字スリッ
ト）８へ流入する。送給流路１と排出流路８の境界部13
において、送給流路断面積S0と排出流路（十字スリッ
ト）断面積S+は、S0＞S+の関係にあるため、十字スリッ
ト部に流入した坏土は、流路軸に対して横方向の流路合
流面14に向って広がる。このため、前記坏土は、十字ス
リット部を通過する間に十字成形体の合流面14で互いに
圧着し、口金の下流端ではハニカムセルが連続して成形
排出される。この十字スリットの流路軸方向の長さ、つ
まり排出流路の長さl2は合流面14での圧着度合に影響を
及ぼし、l2が大きいほど排出流路上流端での圧力が上昇
し、合流面14での坏土の圧着が促進される。
分割され、個々の送給流路１内に流入してその平行部を
通過する。この送給流路の長さl1は口金の許容耐圧力Ｐ
を決める重要な因子であり、Ｐ∝l1の関係がある。前記
送給流路１を通過した坏土は、該送給流路１の下流端に
結合されている十字型断面をなす排出流路（十字スリッ
ト）８へ流入する。送給流路１と排出流路８の境界部13
において、送給流路断面積S0と排出流路（十字スリッ
ト）断面積S+は、S0＞S+の関係にあるため、十字スリッ
ト部に流入した坏土は、流路軸に対して横方向の流路合
流面14に向って広がる。このため、前記坏土は、十字ス
リット部を通過する間に十字成形体の合流面14で互いに
圧着し、口金の下流端ではハニカムセルが連続して成形
排出される。この十字スリットの流路軸方向の長さ、つ
まり排出流路の長さl2は合流面14での圧着度合に影響を
及ぼし、l2が大きいほど排出流路上流端での圧力が上昇
し、合流面14での坏土の圧着が促進される。
上述の構造を備えた従来のハニカム成形用の口金にお
いては、坏土塊をハニカム状に成形することはできる
が、ハニカムのセル形状、リブ厚及び外形を所望の寸法
精度で成形するための配慮がなされていない。押出成形
に用いられるセラミックス坏土は、原料粉末に結合剤と
して高分子剤が添加、混練されたもので、レオロジ的に
分類すると粘弾性流体である。このため坏土が細管から
押出されて成形体となるとき、成形体の直径が該細管の
内径より大きくなるバラス（Barus）効果（Merrington
効果）が生じる。このバラス効果は、富田，レオロジー
（55.7.コロナ社）に詳述されている。この成形体がふ
くらむという効果は坏土の組成はもちろんのこと、前記
排出流路の径、長さ、及び流体のずり速度（流路壁面に
垂直方向の速度勾配）の影響を受け、径が小さく流路が
短くずり速度が大きいほどふくらみが大きくなる傾向に
ある。したがって粘弾性流体である坏土を第10図に示さ
れるような比較的細い流路をもつ口金によってハニカム
状に成形する場合には、口金の下流端で成形体のふくら
みが生じ、成形体のリブが口金のスリット幅より厚くな
ったり、セル形状がひずんだりする。特に弾性の強い坏
土を口金によって薄肉リブ、小型セル、大外形（例えば
100mm×100mm角）のハニカムに成形する場合には、ふく
れによる変形が許容限度以上に大きくなる場合がある。
いては、坏土塊をハニカム状に成形することはできる
が、ハニカムのセル形状、リブ厚及び外形を所望の寸法
精度で成形するための配慮がなされていない。押出成形
に用いられるセラミックス坏土は、原料粉末に結合剤と
して高分子剤が添加、混練されたもので、レオロジ的に
分類すると粘弾性流体である。このため坏土が細管から
押出されて成形体となるとき、成形体の直径が該細管の
内径より大きくなるバラス（Barus）効果（Merrington
効果）が生じる。このバラス効果は、富田，レオロジー
（55.7.コロナ社）に詳述されている。この成形体がふ
くらむという効果は坏土の組成はもちろんのこと、前記
排出流路の径、長さ、及び流体のずり速度（流路壁面に
垂直方向の速度勾配）の影響を受け、径が小さく流路が
短くずり速度が大きいほどふくらみが大きくなる傾向に
ある。したがって粘弾性流体である坏土を第10図に示さ
れるような比較的細い流路をもつ口金によってハニカム
状に成形する場合には、口金の下流端で成形体のふくら
みが生じ、成形体のリブが口金のスリット幅より厚くな
ったり、セル形状がひずんだりする。特に弾性の強い坏
土を口金によって薄肉リブ、小型セル、大外形（例えば
100mm×100mm角）のハニカムに成形する場合には、ふく
れによる変形が許容限度以上に大きくなる場合がある。
ハニカム成形のための口金としては、第14図に示され
る特開昭48−55960号公報に記載のものや、第15図に示
される特開昭55−123438号公報明細書に記載のものがあ
るが、いずれの口金もその排出流路に流れ方向に先細り
テーパを設け、隣接する十字スリット内の坏土との合流
面での圧着を促進させる工夫がなされている。しかしこ
の先細りテーパは坏土流動により弾性応力を徐々に坏土
内に蓄積させるはたらきがあり、口金の下流端で、蓄積
された弾性応力が急激に開放されるのでバラス（Baru
s）効果の防止の観点からは、寸法精度の高い成形体は
得られず、逆効果である。
る特開昭48−55960号公報に記載のものや、第15図に示
される特開昭55−123438号公報明細書に記載のものがあ
るが、いずれの口金もその排出流路に流れ方向に先細り
テーパを設け、隣接する十字スリット内の坏土との合流
面での圧着を促進させる工夫がなされている。しかしこ
の先細りテーパは坏土流動により弾性応力を徐々に坏土
内に蓄積させるはたらきがあり、口金の下流端で、蓄積
された弾性応力が急激に開放されるのでバラス（Baru
s）効果の防止の観点からは、寸法精度の高い成形体は
得られず、逆効果である。
本発明の目的は、口金下流端における成形体のふくら
みを防止し得る口金を提供するにある。
みを防止し得る口金を提供するにある。
上記の課題は、格子状の溝からなる排出流路とその溝
の交点とに坏土を分割供給する複数の送給流路とを備
え、供給された坏土を連続した格子状に形成するハニカ
ム成形用口金において、 前記排出流路を上流側の格子形成流路と下流側の応力
緩和流路とからなる二段構造とし、前記格子形成流路の
溝幅を流れ方向に一定な平行溝とすると共に、該溝幅を
前記応力緩和流路の溝幅よりも狭くしたハニカム成形用
口金により達成される。
の交点とに坏土を分割供給する複数の送給流路とを備
え、供給された坏土を連続した格子状に形成するハニカ
ム成形用口金において、 前記排出流路を上流側の格子形成流路と下流側の応力
緩和流路とからなる二段構造とし、前記格子形成流路の
溝幅を流れ方向に一定な平行溝とすると共に、該溝幅を
前記応力緩和流路の溝幅よりも狭くしたハニカム成形用
口金により達成される。
送給流路に分割送入された坏土は、該送給流路の下流
端に接続された格子構造をなす排出流路の内の格子形成
流路に流入し、流路軸に対して横方向にも広がる。その
ため、前記坏土は隣接する流路との合流面で圧着し合
い、一体に連結された格子を形成する。格子形成流路内
で一体に連結された格子となった成形体は格子形成流路
の下流側につながる格子状の溝をなす応力緩和流路に流
入する。応力緩和流路は前述の格子形成流路に比べて溝
幅が広く、流路と成形体の界面で滑りを生じやすく該成
形体内部における弾性応力の発生原因となるずり速度を
低下させる方向に働く。ずり速度が低下するので坏土に
蓄積される弾性応力が低減される。この弾性応力はバラ
ス効果の駆動力として知られており、弾性応力の低減に
より、口金下流端における成形体のふくらみ量が少くな
る。
端に接続された格子構造をなす排出流路の内の格子形成
流路に流入し、流路軸に対して横方向にも広がる。その
ため、前記坏土は隣接する流路との合流面で圧着し合
い、一体に連結された格子を形成する。格子形成流路内
で一体に連結された格子となった成形体は格子形成流路
の下流側につながる格子状の溝をなす応力緩和流路に流
入する。応力緩和流路は前述の格子形成流路に比べて溝
幅が広く、流路と成形体の界面で滑りを生じやすく該成
形体内部における弾性応力の発生原因となるずり速度を
低下させる方向に働く。ずり速度が低下するので坏土に
蓄積される弾性応力が低減される。この弾性応力はバラ
ス効果の駆動力として知られており、弾性応力の低減に
より、口金下流端における成形体のふくらみ量が少くな
る。
本発明のハニカム成形用口金の実施例を第１図〜第９
図を参照して説明する。
図を参照して説明する。
第１図は本発明の第１の実施例の単位流路を示し、該
単位流路は円筒形で長さl1の送給流路１の下流端に、十
字形で長さl2の格子形成流路２および長さl3の応力緩和
流路３とからなる排出流路20が接続されてなっている。
本実施例の特徴は、格子形成流路２と応力緩和流路３は
いずれも平行溝である点と、両者がその境界部における
拡大テーパ４を介して接続されている点にある。第２図
は第１図に示した単位流路を複数個並列に接続した口金
を成形体出口方向から上流側を見た平面図で第３図は該
口金を原料流れに平行な面で切った断面を示す。
単位流路は円筒形で長さl1の送給流路１の下流端に、十
字形で長さl2の格子形成流路２および長さl3の応力緩和
流路３とからなる排出流路20が接続されてなっている。
本実施例の特徴は、格子形成流路２と応力緩和流路３は
いずれも平行溝である点と、両者がその境界部における
拡大テーパ４を介して接続されている点にある。第２図
は第１図に示した単位流路を複数個並列に接続した口金
を成形体出口方向から上流側を見た平面図で第３図は該
口金を原料流れに平行な面で切った断面を示す。
第４図は本発明の第２の実施例の単位流路を示し、本
実施例の特徴は格子形成流路２と応力緩和流路３は共に
平行溝であって、その境界を格子形成流路下流端の溝幅
より応力緩和流路の溝幅が広くなる急拡大部としている
点にある。
実施例の特徴は格子形成流路２と応力緩和流路３は共に
平行溝であって、その境界を格子形成流路下流端の溝幅
より応力緩和流路の溝幅が広くなる急拡大部としている
点にある。
第７図は本発明の第３の実施例の単位流路を示し、本
実施例の特徴は格子形成流路２を平行溝とし、応力緩和
流路３の溝幅を、上流端の溝幅は格子形成流路２の溝幅
と同じとした上流端から下流端へ向って拡大する拡大テ
ーパ溝としている点にある。
実施例の特徴は格子形成流路２を平行溝とし、応力緩和
流路３の溝幅を、上流端の溝幅は格子形成流路２の溝幅
と同じとした上流端から下流端へ向って拡大する拡大テ
ーパ溝としている点にある。
上述の三種の実施例の口金を使用してハニカムセラミ
ックスを成形し、特性比較を行った。尚第１の実施例の
口金については格子形成流路溝幅を0.39mm,0.36mm,0.32
mmの３段階とし、それぞれ実施例１−1,1−2,1−3,とし
た。成形条件は次の通りとした。
ックスを成形し、特性比較を行った。尚第１の実施例の
口金については格子形成流路溝幅を0.39mm,0.36mm,0.32
mmの３段階とし、それぞれ実施例１−1,1−2,1−3,とし
た。成形条件は次の通りとした。
坏土：コージーライト（cordierite）（ｔ＝10μｍ）10
0重量部 結合剤 メチルセルロース 10重量部 水 33重量部 押出速度:0.7〜1.0cm/S 第１表に上記特性比較の結果を示す。この表から、格
子形成流路の溝幅t1（mm）を応力緩和流路出口 の溝幅t2（mm）より2.5％狭くした実施例１−１は成形
体のリブ厚や外形のふくらみの抑制にはあまり効果がな
い。またt1をt2より20％せまくした実施例１−３におい
ては成形体のリブ厚がt2より小さくなっている。一方格
子形成流路と応力緩和流路の境界構造をテーパにしたも
の（実施例１−２）、急拡大したもの（実施例２）、応
力緩和流路の溝幅を拡大テーパにしたもの（実施例３）
はいずれも、ふくらみの防止効果が認められた。
0重量部 結合剤 メチルセルロース 10重量部 水 33重量部 押出速度:0.7〜1.0cm/S 第１表に上記特性比較の結果を示す。この表から、格
子形成流路の溝幅t1（mm）を応力緩和流路出口 の溝幅t2（mm）より2.5％狭くした実施例１−１は成形
体のリブ厚や外形のふくらみの抑制にはあまり効果がな
い。またt1をt2より20％せまくした実施例１−３におい
ては成形体のリブ厚がt2より小さくなっている。一方格
子形成流路と応力緩和流路の境界構造をテーパにしたも
の（実施例１−２）、急拡大したもの（実施例２）、応
力緩和流路の溝幅を拡大テーパにしたもの（実施例３）
はいずれも、ふくらみの防止効果が認められた。
また従来技術による口金と本発明の第１の実施例の口
金の、出口端における口金流路軸方向のずり速度を比
較すると、第16図に示されるように本発明による口金の
が従来法による口金のより低減されており、口金出
口端での成形体のふくらみは出口端でのに比例するの
で、本発明が適用された口金の出口端でのふくらみが小
さくなり寸法精度のよい成形体が得られる。
金の、出口端における口金流路軸方向のずり速度を比
較すると、第16図に示されるように本発明による口金の
が従来法による口金のより低減されており、口金出
口端での成形体のふくらみは出口端でのに比例するの
で、本発明が適用された口金の出口端でのふくらみが小
さくなり寸法精度のよい成形体が得られる。
上述の、口金出口端での成形体のふくらみを防止する
効果は、定量的には第１表に示すように格子形成流路の
溝幅を応力緩和流路の溝幅より５〜15％せまくしたとき
に顕著にあらわれ、この減少率が５％以下ではバラス効
果の駆動力となる弾性応力を緩和する効果が小さく、減
少率を15％以上にすると、口金出口端において流路と成
形体の間に隙間が生じて成形体の厚みが口金出口端の溝
幅より小さくなる場合があり、成形体寸法を制御できな
い。
効果は、定量的には第１表に示すように格子形成流路の
溝幅を応力緩和流路の溝幅より５〜15％せまくしたとき
に顕著にあらわれ、この減少率が５％以下ではバラス効
果の駆動力となる弾性応力を緩和する効果が小さく、減
少率を15％以上にすると、口金出口端において流路と成
形体の間に隙間が生じて成形体の厚みが口金出口端の溝
幅より小さくなる場合があり、成形体寸法を制御できな
い。
上述の成形体のふくらみ防止に効果のある減少率の値
は、格子形成流路長さl2、応力緩和流路長さl3、および
格子形成流路の溝幅t1に影響されるが、外形200mm角以
下、セル寸法１〜5mm角、リブ厚さ0.2〜1.5mmのハニカ
ムを成形するための従来口金（第10図〜第12図参照）に
長さ3mm前後の応力緩和流路を設けた口金に対して十分
適用可能である。
は、格子形成流路長さl2、応力緩和流路長さl3、および
格子形成流路の溝幅t1に影響されるが、外形200mm角以
下、セル寸法１〜5mm角、リブ厚さ0.2〜1.5mmのハニカ
ムを成形するための従来口金（第10図〜第12図参照）に
長さ3mm前後の応力緩和流路を設けた口金に対して十分
適用可能である。
また応力緩和流路の適正長さl3も、送給流路長さl1、
送給流路径ｄ、格子形成流路の溝幅t1、格子形成流路の
長さl2、応力緩和流路の溝幅t2に影響されるが、バラス
効果が顕著に現われるリブ厚1.5mm以下、外形150mm角以
下のハニカム成形用口金であれば、l3は3mm程度とすれ
ば十分なふくらみ防止効果が得られる。l3が1mm以下で
あると成形体が応力緩和流路を通過する間に該成形体内
の弾性応力が完全に緩和されず、応力緩和流路を通過し
た成形体がふくれる。またl3が5mmをこえると、上流側
の圧力上昇に伴い応力緩和流路でのバラス効果が発現し
て成形体がふくれる。したがってl3の値は２〜5mmが好
適である。
送給流路径ｄ、格子形成流路の溝幅t1、格子形成流路の
長さl2、応力緩和流路の溝幅t2に影響されるが、バラス
効果が顕著に現われるリブ厚1.5mm以下、外形150mm角以
下のハニカム成形用口金であれば、l3は3mm程度とすれ
ば十分なふくらみ防止効果が得られる。l3が1mm以下で
あると成形体が応力緩和流路を通過する間に該成形体内
の弾性応力が完全に緩和されず、応力緩和流路を通過し
た成形体がふくれる。またl3が5mmをこえると、上流側
の圧力上昇に伴い応力緩和流路でのバラス効果が発現し
て成形体がふくれる。したがってl3の値は２〜5mmが好
適である。
本発明によれば、ハニカム成形用口金の格子形成流路
の下流に応力緩和流路が設けられ、格子形成流路の溝幅
が応力緩和流路出口の溝幅よりもせまく設定されたの
で、格子形成流路で成形された成形体が応力緩和流路に
流入すると該流路と成形体の間で滑りを生じやすく、該
成形体内部の弾性応力が低減されて応力緩和流路出口に
おけるバラス効果による成形体のふくらみを低減するこ
とが可能となり、成形体の寸法精度を高めて製品の歩ど
まりを良くする効果がある。
の下流に応力緩和流路が設けられ、格子形成流路の溝幅
が応力緩和流路出口の溝幅よりもせまく設定されたの
で、格子形成流路で成形された成形体が応力緩和流路に
流入すると該流路と成形体の間で滑りを生じやすく、該
成形体内部の弾性応力が低減されて応力緩和流路出口に
おけるバラス効果による成形体のふくらみを低減するこ
とが可能となり、成形体の寸法精度を高めて製品の歩ど
まりを良くする効果がある。
第１図は本発明の第１の実施例である単位流路の斜視図
であり、第２図は、第１図に示す単位流路を複数個組み
合せたハニカム成形用口金を、成形体出口側からみた平
面図であり、第３図は第２図のIII−III線に沿う断面図
であり、第４図は本発明の第２の実施例である単位流路
を示す斜視図であり、第５図は第４図に示す単位流路を
複数個組み合わせたハニカム成形用口金を成形体出口側
から見た平面図であり、第６図は第５図のVI−VI線に沿
う断面図であり、第７図は本発明の第３の実施例である
単位流路の斜視図であり、第８図は第７図に示す単位流
路を複数個組み合わせたハニカム成形用口金を成形体出
口側から見た平面図であり、第９図は第８図のIX−IX線
の沿う断面図であり、第10図はハニカム成形用口金の従
来例を示す断面図であり、第11図は第10図に示す口金の
XI−XI矢視図であり、第12図は第10図に示す口金のXII
−XII矢視図であり、第13図は第10図に示す口金の単位
流路を示す斜視図であり、第14図および第15図は従来の
口金の他の例を示す斜視図であり、第16図は口金の位置
とずり速度の大きさの関係を示す説明図である。 １……送給流路、２……格子形成流路、 ３……応力緩和流路、20……排出流路。
であり、第２図は、第１図に示す単位流路を複数個組み
合せたハニカム成形用口金を、成形体出口側からみた平
面図であり、第３図は第２図のIII−III線に沿う断面図
であり、第４図は本発明の第２の実施例である単位流路
を示す斜視図であり、第５図は第４図に示す単位流路を
複数個組み合わせたハニカム成形用口金を成形体出口側
から見た平面図であり、第６図は第５図のVI−VI線に沿
う断面図であり、第７図は本発明の第３の実施例である
単位流路の斜視図であり、第８図は第７図に示す単位流
路を複数個組み合わせたハニカム成形用口金を成形体出
口側から見た平面図であり、第９図は第８図のIX−IX線
の沿う断面図であり、第10図はハニカム成形用口金の従
来例を示す断面図であり、第11図は第10図に示す口金の
XI−XI矢視図であり、第12図は第10図に示す口金のXII
−XII矢視図であり、第13図は第10図に示す口金の単位
流路を示す斜視図であり、第14図および第15図は従来の
口金の他の例を示す斜視図であり、第16図は口金の位置
とずり速度の大きさの関係を示す説明図である。 １……送給流路、２……格子形成流路、 ３……応力緩和流路、20……排出流路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−224905（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−222204（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−123438（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−142605（ＪＰ，Ａ) 特開 昭48−55960（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−179215（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−217308（ＪＰ，Ａ)
Claims (7)
- 【請求項１】格子状の溝からなる排出流路とその溝の交
点に坏土を分割供給する複数の送給流路とを備え、供給
された坏土を連続した格子状に成形するハニカム成形用
口金において、 前記排出流路を上流側の格子形成流路と下流側の応力緩
和流路とからなる二段構造とし、前記格子形成流路の溝
幅を流れ方向に一定な平行溝とすると共に、該溝幅を前
記応力緩和流路の溝幅よりも狭くしたことを特徴とする
ハニカム成形用口金。 - 【請求項２】格子形成流路の溝幅をt1とし、応力緩和流
路下流端の溝幅をt2とするとき、 0.85t2＜t1＜0.95t2 であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
ハニカム成形用口金。 - 【請求項３】応力緩和流路の溝幅が流れ方向に一定な平
行溝であることを特徴とする特許請求の範囲第１項と第
２項のうちいずれかの項に記載のハニカム成形用口金。 - 【請求項４】応力緩和流路の溝幅が流れ方向に拡がる拡
大テーパ溝であることを特徴とする特許請求の範囲第１
項と第２項のうちのいずれかの項に記載のハニカム成形
用口金。 - 【請求項５】格子形成流路と応力緩和流路が、溝幅が流
れ方向にテーパ状に拡大する流路部分を介して接続され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１〜４項のう
ちのいずれかの項に記載のハニカム成形用口金。 - 【請求項６】格子形成流路の平行溝の下流端に該平行溝
の溝幅より広い溝幅の応力緩和流路の上流端が接続され
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１〜４項のう
ちのいずれかの項に記載のハニカム成形用口金。 - 【請求項７】格子形成流路の平行溝の下流端に、該平行
溝の溝幅と等しい溝幅の応力緩和流路の上流端が接続さ
れていることを特徴とする特許請求の範囲第１〜４項の
うちのいずれかの項に記載のハニカム成形用口金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62290342A JP2602673B2 (ja) | 1987-11-17 | 1987-11-17 | ハニカム成形用口金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62290342A JP2602673B2 (ja) | 1987-11-17 | 1987-11-17 | ハニカム成形用口金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01130906A JPH01130906A (ja) | 1989-05-23 |
| JP2602673B2 true JP2602673B2 (ja) | 1997-04-23 |
Family
ID=17754811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62290342A Expired - Fee Related JP2602673B2 (ja) | 1987-11-17 | 1987-11-17 | ハニカム成形用口金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2602673B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6196604B2 (ja) * | 2014-11-18 | 2017-09-13 | 日本碍子株式会社 | ハニカム成形体の押出成形用口金 |
| WO2021108207A1 (en) * | 2019-11-26 | 2021-06-03 | Corning Incorporated | Honeycomb extrusion die having swell relief |
-
1987
- 1987-11-17 JP JP62290342A patent/JP2602673B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01130906A (ja) | 1989-05-23 |
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