JP2583694B2 - Method for producing ferritic stainless steel for electrical materials with excellent ductility, wear resistance and rust resistance - Google Patents
Method for producing ferritic stainless steel for electrical materials with excellent ductility, wear resistance and rust resistanceInfo
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Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、電気材料用素材、特に
磁気記録媒体として使用されるフロッピーディスクセン
ターコア材としての用途に適合する素材としての、フェ
ライト系ステンレス鋼の製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing ferritic stainless steel as a material suitable for use as a material for electric materials, particularly a floppy disk center core material used as a magnetic recording medium. .
【0002】[0002]
【従来の技術】従来、磁気記録媒体として使用されるフ
ロッピーディスクには、読み取り振れを防止する目的で
ディスクの中央部に金属円板状のセンターコアと称する
ディスクが取付けられている。このセンターコア材とし
て必要な特性としては、マグネットチャッキングに供
するため、強磁性であること、駆動時の位置を決める
ツメが駆動初期においてセンターコアの表面を擦るた
め、耐摩耗性に優れていること(Hv220以上) 、センタ
ーコアをプレス成形する際、割れ防止のため、素材の伸
びが5%以上であること、発銹に伴う金属粉が誤動作
の原因となるため、SUS 430 並の耐食性を有すること、
二次加工性に優れていること、などが要求される。ま
た、近頃の趨勢として、この種の材料は、耐摩耗性, 延
性についての要求が一層厳しくなるとともに、SUS 430
と同程度もしくはそれ以下の低コストで製造できること
が不可欠である。2. Description of the Related Art Conventionally, on a floppy disk used as a magnetic recording medium, a disk called a metal disk-shaped center core is mounted at the center of the disk for the purpose of preventing read deflection. The characteristics required for this center core material are that it is ferromagnetic for use in magnet chucking, and that the claws that determine the position during driving rub against the surface of the center core in the initial stage of driving, so that it has excellent wear resistance. it (Hv220 or higher), when press forming the cell pointer <br/> Koa, for preventing cracking, elongation of the material is 5% or more, the metal powder due to rusting can cause a malfunction, SUS 430 average corrosion resistance,
Excellent secondary workability is required. In recent years, this type of material has become more demanding in terms of wear resistance and ductility, and SUS 430
It is essential that it can be manufactured at a cost as low as or less than that.
【0003】上述のような特性が要求されているセンタ
ーコア材として、従来、SUS 430 に仕上げ冷間圧延( 以
下「ハード圧延」という)を施すことで硬質にした、い
わゆるハード圧延材が用いられてきた。しかしながら、
このハード圧延を施すだけの方法では、目標水準の硬度
を得るためには少なくとも20%以上の仕上げ圧延を施す
必要があり、延性低下に起因した加工時の割れが問題と
なっていた。すなわち、SUS 430 材を単にハード圧延し
ただけでの素材では、硬さと伸びという相反する特性を
両立させることが困難であり、実際にこれらの材料を使
用する部品メーカーでは、高い不良率を出して問題とな
っている。このようなことから、この種の材料につい
て、延性とともに耐摩耗性にも優れた新しい素材の開発
が望まれていた。[0003] As a center core material required to have the above-mentioned characteristics, a so-called hard rolled material which has been hardened by subjecting SUS 430 to finish cold rolling (hereinafter referred to as "hard rolling") has been used. Have been. However,
With this method of only performing hard rolling, it is necessary to perform finish rolling of at least 20% or more in order to obtain a target level of hardness, and there has been a problem of cracking during processing due to reduced ductility. In other words, it is difficult to achieve both contradictory properties of hardness and elongation with a material obtained by simply rolling SUS 430 material hard, and parts manufacturers that actually use these materials have a high defect rate. It is a problem. Therefore, development of a new material having excellent ductility and abrasion resistance has been desired for this kind of material.
【0004】このような問題を解決するため、従来、特
開昭64−19570 号公報、特開平1−259144号公報等で
は、SUS 430成分系の鋼のSi, Ni添加量を増すことで、
合金組成の点から耐摩耗性および延性を改善する試みが
なされた。すなわち、Si添加量の増加で素材そのものの
硬度を上げるとともに、Si添加により低下する靭性をNi
を添加することにより改善しようという考え方である。
しかしながらこの方法では、従来鋼のSUS 430 に比べ高
合金 (特にNi添加) になりコスト高になるとともに、仕
上げ圧延により目的の硬度を得るためには、通常のSUS
430 同様、ハード圧延を施す必要があるため、相変わら
ず伸びが不足した。In order to solve such a problem, Japanese Unexamined Patent Application Publication Nos. 64-19570 and 1-259144 have conventionally disclosed a method of increasing the amount of Si and Ni added to SUS 430 component steel.
Attempts have been made to improve wear resistance and ductility in terms of alloy composition. In other words, the hardness of the material itself is increased by increasing the amount of Si added, and the toughness that is reduced by the addition of Si is reduced by Ni.
The idea is to try to improve by adding.
However, this method requires a higher alloy (especially Ni addition) and higher cost than the conventional steel SUS 430.
As in 430, it was necessary to perform hard rolling, so elongation was still insufficient.
【0005】このことから、延性とともに耐摩耗性にも
優れ、しかも安価なセンターコア材とするために、ハー
ド圧延を施さない方法が、特開昭63−14387 号公報、特
開昭63−169330〜169335号公報で提案されている。これ
らの既知技術は、フェライトとマルテンサイトの複合組
織からなる高強度, 高延性ステンレス鋼であり、このも
のは、硬質なマルテンサイトと軟質なフェライトとの全
体の体積に占める割合を適当に調製することにより、目
的の硬度と延性を得ようとしたものである。しかし、こ
れらの複合組織ステンレス鋼は、フェライト単相に比べ
ると、たしかに硬質の割りに延性が富むものにはなって
いるが、焼入れ焼鈍温度範囲が狭いためその制御が難し
く、しかも高合金化に伴い伸びが低下し、通常のSUS 43
0 に比べ高価になるという問題があった。[0005] For this reason, in order to obtain an inexpensive center core material having excellent ductility and abrasion resistance, a method in which hard rolling is not performed is disclosed in JP-A-63-14387 and JP-A-63-169330. No. 169335. These known techniques are high-strength, high-ductility stainless steels composed of a composite structure of ferrite and martensite, which appropriately adjust the ratio of hard martensite and soft ferrite to the total volume. In this way, the intended hardness and ductility are intended to be obtained. However, although these composite structure stainless steels are certainly harder and more ductile than ferrite single phases, their control is difficult due to the narrow quenching annealing temperature range, and high alloying is required. As a result, the elongation decreases, and normal SUS 43
There was a problem that it was more expensive than 0.
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】このようなことから、
最近では、延性および耐摩耗性に優れ、さらに耐銹性に
も優れる他、SUS 430 に比べて安価な素材へのさらなる
要望があった。すなわち、本発明の目的は、今まで以上
に延性と耐摩耗性、耐銹性に優れた素材、具体的には硬
さHv≧250 , 伸びEl≧5%で、SUS 430 並みの耐銹性
を有するという条件を満たす電気材料用素材、特に磁気
ディスクフロッピーディスクセンターコア用フェライト
系ステンレス鋼を提供する製造技術を確立することにあ
る。SUMMARY OF THE INVENTION
Recently, there has been a further demand for a material which is excellent in ductility and abrasion resistance, is excellent in rust resistance, and is less expensive than SUS430. That is, an object of the present invention is to provide a material having more excellent ductility, abrasion resistance, and rust resistance than ever, specifically, a hardness Hv ≧ 250, an elongation El ≧ 5%, and a rust resistance comparable to that of SUS430. An object of the present invention is to establish a manufacturing technique for providing a material for electric materials satisfying the condition of having a ferrite-based stainless steel for a magnetic disk floppy disk center core.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するために鋭意研究した結果、後述するような成
分系の素材に対し、10%以上のハード圧延後、 500〜75
0 ℃の温度範囲で10秒以上, 10分以下の再加熱処理を施
し、その後硝酸電解を施すといった製造工程を経ること
により、安価でしかもSUS 430 並の耐食性を有し、さら
には延性,耐摩耗性に優れたセンターコア用素材として
充分な特性を有するフェライト系ステンレス鋼が得られ
ることを知見し、本発明の構成に想到したのである。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have conducted intensive studies to achieve the above object, and as a result, after hard rolling of 10% or more with respect to a component-based material as described below,
By performing a reheating treatment in a temperature range of 0 ° C for 10 seconds or more and 10 minutes or less, and then performing nitric acid electrolysis, it is inexpensive and has the same corrosion resistance as SUS 430, and further has ductility and resistance They have found that a ferritic stainless steel having sufficient properties as a material for a center core having excellent wear properties can be obtained, and have arrived at the configuration of the present invention.
【0008】すなわち本発明は、C:0.12wt%以下、
Si:1.0 wt%以下、 Mn:1.0 wt%以下、Cr:15〜20wt
%、 Ni:1.0 wt%以下、 Al:0.3 wt%以下、O:0.
003 wt%以下、 P:0.04wt%以下、 S:0.03wt%以
下、N:0.1 wt%以下、さらに必要に応じて熱間加工性
改善元素としてB:0.002〜0.01wt%、Ca:0.01wt%以
下、REM:0.2 wt%以下、および耐食性改善元素とし
てそれぞれ0.05wt%以下のV, NbおよびTiのうちから選
ばれる少なくとも1種を含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなる鋼を、仕上げ焼鈍後、上記目的を達成
するために上述したような成分系の鋼に対し10%以上の
ハード圧延後、 500℃〜750 ℃の温度範囲で10秒以上、
10分以下の再加熱処理を施した後、さらに硝酸電解を施
すことを特徴とする製造工程を経る方法であって、この
ような方法の実施により、安価でSUS 430 並の耐食性を
有し、しかも延性, 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気
材料用素材、特にフロッピーディスクセンターコア用素
材として充分な特性を有するフェライト系ステンレス鋼
の製造方法である。That is, according to the present invention, C: 0.12 wt% or less;
Si: 1.0 wt% or less, Mn: 1.0 wt% or less, Cr: 15 to 20 wt
%, Ni: 1.0 wt% or less, Al: 0.3 wt% or less, O: 0.
003 wt% or less, P: 0.04 wt% or less, S: 0.03 wt% or less, N: 0.1 wt% or less, and if necessary, as a hot workability improving element B: 0.002 to 0.01 wt%, Ca: 0.01 wt% %, REM: 0.2 wt% or less, and steel containing at least one selected from V, Nb and Ti of 0.05 wt% or less as a corrosion resistance improving element, the balance being Fe and unavoidable impurities. After the finish annealing, to achieve the above purpose, after hard rolling of 10% or more to the steel of the above-mentioned composition, 10 seconds or more at a temperature range of 500 ° C to 750 ° C,
After performing a reheating treatment of 10 minutes or less, it is a method that undergoes a manufacturing process characterized by further performing nitric acid electrolysis, and by performing such a method, it is inexpensive and has the same corrosion resistance as SUS 430, Moreover, the present invention is a method for producing a ferritic stainless steel having sufficient properties as a material for electric materials having excellent ductility, wear resistance and rust resistance, particularly a material for a floppy disk center core.
【0009】本発明において、出発材料である鋼の組成
を上述のように限定した理由について、以下に説明す
る。 C:Cは、少量で硬さを高め耐摩耗性を向上させる元素
である。しかしながら、このCの含有は、耐銹性を低下
させるとともに、また0.12wt%を超えると延性を低下さ
せ、2次加工性が劣化し硬質となり、プレス成形性が阻
害される。従って、本発明にあっては、C含有量を0.12
wt%以下とした。 Si:Siは、高温でフェライトを形成させる元素であり、
脱酸剤として添加されるが、1.0 wt%を超えて添加され
ると熱間圧延時に耳割れが生じ製品の歩留りが悪くなる
とともに靭性が低下するので、その含有量は 1.0wt%以
下とした。 Mn:Mnは、高温でオーステナイトを生成させる元素であ
り、高温熱処理後の冷却( 焼入れ) によってマルテンサ
イトを生成させる元素である。また、このMnは1.0 wt%
を超えて添加すると熱間加工性に有害であるとともに、
残留オーステナイトの出現を招くので、その含有量を1.
0 wt%以下とした。 Cr:Crは、SUS 430 並みの耐食性を確保するために最低
限15wt%以上の添加が必要であり、一方20wt%を超えて
添加するとコスト高を招くとともに硬質化し延性を低下
させるため、その含有量の範囲を15〜20wt%とした。 Ni:Niは、Mn同様にオーステナイトを形成させる元素で
あり、耐食性向上に有効な元素であるが、1.0 wt%を超
えて添加すると、SUS 430 に比べコスト高となるため、
その含有量を 1.0wt%以下とした。In the present invention, the reason why the composition of the steel as the starting material is limited as described above will be described below. C: C is an element that increases hardness and improves wear resistance in a small amount. However, the content of C lowers the rust resistance, and when it exceeds 0.12 wt%, the ductility is reduced, the secondary workability is deteriorated, the steel becomes hard, and the press formability is impaired. Therefore, in the present invention, the C content is 0.12
wt% or less. Si: Si is an element that forms ferrite at high temperatures,
It is added as a deoxidizer, but if it is added in excess of 1.0 wt%, ear cracks occur during hot rolling, resulting in poor product yield and reduced toughness. . Mn: Mn is an element that generates austenite at a high temperature, and is an element that generates martensite by cooling (quenching) after a high-temperature heat treatment. This Mn is 1.0 wt%
If added in excess of, it is harmful to hot workability,
Since the appearance of retained austenite is caused, its content should be 1.
0 wt% or less. Cr: Cr must be added in an amount of at least 15 wt% in order to ensure corrosion resistance equivalent to that of SUS430. On the other hand, if it is added in excess of 20 wt%, it increases costs and hardens and reduces ductility. The amount range was 15-20 wt%. Ni: Ni is an element that forms austenite, like Mn, and is an effective element for improving corrosion resistance. However, if added in excess of 1.0 wt%, the cost will be higher than SUS430,
The content was set to 1.0 wt% or less.
【0010】B, Ca, REM:B,Ca, REMは、いず
れも熱間加工性改善元素である。とくにBは、微量の添
加であっても高温における強度と延性を著しく増し、し
かも熱間加工性改善に極めて有効な元素である。しかし
ながら、その効果は 0.002wt%未満ではほとんど無く、
0.01wt%を超えると逆に脆性を引き起こすとともに高温
での耐酸化性が劣化してスケール生成が多くなるといっ
た問題点が生じるため、その範囲を0.002 〜0.01wt%と
した。また、Caについては0.01wt%、REMについては
0.2wt%を超えると、それぞれ却って熱間脆性を引き起
こして歩留りを著しく損なうので、これを上限として含
有させる。 V, Nb, Ti:V, Nb, Tiは、それぞれ熱間加工性改善に
有効であると共に、とりわけ耐食性改善にも有効な元素
である。ただし、これらの元素は、0.05wt%をそれぞれ
超えると、硬度制御が困難になるので、それぞれ0.05wt
%を上限として含有させる。 Al:Alは、脱酸剤として添加されるが、 0.3wt%を超え
て添加した場合、介在物の散在によって二次加工性が劣
化するため、Al添加量は 0.3wt%以下とした。 O:Oは、酸化物系の非金属介在物を形成し、鋼の清浄
度を低下させ、これに起因して加工割れを生じさせるの
で、その含有量上限を0.003 wt%とした。また、その値
は低い方が好ましいので下限は定めない。 P:Pは、その添加量が多いと靭性を低下させるため、
その添加量の上限を0.04wt%とした。 S:Sは、耐食性の低下を引き起こすため、この含有量
は少ないほうが好ましい。特に0.03wt%を超えると耐食
性劣化が著しいので、その含有量上限を0.03wt%とし
た。 N:Nは、鋼の硬度を調整するために有効な元素である
が、その添加量が多いと硬質となり伸びが低下し、2次
加工性を劣化させ、硬質化してプレス成形性を低下させ
る。従って、本発明にあっては、N量を 0.1wt%以下と
した。B, Ca, REM: B, Ca, REM are all hot workability improving elements. In particular, B is an element that significantly increases the strength and ductility at high temperatures even when added in a small amount, and is extremely effective in improving hot workability. However, the effect is little if less than 0.002wt%,
If it exceeds 0.01% by weight, on the contrary, it causes brittleness, and the oxidation resistance at high temperatures is deteriorated, resulting in increased scale formation. Therefore, the range is set to 0.002 to 0.01% by weight. Also, 0.01wt% for Ca and REM for
If the content exceeds 0.2 wt%, hot brittleness is caused on the contrary and the yield is remarkably impaired. V, Nb, Ti: V, Nb, Ti are effective elements for improving hot workability, and are particularly effective for improving corrosion resistance. However, if each of these elements exceeds 0.05 wt%, it becomes difficult to control the hardness.
% As the upper limit. Al: Al is added as a deoxidizing agent, but if added in excess of 0.3 wt%, the secondary workability deteriorates due to the scattering of inclusions, so the Al addition amount was set to 0.3 wt% or less. O: O forms oxide-based nonmetallic inclusions, lowers the cleanliness of the steel, and causes work cracking due to this. Therefore, the upper limit of the content is 0.003 wt%. Further, the lower the value, the better, so no lower limit is set. P: Since P reduces toughness when the amount of P added is large,
The upper limit of the amount was 0.04 wt%. S: Since S causes a decrease in corrosion resistance, it is preferable that this content is small. In particular, when the content exceeds 0.03% by weight, the corrosion resistance deteriorates remarkably. Therefore, the upper limit of the content is set to 0.03% by weight. N: N is an element effective for adjusting the hardness of steel. However, if the amount of N added is large, it becomes hard and the elongation is reduced, the secondary workability is deteriorated, the hardness is increased, and the press formability is reduced. . Therefore, in the present invention, the N amount is set to 0.1 wt% or less.
【0011】次に、本発明の製造方法において、上述の
如き組成の鋼は、常法に従って熱間圧延などの処理を経
て仕上げ焼鈍が施された後、10%以上の冷間圧延( ハー
ド圧延) が施される。この仕上げ焼鈍後のハード圧延に
おいて、その圧下率を10%以上とした理由は、上記成分
系で目的の硬度を得るためには少なくとも10%以上の圧
下率が必要だからである。Next, in the production method of the present invention, the steel having the above composition is subjected to finish annealing through a process such as hot rolling according to a conventional method, and then to cold rolling (hard rolling) of 10% or more. ) Is applied. In the hard rolling after the finish annealing, the rolling reduction is set to 10% or more because a rolling reduction of at least 10% or more is required in order to obtain a target hardness with the above-mentioned component system.
【0012】次に、上述のようなハード圧延を施した鋼
材は、引続き、できればアンモニア分解ガスあるいはア
ルゴン雰囲気中で再加熱処理が施される。この再加熱処
理における加熱の温度範囲を 500℃から750 ℃の範囲と
した理由は、 500℃以下では延性向上効果が認められ
ず、一方 750℃以上では延性向上に伴い硬度が低下する
ため、この温度範囲に限定した。また、この再加熱処理
において、加熱温度への保持時間については、目的温度
で10秒〜10分保持としたが、その理由は、10秒未満では
その延性向上の効果が充分ではなく、一方、10分以下で
は、 750℃を超える温度で10分を超えた時間保持する
と、延性向上に伴い硬度が低下するとともに耐食性劣化
が著しくなるからである。Next, the steel material subjected to the hard rolling as described above is continuously subjected to a reheating treatment in an ammonia decomposition gas or an argon atmosphere if possible. The reason for setting the heating temperature range in this reheating treatment to be in the range of 500 ° C to 750 ° C is that the effect of improving ductility is not observed below 500 ° C, whereas the hardness decreases with the improvement of ductility above 750 ° C. Limited to the temperature range. In this reheating treatment, the holding time at the heating temperature was set to 10 seconds to 10 minutes at the target temperature. The reason is that the effect of improving the ductility is not sufficient at less than 10 seconds. If the time is 10 minutes or less, if the temperature is maintained at a temperature exceeding 750 ° C. for a time exceeding 10 minutes, the hardness is reduced and the corrosion resistance is significantly deteriorated due to the improvement in ductility.
【0013】上述のようなハード圧延と再加熱処理とを
施した鋼材については、さらにその後、硝酸電解処理が
施される。この硝酸電解処理の条件については、温度は
80℃以下、電気量は1〜50C/dm2, 硝酸濃度1〜30%と
するのが好ましい。すなわち、処理温度が80℃を超える
と硝酸の蒸発が著しいとともに槽に負荷がかかるからで
ある。また、電気量が1C/dm2未満だと硝酸電解により
充分表面の有害な酸化物皮膜を除去することができず、
また50C/dm2を超えると表面が荒れてしまうためであ
る。硝酸濃度については、1%以下だと充分に硝酸電解
が行われず、30%を超えると表面の荒れが目立つためで
ある。The steel material subjected to the hard rolling and the reheating treatment as described above is further subjected to a nitric acid electrolytic treatment thereafter. Regarding the conditions of this nitric acid electrolytic treatment, the temperature is
It is preferable that the temperature is 80 ° C. or less, the amount of electricity is 1 to 50 C / dm 2 , and the concentration of nitric acid is 1 to 30%. That is, when the processing temperature exceeds 80 ° C., the nitric acid is remarkably evaporated and a load is applied to the tank. If the quantity of electricity is less than 1 C / dm 2 , the harmful oxide film on the surface cannot be sufficiently removed by nitric acid electrolysis,
On the other hand, if it exceeds 50 C / dm 2 , the surface becomes rough. If the nitric acid concentration is less than 1%, the nitric acid electrolysis is not sufficiently performed, and if it exceeds 30%, the surface roughness becomes noticeable.
【0014】以上説明したように、上述した鋼組成の素
材を、仕上げ焼鈍後ハード圧延を施し、再加熱処理をし
た後、硝酸電解を施して表面のスケールを除去すること
により、耐食性を劣化させることなく、延性, 耐摩耗性
および耐銹性に優れた電気酸洗槽用フェライト系ステン
レス鋼を製造することができる。すなわち、表1中の鋼
No.1鋼の、30%圧延材について90秒保持の再加熱試験を
行った結果を図1に示す。再加熱温度が 500℃以上にな
ると、硬さの低下はみられず、延性の向上が認められ
た。一方、 750℃を超えると硬度が著しく低下し、250H
v を超える硬さ条件を満たすことができなくなる。この
ことから、再加熱処理では 500〜750 ℃の温度で加熱す
ると、硬さと伸びとが所期レベルになることがわかっ
た。結果を図1に示す。 As described above, the steel having the above-described composition is subjected to hard rolling after finish annealing, reheating, and then nitric acid electrolysis to remove surface scale, thereby deteriorating corrosion resistance. A ferritic stainless steel for an electric pickling tank excellent in ductility, abrasion resistance and rust resistance can be produced without the need. That is, the steels in Table 1
FIG. 1 shows the results of a reheating test of a 30% rolled material of No. 1 steel held for 90 seconds. When the reheating temperature was 500 ° C. or higher, no decrease in hardness was observed, and an improvement in ductility was observed. On the other hand, when the temperature exceeds 750 ° C, the hardness decreases significantly,
Hardness requirements exceeding v cannot be met. From this, it was found that when the reheating treatment was performed at a temperature of 500 to 750 ° C., the hardness and elongation reached the expected levels. The results are shown in FIG.
【0015】[0015]
【実施例】表1に示す組成の鋼を真空高周波炉で溶製し
て30kg小型鋼塊を得、この鋼塊を1250℃, 1時間の加熱
を施した後、4mm厚の熱延板とし、その後、 800℃, 4
時間の焼鈍を施してから、10℃/hの速度で 700℃まで冷
却し、その後大気放冷して熱延焼鈍板とした。この熱延
焼鈍板をショットブラストにかけたのちさらに酸洗して
表面のスケールを除去後、 0.3mm厚まで冷間圧延した。
その後その冷延板を850〜1100℃の温度範囲で30秒間の
加熱を施してから空冷した。このようにして製造した素
材に対し、10%以上のハード圧延を施した後、種々の温
度範囲、保持時間で再加熱後、10C/dm2の電気量、20℃
10%硝酸溶液中で硝酸電解を行い、硬度, 伸び, 耐食性
に及ぼすハード圧延条件、再加熱条件についてそれぞれ
調査した。また、このようにして作った仕上げ焼鈍板に
ついて、プレス成形加工を施し、その不良率とそれぞれ
の条件について調査した。なお、伸びの評価はJIS 13号
B試験片を用いた引張試験により、また硬度はマイクロ
ビッカースによる板面硬度測定( 荷重 500g)から評価
した。さらに耐銹性の評価は、実際にセンターコア形状
に一次加工した素材について塩水噴霧試験(35 ℃, 16時
間噴霧, 8時間湿潤)を10サイクル施すことによりその
発銹面積率を相対的に評価した。表1、表2−1および
2−2にそれらの結果をまとめて示す。なお、図2, 3
は、圧下率と硬さとの関係を示すものである。 [Example] A 30 kg small ingot was obtained by melting a steel having the composition shown in Table 1 in a vacuum high-frequency furnace, and then heating the ingot at 1250 ° C for 1 hour to form a hot-rolled sheet having a thickness of 4 mm. , Then 800 ℃, 4
After annealing for an hour, it was cooled to 700 ° C. at a rate of 10 ° C./h, and then allowed to cool to the atmosphere to obtain a hot-rolled annealed sheet. The hot-rolled annealed plate was shot blasted and then pickled to remove scale on the surface and then cold-rolled to a thickness of 0.3 mm.
Thereafter, the cold-rolled sheet was heated for 30 seconds in a temperature range of 850 to 1100 ° C., and then air-cooled. After subjecting the material thus manufactured to hard rolling of 10% or more, after reheating in various temperature ranges and holding times, the amount of electricity of 10 C / dm 2 and 20 ° C.
Nitric acid electrolysis was performed in a 10% nitric acid solution, and the effects of hard rolling and reheating on hardness, elongation, and corrosion resistance were investigated. In addition, for the final annealing plate made in this way, subjected to up-less molding, they were investigated for each of the conditions and the failure rate. The elongation was evaluated by a tensile test using a JIS No. 13B test piece, and the hardness was evaluated by a plate surface hardness measurement (500 g load) using a Micro Vickers. Furthermore, the rust resistance was evaluated by subjecting the material that was actually processed to the center core shape to 10 cycles of salt spray test (35 ° C, sprayed for 16 hours, wetted for 8 hours), and relatively evaluated the rusting area ratio. did. Table 1 summarizes the results of those in Tables 2-1 and 2-2. 2 and 3
Shows the relationship between the draft and the hardness.
【0016】[0016]
【表1】 [Table 1]
【0017】[0017]
【表2−1】 [Table 2-1]
【0018】[0018]
【表2−2】 [Table 2-2]
【0019】これらの結果に示すとおり、本発明の製造
条件に準拠して製造したフェライト系ステンレス鋼は、
電気材料用素材, 特にフロッピーディスクセンターコア
材としての要求特性を十分に満たすことが明白である。As shown in these results, the ferritic stainless steel manufactured in accordance with the manufacturing conditions of the present invention is:
It is clear that the required properties as a material for electrical materials, especially floppy disk center core material, are sufficiently satisfied.
【0016】[0016]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、所
定の成分組成の鋼を、ハード圧延−再加熱処理−硝酸電
解と順次に処理するだけで、延性と耐摩耗性とに優れる
と共に、耐銹性にも優れる電気材料用フェライト系ステ
ンレス鋼を安価に製造することができる。As described above, according to the present invention, a steel having a predetermined composition is simply processed in the order of hard rolling, reheating, and nitric acid electrolysis, so that it is excellent in ductility and wear resistance. In addition, ferritic stainless steel for electrical materials having excellent rust resistance can be manufactured at low cost.
【図1】図1は、再加熱温度と硬さおよび伸びとの関係
を示すグラフ。FIG. 1 is a graph showing the relationship between reheating temperature, hardness and elongation.
【図2】図2は、圧下率と硬さとの関係を示すグラフ。FIG. 2 is a graph showing a relationship between a draft and a hardness.
【図3】図3は、圧下率と伸びとの関係を示すグラフ。FIG. 3 is a graph showing a relationship between a draft and an elongation.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 C25F 1/06 C25F 1/06 B (72)発明者 蓮野 貞夫 千葉県千葉市川崎町1番地 川崎製鉄株 式会社 技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭63−169330(JP,A) 特開 昭62−124230(JP,A)──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Agency reference number FI Technical display location C25F 1/06 C25F 1/06 B (72) Inventor Sadao Hasuno 1 Kawasaki-cho, Chiba-shi, Chiba Kawasaki (56) References JP-A-63-169330 (JP, A) JP-A-62-124230 (JP, A)
Claims (2)
以下、 Mn:1.0 wt%以下、 Cr:15〜20wt%、 Ni:1.0 wt%以下、 Al:0.3 wt%以下、 O:0.003 wt%以下、 P:0.04wt%以下、 S:0.03wt%以下および N:0.1 wt%以下を含有し、 残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、仕上げ焼
鈍後10%以上の冷間圧延を施し、その後 500℃〜750 ℃
の温度範囲で10秒以上、10分以下の再加熱を施し、さら
にその後硝酸電解を施すことを特徴とする延性, 耐摩耗
性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステン
レス鋼の製造方法。1. C: 0.12 wt% or less, Si: 1.0 wt%
Mn: 1.0 wt% or less, Cr: 15 to 20 wt%, Ni: 1.0 wt% or less, Al: 0.3 wt% or less, O: 0.003 wt% or less, P: 0.04 wt% or less, S: 0.03 wt% or less And N: a steel containing 0.1 wt% or less, with the balance being Fe and unavoidable impurities, subjected to cold rolling of 10% or more after finish annealing, and then 500 ° C to 750 ° C.
A method for producing a ferritic stainless steel for electrical materials having excellent ductility, abrasion resistance and rust resistance, characterized by reheating for at least 10 seconds and not more than 10 minutes in a temperature range of 10 minutes and then subjecting to nitric acid electrolysis. .
%、Ca:0.01wt%以下およびREM:0.2 wt%以下の少
なくとも1種、および耐食性改善元素としてそれぞれ0.
05wt%以下のV, NbおよびTiのうちから選ばれる少なく
とも1種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる鋼を、 仕上げ焼鈍後10%以上の冷間圧延を施し、その後 500℃
〜750 ℃の温度範囲で10秒以上、10分以下の再加熱を施
し、さらにその後硝酸電解を施すことを特徴とする延
性, 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法。2. C: 0.12 wt% or less, Si: 1.0 wt% or less, Mn: 1.0 wt% or less, Cr: 15 to 20 wt%, Ni: 1.0 wt% or less, Al: 0.3 wt% or less, O: 0.003 wt% or less, P: 0.04 wt% or less, S: 0.03 wt% or less, N: 0.1 wt% or less, and B: 0.002 to 0.01 wt% as a hot workability improving element
%, At least one of Ca: 0.01 wt% or less and REM: 0.2 wt% or less, and 0.1% each as a corrosion resistance improving element.
A steel containing at least one selected from the group consisting of V, Nb and Ti in an amount of not more than 05 wt%, the balance being Fe and unavoidable impurities.
Ferritic stainless steel for electrical materials with excellent ductility, abrasion resistance and rust resistance characterized by reheating for 10 seconds or more and 10 minutes or less in a temperature range of up to 750 ° C and then nitric acid electrolysis Manufacturing method.
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